幕墙计算书(大面)

'韶关·万汇广场幕墙装饰工程 显横隐竖玻璃幕墙（大面）设计计算书设计：校对：审核：批准：佛山市顺德区顺扬建筑幕墙工程有限公司二〇一二年九月六日 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书显横隐竖玻璃幕墙设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑瓷板装饰工程技术规程》CECS101：98《建筑幕墙》GB/T21086-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版、局部修订)《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑设计通则》GB50352-2005《钢结构焊接规范》GB50661-2011《钢结构工程施工规范》GB50755-20121.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2004《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T3880.1～3-2006《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003《变形铝和铝合金牌号表示方法》GB/T16474-201130 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书1.1玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003《中空玻璃》GB/T11944-20021.2钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1995《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.3胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-200330 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《钢结构防火涂料》GB14907-20021.1五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉通孔》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-20001.2相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011版)《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-20021.3《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.4土建图纸：2基本参数2.1幕墙所在地区韶关地区；2.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。2.3抗震设防按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；在围护结构抗震设计计算中：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，韶关地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.04；1幕墙承受荷载计算1.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-20012006年版)计算：wk=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：21m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，21m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.6804μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，21m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1.268μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书本计算点为大面位置。按JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于围护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，《建筑结构荷载规范》条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取±(0.2-0.25)的压力系数，现取±0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时，取A=10m2；当A≤1m2时，取A=1m2；μs1(10)=0.8μs1(1)w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，韶关地区取0.00035MPa；1.1计算支撑结构时的风荷载标准值计算支撑结构时的构件从属面积：A=1.5×5.5=8.25m2LogA=0.916μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA=0.817μs1=0.817+0.2=1.017wk=βgzμzμs1w0=1.6804×1.268×1.017×0.00035=0.000758MPa因为wk<0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.1.2计算面板材料时的风荷载标准值计算面板材料时的构件从属面积：A=1.5×1.2=1.8m2LogA=0.255μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA=0.949μs1=0.949+0.2=1.149wk=βgzμzμs1w0=1.6804×1.268×1.149×0.00035=0.000857MPa因为wk<0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.1.3垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数,取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；A：幕墙构件的面积(mm2)；1.4作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.4.1[JGJ102-2003]上式中：S：作用效应组合的设计值；SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；γG、γw、γE：各效应的分项系数；ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：γG：1.2；风荷载：γw：1.4；地震作用：γE：1.3；进行挠度计算时；重力荷载：γG：1.0；风荷载：γw：1.0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；地震作用的组合系数ψE为0.5；1幕墙立柱计算基本参数：1：计算点标高：21m；2：力学模型：双跨梁；3：立柱跨度：L=5500mm，短跨长L1=700mm，长跨长L2=4800mm；4：立柱左分格宽：1500mm；立柱右分格宽：1500mm；5：立柱计算间距：B=1500mm；6：板块配置：单片玻璃6mm；7：立柱材质：6063-T5；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；qwk=wkB=0.001×1500=1.5N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书qw=1.4qwk=1.4×1.5=2.1N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；A：幕墙平面面积(mm2)；qEAk=βEαmaxG/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5×0.04×0.0004=0.00008MPaqEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；qEk=qEAkB=0.00008×1500=0.12N/mmqE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.12=0.156N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=2.1+0.5×0.156=2.178N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1.5N/mm(4)求支座反力R1及最大弯矩：由双跨梁弯矩图可知，两支点0，2处弯矩为零，中支点弯矩最大为M1，而在均布荷载作用下，最大挠度在长跨内出现。M1：中支座弯矩(N·mm)；R1：中支座反力(N)；M1=-q(L13+L23)/8L=-2.178×(7003+48003)/8/5500=-5491282.5N·mmR1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2=2.178×700/2-(-5491282.5/700)+2.178×4800/2-(-5491282.5/4800)=14978.206N1.1确定材料的截面参数(1)截面的型材惯性矩要求：k2=0k1=4M1/(qL22)=4×5491282.5/(2.178×48002)=0.438查《建筑结构静力计算手册》第二版表3-9附注说明：x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)其中：A=2+k1-k2=2.438R=((A/4)2-k1/2)3/2=0.06θ=1/3arccos((A3-12k1A-8(1-2k1-k2))/64R)=26.596x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)=2.438/4+2×0.061/3cos(26.596+240)=0.563λ=x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03)30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=0.1517代入df,lim=λqkL24/24EIxmin上式中：df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；L2：长跨长度(mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa；Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)；L2/180=4800/180=26.667按[5.1.1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取：df,lim=26.667mm代入上式：Ixmin=λqkL24/24Edf,lim=0.1517×1.5×48004/24/70000/26.667=2696238.754mm4(2)截面的型材抵抗矩要求：Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：弯矩组合设计值即M1(N·mm)；γ：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；　　　　对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90；Wnx=Mx/γfa=5491282.5/1.00/90=61014.25mm31.1选用立柱型材的截面特性按上一项计算结果选用型材号：大明W-613型材的抗弯强度设计值：90MPa型材的抗剪强度设计值：τa=55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=6571960mm4绕Y轴惯性矩：Iy=987770mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=70504mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=75726mm3型材净截面面积：An=1590.938mm2型材线密度：γg=0.042955N/mm型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=45807mm3塑性发展系数：γ=1.001.2立柱的抗弯强度计算(1)立柱轴向拉力设计值：Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；A：立柱单元的面积(mm2)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nk=qGAkA=qGAkBL=0.0004×1500×550030 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=3300NN：立柱轴向拉力设计值(N)；N=1.2Nk=1.2×3300=3960N(2)抗弯强度校核：按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足：N/An+Mx/γWnx≤fa……6.3.7[JGJ102-2003]上式中：N：立柱轴力设计值(N)；Mx：立柱弯矩设计值(N·mm)；An：立柱净截面面积(mm2)；Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；γ：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；　　　　对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；则：N/An+Mx/γWnx=3960/1590.938+5491282.5/1.00/70504=80.375MPa≤90MPa立柱抗弯强度满足要求。1.1立柱的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：Ix=6571960mm4预选值为：Ixmin=2696238.754mm4实际挠度计算值为：df=λqkL24/24EIx=0.1517×1.5×48004/24/70000/6571960=10.941mm而df,lim=26.667mm所以，立柱挠度满足规范要求。1.2立柱的抗剪计算校核依据：τmax≤τa=55MPa(立柱的抗剪强度设计值)(1)求中支座剪力设计值：采用Vw+0.5VE组合Vw1左=-(qL1/2-M1/L1)=-(2.178×700/2-(-5491282.5/700))=-8606.989NVw1右=qL2/2-M1/L2=2.178×4800/2-(-5491282.5/4800)=6371.217N取V=8606.989N(2)立柱剪应力：τmax：立柱最大剪应力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)；Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；τmax=VSx/Ixt=8606.989×45807/6571960/6=9.999MPa9.999MPa≤55MPa30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书立柱抗剪强度满足要求!1幕墙横梁计算基本参数：1：计算点标高：21m；2：横梁跨度：B=1500mm；3：横梁上分格高：1200mm；横梁下分格高：1200mm；4：横梁计算间距：H=1200mm；5：力学模型：梯形荷载简支梁；6：板块配置：单片玻璃6mm；7：横梁材质：6063-T5；因为B>H，所以本处幕墙横梁按梯形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1横梁型材选材计算(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按梯形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；H：幕墙横梁计算间距(mm)；qwk=wkH=0.001×1200=1.2N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；qw=1.4qwk=1.4×1.2=1.68N/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按梯形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)；A：幕墙平面面积(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5.0×0.04×0.0003=0.00006MPaqEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；H：幕墙横梁计算间距(mm)；30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书qEk=qEAkH=0.00006×1200=0.072N/mmqE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.072=0.094N/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE组合设计值：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=1.68+0.5×0.094=1.727N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1.2N/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按梯形分布)：My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；ME：地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；B：横梁跨度(mm)；H：幕墙横梁计算间距(mm)；采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003]Mw=qwB2(3-(H/B)2)/24ME=qEB2(3-(H/B)2)/24My=Mw+0.5ME=qB2(3-(H/B)2)/24=1.727×15002×(3-(1200/1500)2)/24=382098.75N·mm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；H1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高；Gk=0.0003×H1=0.0003×1200=0.36N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；G=1.2Gk=1.2×0.36=0.432N/mmMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；B：横梁跨度(mm)；Mx=GB2/8=0.432×15002/8=121500N·mm1.1确定材料的截面参数(1)横梁抵抗矩预选：Wnx：绕X方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；Wny：绕Y方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩(N·mm)；My：风荷载及地震作用弯矩组合值(N·mm)；γx，γy：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；　　　　对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，均取1.00；fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90；按下面公式计算：Wnx=Mx/γxfa30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=121500/1.00/90=1350mm3Wny=My/γyfa=382098.75/1.00/90=4245.542mm3(2)横梁惯性矩预选：df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)；df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)；B：横梁跨度(mm)；按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定：按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；B/180=1500/180=8.333mmB/500=1500/500=3mm对本例取：df1,lim=8.333mmdf2,lim=3mmqk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa；Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)；B：横梁跨度(mm)；df1,lim=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIymin……(受风荷载与地震作用的挠度计算)Iymin=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Edf1,lim=1.2×15004(25/8-5(1200/2/1500)2+2(1200/2/1500)4)/240/70000/8.333=103114.232mm4Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；df2,lim=5GkB4/384EIxmin……(自重作用下产生的挠度计算)Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim=5×0.36×15004/384/70000/3=113002.232mm41.1选用横梁型材的截面特性按照上面的预选结果选取型材：选用型材号：W-664型材抗弯强度设计值：90MPa型材抗剪强度设计值：55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=212560mm4绕Y轴惯性矩：Iy=490640mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=8233mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=6219mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=13000mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=13347mm3型材净截面面积：An=672.117mm2型材线密度：γg=0.018147N/mm横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=2.5mm横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=4.5mm横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=4.5mm型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=5200mm3型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=8351mm3塑性发展系数：γx=γy=1.0030 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书1.1幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁强度计算公式，应满足：Mx/γxWnx+My/γyWny≤fa……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm)；Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)；Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)；γx、γy：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；　　　　对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，均取1.00；fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa。采用SG+Sw+0.5SE组合，则：Mx/γxWnx+My/γyWny=121500/1.00/6219+382098.75/1.00/13000=48.929MPa≤90MPa横梁抗弯强度满足要求。1.2横梁的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：Ix=212560mm4Iy=490640mm4预选值为：Ixmin=113002.232mm4Iymin=103114.232mm4横梁挠度的实际计算值如下：df1=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy=1.2×15004(25/8-5(1200/2/1500)2+2(1200/2/1500)4)/240/70000/490640=1.751mmdf2=5GkB4/384EIx=5×0.36×15004/384/70000/212560=1.595mmdf1,lim=8.333mmdf2,lim=3mm所以，横梁挠度满足规范要求。1.3横梁的抗剪计算校核依据：τmax≤τa=55MPa(型材的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)；Vwk=qwkB(1-H/2B)/2=1.2×1500(1-1200/2/1500)/2=540N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)；Vw=1.4Vwk=1.4×540=756N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)；VEk=qEkB(1-H/2B)/2=0.072×1500(1-1200/2/1500)/2=32.4N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)；VE=1.3VEk=1.3×32.430 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=42.12N(5)Vx：水平总剪力(N)；采用Vw+0.5VE组合Vx=Vw+0.5VE=756+0.5×42.12=777.06N(6)Vy：垂直总剪力(N)：Vy=1.2×0.0003×BH1/2=1.2×0.0003×1500×1200/2=324N(7)横梁剪应力校核：τx：横梁水平方向剪应力(MPa)；Vx：横梁水平总剪力(N)；Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)；Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)；ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；τx=VxSy/Iyty……6.2.5[JGJ102-2003]=777.06×8351/490640/4.5=2.939MPa2.939MPa≤55MPaτy：横梁垂直方向剪应力(N)；Vy：横梁垂直总剪力(N)；Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)；Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)；tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；τy=VySx/Ixtx……6.2.5[JGJ102-2003]=324×5200/212560/4.5=1.761MPa1.761MPa≤55MPa横梁抗剪强度能满足!1玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：21m；2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1500mm×1200mm；3：玻璃配置：单片玻璃，钢化玻璃6mm；模型简图为：30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书1.1玻璃板块荷载计算(1)玻璃板块自重：GAk：玻璃板块单位面积自重(仅指玻璃)(MPa)；t：玻璃板块厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；GAk=γgt=0.0000256×6=0.000154MPa(2)垂直于板块平面的分布水平地震作用：qEAk：垂直于板块平面的分布水平地震作用(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；GAk：玻璃单位面积自重(MPa)；qEAk=βEαmaxGAk=5.0×0.04×0.000154=0.000031MPa(3)作用在玻璃上的风荷载及地震作用荷载组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.4wk+0.5×1.3qEAk=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000031=0.00142MPaSw+0.5SE标准值组合为：qk=wk+0.5×qEAk=0.001+0.5×0.000031=0.001016MPa用于挠度计算时，采用Sw标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]wk=0.001MPa1.2玻璃的强度计算校核依据：σ≤[fg]θ：玻璃的计算参数；η：玻璃的折减系数；qk：作用在玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t：玻璃厚度(mm)；θ=qka4/Et4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001016×12004/72000/64=22.578按系数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=0.91；σ：玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q：作用在板块玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t：玻璃厚度(mm)；m：玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m=0.0628；σ=6mqa2η/t2……6.1.2[JGJ102-2003]=6×0.0628×0.00142×12002×0.91/62=19.476MPa19.476MPa≤fg=84MPa(钢化玻璃)玻璃的强度满足要求!1.3玻璃最大挠度校核校核依据：df=ημwka4/D≤df,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书上面公式中：df：玻璃板挠度计算值(mm)；η：玻璃挠度的折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为0.911；μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.00603；wk：风荷载标准值(MPa)a：玻璃板块短边尺寸(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为20mm；其中：D=Et3/(12(1-υ2))……6.1.3-1[JGJ102-2003]上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；t：玻璃的厚度(mm)；υ：玻璃材料泊松比，为0.2；D=Et3/(12(1-υ2))=72000×63/(12×(1-0.22))=1350000N·mmdf=ημwka4/D=0.911×0.00603×0.001×12004/1350000=8.438mm8.438mm≤df,lim=20mm(钢化玻璃)玻璃的挠度能满足要求!1连接件计算基本参数：1：计算点标高：21m；2：立柱计算间距：B1=1500mm；3：横梁计算分格尺寸：宽×高=B×H=1500mm×1200mm；4：幕墙立柱跨度：L=5500mm，短跨L1=700mm，长跨L2=4800mm；5：板块配置：单片玻璃；6：龙骨材质：立柱为：6063-T5；横梁为：6063-T5；7：立柱与主体连接钢角码壁厚：6mm；8：立柱与主体连接螺栓公称直径：10mm；9：立柱与横梁连接处铝角码厚度：3mm；10：横梁与角码连接螺栓公称直径：5mm；11：立柱与角码连接螺栓公称直径：5mm；12：立柱受力模型：双跨；13：连接形式：螺栓连接；因为B>H，所以本处幕墙横梁按梯形荷载模型进行设计计算：1.1横梁与角码间连接(1)风荷载作用下横梁剪力设计值(按梯形分布)：Vw=1.4wkHB(1-H/2B)/2=1.4×0.001×1200×1500×(1-1200/2/1500)/2=756N(2)地震作用下横梁剪力标准值(按梯形分布)：VEk=βEαmaxGk/A×HB(1-H/2B)/2=5.0×0.04×0.0003×1200×1500×(1-1200/2/1500)/2=32.4N(3)地震作用下横梁剪力设计值：VE=1.3VEk=1.3×32.4=42.12N(4)连接部位总剪力N1：30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书采用Sw+0.5SE组合：N1=Vw+0.5VE=756+0.5×42.12=777.06N(5)连接螺栓计算：Nv1b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nv1：剪切面数：取1；d：螺栓杆直径：5mm；fv1b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取190MPa；Nv1b=nv1πd2fv1b/4=1×3.14×52×190/4=3728.75NNnum1：螺栓个数：Nnum1=N1/Nv1b=777.06/3728.75=0.208个实际取2个(6)连接部位横梁型材壁抗承压能力计算：Nc1：连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力设计值(N)；Nnum1：横梁与角码连接螺栓数量：2个；d：螺栓公称直径：5mm；t1：连接部位横梁壁厚：2.5mm；fc1：型材抗压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc1=Nnum1dt1fc1=2×5×2.5×185=4625N4625N≥777.06N强度可以满足!1.1角码与立柱连接(1)自重荷载计算：N2k：自重荷载标准值(N)：B：横梁宽度(mm)；Hg：横梁受自重荷载分格高(mm)；N2k=0.0003×B×Hg/2=0.0003×1500×1200/2=270NN2：自重荷载(N)：N2=1.2×N2k=1.2×270=324N(2)连接处组合荷载N：采用SG+Sw+0.5SEN=(N12+N22)1/2=(777.062+3242)0.5=841.902N(3)连接处螺栓强度计算：Nv2b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nv2：剪切面数：取1；d：螺栓杆直径：5mm；fv2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取190MPa；Nv2b=nv2πd2fv2b/4=1×3.14×52×190/4=3728.75NNnum2：螺栓个数：Nnum2=N/Nv2b=841.902/3728.75=0.226个实际取2个30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书(4)连接部位立柱型材壁抗承压能力计算：Nc2：连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值(N)；Nnum2：连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：5mm；t2：连接部位立柱壁厚：3mm；fc2：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc2=Nnum2dt2fc2=2×5×3×185=5550N5550N≥841.902N强度可以满足!(5)连接部位铝角码壁抗承压能力计算Nc3：连接部位幕墙铝角码壁抗承压能力设计值(N)；Nnum2：连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：5mm；t3：角码壁厚：3mm；fc3：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc3=Nnum2dt3fc3=2×5×3×185=5550N5550N≥841.902N强度可以满足!1.1立柱与主结构连接(1)连接处水平剪切总力计算：对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平剪切总力。qw：风荷载线分布集度设计值(N/mm)；qw=1.4wkB1=1.4×0.001×1500=2.1N/mmqE：地震作用线分布集度设计值(N/mm)；qE=1.3βEαmaxG/A×B1=1.3×5.0×0.04×0.0004×1500=0.156N/mm采用Sw+0.5SE组合：q=qw+0.5×qE=2.1+0.5×0.156=2.178N/mmN1：连接处水平剪切总力(N)；R1：中支座反力(N)；N1=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2=2.178×5500×(7002+3×700×4800+48002)/8/700/4800=14978.206N(2)连接处重力总力：NGk：连接处自重总值标准值(N)；B1：立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；NGk=0.0004×B1L=0.0004×1500×5500=3300NNG：连接处自重总值设计值(N)：NG=1.2NGk=1.2×3300=3960N(3)连接处总剪力：N：连接处总剪力(N)；N=(N12+NG2)0.530 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=(14978.2062+39602)0.5=15492.845N(4)螺栓承载力计算：Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nv3：剪切面数：取2；d：螺栓杆直径：10mm；fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对普通碳钢（C级）取140MPa；Nv3b=nv3πd2fv3b/4=2×3.14×102×140/4=21980NNnum3：螺栓个数：Nnum3=N/Nv3b=15492.845/21980=0.705个实际取2个(5)立柱型材壁抗承压能力计算：Nc4：立柱型材壁抗承压能力(N)；nv3：剪切面数：取2；Nnum3：连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：10mm；t2：连接部位立柱壁厚：3mm；fc4：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc4=nv3×Nnum3dt2fc4=2×2×10×3×185=22200N22200N≥15492.845N强度可以满足要求!(6)钢角码型材壁抗承压能力计算：Nc5：钢角码型材壁抗承压能力(N)；nv4：剪切面数：取2；Nnum3：连接处螺栓个数；d：连接螺栓公称直径：10mm；t4：幕墙钢角码壁厚：6mm；fc5：钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc5=nv4×Nnum3dt4fc5=2×2×10×6×305=73200N73200N≥15492.845N强度可以满足要求!1幕墙埋件计算(后锚固结构)基本参数：1：计算点标高：21m；3：幕墙立柱跨度：L=5500mm，短跨L1=700mm，长跨L2=4800mm；3：立柱计算间距：B=1500mm；4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋；5：板块配置：单片玻璃；6：选用锚栓：后埋锚栓采用2M12X120膨胀套管锚栓，2M12X160化学锚栓，化学锚栓承载荷载大于膨胀锚栓，故此处只校核膨胀锚栓；1.1荷载标准值计算(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：qEk=βEαmaxGk/A=5.0×0.04×0.0004=0.00008MPa30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书(2)连接处水平总力计算：对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)；qw=1.4wkB=1.4×0.001×1500=2.1N/mmqE：地震作用线荷载设计值(N/mm)；qE=1.3qEkB=1.3×0.00008×1500=0.156N/mm采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ133-2001]q=qw+0.5qE=2.1+0.5×0.156=2.178N/mmN：连接处水平总力(N)；R1：中支座反力(N)；N=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2=2.178×5500×(7002+3×700×4800+48002)/8/700/4800=14978.206N(3)立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0004×BL=0.0004×1500×5500=3300N(4)校核处埋件受力分析：V：剪力(N)；N：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1；e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；V=1.2Gk=1.2×3300=3960NN=R1=14978.206NM=e0×V=80×3960=316800N·mm1.1锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：　　1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：当N/n-My1/Σyi2<0时：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：弯矩设计值；　　Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；　　y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；　　y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；　　L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书在本例中：　　N/n-My1/Σyi2　=14978.206/4-316800×85/28900　=2812.787因为：2812.787≥0所以：Nsdh=N/n+My1/Σyi2=4676.316N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-My1/Σyi2≥0时：螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而当N/n-My1/Σyi2＜0时：最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2本例中，因为：2812.787≥0所以：Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N=14978.206N1.1群锚受剪内力计算按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：　　hef：锚栓的有效锚固深度；　　c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：　　c=90mm<10hef=800mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=1980N1.2锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-2004]　　NRk,s=Asfstk6.1.2-2[JGJ145-2004]上面公式中：　　NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；　　NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；　　As：锚栓应力截面面积；　　fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；　　γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书　　NRk,s=Asfstk　　=113.1×800　　=90480N　　γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4表4.2.6[JGJ145-2004]　　fyk：锚栓屈服强度标准值；γRS,N=1.2fstk/fyk=1.2×800/640　　　　=1.5　取：γRS,N=1.5NRd,s=kNRk,s/γRS,N　=1×90480/1.5　=60320N≥Nsdh=4676.316N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.1混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N在上面公式中：　　NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；　　NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.4[JGJ145-2004]NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓)6.1.4条文说明[JGJ145-2004]其中：fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；hef：锚栓有效锚固深度；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5　　=25043.961N　　Ac,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。scr,N=3hef=3×80=240mm　　Ac,N0=scr,N2=2402　　=57600mm2　　Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)其中：c1、c2：方向1及2的边矩；s1、s2：方向1及2的间距；ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×80=120mm；c1≤ccr,Nc2≤ccr,Ns1≤scr,Ns2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)　=(90+170+0.5×240)×(120+180+0.5×240)　　=159600mm2　　ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-2004]　　ψs,N=1(化学锚栓)6.1.7条文说明[JGJ145-2004]　　其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按6.1.11[JGJ145-2004]：　　对于膨胀型锚栓(双锥体)cmin=3hef　　对于膨胀型锚栓cmin=2hef　　对于扩孔型锚栓cmin=hef　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1　　=0.7+0.3×90/120　　=0.925　　所以，ψs,N取0.925。　　ψre,N：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2004]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；　　ψre,N=0.5+hef/200≤1　　=0.5+80/200　　=0.9　　所以，ψre,N取0.9。　　ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-2004]采用；ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1　　ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；　　把上面所得到的各项代入，得：　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N　　=25043.961×159600/57600×0.925×0.9×1×1　　=57769.374NNRd,c=kNRk,c/γRc,N　　=0.8×57769.374/2.15=21495.581N≥Nsdg=14978.206N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！1.1混凝土劈裂破坏承载力计算NRd,sp=kNRk,sp/γRsp6.1.11-1[JGJ145-2004]NRk,sp=ψh,spNRk,c6.1.11-2[JGJ145-2004]ψh,sp=(h/2hef)2/3≤1.56.1.11-3[JGJ145-2004]上面公式中：NRd,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；NRk,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；　　γRsp：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取2.15；　　ψh,sp：构件厚度h对劈裂承载力的影响系数；　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N其中：NRk,c0=25043.961　　对于扩孔型锚栓：ccr,sp=2hef=160　　对于膨胀型锚栓：ccr,sp=3hef=24030 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书　　scr,sp=2ccr,sp=320c1≤ccr,spc2≤ccr,sps1≤scr,sps2≤scr,sp　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)　=(90+170+0.5×320)×(160+180+0.5×320)　　=210000mm2　Ac,N0=(scr,sp)2　=(320)2　　=102400mm2　　ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤1(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-2004]　　其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,sp，按6.1.11[JGJ145-2004]：　　对于膨胀型锚栓(双锥体)cmin=3hef　　对于膨胀型锚栓cmin=2hef　　对于扩孔型锚栓cmin=hef　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤1　　=0.7+0.3×90/160　　=0.869<1　　所以，ψs,N取0.869。　ψec,N=1　　ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；　　把上面所得到的各项代入，得：　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N　　=25043.961×210000/102400×0.869×0.9×1×1　　=40168.41Nψh,sp=(h/2hef)2/3=(200/2/80)2/3=1.16<1.5　　所以，ψh,sp=1.16　　NRk,sp=ψh,spNRk,c=1.16×40168.41=46595.356NNRd,sp=kNRk,sp/γRsp　　=0.8×46595.356/2.15=17337.807N≥Nsdg=14978.206N所以，混凝土劈裂破坏承载力满足设计要求！1.1锚栓钢材受剪破坏承载力计算VRd,s=kVRk,s/γRs,V6.2.2-1[JGJ145-2004]其中：VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；　γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004]按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8；对本例，γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004]　　　　=1.2×800/640　　　　=1.5实际选取γRs,V=1.5；VRk,s=0.5Asfstk6.2.2-2[JGJ145-2004]=0.5×113.1×800=45240NVRd,s=kVRk,s/γRs,V30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=1×45240/1.5=30160N≥Vsdh=1980N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！1.1混凝土楔形体受剪破坏承载力计算VRd,c=kVRk,c/γRc,V6.2.3-1[JGJ145-2004]　　VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V6.2.3-2[JGJ145-2004]在上面公式中：VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；　　VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取1.8；VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.5[JGJ145-2004]采用；Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.6[JGJ145-2004]采用；ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；ψa,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]采用；ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-2004]采用；fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按6.2.11[JGJ145-2004]采用；下面依次对上面提到的各参数计算：　　c1=90mm　　c2=120mm　　ψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤16.2.7[JGJ145-2004]　　=0.7+0.3×120/1.5/90　　=0.967<1取：ψs,V=0.967　　VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.56.2.4[JGJ145-2004]其中：　　dnom：锚栓外径(mm)；　　lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取80mm；VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5　　=0.45×(12)0.5(80/12)0.2(25)0.5×901.5　　=9725.65N　　Ac,V0=4.5c126.2.5[JGJ145-2004]　　=4.5×902　　=36450mm2　　Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h6.2.6-3[JGJ145-2004]=(1.5×90+180+120)×200　=87000　　ψh,V=(1.5c1/h)1/3≥16.2.8[JGJ145-2004]=(1.5×90/200)1/3=0.877<1取：ψh,V=1ψa,V=1.0ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1=1/(1+2×0/3/90)=1=1　　取ψec,V=1　　按规范6.2.11[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V=1.2把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：　　VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V　　=9725.65×87000/36450×0.967×1×1×1×1.2　　=26936.929N　VRd,c=kVRk,c/γRc,V30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=0.7×26936.929/1.8=10475.472N≥Vsdg=3960N所以，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！1.1混凝土剪撬破坏承载能力计算　VRd,cp=KVRk,cp/γRc,p6.2.12-1[JGJ145-2004]　　VRk,cp=kNRk,c6.2.12-2[JGJ145-2004]在上面公式中：K：地震作用下承载力降低系数；VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；　　γRc,p：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取1.8；k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。VRk,cp=kNRk,c=2×57769.374=115538.748NVRd,cp=KVRk,cp/γRc,p=0.7×115538.748/1.8=44931.735N≥Vsdg=3960N所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！1.2拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤16.3.1[JGJ145-2004]混凝土破坏时要求：(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5≤16.3.2[JGJ145-2004]分别代入上面计算得到的参数计算如下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(4676.316/60320)2+(1980/30160)2=0.01≤1.0所以，该处计算满足设计要求！(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5=(14978.206/21495.581)1.5+(3960/10475.472)1.5=0.814≤1.0所以，该处计算满足设计要求！2幕墙转接件强度计算基本参数：1：转接件断面面积：A=1258mm2；2：转接件断面抵抗矩：W=3518mm3；2.1受力分析转接件的受力情况根据前面埋件的计算结果，有：V：剪力(N)N：轴向拉力(N)M：弯矩(N·mm)V=3960NN=14978.206NM=316800N·mm2.2转接件的强度计算校核依据：30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书σ=N/A/2+M/γW/2≤f上式中：σ：转接件的抗弯强度(MPa)；f：转接件抗弯强度设计值，为215MPa；N：转接件所受轴向拉力(N)；M：转接件所受弯矩(N·mm)；γ：塑性发展系数，取1.05；W：转接件断面抵抗矩(mm3)；σ=N/A/2+M/γW/2=14978.206/1258/2+316800/1.05/3518/2=48.8345MPa≤f=215MPa转接件强度可以满足要求。1幕墙焊缝计算基本参数：1：焊缝形式：三边围焊；2：其它参数同埋件部分；1.1受力分析焊缝实际受力情况同转接件计算部分：V：剪力(N)N：轴向拉力(N)M：弯矩(N·mm)V=3960NN=14978.206NM=316800N·mm1.2焊缝特性参数计算(1)焊缝有效厚度：he：焊缝有效厚度(mm)；hf：焊角高度(mm)；he=0.7hf=0.7×6=4.2mm(2)焊缝总面积：A：焊缝总面积(mm2)；Lv：竖向焊缝长度(mm)；Lh：横向焊缝长度(mm)；he：焊缝有效厚度(mm)；A=he(Lv+2Lh-6hf)=4.2×(90+2×90-6×6)=982.8mm2(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：I：截面惯性矩(mm4)；he：焊缝有效厚度(mm)；Lv：竖向焊缝长度(mm)；Lh：横向焊缝长度(mm)；W：截面抵抗距(mm3)；I=he(2(Lh-2hf)He2+(Lv-2hf)3+6(Lh-2hf)×(Lv-He)2)/12=1372892.976mm4W=2I/Lv=2×1372892.976/90=30508.733mm330 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书1.1焊缝校核计算校核依据：双转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5/2≤ffw7.1.3-3[GB50017-2003]单转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7.1.3-3[GB50017-2003]上式中：σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；((σf/βf)2+τf2)0.5/2=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2=((14978.206/1.22/982.8+316800/1.22/30508.733)2+(3960/982.8)2)0.5/2=10.693MPa10.693MPa≤ffw=160MPa，焊缝强度可以满足要求。2显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数：1：计算点标高：21m；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B×H=1500mm×1200mm；3：幕墙类型：显横隐竖玻璃幕墙4：年温温差：80℃；2.1结构硅酮密封胶的宽度计算(1)水平荷载作用下结构胶粘结宽度：Cs1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；qEAk：地震作用标准值(MPa)；a：矩形分格短边长度(mm)；b：矩形分格长边长度(mm)；f1：结构胶的短期强度允许值，取0.2MPa；Cs1=(1.4×wk+0.5×1.3×qEAk)×a/4f1=(1.4×0.001+0.5×1.3×0.000031)×1200/4/0.2=2.13mm(2)自重效应分析：自重荷载由横向支撑板承受，作用力对结构硅酮胶没有影响。实际胶缝宽度取12mm2.2结构硅酮密封胶粘接厚度的计算(1)温度作用下结构胶粘结厚度：us1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；B：玻璃板块宽度(mm)；Δt：年温差：80℃a1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；us1=BΔt(a1-a2)=1500×80×(2.3-1)×10-5=1.56mmts1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5%ts1=us1/(δ1(2+δ1))0.5=1.56/(0.125×(2+0.125))0.530 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书=3.027mm(2)风荷载作用下结构胶粘结厚度：us2：在风荷载作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值(rad)；(取值见表20[GB/T21086-2007])hg：幕墙分格高度(mm)；us2=θhg……5.6.5-2[JGJ102-2003]=1/550×1200=2.182mmts2：风荷载作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ2：风荷载作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5%ts2=us2/(δ2(2+δ2))0.5……5.6.5[JGJ102-2003]=2.182/(0.125×(2+0.125))0.5=4.234mm实际胶缝厚度取6mm.1.1结构胶设计总结按5.6.1[JGJ102-2003]规定，硅酮结构胶还需要满足下面要求：1：粘接宽度≥7mm；2：12mm≥粘接厚度≥6mm；3：粘接宽度大于厚度，但不宜大于厚度的2倍；综合上面计算结果，本工程设计满足规范要求。1.2立柱连接伸缩缝计算为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩缝d，d值按下式计算：d≥αΔｔL+d1+d2上式中：d：伸缩缝计算值(mm)；α：立柱材料的线膨胀系数，取2.3×10-5；△ｔ：温度变化,取80℃；L：立柱跨度(mm)；d1：施工误差，取3mm；d2：考虑其它作用的预留量，取2mm；d=αΔｔL+d1+d2=0.000023×80×5500+3+2=15.12mm实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。.1.3玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算(1)每扣板边承受水平总拉力计算：N：每扣板边承受水平总拉力(N)；B：分格宽度(mm)；H：分格高度(mm)；q：板块水平荷载设计值(MPa)；q=1.4wk+0.5×1.3×qEAk=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000031=0.00142MPaN=BH×q=1500×1200×0.00142=2556N(2)紧固螺钉抗拉强度计算：ftb：螺栓连接的抗拉强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取200MPa；de：螺栓有效直径：4.249467mm；Ntb：螺栓抗拉承载能力设计值(N)；Ntb=πde2ftb/4=3.14×4.2494672×200/4=2835.101N30 韶关·万汇广场幕墙装饰工程·显横隐竖玻璃幕墙(大面)设计计算书Nnum：每扣板边紧固螺栓个数：Nnum=1.25×N/Ntb=1.25×2556/2835.101=1.127个实际取5个，满足要求。1.1耐候胶胶缝计算ws：胶缝宽度计算值(mm)；α：板块材料的线膨胀系数，为1×10-5；△ｔ：温度变化,取80℃；B：板块的宽度(mm)；δ：耐候硅酮密封胶的变位承受能力：25%dc：施工偏差，取3mm；dE：考虑其它作用的预留量，取2mm；ws=α△ｔB/δ+dc+dE=0.00001×80×1500/0.25+3+2=9.8mm实际胶缝取16mm，满足要求。.30'