混凝土课程设计计算书

'目录第一章设计依据及计算资料2第二章截面尺寸拟定4第三章内力计算6第四章预应力钢绞线的配筋计算10第五章正截面抗弯强度计算13第六章各计算截面参数计算20第七章确定力筋的控制应力，计算预应力损失27第八章预加应力阶段和运营阶段混凝土和力筋应力的检算35第九章正截面抗裂性计算42第十章斜截面抗裂性检算45第十一章斜截面抗剪强度计算56参考文献58心得体会5959 第一章设计依据及计算资料一、项目：单线铁路先张法预应力混凝土简支梁1、计算跨度：12.6m。依据《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》3.2.7中对铁路桥梁跨度的规定，计算跨度在4~16m时，梁长=计算跨度+0.5m，所以梁全长为12.6+0.5=13.1m。2、线路情况：直线、直梁。3、设计活载：中华人民共和国铁路标准活载，即“中——活载”，标准活载的计算图式见图一：图1“中——活载”图式（距离以m计）设计中采用“中——活载”加载时，标准活载计算图式可任意截取，“中——活载”换算均布静活载规定见《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》附录C。二、设计依据：1、《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》2、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB1002.3—2005》三、材料及有关参数指标：1、7Ф5mm钢绞线（1）公称直径：d=15.2mm（2）面积：A=139mm2（3）抗拉强度标准值：。考虑到钢丝在钢绞线中受扭，强度有所降低，故抗拉极限强度。（4）抗拉强度设计值：。59 （5）弹性模量：。2、C40混凝土：（1）极限抗压强度：（2）极限抗拉强度：（3）弹性模量：以上数据均查《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB1002.3—2005》得到。3、传力锚固时混凝土的有关指标：（1）抗压强度：（2）抗拉强度：（3）弹性模量：4、各项主要技术指标：（1）强度安全系数：K≥2.0（2）抗裂安全系数：Kf=1.2（3）预加应力时，力筋控制应力：（4）传力锚固时，力筋最大应力：（5）运营荷载作用下力筋最大应力：（6）传力锚固时混凝土最大压应力：（7）传力锚固时混凝土最大拉应力：（8）运营阶段混凝土最大压应力：（9）运营阶段受拉区混凝土不容许出现拉应力。59 第二章截面尺寸拟定一、主梁横截面：1、依据题目要求，主梁横截面采用分片工形截面，道碴槽板的尺寸及下翼缘的尺寸已经给定，如图2所示：图2分片工形截面示意图2、拟定梁高：钢筋混凝土简支梁的梁高一般约为跨度的1/6~1/9，所以梁高h取值范围为1.4m~2.1m。再参考老师所给数据，=12m时，h取1.55m，=16m时，h取1.9m。综合考虑上述因素，最终拟定梁高h=1.6m=1600mm。梁高确定后，依据分片工形截面的道碴槽板及下翼缘尺寸。确定下翼缘下梗肋坡度为1∶2；桥面板顶宽1920mm，最小厚度120mm，梗肋坡度采用≤1∶3，最终确定主梁跨中及支座横截面如图3图、4所示：59 图3梁支座处横截面示意图（单位㎜）图4梁跨中处横截面示意图（单位㎜）一、主梁纵截面：主梁纵截面形式为等高度变厚度，最终纵截面形式如图5所示。跨中范围：腹板厚200mm；两端范围：腹板厚460mm，端部长度为L/6=2100mm；过渡段：腹板厚度按直线变化，过渡段长500mm。图5纵截面示意图（单位：mm）59 第三章内力计算一、恒载计算：1、自重：混凝土容重=25kN/m3（《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》4.2.1中规定）梁跨中横截面面积为：梁端部横截面面积为：所以，梁横截面平均面积为：由梁自重产生的等效均布荷载为：2、其他附属设备（道碴、线路、人行道）产生的等效均布荷载：每片按26.6kN/m计，及。59 综上，恒载产生的等效均布荷载。一、活载计算：1、由《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》附录C可查得不同加载长度下各特征截面对应的活荷载的换算均布活载，不同的加载长度可线性内插得到活荷载的换算均布活载。依据题目要求，为计算梁的剪力Q、弯矩M，绘出内力包络图，特取跨中、3/8L、L/4、L/8、支座及变截面处（距支座2.6m处）为特征截面，按《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》附录C中数据线性内插得到各特征截面的活荷载换算均布荷载，如表1所示：表1不同加载长度下各特征截面活载的换算均布荷载（单位：kN/m）加载长度端部L/8处L/4处3L/8处L/2处2.6m处单位：mK0K0.125K0.25K0.375K0.5K2.66187.5178.6166.7161.1166.76.3162.627179.6161.8153.1150.9153.17.875148.808172.2157.1151.3148.5151.39165.5151.5147.5144.5146.79.45145.74510159.8146.2143.6140.0141.3144.5111.025141.7412150.4137.5136.0133.9131.212.6148.27135.49134.02132.01129.3414143.3130.8129.4127.6125.02、活载冲击系数：依据《铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005》4.3.5中规定：列车竖向活载包括列车竖向动力作用，该列车竖向活载等于列车竖向静活载乘以动力系数1+，其动力系数应按下列公式计算（对于本题，应与第3条对应）：钢筋混凝土、混凝土、石砌的桥跨结构及涵洞、刚架桥，其顶上填土厚度h≥1m（从轨底算起）时，不计列车竖向动力作用。当h≤1m时，59 式中，L以m计。对于本题，可近似取。所以，。1、各计算截面弯矩、剪力影响线：图6弯矩影响线图7剪力影响线2、内力计算：表2内力计算表项目计算截面加载长度m换算均布荷载KkN/m活载强度kN/m影响线面积或m弯矩L/212.6129.3482.7819.8451642.77968.442611.213L/812.6132.0184.4918.6051571.94907.922479.86L/412.6134.0285.7714.8841276.58726.332002.91L/812.6135.4986.718.682752.64423.581176.22剪力L/26.3162.62104.081.575163.9376.86240.793L/87.875148.895.23+2.46-0.89234.27120.05354.32L/49.45145.74593.28+3.54330.21172.75502.9659 -0.392.6m10144.5192.49+3.97-0.27367.19193.74560.93L/811.025141.7490.71+4.82-0.10437.22235.22672.44012.6148.2794.89+6.3597.81307.44905.251、绘制弯矩、剪力包络图：依据已求出的各计算截面的最大弯矩、剪力值，绘制弯矩包络图、剪力包络图，如图8、图9所示：图8弯矩包络图图9剪力包络图59 第四章预应力钢绞线的配筋计算一、跨中截面等效截面换算：为计算简便，将跨中实际横截面简化为标准工字形截面，上翼缘厚度为：下翼缘厚度为：最终简化后的等效截面如图10所示：图10跨中等效截面示意图（单位：mm）59 二、配筋计算：《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB1002.3—2005》6.5.3中规定，预应力钢筋或管道表面与结构表面之间的保护层厚度，在结构底面不应小于60mm，固取保护层厚度c=70mm。第6.5.2条规定钢丝束净距不应小于钢丝束及钢筋直径或不小于：水平方向30mm，垂直方向20mm。设预应力钢绞线分两排布置，垂直间距取30mm。故ap=70+15.2+30/2≈100mm。跨中截面：M=2611.21kN·m强度安全等级K≥2钢绞线抗拉强度设计值：由KM≤Mp=Ap·fp·z得：钢绞线根数：(根)所以，受压区高度：假设受压区在上翼缘内，则：且满足要求。三、确定钢绞线绝缘点：59 由跨中钢绞线极限承载力及弯矩包络图，绘制力筋承载力强度包线，初步拟定每次绝缘两根力筋，在图中找到弯矩包络图与强度包线的交点，为理论绝缘点，为保证足够的承载力，实际绝缘点要从理论绝缘点向外沿不小于锚固长度的距离，锚固长度为130倍的力筋直径，即la=130×15.2=1976mm。此外，在变截面处也要绝缘钢筋。考虑到施工方便，绝缘点应尽可能取整数，综合上各因素考虑，最终确定各绝缘点位置，具体为：在变截面处（距支座2.6m）绝缘两根钢筋；在距支座1.4m处绝缘2根钢筋；在距支座0.7m处绝缘两根钢筋。具体布置图间图11：图11力筋绝缘点确定示意图59 第五章正截面抗剪强度计算按照题目要求，取跨中、处、支座、绝缘截面为计算截面，进行正截面的抗剪强度计算。一、跨中截面跨中简化截面如图10所示，受力钢筋分布及其编号如图11所示：假设中性轴位于翼缘内，即。图11.纵向受力钢筋分布图 已知：59 由得：且所以满足要求。一、距离支座截面处由假设中性轴位于翼缘内，即所以假设成立且所以满足要求。59 一、距离支座2.6m处(变截面处)由:假设中性轴位于翼缘内，即所以假设成立。图12.变截面处的弯矩影响线59 且所以满足要求.一、距离支座1.4m处此处由于梁肋宽度有突变，等效截面尺寸为：等效截面尺寸如图13所示：图13.端部等效截面示意图（单位：mm）假设中性轴位于翼缘内，即59 所以假设成立。由:图14.距离支座1.4m处的弯矩影响线且所以满足要求.一、距离支座0.7m处59 假设中性轴位于翼缘内，即所以假设成立。由图15.距离支座0.7m处的弯矩影响线且所以满足要求.59 一、各个计算截面数据整理和总汇：表3.各个计算截面的正截面抗弯强度数据表截面位置单位跨中截面73.2515005556.82611.212.13截面处66.051501.685028.722002.922.51距支座处60.921504.164654.081753.702.65距支座处50.451510.793885.241069.533.63距支座处47.401513.273660.20582.356.2959 第六章各个计算截面的参数计算一、跨中截面：弹性模量比：纵向受力钢筋面积：纵向受力钢筋换算为混凝土的面积：中和轴至下翼缘的距离：中和轴至下翼缘的距离：混凝土的面积：加上换算截面后的总面积：中和轴距离下边缘的距离：59 换算截面的惯性矩：换算截面对上缘的抵抗矩：换算截面对下缘的抵抗矩：换算截面对钢筋合力作用点的抵抗矩：二、距离支座截面处：弹性模量比：纵向受力钢筋面积：纵向受力钢筋换算为混凝土的面积：混凝土的面积：加上换算截面后的总面积：中和轴至下翼缘的距离：59 中和轴至下翼缘的距离：中和轴距离下边缘的距离：换算截面的惯性矩：换算截面对上缘的抵抗矩：换算截面对下缘的抵抗矩：换算截面对钢筋合力作用点的抵抗矩：三、距离支座2.6m处(变截面处)：弹性模量比：纵向受力钢筋面积：纵向受力钢筋换算为混凝土的面积：混凝土的面积：加上换算截面后的总面积：59 中和轴至下翼缘的距离：中和轴至下翼缘的距离：中和轴距离下边缘的距离：换算截面的惯性矩：换算截面对上缘的抵抗矩：换算截面对下缘的抵抗矩：换算截面对钢筋合力作用点的抵抗矩：四、距离支座1.4m处：弹性模量比：纵向受力钢筋面积：纵向受力钢筋换算为混凝土的面积：59 混凝土的面积：加上换算截面后的总面积：中和轴至下翼缘的距离：中和轴至下翼缘的距离：中和轴距离下边缘的距离：换算截面的惯性矩：换算截面对上缘的抵抗矩：换算截面对下缘的抵抗矩：换算截面对钢筋合力作用点的抵抗矩：五、距离支座0.7m处：弹性模量比：59 纵向受力钢筋面积：纵向受力钢筋换算为混凝土的面积：混凝土的面积：加上换算截面后的总面积：中和轴至下翼缘的距离：中和轴至下翼缘的距离：中和轴距离下边缘的距离：换算截面的惯性矩：换算截面对上缘的抵抗矩：换算截面对下缘的抵抗矩：换算截面对钢筋合力作用点的抵抗矩：59 六、各个计算截面数据整理和总汇：表4.各个计算截面参数表主要参数跨中截面截面处距支座处距支座处距支座处23632130.581965.131632.151529.3013563.6212229.5311279.859368.548776.4675096075096075096010214701021470764523.62763189.53762239.851036838.541030246.46637．06635.58634.54674.20673.7496.294954.42965.46925.80926.26862.94866.10869.62836.59839.533.782.662.662.922.915.934.194.194.334.323.932.762.763.153.144.383.073.063.493.4759 第七章确定力筋的控制应力，计算预应力损失一、确定控制应力：依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB1002.3—2005》6.4.1规定：钢丝、钢绞线的锚下控制应力值，取：，取：二、预应力损失：以下各项预应力损失计算均按《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB1002.3—2005》6.3.4确定。1、张拉时，由于钢筋与管道间的摩擦引起的应力损失：对于先张法，由于本题为直梁，预应力力筋直线布置，所以无第一项损失。2、由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失：对于先张法，无锚头、垫板，钢筋会缩量很小，故第二项损失也可近似忽略不计。3、对先张法构件，当采用蒸汽养护或其他方法加热养护时，由于钢筋和张拉台座之间的温差引起的应力损失：式中：t1为张拉钢筋时，制造场地的温度，℃；t2为用蒸汽或其他方法加热养护时的混凝土最高温度，℃。本题中，由于梁长较短，对混凝土、钢筋及台座进行整体养护，此时t1=t2，故59 4、对先张法构件，放松钢筋时由于混凝土弹性压缩引起的应力损失：为在计算截面钢筋重心处，由预加应力产生的混凝土正应力，Mpa。由于放松钢筋时混凝土还未达到设计强度，故所以，（1）跨中：（2）L/4处：（3）2.6m处：（4）1.4m处：59 （5）0.7m处：5、对于预应力钢筋，当时，考虑由于钢筋松弛引起的应力损失为松弛系数，对钢丝、钢绞线，低松弛时，当时6、由于混凝土收缩、徐变引起的预应力损失终极值：式中：为传力锚固时，在计算截面上预应力钢筋重心处，由于预加应力（扣除相应阶段的应力损失）和梁自重产生的混凝土正应力，对简支梁可取跨中与跨度1/4截面的平均值；为混凝土徐变系数的终极值；为混凝土收缩应变的终极值；、均查表得到。59 为两的配筋率换算系数，因为本题中只考虑预应力钢筋，无非预应力钢筋，故为预应力钢筋与非预应力钢筋重心至梁截面重心轴的距离（m）。本题中，。为截面回转半径，为弹模比。因为此时混凝土已经达到设计强度，故又L/2处：L/4处：（1）跨中处：59 (2)L/4处：59 （3）2.6m处：（4）1.4m处：59 （5）0.7m处：59 7、各计算截面处各项预应力损失汇总：表5各计算截面各项预应力损失截面L/2L/42.6m处1.4m处0.7m处65.1076.2970.9847.6144.9622.6722.6722.6722.6722.6788.9596.1088.1890.7991.0976.43587.62582.31558.94556.295176.72195.06181.83161.07158.7259 第八章预加应力阶段和运营阶段混凝土和纵向受力钢筋应力的检算为了保证梁的正常使用和耐久性及其承载力的要求，需要对传力锚固阶段及运营阶段混凝土和力筋的应力进行检验计算。依据土木要求，传力锚固时，力筋最大应力，混凝土最大压应力，最大拉应力；运营阶段，纵向受力钢筋最大应力，混凝土最大压应力，并且受拉区不允许出现拉应力。一、跨中截面：1、传力锚固阶段：（1）力筋：所以满足要求。（2）混凝土：59 下缘应力：所以满足要求。上缘应力：并且非负（不存在拉应力）所以满足要求。2、运营阶段：（1）力筋：所以满足要求。（2）混凝土：下缘应力：并且非负（不存在拉应力），所以满足要求上缘应力：所以满足要求。59 一、L/4处截面：1、传力锚固阶段：（1）力筋：所以满足要求。（2）混凝土：下缘应力：所以满足要求。上缘应力：所以满足要求。2、运营阶段：（1）力筋：所以满足要求。（2）混凝土：下缘应力：59 并且非负（不存在拉应力），所以满足要求上缘应力：所以满足要求。三、距离支座2.6m处(变截面处)1.传力锚固阶段：（1）力筋：所以满足要求（2）混凝土：下缘应力：所以满足要求上缘应力：并且非负（不存在拉应力）所以满足要求。2、运营阶段：（1）力筋：59 所以满足要求。（2）混凝土：下缘应力：并且非负（不存在拉应力），所以满足要求上缘应力：所以满足要求。一、距离支座1.4m处：1.传力锚固阶段：（1）力筋：所以满足要求（2）混凝土：下缘应力：所以满足要求上缘应力：并且非负（不存在拉应力）所以满足要求。59 2.运营阶段：（1）力筋：所以满足要求。（2）混凝土：下缘应力：并且非负（不存在拉应力），所以满足要求上缘应力：所以满足要求。一、距离支座0.7m处1.传力锚固阶段：（1）力筋：所以满足要求（2）混凝土：下缘应力：所以满足要求上缘应力：59 并且非负（不存在拉应力）所以满足要求。2.运营阶段：（1）力筋：所以满足要求。（2）混凝土：下缘应力：并且非负（不存在拉应力），所以满足要求上缘应力：所以满足要求。一、各个计算截面力筋、混凝土最大应力总汇表6.各个计算截面在预加应力阶段和运营阶段混凝土、力筋最大应力值计算的截面跨中截面截面处距支座处距支座处距支座处传力锚固阶段力筋1132.5651121.3751126.6851150.0551152.71下缘8.269.318.846.256.13上缘0.35-1.02-1.00-1.40-1.50运营阶段力筋1067.411052.281060.751065.781060.04下缘1.902.352.652.814.0059 上缘4.043.152.640.82-0.21（表中单位：）第九章正截面抗裂性的计算依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》6.3.9中规定:对于不允许出现拉应力的构件，其抗裂性应按下列公式计算：对于受弯、大偏心受拉或大偏心受压构件：其中：为抗裂安全系数，本式钟为计算荷载在界面受拉边缘的混凝土中产生的正应力，为扣除相应阶段预应力损失后混凝土的预压应力，为混凝土极限抗拉强度，本式中，为考虑混凝土塑性的修正系数。59 为对所检算的拉应力边缘的换算截面的地抗拒（单位：）为换算截面重心轴以下的面积对重心轴的面积矩（单位：）一、跨中截面：满足要求。二、距离支座L/4截面处：满足要求。三、距离支座2.6m处(变截面处)：59 满足要求。一、距离支座1.4m处：满足要求。二、距离支座0.7m处：59 满足要求。一、各个计算截面抗裂安全系总汇：表7各个计算截面的抗裂安全系数表计算截面跨中截面L/4截面处距支座2.6m处距支座1.4m处距支座0.7m处系数K1.721.892.063.065.44数据引发的思考：因为跨中截面承受的弯矩最大，所以跨中截面是最有可能开裂的部位，所以如果跨中截面能够满足抗裂性的要求，一般情况下其他的截面也能够都满足要求。从表7钟额可以看出，越靠近支座截面处，抗裂安全系数越大。第十章斜截面抗裂性检算根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》6.3.7规定：主应力计算应针对下列部位进行：1、在构件长度方向，应计算剪力及弯矩均较大的区段，以及构件外形和腹板厚度有变化之处。2、沿截面高度方向，应计算截面重心轴处及腹板与上、下翼缘相接处。梁斜截面的混凝土主拉应力和主压应力，应按下列公式计算，且依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》6.3.9中规定：主拉应力：主压应力：其中：59 由于无弯起钢筋和预应力竖筋，所以，下面以L/2处和L/4处为例进行计算，其他计算截面的计算过程见表8、表9、表10、表11。一、L/2处：上梗：重心：下梗：所以，上梗：重心：下梗：上梗：重心：下梗：又：，由《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》表6.1.5得59 所以，上梗：重心：下梗：由公式上梗：重心：下梗：所以，上梗：重心：下梗：最终，上梗：重心：59 下梗：二、L/4处：上梗：重心：下梗：所以，上梗：重心：下梗：上梗：重心：下梗：又：，由59 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》表6.1.5得所以，上梗：重心：下梗：由公式上梗：重心：下梗：所以，上梗：重心：下梗：最终，上梗：重心：59 下梗：三、2.6m处：上梗：重心：下梗：上梗：重心：下梗：上梗：重心：59 下梗：四、1.4m处：上梗：重心：下梗：上梗：重心：下梗：1.4上梗：重心：下梗：五、0.7m处：59 上梗：重心：下梗：上梗：重心：下梗：0.7上梗：重心：下梗：详细计算过程见下表。表8计算主应力点混凝土的有效预应力值计算截面位置A（）L/2处上梗764523.622439277.6421049500008230000000.63重心764523.622439277.6421049500003.19下梗764523.622439277.6421049500005370000007.11L/4处上梗763189.532160280.291871020000581000000-0.3959 重心763189.532160280.2918710200002.83下梗763189.532160280.2918710200003780000007.782.6m处上梗762239.852018522.581755350000583000000-0.36重心762239.852018522.5817553500002.65下梗762239.852018522.5817553500003770000007.301.4m处上梗1030838.541710378.951601920000570000000-1.15重心1030838.541710378.9516019200001.66下梗1030838.541710378.9516019200004150000005.520.7m处上梗1030246.461605878.121348180000569000000-0.81重心1030246.461605878.1213481800001.56下梗1030246.461605878.1213481800004130000004.82表9计算主应力点混凝土的轴向压应力值计算截面位置计算荷载L/2处上梗0.632930141.226112100008230000003.8074.44重心3.190585061.2261121000003.19下梗7.110417461.226112100005370000005.8351.28L/4处上梗-0.38974951.220029100005810000004.1373.75重心2.830594771.2200291000002.83下梗7.780383131.220029100003780000006.3581.422.6m处上梗-0.36274571.217537000005830000003.6103.25重心2.648146221.2175370000002.65下梗7.304247021.217537000003770000005.5821.721.4m处上梗-1.15117471.210695300005700000002.2521.10重心1.65921131.2106953000001.6659 下梗5.519259491.210695300004150000003.0932.430.7m处上梗-0.81065291.25823500005690000001.2280.42重心1.5587321.258235000001.56下梗4.823090351.25823500004130000001.6923.13表10相应于的荷载作用下主应力点混凝土的剪应力值的计算截面位置相应剪力面积矩L/2处上梗1.2240790187304985.62003780000000000.72重心1.22407902083785942003780000000000.80下梗1.22407901472637922003780000000000.56L/4处上梗1.2502960186799180.82002660000000002.12重心1.2502960207738205.62002660000000002.36下梗1.25029601475254562002660000000001.672.6m处上梗1.2560930186443750.42002660000000002.36重心1.2560930207285892.32002660000000002.62（2.18）下梗1.25609301477093282002660000000001.871.4m处上梗1.26790701845089282002920000000002.57重心1.2679070244844146.62002920000000003.42（2.85）下梗1.26790701232414152002920000000001.720.7m处上梗1.2787080184365849.62002910000000002.99重心1.2787080244593086.12002910000000003.97（3.31）下梗1.27870801233110132002910000000002.00依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》6.3.15条规定：在运营荷载作用下，混凝土的最大剪应力应符合下式要求：表中括号内数字为计算荷载（即不考虑），可见最大剪应力为3.97，，所以满足要求。59 表11主应力和计算截面位置L/2处上梗2.224.9290.512.33-0.114.55重心1.602.5450.631.78-0.193.38下梗0.640.4070.320.85-0.211.49L/4处上梗1.873.5104.492.83-0.964.70重心1.422.0035.552.75-1.334.16下梗0.710.5052.801.82-1.112.532.6m处上梗1.622.6365.562.86-1.244.49重心1.321.7536.88（4.75）2.94（2.55）-1.61（-1.23）4.26下梗0.860.7413.492.06-1.202.921.4m处上梗0.550.3036.632.63-2.083.18重心0.830.68811.67（8.21）3.52（2.97）-2.69（-2.14）4.35下梗1.211.4722.962.10-0.893.320.7m处上梗0.210.0448.953.00-2.793.21重心0.780.60715.76（10.96）4.05（3.40）-3.27（-2.62）4.82下梗1.572.4514.002.54-0.984.1159 第十一章斜截面抗剪强度计算一、箍筋设计：依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》6.3.16条规定：在的梁段内，箍筋可不予计算，仅按构造上的要求布置；在的梁段内，箍筋应按承受主拉应力的60%计算。K2为混凝土到达抗拉极限强度（主拉应力）时的安全系数，应按规范表6.1.5采用。经查表得，K2=2.0。依据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》6.3.17条规定：当需要通过计算确定箍筋时，箍筋间距应按下式计算：箍筋选用直径为10mm的二级钢筋，双肢箍，由表11可知，在跨中距支座2.6m59 的区段内，按构造配置箍筋即可，而距支座2.6m处至支座要按计算配置箍筋。2.6m处：1.4m处：0.7m处：按35mm间距布置箍筋太密，不便于混凝土的浇捣，若选用四肢箍，箍筋直径改为12mm则：1.4m处：0.7m处：综合上面数据，考虑到施工方便，最终确定箍筋布置为：跨中距支座2.6m处范围内按布置箍筋，每道箍筋采用210；从距支座2.6m处到支座的范围内按布置箍筋，每道箍筋采用412。59 参考文献：1、铁路桥涵设计基本规范TB1002.1—2005；2、铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB1002.3—2005；3、程文，王铁成，混凝土结构设计原理，中国建筑工业出版社；4、卢文良，许克宾，铁路混凝土结构设计原理——容许应力法；5、李廉锟，结构力学，高等教育出版社。59 59'