某四层框架办公楼毕业设计(含计算书)

'毕业论文继续教育学院理工类本科毕业论文设计计算书课题名称**公司办公楼建筑与结构设计专业土木工程班级学号学生指导教师日期2009年9月15日61 毕业论文目录摘要…………………………………………………………………………………3第一章设计任务及要求……………………………………………………………51.1设计原始资料……………………………………………………………………51.2建筑设计任务及要求……………………………………..……………………......51.3结构设计任务及要求………………………………………………………………5第二章建筑设计总说明………………………………….…………….…………….….52.1平面设计…………………………….…….……………………………….……….62.2剖面设计…………………………….…….……………………………….……….6第三章结构方案设计说明…………………………….…………….…………….….73.1结构方案的选择及结构布置………………………………..……………………......73.2主要结构材料、截面几何特征……………………………..……………………......9第四章结构方案设计计算…………………………….…………….…………….….104.1荷载计算…………………………….…….……………………………….……….114.2梁、柱线刚度计算…………………….…….……………………………….……….114.3框架侧移刚度计算………………….…….……………………………….……….13第五章竖向荷载内力计算…………………………….…………….…………….….145.1恒载内力计算……………………………………………………………………145.2活载内力计算……………………………………………………………………22第六章水平方向内力计算…………………………….…………….…………….….296.1风荷载作用下的框架内力计算…………………………..…………………….....296.2地震作用下的框架内力计算…………………………..…………………….....346.3水平荷载作用下的框架内力计算………………………..…………………….....34第七章平面框架的内力组合和配筋计算………………….…………….…………….….397.1横向平面框架的内力组合和配筋计算……………..…………………….....397.2板的内力计算和配筋…………………………………..…………………….....497.3楼梯的内力计算和配筋…………………………………..…………………….....517.4基础的内力计算和配筋…………………………………..…………………….....53致谢……………………………………………………….…………….…………….….50参考文献…………………………………………………….…………….…………….….6161 毕业论文摘要**办公楼根据设计要求为三层混凝土框架结构,在设计过程中，首先要从建筑的场地上考虑，要有合理的布局，符合规范的进出口通道，以及消防规范。其次从建筑设计角度而言，外立面的美观是不可忽视的。内在的空间布局及建筑规范等方面的知识的也要相结合，对商务楼所具备的功能能更透彻的去了解，要在经济合理并合格国家的法律规范的情况完成建筑设计。本设计主要包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计，包括平面定位图设计、平面设计、立面设计、剖面设计。结构设计，框架结构设计主要包括：结构选型，梁、柱、墙等构件尺寸的确定，重力荷载计算、横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算、竖向荷载作用下横向框架的内力分析、内力组合、截面设计、基础设计。其中,基础设计又包括基础选型、基础平面布置、地基计算等。在设计的过程中我严格按照最新规范及有关规定进行设计，其中采用的计算方法均参照有关书籍。关键词办公楼设计，框架结构，结构计算61 毕业论文AbstractThisdesignimplementation“practical,safe,iseconomical,isartistic”theprincipleofdesign.Accordingtothearchitecturaldesignstandard,consideredearnestlyaffectsthedesigneachfactor.Accordingtostructureandbuildingoverallanddetailrelations.Thisdesignafterdeterminationframelayout,hascarriedonthelevelfirsttheloadgenerationoftabularvaluecomputation,extractsthewindloadwiththeDvaluelawthefunction,thenusesthebendingmomenttwomethodsofdistributiontocalculatetheverticalload(deadloadandliveload)underthefunctionstructureendogenicforce,anddiscoversmostdisadvantageousgroupoforaseveralgroupofendogenicforcecombination.Selectsthesafestresultcomputationtomatchthemuscleandtodrawachart.Inadditionhasalsocarriedoninthestructureplanroomthestaircasedesign.Hascompletedtheevenplaten,thecarriageboard,componentandsoonplatformLiangendogenicforcesandmatchesthemusclecomputationandtheconstructiondrawingplan.Carriedontothefloorhasmatchedthemusclecomputation,thisdesignusedthepilefoundation,receivedTaiwanandthepiletothefoundationhascarriedonthestressandmatchesthemusclecomputation.Theentirestructureinthedesignprocess,thestrictdeferencerelatedspecializedstandardrequest,thereferencecorrelationdataandtherelatednewestnationalstandardsstandard,carriesonthesynthesiscomprehensivescientificnatureconsiderationtodesigneachlink.Inbrief,issuitable,thesecurity,theeconomy,easytooperateisthisdesignprinciple.Designsthereasonablefeasibleconstructionstructureplanisthesceneconstructionimportantbasis.Keywordsoffice-building,Framestructure,structuralcalculation61 毕业论文第一章设计任务及要求1.1设计原始资料1.1.1工程概况：工程地点在上海市。建筑面积约4000m2，拟建建筑物层数为四层框架结构。外墙装修采用外墙涂料，窗户采用平开铝合金窗，门采用铝合金门。房间有：办公室、会议室、设备间，卫生间。1.1．2.设计参数：(1)规模:总建筑面积：4000m2左右。层数：4层。结构型式：采用钢筋混凝土框架结构。(2)设计要求:4层，全部为办公用房；1.1．3.建筑技术条件：（1）气象资料：基本风压W0=0.35kN/m2基本雪压S0=0.20kN/m2（2）地质资料：拟建场地地形平坦，自然地表绝对高程3.30m天然地面以下0.5m为杂填土，土质较差；下层为粉质粘土，重度=18kN/m3，地基土容许承载力为150kPa；地下水位在地表以下0.6m，无侵蚀性；场地类别II类场地（3）抗震设防要求：设防烈度为7度，设计地震分组为第I组，设计地震加速度为0.151.3结构设计任务及要求：任务：根据所提供的原始资料及初步设计，要求作出全部结构方案，其中包括：结构布置，拟定结构构件初步尺寸。根据所采用的结构方案对主要承重结构（框架、基础、楼板、楼梯）进行荷载计算，内力分析及截面设计。要求：①说明书书写工整，计算部分尽可能表格化。上机与手算结合。②设计图图面整洁匀称，设计正确，构造合理，尺寸齐全，字体端正。61 毕业论文第二章建筑设计总说明2.1平面设计2.1.1平面布置：该建筑物朝南，与前面道路平行。2.1.2柱网布置：尽量统一柱网及层高，布置灵活，空间大2.2剖面设计2.2.1楼层层高与房间净高：楼层层高：3600mm。房间净高：2900mm.2.2.2室内外高差：450mm2.2.3门、窗宽度及高度：详见门窗表2.2.4各种用途房间的楼、地面做法及说明化学，物理等学科的实验教室楼、地面均采用耐腐蚀地砖；厕所采用防潮，防滑地砖；其他均采用防滑地砖。2.2.5屋面构造做法及说明防水层—SBS改性沥青卷材找平层—20厚1：3水泥沙浆保温层—100厚焦渣屋面板—100厚钢筋混凝土楼板吊顶—V型轻钢龙骨石膏板20厚板底抹灰2.2.6内外墙体及细部构造说明外墙做法：浅灰涂料一底二度面，深灰涂料勾缝墙体；5厚1:2.5水泥砂浆粉光；15厚1:3水泥砂浆底刮糙。内墙做法：13厚1:1:6混合砂浆打底；2厚纸筋灰罩面腻子批嵌砂平；61 毕业论文白色内墙涂料二度。第三章结构方案设计说明3.1结构方案的选择及结构布置3.1.1结构方案的确定本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案，结构平面和立面形状简单、规则，使各部分刚度均匀，采用对称结构减少产生扭转的可能性，控制结构高宽比，减少水平荷载下的侧移。3.1.2基础类型的确定选用独立基础3.1.3结构布置1所选框架柱网尺寸：2.平面尺寸：61 毕业论文3.2主要结构材料、基本尺寸确定及截面几何特征3.2.1主要结构材料的确定1.混凝土强度等级:基础垫层用C10;一~五层用C30。2.墙体±0.000以下用MU10标准砖，M10水泥砂浆砌筑。3.在－0.05处设60厚C20细石混凝土掺防水剂配3￠8钢筋为防潮层。4.±0.000以上墙体采用混凝土砌块，外墙240厚，采用MU7.5多空砖，M7.5混合砂浆砌筑，内墙240厚,采用MU7.5加气砼砌块，砂浆采用M7.55.钢筋等级：纵向受力钢筋为HRB335(二级钢筋)箍筋为HPB235（一级钢筋）3.2.2框架基本尺寸确定主梁:h=（1/8~1/12）L=575~863取700mmb=(1/2~1/4)H=350~175取350mm纵向联系梁：h=(1/12---1/18)L＝450---300取450mmb=(1/2----1/4)H=225---112.5取200mm61 毕业论文框架柱：b大于等于主梁b+50=350+50=400取b=h=400mm3.2.3楼板材料及截面尺寸按照板短边方向的计算跨度l为2400，因为h/l>单向板简支1/35,连续1/40,即h/2700>1/35~1/40=60~68.5,故取板厚为h=100mm。材料为钢筋混凝土。3.3施工方案的选择及说明本工程采用框架结构，柱网布置灵活空间大，选用横向框架承重方案。在纵向布置联系梁，采用横向承重和现浇式肋形楼盖，屋面采用平屋顶。第四章结构方案设计计算4.1荷载计算1屋面荷载：恒荷载标准值防水层—SBS改性沥青卷材0.4KN/m2找平层—20厚1：3水泥沙浆20*10-3*20=0.4kN/m2保温层—100厚焦渣100*10-3*10=1.0KN/m2屋面板—100厚钢筋混凝土楼板100*10-3*25=2.5KN/m2吊顶—V型轻钢龙骨石膏板0.17KN/m220厚板底抹灰20*10-3*20=0.4kN/m2合计4.87KN/m2框架横梁重（主梁）0.35*0.7*25=6.13kN/m横梁抹灰（0.7*2*0.02+0.35*0.02）*17=0.595kN/m合计6.73kN/m屋面梁上均布恒荷载标准值g=4.87*3.6+6.73=24.262kN/m屋面活荷载按上人屋面取2.0kN/m2屋面上均布活荷载标准值q=2.0*3.6=7.6kN/m2楼面荷载面层--30厚防滑地砖0.65KN/m2楼板--100厚钢筋混凝土板25*100*10-3=2.5kN/m2吊顶—直接式顶棚0.12KN/m220厚板底抹灰20*10-3*20=0.4kN/m261 毕业论文合计3.67KN/m2楼面梁均布恒荷载标准值g=3.67*3.6+6.73=19.942kN/m楼面梁均布恒荷载设计值g=1.2*19.942=23.93kN/m楼面活荷载按“办公室”取2.0kN/m2楼面梁均布活荷载标准值q=2.0*3.6=7.2kN/m楼面梁均布活荷载设计值q=1.4*7.2=10.08kN/m3屋面纵梁传来作用柱顶集中荷载（1）屋面外纵梁传来荷载纵梁自重0.2*0.45*25*3.6=8.1KN梁侧抹灰0.45*3.6*0.02*20=0.648KN合计8.75KN屋面外纵梁传来恒荷载标准值8.75KN（2）屋面内纵梁传来荷载屋面重传至纵梁（4.87-2.5-0.4）*0.2*3.6=1.42KN纵梁自重8.75KN合计10.17KN屋面内纵梁传来恒荷载标准值10.17KN4柱自重底层柱自重0.4*0.4*5.1*25+0.4*4*5.1*0.5=24.5KN其余各层柱自重0.4*0.4*3.6*25+0.4*4*3.6*0.5=18KN5墙自重0.24*3.6*19=16.42KN/m4.2梁、柱线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取左跨梁：中跨梁61 毕业论文右跨梁A轴～D轴底层柱：A轴～D轴其余各层柱：令框架梁柱的相对线刚度如下图，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。61 毕业论文框架梁柱的相对线刚度4.3框架侧移刚度计算位移计算时，各荷载均采用标准值。侧移刚度D横向2-5层D值的计算构件名称A轴柱0.7070.1355B轴柱0.7320.1403C轴柱0.7320.1403D轴柱0.7070.135561 毕业论文横向底层D值的计算构件名称A轴柱0.7310.0984B轴柱0.7540.1015C轴柱0.7540.1015D轴柱0.7310.0984第五章竖向荷载内力计算5.1恒载内力计算采用分层法计算竖向荷载下的内力恒载：MABF=-qlF/12MBA2=ql2/12把除底层柱以外的其他各层柱的线刚度乘以修正系数0.9底层柱和各层梁的传递系数按远端为固支取1/2，其他各柱的传递系数考虑为弹性支撑取1/3A区格屋面板：三角形荷载等效均布荷载传至纵梁：4.87X5/8X6.9=21.003KN/M梯形荷载等效均布荷载传至横梁：4.87X0.433X3.6=7.59KN/MA区格楼面板：61 毕业论文三角形荷载等效均布荷载传至纵梁：3.67X5/8X6.9=15.829KN/M梯形荷载等效均布荷载传至横梁：3.67X0.433X3.6=5.72KN/MB区格屋面板：三角形荷载等效均布荷载传至横梁：4.87X5/8X3.6=10.958KN/M梯形荷载等效均布荷载传至纵梁：4.87X0.741X2.4=8.662KN/MB区格楼面板：三角形荷载等效均布荷载传至横梁：3.67X5/8X3.6=8.258KN/M梯形荷载等效均布荷载传至纵梁：3.67X0.741X2.4=6.526KN/M顶层：Q左=Q右=7.59+6.73=14.32KN/MQ中=10.958+1.772=12.73KN/MG左=G右=19.7+8.1+2.592+21.003X3.6/2=68.19KNG中=8.1+21.003X3.6/2+8.662X3.6/2=61.49KN其他层：Q左=Q右=5.72+6.73+16.416=28.886KN/MQ中=8.258+1.772=10.03KNG左=G右=8.1+52.53+4.896+5.72X3.6/2=75.82KNG中=8.1+52.53+5.72X3.6/2+8.258X3.6/2=85.79KN61 毕业论文恒荷载作用下的框架受力图顶层弯距分配图（KN/M）61 毕业论文中间层弯距分配图（KN/M）底间层弯距分配图（KN/M）61 毕业论文恒载弯矩图（KN/M）61 毕业论文恒载弯矩图调整后（KN/M）61 毕业论文恒载剪力图（KN）61 毕业论文恒载轴力图（柱）KN5.2活载内力计算活载：A区格屋面板三角形荷载传至纵梁：2X5/8X6.9=8.63KN/MA区格屋面板梯形荷载传至横梁：2X0.433X3.6=3.12KN/MB区格屋面板梯形荷载传至纵梁：2X0.741X2.4=3.56KN/MB区格屋面板三角形荷载传至横梁：2X3.6X5/8=4.5KN/MQ左=Q右=3.12KN/MQ中=4.5KN/MG左=G右=8.63X3.6/2=15.5KNG中=8.63X3.6/2+3.56X3.6/2=21.9KN61 毕业论文活荷载作用下的框架受力图顶层弯距分配图（KN/M）61 毕业论文中间层弯距分配图（KN/M）底间层弯距分配图（KN/M）61 毕业论文活载弯矩图（KN/M）61 毕业论文活载剪力图（KN）61 毕业论文活载轴力图（柱KN）第六章水平方向内力计算6.1风荷载作用下的框架内力计算风荷载标准值计算作用在屋面梁和楼面的梁节点处的集中风荷载标准值：计算公式：-------C类-------H/B=19.1/21=0.91＜4，=1.3==0.08n,0.4s＞0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。由于H＜30m，则可取1.061 毕业论文=下层高度=上层高度=迎风宽度（1）框架在风荷载下的内力用D值法进行计算。轴框架柱反弯点的位置层号43.64.830.450000.451.6233.64.830.50000.51.823.64.830.50000.51.814.055.440.550000.552.23轴框架柱反弯点的位置层号43.65.450.450000.451.6233.65.450.50000.51.823.65.450.50000.51.814.056.140.50000.52.0361 毕业论文（2）框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如下：风荷载作用下轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层410.40.55160.13550.2462.561.625.074.155.073210.55160.13550.2465.171.89.39.313.45230.60.55160.13550.2467.531.813.5513.5522.85139.90.39980.09840.2469.822.2322.2627.2739.94风荷载作用下轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层410.40.55160.14030.2542.641.625.224.284.620.63210.55160.14030.2545.331.89.599.5912.291.58230.60.55160.14030.2547.771.813.9913.9920.892.69139.90.39980.10150.25410.132.0325.5625.5638.785.0561 毕业论文风载内力图（左风）右风与其相反风荷载作用下的轴力图（左风）右边风数值相反6.2地震荷载作用下的框架内力计算一、地震荷载作用下的框架内力计算1、框架的抗震等级由于设计需求，抗震设防烈度为7度，房屋高度小于30M，可以知道该框架梁的抗震等级为三级。2、场地和特征周期值根据工程地质报告和土的类型划分，可以知道该场地为二类场地，由设计地震分组为第一组，可查得特征值Tg=0.35s。3、重力荷载代表值（取第？轴线）1）顶层荷载代表值G4活荷载：按上人屋面：2.0X16.6X3.6=119.5KN61 毕业论文雪荷载：0.2X16.6X3.6=12KN取大的：119.5KN恒荷载：屋面半自重：4.87X16.2X3.6=284KN柱自重：4X18/2=36KN纵向框架梁自重：0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN横向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN纵墙自重：19X0.24X3.6/2X3.2X4=105.1KN横墙自重：19X0.24X3.6/2X6.5X2=106.7KN女儿墙自重：19X0.24X3.6X1.2X2=32.8kN窗洞：(3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5=1.62M2窗洞重：1.62X0.24X19=7.4KN窗自重：0.3X1.62=0.49KNG5=恒+0.5活=284+36+32.4+88.1+105.1+106.7+32.8+0.49-7.4+0.5X119.5=678.2+59.8=738KN2)第二、三层荷载代表值G2、G3活荷载：2.0X16.2X3.6=116.6KN恒荷载：屋面半自重：3.67X16.2X3.6=214KN柱自重：4X18=72KN纵向框架梁自重：0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN横向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN纵墙自重：19X0.24X3.6X3.2X4=210.2KN横墙自重：19X0.24X3.6X6.5X2=213.4KN门洞：0.9x2.0x4=7.2M2门洞重：7.2X0.24X19=32.8KN窗洞：(3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5X2=3.24M2窗洞重：3.24X0.24X19=14.8KN窗自重：0.3X3.24=1KN门自重：0.2X7.2=1.4KNG3,G2=214+72+32.4+88.1+210.2+213.4+1+1.4-32.8-14.8+116.6X0.5=784.9+58.3=843.2KN3)底层荷载代表值G1活荷载：2.0X16.2X3.6=116.6KN恒荷载：屋面半自重：3.67X16.2X3.6=214KN柱自重：4X24.5=98KN纵向框架梁自重：0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN横向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN纵墙自重：19X0.24X3.6X3.2X4=210.2KN横墙自重：19X0.24X3.6X6.5X2=213.4KN门洞：0.9x2.0x4=7.2M2门洞重：7.2X0.24X19=32.8KN窗洞：(3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5X2=3.24M2窗洞重：3.24X0.24X19=14.8KN窗自重：0.3X3.24=1KN门自重：0.2X7.2=1.4KNG1=214+98+32.4+88.1+210.2+213.4+1+1.4-32.8-14.8+116.6X0.5=810.9+58.3=869.2KN61 毕业论文4、结构自震周期T1对框架结构，采用经验公式计算：T1=0.085n=0.085X5=0.425s5、地震影响系数a由Tg=0.35s，T1=0.425s,tg1.4Tg，且Tg=0.35S，故dn=0.08T1+0.07=0.104FEK=AgEQ=0.095X0.85X(738+843.2X3+869.2)=334kn△FN=dnFEK=0.104X328=34.7kn位置Gi(KN)Hi(m)GiHjFEK=（1-dn）Fi（KN）顶层73819.51439129985三层843.215.91340729980二层843.28.7773629962底层869.25.1443329946∑GiHj=39967∑Fi=299KN二、水平地震作用产生的框架内力1、各柱剪力值及反弯点高度表3-15水平地震作用下框架各柱剪力值及反弯点高度层数柱号反弯点高度y485A40.135520.90.45B40.140321.60.45C40.140321.60.45D40.135520.90.53165A30.135540.50.5B30.1403420.5C30.1403420.5D30.135540.50.52227A20.135555.80.5B20.140357.70.5C20.140357.70.5D20.135555.80.51273A10.135567.10.55B10.140369.40.5C10.140369.40.5D10.135567.10.552、水平地震作用下的框架内力图求出各柱剪力Vi和该柱反弯点高度yi后，则该柱下端弯矩为Mi=Viyi,上端弯矩为Vi(hi-yi),再利用节点平衡求出框架梁端弯矩，画出左地震作用下的框架内力图，右地震作用下的框架内力与左地震作用下的反号。61 毕业论文(a)弯矩图(单位：KN·m)与梁柱剪力图(单位：KN)61 毕业论文轴力图（单位：KN）61 毕业论文6.3水平荷载作用下框架的抗侧移验算一、风荷载作用下框架的侧移验算内力计算时的相对线刚度为1时的线刚度绝对值为8.70×106，对C30混凝土，E值为3.00×104N/mm2，再由相对线刚度值，可得各层各柱的实际刚度值。对一般多层框架结构，当房屋高度不超过50m时，只考虑梁柱弯曲变形产生的框架侧移。考虑到正常使用情形下梁柱的塑性变形，对于现浇框架可侧移时，引入刚度折减系数0.85，则层间相对侧移。表3-16风荷载作用下框架的侧移验算位置相对线刚度绝对线刚度限制第四层10.40.551647.9890.2171/165891/400第三层210.551647.9890.4381/8219第二层30.60.551647.9890.6381/5643底层39.90.399834.7830.8311/4332顶点位移1/50701/500二、水平地震作用下的框架弹性侧移验算钢筋混凝土框架结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内的最大弹性层间位移应满足的要求。表3-17水平地震作用下的框架弹性侧移验算位置[]顶层8547.9891.771/20331/55061 毕业论文第三层16547.9893.441/1047第二层22747.9894.731/761底层27347.9895.691/633第七章平面框架的内力组合和配筋计算7.1横向平面框架的内力组合与配筋计算7.1.1框架内力组合计算一、框架内力组合1、考虑以下五种荷载组合:1)1.2恒荷载+1.4活荷载2)1.2恒荷载+1.4左风荷载（或右风荷载）3)1.2恒荷载+0.7×(1.4活荷载+1.4左风荷载（或右风荷载）)4)1.35恒荷载+0.7×1.4活荷载5)1.2×(恒+0.5活)+1.3左地震荷载（或右地震荷载）对于活载的处理方式：认为满跨布置活载，支座弯矩不调整，跨中弯矩放大1.1倍。考虑梁端塑性内力重分布，对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅，对于现浇框架，支座调幅系数取0.85。2、框架梁的内力组合表杆件号截面位置内力种类恒载活载左风右风左地震右地震荷载组合一二三四五AB(4层)AM-19.2-2.65.1-5.141.4-41.4-26.7-15.9-20.6-28.529.2V48.410.6-1.41.4-11.511.572.956.167.175.749.5跨中M63.215.10.2-0.21.8-1.897.076.190.9100.187.2B左M-24.9-4.6-4.64.6-37.937.9-36.3-36.3-38.9-38.1-81.9V-50.4-11.0-1.41.4-11.511.5-75.9-62.4-72.6-78.8-82.0BC(4层)B右M-8.7-2.50.6-0.64.9-4.9-13.9-9.6-12.3-14.2-5.6V15.05.4-0.50.5-4.14.125.617.322.825.515.9跨中M-0.50.70.00.00.00.00.4-0.60.10.0-0.261 毕业论文C左M-8.7-2.5-0.60.6-4.94.9-13.9-11.3-13.5-14.2-18.3V-15.0-5.4-0.50.5-4.14.1-25.6-18.7-23.8-25.5-26.6CD(4层)C右M-24.9-4.64.6-4.637.9-37.9-36.3-23.4-29.9-38.116.6V50.411.0-1.41.4-11.511.575.958.569.978.852.1跨中M63.215.1-0.20.2-1.81.897.075.590.4100.182.6DM-19.2-2.6-5.15.1-41.441.4-26.7-30.1-30.6-28.5-78.4V-48.4-10.6-1.41.4-11.511.5-72.9-60.0-69.8-75.7-79.4AB(3层)AM-50.2-4.113.5-13.5106.8-106.8-66.0-41.4-51.1-71.876.1V98.910.9-3.73.7-29.729.7133.9113.5125.7144.286.6跨中M119.413.50.6-0.64.4-4.4162.2144.1157.1174.4157.1B左M-54.8-6.1-12.312.3-98.098.0-74.3-83.0-83.8-80.0-196.8V-100.3-10.7-3.73.7-29.729.7-135.3-125.5-134.5-145.9-165.4BC(3层)B右M-10.1-2.61.6-1.612.6-12.6-15.8-9.9-13.1-16.22.7V12.05.4-1.31.3-10.510.522.012.618.421.54.0跨中M-2.90.60.00.00.00.0-2.6-3.5-2.9-3.3-3.1C左M-10.1-2.6-1.61.6-12.612.6-15.8-14.3-16.2-16.2-30.1V-12.0-5.4-1.31.3-10.510.5-22.0-16.2-21.0-21.5-31.3CD(3层)C右M-54.8-6.112.3-12.398.0-98.0-74.3-48.6-59.7-80.058.0V100.310.7-3.73.7-29.729.7135.3115.2127.2145.988.2跨中M119.413.5-0.60.6-4.44.4162.2142.5155.9174.4145.7DM-50.2-4.1-13.513.5-106.8106.8-66.0-79.1-77.4-71.8-201.5V-98.9-10.9-3.73.7-29.729.7-133.9-123.9-133.0-144.2-163.8AB(2层)AM-52.1-4.122.9-22.9173.3-173.3-68.3-30.5-44.1-74.4160.3V99.010.9-6.36.3-48.248.2134.1110.0123.3144.362.7跨中M117.613.51.0-1.00.00.0160.0142.5155.3172.0149.2B左M-56.5-6.1-20.920.9-159.0159.0-76.3-97.0-94.3-82.3-278.2V-100.4-10.7-6.36.3-48.248.2-135.5-129.3-137.1-146.0-189.6BC(2层)B右M-9.9-2.62.7-2.720.5-20.5-15.5-8.1-11.8-15.913.2V12.05.4-2.22.2-17.117.122.011.317.521.5-4.6跨中M-2.70.60.00.00.00.0-2.4-3.2-2.7-3.1-2.9C左M-9.9-2.6-2.72.7-20.520.5-15.5-15.6-17.1-15.9-40.1V-12.0-5.4-2.22.2-17.117.1-22.0-17.5-21.8-21.5-39.9CD(2层)C右M-56.5-6.120.9-20.9159.0-159.0-76.3-38.6-53.3-82.3135.2V100.410.7-6.36.3-48.248.2135.5111.7124.8146.064.2跨中M117.613.5-1.01.00.00.0160.0139.8153.4172.0149.2DM-52.1-4.1-22.922.9-173.3173.3-68.3-94.5-88.9-74.4-290.3V-99.0-10.9-6.36.3-48.248.2-134.1-127.6-135.7-144.3-188.0AB(1层)AM-47.1-4.139.9-39.9289.7-289.7-62.3-0.6-21.4-67.6317.6V98.810.7-11.411.4-82.982.9133.5102.6117.9143.917.2跨中M122.213.50.6-0.60.00.0165.5147.5160.4178.2154.7B左M-52.3-6.1-38.838.8-282.0282.0-71.3-117.1-106.8-76.6-433.0V-100.6-10.9-11.411.4-82.982.9-136.0-136.7-142.6-146.5-235.0B右M-10.3-2.65.1-5.136.4-36.4-16.0-5.3-10.0-16.533.461 毕业论文BC(1层)V12.05.4-4.24.2-30.330.322.08.515.621.5-21.8跨中M-3.10.60.00.00.00.0-2.9-3.7-3.1-3.6-3.4C左M-10.3-2.6-5.15.1-36.436.4-16.0-19.4-19.9-16.5-61.2V-12.0-5.4-4.24.2-30.330.3-22.0-20.3-23.8-21.5-57.0CD(1层)C右M-52.3-6.138.8-38.8282.0-282.0-71.3-8.5-30.7-76.6300.2V100.610.9-11.411.4-82.982.9136.0104.8120.2146.519.5跨中M122.213.5-0.60.60.00.0165.5145.8159.3178.2154.7DM-47.1-4.1-39.939.9-289.7289.7-62.3-112.4-99.7-67.6-435.6V-98.8-10.7-11.411.4-82.982.9-133.5-134.5-140.2-143.9-232.8注：1、“-”表示数值较小，不起主要作用，忽略不计。2、活载的跨中弯矩已乘以系数1.1。3、恒载、活载的梁端负弯矩以乘以系数0.85进行调幅。4、弯矩（M）的单位为KN·m，剪力（V）的单位为KN。4、下同。3、框架柱的内力组合表框架柱内力组合时考虑以下三种最不利内力组合：1)及相应的N、V；2)及相应的M、V；3)及相应的M、V。表中单位规定如下：弯矩（M）的单位为KN·m，剪力（V）、轴力（N）的单位为KN。框架柱的内力组合表（4层）框架柱的内力组合表（2层）框架柱的内力组合表（2层）框架柱的内力组合表（1层）61 毕业论文杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M19.63.8-5.15.1-41.441.428.8　28.830.6　16.432.2　22.330.2　30.279.6　-28.0N-116.6-26.11.4-1.411.5-11.5-176.5　-176.5-141.9　-138.0-166.9　-164.1-183.0　-183.0-170.5　-140.6下端M24.83.4-4.24.2-33.933.9　34.5　　35.6　　37.2　　36.8　　75.9　N-134.6-26.11.4-1.411.5-11.5　-198.1　　-163.5　　-188.5　　-207.3　　-192.1　层间V-12.3-2.02.6-2.620.9-20.9-17.6-17.6-17.6-18.4-18.4-11.1-19.3-19.3-14.2-18.6-18.6-18.6-43.1-43.111.2B柱上端M-19.1-3.4-5.25.2-42.842.8-27.7　-27.7-30.2　-15.6-31.4　-21.1-29.1　-29.1-80.6　30.7N-126.9-37.4-0.90.9-7.47.4-204.6　-204.6-153.5　-151.0-189.8　-188.1-208.0　-208.0-184.3　-165.1下端M-24.8-3.0-4.34.3-35.035.0　-34.0　　-35.8　　-36.9　　-36.4　　-77.1　N-144.9-37.4-0.90.9-7.47.4　-226.2　　-175.1　　-211.4　　-232.3　　-205.9　层间V12.21.82.6-2.621.9-21.917.217.217.218.318.311.019.019.013.918.218.218.244.244.2-12.8C柱上端M19.13.4-5.25.2-42.842.827.7　27.730.2　15.631.4　21.129.1　29.180.6　-30.7N-126.9-37.40.9-0.97.4-7.4-204.6　-204.6-153.5　-151.0-189.8　-188.1-208.0　-208.0-184.3　-165.1下端M24.83.0-4.34.3-35.035.0　34.0　　35.8　　36.9　　36.4　　77.1　N-144.9-37.40.9-0.97.4-7.4　-226.2　　-175.1　　-211.4　　-232.3　　-205.9　层间V-12.2-1.82.6-2.621.9-21.9-17.2-17.2-17.2-18.3-18.3-11.0-19.0-19.0-13.9-18.2-18.2-18.2-44.2-44.212.8D柱上端M-19.6-3.8-5.15.1-41.441.4-28.8　-28.8-30.6　-16.4-32.2　-22.3-30.2　-30.2-79.6　28.0N-116.6-26.1-1.41.4-11.511.5-176.5　-176.5-141.9　-138.0-166.9　-164.1-183.0　-183.0-170.5　-140.6下端M-24.8-3.4-4.24.2-33.933.9　-34.5　　-35.6　　-37.2　　-36.8　　-75.9　N-134.6-26.1-1.41.4-11.511.5　-198.1　　-163.5　　-188.5　　-207.3　　-192.1　层间V12.32.02.6-2.620.9-20.917.617.617.618.418.411.119.319.314.218.618.618.643.143.1-11.261 毕业论文杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M27.73.2-9.39.3-72.972.937.7　37.746.3　20.245.5　27.340.5　40.5129.9　-59.6N-309.3-52.55.1-5.141.2-41.2-444.7　-444.7-378.3　-364.0-427.6　-417.6-469.0　-469.0-456.2　-349.1下端M27.43.2-9.39.3-72.972.9　37.4　　45.9　　45.1　　40.1　　129.6　N-327.3-52.55.1-5.141.2-41.2　-466.3　　-399.9　　-449.2　　-493.3　　-477.8　层间V-15.3-1.85.2-5.240.5-40.5-20.9-20.9-20.9-25.6-25.6-11.1-25.2-25.2-15.0-22.4-22.4-22.4-72.1-72.133.2B柱上端M-27.8-2.8-9.69.6-75.675.6-37.3　-37.3-46.8　-19.9-45.5　-26.7-40.3　-40.3-133.3　63.2N-335.9-73.6-3.33.3-26.626.6-506.1　-506.1-407.7　-398.5-478.4　-472.0-525.6　-525.6-481.8　-412.7下端M-27.4-2.8-9.69.6-75.675.6　-36.8　　-46.3　　-45.0　　-39.7　　-132.8　N-353.9-73.6-3.33.3-26.626.6　-527.7　　-429.3　　-500.0　　-549.9　　-503.4　层间V15.31.65.3-5.342.0-42.020.620.620.625.825.810.925.125.114.722.222.222.273.973.9-35.3C柱上端M27.82.8-9.69.6-75.675.637.3　37.346.8　19.945.5　26.740.3　40.3133.3　-63.2N-335.9-73.63.3-3.326.6-26.6-506.1　-506.1-407.7　-398.5-478.4　-472.0-525.6　-525.6-481.8　-412.7下端M27.42.8-9.69.6-75.675.6　36.8　　46.3　　45.0　　39.7　　132.8　N-353.9-73.63.3-3.326.6-26.6　-527.7　　-429.3　　-500.0　　-549.9　　-503.4　层间V-15.3-1.65.3-5.342.0-42.0-20.6-20.6-20.6-25.8-25.8-10.9-25.1-25.1-14.7-22.2-22.2-22.2-73.9-73.935.3D柱上端M-27.7-3.2-9.39.3-72.972.9-37.7　-37.7-46.3　-20.2-45.5　-27.3-40.5　-40.5-129.9　59.6N-309.3-52.5-5.15.1-41.241.2-444.7　-444.7-378.3　-364.0-427.6　-417.6-469.0　-469.0-456.2　-349.1下端M-27.4-3.2-9.39.3-72.972.9　-37.4　　-45.9　　-45.1　　-40.1　　-129.6　N-327.3-52.5-5.15.1-41.241.2　-466.3　　-399.9　　-449.2　　-493.3　　-477.8　层间V15.31.85.2-5.240.5-40.520.920.920.925.625.611.125.225.215.022.422.422.472.172.1-33.261 毕业论文杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M27.43.2-13.613.6-100.4100.437.4　37.451.9　13.949.3　22.740.1　40.1165.3　-95.7N-502.1-78.911.4-11.489.4-89.4-713.0　-713.0-618.5　-586.6-691.0　-668.7-755.2　-755.2-766.1　-533.6下端M27.43.2-13.613.6-100.4100.4　37.4　　51.9　　49.3　　40.1　　165.3　N-520.1-78.911.4-11.489.4-89.4　-734.6　　-640.1　　-712.6　　-779.5　　-787.7　层间V-15.2-1.87.5-7.555.8-55.8-20.8-20.8-20.8-28.7-28.7-7.7-27.4-27.4-12.7-22.3-22.3-22.3-91.9-91.953.2B柱上端M-27.8-2.8-14.014.0-103.9103.9-37.3　-37.3-52.9　-13.8-49.8　-22.4-40.3　-40.3-170.1　100.0N-545.0-109.8-7.47.4-57.757.7-807.7　-807.7-664.4　-643.6-768.9　-754.4-843.4　-843.4-794.9　-644.9下端M-27.4-2.8-14.014.0-103.9103.9　-36.8　　-52.5　　-49.3　　-39.7　　-169.6　N-563.0-109.8-7.47.4-57.757.7　-829.3　　-686.0　　-790.5　　-867.7　　-816.5　层间V15.21.67.8-7.857.7-57.720.520.520.529.229.27.327.527.512.222.122.122.194.294.2-55.8C柱上端M27.82.8-14.014.0-103.9103.937.3　37.352.9　13.849.8　22.440.3　40.3170.1　-100.0N-545.0-109.87.4-7.457.7-57.7-807.7　-807.7-664.4　-643.6-768.9　-754.4-843.4　-843.4-794.9　-644.9下端M27.42.8-14.014.0-103.9103.9　36.8　　52.5　　49.3　　39.7　　169.6　N-563.0-109.87.4-7.457.7-57.7　-829.3　　-686.0　　-790.5　　-867.7　　-816.5　层间V-15.2-1.67.8-7.857.7-57.7-20.5-20.5-20.5-29.2-29.2-7.3-27.5-27.5-12.2-22.1-22.1-22.1-94.2-94.255.8D柱上端M-27.4-3.2-13.613.6-100.4100.4-37.4　-37.4-51.9　-13.9-49.3　-22.7-40.1　-40.1-165.3　95.7N-502.1-78.9-11.411.4-89.489.4-713.0　-713.0-618.5　-586.6-691.0　-668.7-755.2　-755.2-766.1　-533.6下端M-27.4-3.2-13.613.6-100.4100.4　-37.4　　-51.9　　-49.3　　-40.1　　-165.3　N-520.1-78.9-11.411.4-89.489.4　-734.6　　-640.1　　-712.6　　-779.5　　-787.7　层间V15.21.87.5-7.555.8-55.820.820.820.828.728.77.727.427.412.722.322.322.391.991.9-53.261 毕业论文杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M27.43.2-17.717.7-120.8120.837.4　37.457.6　8.153.3　18.740.1　40.1191.8　-122.2N-694.9-105.320.1-20.1150.8-150.8-981.3　-981.3-862.0　-805.7-956.8　-917.4-1041.3　-1041.3-1093.1　-701.0下端M28.43.2-17.717.7-120.8120.8　38.6　　58.8　　54.5　　41.5　　193.0　N-712.9-105.320.1-20.1150.8-150.8　-1002.9　　-883.6　　-978.4　　-1065.6　　-1114.7　层间V-15.5-1.89.8-9.867.1-67.1-21.1-21.1-21.1-32.3-32.3-4.9-30.0-30.0-10.8-22.7-22.7-22.7-106.9-106.967.6B柱上端M-27.8-2.8-18.218.2-124.9124.9-37.3　-37.3-58.9　-7.8-54.0　-18.2-40.3　-40.3-197.4　127.3N-754.1-146.0-13.013.0-97.397.3-1109.3　-1109.3-923.1　-886.7-1060.7　-1035.3-1161.1　-1161.1-1119.0　-866.0下端M-28.4-2.8-18.218.2-124.9124.9　-38.0　　-59.6　　-54.7　　-41.1　　-198.1　N-772.1-146.0-13.013.0-97.397.3　-1130.9　　-944.7　　-1082.3　　-1185.4　　-1140.6　层间V15.51.610.1-10.169.4-69.420.820.820.832.732.74.530.130.110.322.522.522.5109.8109.8-70.7C柱上端M27.82.8-18.218.2-124.9124.937.3　37.358.9　7.854.0　18.240.3　40.3197.4　-127.3N-754.1-146.013.0-13.097.3-97.3-1109.3　-1109.3-923.1　-886.7-1060.7　-1035.3-1161.1　-1161.1-1119.0　-866.0下端M28.42.8-18.218.2-124.9124.9　38.0　　59.6　　54.7　　41.1　　198.1　N-772.1-146.013.0-13.097.3-97.3　-1130.9　　-944.7　　-1082.3　　-1185.4　　-1140.6　层间V-15.5-1.610.1-10.169.4-69.4-20.8-20.8-20.8-32.7-32.7-4.5-30.1-30.1-10.3-22.5-22.5-22.5-109.8-109.870.7D柱上端M-27.4-3.2-17.717.7-120.8120.8-37.4　-37.4-57.6　-8.1-53.3　-18.7-40.1　-40.1-191.8　122.2N-694.9-105.3-20.120.1-150.8150.8-981.3　-981.3-862.0　-805.7-956.8　-917.4-1041.3　-1041.3-1093.1　-701.0下端M-28.4-3.2-17.717.7-120.8120.8　-38.6　-58.8　　-54.5　　-41.5　　-193.0　N-712.9-105.3-20.120.1-150.8150.8　-1002.9　　-883.6　　-978.4　　-1065.6　　-1114.7　层间V15.51.89.8-9.867.1-67.121.121.121.132.332.34.930.030.010.822.722.722.7106.9106.9-67.661 毕业论文7.1.2框架梁、柱配筋计算一、框架梁配筋计算1、纵向受力钢筋计算屋面框架梁正截面配筋计算（4层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-28.5100.1-38.9-14.2-0.6-14.2-38.1100.1-30.6(KN·m)21.965.4-61.44.2-0.2-13.712.562-58.8控制内力M-28.5100.1-61.4-14.2-0.6-14.2-38.1100.1-58.8(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)350230035020080020035023003500.0140.0070.0310.0900.0010.0900.0190.0070.0300.0140.0070.0310.0940.0010.0940.0190.0070.03014751032619712197200510315实配钢筋320320320220220220320320320实配钢筋面积941941941628628628941941941注：（C30混凝土），（HRB335级）。考虑地震作用组合的框架梁，其正截面抗震受弯承载力应按本规范规定计算，但在受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载力抗震调整系数γRE.柱梁的γRE=0.75=L/3，b+Sn当中取小值屋面框架梁正截面配筋计算（1-3层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-71.8174.4-83.8-16.2-3.5-16.2-80174.4-79.1(KN·m)57.1117.8-147.62-2.3-22.643.5117.8-151.1控制内力M-71.8174.4-147.6-16.2-3.5-22.6-80174.4-151.1(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)3502300350200800200350230035061 毕业论文0.0360.0120.0740.1070.0040.1490.0400.0120.0760.0360.0120.0770.1130.0040.1620.0400.0120.07937887580924842355420875830实配钢筋320320320220220220320320320实配钢筋面积9419419416286286289419419412、框架梁斜截面受剪承载力计算1)剪力设计值非抗震设计的剪力设计值和抗震设计的剪力设计值：框架梁剪力设计值所在层第1-3层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)1441472223147144(KN)2802808585280280所在层第四层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)767926267976(KN)818132328181注：表中由（三级抗震等级）计算得出，其中为梁的跨度；、为考虑地震作用组合时框架梁左、右端弯矩设计值；为考虑地震作用组合的重力荷载代表值产生的剪力设计值，按简支梁计算确定。2)截面尺寸验算由表可知，整体而言截面尺寸由抗震要求控制。因为l0/h>2.5,由，故满足要求。3)抗剪计算61 毕业论文现按第六层的剪力设计值进行框架梁斜截面抗剪计算，其余层均按底层的计算结果进行配筋。框架梁斜截面抗剪计算（底层）杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左控制内力V(KN)2802808585280280是否考虑剪跨比影响否否否否否否a------------剪跨比------------0.6250.6250.6650.6650.6250.625Asv选10双肢箍，Asv=157mm2s251251236236251251实际选取s150150150150150150加密区s100100100100100100实际配筋率0.0040.0040.0080.0080.0040.004最小配筋率0.0020.0020.0020.0020.0020.002注：1、当集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的750/0以上时，考虑剪跨比的影响，；否则不考虑剪跨比的影响，。2、加密区箍筋间距按抗震构造要求确定。二、框架柱的配筋计算1、纵向受力钢筋计算1)框架柱内力组合值第四层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M28353136163237223037N177198142164138167189164183207柱号BC柱M28343036163137212936N205226154175151190211188208232抗震设计时的内力组合：按抗震等级为三级的要求，底层柱下端应乘以调整系数1.15，节点处应满足的要求，由于计算时已满足节点平衡条件，而对应的组合系数亦相同，故可以直接将弯矩乘以系数1.1进行调整。同时考虑承载力抗震调整系数：轴压比为0.15的轴压力61 毕业论文当N<343.2KN时，=0.75；当N343.2KN时，=0.8。AD柱：由表：柱上端：80KN·m,171KN；28KN·m,146KN；柱下端：76KN·m,192KN；经调整后：柱上端：80×1.1×0.75=66KN·m，171×0.75=128KN；28×1.1×0.75=23KN·m，146×0.75=110KN；柱下端：76×1.1×0.75=63KN·m，192×0.75=144KN；BC柱：由表：柱上端：81KN·m,143KN；31KN·m,165KN柱下端：77KN·m,206KN；经调整后：柱上端：81×1.1×0.75=67KN·m，143×0.75=107KN；31×1.1×0.75=26KN·m，165×0.75=124KN；柱下端：77×1.1×0.75=64KN·m，206×0.75=155KN；第三层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M38374646204645274140N445446378400364428449418469493柱号BC柱M37374746204645274040N506528408429399478500472526550抗震设计时的内力组合：AD柱：由表：柱上端：130KN·m,456KN；60KN·m,349KN；柱下端：130KN·m,478KN；经调整后：柱上端：130×1.1×0.8=114KN·m，456×0.8=365KN；60×1.1×0.8=53KN·m，349×0.8=279KN；柱下端：130×1.1×0.8=114KN·m，478×0.8=382KN；BC柱：由表：柱上端：133KN·m,482KN；63KN·m,413KN柱下端：133KN·m,503KN；经调整后：柱上端：133×1.1×0.8=117KN·m，482×0.8=386KN；63×1.1×0.8=55KN·m，413×0.8=330KN；柱下端：133×1.1×0.8=117KN·m，503×0.8=402KN；第二层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M37375252144949234040N713735619640587691713669755780柱号BC柱61 毕业论文M37375353145049224040N808829664686644769791754843868抗震设计时的内力组合：AD柱：由表：柱上端：165KN·m,766KN；96KN·m,534KN；柱下端：165KN·m,787KN；经调整后：柱上端：165×1.1×0.8=145KN·m，766×0.8=613KN；96×1.1×0.8=84KN·m，534×0.8=427KN；柱下端：165×1.1×0.8=145KN·m，787×0.8=630KN；BC柱：由表：柱上端：170KN·m,795KN；100KN·m,645KN柱下端：170KN·m,817KN；经调整后：柱上端：170×1.1×0.8=150KN·m，795×0.8=636KN；100×1.1×0.8=88KN·m，645×0.8=516KN；柱下端：170×1.1×0.8=150KN·m，817×0.8=654KN；第一层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M3737585985355194042N981100386288480695797891710411066柱号BC柱M3738596085455184041N1109113192394588710611082103511611185抗震设计时的内力组合：AD柱：由表：柱上端：192KN·m,1093KN；122KN·m,701KN；柱下端：193KN·m,1115KN；经调整后：柱上端：192×1.1×0.8=169KN·m，1093×0.8=874KN；122×1.1×0.8=107KN·m，701×0.8=561KN；柱下端：193×1.1×0.8=170KN·m，1115×0.8=892KN；BC柱：由表：柱上端：197KN·m,1119KN；127KN·m,866KN柱下端：198KN·m,1141KN；经调整后：柱上端：197×1.1×0.8=173KN·m，1119×0.8=895KN；127×1.1×0.8=112KN·m，866×0.8=693KN；柱下端：198×1.1×0.8=174KN·m，1141×0.8=913KN；；61 毕业论文2)框架柱纵向受力钢筋计算从上述内力组合中选出一组最危险的组合进行框架柱纵向受力钢筋计算，具体计算如下：框架柱正截面配筋计算（四层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)37363637N(KN)207232232207(mm)178.74155.17155.17178.74，且20202020(mm)198.74175.17175.17198.74>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.1041.1191.1191.104(mm)379.41356.02356.02379.41(mm)59.4136.0236.0259.41(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.10.110.110.1(mm)36<39.6<39.6<36<(mm2)1288787128实配钢筋218220220218实配配筋面积(mm2)509509509509注：1、表中h=400mm,，；2、柱采用HRB335级钢筋，=0.550；采用C30混凝土，；3、当时，柱为大偏心受压，此时；当时，柱为小偏心受压，此时，其中。4、当<时，；当时，。5、。61 毕业论文框架柱正截面配筋计算（三层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)114117117114N(KN)382402402382(mm)298.43291.04291.04298.43，且20202020(mm)318.43311.04311.04318.43>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.0651.0671.0671.065(mm)499.12491.88491.88499.12(mm)179.13171.88171.88179.13(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.190.200.200.19(mm)68.4<72<72>68.4>(mm2)713720720713实配钢筋318318318318实配配筋面积(mm2)763720720763框架柱正截面配筋计算（二层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)145150150145N(KN)630654654630(mm)230.16229.36229.36230.16，且20202020(mm)250.16249.36249.36250.16>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.0831.0841.0841.083(mm)430.92430.31430.31430.9261 毕业论文(mm)110.92110.31110.31110.92(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.310.320.320.31(mm)111.6>115.2>115.2>111.6>(mm2)805856856805实配钢筋418418418418实配配筋面积(mm2)1018101810181018框架柱正截面配筋计算（一层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)170174174170N(KN)892913913892(mm)190.58190.58190.58190.58，且20202020(mm)210.58210.58210.58210.58>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.0991.0991.0991.099(mm)391.43391.43391.43391.43(mm)71.4371.4371.4371.43(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.430.440.440.43(mm)154.8>158.4>158.4>154.8>(mm2)1030107210721030实配钢筋420420420420实配配筋面积(mm2)12561256125612563)框架柱斜截面受剪承载力计算(1)框架柱剪力设计值61 毕业论文框架柱剪力设计值第一层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)26272627(KN·m)246279279246(KN·m)283265265283(mm)3500350035003500(KN)141145145141控制内力V(KN)141145145141第二层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)32333332(KN·m)192197197192(KN·m)193198198193(mm)3500350035003500(KN)103106106103控制内力V(KN)103106106103第三层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)29292929(KN·m)165170170165(KN·m)165170170165(mm)3500350035003500(KN)88919188控制内力V(KN)88919188第四层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)19191919(KN·m)80818180(KN·m)76777776(mm)350035003500350061 毕业论文(KN)42424242控制内力V(KN)42424242注：1、为抗震设计时的剪力值，由“强剪弱弯”原则确定。其中按规定取0.85；(2)受剪截面要求（剪压比验算）（表中的最大值）故均满足要求。(3)箍筋计算框架柱斜截面箍筋计算第一层A柱B柱C柱D柱N1066118511851066控制内力V(KN)103106106103>3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN>N686KN>N686KN>N686KN>N<0<0<0<061 毕业论文第四层A柱B柱C柱D柱N207232232207控制内力V(KN)42424242>3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN>N686KN>N686KN>N686KN>N<0<0<0<0注：1、b=h=400mm，；2、=3600-100=3500mm，3、柱箍筋采用HRB235级钢筋，；4、柱采用C30混凝土，，5、表中由确定；经上述计算，框架柱的箍筋均由构造要求决定，选配8＠150。(4)箍筋加密区：加密区长度：按建筑抗震设计规范：柱端：矩形截面长边尺寸、层间柱净高的1/6和500mm三者中的最大值；底层柱：柱根不小于柱净高的1/3故顶层柱端取750mm；其余柱端取600mm；底层柱取1200mm。直径：取8间距：柱根处取100mm，其余取150mm箍筋肢距：小于160mm7.2板的内力计算和配筋双向板的内力计算：1.荷载设计值得（屋面板）恒荷载：GK=4.87KN/m2G=1.2*4.87=5.84KN/m2活荷载：QK=2.00KN/m2Q=1.4*2=2.8KN/m2荷载组合：G+Q=5.84+2.8=8.64KN/m2G+Q/2=5.84+1.4=7.24kN/m2板的弯距计算区格ABLo1(m)6.92.4Lo2(m)3.63.6Lo1/Lo21.917(0.522)0.667M1(KN/M)1.892.18M2(KN/M)5.681.04M1’(KN/M)-6.81-3.96M1’’(KN/M)-6.81-3.96M2’(KN/M)-9.82-3.02M2’’(KN/M)-9.82-3.0261 毕业论文短跨方向跨中截面的h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm长跨方向跨中截面的h02=h-c-3d/2=100-15-12=73mm支座处ho为81mm内力系数0.95fy=210N/mm2板的配筋计算截面H0(mm)M(KN·m/m)AS(mm2/m)配筋实有AS跨中A区格L01方向731.89129.786＠200141L02方向815.68351.58＠120419B区格L01方向812.18134.916＠200141L02方向731.0471.416＠200141支座A-A81-9.82607.698＠80629A-B81-6.81421.428＠110457B-B81-3.02186.898＠200251A边支座81-6.81421.428＠1005031.荷载设计值得（楼面板）恒荷载：GK=3.67KN/m2G=1.2*3.67=4.4KN/m2活荷载：QK=2.00KN/m2Q=1.4*2=2.8KN/m2荷载组合：G+Q=4.4+2.8=7.2KN/m2G+Q/2=4.4+1.4=5.8kN/m2板的弯距计算区格ABLo1(m)6.92.4Lo2(m)3.63.6Lo1/Lo21.917(0.522)0.667M1(KN/M)1.621.84M2(KN/M)4.800.878M1’(KN/M)-5.57-3.24M1’’(KN/M)-5.57-3.24M2’(KN/M)-8.03-2.47M2’’(KN/M)-8.03-2.47短跨方向跨中截面的h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm长跨方向跨中截面的h02=h-c-3d/2=100-15-12=73mm支座处ho为81mm内力系数0.95fy=210N/mm2板的配筋计算61 毕业论文截面H0(mm)M(KN·m/m)AS(mm2/m)配筋实有AS跨中A区格L01方向731.62112.246＠200141L02方向814.80297.048＠150335B区格L01方向811.84113.866＠200141L02方向730.8860.296＠200141支座A-A81-8.03496.928＠100503A-B81-5.57344.698＠120419B-B81-2.47152.858＠200251A边支座81-5.57344.098＠1204197.3楼梯的内力计算和配筋一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨:L1=3300mm楼梯高度:H=1800mm梯板厚:t=110mm踏步数:n=12(阶)上平台楼梯梁宽度:b1=250mm下平台楼梯梁宽度:b2=250mm2．荷载标准值：可变荷载：q=3.50kN/m2面层荷载：qm=0.50kN/m2栏杆荷载：qf=0.20kN/m61 毕业论文3．材料信息：混凝土强度等级:C30fc=14.30N/mm2ft=1.43N/mm2Rc=25.0kN/m3钢筋强度等级:HRB335fy=300.00N/mm2抹灰厚度：c=20.0mmRs=20kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：as=20mm支座负筋系数：α=0.50三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1500m踏步宽度：b=0.3000m计算跨度：L0=L1＋(b1＋b2)/2=3.30＋(0.25＋0.25)/2=3.55m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα=0.8942．荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：面层：gkm=(B＋B·h/b)qm=(1＋1×0.15/0.30)×0.50=0.75kN/m自重：gkt=Rc·B·(t/cosα＋h/2)=25×1×(0.11/0.89＋0.15/2)=4.95kN/m抹灰：gks=RS·B·c/cosα=20×1×0.02/0.89=0.45kN/m恒荷标准值：Pk=gkm＋gkt＋gks＋qf=0.75＋4.95＋0.45＋0.20=6.35kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×6.35＋1.4×0.7×1×3.50=12.00kN/m活荷控制：Pn(L)=1.2gk＋1.4·B·q=1.2×6.35＋1.4×1×3.50=12.52kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=12.52kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力:Rl=22.22kN右端支座反力:Rr=22.22kN最大弯矩截面距左支座的距离:Lmax=1.78m最大弯矩截面距左边弯折处的距离:x=1.78mMmax=Rl·Lmax－Pn·x2/2=22.22×1.78－12.52×1.782/2=19.72kN·m相对受压区高度：ζ=0.187870配筋率：ρ=0.008955纵筋(1号)计算面积：As=805.96mm2支座负筋(2、3号)计算面积：As"=αAs=0.50×805.96=402.98mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As:805.96mm2采用方案：D12@120实配面积：942.48mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积As":402.98mm2采用方案：D12@150实配面积：753.98mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37mm261 毕业论文7.4基础的设计和配筋7.4.1设计资料根据工程地质报告提供的资料，场地为Ⅱ类，在主要受力层范围内不存在软弱粘性土层，上部框架结构未超过8层，高度在25mm以下，故该房屋基础不进行抗震承载力验算，则底层传至基础顶部的作用效应仅取非抗震设计时的作用效应。表3-47传至基础顶面的作用效应组合位置A柱B柱C柱D柱基本组合值（N、M）1360KN、16KN·m1139KN、52KN·m1254KN、41KN·mV=26KN1513KN、16KN·m1214KN、49KN·m1385KN、39KN·mV=23KN1513KN、16KN·m1214KN、49KN·m1385KN、39KN·mV=23KN1360KN、16KN·m1139KN、52KN·m1254KN、41KN·mV=26KN注：基本组合（设计值）与标准组合（标准值）的比值：轴力取1.25；弯矩取1.35；剪力取1.35。7.4.2基础设计根据任务书及有关数据，基础形式选为柱下独立基础。一、基础底面积和底面积尺寸确定柱基础顶面标高已选定，距±0.000为1.50m，柱纵向钢筋最大直径d=20mm，HRB335级，基础混凝土强度等级选为C25，则柱钢筋的锚固长度取=1.05×40×22=924mm，考虑钢筋保护层厚度，取基础高度h=1300mm，则基础底板在-2.80061 毕业论文（相对标高）处，埋深为2.7m，所处土层的承载力。1、外柱（即A、D柱）由于边柱弯矩较大，先按轴心受压计算时，将轴力值扩大1.3倍，取用=3090KN，A则m213607.19300-20´2.7Nfd´³=--´20==取a/b=1.2，则a=3000m，b=2500m，按偏心受压验算：，A=7.5m2，经验算，各组内力组合值均满足的要求。2、内柱（即B、C柱）m21513=7.38300-20X2.7KNAfa--20d³=取a/b=1.2，则a=3000m，b=2500m，按偏心受压验算：，A=7.5m2，经验算，各组内力组合值均满足的要求。二、基础抗冲切承载力计算已按柱纵向钢筋锚固要求初步选定基础高度h=1300mm，可确定为阶形基础，基础尺寸见图61 毕业论文框架基础尺寸1、柱基础抗冲切计算按图的基础尺寸，可只验算最下阶高度：取61 毕业论文（C25混凝土）满足要求。三、底板配筋计算1、柱基础1)柱根处计算长向Ⅰ-Ⅰ：短向Ⅱ-Ⅱ：则：，选配1012＠150，，选配612＠150，2)第一阶处验算长向Ⅰ-Ⅰ：近似取<,故满足要求。短向Ⅱ-Ⅱ：61 毕业论文<,故满足要求。61 毕业论文致谢整个夜大的学习生活随着毕业设计的结束而接近尾声，在为期近六个月的毕业建筑与结构设计期间，我很感谢老师给予我的帮助，在此我要向老师说声谢谢。老师一丝不苟的作风，严谨求实的态度，踏踏实实的精神为我营造了一种良好的氛围，使我在整个设计过程中学到了不少知识。从课题的选择到整个设计的最终完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持。在这段时间里，在专业知识不断深入的同时，我也渐渐明白了许多待人接物以及为人处世的道理。在毕业设计的整个过程中，我遇到了许多的问题，每次我向老师提出问题，他总是及时地不厌其烦地为我解答，在老师的悉心指导下，我解决了疑问，同时他还经常提醒我们毕业设计中应该注意的一些问题，使我觉得非常的高兴。老师一丝不苟的工作态度更是成为我今后工作的榜样，再次向老师致谢。除此之外，我也很感谢跟我一组的同学，经过这几个月的集体相互合作和激励，使我们都有了明显的进步。遇到问题，能和同学们不断探讨，在多次的相互学习中，取长补短，使我获益良多。最后，感谢所有参与此次毕业设计的老师，感谢他们为整个毕业设计所付出的辛劳。陈琏二零零九年十二月61 毕业论文参考文献1.《建筑设计防火规范》，GB50016-2006，中国建筑工业出版社2.《办公建筑设计规范》，JGJ67-2007J556-2006，中国建筑工业出版社3.《民用建筑设计通则》，GB50352-2005，中国建筑工业出版社4.《混凝土结构设计规范》，GB50010-2002，中国建筑工业出版社5.《建筑结构荷载规范》，GB50009-2001，中国建筑工业出版社6.《建筑抗震设计规范》，GB50011-2001，中国建筑工业出版社7.《房屋建筑学》.武汉理工大学出版社.8.《浅谈多层钢筋混凝土框架结构设计》，黄伟旗，科技资讯9.中国有色工程设计研究院.混凝土结构构造手册.第三版.中国建筑工业出版社.200410.《SeismicDesignforArchitects》，by：AndrewCharleson，ArchitecturalPress11.MarciaIwatateGectaMehta.《JapanHouses》.TuttlePublishing,US61'