大桥拱桥拱圈纵向计算书

'xx大桥工程计算书xx大桥拱桥拱圈纵向计算书一、工程设计概况1.桥梁概况xx大桥2X20+4X30+2X20m，全长200m，采用八跨上承式钢筋混凝土拱桥，主拱圈和边拱圈均为等截面钢筋砼板拱。边拱拱圈L0=18.0m，f0=3.94m，矢跨比f0/L0=1/4.57。拱轴线为抛物线，拱圈宽度2x16.0m，拱圈厚度0.5m；主拱拱圈L0=27.64m，f0=6.1m，矢跨比f0/L0=1/4.53，拱轴线为抛物弧，拱圈宽度2x16.0m，拱圈厚度0.6m。2.设计范围及内容拱桥上部结构设计，下部结构的桥台、承台、桩基础；桥梁附属设施的设计等。3.设计主要技术标准1、道路等级和断面城市主干道，双向四车道，设计速度V＝40km/h；2、桥梁横断面3m人行道+4m非机动车道+2.5m分隔带+15m机动车道+2.5m分隔带+4m机动车道+3m人行道，桥面全宽34m，本桥分两幅，每幅桥宽17.0m，两幅桥之间设置2cm的结构缝。3、设计荷载：城-A级。4、设计纵坡：2.97％和-2.97％。5、竖曲线半径：R=1600m。6、平面：全桥位于直线段。7、桥面横坡：双向1.5％的横坡。8、桥面铺装：4cm细粒式沥青混凝土(AC-13)+6cm中粒式沥青混凝土(AC-16)+防水层+10cm厚C40防水混凝土（W6）。9、设计基准期：100年。·52· xx大桥工程计算书10、结构设计安全等级：一级。11、环境类别：Ⅱ类。12、地震：加速度峰值为0.05g，抗震设防烈度为6度。13、最大冻结深度：0.5m。1.设计采用的规范1、《工程建设标准强制性条文》（建标[2002]99号）]2、《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）3、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）4、《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）5、《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）6、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）7、《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）8、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）9、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）10、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）11、《公路桥梁抗震设计细则》（JTGB02-01-2008）12、《公路排水设计规范》（JTJ018-97）13、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）14、《公路工程基桩动测技术规程》（JTG/TF81-01—2004）其它有关道路及桥梁工程设计的规范及规定。2.设计采用的主要材料5.1.混凝土拱桥拱圈、桥面板、拱上立柱C40混凝土桥面铺装4cm细粒式沥青混凝土(AC-13)·52· xx大桥工程计算书6cm中粒式沥青混凝土(AC-16)10cm厚C40防水混凝土（W6）拱座C35混凝土承台、桩基础C30混凝土5.1.普通钢筋及钢材普通钢筋采用R235光圆钢筋和HRB335螺纹钢筋；钢材采用符合GB/T700-88标准的Q235钢。5.2.支座桥台和桥墩上支座采用板式橡胶支座。一、结构计算参数1.主要材料参数的选取混凝土混凝土的泊松比：νc=0.2混凝土的线膨胀系数：α=0.00001C40混凝土抗压弹性模量：Ec=32500Mpa抗压强度标准值：fck=26.8MPa抗拉强度标准值：ftk=2.40MPa2.计算荷载结构重要性系数：1.12.1.结构重力混凝土结构容重计算采用26.0kN/m3二期荷载：按140KN/m考虑，主要包括以下几项：桥面铺装：8cm沥青混凝土、10cm防水混凝土、栏杆、人行道板2.2.移动荷载汽车荷载为城-A级荷载，两车道，非机动车及人群荷载按5kN/m2·52· xx大桥工程计算书纵向计算时汽车的冲击系数取车道荷载的冲击系数，按规范采用1.1.支座不均匀沉降考虑支座发生不均匀沉降的最不利荷载组合，支座的不均匀沉降值按5mm考虑1.2.汽车制动力按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）中有关条款的规定取值1.3.温度作用纵向整体计算时温度变化分别按整体升温30℃、降温-35℃考虑1.4.台后土压力按规范要求添加水平土压力及竖向土压力1.5.荷载组合按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）的有关规定进行最不利荷载组合。（1）承载能力极限状态（基本组合、偶然组合）（2）正常使用极限状态（作用短期效应组合、作用长期效应组合）一、分析计算结果1.上部结构静力验算图1全桥计算模型1.1.计算模型·52· xx大桥工程计算书纵向静力计算采用MIDASCivil程序。按施工顺序进行结构离散。全桥共划分为553个节点，533个单元。结构离散图见图1。1.1.施工阶段划分根据设计文件中的施工阶段及次序划分,共划分为3个阶段，逐阶段计算并累加后得到成桥内力和其他荷载效应。阶段1：施工基础，支架上现浇拱圈和拱上立柱，上桥面板。阶段2：上二期铺装。阶段3：10年徐变。1.2.使用阶段计算结果1.2.1.基本组合结果图2-图5为基本组合下拱圈对应的轴力和弯矩图图2基本组合（max）拱圈轴力图·52· xx大桥工程计算书图3基本组合（max）拱圈弯矩图图4基本组合（Min）拱圈轴力图图5基本组合（Min）拱圈弯矩图1.1.1.短期组合结果图6-图9为作用短期组合下拱圈对应的轴力和弯矩图。图6短期组合（max）拱圈轴力图·52· xx大桥工程计算书图7短期组合（max）拱圈弯矩图图8短期组合（min）拱圈轴力图图9短期组合（min）拱圈弯矩图·52· xx大桥工程计算书1.1.1.长期组合结果图10-图13为长期组合下拱圈对应的轴力和弯矩图。图10长期组合（max）拱圈轴力图图11长期组合（max）拱圈弯矩图图12长期组合（min）拱圈轴力图·52· xx大桥工程计算书图13长期组合（min）拱圈弯矩图1.1.1.使用阶段拱圈截面强度和裂缝验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第4.3.10条的规定，本桥对对第一跨两侧拱脚、边拱3/8拱圈、拱顶，第三跨近第二跨处拱脚、拱跨3/8和拱顶共七个截面进行强度和裂缝验算。表2边拱桥台侧拱脚截面强度和抗裂验算　边拱左拱脚边拱左拱脚一、基本数据1i1i矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=265.14KN.m6602.87KN.m2.轴力组合设计值Nd＝10039.36KN.m7694.04KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=500mm500mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝250mm250mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝250mm250mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=8000000.00m^28000000.00m^29.构件的计算长度l0＝7259.0mm7259.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa·52· xx大桥工程计算书13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=161根161根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=161根161根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56全部纵向钢筋面积As"=158061.4mm2158061.4mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=14.514.5φ(表5.3.1)=0.910.91γ0Nd＝11043.3KN8463.4KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=155941.9KN155941.9KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=420.0mm420.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=13440.0mm213440.0mm24.受拉钢筋的面积As=79030.7mm279030.7mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=79030.7mm279030.7mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝26.4mm858.2mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝0.3701.0008.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝1.0001.0009.偏心距增大系数η＝1.8851.074　　·52· xx大桥工程计算书10.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边纵向钢筋的距离e(es)＝219.8mm1091.4mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝120.2mm-751.4mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=2943042.3N6952493.1NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=##################################12.初步估算混凝土的受压区高度X=502.19mm37.04mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝1.1960.088　小偏心受压构件大偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算　　5.3.5矩形偏心受压验算　　14.截面的抗压承载力Nu＝　按5.2.5-1计算γ0Nd＝　　　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝　7523.7KN.mγ0Nde/γ0Nde"＝　6359.5KN.m　　承载力满足要求（二）小偏心受压构件计算小偏心受压构件　5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=147200　17.混凝土的受压区高度X=-58941294.95　18.截面的相对受压区高度ξ＝8804357868　19.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝-3.85204E+12　　0.147265347　20.截面的抗压承载力Nu＝410.00mm58.61mmγ0Nd＝410.1472653　　0.98≥ξ=0.56　21.截面的抗弯承载力Mu＝-119.3MPa　·52· xx大桥工程计算书γ0Nde＝满足规范要求　　152305.6KN　22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=11043.3KN　23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=承载力满足要求　24.截面的抗弯承载力Mu＝33475.5KN.m　γ0Nde"＝2427.2KN.m　　承载力满足要求　三、截面裂缝宽度计算　　1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝5942.12KN.m242.72KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝7192.72KN.m9258.25KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝5561.93KN.m242.49KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝826.1mm26.2mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.0773.4126.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝170.0mm170.0mm7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝1059.4mm259.4mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝357.5mm233.3mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝178.7MPa13.1MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4681.50012.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝1.176%1.176%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.163mm0.012mm　<0.20mm<0.20mm　　满足规范要求　满足规范要求·52· xx大桥工程计算书表3边拱3/8拱圈截面强度和抗裂验算　边拱3/8拱圈边拱3/8拱圈一、基本数据14（1/2）14（1/2）矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=2682.91KN.m801.25KN.m2.轴力组合设计值Nd＝5148.75KN.m7914.68KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=500mm500mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝250mm250mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝250mm250mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=8000000.00m^28000000.00m^29.构件的计算长度l0＝7259.0mm7259.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=131根131根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=131根131根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56·52· xx大桥工程计算书全部纵向钢筋面积As"=128608.9mm2128608.9mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=14.514.5φ(表5.3.1)=0.910.91γ0Nd＝5663.6KN8706.1KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=149225.0KN149225.0KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=420.0mm420.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=13440.0mm213440.0mm24.受拉钢筋的面积As=64304.5mm264304.5mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=64304.5mm264304.5mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝521.1mm101.2mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝1.0000.8518.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝1.0001.0009.偏心距增大系数η＝1.1211.53110.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边　　纵向钢筋的距离e(es)＝754.3mm325.0mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝-414.3mm15.0mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=5401833.2N3427154.6NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=##################################12.初步估算混凝土的受压区高度X=57.29mm319.93mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝0.1360.762　大偏心受压构件小偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算　　5.3.5矩形偏心受压验算　　14.截面的抗压承载力Nu＝按5.2.5-1计算　γ0Nd＝　　·52· xx大桥工程计算书　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝6121.8KN.m　γ0Nde/γ0Nde"＝2346.5KN.m　　承载力满足要求　（二）小偏心受压构件计算　小偏心受压构件5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=　14720017.混凝土的受压区高度X=　-27958104.6618.截面的相对受压区高度ξ＝　1352526272519.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝　-4.63503E+12　　0.00213000920.截面的抗压承载力Nu＝73.67mm274.00mmγ0Nd＝　274.00213　　0.65≥ξ=0.5621.截面的抗弯承载力Mu＝　149.3MPaγ0Nde＝　满足规范要求　　89068.5KN22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=　8706.1KN23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=　承载力满足要求24.截面的抗弯承载力Mu＝　28950.2KN.mγ0Nde"＝　2829.8KN.m　　承载力满足要求三、截面裂缝宽度计算　　1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝2288.14KN.m815.94KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝4706.61KN.m7197.27KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝2072.70KN.m823.90KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝486.2mm113.4mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.1301.5586.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝170.0mm170.0mm·52· xx大桥工程计算书7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝719.4mm346.6mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝348.2mm291.4mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝78.0MPa21.2MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4531.50012.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝0.957%0.957%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.075mm0.021mm　<0.20mm<0.20mm　满足规范要求满足规范要求表4边拱拱顶截面强度和抗裂验算　边拱拱顶边拱拱顶一、基本数据18j18j矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=3217.66KN.m86.25KN.m2.轴力组合设计值Nd＝5384.24KN.m7795.39KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=500mm500mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝250mm250mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝250mm250mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=8000000.00m^28000000.00m^29.构件的计算长度l0＝7259.0mm7259.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa·52· xx大桥工程计算书12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=161根161根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=99根99根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56全部纵向钢筋面积As"=127627.2mm2127627.2mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=14.514.5φ(表5.3.1)=0.910.91γ0Nd＝5922.7KN8574.9KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=150235.9KN150235.9KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=420.0mm420.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=13440.0mm213440.0mm24.受拉钢筋的面积As=79030.7mm279030.7mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=48596.5mm248596.5mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝597.6mm11.1mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝1.0000.2718.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝1.0001.0009.偏心距增大系数η＝1.1062.549·52· xx大桥工程计算书10.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边　　纵向钢筋的距离e(es)＝830.8mm198.2mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝-490.8mm141.8mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=5753858.4N2843757.1NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=-11706438828.6N*mm-6315431794.2N*mm12.初步估算混凝土的受压区高度X=87.47mm525.26mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝0.2081.251　大偏心受压构件小偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算5.3.5矩形偏心受压验算14.截面的抗压承载力Nu＝按5.2.5-1计算　γ0Nd＝　　　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝7523.7KN.m　γ0Nde/γ0Nde"＝2907.1KN.m　　承载力满足要求　（二）小偏心受压构件计算　小偏心受压构件5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=　14720017.混凝土的受压区高度X=　-65295545.7418.截面的相对受压区高度ξ＝　840921715519.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝　-3.47376E+12　　0.00111966820.截面的抗压承载力Nu＝114.45mm436.55mmγ0Nd＝　436.5511197　　1.04≥ξ=0.56·52· xx大桥工程计算书21.截面的抗弯承载力Mu＝　-152.0MPaγ0Nde＝　满足规范要求　　154141.8KN22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=　8574.9KN23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=　承载力满足要求24.截面的抗弯承载力Mu＝　30552.1KN.mγ0Nde"＝　1699.6KN.m　　承载力满足要求三、截面裂缝宽度计算1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝2735.94KN.m359.86KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝4789.99KN.m7113.74KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝2484.79KN.m555.48KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝571.2mm50.6mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.1112.2506.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝170.0mm170.0mm7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝804.4mm283.8mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝351.7mm255.0mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝78.0MPa10.2MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4541.50012.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝1.176%1.176%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.071mm0.009mm　<0.20mm<0.20mm　满足规范要求满足规范要求·52· xx大桥工程计算书表5边拱主拱侧拱脚截面强度和抗裂验算　边拱右拱脚边拱右拱脚一、基本数据36j36j矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=6540.03KN.m177.78KN.m2.轴力组合设计值Nd＝7689.53KN.m10040.28KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=500mm500mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝250mm250mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝250mm250mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=8000000.00m^28000000.00m^29.构件的计算长度l0＝7259.0mm7259.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=161根161根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=161根161根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56·52· xx大桥工程计算书全部纵向钢筋面积As"=158061.4mm2158061.4mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=14.514.5φ(表5.3.1)=0.910.91γ0Nd＝8458.5KN11044.3KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=157234.2KN157234.2KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=420.0mm420.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=13440.0mm213440.0mm24.受拉钢筋的面积As=79030.7mm279030.7mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=79030.7mm279030.7mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝850.5mm17.7mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝1.0000.3148.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝1.0001.0009.偏心距增大系数η＝1.0742.12110.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边　　纵向钢筋的距离e(es)＝1083.7mm207.6mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝-743.7mm132.4mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=6917216.5N2886732.7NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=##################################12.初步估算混凝土的受压区高度X=37.45mm522.69mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝0.0891.244　大偏心受压构件小偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算　　5.3.5矩形偏心受压验算　　14.截面的抗压承载力Nu＝按5.2.5-1计算　γ0Nd＝　　·52· xx大桥工程计算书　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝7523.7KN.m　γ0Nde/γ0Nde"＝6290.9KN.m　　承载力满足要求　（二）小偏心受压构件计算　小偏心受压构件5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=　14720017.混凝土的受压区高度X=　-62545104.818.截面的相对受压区高度ξ＝　789497306819.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝　-3.6375E+12　　0.00391529420.截面的抗压承载力Nu＝58.52mm432.87mmγ0Nd＝　432.8739153　　1.03≥ξ=0.5621.截面的抗弯承载力Mu＝　-147.7MPaγ0Nde＝　满足规范要求　　161239.7KN22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=　11044.3KN23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=　承载力满足要求24.截面的抗弯承载力Mu＝　33465.4KN.mγ0Nde"＝　2292.3KN.m　　承载力满足要求三、截面裂缝宽度计算　　1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝5880.29KN.m157.26KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝7185.76KN.m9258.61KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝5498.59KN.m161.43KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝818.3mm17.0mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.0774.7236.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝170.0mm170.0mm·52· xx大桥工程计算书7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝1051.6mm250.2mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝357.4mm223.4mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝176.6MPa14.1MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4681.50012.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝1.176%1.176%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.161mm0.013mm　<0.20mm<0.20mm　　满足规范要求　满足规范要求表6第三跨左侧拱脚截面强度和抗裂验算　第三跨左侧拱脚第三跨左侧拱脚一、基本数据73i73i矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=8973.44KN.m147.85KN.m2.轴力组合设计值Nd＝14192.98KN.m16678.72KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=600mm600mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝300mm300mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝300mm300mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=9600000.00m^29600000.00m^29.构件的计算长度l0＝11146.0mm11146.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa·52· xx大桥工程计算书12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=161根161根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=161根161根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56全部纵向钢筋面积As"=158061.4mm2158061.4mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=18.618.6φ(表5.3.1)=0.800.80γ0Nd＝15612.3KN18346.6KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=159046.0KN159046.0KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=520.0mm520.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=16640.0mm216640.0mm24.受拉钢筋的面积As=79030.7mm279030.7mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=79030.7mm279030.7mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝632.2mm8.9mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝1.0000.2468.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝0.9640.9649.偏心距增大系数η＝1.1954.430·52· xx大桥工程计算书10.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边　　纵向钢筋的距离e(es)＝975.8mm259.3mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝-535.8mm180.7mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=8257024.2N4301580.5NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=##################################12.初步估算混凝土的受压区高度X=67.55mm626.96mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝0.1301.206　大偏心受压构件小偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算　　5.3.5矩形偏心受压验算　　14.截面的抗压承载力Nu＝按5.2.5-1计算　γ0Nd＝　　　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝9736.6KN.m　γ0Nde/γ0Nde"＝8365.6KN.m　　承载力满足要求　（二）小偏心受压构件计算　小偏心受压构件5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=　14720017.混凝土的受压区高度X=　-76758373.8218.截面的相对受压区高度ξ＝　952442459719.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝　-5.62585E+12　　-0.00162737320.截面的抗压承载力Nu＝　534.25mmγ0Nd＝　534.2483726　　1.03≥ξ=0.56·52· xx大桥工程计算书21.截面的抗弯承载力Mu＝　-146.1MPaγ0Nde＝　满足规范要求　　190956.3KN22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=　18346.6KN23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=　承载力满足要求24.截面的抗弯承载力Mu＝　49509.6KN.mγ0Nde"＝　4756.8KN.m　　承载力满足要求三、截面裂缝宽度计算　　1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝7878.46KN.m145.12KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝13585.14KN.m15762.35KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝7162.95KN.m161.12KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝579.9mm9.2mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.22114.9226.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝220.0mm220.0mm7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝928.1mm357.4mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝432.8mm320.3mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝196.7MPa23.1MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4551.50012.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝0.950%0.950%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.189mm0.023mm　<0.20mm<0.20mm　　满足规范要求　满足规范要求·52· xx大桥工程计算书表7第三跨拱跨3/8截面强度和抗裂验算　第三跨3/8拱圈第三跨3/8拱圈一、基本数据92（1/2）92（1/2）矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=4174.88KN.m836.76KN.m2.轴力组合设计值Nd＝10323.86KN.m12973.75KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=600mm600mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝300mm300mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝300mm300mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=9600000.00m^29600000.00m^29.构件的计算长度l0＝11146.0mm11146.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=131根131根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=131根131根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56·52· xx大桥工程计算书全部纵向钢筋面积As"=128608.9mm2128608.9mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=18.618.6φ(表5.3.1)=0.800.80γ0Nd＝11356.2KN14271.1KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=153108.4KN153108.4KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=520.0mm520.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=16640.0mm216640.0mm24.受拉钢筋的面积As=64304.5mm264304.5mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=64304.5mm264304.5mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝404.4mm64.5mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝1.0000.5358.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝0.9640.9649.偏心距增大系数η＝1.3062.02510.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边　　纵向钢筋的距离e(es)＝748.0mm350.6mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝-308.0mm89.4mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=6999272.4N4805735.8NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=##################################12.初步估算混凝土的受压区高度X=97.28mm456.65mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝0.1870.878　大偏心受压构件小偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算　　5.3.5矩形偏心受压验算　　14.截面的抗压承载力Nu＝按5.2.5-1计算　γ0Nd＝　　·52· xx大桥工程计算书　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝7922.3KN.m　γ0Nde/γ0Nde"＝3497.5KN.m　　承载力满足要求　（二）小偏心受压构件计算　小偏心受压构件5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=　14720017.混凝土的受压区高度X=　-49870091.0818.截面的相对受压区高度ξ＝　1327038913719.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝　-6.19007E+12　　-0.00536271420.截面的抗压承载力Nu＝　386.80mmγ0Nd＝　386.7946373　　0.74≥ξ=0.5621.截面的抗弯承载力Mu＝　49.8MPaγ0Nde＝　满足规范要求　　128673.0KN22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=　14271.1KN23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=　承载力满足要求24.截面的抗弯承载力Mu＝　45113.3KN.mγ0Nde"＝　5003.5KN.m　　承载力满足要求三、截面裂缝宽度计算　　1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝3346.52KN.m813.83KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝9793.76KN.m12153.54KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝2875.65KN.m809.42KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝341.7mm67.0mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.3752.9146.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝220.0mm220.0mm·52· xx大桥工程计算书7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝689.9mm415.1mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝416.9mm354.5mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝99.7MPa32.3MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4301.49712.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝0.773%0.773%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.099mm0.034mm　<0.20mm<0.20mm　　满足规范要求　满足规范要求表8第三跨拱顶截面强度和抗裂验算　第三跨拱顶第三跨拱顶一、基本数据98j98j矩形：1；IandT型：2111.弯矩组合设计值Md=3710.86KN.m222.58KN.m2.轴力组合设计值Nd＝10204.84KN.m12535.42KN.m2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.13.截面的全高h=600mm600mm4.腹板的宽度b=16000mm16000mm5.受压翼缘的高度h"f＝300mm300mm6.受压翼缘的宽度b"f＝16000mm16000mm7.受拉翼缘的高度hf＝300mm300mm8.受拉翼缘的宽度bf＝16000mm16000mm截面面积A=9600000.00m^29600000.00m^29.构件的计算长度l0＝11146.0mm11146.0mm10.混凝土标号为C40C4011.混凝土的弹性模量Ec=32500.0MPa32500.0MPa·52· xx大桥工程计算书12.混凝土抗压强度设计值fcd=18.4MPa18.4MPa13.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa14.受拉钢筋的强度等级HRB335HRB33515.受拉钢筋的抗拉强度设计值fsd=280MPa280MPa16.受拉钢筋直径φ=φ25φ2517.受拉钢筋的设计间距s=18.受拉钢筋的根数n=161根161根19.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80mm80mm20.受拉钢筋的弹性模量Es=200000MPa200000MPa21.受压钢筋的强度等级HRB335HRB33522.受压钢筋的设计强度f"sd=280MPa280MPa23.受压钢筋直径φ=φ25φ2524.受压钢筋的设计间距=25.受压钢筋的根数=99根99根26.受压钢筋到受压区边缘的距离a"=80mm80mm5.3.3相对界限受压区高度ξb的确定　　27.钢筋混凝土ξb(预应力构件参考规范公式)=0.560.56全部纵向钢筋面积As"=127627.2mm2127627.2mm2二、正截面抗压承载力计算　　5.3.1轴心受压验算　　lo/b(当界面不是矩形时，参考表5.3.1)=18.618.6φ(表5.3.1)=0.800.80γ0Nd＝11225.3KN13789.0KN0.9φ（fcdA+fsd"As")=152910.4KN152910.4KN是否满足γ0Nd≤0.9φ（fcdA+fsd"As")满足要求满足要求1.截面的有效高度h0=520.0mm520.0mm2.一侧受拉钢筋的最小配筋百分率ρ=0.200%0.200%3.最小受拉钢筋面积Amin=16640.0mm216640.0mm24.受拉钢筋的面积As=79030.7mm279030.7mm2　As>AminAs>Amin5.受压钢筋的面积A"s=48596.5mm248596.5mm26.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝363.6mm17.8mm7.荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1＝1.0000.2928.构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2＝0.9640.9649.偏心距增大系数η＝1.3403.034·52· xx大桥工程计算书10.轴向力作用点至截面受拉边或受压较小边　　纵向钢筋的距离e(es)＝707.2mm273.9mm11.轴向力作用点至截面受压边或受压较大边　　纵向钢筋的距离e"(e"s)＝-267.2mm166.1mmIandT截面X求解方程系数（AX2+Bx+C=0)　　A=fcd*b=294400.0N/mm294400.0N/mmB=fcd(h"fes+h"fh0-b"fes+hob"f+bes-bh0)=6774309.7N4382158.4NC=fcdh"f(b"f-b)(es-h0+h"f/2)-σsAses-f"sdA"se"s=##################################12.初步估算混凝土的受压区高度X=154.34mm588.34mm13.初步估算的截面的相对受压区高度ξ＝0.2971.131　大偏心受压构件小偏心受压构件（一）大偏心受压构件计算　　5.3.5矩形偏心受压验算　　14.截面的抗压承载力Nu＝按5.2.5-1计算　γ0Nd＝　　　　　15.截面的抗弯承载力Mu＝9736.6KN.m　γ0Nde/γ0Nde"＝2999.7KN.m　　承载力满足要求　（二）小偏心受压构件计算　小偏心受压构件5.3.4小偏心受压验算　　14.截面非均匀受压时的极限压应变εcu＝0.00330.003315.截面受压区矩形应力图高度与　　实际受压区高度的比值β(表5.3.3)＝0.800.8016.混凝土的受压区高度的试算数值X1=　14720017.混凝土的受压区高度X=　-72460883.8818.截面的相对受压区高度ξ＝　1202454708819.截面受拉边或受压较小边的钢筋应力σs＝　-5.9426E+12　　0.00085974620.截面的抗压承载力Nu＝　492.75mmγ0Nd＝　492.7508597　　0.95≥ξ=0.56·52· xx大桥工程计算书21.截面的抗弯承载力Mu＝　-102.8MPaγ0Nde＝　满足规范要求　　166797.4KN22.轴向力至受压较大边纵向钢筋的距离e"=　13789.0KN23.受压较小边至受压较大边钢筋的距离h0"=　承载力满足要求24.截面的抗弯承载力Mu＝　45680.7KN.mγ0Nde"＝　3776.4KN.m　　承载力满足要求三、截面裂缝宽度计算　　1.按荷载短期效应组合计算的弯矩值Ms＝2961.23KN.m755.27KN.m2.按荷载短期效应组合计算的轴力值Ns＝9594.88KN.m11777.94KN.m3.按荷载长期效应组合计算的弯距值Ml＝2562.02KN.m974.09KN.m4.轴向力对截面重心轴的偏心距e0＝308.6mm64.1mm5.使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1.4152.9996.截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys＝220.0mm220.0mm7.轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的距离es＝656.8mm412.3mm8.受压翼缘与腹板有效截面面积的比值γf"＝0.0000.0009.纵向受拉钢筋至截面受压区合力点的距离z＝413.3mm353.1mm10.由短期效应引起的纵向受拉钢筋的应力σss＝71.5MPa25.0MPa11.作用（或荷载）长期效应影响系数C2=1.4331.50012.钢筋的表面形状系数C1=1.01.013.与构件受力性质有关的系数C3＝0.9000.90014.焊接钢筋骨架的影响系数K＝1.0001.00015.纵向受拉钢筋的换算直径de＝φ25φ2516.纵向受拉钢筋配筋率ρ＝0.950%0.950%17.应力正负判断大偏心受压大偏心受压18.最大裂缝宽度Wfk＝0.068mm0.025mm　<0.20mm<0.20mm满足规范要求满足规范要求由以上可知，拱圈的各个截面的承载能力和抗裂验算均满足规范要求。·52· xx大桥工程计算书1.1.1.使用阶段拱圈截面抗剪验算表9边拱拱圈截面斜截面抗剪验算边拱左拱脚边拱3/8拱圈边拱拱顶边拱右拱脚一、基本数据1i14（1/2）18j36j1.剪力组合设计值Vd=2115.810KN628.350KN937.160KN2103.410KN2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.11.01.01.03.异号弯矩影响系数α1=1.01.01.01.04.预应力提高系数α2=1.01.01.01.05.受压翼缘的影响系数α3=1.11.11.11.16.斜截面受压端正截面处，矩形截面宽度b=14700mm14700mm14725mm14725mm7.斜截面受压端正截面的高度h=500mm500mm500mm500mm8.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80.0mm80.0mm80.0mm80.0mm9.斜截面受压端正截面的有效高度h0=420mm420mm420mm420mm10.混凝土强度等级fcu,k=C40C40C40C4011.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa1.65MPa1.65MPa二、判断是否需要进行斜截面抗剪承载力的验算1.依据5.2.10，判断结果:不需要进行验算不需要进行验算不需要进行验算不需要进行验算表10第三跨拱圈斜截面抗剪验算左拱脚3/8拱圈拱顶一、基本数据73i92(1/2）98j1.剪力组合设计值Vd=2262.750KN216.360KN353.100KN2.桥梁结构的重要性系数γ0＝1.01.01.03.异号弯矩影响系数α1=1.01.01.04.预应力提高系数α2=1.01.01.0·52· xx大桥工程计算书5.受压翼缘的影响系数α3=1.11.11.16.斜截面受压端正截面处，矩形截面宽度b=14725mm14725mm14725mm7.斜截面受压端正截面的高度h=600mm600mm600mm8.受拉钢筋至受拉区边缘的距离a=80.0mm80.0mm80.0mm9.斜截面受压端正截面的有效高度h0=520mm520mm520mm10.混凝土强度等级fcu,k=C40C40C4011.混凝土抗拉强度设计值ftd=1.65MPa1.65MPa1.65MPa二、判断是否需要进行斜截面抗剪承载力的验算1.依据5.2.10，判断结果:不需要进行验算不需要进行验算不需要进行验算抗剪按构造配筋。1.1.1.横向稳定验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第4.3.8条的规定，24/30=1/1.25>1/20，可以不验算拱圈的横向稳定。一、拱座底单项反力计算结果表16桥台承台底单项反力计算结果节点荷载FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*m)MY(kN*m)MZ(kN*m)648整体升温95604048920648整体降温111604057070648汽车制动力100040648水平土压力4027000142470648竖向土压力006300000648汽车荷载(最大)1306014572731493648人群荷载(最大)3542336169221648汽车荷载(最小)12422202134648人群荷载(最小)100172702648支座沉降(最大)004604800648支座沉降(最小)004604800648恒载5555014227036110648收缩徐变40101020270表172号墩承台底单项反力计算结果节点荷载FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*m)MY(kN*m)MZ(kN*m)369整体升温179029013400369整体降温208034015630·52· xx大桥工程计算书369汽车制动力4650121039310369水平土压力000000369竖向土压力000000369汽车荷载(最大)147292519972654885812671369人群荷载(最大)5397388764268286316160369汽车荷载(最小)1289128127451856126016369人群荷载(最小)35249501640923501536369支座沉降(最大)607004570369支座沉降(最小)607004570369恒载3723030878099410369收缩徐变1160309480表183号墩承台底单项反力计算结果节点荷载FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*m)MY(kN*m)MZ(kN*m)372整体升温3602003270372整体降温4202403810372汽车制动力4330115047220372水平土压力000000372竖向土压力000000372汽车荷载(最大)146111472172246771144021202372人群荷载(最大)5335681051725539662307372汽车荷载(最小)14661056111869114873793372人群荷载(最小)534660014294397712302372支座沉降(最大)504603200372支座沉降(最小)504603200372恒载8903676709520372收缩徐变8010830表19桩顶最大反力位置最大反力(kN)0号台29501号墩32002号墩41003号墩4700一、·52· xx大桥工程计算书一、桩顶位移计算5.10号台桩顶位移计算多层土的群桩计算原始数据表(kN-m制)(2012年10月15日23点21分计算)桩基信息桩基土层数桩端土比例系数挖孔或灌注桩815000.0顺向桩数横向桩数29桩截面形状桩基直径桩基长度冲刷段桩长圆形截面1.2030.000.00注：桩基长度包括冲刷段桩长。基桩穿过不同土层厚度、地基土比例系数表内容1土层2土层3土层4土层5土层6土层7土层8土层土层厚度3.201.003.802.305.403.704.0015.00土比例系数5000800080001500010000150001000015000注：第1土层从冲刷线起算。受力方向砼等级桩端土比例系数摩擦角桩砼弹性模量桩变形时土中弹模横桥向C3015000.025.03000000023999999承台底弯矩承台底竖直力承台底水平力9480.0043324.007867.00顺桥向第1排第2排桩与承台中心距-2.0002.000桩倾斜角0.0000.000横桥向(受力方向)第1排第2排第3排第4排第5排第6排第7排第8排第9排桩与承台中心距16.00012.0008.0004.0000.000-4.000-8.000-12.000-16.000桩倾斜角0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000不同土层变形系数α和αi*hi计算表内容土层1土层2土层3土层4土层5土层6土层7土层8合计比例系数5000.08000.08000.015000.010000.015000.010000.015000.0-变形系数0.320840.352460.352460.399680.368550.399680.368550.39968-桩侧土厚3.201.003.802.305.403.704.006.6030.00Alf*hi1.0270.3521.3390.9191.9901.4791.4742.63811.219注：1、Σαi×hi＝11.219大于2.5，按弹性桩计算。·52· xx大桥工程计算书2、1根桩的计算宽度B=1.661m，1根桩的惯性矩Ih=0.1018m4。3、桩混凝土压弯弹性模量Eh=23999999(29999998.8×0.8)kN/m2，土比例系数单位kN/m4。4、冲刷线(冲刷段桩长为0)以下φ/4扩散到桩端处底面积A0=12.566m2。5、桩端竖向地基系数C0=450000kN/m3，由桩端土比例系数15000kN/m4乘以桩埋深30m(小于10m以10m计)计算得到。6、计算土中桩基础变形系数时混凝土弹性模量折减0.8倍。桩计算宽度冲刷处DHH0*10^5DHMH0*10^5DMM0*10^51.6612.7731670.6198870.218026内容pPP_p1pHH_p2pHM_p3pMM_p4多排桩计算时的1615676989392813011258448多层土的承台位移和桩顶内力计算结果表[kN-m制]承台平位移承台竖位移承台旋转角弧度桩顶最大轴力桩顶最小轴力桩顶最大剪力桩顶最大弯矩0.004446530.001489710.000010242671.582142.20437.06-1237.93注：水平位移向左为正，竖直位移向下为正，转角位移逆时针为正。桩顶内力表桩号⑴轴力⑵剪力⑶弯矩⑷=⑴cos⑸=⑴sin⑹=⑷Xi⑺=⑵cos⑻=⑵sin⑼=⑺XiV⑷+⑺H⑸+⑻M⑶+⑹+⑼1号2671.58437.06-1237.932671.580.0042745.250.00437.060.002671.58437.0641507.322号2605.41437.06-1237.932605.410.0031264.870.00437.060.002605.41437.0630026.943号2539.23437.06-1237.932539.230.0020313.870.00437.060.002539.23437.0619075.944号2473.06437.06-1237.932473.060.009892.240.00437.060.002473.06437.068654.325号2406.89437.06-1237.932406.890.000.000.00437.060.002406.89437.06-1237.936号2340.72437.06-1237.932340.720.00-9362.870.00437.060.002340.72437.06-10600.797号2274.54437.06-1237.932274.540.00-18196.350.00437.060.002274.54437.06-19434.288号2208.37437.06-1237.932208.370.00-26500.460.00437.060.002208.37437.06-27738.399号2142.20437.06-1237.932142.200.00-34275.190.00437.060.002142.20437.06-35513.1210号2671.58437.06-1237.932671.580.0042745.250.00437.060.002671.58437.0641507.3211号2605.41437.06-1237.932605.410.0031264.870.00437.060.002605.41437.0630026.9412号2539.23437.06-1237.932539.230.0020313.870.00437.060.002539.23437.0619075.9413号2473.06437.06-1237.932473.060.009892.240.00437.060.002473.06437.068654.32142406.89437.06-1237.932406.890.000.000.00437.060.002406.89437.06-1237.93·52· xx大桥工程计算书号15号2340.72437.06-1237.932340.720.00-9362.870.00437.060.002340.72437.06-10600.7916号2274.54437.06-1237.932274.540.00-18196.350.00437.060.002274.54437.06-19434.2817号2208.37437.06-1237.932208.370.00-26500.460.00437.060.002208.37437.06-27738.3918号2142.20437.06-1237.932142.200.00-34275.190.00437.060.002142.20437.06-35513.12合计43324.007867.00-22282.7143324.000.0031762.710.007867.000.0043324.007867.009480.00注：1、表列⑷、⑸、⑹指斜桩顶轴力产生的竖直分力、水平分力、弯矩，⑺、⑻、⑼指斜桩顶剪力产生的竖直分力、水平分力、弯矩。2、表末3列为桩顶对承台中心的内力，合计值应与承台底中心输入的内力(即竖直力43324kN，水平力7867kN，弯矩9480kNm)平衡。土中最大弯矩计算表桩编号桩顶弯矩桩顶剪力土中最大弯矩桩轴向土深1号-1237.93437.06364.396.0782号-1237.93437.06364.396.0783号-1237.93437.06364.396.0784号-1237.93437.06364.396.0785号-1237.93437.06364.396.0786号-1237.93437.06364.396.0787号-1237.93437.06364.396.0788号-1237.93437.06364.396.0789号-1237.93437.06364.396.07810号-1237.93437.06364.396.07811号-1237.93437.06364.396.07812号-1237.93437.06364.396.07813号-1237.93437.06364.396.07814号-1237.93437.06364.396.07815号-1237.93437.06364.396.07816号-1237.93437.06364.396.07817号-1237.93437.06364.396.07818号-1237.93437.06364.396.078合计-22282.717867.00--通过计算可得，桩顶最大位移4.44mm，小于桩顶容许位移6mm。5.22号台桩顶位移计算多层土的群桩计算原始数据表(kN-m制)(2012年10月15日23点27分计算)桩基信息桩基土层数桩端土比例系数挖孔或灌注桩1020000.0顺向桩数横向桩数210桩截面形状桩基直径桩基长度冲刷段桩长圆形截面1.4031.000.00·52· xx大桥工程计算书注：桩基长度包括冲刷段桩长。基桩穿过不同土层厚度、地基土比例系数表内容1土层2土层3土层4土层5土层6土层7土层8土层9土层10土层土层厚度3.201.003.802.305.403.704.001.108.002.90土比例系数8000100001000015000100001500010000150002000020000注：第1土层从冲刷线起算。受力方向砼等级桩端土比例系数摩擦角桩砼弹性模量桩变形时土中弹模横桥向C3020000.030.03000000023999999承台底弯矩承台底竖直力承台底水平力62303.0078549.0017696.00顺桥向第1排第2排桩与承台中心距-2.0002.000桩倾斜角0.0000.000横桥向(受力方向)第1排第2排第3排第4排第5排第6排第7排第8排第9排第10排桩与承台中心距16.20012.6009.0005.4001.800-1.800-5.400-9.000-12.600-16.200桩倾斜角0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000不同土层变形系数α和αi*hi计算表内容土层1土层2土层3土层4土层5土层6土层7土层8土层9合计比例系数8000.010000.010000.015000.010000.015000.010000.015000.020000.0-变形系数0.308350.322420.322420.349660.322420.349660.322420.349660.37037-桩侧土厚3.201.003.802.305.403.704.001.106.5031.00Alf*hi0.9870.3221.2250.8041.7411.2941.2900.3852.40710.455注：1、Σαi×hi＝10.455大于2.5，按弹性桩计算。2、1根桩的计算宽度B=1.577m，1根桩的惯性矩Ih=0.1886m4。·52· xx大桥工程计算书3、桩混凝土压弯弹性模量Eh=23999999(29999998.8×0.8)kN/m2，土比例系数单位kN/m4。4、冲刷线(冲刷段桩长为0)以下φ/4扩散到桩端处底面积A0=10.179m2。5、桩端竖向地基系数C0=620000kN/m3，由桩端土比例系数20000kN/m4乘以桩埋深31m(小于10m以10m计)计算得到。6、计算土中桩基础变形系数时混凝土弹性模量折减0.8倍。桩计算宽度冲刷处DHH0*10^5DHMH0*10^5DMM0*10^51.5771.7582470.3693650.123714内容pPP_p1pHH_p2pHM_p3pMM_p4多排桩计算时的20239201525664555072168299多层土的承台位移和桩顶内力计算结果表[kN-m制]承台平位移承台竖位移承台旋转角弧度桩顶最大轴力桩顶最小轴力桩顶最大剪力桩顶最大弯矩0.005878590.001940520.000026504796.453058.45884.80-2620.27注：水平位移向左为正，竖直位移向下为正，转角位移逆时针为正。桩顶内力表桩号⑴轴力⑵剪力⑶弯矩⑷=⑴cos⑸=⑴sin⑹=⑷Xi⑺=⑵cos⑻=⑵sin⑼=⑺XiV⑷+⑺H⑸+⑻M⑶+⑹+⑼1号4796.45884.80-2620.274796.450.0077702.540.00884.800.004796.45884.8075082.272号4603.34884.80-2620.274603.340.0058002.100.00884.800.004603.34884.8055381.833号4410.23884.80-2620.274410.230.0039692.070.00884.800.004410.23884.8037071.794号4217.12884.80-2620.274217.120.0022772.440.00884.800.004217.12884.8020152.165号4024.01884.80-2620.274024.010.007243.210.00884.800.004024.01884.804622.946号3830.89884.80-2620.273830.890.00-6895.610.00884.800.003830.89884.80-9515.887号3637.78884.80-2620.273637.780.00-19644.020.00884.800.003637.78884.80-22264.308号3444.67884.80-2620.273444.670.00-31002.030.00884.800.003444.67884.80-33622.319号3251.56884.80-2620.273251.560.00-40969.640.00884.800.003251.56884.80-43589.9110号3058.45884.80-2620.273058.450.00-49546.840.00884.800.003058.45884.80-52167.1111号4796.45884.80-2620.274796.450.0077702.540.00884.800.004796.45884.8075082.2712号4603.34884.80-2620.274603.340.0058002.100.00884.800.004603.34884.8055381.8313号4410.23884.80-2620.274410.230.0039692.070.00884.800.004410.23884.8037071.79144217.12884.80-2620.274217.120.0022772.440.00884.800.004217.12884.8020152.16·52· xx大桥工程计算书号15号4024.01884.80-2620.274024.010.007243.210.00884.800.004024.01884.804622.9416号3830.89884.80-2620.273830.890.00-6895.610.00884.800.003830.89884.80-9515.8817号3637.78884.80-2620.273637.780.00-19644.020.00884.800.003637.78884.80-22264.3018号3444.67884.80-2620.273444.670.00-31002.030.00884.800.003444.67884.80-33622.3119号3251.56884.80-2620.273251.560.00-40969.640.00884.800.003251.56884.80-43589.9120号3058.45884.80-2620.273058.450.00-49546.840.00884.800.003058.45884.80-52167.11合计78549.0017696.00-52405.4578549.000.00114708.450.0017696.000.0078549.0017696.0062303.00注：1、表列⑷、⑸、⑹指斜桩顶轴力产生的竖直分力、水平分力、弯矩，⑺、⑻、⑼指斜桩顶剪力产生的竖直分力、水平分力、弯矩。2、表末3列为桩顶对承台中心的内力，合计值应与承台底中心输入的内力(即竖直力78549kN，水平力17696kN，弯矩62303kNm)平衡。土中最大弯矩计算表桩编号桩顶弯矩桩顶剪力土中最大弯矩桩轴向土深1号-2620.27884.80756.506.6302号-2620.27884.80756.506.6303号-2620.27884.80756.506.6304号-2620.27884.80756.506.6305号-2620.27884.80756.506.6306号-2620.27884.80756.506.6307号-2620.27884.80756.506.6308号-2620.27884.80756.506.6309号-2620.27884.80756.506.63010号-2620.27884.80756.506.63011号-2620.27884.80756.506.63012号-2620.27884.80756.506.63013号-2620.27884.80756.506.63014号-2620.27884.80756.506.63015号-2620.27884.80756.506.63016号-2620.27884.80756.506.63017号-2620.27884.80756.506.63018号-2620.27884.80756.506.63019号-2620.27884.80756.506.63020号-2620.27884.80756.506.630合计-52405.4517696.00--通过计算可得，桩顶最大位移5.87mm，小于桩顶容许位移6mm。·52· xx大桥工程计算书一、桩长计算6.10号台桩长计算桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩输入的数据(单位kN-m)(2012年10月16日16点29分计算)内容土层厚透水性摩阻力标准值qik基本承载力fa0修正系数承载力容许值qr第1层土层4.00不透水65.00110.001.50264.11第2层土层1.40不透水20.00100.001.50259.21第3层土层4.70不透水75.00160.001.50288.61第4层土层3.00透水62.00150.005.50844.27第5层土层6.10不透水78.00180.001.50298.41初拟桩端在第6层3.30透水68.00190.005.50863.87第7层土层3.20不透水80.00200.002.50448.35第8层土层1.10透水68.00220.005.50878.57第9层土层7.40不透水82.00210.002.50453.25第10层土层1.80透水68.00230.005.50883.47第11层土层9.00不透水82.00220.002.50458.15注：1、桩基重量计算：冲刷线或地面线以上由桩端土层透水性和水位面判断要否计入浮力后计算。冲刷线以下桩重计算按：(1)、桩扣除重采用“与透水和水位无关，始终扣除桩重一半”，则冲刷线以下按一半桩重(12.5kN/m3)计算。(2)、桩扣除重采用“桩端透水时，水淹没部分按输入值扣除”，由桩端土层透水性和水位面计算。a、当桩端持力层不透水(数值0)，不计浮力，按桩基容重(25kN/m3)计算。b、当桩端持力层透水(数值1)，被水淹没的桩基将计入浮力，这时，桩基重量计算采用的容重：25-12.5=12.5kN/m3。复核桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位初拟桩长复核桩长复核结果2947.01.2025.00桩重计一半0.000.0021.0019.98满足桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2浮重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大初拟桩长第6层透水5.5011.000.7000.700190.00596.490.00注：1、桩端土层为透水，冲刷线以上被水淹部分按浮容重计算桩重。其余按容重计算桩重。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“复核桩长”取初拟桩长的桩端土层透水性、承载力计算，其桩端不改变。若调整初拟桩长改变了桩端，应重新计算。复核桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层4.00-980.18113.10-56.55第2层土层1.40-105.5639.58-19.79第3层土层4.70-1328.89132.89-66.44第4层土层3.00-701.2084.82-42.41第5层土层6.10-1793.72172.47-86.24第6层土层0.78-200.1522.08-11.04·52· xx大桥工程计算书合计19.98-5109.70564.94-282.47注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第6层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[190+5.5*11*(19.981-3)]=596.49与输入qr[6]=863.87取小值=596.49kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*5109.7+1.131*596.49=3229.47kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=2947+564.94-282.47=3229.47kN≤[Ra]。最小桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位最小桩长2947.01.2025.00桩重计一半0.000.0019.98桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2浮重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大最小桩长第6层透水5.5011.000.7000.700190.00596.490.00注：1、桩端土层为透水，冲刷线以上被水淹部分按浮容重计算桩重。其余按容重计算桩重。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“最小桩长”取其桩端土层透水性、承载力计算，采用桩长不得小于最小桩长。若加大桩长改变桩端，应重新计算。最小桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层4.00-980.18113.10-56.55第2层土层1.40-105.5639.58-19.79第3层土层4.70-1328.89132.89-66.44第4层土层3.00-701.2084.82-42.41第5层土层6.10-1793.72172.47-86.24第6层土层0.78-200.1522.08-11.04合计19.98-5109.70564.94-282.47注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第6层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[190+5.5*11*(19.981-3)]=596.49与输入qr[6]=863.87取小值=596.49kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*5109.7+1.131*596.49=3229.47kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=2947+564.94-282.47=3229.47kN≤[Ra]。通过计算得到最小桩长19.98m，设计取21m，满足桩长要求。·52· xx大桥工程计算书5.21号桥墩桩长计算桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩输入的数据(单位kN-m)(2012年10月17日20点56分计算)内容土层厚透水性摩阻力标准值qik基本承载力fa0修正系数承载力容许值qr第1层土层4.00不透水65.00110.001.50264.11第2层土层0.80不透水50.00100.001.50259.21第3层土层4.20不透水75.00160.001.50288.61第4层土层1.40透水65.00150.005.50844.27第5层土层7.60不透水78.00180.001.50298.41第6层土层3.20透水68.00190.005.50863.87初拟桩端在第7层3.60不透水80.00200.002.50448.35第8层土层0.90透水68.00220.005.50878.57第9层土层7.40不透水82.00210.002.50453.25第10层土层3.10透水68.00230.005.50883.47第11层土层9.00不透水82.00220.002.50458.15注：1、桩基重量计算：冲刷线或地面线以上由桩端土层透水性和水位面判断要否计入浮力后计算。冲刷线以下桩重计算按：(1)、桩扣除重采用“与透水和水位无关，始终扣除桩重一半”，则冲刷线以下按一半桩重(12.5kN/m3)计算。(2)、桩扣除重采用“桩端透水时，水淹没部分按输入值扣除”，由桩端土层透水性和水位面计算。a、当桩端持力层不透水(数值0)，不计浮力，按桩基容重(25kN/m3)计算。b、当桩端持力层透水(数值1)，被水淹没的桩基将计入浮力，这时，桩基重量计算采用的容重：25-12.5=12.5kN/m3。复核桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位初拟桩长复核桩长复核结果3200.01.2025.00桩重计一半0.000.0023.0022.18满足桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2饱和重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大初拟桩长第7层不透水2.5020.000.7000.700200.00448.350.00注：1、桩端土层为不透水，冲刷线以上按容重计算桩重，与水位面无关。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“复核桩长”取初拟桩长的桩端土层透水性、承载力计算，其桩端不改变。若调整初拟桩长改变了桩端，应重新计算。复核桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层4.00-980.18113.10-56.55第2层土层0.80-150.8022.62-11.31第3层土层4.20-1187.52118.75-59.38第4层土层1.40-343.0639.58-19.79第5层土层7.60-2234.80214.88-107.44第6层土层3.20-820.3390.48-45.24第7层土层0.98-296.3627.78-13.89合计22.18-6013.06627.20-313.60·52· xx大桥工程计算书注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第7层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[200+2.5*20*(22.183-3)]=448.35与输入qr[7]=448.35取小值=448.35kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*6013.06+1.131*448.35=3513.6kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=3200+627.2-313.6=3513.6kN≤[Ra]。最小桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位最小桩长3200.01.2025.00桩重计一半0.000.0020.70桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2浮重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大最小桩长第6层透水5.5011.000.7000.700190.00617.750.00注：1、桩端土层为透水，冲刷线以上被水淹部分按浮容重计算桩重。其余按容重计算桩重。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“最小桩长”取其桩端土层透水性、承载力计算，采用桩长不得小于最小桩长。若加大桩长改变桩端，应重新计算。最小桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层4.00-980.18113.10-56.55第2层土层0.80-150.8022.62-11.31第3层土层4.20-1187.52118.75-59.38第4层土层1.40-343.0639.58-19.79第5层土层7.60-2234.80214.88-107.44第6层土层2.70-691.5476.27-38.14合计20.70-5587.90585.21-292.61注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第6层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[190+5.5*11*(20.698-3)]=617.75与输入qr[6]=863.87取小值=617.75kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*5587.9+1.131*617.75=3492.61kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=3200+585.21-292.61=3492.61kN≤[Ra]。通过计算得到最小桩长20.70m，设计取23m，满足桩长要求。·52· xx大桥工程计算书5.32号桥墩桩长计算桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩输入的数据(单位kN-m)(2012年10月17日20点56分计算)内容土层厚透水性摩阻力标准值qik基本承载力fa0修正系数承载力容许值qr第1层土层4.00不透水65.00110.001.50264.11第2层土层0.80不透水50.00100.001.50259.21第3层土层4.20不透水75.00160.001.50288.61第4层土层1.40透水65.00150.005.50844.27第5层土层7.60不透水78.00180.001.50298.41第6层土层3.20透水68.00190.005.50863.87第7层土层3.60不透水80.00200.002.50448.35第8层土层0.90透水68.00220.005.50878.57初拟桩端在第9层7.40不透水82.00210.002.50453.25第10层土层3.10透水68.00230.005.50883.47第11层土层9.00不透水82.00220.002.50458.15注：1、桩基重量计算：冲刷线或地面线以上由桩端土层透水性和水位面判断要否计入浮力后计算。冲刷线以下桩重计算按：(1)、桩扣除重采用“与透水和水位无关，始终扣除桩重一半”，则冲刷线以下按一半桩重(12.5kN/m3)计算。(2)、桩扣除重采用“桩端透水时，水淹没部分按输入值扣除”，由桩端土层透水性和水位面计算。a、当桩端持力层不透水(数值0)，不计浮力，按桩基容重(25kN/m3)计算。b、当桩端持力层透水(数值1)，被水淹没的桩基将计入浮力，这时，桩基重量计算采用的容重：25-12.5=12.5kN/m3。复核桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位初拟桩长复核桩长复核结果4100.01.4025.00桩重计一半0.000.0027.0025.70满足桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2饱和重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大初拟桩长第9层不透水2.5020.000.7000.700210.00453.250.00注：1、桩端土层为不透水，冲刷线以上按容重计算桩重，与水位面无关。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“复核桩长”取初拟桩长的桩端土层透水性、承载力计算，其桩端不改变。若调整初拟桩长改变了桩端，应重新计算。复核桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层4.00-1143.54153.94-76.97第2层土层0.80-175.9330.79-15.39第3层土层4.20-1385.44161.63-80.82第4层土层1.40-400.2453.88-26.94第5层土层7.60-2607.27292.48-146.24第6层土层3.20-957.05123.15-61.58第7层土层3.60-1266.69138.54-69.27第8层土层0.90-269.1734.64-17.32第9层土层0.000.000.000.00·52· xx大桥工程计算书合计25.70-8205.34989.05-494.53注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第9层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[210+2.5*20*(25.7-3)]=453.25与输入qr[9]=453.25取小值=453.25kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*8205.34+1.539*453.25=4800.39kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=4100+989.05-494.53=4594.53kN≤[Ra]。最小桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位最小桩长4100.01.4025.00桩重计一半0.000.0024.28桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2饱和重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大最小桩长第7层不透水2.5020.000.7000.700200.00448.350.00注：1、桩端土层为不透水，冲刷线以上按容重计算桩重，与水位面无关。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“最小桩长”取其桩端土层透水性、承载力计算，采用桩长不得小于最小桩长。若加大桩长改变桩端，应重新计算。最小桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层4.00-1143.54153.94-76.97第2层土层0.80-175.9330.79-15.39第3层土层4.20-1385.44161.63-80.82第4层土层1.40-400.2453.88-26.94第5层土层7.60-2607.27292.48-146.24第6层土层3.20-957.05123.15-61.58第7层土层3.08-1084.67118.64-59.32合计24.28-7754.14934.51-467.25注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第7层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[200+2.5*20*(24.283-3)]=448.35与输入qr[7]=448.35取小值=448.35kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*7754.14+1.539*448.35=4567.25kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=4100+934.51-467.25=4567.25kN≤[Ra]。通过计算得到最小桩长24.28m，设计取27m，满足桩长要求。·52· xx大桥工程计算书5.43号桥墩桩长计算桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩输入的数据(单位kN-m)(2012年10月16日16点32分计算)内容土层厚透水性摩阻力标准值qik基本承载力fa0修正系数承载力容许值qr第1层土层6.00不透水65.00110.001.50312.62第2层土层1.30不透水50.00100.001.50307.72第3层土层1.70不透水75.00160.001.50337.12第4层土层4.40透水65.00150.005.501022.14第5层土层6.70不透水78.00180.001.50346.92第6层土层3.40透水68.00190.005.501041.74第7层土层3.30不透水80.00200.002.50529.20第8层土层2.20透水68.00220.005.501056.44初拟桩端在第9层7.50不透水82.00210.002.50534.10第10层土层2.10透水68.00230.005.501061.34第11层土层7.90不透水82.00220.002.50539.00注：1、桩基重量计算：冲刷线或地面线以上由桩端土层透水性和水位面判断要否计入浮力后计算。冲刷线以下桩重计算按：(1)、桩扣除重采用“与透水和水位无关，始终扣除桩重一半”，则冲刷线以下按一半桩重(12.5kN/m3)计算。(2)、桩扣除重采用“桩端透水时，水淹没部分按输入值扣除”，由桩端土层透水性和水位面计算。a、当桩端持力层不透水(数值0)，不计浮力，按桩基容重(25kN/m3)计算。b、当桩端持力层透水(数值1)，被水淹没的桩基将计入浮力，这时，桩基重量计算采用的容重：25-12.5=12.5kN/m3。复核桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位初拟桩长复核桩长复核结果4700.01.2025.00桩重计一半0.000.0035.0033.76满足桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2饱和重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大初拟桩长第9层不透水2.5020.000.7000.700210.00534.100.00注：1、桩端土层为不透水，冲刷线以上按容重计算桩重，与水位面无关。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“复核桩长”取初拟桩长的桩端土层透水性、承载力计算，其桩端不改变。若调整初拟桩长改变了桩端，应重新计算。复核桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层6.00-1470.27169.65-84.82第2层土层1.30-245.0436.76-18.38第3层土层1.70-480.6648.07-24.03第4层土层4.40-1078.19124.41-62.20第5层土层6.70-1970.16189.44-94.72第6层土层3.40-871.6096.13-48.07第7层土层3.30-995.2693.31-46.65·52· xx大桥工程计算书第8层土层2.20-563.9862.20-31.10第9层土层4.76-1471.25134.57-67.28合计33.76-9146.42954.52-477.26注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第9层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[210+2.5*20*(33.759-3)]=534.1与输入qr[9]=534.1取小值=534.1kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*9146.42+1.131*534.1=5177.26kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=4700+954.52-477.26=5177.26kN≤[Ra]。最小桩长计算表桩顶轴力桩径桩的容重桩扣除比重冲刷段桩长桩顶下水位最小桩长4700.01.2025.00桩重计一半0.000.0033.76桩端采用桩端处在桩端土层桩端K2饱和重度r2修正系数清底系数m0桩端fa0桩端qr成孔增大最小桩长第9层不透水2.5020.000.7000.700210.00534.100.00注：1、桩端土层为不透水，冲刷线以上按容重计算桩重，与水位面无关。2、冲刷线(或地面线)以下始终扣除桩重的一半计算桩重，与水位面和桩端持力层透水性无关。3、表中“最小桩长”取其桩端土层透水性、承载力计算，采用桩长不得小于最小桩长。若加大桩长改变桩端，应重新计算。最小桩长中间计算结果摩阻力、桩基总重、桩基扣除重量数据表内容土层厚度m摩阻力u*l*qik桩基总重kN桩基扣除kN冲刷线距桩顶0.000.000.000.00第1层土层6.00-1470.27169.65-84.82第2层土层1.30-245.0436.76-18.38第3层土层1.70-480.6648.07-24.03第4层土层4.40-1078.19124.41-62.20第5层土层6.70-1970.16189.44-94.72第6层土层3.40-871.6096.13-48.07第7层土层3.30-995.2693.31-46.65第8层土层2.20-563.9862.20-31.10第9层土层4.76-1471.25134.57-67.28合计33.76-9146.42954.52-477.26注：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-2式计算桩端所在第9层土的qr=m0*λ*[fa0+k2*r2*(h-3)]=0.7*0.7*[210+2.5*20*(33.759-3)]=534.1与输入qr[9]=534.1取小值=534.1kPa。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》编号JTGD63-2007第5.3.3-1式[Ra]=0.5*u*Σl*qik+Ap*qr=0.5*9146.42+1.131*534.1=5177.26kN。3、P=单桩轴力+桩基总重-桩基扣除=4700+954.52-477.26=5177.26kN≤[Ra]。通过计算得到最小桩长33.76m，设计取35m，满足桩长要求。·52·'