工商银行支行显竖隐横玻璃幕墙设计计算书

'中国工商银行山东省五莲支行 显竖隐横玻璃幕墙设计计算书深圳市宝鹰建设集团股份有限公司 目录1计算引用的规范、标准及资料11.1幕墙设计规范：11.2建筑设计规范：11.3铝材规范：21.4金属板及石材规范：21.5玻璃规范：31.6钢材规范：31.7胶类及密封材料规范：41.8门窗及五金件规范：41.9相关物理性能等级测试方法：51.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)61.11土建图纸：62基本参数62.1幕墙所在地区：62.2地面粗糙度分类等级：62.3抗震烈度：63幕墙承受荷载计算63.1风荷载标准值的计算方法：63.2计算支撑结构时的风荷载标准值：73.3计算面板材料时的风荷载标准值：83.4垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：83.5作用效应组合：84幕墙立柱计算94.1立柱型材选材计算：94.2确定材料的截面参数：114.3选用立柱型材的截面特性：114.4立柱的抗弯强度计算：124.5立柱的挠度计算：124.6立柱的抗剪计算：135幕墙横梁计算135.1横梁型材选材计算：145.2确定材料的截面参数：165.3选用横梁型材的截面特性：175.4幕墙横梁的抗弯强度计算：175.5横梁的挠度计算：185.6横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下)186玻璃板块的选用与校核196.1玻璃板块荷载计算：206.2玻璃的强度计算：216.3玻璃最大挠度校核：22 7连接件计算237.1横梁与角码间连接：247.2角码与立柱连接：247.3立柱与主结构连接：268幕墙埋件计算(后锚固结构)288.1荷载值计算：288.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：288.3群锚受剪内力计算：298.4锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算：308.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算：308.6锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算：328.7混凝土楔形体受剪破坏承载力计算：338.8混凝土剪撬破坏承载能力计算：348.9拉剪复合受力承载力计算：359幕墙焊缝计算359.1受力分析：359.2焊缝特性参数计算：359.3焊缝校核计算：3610显竖隐横玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算3610.1抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：3610.2结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：3710.3结构胶设计总结：错误！未定义书签。10.4立柱连接伸缩缝计算：3810.5玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算：3810.6耐侯胶胶缝计算：3911附录常用材料的力学及其它物理性能错误！未定义书签。 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《建筑瓷板装饰工程技术规范》CECS101：98《建筑幕墙》GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20011.2建筑设计规范：《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》GB14907-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层民用建筑钢结构技术规范》JGJ99-98《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《既有居住建筑节能改造技术规程》JGJ129-2004《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2004《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版、局部修订)40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设防分类标准》GB50223-2004《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《民用建筑设计通则》GB50352-2005《膜结构技术规程》CECS158：2004《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.1铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-1996《建筑用隔热铝合金型材-穿条式》JG/T175-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2004《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2004《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2004《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2004《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2004《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2004《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T3880.1～3-2006《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2000《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-20031.2金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂件》JC830.1、2-2005《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872-2000《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-2007《铝幕墙板、板基》YS/T429.1-2000《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》YS/T429.2-2000《铝塑复合板》GB/T17748-1999《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000《天然板石》GB/T18600-2001《天然大理石荒料》JC/T202-2001《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005《天然花岗石荒料》JC/T204-2001《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-2001《天然石材统一编号》GB/T17670-1999《天然饰面石材术语》GB/T13890-9240 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》GB17840-1999《浮法玻璃》GB11614-1999《夹层玻璃》GB/T9962-1999《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《普通平板玻璃》GB4871-1995《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2002《着色玻璃》GB/T18701-20021.2钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢和耐热钢冷轧钢带》GB/T4239-1991《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-1984《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-93《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《擦窗机》GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-1994《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《高耐候结构钢》GB/T4171-2000《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-2000《合金结构钢》GB/T3077-1999《结构用无缝钢管》JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1999《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-1989《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370-200040 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887-2001《工业用橡胶板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20031.2门窗及五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099-2004《铝合金窗》GB/T8479-2003《铝合金门》GB/T8478-2003《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000《地弹簧》QB/T3884-1999《铝合金门插锁》QB/T3885-199940 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书《平开铝合金窗把手》QB/T3886-1999《铝合金撑挡》QB/T3887-1999《铝合金窗不锈钢滑撑》QB/T3888-1999《铝合金门窗拉手》QB/T3889-1999《铝合金窗锁》QB/T3900-1999《铝合金门锁》QB/T3901-1999《推拉铝合金门用滑轮》QB/T3902-1999《闭合器》QB/T3893-1999《外装门锁》QB/T2473-2000《弹子插芯门锁》GB/T2474-2000《叶片门锁》QB/T2475-2000《球型门锁》QB/T2476-2000《铜合金铸件》GB/T13819-1992《锌合压铸件》GB/T13821-1992《铝合金压铸件》GB/T15114-1994《铸件尺寸公差与机械加工余量》QB/T6414-1999《建筑门窗五金件插销》JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》JG213-2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》JG130-2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》JG168-2004《钢塑共挤门窗》JG207-2007《电动采光排烟窗》JG189-20061.1相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《采暖居住建筑节能检验标准》JGJ132-2001《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑外窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-2002《建筑外窗采光性能分级及检测方法》GB/T11976-2002《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-200240 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》GB/T8485-2002《建筑外窗气密性能分级及检测方法》GB/T7107-2002《建筑外窗水密性能分级及检测方法》GB/T7108-2002《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-20021.1《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.2土建图纸：2基本参数2.1幕墙所在地区：日照地区；2.2地面粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。2.3抗震烈度：根据国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)，日照地区地震基本烈度为7度，地震动峰值加速度为0.1g，水平地震影响系数最大值为：αmax=0.08。3幕墙承受荷载计算3.1风荷载标准值的计算方法：幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-20012006年版)计算：wk=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：12m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书A类场地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，12m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=2.0487μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，12m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=0.7363μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，日照地区取0.0004MPa；1.1计算支撑结构时的风荷载标准值：计算支撑结构时的构件从属面积：A=1.335×3.6=4.806m2LogA=0.682μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA=0.86440 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书μs1=0.864+0.2=1.064wk=βgzμzμs1w0=2.0487×0.7363×1.064×0.0004=0.000642MPa因为wk<0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.1.1计算面板材料时的风荷载标准值：计算面板材料时的构件从属面积：A=1.335×3=4.005m2LogA=0.603μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA=0.879μs1=0.879+0.2=1.079wk=βgzμzμs1w0=2.0487×0.7363×1.079×0.0004=0.000651MPa因为wk<0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.1.2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数,取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；A：幕墙构件的面积(mm2)；1.3作用效应组合：荷载和作用效应按下式进行组合：S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.4.1[JGJ102-2003]上式中：S：作用效应组合的设计值；SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；γG、γw、γE：各效应的分项系数；ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：γG：1.2；风荷载：γw：1.4；地震作用：γE：1.3；进行挠度计算时；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书重力荷载：γG：1.0；风荷载：γw：1.0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；地震作用的组合系数ψE为0.5；1幕墙立柱计算基本参数：1：计算点标高：12m；2：力学模型：单跨简支梁；3：立柱跨度：L=3600mm；4：立柱左分格宽：1335mm；立柱右分格宽：1335mm；5：立柱计算间距：B=1335mm；6：板块配置：中空玻璃6+6mm；7：立柱材质：6063-T5；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按单跨简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1立柱型材选材计算：(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；qwk=wkB=0.001×1335=1.335N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；qw=1.4qwk=1.4×1.335=1.869N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；A：幕墙构件的面积(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5.0×0.08×0.0005=0.0002MPaqEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；qEk=qEAkB=0.0002×1335=0.267N/mmqE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.267=0.347N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=1.869+0.5×0.347=2.042N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1.335N/mm(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：Mx：弯矩组合设计值(N·mm)；Mw：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(N·mm)；ME：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(N·mm)；L：立柱跨度(mm)；采用Sw+0.5SE组合：Mw=qwL2/8ME=qEL2/8Mx=Mw+0.5ME40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书=qL2/8=2.042×36002/8=3308040N·mm1.1确定材料的截面参数：(1)立柱抵抗矩预选值计算：Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：弯矩组合设计值(N·mm)；γ：塑性发展系数：对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90MPa；Wnx=Mx/γfa=3308040/1.00/90=36756mm3(2)立柱惯性矩预选值计算：qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa；Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)；L：计算跨度(mm)；df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；df,lim=5qkL4/384EIxminL/180=3600/180=20mm按[5.1.1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取：df,lim=20mmIxmin=5qkL4/384Edf,lim=5×1.335×36004/384/70000/20=2085460.714mm41.2选用立柱型材的截面特性：按上一项计算结果选用型材号：60/140系列型材的抗弯强度设计值：fa=90MPa型材的抗剪强度设计值：τa=55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=3940000mm4绕Y轴惯性矩：Iy=1160000mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=55597mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=57000mm3型材净截面面积：An=1417mm2型材线密度：γg=0.038259N/mm40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=33781mm3塑性发展系数：γ=1.001.1立柱的抗弯强度计算：(1)立柱轴向拉力设计值：Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；A：立柱单元的面积(mm2)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nk=qGAkA=qGAkBL=0.0005×1335×3600=2403NN：立柱轴向拉力设计值(N)；N=1.2Nk=1.2×2403=2883.6N(2)抗弯强度校核：按单跨简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足：N/An+Mx/γWnx≤fa……6.3.7[JGJ102-2003]上式中：N：立柱轴力设计值(N)；Mx：立柱弯矩设计值(N·mm)；An：立柱净截面面积(mm2)；Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；γx：塑性发展系数：对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；则：N/An+Mx/γWnx=2883.6/1417+3308040/1.00/55597=61.535MPa≤90MPa立柱抗弯强度满足要求。1.2立柱的挠度计算：因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：Ix=3940000mm4预选值为：Ixmin=2085460.714mm4实际挠度计算值为：df=5qkL4/384EIx=5×1.335×36004/384/70000/394000040 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书=10.586mm而df,lim=20mm所以，立柱挠度满足规范要求。1.1立柱的抗剪计算：校核依据：τmax≤τa=55MPa(立柱的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：Vwk=wkBL/2=0.001×1335×3600/2=2403N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)：Vw=1.4Vwk=1.4×2403=3364.2N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)：VEk=qEAkBL/2=0.0002×1335×3600/2=480.6N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)：VE=1.3VEk=1.3×480.6=624.78N(5)V：立柱所受剪力设计值组合：采用Vw+0.5VE组合：V=Vw+0.5VE=3364.2+0.5×624.78=3676.59N(6)立柱剪应力校核：τmax：立柱最大剪应力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)；Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；τmax=VSx/Ixt=3676.59×33781/3940000/6=5.254MPa5.254MPa≤55MPa立柱抗剪强度满足要求!2幕墙横梁计算基本参数：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1：计算点标高：12m；2：横梁跨度：B=1335mm；3：横梁上分格高：3000mm；横梁下分格高：600mm；4：横梁计算间距：H=1800mm；5：力学模型：三角荷载简支梁；6：板块配置：中空玻璃6+6mm；7：横梁材质：6063-T5；因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1横梁型材选材计算：(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；B：横梁跨度(mm)；qwk=wkB=0.001×1335=1.335N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；qw=1.4qwk=1.4×1.335=1.869N/mm40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)；A：幕墙平面面积(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5.0×0.08×0.0004=0.00016MPaqEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：横梁跨度(mm)；qEk=qEAkB=0.00016×1335=0.214N/mmqE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.214=0.278N/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=1.869+0.5×0.278=2.008N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1.335N/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)：My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；ME：地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；B：横梁跨度(mm)；Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+0.5SE组合：My=Mw+0.5ME=qB2/12=2.008×13352/12=298225.65N·mm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；H：横梁计算间距(mm)；Gk=0.0004×H=0.0004×1800=0.72N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书G=1.2Gk=1.2×0.72=0.864N/mmMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；B：横梁跨度(mm)；Mx=GB2/8=0.864×13352/8=192480.3N·mm1.1确定材料的截面参数：(1)横梁抵抗矩预选：Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；γx，γy：塑性发展系数：对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,均取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，均取1.00；fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90；按下面公式计算：Wnx=Mx/γxfa=192480.3/1.00/90=2138.67mm3Wny=My/γyfa=298225.65/1.00/90=3313.618mm3(2)横梁惯性矩预选：df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)；df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)；B：横梁跨度(mm)；按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定：按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；B/180=1335/180=7.417mmB/500=1335/500=2.67mm对本例取：df1,lim=7.417mmdf2,lim=2.67mm40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa；Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)；B：横梁跨度(mm)；df1,lim=qkB4/120EIymin……(受风荷载与地震作用的挠度计算)Iymin=qkB4/120Edf1,lim=1.335×13354/120/70000/7.417=68061.069mm4Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；df2,lim=5GkB4/384EIxmin……(自重作用下产生的挠度计算)Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim=5×0.72×13354/384/70000/2.67=159326.141mm41.1选用横梁型材的截面特性：按照上面的预选结果选取型材：选用型材号：60/70系列型材抗弯强度设计值：90MPa型材抗剪强度设计值：55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=258500mm4绕Y轴惯性矩：Iy=510000mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=9400mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=6100mm3绕Y轴净截面抵抗矩：：Wny1=13258mm3绕Y轴净截面抵抗矩：：Wny2=14100mm3型材净截面面积：An=644mm2型材线密度：γg=0.017388N/mm横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=3mm横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=5mm横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=3mm型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=5052mm3型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=8766mm3塑性发展系数：γx=γy=1.001.2幕墙横梁的抗弯强度计算：按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx/γxWnx+My/γyWny≤fa……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm)；Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)；Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)；γx，γy：塑性发展系数：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa。采用SG+Sw+0.5SE组合，则：Mx/γxWnx+My/γyWny=192480.3/1.00/6100+298225.65/1.00/13258=52.977MPa≤90MPa横梁抗弯强度满足要求。1.1横梁的挠度计算：因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：Ix=258500mm4Iy=510000mm4预选值为：Ixmin=159326.141mm4Iymin=68061.069mm4横梁挠度的实际计算值如下：df1=qkB4/120EIy=1.335×13354/120/70000/510000=0.99mmdf2=5GkB4/384EIx=5×0.72×13354/384/70000/258500=1.646mmdf1,lim=7.417mmdf2,lim=2.67mm所以，横梁挠度满足规范要求。1.2横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下)校核依据：τmax≤τa=55MPa(型材的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：Vwk=qwkB/4=1.335×1335/4=445.556N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)：Vw=1.4Vwk=1.4×445.556=623.778N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)：VEk=qEkB/4=0.214×1335/4=71.422N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书VE=1.3VEk=1.3×71.422=92.849N(5)Vx：水平总剪力(N)；Vx：横梁受水平总剪力(N)：采用Vw+0.5VE组合：Vx=Vw+0.5VE=623.778+0.5×92.849=670.202N(6)Vy：垂直总剪力(N)：Vy=1.2×0.0004×BH/2=1.2×0.0004×1335×1800/2=576.72N(7)横梁剪应力校核：τx：横梁水平方向剪应力(MPa)；Vx：横梁水平总剪力(N)；Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)；Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)；ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；τx=VxSy/Iyty……6.2.5[JGJ102-2003]=670.202×8766/510000/3=3.84MPa3.84MPa≤55MPaτy：横梁垂直方向剪应力(MPa)；Vy：横梁垂直总剪力(N)；Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)；Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)；tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；τy=VySx/Ixtx……6.2.5[JGJ102-2003]=576.72×5052/258500/5=2.254MPa2.254MPa≤55MPa横梁抗剪强度能满足!1玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：12m；2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1335mm×3000mm；3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1玻璃板块荷载计算：(1)外片玻璃荷载计算：t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAk1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)；qEAk1：外片玻璃地震作用标准值(MPa)；γg1：外片玻璃的体积密度(N/mm3)；wk1：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；qk1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GAk1=γg1t1=0.0000256×6=0.000154MPaqEAk1=βEαmaxGAk1=5×0.08×0.000154=0.000062MPawk1=1.1wkt13/(t13+t23)=1.1×0.001×63/(63+63)=0.00055MPaqk1=wk1+0.5qEAk1=0.00055+0.5×0.000062=0.000581MPaq1=1.4wk1+0.5×1.3qEAk1=1.4×0.00055+0.5×1.3×0.000062=0.00081MPa40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书(2)内片玻璃荷载计算：t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa)γg2：内片玻璃的体积密度(N/mm3)；wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GAk2=γg2t2=0.0000256×6=0.000154MPaqEAk2=βEαmaxGAk2=5×0.08×0.000154=0.000062MPawk2=wkt23/(t13+t23)=0.001×63/(63+63)=0.0005MPaqk2=wk2+0.5qEAk2=0.0005+0.5×0.000062=0.000531MPaq2=1.4wk2+0.5×1.3qEAk2=1.4×0.0005+0.5×1.3×0.000062=0.00074MPa(3)玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.4wk+0.5×1.3(qEAk1+qEAk2)=1.4×0.001+0.5×1.3×(0.000062+0.000062)=0.001481MPa用于挠度计算时，采用Sw标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]wk=0.001MPa1.1玻璃的强度计算：校核依据：σ≤[fg](1)外片校核：θ1：外片玻璃的计算参数；η1：外片玻璃的折减系数；qk1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；θ1=qk1a4/Et14……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.000581×13354/72000/64=19.77740 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.921；σ1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q1：作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t1：外片玻璃厚度(mm)；m1：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m1=0.1063；σ1=6m1q1a2η1/t12……6.1.2[JGJ102-2003]=6×0.1063×0.00081×13352×0.921/62=23.555MPa23.555MPa≤fg1=84MPa(钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求!(2)内片校核：θ2：内片玻璃的计算参数；η2：内片玻璃的折减系数；qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；θ2=qk2a4/Et24……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.000531×13354/72000/64=18.075按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.928σ2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m2=0.1063；σ2=6m2q2a2η2/t22……6.1.2[JGJ102-2003]=6×0.1063×0.00074×13352×0.928/62=21.683MPa21.683MPa≤fg2=84MPa(钢化玻璃)内片玻璃的强度满足要求!1.1玻璃最大挠度校核：校核依据：df=ημwka4/D≤df,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中：df：玻璃板挠度计算值(mm)；η：玻璃挠度的折减系数；μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.01081；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书wk：风荷载标准值(MPa)a：玻璃板块短边尺寸(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为22.25mm；其中：D=Ete3/(12(1-υ2))……6.1.3-1[JGJ102-2003]上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；υ：玻璃材料泊松比，为0.2；te=0.95×(t13+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003]=0.95×(63+63)1/3=7.182mmD=Ete3/(12(1-υ2))=72000×7.1823/(12×(1-0.22))=2315347.704N·mmθ：玻璃板块的计算参数；θ=wka4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001×13354/72000/7.1824=16.581按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=0.934df=ημwka4/D=0.934×0.01081×0.001×13354/2315347.704=13.851mm13.851mm≤df,lim=22.25mm(中空玻璃)玻璃挠度能满足要求!1连接件计算基本参数：1：计算点标高：12m；2：立柱计算间距：B1=1335mm；3：横梁计算分格尺寸：宽×高=B×H=1335mm×1800mm；4：幕墙立柱跨度：L=3600mm；5：板块配置：中空玻璃；6：龙骨材质：立柱为：6063-T5；横梁为：6063-T5；7：立柱与主体连接钢角码壁厚：6mm；8：立柱与主体连接螺栓公称直径：12mm；9：立柱与横梁连接处铝角码厚度：4mm；10：横梁与角码连接螺栓公称直径：5mm；11：立柱与角码连接螺栓公称直径：5mm；12：立柱连接形式：单跨简支；因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1横梁与角码间连接：(1)风荷载作用下横梁剪力设计值(按三角形分布)：Vw=1.4wkB2/4=1.4×0.001×13352/4=623.779N(2)地震作用下横梁剪力标准值(按三角形分布)：VEk=βEαmaxGk/A×B2/4=5.0×0.08×0.0004×13352/4=71.289N(3)地震作用下横梁剪力设计值：VE=1.3VEk=1.3×71.289=92.676N(4)连接部位总剪力N1：采用Sw+0.5SE组合：N1=Vw+0.5VE=623.779+0.5×92.676=670.117N(5)连接螺栓计算：Nv1b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nv1：剪切面数：取1；d：螺栓杆直径：5mm；fv1b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对普通碳钢（C级）取140MPa；Nv1b=nv1πd2fv1b/4……7.2.1-1[GB50017-2003]=1×3.14×52×140/4=2747.5NNnum1：螺栓个数：Nnum1=N1/Nv1b=670.117/2747.5=0.244个实际取2个(6)连接部位横梁型材壁抗承压能力计算：Nc1：连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力设计值(N)；Nnum1：横梁与角码连接螺栓数量：2个；d：螺栓公称直径：5mm；t1：连接部位横梁壁厚：3mm；fc1：型材抗压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc1=Nnum1dt1fc1……7.2.1-3[GB50017-2003]=2×5×3×185=5550N5550N≥670.117N强度可以满足!1.2角码与立柱连接：(1)自重荷载计算：40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书Gk：横梁自重线荷载(N/mm)；H：受荷单元平均分格高(mm)；Gk=0.0004×H=0.0004×1800=0.72N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；G=1.2Gk=1.2×0.72=0.864N/mmN2：自重荷载(N)：B：横梁宽度(mm)；N2=GB/2=0.864×1335/2=576.72N(2)连接处组合荷载N：采用SG+Sw+0.5SEN=(N12+N22)0.5=(670.1172+576.722)0.5=884.117N(3)连接处螺栓强度计算：Nv2b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nv2：剪切面数：取1；d：螺栓杆直径：5mm；fv2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对普通碳钢（C级）取140MPa；Nv2b=nv2πd2fv2b/4……7.2.1-1[GB50017-2003]=1×3.14×52×140/4=2747.5NNnum2：螺栓个数：Nnum2=N/Nv2b=884.117/2747.5=0.322个实际取2个(4)连接部位立柱型材壁抗承压能力计算：Nc2：连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值(N)；Nnum2：连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：5mm；t2：连接部位立柱壁厚：3mm；fc2：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc2=Nnum2dt2fc2……7.2.1[GB50017-2003]=2×5×3×185=5550N5550N≥884.117N强度可以满足!(5)连接部位铝角码壁抗承压能力计算：Nc3：连接部位铝角码壁抗承压能力设计值(N)；Nnum2：连接处螺栓个数；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书d：螺栓公称直径：5mm；t3：角码壁厚：4mm；fc3：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc3=Nnum2dt3fc3……7.2.1[GB50017-2003]=2×5×4×185=7400N7400N≥884.117N强度可以满足!1.1立柱与主结构连接：(1)连接处风荷载设计值计算：Nwk：连接处风荷载标准值(N)：B1：立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nwk=wkB1L=0.001×1335×3600=4806NNw：连接处风荷载设计值(N)：Nw=1.4Nwk=1.4×4806=6728.4N(2)连接处地震作用设计值：NEk：连接处地震作用标准值(N)：B1：立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；NEk=βEαmaxGk/A×B1L=5×0.08×0.0005×1335×3600=961.2NNE：连接处地震作用设计值(N)：NE=1.3NEk=1.3×961.2=1249.56N(3)连接处水平剪切总力：N1：连接处水平总力(N)：采用Sw+0.5SE组合：N1=Nw+0.5NE=6728.4+0.5×1249.56=7353.18N(4)连接处重力总力：NGk：连接处自重总值标准值(N)：B1：立柱计算间距(mm)；L：立柱跨度(mm)；NGk=0.0005×B1L=0.0005×1335×3600=2403N40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书NG：连接处自重总值设计值(N)：NG=1.2NGk=1.2×2403=2883.6N(5)连接处总剪力：N：连接处总剪力(N)：N=(N12+NG2)0.5=(7353.182+2883.62)0.5=7898.38N(6)螺栓承载力计算：Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；nv3：剪切面数：取2；d：螺栓杆直径：12mm；fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对普通碳钢（C级）取140MPa；Nv3b=nv3πd2fv3b/4……7.2.1-1[GB50017-2003]=2×3.14×122×140/4=31651.2NNnum3：螺栓个数：Nnum3=N/Nv3b=7898.38/31651.2=0.25个实际取2个(7)立柱型材壁抗承压能力计算：Nc4：立柱型材壁抗承压能力(N)：Nnum3：连接处螺栓个数；d：螺栓公称直径：12mm；t2：连接部位立柱壁厚：3mm；fc4：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；Nc4=2×Nnum3dt2fc4……7.2.1-3[GB50017-2003]=2×2×12×3×185=26640N26640N≥7898.38N强度可以满足要求!(8)钢角码型材壁抗承压能力计算：Nc5：钢角码型材壁抗承压能力(N)：Nnum3：连接处螺栓个数；d：连接螺栓公称直径12mm；t4：幕墙钢角码壁厚：6mm；fc5：钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa；Nc5=2×Nnum3dt4fc5……7.2.1-3[GB50017-2003]=2×2×12×6×305=87840N87840N≥7898.38N强度可以满足要求!40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1幕墙埋件计算(后锚固结构)基本参数：1：计算点标高：12m；2：立柱计算间距：B=1335mm；3：立柱长度：L=3600mm；4：立柱力学模型：单跨梁；5：埋件位置：侧埋；6：板块配置：中空玻璃；7：选用锚栓：慧鱼-化学锚栓FHB-A10×60/10；1.1荷载值计算：(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：qEk=βEαmaxGk/A=5.0×0.080.0005=0.0002MPa(2)幕墙受水平荷载设计值组合：采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.4wk+0.5×1.3qEk=1.4×0.001+0.5×1.3×0.0002=0.00153MPa(3)立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0005×BL=0.0005×1335×3600=2403N(4)校核处埋件受力分析：V：剪力(N)；N：轴向拉力(N)；e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；　　V=1.2Gk=1.2×2403=2883.6N　　N=qBL=0.00153×1335×3600=7353.18NM=e0V=80×2883.6=230688N·mm1.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：　　1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi240 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书　　2：当N/n-My1/Σyi2<0时：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：弯矩设计值；　　Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；　　y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；　　y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；　　L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：　　N/n-My1/Σyi2　　=7353.18/4-230688×100/40000　　=1261.575因为：1261.575≥0所以：Nsdh=N/n+My1/Σyi2=2415.015N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。1.1群锚受剪内力计算：按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：　　hef：锚栓的有效锚固深度；　　c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：　　c=200mm<10hef=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=1441.8N40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算：　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-2004]　　NRk,s=Asfstk6.1.2-2[JGJ145-2004]上面公式中：　　NRd,s：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值；　　NRk,s：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；　　As：锚栓或植筋应力截面面积；　　fstk：锚栓或植筋极限抗拉强度标准值；　　γRS,N：锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力分项系数；　　NRk,s=Asfstk　　=78.54×800　　=62832N　　γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4表4.2.6[JGJ145-2004]　　fyk：锚栓屈服强度标准值；γRS,N=1.2fstk/fyk=1.2×800/640　　　　=1.5　取：γRS,N=1.5NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　=1×62832/1.5　　=41888N≥Nsdh=2415.015N锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.2混凝土锥体受拉破坏承载力计算：因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N在上面公式中：　　NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；　　NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.4[JGJ145-2004]NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓)6.1.4条文说明[JGJ145-2004]其中：fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书hef：锚栓有效锚固深度；NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5　　=2700N　　Ac,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。scr,N=3hef=3×60=180mm　　Ac,N0=scr,N2=1802　　=32400mm2　　Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)其中：c1、c2：方向1及2的边矩；s1、s2：方向1及2的间距；ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×60=90mm；c1≤ccr,Nc2≤ccr,Ns1≤scr,Ns2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)　=(90+180+0.5×180)×(90+100+0.5×180)　　=100800mm2　　ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-2004]　　ψs,N=1(化学锚栓)6.1.7条文说明[JGJ145-2004]　　其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书6.1.11[JGJ145-2004]：　　对于膨胀型锚栓(双锥体)cmin=3hef　　对于膨胀型锚栓cmin=2hef　　对于扩孔型锚栓cmin=hef　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1　　=0.7+0.3×90/90　　=1　　所以，ψs,N取1。　　ψre,N：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2004]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；　　ψre,N=0.5+hef/200≤1　　=0.5+60/200　　=0.8　　所以，ψre,N取0.8。　　ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-2004]采用；ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1　　ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；　　把上面所得到的各项代入，得：　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N　　=2700×100800/32400×1×0.8×1×2.44　　=16396.8NNRd,c=kNRk,c/γRc,N　　=1×16396.8/2.15=7626.419N≥Nsdg=7353.18N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！1.1锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算：VRd,s=kVRk,s/γRs,V6.2.2-1[JGJ145-2004]其中：VRd,s：钢材或植筋破坏时的受剪承载力设计值；VRk,s：钢材或植筋破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；　γRs,V：钢材或植筋破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004]按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8；对本例，γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004]　　　　　=1.2×800/640　　　　　=1.5实际选取γRs,V=1.5；VRk,s=0.5Asfstk6.2.2-2[JGJ145-2004]40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书=0.5×78.54×800=31416NVRd,s=kVRk,s/γRs,V=1×31416/1.5=20944N≥Vsdg=2883.6N所以，锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力满足设计要求！1.1混凝土楔形体受剪破坏承载力计算：VRd,c=kVRk,c/γRc,V6.2.3-1[JGJ145-2004]　　VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V6.2.3-2[JGJ145-2004]在上面公式中：VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；　　VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取1.8；VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.5[JGJ145-2004]采用；Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.6[JGJ145-2004]采用；ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；ψa,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]采用；ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-2004]采用；fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按6.2.11[JGJ145-2004]采用；下面依次对上面提到的各参数计算：　　c1=90mm　　c2=90mm　　ψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤16.2.7[JGJ145-2004]　　=0.7+0.3×90/1.5/90　　=0.9<1取：ψs,V=0.9　　VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.56.2.4[JGJ145-2004]其中：　　dnom：锚栓外径(mm)；　　lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取60mm；VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5　　=0.45×(10)0.5(60/10)0.2(30)0.5×901.540 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书　　=9522.855N　　Ac,V0=4.5c126.2.5[JGJ145-2004]　　=4.5×902　　=36450mm2　　Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h6.2.6-3[JGJ145-2004]=(1.5×90+100+90)×400　　=130000　　ψh,V=(1.5c1/h)1/3≥16.2.8[JGJ145-2004]=(1.5×90/400)1/3=0.696<1取：ψh,V=1ψa,V=1.0ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1=1/(1+2×0/3/90)=1=1　　取ψec,V=1　　按规范6.2.11[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V=1.2把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：　　VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V　　=9522.855×130000/36450×0.9×1×1×1×1.2　　=36680.627N　VRd,c=kVRk,c/γRc,V=1×36680.627/1.8=20378.126N≥Vsdg=2883.6N所以，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！1.1混凝土剪撬破坏承载能力计算：　VRd,cp=kVRk,cp/γRc,p6.2.12-1[JGJ145-2004]　　VRk,cp=kNRk,c6.2.12-2[JGJ145-2004]在上面公式中：VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；　　γRc,p：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取1.8；k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。VRk,cp=KNRk,c=1×16396.8=16396.8NVRd,cp=kVRk,cp/γRc,p=2×16396.8/1.8=18218.667N≥Vsdg=2883.6N所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1拉剪复合受力承载力计算：钢材破坏时要求：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤16.3.1[JGJ145-2004]混凝土破坏时要求：(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5≤16.3.2[JGJ145-2004]分别代入上面计算得到的参数计算如下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(2415.015/41888)2+(1441.8/20944)2=0.008≤1.0所以，该处计算满足设计要求！(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5=(7353.18/7626.419)1.5+(2883.6/20378.126)1.5=1≤1.0所以，该处计算满足设计要求！2幕墙焊缝计算基本参数：1：焊缝形式：三边围焊；2：其它参数同埋件部分；2.1受力分析：根据前面埋件的计算结果，有：V：剪力(N)N：轴向拉力(N)M：弯矩(N·mm)V=2883.6NN=7353.18NM=230688N·mm2.2焊缝特性参数计算：(1)焊缝有效厚度：he：焊缝有效厚度(mm)；hf：焊角高度(mm)；he=0.707hf=0.707×6=4.242mm(2)焊缝总面积：A：焊缝总面积(mm2)；Lv：竖向焊缝长度(mm)；Lh：横向焊缝长度(mm)；he：焊缝有效厚度(mm)；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书A=he((Lv-10)+2(Lh-10))=4.242×((90-10)+2×(40-10))=593.88mm2(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：I：截面惯性矩(mm4)；he：焊缝有效厚度(mm)；Lv：竖向焊缝长度(mm)；Lh：横向焊缝长度(mm)；W：截面抵抗距(mm3)；I=he(Lv-10)3/12+2((Lh-10)he3/12+he·(Lh-10)·((Lv-10-he)/2)2)=546563.705mm4W=2I/(Lv-10)=2×546563.705/(90-10)=13664.093mm31.1焊缝校核计算：校核依据：((σf/βf)2+τf2)0.5/2≤ffw7.1.3-3[GB50017-2003]上式中：σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；((σf/βf)2+τf2)0.5/2=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2=((7353.18/1.22/593.88+230688/1.22/13664.093)2+(2883.6/593.88)2)0.5/2=12.237MPa12.237MPa≤ffw=160MPa，焊缝强度可以满足要求。2显竖隐横玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数：1：计算点标高：12m；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B×H=1335mm×3000mm；3：幕墙类型：显竖隐横玻璃幕墙4：年温温差：80℃；2.1抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：(1)水平力作用下结构胶粘结宽度：Cs1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；wk：风荷载标准值(MPa)；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书qEAk：地震作用标准值(MPa)；a：矩形分格短边长度(mm)；b：矩形分格长边长度(mm)；f1：结构胶的短期强度允许值，取0.2MPa；Cs1=(1.4×wk+0.5×1.3×qEAk)×a/2f1=(1.4×0.001+0.5×1.3×0.000123)×1335/2/0.2=4.939mm(2)自重效应(永久荷载)作用下玻璃与铝框间胶缝宽度的计算：Cs2：自重效应下结构胶粘结宽度最小值(mm)；qG1：玻璃与铝框间玻璃单位面积重力荷载设计值(MPa)，分项系数取1.35；f2：结构胶的长期强度允许值，取0.01MPa；B：板块宽度(mm)；β：调整系数，取1Cs2=qG1β×106/2Bf2=0.000415×1×106/2/1335/0.01=15.543mm(3)自重效应(永久荷载)作用下玻璃与玻璃间胶缝宽度的计算：Cs3：自重效应下结构胶粘结宽度最小值(mm)；qG2：玻璃与玻璃间玻璃单位面积重力荷载设计值(MPa)，分项系数取1.35；f2：结构胶的长期强度允许值，取0.01MPa；B：板块宽度(mm)；β：调整系数，取1Cs3=qG2β×106/2Bf2=0.000207×1×106/2/1335/0.01=7.753mm实际玻璃与铝框间胶缝宽度取16mm；1.1结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：(1)玻璃与铝框间在温度作用下结构胶粘结厚度：us1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；H：玻璃板块高度(mm)；Δt：年温差：80℃a1：铝型材线膨胀系数，2.35×10-5；a2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；us1=HΔt(a1-a2)=3000×80×(2.35-1)×10-5=3.12mmts1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10%ts1=us1/(δ1(2+δ1))0.5=3.12/(0.1×(2+0.1))0.5=6.808mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取16mm；40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1立柱连接伸缩缝计算：为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩缝d，d值按下式计算：d≥αΔｔLλ／ε+d1+d2上式中：d：伸缩缝计算值(mm)；α：立柱材料的线膨胀系数，取2.3×10-5；△ｔ：温度变化,取80℃；L：立柱跨度(mm)；λ：实际伸缩调整系数，取0.85；ε：考虑密封胶变形能力的系数，取0.5；d1：施工误差，取3mm；d2：主体结构的轴向压缩变形，取3mm；d=αΔｔLλ／ε+d1+d2=0.000023×80×3600×0.85/0.5+3+3=17.261mm实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。.1.2玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算：(1)每扣板边承受水平总拉力计算：N：每扣板边承受水平总拉力(N)；B：分格宽度(mm)；H：分格高度(mm)；q：板块水平荷载设计值(MPa)；q=1.4wk+0.5×1.3×qEAk=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000123=0.001MPaN=q×BH=0.001×1335×3000=4005N(2)紧固螺钉抗拉强度计算：ftb：螺栓连接的抗拉强度设计值，对普通碳钢（C级）取170MPa；de：螺栓有效直径：4.249467mm；Ntb：螺栓抗拉承载能力设计值(N)；Ntb=πde2ftb/4……7.2.1-5[GB50017-2003]=3.14×4.2494672×170/4=2409.836NNnum：每扣板边紧固螺栓个数：Nnum=N/Ntb=4005/2409.836=1.662个实际取7个，满足要求。.40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书1.1耐侯胶胶缝计算：ws：胶缝宽度计算值(mm)；α：板块材料的线膨胀系数，为1×10-5；△ｔ：温度变化,取80℃；H：板块的高度(mm)；δ：耐候硅酮密封胶的变位承受能力：25%dc：施工偏差，取3mm；dE：考虑其它作用的预留量，取2mm；ws=α△ｔH/δ+dc+dE=0.00001×80×3000/0.25+3+2=14.6mm实际胶缝取16mm，满足要求。.2幕端部计算11.1荷载值计算：(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：qEk=βEαmaxGk/A=5.0×0.080.0005=0.0002MPa(2)幕墙受水平荷载设计值组合：采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.4wk+0.5×1.3qEk=1.4×0.001+0.5×1.3×0.0002=0.00153MPa(3)幕墙受水平荷载设计值：F1=q*L*B=0.00153X1.335X3.6=7.353KNF2=q*L*B/2=0.00153X1.335X3.6/2=3.677KN40 山东省五莲支行装饰工程·显竖隐横玻璃幕墙设计计算书11.2受拉(压)强度计算：F3=F1/COS550=7.353/0.707=10.4KNF4=F1/COS550=3.677/0.5735=6.4115KNfa：钢材的抗拉(压)强度设计值，取215MPa。#20槽钢面积为2309mm2f1=F3/.2309=4.504Mpa<215MPa。满足要求f1=F4/.2309=2.78Mpa<215MPa。满足要求40'