仙林湖社区中心建筑结构设计 土木工程毕业设计计算书

'1前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑史上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于办公楼是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AutoCAD和结构设计软件PKPMCAD，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。-86- 2建筑设计2.1建筑概况:设计题目：仙林湖社区中心建筑结构设计建筑面积：5571㎡　建筑总高度：13.5ｍ（室外地坪算起）建筑层数：三层结构类型：钢筋混凝土框架结构2.2工程概况：该活动中心为主体层钢筋框架结构体系，建筑面积约5571m2，走廊宽度2.9m,一层层高为4.5米，标准层层高为3.6米，柱网尺寸为8.7米×8.7米和8.7米×8.1米。室内外高差0.3m。设有2部楼梯，一个主入口，两个辅入口，这样人流分区明确，满足疏散要求。2.3设计资料：建设地点：江苏南京市，周围有少量建筑物，抗震设防裂度为7度。用地概况：该项目基地位于仙林新市区白象片区，基本呈正方角形，北至学森路、西至学森路、南至纬地路、东至规划教育用地。基地东南侧为仙林湖公园，周边为住宅小区。2.4建筑要求建筑等级:耐火等级为Ⅱ级设计使用年限50年2.5建筑说明2.5.1建筑的平面布置详见首层，标准层平面图。2.5.2建筑细部做法屋面排水设计：综合考虑结构形式、气候条件、使用特点等因素，本建筑物采用有组织外排水,排水坡度为2%。屋面防水设计：本工程采用刚性性防水屋面，40厚C20防水细石混凝土，高分子防水卷材，20厚1：3水泥砂浆抹平，20厚1：3水泥砂浆找平，40厚水泥珍珠岩找坡，现浇钢筋混凝土楼板。-86- 楼面做法：楼板（各层办公室及会议室）顶面为20mm厚水泥砂浆找平，30mm厚水磨石。墙体做法：内外墙均采用250mm厚陶粒空心混凝土砌块，用M5混合砂浆砌筑；内外粉刷为20mm厚水泥砂浆。楼梯做法：本办公楼采用二跑楼梯，踏步尺寸均有300×150mm，铜防滑包角。散水：散水坡度为5%，宽度600mm，自下而上依次是：素土夯实，80厚碎石或道渣，60厚素混凝土，10厚水泥砂浆抹面。-86- 3.结构选型与置3.1结构选型本工程为仙林湖社区中心，总面积5571平方米。活动中心主体地上三层，采用钢筋混凝土框架结构。框架结构适用于多层及高度不大的高层建筑，它的优点是建筑平面布置灵活，可做成需要较大空间的会议室、餐厅、办公室、实验室等。加隔墙后，也可做成小房间。框架结构的构建主要是梁和柱，可以做成预制或现浇框架，布置比较灵活，立面也可变化。通过合理设计，框架本身的抗震性能较好，能承受较大的变形。框架结构在我国已得到广泛的应用，技术已经比较成熟。3.2结构布置3.2.1柱网布置图3.1柱网布置-86- 取一品框架，4轴线，如下图：图3.2一榀框架3.2.2楼面结构布置3.2.2.1梁框架梁横向Lmax=8.7mh=(1/8~1/12)L=(725~1087.5)mm取h=750mm,b=1/2h=375mm纵向取h=750mm，b=375mm次梁取h=700mm，b=200mm3.2.2.2板从结构平面图看,单向板有以下几种尺寸：8.7×2.98.1×2.1双向板有以下几种尺寸：8.7×5.4单向板厚≥1/35L短跨双向板厚≥1/40L短跨为了便于计算和施工取同样的板厚，取h=120mm3.2.2.3柱根据轴压比初步确定柱截面尺寸μ=N/fcbh抗震设防烈度为7度，框架结构，高度＜30m,抗震等级3级，故轴压比μ≤0.9,即N/fcA≤0.9工程采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2-86- N=N标准*1.3=qA131.3q取12kN/m2中柱A1=(1.2+3.9)7.8=39.78m2边柱A2=（3.9+3.9）3.9=30.42m2柱用统一的尺寸，故用A1计算则N=1239.7891.3=5585.112kNN/fcA≤0.9A≥433964mm2b=h=658mm,因此取柱截面尺寸为700×700mm4.荷载统计4.1计算简图取基础形式为桩基础，假定基础承台顶面离地面为500mm，则底层层高为4.2+0.5+0.6=5.3m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于下图中。其中在计算梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0(I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。边柱：截面尺寸为700×700mm中柱：截面尺寸为700×700mm一层i=Ec(1/12)0.700.703/5.3=0.37810-2Ecm3其余各层i=Ec(1/12)0.700.703/3.6=0.55610-2Ecm3AB、CD跨梁：截面尺寸为350700mmi=2Ec(1/12)0.350.73/7.8=0.25710-2Ecm3BC跨梁：截面尺寸为350*500mmi=2Ec(1/12)0.350.503/2.4=0.30410-2Ecm3-86- 单位：10-3Ecm3图4.1框架式样及构件线刚度4.2荷载计算4.2.1屋面框架梁荷载标准值40厚C20防水细石混凝土0.0425=1.0kN/m24mm厚APP卷材防水层0.35kN/m220厚1：3水泥砂浆抹平0.0220=0.4kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.0220=0.4kN/m240厚（最薄处）水泥珍珠岩找坡层2%0.044.0=0.16kN/m2120厚现浇钢筋混凝土顶层楼板0.1225=3kN/m220厚板底抹灰0.0217=0.34kN/m2-86- 屋面恒荷载5.65kN/m2框架梁自重0.35(0.7-0.12)25=5.08kN/m框架梁抹灰2(0.7-0.12)0.0217=0.39kN/m框架梁自重合计5.47kN/mAB跨屋面梁上恒荷载标准值gwk1=3.95.65=22.04kN/mBC跨屋面梁上恒荷载标准值gwk2=0不上人屋面，活荷载标准值为0.5kN/m，则AB跨屋面梁上活荷载标准值qwk1=0.53.9=1.95kN/mBC跨屋面梁上活荷载标准值qwk2=04.2.2屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值：0.9m高，0.24m厚，双面抹灰，砖墙自重为0.9(0.2419+20.0217)=4.72kN/m纵向梁自重标准值：纵向框架梁自重0.25(0.7-0.12)25=3.63kN/m抹灰（0.7-0.12）20.0217=0.39kN/m纵向框架梁自重合计：4.02kN/m次梁自重标准值：次梁自重0.25(0.5-0.12)25=2.38kN/m抹灰（0.5-0.12）20.0217=0.26kN/m次梁自重合计2.64kN/mA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值Gwk1女儿墙自重：4.727.8=36.82kN/m-86- 纵向框架梁自重：4.027.8=31.40kN/m纵向次梁自重：2.643.9=10.30kN/m屋面恒荷载传递：3.93.95.65=85.94kN/mGwk1=164.46kN/mB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值Gwk2纵向框架梁自重：4.027.8=31.40kN/m纵向次梁自重：2.643.9=10.30kN/m屋面恒荷载传递：7.83.95.65=171.87kN/m7.81.25.65=52.90kN/mGwk2=266.5kN/mA轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qwk1屋面活荷载传来Qwk1=7.83.90.5=15.21kNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qwk2屋面活荷载传来Qwk2=(7.83.9+7.81.2)0.5=19.89kNA轴、B轴纵向框架梁往外侧偏离柱轴线，应考虑225mm的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则A轴Mwk1=164.40.225=36.99kN.mMwk2=15.210.225=3.42kN.mB轴Mwk3=266.50.225=59.96kN.mMwk4=19.890.225=4.48kN.m中跨梁自重标准值梁自重0.35（0.5-0.12）25=3.33kN.m抹灰（0.5-0.12）20.0217=kN.m中跨梁自重标准值3.59kN/m24.2.3楼面框架梁:楼面均布恒载：-86- 30厚水磨石面层0.65kN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板0.1225=3kN/m220厚板底抹灰0.0217=0.34kN/m2楼面均布恒载标准值3.99kN/m2内隔墙自重240厚加气混凝土砌块0.247.5=1.8kN/m220厚砂浆双面抹灰0.02172=0.68kN/m2内隔墙自重标准值（横向）2.48（3.6-0.5）=7.69kN/m（纵向）2.48（3.6-0.7）=7.19kN/mAB跨楼面梁上恒载标准值gk1=3.93.99=15.56kN/mgk3=7.19+5.47=12.66kN/mBC跨楼面梁上恒载标准值gk2=0办公楼楼面活荷载标准值为2.0kN/m2AB跨楼面梁上活荷载标准值为qk1=3.92.0=7.8kN/mBC跨楼面梁上活荷载标准值为qk2=04.2.4楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载：外纵墙自重标准值墙重(7.82.9-2.11.82)2.48=37.35kN窗重1.82.11.02=7.56kN合计44.90kN内纵墙自重标准值墙重（7.82.9-0.92.12）2.28=46.73kN门重0.92.11.02=3.78kN-86- 合计50.51kNA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值Gk1:外纵墙重44.90kN次梁上墙重2.28(3.6-0.5)3.9=29.99kN纵向框架梁自重4.027.8=31.37kN纵向次梁自重2.643.9=10.30kN楼面恒载传来3.93.93.99=60.69kNGk1=177.25kNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值Gk2:内纵墙重50.51kN次梁上墙重2.28(3.6-0.5)3.9=29.99kN纵向框架梁自重4.027.8=31.37kN纵向次梁自重2.643.9=10.30kN楼面恒载传来3.93.93.99=60.69kN7.81.23.99=37.35kNGk2=222.21kNA轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qk1Qk1=3.93.92.0=30.42kNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值Qk2Qk2=(7.81.2+3.93.9)2=49.14kNA轴纵向框架梁偏心产生的节点弯矩Mk1=177.250.225=39.88kN.mMk2=30.420.225=6.84kN.mB轴纵向框架梁偏心产生的节点弯矩Mk3=222.210.225=50.00kN.mMk4=49.140.225=11.06kN.m-86- 图4.2楼面梁恒荷载图图4.3楼面梁活荷载图4.2.5柱自重：底层柱自重:0.700.70285.3=72.72kN其余各层柱自重：0.700.70283.6=49.39kN混凝土容重取28kN/m2以考虑柱外抹灰重。5．荷载作用下的框架内力分析5.1风荷载作用下的框架内力分析及侧移验算-86- 5.1.1风荷载计算风荷载基本风压W0=0.45kN/m2,风载体型系数μs=1.3,风压高度变化系数按C类粗糙度查表，查得高度变化系数如下表所示表5.1高度变化系数表地面高度/m5～1015203040μz0.740.740.841.001.13结构在Z高度处的风振系数βz可按下试计算βz=1+ξνψz/μz经计算查表得ξ=1.23ν=0.437表5.2μz值层数高度μz933.61.058301.00726.40.94622.80.89519.20.82415.60.753120.7428.40.7414.80.74振型系数均取第一振型可得Ψ见表5.3表5.3Ψz值层数高度Ψz-86- 933.61.008300.85726.40.73622.80.63519.20.43415.60.343120.2328.40.1314.80.04表5.4βz值层数高度βz933.61.468301.41726.41.37622.81.34519.21.25415.61.223121.1528.41.0814.81.03由Wk=βzμsμzW0得Wk见表5.5表5.5Wk计算值层数高度Wk-86- 933.60.908300.82726.40.75622.80.70519.20.60415.60.543120.5028.40.4714.80.45Fi=WkA各层迎风面负荷宽度为7.8m，则各层柱顶集中风荷载标准值如表5.6所示：表5.6各层柱顶集中风荷载标准值层数高度/m各层柱顶集中风荷载标准值/kN933.60.90(0.9+1.8)7.8=18.958300.823.67.8=23.03726.40.753.67.8=21.06622.80.703.67.8=19.66519.20.603.67.8=16.85415.60.543.67.8=15.163120.503.67.8=14.0428.40.473.67.8=13.2014.80.45(1.8+2.4)7.8=14.74-86- 图5.1风荷载计算简图5.1.2柱的侧移刚度αc——柱侧移刚度修正系数——梁柱线刚度比值=∑ib/ic(底层)=∑ib/2ic(一般层)αc=（0.5+）/（2+）(底层)αc=/（2+）(一般层)D=αcic12/hc2表5.7底层柱的侧移刚度柱(N/mm)边柱（2根）0.6800.44021315中柱（2根）1.4840.56927565=（21315+27565）2=97760N/mm-86- 表5.8其余层柱侧移刚度柱(N/mm)边柱（2根）0.4620.18829036中柱（2根）0.5040.20131043=120158N/mm5.1.3风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算Δui=vi/各层的层间侧移值求得以后，顶点侧移为各层层间侧移之和。框架在风荷载作用下的侧移计算见表3.9：表5.9框架在风荷载作用下的侧移层次各层风荷载pi/kN层间剪力Vi/kN侧移刚度（kN/m）层间侧移Δui/mΔui/h918.9518.951201580.000161/22500823.0341.981201580.000351/10286721.0663.041201580.000521/6923619.6682.701201580.000691/5217516.8599.551201580.000831/4337415.16114.711201580.000951/3789314.04128.751201580.001071/3364213.20141.951201580.001181/3050114.74159.69977600.001301/2769框架总侧移u=∑Δui=0.00705m-86- 层间侧移最大值为1/2769，小于1/550，满足侧移限值。5.1.4风荷载作用下的框架内力分析（D值法）第九层A轴线柱：求柱剪力：因D/∑D=29036/120158=0.242,则V=18.950.242=4.59KN反弯点高度：由K=0.462,查得y0=0.231α1=1.0,y1=0,α3=1.0,y3=0,柱顶不考虑y2，则y=y0+y1+y2=0.231柱端弯矩：柱顶MA98=(1-0.231)3.64.59=12.71kN.m柱底MA89=0.2313.64.59=3.82kN.mB轴线柱：柱剪力：因D/∑D=31043/120158=0.258则V=18.950.258=4.89kN反弯点高度：由K=0.504,查得y0=0.252α1=1.0,y1=0,α3=1.0,y3=0,柱顶不考虑y2，则y=y0+y1+y2=0.252柱端弯矩：柱顶MB98=(1-0.252)3.64.89=13.17kN.m柱底MB89=0.2523.64.89=4.44kN.m其余各层计算过程见表3.10所示：梁端弯矩由下式求得：------节点处左右的梁端弯矩；------节点处柱上下端弯矩；------节点左右的梁的线刚度。由梁端弯矩进一步求得梁端的剪力，具体计算过程如下表5.11所示-86- 表5.10D值法计算柱端弯矩层数A轴B轴D/∑DV(KN)Y(m)Mc上(KN.m)Mc下(KN.m)D/∑DV(KN)Y(m)Mc上(KN.m)Mc下(KN.m)90.2424.590.23112.713.820.2584.890.25213.174.4480.24210.160.35023.7712.800.25810.830.35225.2613.7270.24215.260.40033.0021.970.25816.260.40235.0023.5360.24220.020.43141.0131.060.25821.330.45042.2334.5550.24224.100.45047.7239.040.25825.680.45050.8541.6040.24227.770.45054.9944.990.25829.590.45258.3848.1530.24231.170.50056.1156.110.25833.210.50059.7859.7820.24234.360.55055.6668.030.25836.620.55059.3272.5110.21837.570.76946.00153.120.28240.420.75053056160.67表5.11梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次AB跨梁BC跨梁柱轴力Mb左Mb右L层数Mb左Mb右L层数Mb左Mb右912.76.07.8912.76.07.8912.76.0827.613.67.8827.613.67.8827.613.6745.822.37.8745.822.37.8745.822.3663.030.17.8663.030.17.8663.030.1578.839.17.8578.839.17.8578.839.1494.045.87.8494.045.87.8494.045.83101.149.47.83101.149.47.83101.149.42111.854.67.82111.854.67.82111.854.61114.057.87.81114.057.87.81114.057.8-86- 柱轴力前的正负号表示风荷载可左右两方向作用于框架，当风荷载反向作用于框架时，轴力将变号。框架在左风荷载作用下的弯矩如图5.2所示：图5.2左风荷载作用下的弯矩图-86- 图5.3左风荷载作用下的轴力图-86- 5.2恒荷载作用下框架内力分析梁端、柱端弯矩采用分层法计算。分层法除底层以外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数，且传递系数，由1/2改为1/3，以考虑假设的柱上下端与实际情况的出入由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。5.2.1梁固端弯矩顶层：AB跨q=22.04+5.47=27.51kN/m±ql2/12=±27.517.82/12=139.5kN.mBC跨q=3.59kN/m-ql2/3=-1.7kN.m其余层：AB跨q=5.47+7.67+15.56=28.7kN/m±ql2/12=±28.77.82/12=145.5kN.mBC跨q=3.59KN/m-ql2/3=-1.KN.m5.2.2弯矩分配系数-86- 图5.4顶层弯矩分配系数图5.5二～八层弯矩分配系数-86- 图5.6一层弯矩分配系数图5.7恒荷载作用下顶层弯矩分配-86- 图5.8恒荷载作用下二～八层弯矩分配-86- 图5.9恒荷载作用下底层弯矩分配各层弯矩图：图5.10恒荷载作用下顶层弯矩图-86- 图5.11恒荷载作用下二～八层弯矩图图5.12恒荷载作用下底层弯矩图-86- 表5.12恒荷载作用下的梁剪力和柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱/kN/kN/kN/kN/kN/kN/kNNuNlNuNl9107.34.3-1.40105.9108.74.3270.3319.7379.5428.98110.14.3-0.50109.6110.64.3606.6656766815.47110.14.3-0.50109.6110.64.3942.9992.31152.51201.96110.14.3-0.50109.6110.64.31279.21328.615391588.45110.14.3-0.50109.6110.64.31615.51664.91925.51974.94110.14.3-0.50109.6110.64.31951.82001.223122361.43110.14.3-0.50109.6110.64.32288.12337.52698.52747.92110.14.3-0.50109.6110.64.32624.42673.830853134.41110.14.3-0.80109.3110.94.32960.73010.13471.53520.9竖向梁端调幅系数取0.8,跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。顶层：AB跨梁端弯矩调幅后，MA=O.8120.3=96.2kN.mMB=0.8131.4=105.1kN.m跨中弯矩MAB=(-96.2-105.1)/2+1/827.517.82=83.25kN.m同理，BC跨，跨中弯矩MBC=-14kN.m8层：MAB=73.2kN.mMBC=-4.4kN.m3～7层：-86- MAB=74.8kN.mMBC=-5.8kN.m2层：MAB=74.4kN.mMBC=-5.4kN.m1层MAB=78.7kN.mMBC=-9.8kN.m综合以上弯矩图用分层叠加法得恒荷载作用下弯矩图见图3.125.3可变荷载作用下框架内力分析采用满布荷载近似法考虑活荷载不利布置的影响，内力分析方法采用分层法计算，分层法除底层以外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数，且传递系数，由1/2改为1/3，以考虑假设的柱上下端与实际情况的出入。梁固端弯矩AB跨q=7.8==39.55kN·m(5.3a)-86- 图5.13恒荷载作用下弯矩图-86- 图5.14活荷载作用下顶层弯矩分配图5.15活荷载作用下二～八层弯矩分配-86- 图5.16活荷载作用下底层弯矩分配竖向梁端调幅系数取0.8,跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。顶层：AB跨梁端弯矩调幅后，MA=O.810.3=8.2kN.mMB=0.811.6=9.3kN.m跨中弯矩MAB=(-8.2-9.3)/2+1/81.957.82=3.9kN.m同理，BC跨，跨中弯矩MBC=0.9kN.m8层：MAB=22.5kN.mMBC=2.6kN.m3～7层：MAB=21.8kN.mMBC=2kN.m2层：MAB=21.0kN.m-86- MBC=1.9kN.m底层：MAB=23.1kN.mMBC=4.3kN.m综上活荷载作用下的梁剪力和柱轴力见表5.13所示表5.13活荷载作用下的梁剪力和柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱97.60-0.207.47.8022.627.7830.40-0.2030.230.6083.2107.4730.40-0.2030.230.60143.8187.1630.40-0.2030.230.60204.4266.8530.40-0.2030.230.60265346.5430.40-0.2030.230.60325.6426.2330.40-0.2030.230.60386.2505.9230.40-0.2030.230.60446.8585.6130.40-0.3030.230.60507.4665.3活荷载作用下弯矩图如图5.17所示-86- 图5.17恒荷载作用下弯矩图-86- 5.4框架内力组合考虑四种内力组合，即1.2SGK+1.4SQK,1.2SGK+1.4SWK,1.2SGK+1.4×0.9(SWK+SQK),1.35SGK+1.0SQK.各层梁的内力组合结果如下表。框架梁内力组合见表5.14及其续表，A柱内力组合见表5.15，B柱内力组合见表5.16。表5.14框架梁内力组合表梁编号截面位置内力恒活左风右风恒+活恒+活恒+左风恒+右风恒+0.9(活+左风)恒+0.9(活+右风)支座边缘控制内力①②③④1.2①+1.4②1.35①+1.0②1.2①+1.4③1.2①+1.4④1.2①+1.26(②+③)1.2①+1.26(②+④)～梁左M/kN·m-96.20-8.2012.7-12.7-126.92-138.07-97.66-133.22-109.77-141.77-141.77V/kN105.907.42.42.40.00跨内M/kN·m83.303.93.4-3.4105.42116.36104.7295.20109.16100.59116.36梁右M/kN·m-105.10-9.3-66-139.14-151.19-134.52-117.72-145.40-130.28-151.19V/kN-108.707.82.42.4-119.52-138.95-127.08-127.08-117.59-117.59-138.95～梁左M/kN·m13.300.97.1-7.117.2218.8625.906.0226.048.156.02V/kN4.3005.95.95.165.8113.4213.4212.5912.5913.42跨内M/kN·m-140.900-15.54-18.00-16.80-16.80-15.67-15.67-18.00～梁左M/kN·m-111.60-28.727.6-27.6-174.10-179.36-95.28-172.56-135.31-204.86-204.86V/kN109.6030.25.35.3173.80178.16138.94138.94176.25176.25178.16跨内M/kN·m73.2022.57-7119.34121.3297.6478.04125.01107.37125.01梁右M/kN·m-114.40-30.2-13.613.6-179.56-184.64-156.32-118.24-192.47-158.20-192.47V/kN-110.60-30.65.35.3-175.56-179.91-125.30-125.30-164.60-164.60-179.91-86- ～梁左M/kN·m-5.60-216.1-16.1-9.52-9.5615.82-29.2611.05-29.53-29.53V/kN4.30013.413.45.165.8123.9223.9222.0422.0423.92跨内M/kN·m-4.4-200-8.08-7.94-5.28-5.28-7.80-7.80-8.08～梁左M/kN·m-110.20-29.445.8-45.8-173.40-178.17-68.12-196.36-111.58-226.99-226.99V/kN109.630.28.78.7173.80178.16143.70143.70180.53180.53180.53跨内M/kN·m74.821.811.8-11.8120.28122.78106.2873.24132.10102.36132.10梁右M/kN·m-113.5-30.7-22.322.3-179.18-183.93-167.42-104.98-202.98-146.78-202.98V/kN-110.6-30.68.78.7-175.56-179.91-120.54-120.54-160.31-160.31-179.91～梁左M/kN·m-6.7-226.4-26.4-10.84-11.0528.92-45.0022.70-43.82-45.00V/kN4.3022225.165.8135.9635.9632.8832.8835.96跨内M/kN·m-5.8-200-9.76-9.83-6.96-6.96-9.48-9.48-9.83～梁左M/kN·m-110.2-29.463-63-173.40-178.17-44.04-220.44-89.90-248.66-248.66V/kN109.630.211.911.9173.80178.16148.18148.18184.57184.57184.57跨内M/kN·m74.821.816.5-16.5120.28122.78112.8666.66138.0296.44138.02梁右M/kN·m-113.5-30.7-30.130.1-179.18-183.93-178.34-94.06-212.81-136.96-212.81V/kN-110.6-30.611.911.9-175.56-179.91-116.06-116.06-156.28-156.28-179.91～梁左M/kN·m-6.7-235.7-35.7-10.84-11.0541.94-58.0234.42-55.54-58.02V/kN4.3029.829.85.165.8146.8846.8842.7142.7146.88跨内M/kN·m-5.8-200-9.76-9.83-6.96-6.96-9.48-9.48-9.83～梁左M/kN·m-110.2-29.478.8-78.8-173.40-178.17-21.92-242.56-70.00-268.57-268.57V/kN109.630.215.115.1173.80178.16152.66152.66188.60188.60188.60跨内M/kN·m74.821.819.9-19.9120.28122.78117.6261.90142.3092.15142.30M/kN·m-113.5-30.7-39.139.1-179.18-183.93-190.94-81.46-224.15-125.62-224.15-86- 梁右V/kN-110.6-30.615.115.1-175.56-179.91-111.58-111.58-152.25-152.25-179.91～梁左M/kN·m-6.7-246.3-46.3-10.84-11.0556.78-72.8647.78-68.90-72.86V/kN4.3038.638.65.165.8159.2059.2053.8053.8059.20跨内M/kN·m-5.8-200-9.76-9.83-6.96-6.96-9.48-9.48-9.83～梁左M/kN·m-110.2-29.494-94-173.40-178.17-0.64-263.84-50.84-287.72-287.72V/kN109.630.217.917.9173.80178.16156.58156.58192.13192.13192.13跨内M/kN·m74.821.824.1-24.1120.28122.78123.5056.02147.5986.86147.59梁右M/kN·m-113.5-30.7-45.845.8-179.18-183.93-200.32-72.08-232.59-117.17-232.59V/kN-110.6-30.617.917.9-175.56-179.91-107.66-107.66-148.72-148.72-179.91～梁左M/kN·m-6.7-254.2-54.2-10.84-11.0567.84-83.9257.73-78.85-83.92V/kN4.3045.245.25.165.8168.4468.4462.1162.1168.44跨内M/kN·m-5.8-200-9.76-9.83-6.96-6.96-9.48-9.48-9.83～梁左M/kN·m-110.2-29.4101.1-101.1-173.40-178.179.30-273.78-41.90-296.67-296.67V/kN109.630.219.319.3173.80178.16158.54158.54193.89193.89193.89跨内M/kN·m74.821.825.9-25.9120.28122.78126.0253.50149.8684.59149.86梁右M/kN·m-113.5-30.7-49.449.4-179.18-183.93-205.36-67.04-237.13-112.64-237.13V/kN-110.6-30.619.319.3-175.56-179.91-105.70-105.70-146.96-146.96-179.91～梁左M/kN·m-6.7-258.5-58.5-10.84-11.0573.86-89.9463.15-84.27-89.94V/kN4.3048.848.85.165.8173.4873.4866.6566.6573.48跨内M/kN·m-5.8-200-9.76-9.83-6.96-6.96-9.48-9.48-9.83～梁左M/kN·m-110.6-29.5111.8-111.8-174.02-178.8123.80-289.24-29.02-310.76-310.76V/kN109.630.221.321.3173.80178.16161.34161.34196.41196.41196.41跨内M/kN·m74.421.628.6-28.6119.52122.04129.3249.24152.5380.46152.53-86- 梁右M/kN·m-113.8-30.8-54.654.6-179.68-184.43-213.00-60.12-244.16-106.57-244.16V/kN-110.6-30.621.321.3-175.56-179.91-102.90-102.90-144.44-144.44-179.91～梁左M/kN·m-6.4-1.964.5-64.5-10.34-10.5482.62-97.9871.20-91.34-97.98V/kN4.3053.853.85.165.8180.4880.4872.9572.9580.48跨内M/kN·m-5.4-1.900-9.14-9.19-6.48-6.48-8.87-8.87-9.19～梁左M/kN·m-106.1-27.9114-114-166.38-171.1432.28-286.92-18.83-306.11-306.11V/kN109.330.22222173.44177.76161.96161.96196.93196.93196.93跨内M/kN·m78.723.1-28.128.1126.78129.3555.10133.7888.14158.95158.95梁右M/kN·m-121.413-30.1-57.857.8-187.84-194.01-226.62-64.78-256.45-110.79-256.45V/kN-110.9-30.62222-175.92-180.32-102.28-102.28-143.92-143.92-180.32～梁左M/kN·m-9.9-4.368.3-68.3-17.90-17.6783.74-107.5068.76-103.36-107.50V/kN4.3056.956.95.165.8184.8284.8276.8576.8584.82跨内M/kN·m-9.8-4.300-17.78-17.53-11.76-11.76-17.18-17.18-17.78表5.15A柱内力组合表柱编号截面位置内力恒活左风右风Nmax相应的MNmin相应的M︱M︱max相应的N①②③④1.35①+1.0②1.2①+1.4③1.2①+1.26(②+④)A9～A8上A9M/kN·m80.43.5-12.712.7112.0478.70116.89N/kN-270.3-22.62.4-2.4-387.51-321.00-355.86下M/kN·m-54.8-12.53.8-3.8-86.48-60.44-86.30N/kN-319.7-22.62.4-2.4-454.20-380.28-415.14V/kN-37.6-4.44.6-4.6-55.16-38.68-56.46A8～A7上A8M/kN·m4516.6-23.823.877.3520.68104.90-86- N/kN-606.6-83.27.7-7.7-902.11-717.14-842.45下M/kN·m-48.9-1512.8-12.8-81.02-40.76-93.71N/kN-656-83.27.7-7.7-968.80-776.42-901.73V/kN-26.1-8.810.2-10.2-44.04-17.04-55.26A7～A6上A7M/kN·m48.9-15-333351.0212.4881.36N/kN-942.9-143.816.4-16.4-1416.72-1108.52-1333.33下M/kN·m-48.9-1522-22-81.02-27.88-105.30N/kN-992.3-143.816.4-16.4-1483.41-1167.80-1392.61V/kN-27.2-8.315.3-15.3-45.02-11.22-62.38A6～A5上A6M/kN·m48.9-15-414151.021.2891.44N/kN-1279-204.428.3-28.3-1931.32-1495.42-1828.24下M/kN·m-48.9-1531.1-31.1-81.02-15.14-116.77N/kN-1329-204.428.3-28.3-1998.01-1554.70-1887.52V/kN-27.2-8.320-20-45.02-4.64-68.30A5～A4上A5M/kN·m48.9-15-47.747.751.02-8.1099.88N/kN-1616-26543.4-43.4-2445.93-1877.84-2327.18下M/kN·m-48.9-1539-39-81.02-4.08-126.72N/kN-1665-26543.4-43.4-2512.62-1937.12-2386.46V/kN-27.2-8.324.1-24.1-45.021.10-73.46A4～A3上A4M/kN·m48.9-15-555551.02-18.32109.08N/kN-1952-325.661.3-61.3-2960.53-2256.34-2829.65下M/kN·m-48.9-1545-45-81.024.32-134.28N/kN-2001-325.661.3-61.3-3027.22-2315.62-2888.93V/kN-27.2-8.327.8-27.8-45.026.28-78.13A3～A2上A3M/kN·m48.915-56.156.181.02-19.86148.27N/kN-2288-386.280.6-80.6-3475.14-2632.88-3333.89下M/kN·m-48-15.456.1-56.1-80.2020.94-147.69N/kN-2338-386.280.6-80.6-3541.83-2692.16-3393.17V/kN-26.9-8.431.2-31.2-44.7211.40-82.18-86- A2～A1上A2M/kN·m50.414.7-55.755.782.74-17.50149.18N/kN-2624-446.8101.9-101.9-3989.74-3006.62-3840.64下M/kN·m-61.4-18.768-68-101.5921.52-182.92N/kN-2674-446.8101.9-101.9-4056.43-3065.90-3899.92V/kN-31.1-9.334.4-34.4-51.2910.84-92.38A1～A上A1M/kN·m31.49.4-464651.79-26.72107.48N/kN-2961-507.4123.9-123.9-4504.35-3379.38-4348.28下M/kN·m-18.1-5.5153.1-153.1-29.94192.62-221.56N/kN-3010-507.4123.9-123.9-4571.04-3438.66-4407.56V/kN-9.3-2.837.6-37.6-15.3641.48-62.06表5.16B柱内力组合表柱编号截面位置内力恒活左风右风Nmax相应的MNmin相应的M︱M︱max相应的N①②③④1.35①+1.0②1.2①+1.4③1.2①+1.26(②+③)～上M/kN·m-64.7-1.6-13.213.2-88.95-96.12-96.29N/kN-379.5-27.73.5-3.5-540.03-450.50-485.89下M/kN·m46.59.84.4-4.472.5861.9673.69N/kN-428.9-27.73.5-3.5-606.72-509.78-545.17V/kN30.93.24.9-4.944.9243.9447.29～上M/kN·m-39.5-13.6-25.325.3-66.93-82.82-96.41N/kN-766-107.411.6-11.6-1141.50-902.96-1039.91下M/kN·m41.812.413.7-13.768.8369.3483.05N/kN-815.4-107.411.6-11.6-1208.19-962.24-1099.19V/kN22.67.210.8-10.837.7142.2449.80～上M/kN·m-41.8-12.4-3535-68.83-99.16-109.88-86- N/kN-1153-187.124.9-24.9-1742.98-1348.14-1587.37下M/kNm41.812.423.5-23.568.8383.0695.39N/kN-1202-187.124.9-24.9-1809.67-1407.42-1646.65V/kN23.26.916.3-16.338.2250.6657.07～上M/kN·m-41.8-12.4-42.242.2-68.83-109.24-118.96N/kN-1539-266.842.8-42.8-2344.45-1786.88-2129.04下M/kN·m41.812.434.6-34.668.8398.60109.38N/kN-1588-266.842.8-42.8-2411.14-1846.16-2188.32V/kN23.26.921.3-21.338.2257.6663.37～上M/kN·m-41.8-12.4-50.950.9-68.83-121.42-129.92N/kN-1926-346.566.3-66.3-2945.93-2217.78-2663.65下M/kN·m41.812.441.6-41.668.83108.40118.20N/kN-1975-346.566.3-66.3-3012.62-2277.06-2722.93V/kN23.26.925.7-25.738.2263.8268.92～上M/kN·m-41.8-12.4-58.458.4-68.83-131.92-139.37N/kN-2312-426.293.6-93.6-3547.40-2643.36-3193.48下M/kN·m41.812.448.1-48.168.83117.50126.39N/kN-2361-426.293.6-93.6-3614.09-2702.64-3252.76V/kN23.26.929.6-29.638.2269.2873.83～上M/kN·m-41.8-12.4-59.859.8-68.83-133.88-141.13N/kN-2699-505.9123.1-123.1-4148.88-3065.86-3720.53下M/kN·m41.212.359.8-59.867.92133.16140.29N/kN-2748-505.9123.1-123.1-4215.57-3125.14-3779.81V/kN23.16.933.2-33.238.0974.2078.25～上M/kN·m-43-12.8-59.359.3-70.85-134.62-142.45N/kN-3085-585.6155.6-155.6-4750.35-3484.16-4243.80下M/kN·m50.81572.5-72.583.58162.46171.21N/kN-3134-585.6155.6-155.6-4817.04-3543.44-4303.08V/kN26.17.736.6-36.642.9482.5687.14-86- ～上M/kN·m-26.2-7.7-53.653.6-43.07-106.48-108.68N/kN-3472-665.3190.5-190.5-5351.83-3899.10-4764.05下M/kN·m14.64.3160.7-160.724.01242.50225.42N/kN-3521-665.3190.5-190.5-5418.52-3958.38-4823.33V/kN7.72.340.1-40.112.7065.3862.666截面设计框架梁仅以第9层AB跨梁为例,说明计算方法和过程6.1梁的正截面受弯承载力计算从表中分别选出AB跨,跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算.MA=141.77kNm相应的剪力V=139.43kNMB=151.19kNm相应的剪力V=138.95kN支座边缘处MA′=141.77kN.m-139.43kN×0.350m=92.97kNmMB′=151.19kNm-138.95kN×0.350m=102.56kNm跨内截面梁下部受拉,可按T形截面进行配筋计算,支座边缘截面上部受拉,应按矩形截面计算.翼缘计算宽度:6.1.1按跨度考虑bf=l/3=7800mm/3=2600mm6.1.2按梁间距考虑bf=b+Sn=350mm+3550mm=3900mm6.1.3按翼缘厚度考虑ho=h-as=700mm-35mm=665mm因hf/ho=120mm/665mm=0.18>0.1此种情况不起控制作用,故取bf=2600mm-86- 梁内纵向钢筋选用HRB400级钢(fy=fy′=360N/mm2)ξb=0.518下部跨间截面按单筋T型截面计算.因为d1fcbf,hf,(ho-hf,/2)=1.014.32600120(665-60)=2699kNm>151.12kNm属第一类T型截面αs=M/α1fcbf,ho2=116.36106Nmm/1.014.3N/mm22600mm665mm2=0.00708ξ=1-=0.0071As=α1fcbf,ξho/fy=1.014.326000.0071665/360=487.7mm20.45fε/fy=0.451.43/360=0.0018<0.002,取ρmin=0.002Asmin=0.002350700=490mm2实配416（As=804mm2>Asmin）,满足要求将下部跨间的钢筋全部伸入支座,则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋,为简化计算,按单筋矩形截面计算.A支座截面:αs=M/α1fcbf,ho2=92.97106/1.014.33506652=0.042ξ=1-=0.043rs=(1+)/2=0.979As=M/fyrsho=92.97106/3600.979665=397mm2实配416（As=804mm2>Asmin）,满足要求.B支座截面:因计算弯矩与A支座截面相近，配筋与A支座截面相同，实配416（As=804mm2>Asmin）,满足要求.其它各框架梁纵向钢筋的计算见表6.1-86- 表6.1框架梁纵向钢筋计算表层次截面Mbh0AS实配钢筋支座A92.973506650.0420.043401416B102.563506650.04630.0474439416AB跨间116.36350(2600)6650.007080.0071488416支座B右21.53504650.01990.02129416BC跨间18.003504650.01670.0168116416支座A242.023506650.10930.1161072418B193.613506650.08750.0917847418AB跨间152.53350(2600)6650.00930.0093639416支座B右69.813504650.06460.0669432418BC跨间9.19350(2600)4650.00850.008555416支座A237.183506650.10720.11361045418B206.083506650.09310.0979905418AB跨间158.95350(2600)6650.00970.0097666416支座B右77.813504650.07190.0747483418BC跨间17.78350(2600)4650.01640.01651074166.2梁斜截面受剪承载力计算顶层：AB跨V=150.37kN<0.2=0.21.014.3350665=665.67kN故截面尺寸满足要求（4.2a）按构造要求配箍筋，取双肢箍φ8﹫200-86- 其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算如表6.2所示。表6.2梁的斜截面受剪承载力配筋计算表层次截面剪力V/KN/KN实配钢筋9A,B左150.37665.67>V<0φ8＠200B右13.42512>V<0φ8＠2002A,B左195.39665.67>V<0φ8＠200B右80.5512>V<0φ8＠2001A,B左196.9665.67>V<0φ8＠200B右84.8512>V〉0φ8＠2006.3框架柱6.3.1轴压比验算底层柱Nmax=5418.5KN,则轴压比μN=N/fcA（6.3a）==0.773<[1.05]满足要求.6.3.2截面尺寸复核取ho=700-40=660mmVmax=182.1kN则0.25βcfcbho=0.251.014.3700660=3303.3kN>Vmax满足要求.6.3.3框架柱正截面承载力计算以底层的B柱为例.由B柱内力组合表,考虑到柱断弯矩较小,支座中心处的弯矩与支座边缘的弯矩偏差不大且按支座中心算是偏安全的,故不再折算边缘弯矩.柱的同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋.B轴柱:Nb=α1fcbbhoξb=1.014.37006600.518=3422kN-86- (ξb=0.518查混凝土上册4-6表得出)底层柱,从柱的内力组合表可看出N大是为小偏压,M大时为大偏压.选M大.N大的组合.则最不利组合为{{以第二种不利组合为例计算柱顶{{1=0.5fcA/N（6.3b）1=0.5fcA/N=0.514.37002/5351.83103=0.656lo/h=5300/700=7.57<15取φ2=1.0eo=M/N(6.3c)eo=M/N=43.07103/5351.83=8mmel=eo+ea(6.3d)el=eo+ea=8+22=30mmη=1+1/1400ei/ho(lo/h)2φ1φ2(6.3e)η=1+1/1400ei/ho(lo/h)2φ1φ2=1+1/140030/660(5300/700)20.6561=1.59e=ηei+h/2-αs(6.3f)e=ηei+h/2-αs=1.5930+700/2-40=357.7mmε=N-εbα1fcbho/Ne-0.43α1fcbho2/(β1-εb)(ho–αs,)+α1fcbho+εb(6.3g)ε=N-εbα1fcbho/Ne-0.43α1fcbho2/(β1-εb)(ho–αs,)+α1fcbho+εb=5351.83103-0.5181.014.3700660/5351.83357.7-0.431.014.37006602(0.8-0.518)(660-40)+1.014.3700660=0.630As==Ne-fcbho2ε(1-0.5ε)/(ho-αs’)(6.3h)As==Ne-fcbho2ε(1-0.5ε)/(ho-αs’)-86- =5351.83103357.7-1.014.370066020.630(1-0.50..63)/360(660-40)=144柱底:1=0.5fcA/N=0.514.37002/5418.52103=0.647lo/h=5300/700=7.57<15取2=1.0eo=M/N=24.01103/5418.52103=4.4mmei=eo+ea=4.4+22=26.4mmη=1+1/1400ei/ho(lo/h)212=1+1/140026.4/660(5300/700)20..6471.0=1.67e=ηei+h/2-=1.6726.4+700/2-40=354As==Ne-1fcbho2ξb(1-0.5ξb)/(ho-’)=5418.5103354-1.014.370066020.67(1-0.50.67)/360(660-40)=149mm2其他各柱正截面受弯承载力计算如表6.3所示-86- 表6.3柱正截面受弯承载力计算表柱名内力组控制内力柱截面对称配筋的计算MNe0ηeεAS实际配筋（mm2）配筋率～上①112.04387.52891.056370.0590420AS=12560.77②78.7321.02451.055900.0490420AS=12560.77③116.9355.93281.046780.0540420AS=12560.77下①86.5454.21901.065350.0690420AS=12560.77②60.4380.31591.075040.0580420AS=12560.77③86.3415.12081.065540.0630420AS=12560.77～上①82.73989.7211.293650.60420AS=12560.77②17.53989.75.91.503520.4550420AS=12560.77③149.23840.338.81.213840.5810420AS=12560.77下①101.64056.4251.253690.6140420AS=12560.77②21.53065.971.483530.4640420AS=12560.77③182.93899.911.51.333350.5870420AS=12560.77～上①51.794504.411.51.333550.5870420AS=12560.77②26.73379.47.91.473540.510420AS=12560.77③107.54348.324.71.243680.660420AS=12560.77下①29.94571.06.51.373490.590420AS=12560.77②192.63438.7561.184020.520420AS=12560.77③221.64407.650.31.153930.590420AS=12560.77柱名内力组控制内力柱截面对称配筋的计算MNe0ηeεAS实际配筋（mm2）配筋率～上①88.955401651.075100.0820420AS=12560.77②96.12450.52131.065590.0680420AS=12560.77③96.30485.91981.065430.0740420AS=12560.77下①72.6606.71201.104660.0920420AS=12560.77②62.0509.81221.104680.0770420AS=12560.77-86- ③73.7545.21351.094810.0820420AS=12560.77～上①70.94750.4151.383610.690420AS=12560.77②134.63484.238.61.233850.690420AS=12560.77③142.54243.833.61.253800.6420420AS=12560.77下①83.6481717.41.363640.690420AS=12560.77②162.53543.445.91.213920.5360420AS=12560.77③171.24303.139.81.233860.6510420AS=12560.77～上①43.15351.88.11.583580.630144420AS=12560.77②106.53899.127.31.383780.590420AS=12560.77③108.74764.122.81.423740.6810420AS=12560.77下①24.05418.54.41.673540.632149420AS=12560.77②242.53958.461.31.284120.5990420AS=12560.77③225.44823.346.71.323980.6820420AS=12560.776.3.4垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算按轴心受压构件验算：查表的：（6.3i）满足要求。6.3.5斜截面受弯承载力计算以B轴柱为例一层最不利组合剪跨比（6.3j）-86- (6.3k)按构造配筋。取井字形复式箍其余各柱斜截面受剪承载力计算如表6.4所示表6.4柱斜截面受剪承载力计算表柱名控制内力斜截面抗剪承载力计算VNHnλASV/S实际配筋情况A9A856.541530002.30A5A473.52386.530002.30A1A062.14407.6470030B9B847.3545.23002.30B5B468.92722.930002.30B1B065.43958.44700306.4板式楼梯设计设计资料:结构布置如下图.层高为3.6m,踏步尺寸150mm300mm.采用C30混凝土,板采用HPB235钢筋,梁纵筋采用HRB335钢筋.楼梯上均布活荷载标准值qk=2.5KN/m-86- 图6.1楼梯平面6.4.1梯段板计算板厚h=lo/ξo=3300+200/30=117mm,取h=120mm取1m宽作为计算单元6.4.1.1荷载计算恒荷载:三角形踏步板自重:1/20.30.1525/0.3=1.88kN/m120mm厚踏步板自重:1m0.12/2/25=3.35kN/m花岗岩地板:1(0.3+0.5)0.01528/0.3=0.63kN/m20厚水泥沙浆找平:1m(0.3+0.15)0.0220kN/m2/0.3m=0.60kN/m板带抹灰重:1m0.22m17kN/m3=0.38kN/m金属栏杆重:0.1kN/m1m/1.6m=0.06kN/m恒荷载标准值gk:6.9kN/m恒荷载设计值g:1.26.9=8.28kN/m活荷载设计值q:1.42.5=3.5kN/m合计:g+q=11.78kN/m6.4.1.2内力计算水平投影计算跨度为lo=ln+b=3.3m+0.2m=3.5m跨中最大弯矩-86- M=1/10(q+g)lo2=1/1011.783.52=14.43kN/m6.4.1.3截面计算ho=h-αs=120mm-20mm=100mmαs=M/α1fcbho2=14.43106/1.014.310001002=0.101γs=1+/2=0.947As=M/fgγsh=14.43106/2100.947100=726mm2o选用φ12@150(As=754mm2)6.4.2平台板计算取1m板带作为计算单元6.4.2.1恒荷载计算平台板自重0.08×25×1.0=2.0kN/m板面抹灰自重0.02×20×1.0=0.4kN/m板底抹灰自重0.02×17×1.0=0.34kN/m花岗岩地面0.015×28×1.0=0.42kN/m合计(恒荷载标准值)=3.16kN/m恒荷载设计值g=1.2×3.16=3.79kN/m活荷载设计值q=1.4×2.5=3.50kN/m合计g+q=7.79kN/m6.4.2.2内力计算计算跨度lo=ln+跨中最大弯矩M=6.4.2.3截面计算ho=80mm-20mm=60mmαs=M/α1fcbho2=3.43106/1.014.31000602=0.067γs=1+/2=0.965As=M/fgγsh=3.43106/2100.96360=282m3选用φ8@160(As=314mm2)-86- 6.4.3平台梁计算计算跨度为lo=1.05ln=1.052.46=2.583mM=24.44kNm属于地一类T形截面αs=M/α1fcbf’ho2=24.44106/1.014.34313152=0.057γs=1+/2=0.971As=M/fgγsho=24.44106/3000.971315=266mm2选用3@14(As=461mm2)-86- (2)受剪承载力计算0.25βofcbho=0.251.014.3200315=225.2kN>V=37.8kN截面尺寸满足要求0.7fcbho=0.71.43200315=63.1kN>V=37.8kN仅需按构造配箍筋,选用双肢箍φ8@3006.5板的设计图6.2板面布置图设计资料板厚120mm,混凝土采用C30,钢筋采用HRB400屋面恒荷载标准值为5.65kN/m2,屋面活荷载标准值为0.5kN/m2楼面恒荷载标准值为3.99kN/m2,楼面活荷载标准值为2.0kN/m2楼面g+q=1.2g+1.4q=1.23.99+1.42.0=7.59kN/m2屋面g+q=1.35g+q=1.355.65+0.5=8.13kN/m2B1(楼面)-86- 跨中M1=1/24(g+q)L2=1/247.592.42=1.82kN/m支座M2=-1/12(g+q)L2=-3.64kN/m配筋As=M/0.95fyho=1.82106/(0.95360105)=50mm2(8@200As=251)As=M/0.95fyho=101mm2(8@200As=251)B1(屋面)跨中M1=1/24(g+q)L2=1/248.132.42=1.95kN/m支座M2=-1/12(g+q)L2=-3.9kN/m配筋As=M/0.95fyho=1.95106/(0.95360105)=54.3mm2As=M/0.95fyho=109mm2(8@200As=251mm2)B2(楼面)跨中M1=1/24(g+q)L2=1/247.593.92=4.81kN/m支座M2=-1/12(g+q)L2=-9.62kN/m配筋As=M1/0.95fyho=4.81106/(0.95360105)=134mm2(8@200As=251mm2)As=M2/0.95fyho=268mm2(8@160As=314mm2)B2(屋面)跨中M1=1/24(g+q)L2=1/248.133.92=5.15kN/m支座M2=-1/12(g+q)L2=-10.3kN/m配筋As=M1/0.95fyho=5.15106/(0.95360105)=144mm2(8@200As=251mm2)As=M2/0.95fyho=288mm2(8@150As=335mm2)φB3(楼面)跨中M1=1/24(g+q)L2=1/247.591.82=1kN/m支座M2=-1/12(g+q)L2=-2.1kN/m配筋As=M1/0.95fyho=1106/(0.95360105)=29mm2(8@200As=251mm2)As=M2/0.95fyho=58mm2(8@200As=251mm2)B3(屋面)跨中M1=1/24(g+q)L2=1/248.131.82=1.1kN/m-86- 支座M2=-1/12(g+q)L2=-2.2kN/m配筋As=M1/0.95fyho=1.1106/(0.95360105)=32mm2(8@200As=251mm2)As=M2/0.95fyho=64mm2(8@200As=251mm2)B5为双向板，按双向板进行设计:屋面g+q=1.25.65+1.30.5=7.43kN/g+q/2=1.25.65+1.30.5/2=7.1kN/q/2=1.30.5/2=0.33kN/楼面g+q=1.23.99+1.32=7.39kN/g+q/2=1.23.99+1.32/2=6.1kN/q/2=1.32/2=1.3kN/-86- 表6.5按弹性理论计算表项目区格’”’”B5(屋面)4.87.80.62（0.0380+0.20.01）7.14.84.8+（0.079+0.20.025）0.334.84.8＝7.214（0.0109+0.20.0380）7.14.84.8+（0.0254+0.20.0792）0.334.84.8＝3.34-0.08077.394.84.8＝-13.79-13.390-0.05717.434.84.8＝-9.78B5(楼面)4.87.80.62（0.0380+0.20.011）6.44.84.8+（0.079+0.20.025）1.34.84.8＝8.4（0.0109+0.20.0380）6.44.84.8+（0.0254+0.20.0792）1.34.84.8＝3.963-0.08077.754.84.8＝-14.41-14.410-0.05717.754.84.8＝-10.20表6.6B5楼面板配筋表项目h0MAs配筋实有As-86- 截面(mm)(kNm)(mm2)(mm2)跨内L011057.151998@200251L021052.83798@200251支座10512.63518@1603141058.942498@160314B5屋面计算同上表6.7B5屋面板配筋表项目截面h0(mm)M(KNm)As(mm2)配筋实有As(mm2)跨内L011057.151998@200251L021052.83798@200251支座10512.63518@1503141058.942498@1503147基础设计7.1桩基的设计：7．1．1桩的类型：根据地质资料，选用泥浆护壁成孔灌注桩7．1．2桩身及承台尺寸确定1）、本工程应用圆形柱下单桩D取D=1000mm桩伸入风化石灰岩层600mm。承台宽度，取承台尺寸为2000mm2000mm厚度为600mm1）、桩顶轴向压力验算：选用C25混凝土-86- 则，满足要求2）、桩顶水平力验算：由地质条件知，取，圆截面104.1196.8kN，故满足要求3）、桩身采取构造配筋则取1214，钢筋锚入承台长度取420mm钢筋伸入桩身长度桩身通长布筋箍筋采用螺旋式箍筋，并在桩顶3m范围内加密。4）、桩身竖向承载力验算单桩竖向承载力设计值：轴心竖向力作用下则桩基承载力满足要求。5）、承台截面设计-86- 柱下单桩承台受力钢筋通长布置，采用钢筋双向均匀布置承台选用C25混凝土，承台下设C7.5素混凝土垫层100mm6）、联系梁截面梁高：取梁高600mm。梁宽：取联系梁宽b=300mm联系梁尺寸为600mm300mm。且联系梁顶面与承台顶位于同一标高。8施工组织设计8．1工程介绍8．1．1总体概况-86- 工程名称：济南章丘市政府办公楼用地概况：该项目位于章丘市城市繁华地带，该地段南临城市主干道（36米），西临城市次要道路（18米）。基地内地势平坦，周围环境优越。场地内已经建成一幢辅助建筑，可做餐厅用。建设面积：8500平方米结构形式：框架结构抗震设防烈度：6度要求工期：无施工范围：施工图纸中的全部内容（包括基础、主体工程、装饰工程等）。8．1．2建筑设计本工程为主体九层办公楼建筑，一层建筑高度4.2米,其余均为3.6米,建筑物总高度为33.9米，局部高36.6米，东西总长度为54.6米，南北总长度为19.8米，柱网尺寸为7.8米×7.8米；室内外高差0.6米,室内地面为±0.000标高。建筑合理使用年限50年。楼地面做法为30厚水磨石楼面；内墙为混合沙浆抹面加气混凝土砌块墙；窗户采用铝合金玻璃窗，门采用实木门和钢化玻璃门。外墙装修采用外墙涂料及石材。屋面为不上人屋面,屋面做法：水泥珍珠岩，APP防水层，防水细石混凝土。8．1．3结构设计基础：采用桩基础。混凝土等级为C25，钢筋等级为HRB400.结构工程：钢筋混凝土框架结构体系，抗震等级为三级，抗震设防为六度，梁、柱混凝土等级为C30，钢筋等级为HRB400;现浇板混凝土等级为C30，钢筋等级为HRB400。墙体：采用加气混凝土砌块墙，M5混合砂浆砌筑。内墙240mm，外墙240mm。8．1．4自然条件土质：场地地形平坦，地层结构较复杂，第一层层厚1.9米的杂土层容易清除，第二层层厚3.2米的粉质粘土，第三层层厚3.1米的粘土层，第四层地基承载力2000作为本建筑的持力层，地下水位距地面2.5～3.0m，冻土深度0.5m8．1．5施工技术经济条件施工任务由一个施工队负责，专业工种齐全，劳动力充足，各类常用施工机具型号、数量齐备，施工时按需调用。-86- 8．1．6工程特点1.文明施工要求高，运输车辆进出、污水和灰尘不能污染周围环境。2.本工程为钢筋混凝土框架结构的多层建筑，工程量较大。建筑施工高空、露天、立体交叉作业多，安全生产问题突出，必须做好安全控制工作，各项安全防护措施必须及时落实到位，防患于未然，切实避免安全事故的发生。8.2施部署及施工顺序8．2．1施工部署根据本工程特点，为了确保质量和按期完工，创业主满意工程，总体施工部署为建立施工作业、质安控制、协调配合三条线。施工作业线以施工员→专业负责人→工长→生产工人为主线进行管理，主要责任是进行直接施工生产，并在施工生产中发现问题，解决问题，提出建议。质安控制线由专职质量员、安全员组成，主要任务是在施工中进行跟踪检查，及时发现问题，将问题消灭在初始阶段；积累质安资料，提出质量控制方案，进行安全巡视，发现并排除安全隐患；搞好文明施工，进行现场管理。协调配合线由项目经理及相关专业人员综合负责，主要协调与各单位的配合及各工种的力量安排。三条线相辅相成，互为依托，是不可分割的连动整体，每条线都对项目管理负有不可推卸的责任。项目经理统一指挥，分级管理，责任到人，确保施工计划顺利实施。8．2．2施工顺序（1）施工原则：先地下、后地上；先主体、后围护；先结构、后装饰；先土建、后设备。（2）基础工程施工顺序：平整场地→定位放线→桩基施工→基坑开挖→基础垫层→承台支模、扎筋→浇砼→回填土。（3）主体工程施工顺序：柱支模、扎筋、浇砼→梁、板支模、扎筋→浇砼→楼梯，电梯井支模、扎筋、浇砼→转入上一层流水作业……砌筑工程（4）屋面工程(保温层、防水层)→外墙装饰→内墙装饰→楼地面工程（楼面、地面）→门窗安装→粉刷、油漆。8.2.3主要施工机具计划详见表8.1表8.1机械器具表-86- 机具名称规格型号数量反铲KLB12m挖土机W1-50,0.5m31旋盘式循环钻机GJC-400HF2自卸车5t5TC5023塔吊50M/2.5T1手推车10对焊机6--40MMUN/1002电焊机BX1--5004电焊机BX6--2502切割机J3G24砂浆搅拌机VJ2-2001混凝土布料机1混凝土输送泵HBT501人货电梯SCD200/VA1测量仪器48.3施工方案本工程施工可分为三个阶段：基础工程阶段、主体工程阶段、装饰装修工程阶段8.3.1施工起点流向和施工段的划分考虑本工程的地理条件、周围环境等因素，确定其施工起点流向为从1轴到11轴。并按1—6，6—11轴划分为两个施工段组织流水施工。垂直方向按结构层划分。8.3.2施工顺序为确保工程质量，贯彻“百年大计、质量第一”的方针，特安排如下施工顺序：基础工程----框架结构、砌体砌筑----屋面----门窗----装饰8.3.2.1基础施工顺序只有承台分段施工：第一段----第二段，剩余的步骤不分段。8.3.2.2框架结构施工顺序柱钢筋绑扎----柱模板安装----柱混凝土浇筑----支梁板模板----绑扎梁板模板----浇梁板混凝土----下一层8.3.2.3砌体结构施工顺序-86- 顶层砌体砌筑----十一层砌体砌筑……一层砌体砌筑----地下层砌体砌筑8.3.3施工准备8.3.3.1临时设施根据现场实际情况本工程在施工现场搭设临建，现场搭设施工技术人员办公室、人员食堂、宿舍、娱乐室、浴室、厕所、钢筋加工场、木工加工场地。8.3.3.2现场临时用电设施现场临时供电按《工业与民用供电系统设计规范》和《施工现场临时用电安全技术规范》设计并组织施工，供配电采用TN—S接零保护系统，按三级配电两级保护设计施工，PE线与N线严格分开使用。接地电阻不大于4欧姆，施工现场所有防雷装置冲击接地电阻不大于30欧姆。开关箱内漏电保护器额定漏电动作电流不大于30毫安，额定漏电动作时间不大于0.1秒。总之建筑施工是一个复杂的组织和实施过程，必须认真做好施工准备工作，使施工活动顺利进行，从而保证工程质量、加快施工进度和降低工程成本。只有在工程技术资料齐全，现场完成三通一平以及主要建筑材料和构配件基本落实的前题下才具备开工条件。主要有如下几个方面的内容：1．熟悉施工图纸和有关工程技术标准，进行图纸会审编制，分项施工技术交底；2．准备施工机具进场，进行劳动力优选和组织进场；3．搭设现场临时建筑设施，规划现场平面图，组织周转材料进场；4．制定各项管理制度，各级管理职责，质量、安全及防火责任制，文明施工和各项技术措施；5．建筑物定位、放线、引入水准控制点。6．施工用水用电的估算等；8.4主要分项工程施工方法8.4.1工程施工测量方案根据甲方提供的原始基准点，算出控制线坐标，然后用全站仪精确放样出控制线位置，并加以保护。待建筑物出地面后，将控制线引测到建筑物内，并做好相应的控制点，加以保护，作为整个建筑物的永久性控制点。控制点上方开予留洞，传递控制线和高程。把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。-86- 8.4.2各施工细部点详细放样8.4.2.1各楼层控制轴线的放样把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。每次传导时控制点必须相互复核，做好记录，检查点之间的距离、角度直至完全符合为止。8.4.2.2柱及模板的放样据控制轴线位置放样出柱的位置、尺寸线，用于检查柱钢筋位置，及时纠偏，以利于柱模板位置就位。再在其周围放出模板控制线。放双线控制以保证柱的截面尺寸及位置。然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。如图示：8.4.2.3高程测量：设置一永久性标高点，其正上方紧靠留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点+1.00M标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。以后，每层用经纬仪在预留洞处竖向方向引一通长直线。以消除钢尺的垂直误差。8.4.2.4仪器1）经纬仪J2：测角精度2"，测距精度2mm±2ppm。主要用于控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。2）垂准仪，测量精度为2mm/km。主要用于楼层控制点的引测。3）自动安平水准仪LETAL3200。测量精度为1mm/km。主要用于楼层高程的引测及检测。4）自动安平激光扫平仪。主要用于各楼层的标高控制及配合铅直仪作控制点的引测工作。5）50M钢尺。主要用于量距及配合水准仪引测高程。8.4.2.5沉降观测-86- 观测点的布置及做法。根据图纸上观测点的位置，由专业测量单位负责观测。沉降观测的方法。根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后每施工一层结构观测一次（包括在沉降点设置后观测一次），主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。8.4.2.6控制点、预留洞的做法1）控制点待±0.00层完成后，将控制线按分段施工的要求，作控制点。根据控制点的位置，在底板打砼之前，把事先做好的200´200´10的钢板与底板钢筋牢固焊接。待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。2）预留洞在控制点的正上方每层相应预留300´300大小的预留洞，不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。8.4.3土方工程8.4.3.1基坑开挖1）准备工作A、熟悉和审查施工图，核对平面尺寸和坑底标高，搞清基础平面与周围地下设施的关系，分析好开挖程序，绘制土方开挖图，确定开挖路线，、顺序、范围、底板标高、边坡坡度、排水沟、集水井以及挖土的土方堆放地点。B、根据设置的控制网点进行定位放线，测定开挖基坑的上部边缘线和基坑底边边缘线的位置和标高，用白灰洒好开挖边线，清理开挖范围内及基坑周边的障碍物。C、规划车辆路线。工程地处济南二环，必须合理安排好车辆路线，尽量避开交通繁忙路段及车辆高峰时段；运输进出基坑的道路，应尽量利用在开挖基础一侧或两侧相邻接的基础提前开挖，便于互相贯通作为车道。D、反铲挖掘机可停在所要开挖的基坑顶边缘外，也可开进基坑范围内由一端边挖土边后退，直到全部基坑挖好后再退出。挖出的土随即装入自卸汽车外运，挖出的基坑随时修整土坡，反铲挖掘机开挖不到之处，应用人工配合修整，2）开挖步骤基坑采用大开挖。放坡系数为1：1.25该工程采用正铲挖掘进行大开挖，基槽开挖按1：1.25-86- 放坡。根据施工现场情况，由西向东开挖，按坡度线依次进行，铲挖时随时检查槽壁和边坡，防止塌方造成人员伤害及浪费工时。挖到距设计标高20cm左右时，人工清理，机械挖不到的地方由人工清挖。3）基坑土方开挖注意事项基坑开挖必须严格按施工方案要求进行施工，严禁超挖。8.4.4基础工程1.桩基础施工钻孔灌注桩的施工，因其所选护壁形成的不同，有泥浆护壁方式法和全套管施工两种。本工程采用泥浆护壁施工法。该施工法的过程是：平整场地→泥浆制备→埋设护筒→铺设工作平台→安装钻机并定位→钻进成孔→清孔并检查成孔质量→素混凝土垫层→下放钢筋笼→灌注水下混凝土→拔出护筒→检查质量。(1)施工准备施工准备包括：选择钻机、钻具、场地布置等。(2)钻孔机的安装与定位安装钻孔机的基础如果不稳定，施工中易产生钻孔机倾斜、桩倾斜和桩偏心等不良影响，因此要求安装地基稳固。对地层较软和有坡度的地基，可用推土机推平，在垫上钢板或枕木加固。　为防止桩位不准，施工中很重要的是定好中心位置和正确的安装钻孔机，对有钻塔的钻孔机，先利用钻机的动力与附近的地笼配合，将钻杆移动大致定位，再用千斤顶将机架顶起，准确定位，使起重滑轮、钻头或固定钻杆的卡孔与护筒中心在一垂线上，以保证钻机的垂直度。钻机位置的偏差不大于2cm。对准桩位后，用枕木垫平钻机横梁，并在塔顶对称于钻机轴线上拉上缆风绳。(3)埋设护筒　　钻孔成败的关键是防止孔壁坍塌。当钻孔较深时，在地下水位以下的孔壁土在静水压力下会向孔内坍塌、甚至发生流砂现象。钻孔内若能保持壁地下水位高的水头，增加孔内静水压力，能为孔壁、防止坍孔。护筒除起到这个作用外，同时好有隔离地表水、保护孔口地面、固定桩孔位置和钻头导向作用等。　　制作护筒的材料有木、钢、钢筋混凝土三种。护筒要求坚固耐用，不漏水，其内径应比钻孔直径大（旋转钻约大20cm，潜水钻、冲击或冲抓锥约大40cm），每节长度约2~3m。一般常用钢护筒。-86- (4)泥浆制备　钻孔泥浆由水、粘土(膨润土)和添加剂组成。具有浮悬钻渣、冷却钻头、润滑钻具，增大静水压力，并在孔壁形成泥皮，隔断孔内外渗流，防止坍孔的作用。调制的钻孔泥浆及经过循环净化的泥浆，应根据钻孔方法和地层情况来确定泥浆稠度，泥浆稠度应视地层变化或操作要求机动掌握，泥浆太稀，排渣能力小、护壁效果差；泥浆太稠会削弱钻头冲击功能，降低钻进速度。(5)钻孔钻孔是一道关键工序，在施工中必须严格按照操作要求进行，才能保证成孔质量，首先要注意开孔质量，为此必须对好中线及垂直度，并压好护筒。在施工中要注意不断添加泥浆和抽渣(冲击式用)，还要随时检查成孔是否有偏斜现象。采用冲击式或冲抓式钻机施工时，附近土层因受到震动而影响邻孔的稳固。所以钻好的孔应及时清孔，下放钢筋笼和灌注水下混凝土。钻孔的顺序也应实事先规划好，既要保证下一个桩孔的施工不影响上一个桩孔，又要使钻机的移动距离不要过远和相互干扰，一般可采用(如图所示)的顺序钻孔。(6)清孔　钻孔的深度、直径、位置和孔形直接关系到成装置量与桩身曲直。为此，除了钻孔过程中密切观测监督外，在钻孔达到设计要求深度后，应对孔深、孔位、孔形、孔径等进行检查。在终孔检查完全符合设计要求时，应立即进行孔底清理，避免隔时过长以致泥浆沉淀，引起钻孔坍塌。对于摩擦桩当孔壁容易坍塌时，要求在灌注水下混凝土前沉渣厚度不大于30cm；当孔壁不易坍塌时，不大于20cm。对于柱桩，要求在射水或射风前，沉渣厚度不大于5cm。清孔方法是使用的钻机不同而灵活应用。通常可采用正循环旋转钻机、反循环旋转机真空吸泥机以及抽渣筒等清孔。其中用吸泥机清孔，所需设备不多，操作方便，清孔也较彻底，但在不稳定土层中应慎重使用。(如图所示)为风管吸泥清孔示意图。其原理就是用压缩机产生的高压空气吹入吸泥机管道内将泥渣吹出。(7)灌注水下混凝土　　清完孔之后，就可将预制的钢筋笼垂直吊放到孔内，定位后要加以固定，然后用导管灌注混凝土，灌注时混凝土不要中断，否则易出现断桩现象。2.承台的施工-86- 1）钢筋工程钢筋在加工场加工好后，现场对照施工图进行绑扎或焊接定位。钢筋安装前，认真检查尺寸、直径、级别、和形状，防止钢筋安装错误。要注意留好柱的插筋。2）模板工程基础模板采用木模板，木模的制作在现场的木工棚内完成，木模的位置要由墨线检验，并用木坊将其固定牢固。钢筋与模板的间隙采用预置砂浆垫块隔离，保证钢筋的保护层厚度，模板内侧涂脱模剂，以便拆模。3）混凝土工程采用商品混凝土，浇筑后配专人操作混凝土振捣棒，并配备专人进行表面压实抹光。8.4.4主体结构主要包括梁板柱模板、钢筋、混凝土及砌体等工程1．关键工作1）模板工程主要是模板的支撑和加固，应确保牢固和安全。2）钢筋隐蔽验收应分别进行，墙、柱钢筋必须在模板支设前进行，并办理完验收手续；梁、板钢筋应在砼浇筑前验收完毕，并办完隐藏工程验收记录。3）主体结构验收各施工段主体结构验收获得通过后，才能进行装饰工程施工。2．施工顺序1）竖向构件的施工顺序所有竖向构件均按照工程施工程序规定的顺序开展工作，尤其是各检查验收程序，以及应当办理的手续。2）水平构件的施工顺序在框架结构中，竖向构件的定位放线工作结束后，紧接着就进行水平构件的定位放线工作。当竖向构件施工的同时，水平构件的支架搭设工作就可以插入，要从中间向四周进行，留出竖向构件的工作面即可。由于部分梁的高度较大，因此梁底模铺设完毕，梁筋绑扎好后，应进行隐蔽验收，验收合格后方可进行侧模支设及加固，并同时绑扎板筋；按照正常程序，此时应当办理隐蔽记录，但若业主或监理工程师要求，也可以在板筋绑扎完毕后的验收程序认为合格，并在签署浇灌令之前一道办理水平构件隐蔽记录。在最后一次验收程序中，主要包括板筋的隐蔽验收，水电管线的隐蔽验收和模板验收，支撑强度、刚度验收等内容。3．施工方法-86- 1）模板工程梁柱模板均为采用钢模板，板模板采用胶合板模板。A支设柱模板时，应在柱模板周围搭设防护架，防止在柱模板吊装、拆除、清理过程中发生倾覆伤人。结构周边柱外侧模板在安装时，应先将外侧的悬挑式脚手架搭设起来，再进行模板安装。B楼板模板部采用早拆支撑体系木模板，木模板与早拆支撑体系的托梁之间用50*100m木方支承，为了尽量达到清水模的效果，必须保证模板支设平整并且拼缝严密。保证拼缝严密往往较难，本工程采用在胶板接缝处，下面必须沿缝支承有通长的木方，并将胶板缝涂以硅胶等，确保拼缝严密。由于早拆支撑体系是通过支承立柱使梁、板的支承间距小于2m，因此，对板来说其底模，只要待砼浇筑后的强度达到设计要求的50％，即可拆除，为此，要求砼浇筑时应制作同条件养护试块，并要根据该试块的试压值用为该底模拆除的依据。C在保证模板平整方面，要主要控制支撑标高和模板的厚度，采购模板时，必须严格控制模板的厚度偏差。D控制模板质量，应做到以下几点：（a）为检查模板安装后的位置，楼面放线应五线控制（轴线、两边线、两模板检查线）。（b）对于水平构件，在支撑立杆支设后，在两端抄标高，上部木方拉通线铺设，以保证板面的平整。对于竖向构件：为保证墙在截面尺寸，在周边距板端100-150mm处，中间双向焊接﹫1000定位钢筋，为保证柱的截面尺寸，每边焊接两个定位钢筋，竖向布置与墙同。（c）为防止板缝漏浆，采用在支撑面及板缝间粘贴海绵条等措施。（d）对于竖向构件，在确保不因拆模而缺棱掉角时方可拆模，对于楼板，由于采用早拆体系，缩小跨度至2m，当强度达到50%后，即可拆除模板。各种构件达到下表的相应强度后，方可拆除模板及支撑。表8.2构件强度表构件类型结构跨度应达到的设计强度百分率-86- 板2≤50>2,≤875>8100梁8≤75>8100悬臂构件≤275>21002）钢筋工程A钢筋进场检验及验收进场钢筋必须认真检验，进场钢筋要有出厂质量证明和试验报告单，表面或每捆（盘）钢筋必须有标牌，在保证设计规格及力学性能的情况下，钢筋表面必须清洁无损伤，不得有颗粒状或片状铁锈、裂纹、结疤、折叠、油渍及漆污等，钢筋端头保证平直，无弯曲。进场钢筋由项目物资部牵头组织验收。场钢筋按规范的标准抽样做机械性能试验，同炉号、同牌号、同规格、同交货状态、同冶炼方法的钢筋≤60T为一批；同牌号、同规格、同冶炼方法而不同炉号组成混合批的钢筋≤60T可作为一批，但每炉号含碳量之差≤0.02%、含锰量之差≤0.15%。经复试合格后方可使用，如不合格应从同一批次中取双倍数量试件重做各项试验，当仍有一个试件不合格，则该批钢筋为不合格品，不得直接使用到工程上。筋加工过程中如发现脆断，焊接性能不良或机械性能不正常时，必须进行化学成份检验或其它专项检验。B钢筋的储存进场后钢筋和加工好的钢筋要根据钢筋的牌号，分类堆放在枕木或砖砌成的高30CM间距2m的垄上，以避免污垢或泥土的污染。钢筋集中码放，场地必须平整，有良好的排水措施。码放的钢筋应及时作好标识，标识上应注明规格、产地、日期、使用部位等。C钢筋的连接钢筋的接头是钢筋工程的关键，我们将在不同部位根据设计和规范要求在柱板筋及梁筋分别采用等强度直焊接、绑扎连接等不同的施工方法。钢筋均在现场加工，水平钢筋接头以绑扎连接为主，柱内主筋采用电渣压力焊连接。-86- D柱内钢筋焊接连接施工工艺E梁板钢筋绑扎连接：1.认真熟悉图纸，准确放样并填写料单。2.核对成品钢筋的钢号、直径、尺寸和数量等是否与料单相符。3.先绑扎主要钢筋，然后绑扎次要钢筋及板筋。4.钢筋绑扎施工工艺：板钢筋：1材料要求a钢筋必须有出厂合格证及试验报告、品种和性能符合有关标准及规范的规定。b焊条必须符合设计要求，并按焊条说明书的要求进行2施工操作工艺a钢筋无老锈和油污，焊接前要检查钢筋的级别、直径符合设计要求。b焊接前应查看焊条牌号是否符合要求；焊条药皮应无裂缝、气孔凹凸不平等缺陷。焊接过程中，电弧应燃烧稳定，药皮熔化均匀，无成块脱落现象。焊头的焊缝长度h应不小于0.3d，焊缝宽度b不小于0.7d。3注意事项a根据钢筋级别、直径和焊接位置，选择适宜的焊条直径和焊接电流，保证焊缝与钢筋熔合良好。b焊接过程中若发现接头有弧坑、未填满、气孔及咬边、焊瘤等质量缺陷时，立即修整补焊。c焊工必须持证上岗。d作业场地要有安全防护设施，防火和必要的通风措施，防止发生烧伤、触电、中毒及火灾等事故。　e焊接地线必须与钢筋接触良好，防止因起弧而烧伤钢筋。f每批钢筋正式焊接前，焊接3个模拟试件作拉力试验，经试验合格后方可按确定的焊接参数成批生产。工艺流程：清理模板杂物®在模板上划主筋、分布筋间距线®先放主筋后分布筋®下层筋绑扎®上层筋绑扎®放置马凳筋及垫块钢筋绑扎后应随即垫好垫块，在浇注砼时，由专人看管钢筋并负责调整。梁筋：-86- 工艺流程：支梁底模及1/2侧模®在底模划箍筋间距线®主筋穿好箍筋，按已划好的间距逐个分开®固定弯起筋及主筋®穿次梁弯起筋及主筋并绑好箍筋®放主筋架立筋、次梁架立筋®隔一定间距将梁底主筋与箍筋绑住®绑架立筋®再绑主筋®放置保护层垫快®合另1/2侧模。主次梁同时配合进行。楼梯筋：工艺流程：预埋平台板筋®楼梯梁筋绑扎®焊接绑扎平台板筋®绑扎踏步筋®放置垫块5质量要求钢筋的绑扎接头要符合下列规定：搭接长度的末端距钢筋弯折处，不得小于钢筋直径的10倍，接头不宜位于构件最大弯距处；受拉区域内，Ⅰ级钢筋绑扎接头的末端做弯钩，Ⅱ级钢筋可不做弯钩；直径不大于12㎜的受压Ⅰ级钢筋的末端以及受压构件中任意直径的受力钢筋末端，可不做弯钩，但搭接长度不得小于钢筋直径的35倍；钢筋搭接处，在中心和两端用铁丝扎牢。受力钢筋绑扎接头的搭接长度，应取受拉钢筋绑扎接头搭接长度0.7倍。3）混凝土工程本工程使用砼全部用商品砼，每次浇筑砼时，必须对搅拌砼随机取样制作试块，试块制作两组，一组标准养护，一组现场同条件养护，以确定拆模时间。柱采用塔吊吊砼斗浇筑，分层振捣。楼板砼采用平板振动器振捣，随打压光，梁用插入式振捣器振实。A.施工缝的设置与处理1梁的竖直施工缝由于施工中应先浇筑柱头混凝土，再浇筑梁混凝土，这样在梁两端有隐含施工缝，可采用铁丝网片叠合二层，用细铁丝绑扎牢固，紧贴铁丝网的外侧用水平短钢筋绑扎在梁的钢筋上，作为背楞。在浇筑梁混凝土时把制作隐含施工缝的铁丝网片、短钢筋等材料不再拆除取出。2柱水平施工缝柱的水平施工缝留置在梁底标高以上15～20mm处，施工中严格控制浇筑标高，过低则不利于支梁底模，过高应在柱拆模后凿除多余的混凝土，浪费人工。3施工缝的处理:梁头部位：-86- 在拆模后绑扎钢筋之前，施工队放线人员将梁头位置在墙上弹出边线，接着施工队派专人用砂轮切割机配合使用錾子将梁头位置精确凿出，要求凿除多余的混凝土，混凝土表面的水泥膜、浮浆、松动石子等，并清除干净。其它部位：清除多余的混凝土、混凝土表面的浮浆、松动石子等。8.5砌筑工程对于进场的砌块和粘土砖有检验合格证，合格证上包括：生产厂家、砌块品种、规格、强度等级和生产日期。在主体施工完成后进行砌体施工，加气混凝土砌块和砂浆由上料平台或用塔吊运至各施工层，砌体施工应做好垂直度、锚接措施、砌块浇水湿润，养护及有关工序操作的控制。砌筑时先远后近，先上后下，先外后内；在每层开始时，从转角处或定位砌块处开始；应吊一皮，校一皮，皮皮拉线控制砌块标高和墙面平整度。砌筑应作到横平竖直，砂浆饱满，接茬可靠，灌缝严密。砌体施工时，应仔细熟悉建筑、结构图纸，同时密切与安装工程配合与协作，注意埋件、安装孔、槽、洞、予留、予埋处理，如果有影响到砌体的承重能力情况，应及时与设计人员研究处理。应经常检查脚手架是否足够坚固，支撑是否牢靠，连接是否安全，在脚手架上堆放重物品要限定荷载（如机砖不超过6皮砖高）。砌筑前一天，就将欲砌墙与原结构连接处，洒水湿润以保证砌体粘结。基层清理：将需砌加气砼墙部位的楼地面，剔除高出底面的凝结灰浆，并清理干净。加气混凝土轻质砌块：砌筑前就先做好地面垫层，然后先砌踢脚板高度，然后按实地尺寸和砌块规格尺寸摆块排砖，采用M5混合砂浆，满铺满挤砌筑上下错缝，转角处相互咬砌搭接，每隔两皮钉一个扒钉，梅花形错开，锯裁加气砼块需用专用工具，不得用斧头砍劈，洞口两侧应用规则整齐的砌块砌筑，外墙不得留脚手架洞口。砌块与墙柱门口的相接处，墙柱必须予留拉结筋，竖向间距500mm，压埋2Ф6，两端伸入墙内不小于1000mm，砌门洞时，要埋置有防腐木块的砼块，洞口宽在于100cm时，上口须做钢筋砼过梁。砌块与楼板或梁底连接处砌筑，填充墙砌筑接近梁底、板底时，应留一定空隙，在抹灰前采用侧砖挤紧，其倾斜度宜为60度左右，砂浆应饱满。8.6防水工程8.6.1屋面防水施工-86- 本工程屋面采用APP卷材防水，在铺贴卷材防水层时，应采用煤油喷灯或热空气等进行加热熔接，然后将基层表面的突起物铲除，并将尘土杂物等彻底清理干净，基层处理剂用汽油等熔剂稀释胶粘剂制成，涂刷时要均匀一致，切勿反复涂刷。8.6.2卫生间防水施工工艺要求：1）卫生间楼面振捣必须密实，随打随抹、压实抹光，形成一道自身防水层。2）所有楼板的管洞、套管洞周围的缝隙均用掺加膨胀剂的豆石砼浇灌严实，孔洞较大的，进行吊模浇筑膨胀砼。待全部处理完后进行灌水实验，24小时无渗漏，方可进行下道工序—水泥砂浆找平层。3）基层找平层完成后，应达到坚实平整、清洁无空鼓松动、明显裂缝、麻面、起砂等现象，否则应用水泥胶腻子修补，使之平滑。所有转角处一律做成半径10mm的均匀一致平滑圆角，所有管件、地漏或排水口等部位必须就位正确，安装牢固，不得有任何松动现象，收头圆滑，并用嵌缝材料进行嵌填、补平。基层无突起锋利物，含水率符合要求。8.7门窗工程8.7.1铝合金门窗制安工程铝合金门窗制作工程在场外进行，窗框安装略提前于内、外墙施工收头。1.制作程序：铝合金型材表面处理、按设计尺寸下料，、打孔铣槽改丝、制备成门窗框构件、连接各构件、整设锁具、开闭五金件等、密封。2.安装工艺：检查门窗框质量，附件是否齐全。门窗框安装就位。安装时吊锤线并进行对角线卡方，以保证框的位置准确及平整方正，在框与墙之间的缝隙中塞木楔临时固定，用水泥钉将周边之连接铁片固定于墙上。窗框缝按要求用填料，嵌塞应密实。细部工作完成后安装门窗扇。所有铝合金窗在施工完成后，均应做压力喷水实验，无渗漏则表示铝合金窗防水合格。应着重检查其使用功能，开关灵活，密闭性良好符合设计及规范要求。8.7.2木门制安工程本工程选用经业主认可的制造商生产的木门。粗装修阶段安装门框，精装修阶段安装门扇。-86- 操作要点：1)成品门进场时应检查验收其质量。2)门框重叠堆放时，底面支点应垫在一个平面内，以免产生变形，门框进场前刷一遍防潮漆并应做好防碰撞等措施。3)门框安装时要进行垂直度吊线，安完后进行框边嵌缝并用水泥砂浆把立梃下堵牢，以加强框的稳定性，其后要做好成品保护工作，防止门框因撞击等原因而移位和变形。4)安装门窗时要通过调整合页在立梃上的横向位置来解决框扇平整问题，即装合页时令一边扇面与框面平齐，而另一边扇面粗略一平。5)门框安装时注意防止出现窜角，梃框松动，框高低不平及里出外进，位置不准，开启方向错误及门扇变形，锁口位置颠倒，开关不灵便或反弹等现象。同时门扇关闭时，框扇间隙缝要均匀合适，合页槽要整齐，合页木螺丝要拧紧。6)合页距扇上、下端的距离及拉手、所距地面的距离应符合规范规定。8.8装饰工程本工程主要为粗装修和外墙材料，为了能保质、保工期完成装修工作，项目经理部将精心组织内保温、抹灰、面砖、木做、涂料等多种专业班组，施工前，对各作业班组进行详细的技术交底和必要的操作培训，施工中保持人员稳定。在铺地砖地面前先将地砖背面刷干净，铺贴时保持湿润，然后根据水平线，中心线（十字线），按预先编排的编号铺好每一开间和走廊左右两侧标准行后，再进行接线铺贴，铺贴前先将基层浇水湿润，再刷素水泥浆（水灰比为1.5左右），水泥浆应随刷随铺，不得有风干现象，然后铺干硬性水泥砂浆（一般比为1：3，以湿润松散、手握成团不泌水，落地即散开为准）找平层，虚铺厚度以25—30mm为宜，用铁抹子拍平压实，然后进行石板预铺，并应对准纵横缝，用木锤着力敲击板中部，振实砂浆至铺设高度后，将地砖掀起，检查砂浆表面与地砖底相吻合后，在砂浆表面先用喷壶适量洒水，再均匀撒一层2mm水泥粉，把地砖对准铺贴，铺贴时四角要同时着落，最后再用木锤着力敲击至平正。铺贴顺序应从里向外逐行挂线铺贴，缝隙宽度不应大于1mm，铺贴完24小时后，经检查地砖表面无断裂、空鼓后，用稀水泥浆刷缝填饱满，并随即用干布擦净。8.8.4外墙面砖施工工艺流程基层处理→吊垂直、套方、找规矩→贴灰饼→抹底层砂浆→弹线分格→排砖→浸砖→镶贴面砖→面砖勾缝与擦缝。-86- 8.8.5内墙面装修墙面工程施工前,应将门框、各种管道支架，栏杆、扶手等安装好，检查所需要的木砖、螺栓、预埋件等有无遗漏，并将墙上的洞堵塞严密，墙面在抹灰前应清扫干净，并浇水湿润，用水泥配制各种砂浆应有良好的塑性，必须在终凝前使用完毕。所有外墙门窗框与墙面相接处，均应用防水油膏嵌缝，在墙面作正式室内装饰前应用1：3水泥砂浆嵌填密实牢固。8.9工作天数的计算表8.3工作天数计算表序号分部分项工程单位工程量定额劳动量班数人数工作天数ⅠⅡⅠⅡⅠⅡ1基础工程机械开挖1000m³0.5020.55494.524.99261.001.002桩基础施工根18200.000.0022018.0020.003人工开挖10m³0.2110.24410.152.142.481101.001.00垫层10m³4.855.4910.1549.2355.722202.002.004承台绑筋t6.7577.953.3355.302152.002.005承台支模10m³12.0612.43.0236.4237.451202.002.006承台浇筑10m³8.59.468.0968.7776.532153.003.008一层框架1层柱绑筋t6.347.212.579.0689.782153.003.0091层柱支模10m³21.3924.32.8560.9669.262202.002.00101层柱浇筑10m³3.694.1919.1670.7080.282202.002.00111梁板梯支模10m³971102.53245.41278.302354.004.00121梁板梯绑筋t7.718.7612.596.14109.242203.003.00131梁板梯浇筑10m³12.8714.612.01154.57175.353302.002.00-86- 14二至九层框架标层柱绑筋t5.46.1712.567.3476.942153.003.0015标层柱支模10m³19.622.32.8555.8663.562152.002.0016标层柱浇筑10m³3.383.8519.1664.7673.773251.001.0017标梁板梯支模10m³88.596.42.53223.91243.892304.004.0018标梁板梯绑筋t7.18.212.588.54102.252203.003.0019标梁板梯浇筑10m³11.813.412.01141.72160.933302.002.0026砌筑工程1层10m³21.8926.269.03197.67237.132258.00272-9层10m³22.8626.79.03206.43241.102255.0029内墙装饰1层内墙100m²6.937.8516.3112.96127.962203.003.00302-9层内墙100m²6.66.916.3107.58112.472203.003.0032门窗工程1层门窗100m²1.231.534960.2774.971203.00.3.00332-9层门窗100m²11.464949.0071.541203.003.0035楼地面1层地面100m²4.24.7829.7124.74141.972203.003.00362-9层楼面100m²4.24.7829.7124.74141.972203.003.0038屋面工程找平层100m²4.555.18418.2020.721251.001.0039防水层100m²4.555.18418.2020.721251.001.0040保温层100m²4.555.18418.2020.721251.001.0041外墙装饰1层100m²2.522.8752.4132.05150.392203.003.00422-9层100m²2.162.4552.4113.18128.382203.003.008.10质量达标保证措施-86- 8.10.1做好各材料的现场验收工程，不符合坚决不能进场。8.10.2各支撑系统和模板全部放大样，按大样施工，支撑系统的焊缝为80mm，全部焊满。8.10.3凡在现场投料的外加剂，要做到加入外加剂后快转5分钟，搅拌均匀，以保证外加剂与砼充分拌合，但特别注意商品砼严禁随意洒水，以免因水灰比过大造成砼分层离析，从而导致其强度下降。8.10.4砼浇筑后，要用草帘面养护，砼接槎时，要严格工艺操作，接槎时，先将砼凿毛，使石子外露2/3后，用水冲洗干净后泼素水泥浆作为结合层。8.10.5模板支撑全部拉成，各线要先弹出，埋件标高用水平测量后再埋件，埋件要与主筋点焊。8.11混凝土雨天施工措施8.11.1遇小雨时，使用的措施有：8.11.1.1适当减少用水量或增加水泥的用量。8.11.1.2缩短每层浇筑时间，适当加强振捣。8.11.1.3防止周围雨水流入，并及时排除模内积水。8.11.1.4对新筑砼及时加以防护。8.11.2如遇到中雨时，应更换为下列措施：8.11.2.1对浇筑较小的构件，按防小雨措施施工。8.11.2.2对浇筑面积较大的构件，停止浇筑并加以覆盖。如遇大雨时，应立即停止浇筑并采取表面防冲措施。8.11.3安全技术措施：8.11.3.1论是支撑系统做架子，还是外挑架子，一定要对料具认真检查，不得使用残次品，挑面外架，插管与架子铁管插入后要焊牢，架子要挂安全网。8.11.3.2架子上只供施工人员施工，不得放料、工具等，更不得打闹嬉戏。8.11.3.3支撑系统不得与外架子绑在一起，可以和建筑物连接。8.11.3.4支撑系统一定要稳牢，尤其是支撑点，要密实，严格把握施工顺序，严防倒塌。8.11.3.5因支撑系统均为焊接，在焊接施工中，滞水免于火灾。8.11.3.6架上铺板，要先检查不得有缺裂，脚手架板要铺严，按板对应对齐板，用立网封好。8.11.4砼浇筑是连续施工，将电灯照明接好。-86- 8.11.4.1严格掌握尺寸，支完模后要施认真检查，尤其是吊模部分要保证浇筑时不移动。8.11.4.2各种用电器要经常检查，漏电保护器要完好无损。8.11.4.3进入现场必须戴安全帽，高空作业人员必须系好安全带。8.11.4.4每位工长要根据各工种的分工不同，进行安全技术校定。8.11.4.5工作前要检查使用的工具是否牢固，工作时要集中精力。8.11.4.6要随时检查架子塔吊轨道，尤其是雨后，要保证塔吊正常使用，不发生安全事故，大风（臂杆不能自制）下大雨（视线受阻）要停止使用塔吊，凡塔吊不能使用时，铁轨要设卡。8.11.4.7遇有6级以上大风时，应暂停室外高空作业。8.11.4.8不得在脚手架上堆放大批模板等。8.11.4.9焊机必须接地，一保证操作人员安全。8.11.4.6由于本工程焊工工作量大，焊缝变压器不得超负荷，变压器升温不得超过600C。8.11.4.7焊工必须戴防护面具。8.11.4.8施工用地范围应设有明显防护标志，以免行人误入工地造成事故，保持消防设施良好，注意做好防火工作。8.12冬季施工措施当室外日平均气温连续五天低于5度或当天最低气温低于-3度时，应按冬期施工规定进行施工，在冰冻期严禁施工。8.12.1结构砼中掺NC早强剂或FDNA高效减水剂，掺量级配由试验室提供，提高砼抗冻性和早期强度。8.12.2在冬期施工前，应密切注意天气预报，以防气温突然下降遭受寒冷和冰冻袭击；现场的施工道路和排水沟及时疏通，排除积水，现场水管用稻草绑扎好，以防冻结破裂。8.12.3砖墙砌筑时，在负温下严禁浇水，在施工前要检查砖、砂、石膏灰等是否有积霜、冻坏等现象，发现问题必须经过处理或待其溶解后，方可使用。砂浆采用水泥砂浆，根据气温变化，合理控制台班工作量，搅拌好的砂浆应当天施工用完。8.12.4冬季砼浇捣前，应先清除模板和钢筋上的积雪和污垢。8.12.5-86- 做好冬季砼、砂浆外掺剂的试配试验工作，提出施工配合比。砼浇捣后，应及时覆盖草包，采取防冻、蓄热养护方法。砼在受冻前其抗压强度值不得低于设计强度标准值的50%，保持草包、薄膜内砼表面温度不低于5度。在低温施工时，对于砼构件应延长保温养护期，适当延长拆模时间，以保证砼施工质量。8.12.6冬季钢筋施工1所有墙板、楼板钢筋中小规格需冷拉的钢筋应提前冷拉后，避免在严寒下冷拉。2所有钢筋的焊接，应尽量安排在工棚内进行，工棚内设临时取暖器。3当在负温天气下，钢筋必须在室外焊接时，应采取负温焊接参数进行施焊。4组织钢筋焊接人员对冬季焊接的参数（包括闪对焊、电弧焊等）进行学习，现场练习。冬季砼施工1砼的配制和搅拌（1）在配制砼时宜优先选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，水泥标号不应低于32.5号，最小水泥用量不少于300kg/m3，水灰比不应大于0.6。（2）若要在砼中掺入外加剂，由外加剂的型号及掺量必须事先征得监理工程师的同意及试验室的配合比。（3）严寒天气拌制砼时，宜优先采用加热水的方法拌制砼。（4）拌制砼时，应检查骨料的情况，骨料必须清洁，不得含有冰雪等冻结物及易冰裂的矿物质。2砼的浇筑：（1）若遇雨雪天气或霜冻天气，砼在浇筑前，应清除模板和钢筋上的冰雪，以减少热量损失。（2）当分层浇筑底板砼或剪刀墙砼时，派专人用温度计进行测温，确保已浇筑层的砼温度，在未被上一层砼覆盖前，不低于计算规定温度，也不低于2度。（3）浇筑砼前，基础上部应统筹安排，尽量避开当日的最低气温。（4）砼浇筑时，在严寒天气应做好操作人员的防冻保护工作。3砼的养护：-86- （1）考虑到本地区冬季最低平均气温为-5度左右，所以为确保砼表面温度与内部温度的温差在规范允许范围内，并留设测温点，派专人进行测温，以控制砼内外温差，避免温度应力引起的砼裂缝。（2）砼浇筑后，由资料员负责加做一组试块，在砼拆模前或撤除覆盖措施前试压，确保砼强度达到标准值的30%之后方可拆模或去掉覆盖措施。8.12.8冬季施工的安全与防火1冬季施工时，施工现场的周边道路及地下室的坡道应有防滑措施。2雪后应立即进行检查，必须将脚手架上的积雪清扫干净，并检查走道平台，如有检查下沉现象，必须及时处理。3冬季天气寒干燥，对施工现场的木工棚，易燃易爆品仓库应加强管理。4晚上加班，因天气寒冷，职工容易点火取暖，项目部必须指派专人进行值班检查。5电源开关，控制箱等设施要加锁，并设专人负责管理，防止漏电、触电8.13文明施工保证措施为安全生产、提高工程质量，创企业信誉，确保市安全、文明工地，实施措施如下：8.12.1文明施工原则8.12.1.1工地文明施工管理以国标“JGJ59-99”为依据，接受安监站、建管处、监理单位和建设单位的监督检查。8.12.1.2施工现场必须设置围墙，施工区与生活区分离，其用料牢固，简洁等达到规定要求。8.12.1.3外墙外架边缘临近人行道处，设水平安全防护网或安全棚，必要时需要实行全封闭施工，确保施工人员和行人安全。8.12.1.4施工场地必须按施工总平面图布置，各项临时施工材料堆放整齐、场地平整、道路和排水管沟畅通。8.12.1.5工地必须实行挂牌施工，有“五牌二图”，标明工地管理人员名单，工地防火须知、“十大纪律”及其他宣传标语等内容，并接受群众监督。8.12.1.6所有施工现场专业管理人员佩证上岗，责任到人。8.12.1.7有危险施工区域必须及时设立警示标志，并采取警戒措施。8.12.1.8施工中不得损坏地下管线及场地周围的市政设施。-86- 8.12.1.9工地内应有必要的职工生活设施，符合卫生、通讯、照明等要求，男女住宿分开，不得混居。8.12.1.10工地人员严禁嫖娼违法行为，严禁赌博，严禁内外偷盗。8.12.1.11建立工地日常流动哨制度，天天有人轮流值班，管理文明施工，环卫，安全保卫等实务工作。8.12.1.12设立出入门早晚定时开门，建立门卫制度，专人值班。8.12.1.13发放施工人员门卫出入证，外来人员出入登记等手续。8.12.2环境污染保护措施8.12.2.1严格执行“门前三包”制度，加强对施工及建材在运输过程中扬尘，滴漏等现象的管理，对建筑垃圾应集中堆放并及时清运。8.12.2.2工程施工污水排放采取有效措施，泥浆不得随意排入下水道。8.12.2.3施工中应严格执行各项卫生制度，落实各项除害的措施，保证工地环境的整洁。8.12.2.4工地对杀灭“四害”工作应指定专人负责，配合卫生部门搞好市容卫生。8.12.2.5建立定期清扫制度，保持卫生、整洁。生活垃圾应由专用容器存放并及时清运，严禁与建筑垃圾混放。812.2.6食堂务必保持清洁卫生，供应充足茶水，冬季注意保温。8.12.2.7工地应分设男、女厕所，排入工地临时化粪池，不得将粪便排入下水道。厕所卫生由专人负责清扫。8.12.2.8养成讲卫生的良好习惯，严禁在楼层角落等处大小便。8.12.2.9工程竣工将多余建材垃圾及时全部清运出场，做到工完场清，为竣工收尾创造条件。谢辞-86- 逝水流年中，大学的学习生活即将结束。在这四年里，幸运的我遇到了这么多对我传道授业解惑的老师、团结友爱的同学，正是在各位师长的关怀及同学们的帮助下，我才能从之前对土木的知之甚少到今天的熟练掌握。感觉可以胜任很多建筑方面的施工和简单的设计，让我对土木工程产生了浓厚的兴趣。首先我要感谢我们的学校，优良的师资力量、完善的教学设备、优美的校园为我们提供了良好的教育环境，提供了良好的学习氛围，使得我们能够学习成长到今天。非常感谢我的各位毕业设计指导老师——张学恒老师、赵考重老师、姜卫杰老师，各位师长对我的毕业论文进行了悉心的指导，并为我指正了很多学习设计方面的不足。也正是在各位老师的帮助下，使我们能够顺利的完成毕业设计，让我们把四年来所学的专业知识更系统地串联起来，更加牢固的掌握和运用，为日后的工作打下良好的基础。感谢各位老师对我的毕业设计进行指导，帮我解决了一些疑难问题，让我掌握的知识更加全面和完善。再次向所有辛勤教导我的师长、帮助我的同学致以最真挚的谢意！谢谢你们！参考文献[1]中华人民共和国国家标准，《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）[2]中华人民共和国国家标准，《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）-86- [3]中华人民共和国国家标准，《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001）[4]中华人民共和国国家标准，《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）[5]中华人民共和国国家标准，《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045－95）[6]中华人民共和国国家标准，《高层建筑设计规范》（GB5005006－2002）[7]梁兴文、史庆轩主编，《土木工程专业毕业设计指导》。北京：科学出版社，2002[8]包世华、方鄂华，《高层建筑结构设计》。北京：清华大学出版社，2001[9]龙驭球、包世华主编，《结构力学教程》。北京：高等教育出版社，2001[10]庄崖屏、江见鲸等主编，《钢筋混凝土基本构件设计》。北京：地震出版社，2001[11]同济大学等编，《房屋建筑学》。北京：中国建筑工业出版社，2000[12]朱福熙、何斌主编，《建筑制图》。北京：高等教育出版社，2001[13]韦定国、王庄良主编，《抗震结构设计》。武汉：武汉工业大学出版社，2002[14]叶书麟、叶观宝，《地基处理》。北京：中国建筑工业出版社，2002[15]华南理工大学等编，《地基及基础》。北京：中国建筑工业出版社，2001[16]AmericanConcreteInstitute,CommentaryonBuildingCodeRequirementsforReinforcedConcrete(ACI318-83),section10.3,Detroit,MI,1985.[17]InternationalConferenceofBuildingOfficials,UniformBuildingCode-1994,Section1910.5,Whittier,CA,1994.致谢我在老师、同学的帮助和指导之下，通过自己的认真努力和老师耐心细致的指导，圆满地完成自己的毕业设计。-86- 在此，我首先向我的指导老师致谢！同时也向院领导、其他的指导老师以及表示谢意！在设计过程中，指导老师对我的设计提出了许多宝贵的意见：同时周围的同学非常热心地给予我帮助，互相探讨问题、借阅资料，交流设计经验，大家的真诚与共同努力，让我在顺利完成毕业设计的同时，熟悉了各种专业软件和整理了大学期间所学的各种知识，再次向他们表示真诚的感谢！最后，祝愿老师们身体健康，工作顺利，万事如意；同学们前程似锦！此致敬礼-86-'