东营石油化工联合公司办公楼设计 毕业设计计算书

'摘要本毕业设计题目是东营石油化工联合公司办公楼设计，该办公楼的总建筑面积大约是5560平方米，共6层，建筑高度为27.3米。本建筑采用钢筋混凝土现浇框架结构体系，包括建筑设计、结构设计和施工组织设计三部分内容。建筑设计是在总体规划的前提下，据设计任务书的要求，综合考虑基地环境、使用功能、综合选型、施工、材料、建筑设备、建筑艺术及经济等。着重解决了建筑物与周围环境、建筑物与各种细部构造，最终确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计包括手算和电算两部分。其中手算部分的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计；电算部分应用PKPM软件进行出图，包括：结构平面布置图、板配筋图、一榀框架配筋图、楼梯详图、基础布置图及详图。施工组织设计施工组织设计是对施工活动实行科学管理的重要手段，它具有战略部署和战术安排的双重作用。根据基本建设计划和设计的要求，提供各阶段的施工准备工作内容，协调施工过程中各施工单位、各施工工种、各项资源之间的相互关系。主要包括施工进度计划、施工方案设计以及安全、质量管理等方面的内容。关键词：框架结构，内力组合，截面设计，楼梯设计，基础设计，施工进度III AbstractThisgraduationdesigntopicsisDongyingpetroleumchemicalindustryjointcompanyofficebuilding,thebuildingwithatotalconstructionareaofabout5560squaremeters,atotalof6layers,heightof27.3meters.Thebuildingisareinforcedconcretecast-in-placeframestructuresystem,includingarchitecturaldesign,structuraldesignandconstructiondesignofthreesections.Thearchitecturaldesignisunderthepremiseoftheoverallplanning,accordingtotherequirementsofthedesigntaskbook,consideringthebaseenvironment,theusingfunction,selection,construction,materials,constructionequipment,constructionartandeconomy.Focusonsolvingthebuildingwiththesurroundingenvironment,buildingsandavarietyofdetailedstructure,tofinalizethedesign,drawconstructionplans.Structuraldesign,includingthehandcountandcomputingintwoparts.Whichhandtocountpartofthetotaldescriptionofthedesign,initiallyidentifiedincomponentsize,theframeworkforthecalculationofdiagram,loadcalculation,theframeworkofthehorizontallateraldisplacementcalculationframeworkinthehorizontalandverticalloadanalysisandcalculationofinternalforcecalculationundercombinationofinternalforces,cross-sectionaldesignandfoundationdesign;ComputersomeapplicationsPKPMsoftwareforplot,including:thestructurefloorplan,theboardreinforcementchart,theframeworkofreinforcementforthespecimensofadiagram,stairdetail,basiclayoutdiagramanddetails.Constructionorganizationdesignandconstructionorganizationdesignisanimportantmeansofscientificmanagementofconstructionactivities,ithasthedualroleofthestrategicplanandtacticalarrangements.Infrastructureplanninganddesignrequirementsofthevariousstagesofconstructionpreparationworktocoordinateallconstructionunitsintheconstructionprocess,theconstructiontrades,theinterrelationshipbetweenthevariousresources.Includingtheconstructionschedule,theconstructionprogramdesignaswellassafety,qualitymanagementaspects. Keywords:framestructure，combinationofinternalforces，sectiondesign，staircasedesign;，basicdesign，constructionprogressIII 目录摘要IAbstractII前言0第1章建筑设计说明11.1工程名称11.2工程概况11.3设计依据11.4设计基础材料11.4.1气温11.4.2风向11.4.3降雨量11.4.4冬雨季施工11.4.5工程地质条件及地理条件11.4.6荷载21.4.7土建工程日期21.4.8设计材料及说明21.5建筑总平面设计31.5.1总平面说明31.5.2平面设计41.5.3立面设计71.5.4剖面设计81.5.5重要部件构造做法91.5.6特殊构造处理121.5.7其它要说明的问题13第2章结构设计说明152.1结构体系的选择和确定152.1.1结构形式152.1.2结构体系152.1.3结构布置152.1.4三缝设置162.2基础方案172.3楼梯方案172.4建筑材料的选取172.5构件尺寸初选172.6结构计算单元的选取21第3章结构设计计算22III 3.1荷载计算223.1.1屋面及楼面永久荷载标准值计算223.1.2屋面及楼面可变荷载标准值计算223.1.3梁、柱、墙、门窗重力荷载计算233.1.4重力荷载代表值243.2框架侧移刚度计算273.2.1框架梁线刚度计算273.2.2框架柱线刚度计算283.2.3柱抗侧移刚度计算283.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算303.3.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算303.3.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算373.4竖向荷载作用下的结构内力计算433.4.1计算单元的选取433.4.2荷载计算443.4.3内力计算483.5内力组合573.5.1内力调整573.5.2框架梁、柱内力组合593.6截面设计713.6.1承载能力极限状态验算713.6.2框架梁截面设计713.6.3框架柱截面配筋设计823.6.4楼板设计913.7楼梯设计933.8基础设计（以B柱柱下基础为例）97第4章施工组织方案设计1044.1工程概况及施工条件1044.1.1工程概况1044.1.2施工条件1044.2项目管理组织机构和质量管理机构1054.2.1项目经理职责与项目部的组建1054.2.2项目组织的构成1064.3施工部署及主要工程目标1074.3.1施工部署原则及总体施工顺序1074.3.2流水段的划分1094.3.3工程质量目标1104.4施工进度计划1244.4.1主要分项工程劳动量计算,流水节拍的计算1244.4.2施工进度表1244.5施工准备与资源配置计划1254.5.1.技术准备1254.5.2物资准备126III 4.6工程施工方案1274.6.1施工测量工程施工方案1274.6.2土方工程1294.6.3钢筋工程1294.6.5模板工程1334.6.6脚手架工程1354.6.7砌筑工程1354.6.8屋面工程1364.6.9施工平面图设计1374.7主要技术组织保证措施1384.7.1工期保证措施1384.7.2质量保证措施1394.7.3现场施工人员管理守则1394.7.4雨季施工措施1404.7.5冬季施工措施1414.7.6现场文明施工管理1424.7.7降低成本及成品保护措施143结束语147致谢148参考文献149附录150III 前言毕业设计作为大学本科教育培养目标，是对整个大学四年学习的检验和考核，是深化、拓宽教学成果的重要过程。通过设计理论联系实际，使我能更加的深入的了解我们的这个专业，也能为以后的学习与工作打下坚实的基础。同时也培养了我们独立解决问题的能力、自学的能力和集体合作的工作作风。在整个毕业设计过程中，我查阅了大量的资料、文献和以前所学过的专业课目，使我能将所学课目连成整体，比较系统全面的认识本专业的内涵。在这期间，用到的专业课有《房屋建筑学》、《钢筋混凝土结构》、《建筑力学》、《结构力学》、《建筑结构》、《地基与基础》、《建筑识图与构造》等，还查阅了许多的相关专业国家规范，如《混凝土结构设计规范》、《建筑结构荷载规范》。本设计过程中使用了计算机设计软件，比如：PKPM软件、天正软件。在这次的设计中我们对软件的运用的深度又到了一个新的高度，这对我来说是一个不小的进步。本次的毕业设计是在老师的指导下与自己合理的安排设计进度下进行的。这使我学会了合理的安排我在工作的时候的工程，合理的统筹安排时间确定设计进度，合理的安排时间。本设计主要的是建筑设计和结构设计部分，结构设计部分包括：计算方法的确定、计算单元的选取、荷载的统计、内力的计算、内力的组合、截面尺寸的验算等。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。150 第1章建筑设计说明1.1工程名称东营石油化工联合公司办公大楼1.2工程概况本工程建设地点位于东营市东营港港区，港北一路与东港路交叉路口，海拔高度为15.2m—15.5m。层数六层，总建筑面积5557.68m2，建设用地面积7864.8m2。本工程设计为丙类建筑，耐久、耐火、为Ⅱ级，采光等级为Ⅲ，建筑装修为高级装修。结构体系为钢筋混凝土多层框架结构，抗震设防烈度7度，建筑物位置详见总平面图。1.3设计依据《建筑设计资料集》（第二版，第一册至第五册），中国建筑工业出版社《现行建筑规范大全》中国建筑工业出版社《建筑构造图集》山东省标准图集《建筑做法说明》山东省标准图集1.4设计基础材料1.4.1气温冬季采暖计算温度为-7℃，夏季通风计算温度为27℃1.4.2风向夏季主导风向为东南，冬季为西北。1.4.3降雨量全年最大降雨量719mm，小时最大降雨量为66.2mm。1.4.4冬雨季施工雨季施工起止日期：7月1日——9月30日。冬季施工起止日期：12月13日——2月28日。1.4.5工程地质条件及地理条件1.工程地质概况：地势平坦，在水平方向土层分布均匀，选粉质粘土为持力层，地基承载力为{k}=160kpa。150 2．水文地质概况：地下水上层滞水水位埋深为0.45-4.20m。3．土壤最大冻结深度为0.5m。4．地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.45g，设计地震分组为第三组。1.4.6荷载基本风压：0.40kN/m2基本雪压：0.35kN/m21.4.7土建工程日期开工日期：8月1日竣工日期：次年4月1日1.4.8设计材料及说明1．建筑设计荷载房间：5.0kN/m2走廊：2.5kN/m2不上人屋面：0.5kN/m2消防疏散楼梯：3.5kN/m2楼梯板：3.5kN/m2上述荷载组合值系数=0.7，准永久值系数=0.52．建筑墙体：本建筑填充墙采用加气混凝土砖，墙厚240mm，由于墙体为非承重的墙体构件，因此可以留有较大的洞口，有利于结构的开洞和采光。3．屋面设计：本建筑屋面设计形式为平屋面，屋面排水方式选用女儿墙外排水的有组织排水，排水坡度为1.5%。屋面防水材料采用SBS改性沥青防水卷材。保温材料采用聚苯乙烯保温板。4．门窗设计：门窗表中门窗的尺寸表示门窗洞口尺寸，厂家制作时，要参照门窗立面图，并经实地测量，并核对数量后加工制作。本工程外窗采用塑钢玻璃窗，门窗四周固定点原则上小于600mm，可根据实际情况进行调整。5．外装饰设计：外装饰设计采用大理石贴面和高级外墙涂料。6．楼梯设计：楼梯采用双跑式，并设置客用电梯。7．基础设计：基础采用现浇混凝土柱下独立基础，基础形式为阶梯型。150 1.5建筑总平面设计1.5.1总平面说明1．本工程总建筑面积5557.68m2，长62.4m，宽17.4m,在港北一路与东港路交叉路口，地形平整，交通便利，无障碍物影响施工，周围的空地可供施工使用，建筑地点无地下埋设物。2．建筑总平面设计要求：在临道路边新建建筑必须从用地界线后退10m，交通出入口开设在港北一路和东港路上，离开交叉路口不少于30m。3．功能分区：基地的大小、形状对房屋的层数、平面组和布局的关系极为密切。除了和气候条件、节约用地以及管道设施等因素有关外，还和基地的大小和形状的现实可能有关，基地内人流、车流的主要走向又是确定建筑平面中出入口和门厅位置的重要因素。该建筑场地较开阔，在建筑物东北方向有较大空地，综合考虑各种因素后，确定为“矩形”平面，主要出入口在南侧。由于基地环境条件，按各部分的使用条件要求不同，将建筑物，停车场、绿化带等合理布置，使其既能满足功能需要，又注重绿化面积，并且还要留出一定的缓冲区。场地四周进行绿化，并留出进厂区内交通运输的道路。建筑物的朝向主要考虑建筑物的采光、通风等要求，该地区风向是：夏季主导风向为东南风，冬季为西北风，易形成穿堂风。建筑总平面图见下图（图中尺寸单位以mm计）：150 图1.1建筑总平面图1.5.2平面设计框架结构由于梁柱承重，墙体只起分隔作用，房间布置比较灵活，门窗开置的大小、形状等较为灵活，可以满足以上功能，故选用钢筋混凝土框架结构。为达到合理利用现有基地环境的目的，并且考虑到符合总体规划的要求，该工程为一般框架结构，根据通用框架的构造尺寸，使用经济，结构合理，施工方便等因素，并考虑建筑模数的尺寸要求，平面布置采用大跨度柱网。确定本建筑主要柱网尺寸为7.8m×7.8m。同时也与建筑场地前的道路平行，符合整体规划。建筑总长度为62.4m，宽度为17.4m，因长度超过55m,所以设伸缩缝。其柱网布置如图1.2150 图1.2轴网布置图1．交通及办公服务等辅助面积合理的组织建筑物内部交通和对外联系是平面设计的重要内容之一，这直接影响到建筑物的使用和人员的安全。交通组织设计应力求作到使用方便、疏散安全、简洁和节约面积。建筑交通设计包括楼梯、走廊、电梯、门厅的位置、形式、数量及尺寸，以及他们之的关系。(1)客梯：两部，1—6层布置，其载客量13人，载重量1000kg，速度1m/s，(2)疏散楼梯：本办公楼共设3部疏散楼梯，双跑形式。中间楼梯宽为1.9m，平台2.1m；两侧楼梯宽为1.45m，平台2.4m，均满足规范所要求的平台尺寸大于或等于梯段宽的要求。扶手为钢质，高1000mm。楼梯踏步地面采用大理石，为了达到防滑目的，在踏步边上做包边压花的钢质防滑条。(3)消防：办公楼每一层应设专门的消防设备(4)洗手间、厕所：《办公楼建筑设计规范》中办公楼卫生间设计应符合以下规定：(1)男厕按每40人设大便位一个，每30人设小便位1个或小便槽按每0.6m相当一具小便器计算；(2)女厕按每20人设大便位一个；(3)男女厕均应设前室，内设污水池和洗脸盆。洗脸盆按每40人150 设一个，但至少应有一个。如合用前室则各厕所间应加以挡屏；(4)卫生间应有良好的通风、排气设备。根据以上规定：本办公楼每层设男女卫生间各两个，男厕所有大便池4个，小便器5个，女厕所设大便池4个，厕所前设前室。厕所的地面标高低于大门20mm，以防水溢出。同时在地面表层贴马赛克，便于清洗卫生。墙壁及其他部位贴瓷砖，防水且易于清洁。1．安全疏散防火设计根据建筑物耐火等级的规定，该建筑物耐火等级为二级，所有的墙、柱、梁、楼板，疏散楼梯及屋顶承重构件全部采用不燃材料，吊顶(包括吊顶搁栅)采用不燃材料或难燃材料。根据《商店建筑设计规范》JGJ48-88第4.1.7条商店建筑内如设有上下层相连通的开敞楼梯、自动扶梯等开口部位时，应按上下连通层作为一个防火分区，其建筑面积之和不应超过防火规范的规定。第4.1.8条防火分区间应采用防火墙分隔，如有开口部位应设防火门窗或防火卷帘并装有水幕。应该在自动扶梯周围的6根柱所围成的空间要布置防火卷帘，该卷帘构成的防火分区的建筑面积为103.68m2，根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第5.1.7条规定耐火等级为一、二级的建筑物的防火分区的最大面积为2500m2，该防火分区满足规定。防火卷帘应满足以下规定：(1)防火卷帘的耐火极限不应低于3.00h。自动喷水灭火系统的设计应符合现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084的有关规定，但其火灾延续时间不应小于3.0h；(2)根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第7.1.5条规定，防火墙上不应开设门窗洞口，当必须开设时，应设置固定的或火灾时能自动关闭的甲级防火门窗。(3)防火分区划分，自动扶梯周围用防火卷帘划分出一个防火分区，疏散楼梯用防火墙和防火门划分出一个防火分区，每层的其他部分各自成为一个防火区。每个分区面积均小于2500m2，满足规范要求。2．采光设计本设计采用正面采光，主要以玻璃窗来体现，窗的尺寸按照窗地面积比设计，150 详见门窗表1-1。表1-1门窗表1.5.3立面设计立面设计应遵循下面三个原则：①完整均衡、比例适当②层次分明，交接明确③体形简洁，环境协调1.正立面　本方案正立面为办公楼主入口，有两个主大门。主出入口大门采用普通玻璃门，正面是蓝色玻璃幕墙，墙面主要采用大理石贴面。2.背立面　本方案各层均采用铝合金推拉窗，墙面采用灰色高级涂料。3.东侧立面该侧立面为商场次入口，采用玻璃幕墙，墙面采用大理石贴面。4.西侧立面与背侧立面相同。150 图1.3正立面图1.5.4剖面设计图1.4剖面图该剖面为1-1处剖面，总层数为六层，各层均为3.9m，女儿墙高度为150 1.2m。建筑室内外高差为0.45m，阶梯宽0.3m,高0.15m，三阶。所示楼梯为平行双分式，阶梯高宽及详细做法见重要部件构造。在本建筑底墙墙外做散水处理，为保护墙基不受雨水侵蚀墙体受潮，详见散水构造。1.5.5重要部件构造做法1．屋面设计该屋面采用采用卷水防水屋面，将卷水材料或者片材用胶节料粘贴在屋面上，形成一个大面积的封闭防水覆盖层。这种防水层具有一定的延伸性，有利于适用直接暴露在气层的屋面和结构的温度变形，适用于防水等级为1-3级的屋面防水。构造层次：(1)保护层：为防止太阳辐射、雨水冲刷、温度变化和外力作用等对防水层造成的损害，延长卷材防水层的使用寿命，采用20mm厚的水泥砂浆，将其进行均匀铺设。(2)防水层：防水层材料选用SBS改性沥青防水卷材，以合成橡胶、合成树脂或者他们两者的共混体为基料，加入适量的化学助剂和填充料等，经不同工序加工而成，因屋面坡度为2%，卷水宜平行屋脊铺设。(3)找平层：防水卷材应铺设在平整、干燥的平面上，因此应在防水层下面设找平层，采用20mm的水泥砂浆材料。《建筑设计通则》GB50352-2005第6.13.2条规定，屋面排水坡度应根据屋顶结构形式，屋面基层类别，防水构造形式，材料性能及当地气候等条件确定，卷材防水、刚性防水的屋面的屋面排水坡度为2%～5%。本工程屋面坡度采用2%，屋顶采用女儿墙外檐排水，进行有组织排水。另外，还要做好泛水、雨水口等部位的细部构造，同时还应做好防水层的分仓缝。分仓缝划分的面积一般在15~25m2左右，间距控制在3~5m，宽度宜为20mm左右，缝内填沥青麻丝等弹性材料，上口嵌油膏或铺盖毡条，泛水应有足够高度，一般不小于250mm，采用女儿墙外排水的雨水口，排水坡度为2%。屋面做法如图1.5：150 图1.5屋面做法2．楼面做法该楼面采用陶瓷板块地面，特点是坚硬耐磨、色泽稳定、易于保持清洁，而且有较好的耐水性和耐酸碱腐蚀性。构造做法为：在基层上做20mm厚1：3水泥砂浆结合层，较大块材的背面另制速水泥浆，然后粘贴拍实，最后用水泥砂浆嵌缝，陶瓷锦砖整体铺贴后，用滚筒压平，是水泥砂浆挤入缝隙，待水泥砂浆硬化后，用草酸洗去牛皮纸，然后用白水泥浆嵌缝。本方案为现浇钢筋砼楼板，可以不做找平层，先对基层表面进行清扫，湿润，刷1~2厚掺20%108胶的水泥浆，然后用掺5%~10%108胶的水泥砂浆直接粘帖。以下图为楼面做法图1.6：图1.6楼面做法150 另外，注意卫生间应作防水基层，必须用1：3水泥砂浆找平，要求抹平压光无空鼓，表面要坚实，不应有起砂，掉灰等现象，在抹找平层时，在管道根部的周围，应使其略高于地面，在地漏的周围，应做成略低于地面的洼坑。找平层的坡度宜为1%~2%，坡向地漏，凡遇到阴阳角处，要摸成半径不小于10mm的小圆弧，与找平层相连接的管件，卫生洁具，排水口等，必须安装牢固，收头圆滑，按设计要求用密封膏嵌固。3．墙体均采用加气混凝土砌块，由于砖墙的整体性差，为了提高墙体的抗震能力和稳定性。我国有关规范对于地震设防地区砖混结构的层数、高度、横墙间距，圆梁及墙垛的尺寸作了一定的限制，设置构造柱也是加强建筑的整体性的有效手段之一，有数据表明，构造柱可以是墙体的抗剪强度提高10%-30%。隔墙为了划分室内空间，其位置就比较灵活，一般不像承重墙那样自下而上贯通，位置重叠。隔墙通常依靠承墙梁或楼板支撑，因此自重轻是隔墙应首先满足的要求。其次，为了增加室内的有效使用面积，隔墙在满足稳定和其它功能要求的前提下，厚度应当尽量薄些。隔墙还应具有良好的隔声能力及相当的耐火能力。对潮湿、多水的房间，隔墙应具有良好的防潮、防水性能。由于建筑在使用过程中可能会对室内空间进行调整和重新划分。隔墙应具有良好的装配性能，尽量减少湿作业，提高施工效率。墙体采用高级抹灰，这种做法的优点是材料来源广泛，取材容易，施工方便，技术要求低，造价较低，与墙体粘结力强，并具有一定厚度，对保护墙体，改善和弥补墙体材料在功能上的不足有明显的作用。为保证抹灰平整，牢固，避免龟裂，脱落，抹灰应分层进行，每层不宜太厚，各种抹灰层的厚度应视基层材料的性质，所选用的砂浆种类和抹灰质量的要求而定。高级抹灰唯一道底层、数层中层和一道面层组成，要求表面光滑、洁净、颜色均匀无抹纹、分隔缝和灰线应清晰美观。抹灰层与基层之间及各抹灰层灰层之间必须粘结牢固，抹灰层应无脱层，空鼓，面层应无爆灰和裂缝。4.保温与隔热150 合理的构造设计，不仅能保证建筑物的使用质量和耐久性能，而且能节约能源，降低采暖、空调设备的投资，以及使用中的维修和管理费用。常见的保温措施：(1)增加维护结构的厚度(2)选用导热系数小的材料(3)防治因蒸汽渗透出现的凝结水(4)防止空气渗透(5)避免热桥造成的热损失常见的隔热措施：(1)做浅色且平滑的外表面，增加反射，减少维护结构对太阳辐射热的吸收。(2)外围护结构内部设置通风间层，利用风雅和热压的作用，间层内空气不停地进行热交换，从而降低室内温度。(3)窗洞口上部加设遮阳措施，避免太阳光直接射入室内。1.5.6特殊构造处理墙角所处的位置，常受到地表水和土壤中水的侵蚀，致使墙身受潮饰面层发霉脱落，影响室内卫生环境和人体健康。设置防潮层，一般设在地面垫层范围以内，通常在0.060m标高处设置，同时，至少要高于室外地坪150mm，以防雨水溅湿墙身。在降水量较小的地区，散水是建筑物的必备构件。散水的宽度一般为600~1000mm。为了加快雨水的流速，散水表面应向外倾斜，坡度一般为3%~5%。散水最好采用不透水的材料作面层，如混凝土、砂浆等，在降水量较少的地区或临时建筑也可采用砖、块石做散水的面层。散水一般采用混凝土或碎砖混凝土做垫层，土壤冻深在600mm以上的地区，宜在散水垫层下面设置砂垫层，以免散水被土壤冻涨所破坏。砂垫层的厚度与土壤的冻涨程度有关，通常砂垫层的厚度在300mm左右。散水垫层为刚性材料时，每隔6~15m应设置伸缩缝，伸缩缝及散水与建筑外墙交界处应用沥青填充。散水的构造图1.7如下：150 图1.7散水构造图变形缝有伸缩缝、沉降缝、防震缝三种，分别是为了防止温度变化、地基不均匀沉降及地震引起的建筑物裂缝或破坏而设置的。变形缝固然因其功能不同，缝的宽度不同，但构造设计的要点基本相同，既要求在产生位移和变形是不受阻，不被破坏，并不破坏建筑物和建筑饰面层。同时，应根据其部位和需要分别采取防水、防火、保温、防虫害等措施。1.5.7其它要说明的问题1．女儿墙高1200mm，240厚加气混凝土砌块，有框架柱向上延伸的构造柱，截面240x240mm，构造柱与女儿墙间用连接筋相连，女儿墙与屋面的交接处做泛水，泛水要具有足够的高度，一般不小于250mm以防止雨水四溢造成渗漏。2．室外台阶一般包括踏步和平台两部分，台阶的坡度应比楼梯小，踏步的高宽比一般为1：2~1：4，通常踏步高度为100—150mm。平台设置在出入口与踏步之间，起缓冲作用。平台深度一般不小于900mm，为防止雨水积聚或溢水室内，平台面应比室内地面低20—60mm，并向外找坡1%—4%，以利排水。室外台阶应坚固耐磨，具有较好的耐久性、抗冻性和抗水性，一般采用混凝土台阶，由面层、混凝土结构层和垫层组成，面层采用大理石面层，垫层可采用灰土、三合土或碎石等。为了防止台阶与建筑物因沉降差别而出现裂缝，台阶可在建筑主体基本建成有一定的沉降后再施工，或采用钢筋混凝土架空台阶。3．楼梯及电梯150 楼梯采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，具有较好的结构刚度和耐久、耐火性能，且在施工、造型和造价等方面也有较多的优点，应用作为广泛。底面平整，外观简洁，便于支模施工。楼梯扶手高度为900m，采用圆钢管；楼梯踏步面层采用大理石面层，具体尺寸及构造见下图1.8：图1.8楼梯尺寸及构造4.屋面检修口为了方便屋面和电梯的检修，需设置检修口，详图见下图1.9：图1.9检修口详图150 第2章结构设计说明2.1结构体系的选择和确定2.1.1结构形式目前，在我国土建工程中应用最广泛、技术最成熟的是钢筋混凝土结构，相比钢结构形式，它具有取材方便、进价低、耐久性好、维护费用低等优点。因此，本设计采用钢筋混凝土结构形式。2.1.2结构体系竖向结构体系：常用的钢筋混凝土抗侧力结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架—简力墙结构体系、筒体结构体系等。与其他的结构体系相比较，框架结构具有建筑平面布置灵活、造型活泼、计算理论比较成熟,在一定高度范围内造价较低等优点,可以形成较大的空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，通过合理设计，框架结构可以成为耗能能力强、变形能力大的延性框架，利于抗震。根据“高规”：抗震设防烈度为7度，高宽比小于5，高度在60m以下的建筑物宜选择框架体系。由于本工程主体高度为23.4m，从使用功能，另外考虑东营地区抗震设防烈度为7度，且多层结构不需要提高抗震等级，综合考虑安全、适用、经济等方面的要求，本工程选用框架结构。楼面体系：根据结构形式不同，现浇楼盖结构可分为肋梁式楼盖、密肋楼盖平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。与其它结构形式相比较，肋梁式楼盖具有良好的技术经济指标，可最大限度的节省混凝土和钢筋用量，结构整体性好、抗震性能好。另外，还要求楼板在自身平面内具有足够大的刚度。为此，本设计采用现浇楼面结构。2.1.3结构布置1.平面布置本工程为多层建筑，多层结构平面布置应考虑以下因素：(1)多层建筑的开间、进深尺寸及构件类型规格应尽量减少，以利于建筑工业化。(2)尽量采用风压较小的形状，并注意临近高层房屋风压分布的影响。(3)150 有抗震设防要求的多层结构，平面布置应力求简单、规则、均匀、对称并尽量减少偏心扭转的影响。综合以上因素及建筑高度较小，本工程的平面选为矩形，其优点是简单、规则、对称，有利于抗震和施工。2．立面布置本建筑共六层，各层均高3.9m，女儿墙为1.2m，室内外高差为0.45m。3．柱网布置柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性，不同的功能和功能布置方式采用不同的柱网布置方式。根据所建工程的要求及设计规范来合理选择柱网，以提高平面的使用效率和结构的经济性。本设计根据办公楼的空间要求来确定跨数和跨度。2.1.4三缝设置1.沉降缝当房屋各部分地基土质不同或建筑物四周设有底层裙房时，它们与主体结构重量相差悬殊，会产生相当大的沉降差，宜设沉降缝。本工程地基为粉质黏土层，地基均匀，且四周不设底层裙房，所以本工程可不设置沉降缝。2．伸缩缝现浇结构不宜超过55m，否则应设置伸缩缝，若不设应采取一定措施。(1)施工时尽量避免在炎热时浇注混凝土。(2)在底层、顶层、山墙、内纵墙端开间等温度影响较大的部位提高配筋率。(3)施工中留后浇带，每40m设一道，后浇带宽度为800mm，后浇带钢筋搭接长度35d。本工程长62.4米，设置伸缩缝。3.防震缝当具有下列情况之一时，宜设防震缝：(1)建筑平面突出过长处(2)房屋有错层，且楼面高差较大处(3)房屋各部分的刚度、高度及重量相差悬殊处150 本结构平面为矩形，房屋沿高度方向无错层，房屋各部分的刚度、高度及重量相差不大，所以，本工程不设防震缝。2.2基础方案该建筑场地和地基条件简单，荷载分布均匀，建筑层数小于7层，根据《建筑地基基础设计规范》第3.0.1条规定，该建筑的地基属于丙级地基。本建筑采用柱下独立基础。根据场地的地质条件，规定粉质黏土层为持力层，地基承载力特征值=160kPa，基础埋深取1.5m，由于基础高度为0.9m，底层柱的计算高度h=3.9m+0.6m+0.45m=4.95m。2.3楼梯方案最常见得现浇式楼梯有板式楼梯和梁式楼梯，板式楼梯得优点是下表面平整，施工支模方便，外观轻巧。缺点是斜板较厚，其混凝土用量和钢筋用量都较多，综合考虑后，本设计采用双跑现浇板式楼梯。2.4建筑材料的选取该建筑的梁、板和柱的混凝土全部采用C35(=23.4N/mm2,=2.2N/mm2，=16.7N/mm2,=1.57N/mm2,=3.15×104N/mm2),基础混凝土采用C25(=16.7N/mm2,=1.78N/mm2，=11.9N/mm2,=1.27N/mm2,=2.8×104N/mm2）,框架梁柱等主要构件的纵向受力钢筋均采用HRB335级(==300N/mm2,=2.0×105N/mm2),构造钢筋箍筋及板内钢筋均采用HPB300级(==270N/mm2,=2.1×105N/mm2)。内墙采用240厚加气混凝土砖，外墙、楼梯间、电梯间、女儿墙均采用240厚加气混凝土砖，外墙中间做40厚聚苯乙烯保温层。窗全部为铝塑门窗,通向室外的门为玻璃门，其余为木门，门窗的尺寸见建筑设计部分。2.5构件尺寸初选150 高层建筑结构中各竖向抗侧力结构要通过水平的楼面结构连接为空间整体，水平力将通过楼板平面进行传力和分配，各竖向抗侧力结构的水平变位将因楼板作用而协调起来，因此，要求楼板在自身平面内有足够大的刚度，因此，上部结构施工方案采用柱、梁、板全现浇方案，本方案采用的是梁板式楼盖，有较好的经济指标，但楼面结构占用空间较大，不便于布置管线，要求较大的层高。根据JGJ3―02确定主要构件截面的尺寸：1．横向框架主梁主梁边跨截面高度h=（～）l=（～）×8.1m=0.45～0.81m，取h=0.65m；截面宽度b=（～）h=（～）×0.6m=0.22～0.33m，取b=0.30m；中跨截面高度h=（～）l=（～）×2.4m=0.13～0.24m，取h=0.3m；截面宽度b=（～）h=（～）×0.3m=0.1～0.15m，取b=0.20m；2．次梁h=（～）l=（～）×7.8=0.43～0.78m，取h=0.6m；b=（～）h=（～）×0.6m=0.2～0.3m，取b=0.25m。3．框架柱查表可知，该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[]=0.9，柱的尺寸可以根据柱的轴压比按下列公式计算：(2-1)(2-2)式中—为柱组合的轴压力设计值；—按简支状态计算的负载面积；—折算在单位面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12~15kN/m2，本建筑选用13kN/m2；β—为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；150 —为验算截面以上楼层层数；—柱截面面积；—混凝土轴心抗压强度设计值；[mN]—框架柱轴压比限值，此处可进似取，即对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7，0.8和0.9。本设计取0.9。该建筑的底层中柱的截面面积为：根据强柱弱梁的原理初步选取柱的截面尺寸为600×600mm，最后要通过柱轴压比进行验算，结构变位验算，柱强度验算确定柱的截面尺寸。4．楼板板厚根据下列条件确定：表2-1板的最小厚度hmin（mm）一般楼层现浇板板内无预留暗管时80板内有预留暗管时100顶层楼板120表2-2工程经验板形式梁距（m）板厚h（mm）屋盖2.060～80楼盖80～100表2-3挠度控制板形式简支条件（h/l短跨）单向板肋形楼盖1/35～1/25双向板肋形楼盖1/45～1/30本设计计算单元板厚h=（1/35～1/25）×2400=（68.6～96）mm，根据经验及使施工方便，取h=100mm5．基本假定与计算简图(1)基本假定150 1)平面结构假定：本工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；2)楼板在自身平面内刚度假定；3)由于结构体型规整、布置均匀对称、结构在水平荷载作用下不考虑扭转的影响。在以上基本假定的前提下，将空间框架结构分解成纵向和横向两种平面体系，楼板的作用是保证各片平面结构具有相同的水平侧移。(2)计算简图在横向水平力作用下，将结构简化为刚结计算体系，计算简图详见结构计算部分。6．荷载计算多层建筑水平力包括地震作用和风荷载。本建筑高度小于30m，故风荷载不大。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切变形为主且质量沿高度均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载），结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活载）按荷载规范取值，楼面活载折减系数按荷载规范取用。7．内力计算及组合(1)竖向荷载内力竖向荷载内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载作用下的内力用弯矩分配法。(2)水平荷载作用下的内力水平荷载首先在总框架之间分配，然后将总框架分的份额按各框架的剪切刚度进行分配。(3)荷载组合本工程考虑了四种内力组合：1.2+1.41.35+0.981.2+1.26（+）150 （1.2+0.5）+1.3(4)控制截面积不利内力框架梁控制截面积不利内力：,-,；跨中截面:。框架柱截面为每层上、下截面，每截面应组合；︳︳及相应N、V，及相应M、V，及相应M、V。2.6结构计算单元的选取该框架结构体系符合平面抗测力结构单元假定和刚性楼板假定，故计算简图分为水平力作用下的平面协同体系和竖向荷载作用下一榀框架分析。该工程选取2轴线上的一榀框架作为计算分析对象，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线至板底，2－6层柱高度即为层高，取3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板顶4.95m。计算简图如图2.1：图2.1计算简图150 第3章结构设计计算3.1荷载计算3.1.1屋面及楼面永久荷载标准值计算屋面：20厚1：3水泥砂浆保护层0.020×20=0.40kN/m24层SBS改性沥青防水卷材0.28kN/m240厚聚苯乙烯保温层0.040×0.5=0.02kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.020×20=0.40kN/m240厚1：8水泥水泥珍珠岩找坡0.04×4=0.16kN/m2100厚板自重25×0.1=2.50kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计4.61kN/m2楼面：硬木地板0.20kN/m2地板格栅0.20kN/m2100厚钢筋混凝土楼板25×0.1=2.50kN/m2隔声纸板顶棚0.20kN/m2合计：3.10kN/m2楼梯：花岗岩地面28×0.015=0.42kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/m2100厚钢筋混凝土楼板25×0.1=2.50kN/m220厚水泥砂浆粉刷层20×0.02=0.40kN/m2合计：3.72kN/m2卫生间：花岗岩地面28×0.015=0.42kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.50kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计：3.57kN/m23.1.2屋面及楼面可变荷载标准值计算1．屋面活载标准值：不上人屋面：0.5kN/m2150 楼面活荷载标准值：2.0kN/m2屋面：2.0kN/m2卫生间：2.5kN/m2楼梯：3.5kN/m2屋面雪载标准值：sk=μr·SO=1.0×0.35=0.35kN/m2式中：μr为屋面积雪分布系数，取μr=1.03.1.3梁、柱、墙、门窗重力荷载计算1．梁重力荷载标准值主梁边跨自重及侧灰：0.3×0.65×25+0.01×（0.65-0.1）×17×2+（0.3+0.02）×17×0.01=5.12kN/m梁重：5.12×6.9=35.33kN5.12×8.1=41.47kN/m中跨自重及侧灰：0.2×0.3×25+0.01×0.2×17+0.01×（0.3-0.1+0.01）×17×2=1.61kN/m梁重：1.61×2.4=3.86kN/m次梁自重及侧灰：0.25×0.6×25+0.01×（0.6-0.1）×17×2+（0.25+0.02）×17×0.01=3.97kN/m梁重：3.97×8.1=32.16kN3.97×7.8=30.97kN2．框架柱重力荷载：2－6层：中柱：0.6×0.6×25×3.9+0.01×(0.6+0.01)×4×（3.9-0.1）×17=36.68kN边柱：0.6×0.6×25×3.9+0.01×（3.9-0.1）×17×（0.62+0.36×2）+0.02×28×3.8×0.6=37.24kN底层：中柱：0.6×0.6×25×4.95+0.01×0.61×4×（4.95-0.1）×17=46.56kN边柱：0.6×0.6×25×4.95+0.01×（4.95-0.1）×17×（0.62+0.36×2）+0.02×28×4.94×0.6=47.28kN3．门窗墙重力荷载计算（窗及玻璃门的构件自重0.4－0.45kN/m2，取0.45kN/m2，木门0.1－0.2kN/m2，取0.2kN/m2，玻璃幕墙取1.2kN/m2，每层纵墙的门窗尺寸都一样）横墙荷载：（0.9×3.9×2+1.65×3.9+0.65×3.9+0.75×3.9×2+6.9×3.9）×2.52=116.95kN150 窗重：C3：1.5×1.8×1.5×0.45=1.82kNC1：2.4×1.8××0.45=1.94kN门重：0.9×2.1×2×0.2=0.76kN3.1.4重力荷载代表值计算地震作用时，房屋的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，并按下式计算：；(3-1)式中—体系质点重力荷载代表值(kN)；—结构构件、配件的永久荷载标准值(kN)；—结构或构件第可变荷载标准值(kN)；—可变荷载的组合值系数，可按表3-1采用。表3-1可变荷载组合值系数可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面积灰荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载1.0按等效均布荷载计算的楼面活荷载藏书库、档案库0.8其它民用建筑0.5该建筑不考虑屋面积灰荷载，屋面雪荷载组合系数取0.5，屋面活荷载不计入，楼面活荷载按等效均布荷载计算，组合系数取0.5。计算每层的重力荷载代表值：1.集中于屋盖处的质点重力荷载代表值0.5雪载0.5×0.35×3.9×(6.9+2.4+8.1+0.6)=12.26kN屋面恒载4.61×(6.9+2.4+8.1)×3.9=312.83kN横梁5.12×(6.9+2.4+8.1)=89.09kN纵梁5.12×3.9×4=79.87kN女儿墙1.2×3.9×2.5×2=23.4kN150 次梁3.31×(8.1+6.9+2.4)=57.59kN柱重36.68×1/2×2+37.24×1/2×2=73.92kN墙重116.95×1/2=58.48kN门重0.756×1/14=0.054kN窗重1.82×3/10+1.94×5/12=1.35kN—————————————————————————————————合计：708.88kN2．集中于六层处的质点重力荷载代表值0.5楼面活载0.5×2×(6.9+2.4+8.1)×7.8=135.72kN楼面恒载3.1×(6.9+2.4+8.1)×7.8=420.73kN横梁5.12×(6.9+2.4+8.1)=89.09kN纵梁5.12×3.9×4=79.87kN柱重36.68×2+37.24×2=147.84kN次梁3.31×(6.9+2.4+8.1)=57.59kN横墙116.95kN门窗重1.82+1.94+0.756=4.52kN—————————————————————————————————合计：1052.62kN3．集中于五层处的质点重力荷载代表值0.5楼面活载0.5×2×(6.9+2.4+8.1)×7.8=135.72kN楼面恒载3.1×(6.9+2.4+8.1)×7.8=420.73kN横梁5.12×(6.9+2.4+8.1)=89.09kN纵梁5.12×3.9×4=79.87kN柱重36.68×2+37.24×2=147.84kN次梁3.31×(6.9+2.4+8.1)=57.59kN横墙86.00kN门窗重5.5kN—————————————————————————————————合计：1022.64kN150 4．集中于四层处的质点重力荷载代表值0.5楼面活载0.5×2×(6.9+2.4+8.1)×7.8=135.72kN楼面恒载3.1×(6.9+2.4+8.1)×7.8=420.73kN横梁5.12×(6.9+2.4+8.1)=89.09kN纵梁5.12×3.9×4=79.87kN柱重36.68×2+37.24×2=147.84kN次梁3.31×(6.9+2.4+8.1)=57.59kN横墙86.00kN门窗重5.65kN———————————————————————————————合计：1022.49kN5．集中于五层处的质点重力荷载代表值0.5楼面活载0.5×2×(6.9+2.4+8.1)×7.8=135.72kN楼面恒载3.1×(6.9+2.4+8.1)×7.8=420.73kN横梁5.12×(6.9+2.4+8.1)=89.09kN纵梁5.12×3.9×4=79.87kN柱重36.68×2+37.24×2=147.84kN次梁3.31×(6.9+2.4+8.1)=57.59kN横墙116.95kN门窗重4.52kN—————————————————————————————————合计：1052.62kN6．集中于五层处的质点重力荷载代表值0.5楼面活载0.5×2×(6.9+2.4+8.1)×7.8=135.72kN楼面恒载3.1×(6.9+2.4+8.1)×7.8=420.73kN横梁5.12×(6.9+2.4+8.1)=89.09kN纵梁5.12×3.9×4=79.87kN150 柱重(36.68+37.24)×1/2×2+(46.56+47.28)×1/2×2=167.76kN次梁3.31×(6.9+2.4+8.1)=57.59kN横墙132.7kN门窗重2.26kN—————————————————————————————————合计：1085.72kN集中于各楼层标高处的重力荷载代表值如图3.1所示。图3.1各质点重力荷载代表值3.2框架侧移刚度计算3.2.1框架梁线刚度计算梁的截面惯性矩=，I0=b×h3/12为梁矩形部分的截面惯性矩,为考虑楼板对梁的转动的约束作用而乘以的调整系数，的值按表3-2选取。表3-2梁截面惯性矩调整系数β取值150 楼面做法中框架梁边框架梁现浇楼板2.01.5装配整体式楼面1.51.2本工程横梁线刚度具体计算如下表3-3:材料为C35混凝土，Ec＝3.15×104N/mm2表3-3横梁线刚度计算表杆件ECL(mm)b×h（mm×mm）I0（mm4）Ib（mm4）ib=βECI0/L（N·m）边跨梁3.15×1046900300×6500.687×10101.03×10104.7×1078100300×6500.687×10101.03×10104.0×107中跨梁3.15×1042400200×30000.45×1090.9×1091.18×1073.2.2框架柱线刚度计算材料为C35混凝土，Ec＝3.15×104N/mm2表3-4柱线刚度计算表杆件EC(N/mm4)L(mm)b×h（mm×mm）I0（N·m）ic=ECI0/L（N·m）2-6层柱3.15×1043900600×6001.08×10107．0×107底层柱3.15×1044950600×6001.08×10106.9×107注：除底层柱，其它ic=ECI0/1.25L3.2.3柱抗侧移刚度计算柱的侧移刚度D值按下式计算：(3-2)式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按表3-5计算，其中表示梁柱线刚度比。150 表3-5柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱简图简图一般层底层固结铰结根据上述方法计算出框架柱的侧移刚度D值见表3-6。表3-6框架柱的侧移刚度计算表(kN/mm)层数框架柱的位置2～6层边柱1（1根）0.570.2212.15边柱2（1根）0.670.2513.81中柱1（1根）0.740.2714.91中柱2（1根）0.840.3016.57底层边柱1（1根）0.580.4214.19边柱2（1根）0.680.4414.87中柱1（1根）0.750.4515.21中柱2（1根）0.850.4715.88由上表可以计算出每个楼层的侧移刚度，见表3-7150 表3-7横向框架层间侧移刚度(kN/mm)层数123456（×104）60.1557.4457.4457.4457.4457.443.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算3.3.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算1.框架自振周期计算结构的基本自振周期采用顶点位移法，公式为（3-3）其中：为结构基本周期考虑非承重砖墙影响系数，取为0.7。为结构基本自振周期时的结构顶点假象位移。顶点位移法的思路是：将以质量均匀分布的悬臂结构体系的基本周期用在重力荷载水平作用下所产生的水平顶点位移来表示。顶点位移可以通过将各质点重力荷载代表值水平作用于体系各质点上，然后，根据各楼层刚度，按静力方法求出。表3-8结构顶点的假想侧移计算层次Hi(m)(kN)(kN)(kN/mm)=/(mm)(mm)624.45708.88708.8857.4412.34341.19520.551052.621761.5057.4430.67328.85416.651022.642784.1457.4448.47298.18312.751022.493806.6357.4466.27249.7128.851052.624859.2557.4484.60183.4414.951085.725944.9760.1598.8498.84由式3-1可得结构的基本周期：1.7×0.7×（0.3412）1／2=0.7S2.水平地震作用及楼层地震剪力计算150 工程上，多自由度弹性体系水平地震作用的计算一般采用振型分解反应谱法，在一定的条件下还可以采用简化的振型分解反应谱法－底部剪力法。这两种方法也是我国《建筑抗震设计规范》中采用的方法。该结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。底部剪力法的思路是：首先计算出作用于结构总的地震作用，即底部剪力，然后将总的地震作用按照一定规律分配到各个质点上，从而得到各个质点的水平地震作用。（1）结构总水平地震作用标准值即底部剪力按下式计算：（3-4）式中—为相应于结构基本自振的水平地震影响系数值；—为结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点应取总重力荷载代表值的85%本结构设防烈度为7度，地震加速度为0.10g，查表得因为设计地震分组为第三组，场地土类别为Ⅱ类场地，查表得故：×又式中—结构阻尼比，一般情况下，对钢筋混凝土结构取=0.05，此时=1.0;对钢结构取=0.02故=0.85×5944.97kN=5053.22kN150 =0.054×5053.22kN=272.87kN因为，故需考虑顶部附加地震作用的修正；又因为，顶部附加地震系数：=0.066s=0.066×272.87kN=18.01kN（2）各质点的水平地震作用为：，=83788.05kN，楼层剪力计算过程如表3-9：（3）楼层地震剪力计算表3-9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层数（m）（kN）（kN）（kN·m）Fi(kN)（kN）624.55708.88708.8817403.0030.20853.0171.02520.551052.621761.5021631.340.25865.75136.77416.651022.642784.1417026.960.20351.74188.51312.751022.493806.6313036.750.15639.76228.2728.851052.624859.259315.690.11128.29256.5614.951085.725944.975374.310.06416.31272.873.水平地震作用下的位移验算水平地震作用下的框架结构的层间位移和顶点位移分别按下式（3-5）和（3-6）计算：（3-5）（3-6）150 计算过程见表3-10，表中还计算了各层的层间弹性位移θe=/。表3-10横向地震作用下的位移计算层数/m/kN（kN/mm)/mm/mm63.971.0257.441.2419.881/314553.9136.7757.442.3818.641/163943.9188.5157.443.2816.261/118933.9228.2757.443.9712.981/98223.9256.5657.444.479.011/87214.95272.8760.154.544.541/1090由上表可见，最大层间位移发生在底层，根据《结构抗震规范》规定，对于钢筋混凝土框架结构，≤1/550，均满足要求。4．水平地震作用下框架内力计算(1)框架柱端剪力及弯矩分别按式（3-7）和（3-8）计算，各柱反弯点高度比按式（3-9）确定。（3-7）（3-8）（3-9）式中—层柱的侧移刚度；—为该层柱的计算高度；—为框架柱的反弯点高度比；—为框架柱的标准反弯点高度比；—为上、下层梁线刚度比修正值；150 、—为上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。具体计算过程及结果见表3-11。表3-11在横向地震作用下框架柱端剪力及弯矩计算层数654321/m3.93.93.93.93.94.95/kN71.02136.77188.51228.27256.56272.87kN/mm57.4457.4457.4457.4457.4460.15边柱112.1512.1512.1512.1512.1514.1915.0228.9339.8748.2854.2764.370.190.350.400.450.330.68Mct47.4573.3493.30103.56141.81101.96Mcb11.1339.4962.2084.7369.85216.67边柱213.8113.8113.8113.8113.8114.8717.0732.8845.3254.8861.6867.460.240.390.40.450.480.62Mct50.6078.22106.05117.72125.09126.89Mcb15.9850.0170.7096.31114.34207.03中柱114.9114.9114.9114.9114.9115.2118.4435.5048.9359.2566.6069.000.250.400.420.450.480.50Mct53.9483.07110.68127.09135.06170.78Mcb17.9855.3876.33103.98124.681170.78中柱216．5716．5716．5716.5716.5715.88150 续表3-11中柱220.4939.4554.3865.8574.0172.040.270.40.450.450.500.50Mct58.3492.31116.65141.25144.32178.30Mcb21.5861.5495.44115.57144.32178.30注：(1)的量纲为kN·m，的量纲为kN；（2）框架梁端的弯矩。根据节点平衡，求梁端弯矩：对于中柱，左、右梁端弯矩可由上、下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度比例分配，对边柱节点：（3）框架梁端的剪力计算根据框架梁隔离体的平衡条件，（4）框架柱的轴力计算对于中柱，每个节点左、右梁端剪力之差，即为柱的该层层间轴向力；对于边柱，节点一侧的梁端剪力即为柱的该层层间轴向力；梁段弯矩及柱轴力计算见表3-12：表3-12框架梁端弯矩及柱轴力计算表层数边跨梁1中跨梁MblMbrlVbMblMbrlVb641.6547.458.11150.6046.636.914.09578.0384.478.120.0694.2091.036.926.844128.23132.798.132.22156.06142.436.943.263157.08165.768.139.86188.42189.196.954.732184.59226.548.150.76221.40207.746.962.191228.15171.818.156.62221.94257.886.969.54150 续表3-12层数边跨梁2柱轴力MblMbrlVbN(边柱1)N(边柱2)N(中柱1)N(中柱2)611.7112.292.4101114.09-14.09522.8623.022.419.1231.0640.93-0.947.72435.7637.832.430.6663.2884.190.4412.60347.5046.342.439.10103.14138.92-0.7615.63252.1554.452.444.42153.90201.11-6.3417.77164.7467.312.455.02210.52270.65-1.6014.52地震荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱的轴力计算可根据节点平衡和刚度分配原则得到。左震作用下的弯矩图和剪力图如图3.2所示。150 图3.2左震作用下的弯矩图及剪力图注：1)弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲为kN，轴力的量纲为kN；2)柱轴力中正号号表示压力。《建筑抗震设计规范》规定：设防烈度为8度和9度的大跨度结构、长悬臂结构，以及设防烈度为9度区的高层建筑，除计算水平地震作用外，还应计算竖向地震作用。本建筑设防烈度为7度，不需进行竖向地震作用的计算。3.3.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算1．风荷载标准值的计算《建筑结构荷载规范》第7.1.1条规定风荷载标准值按下式计算：（3-10）式中－风荷载标准值（kN/m2）；－高度处的风振系数；150 －风荷载体型系数；－风压高度变化系数；－基本风压（kN/m2）。建筑处B类地区，基本风压kN/m2，矩形平面,建筑高度为25.05m，H/B=25.05/17.4=1.44<1.5，所以不考虑风压脉动的影响，取=1.0。由《建筑结构荷载规范》查得，（迎风面）和（背风面）,则。则根据式-9可得风荷载标准值，根据静力等效原理将分布荷载转化为各楼层处的集中荷载，如下表3-13所示。表3-13风载及楼层处的集中力层数βzμsμZHiFi61.01.31.3223.855.2251.01.31.2519.959.8841.01.31.1616.059.1731.01.31.0612.158.3821.01.31.08.258.3711.01.31.04.354.41注：Hi自室外地坪算起。等效楼层节点集中荷载如图3.3。150 图3.3框架上的等效节点集中荷载图(kN)2．风荷载作用下的水平位移计算根据图3.3所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后根据所求出的6轴线框架的层间侧移刚度，再按式和式计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表3-14。表3-14风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算的水平位移层数/kN/kN（×104kN/m）/mm/mm65.225.2257.440.092.811/4333359.8815.1057.440.262.721/1500049.1724.2757.440.422.461/928638.3832.6557.440.572.041/684228.3741.0257.440.711.471/549314.4145.4360.150.760.761/5132150 由上表得，风荷载作用下框架最大层间位移为1/5132，远小于1/550，满足规范要求。3．风荷载作用下的框架内力计算框架柱端剪力及弯矩分别按式3-7和3-8计算,各柱反弯点高度比按式3-9确定。具体计算过程及结果见表3-15和表3-16。表3-15各层柱端剪力及弯矩计算层数654321/m3.93.93.93.93.94.95/kN5.2215.1024.2732.6541.0245.43kN/mm57.4457.4457.4457.4457.4460.15边柱112.1512.1512.1512.1512.1514.191.103.195.136.918.6810.720.190.350.400.450.330.68Mct3.478.0912.0014.8222.6816.98Mcb0.824.358.0012.1311.1736.08边柱213.8113.8113.8113.8113.8114.871.263.635.847.859.8611.230.240.390.400.450.480.62Mct3.738.6413.6716.8420.0021.12Mcb1.185.529.1113.7818.4634.46中柱114.9114.9114.9114.9114.9115.211.353.926.308.4810.6511.490.250.400.420.450.480.50150 续表3-15中柱1Mct3.959.1714.2518.1921.6028.44Mcb1.326.1210.3214.8819.9428.44中柱216.5716.5716.5716.5716.5715.881.514.367.009.4211.8312.560.270.400.450.450.500.50Mct4.3010.2015.0220.2123.0731.09Mcb1.596.8012.2916.5323.0731.09注：的量纲为kN·m,的量纲为kN。表3-16风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力及计算层数边跨梁1中跨梁MblMbrlVbMblMbrlVb63.053.478.10.800.860.902.40.7358.108.918.12.102.372.392.41.98415.7316.358.13.964.384.642.43.76322.0222.828.15.546.526.492.45.42228.1734.818.17.787.958.312.46.78137.3628.158.18.0910.8711.022.49.12层数边跨梁2柱轴力MblMbrlVbN(边柱1)N(边柱2)N(中柱1)N(中柱2)63.732.986.90.970.800.97-0.07-0.2459.829.426.92.792.903.76-0.12-0.81419.1917.596.95.336.869.09-0.20-1.57325.9525.986.97.5312.4016.62-0.08-2.11233.7831.656.99.4820.1826.10-1.00-2.7150 续表3-16层数边跨梁1中跨梁MblMbrlVbMblMbrlVb139.5843.296.912.0128.2738.111.03-2.89风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱的轴力计算可根据节点平衡和刚度分配原则得到。风荷载作用下的框架内力图如图3.4。150 图3.4左风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图注：1)弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲为kN，轴力的量纲为kN；2)柱轴力中正号表示压力。3.4竖向荷载作用下的结构内力计算3.4.1计算单元的选取取4-4轴线框架进行计算，计算单元宽度为3.9m，如下图3-5所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各结点上。150 图3.4.1横向框架计算单元3.4.2荷载计算A.恒载计算图3.4.2各层梁上作用的荷载图中：q1、q2、q3代表横梁及其上墙体自重，为均布荷载形式。q1=14.95kN/m，q2=5.12kN/m，q,3=5.12kN/m。按弹性理论计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效的原则，按下式将三角形荷载和梯形荷载等效为均布荷载q4、q5、q6三角形荷载作用时q4=q19梯形荷载作用时q4=150 式中gq—分别为板面的均匀恒荷载和均匀活荷载—分别为短跨长跨的计算跨度计算结果如下表3-17表3-17梯形三角形恒载传递边跨1边跨2中跨0.280.240.311-5层6.056.053.726层12.8912.897.93q1-5层梯13.93三角3.78梯14.41三角3.78三角6.16梯3.126层21.237.221.977.29.666.31图3.6中，P1、P2分别为边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载，它包括图3-5中点阴影部分板、次梁、纵梁及其上墙体的重力荷载，计算结果见表3-18。表3-18横向框架恒载汇总表层数q1(kN/m)q2(kN/m)q3(kN/m)q4(kN/m)q5(kN/m)65.125.125.1222.429.922~514.955.125.1217.327.66114.955.125.1217.327.66层数q6(kN/m)P1(kN)P2(kN)P3(kN)P4(kN)623.20246.11246.74305.87266.602~517.92182.40172.17234.66233.88117.92182.40172.17234.66233.88B.活载计算由于活荷载产生的内力远小于恒载及水平力所产生的内力，为了便于手算，不考虑活荷载最不利布置，采用满布荷载法，对计算的梁跨中弯矩乘1.1的系数150 予以增大。各层梁上活载布置如图3-7所示。图3-7各层梁作用的活荷载表3-19梯形三角形活载传递边跨1边跨2中跨0.280.240.311-5层3.93.92.46层1.371.370.42q21-5层梯3.39三角2.44梯3.51三角2.44三角1.50梯2.026层1.190.861.230.860.260.35计算结果见活载汇总表3-20表3-20横向框架活载汇总表层数q1(kN/m)q1(kN/m)q1(kN/m)P1(kN)P2(kN)P3(kN)P4(kN)61.190.261.2311.5713.3210.2011.952~53.391.503.5132.9137.9534.8739.9113.391.503.5132.9137.9534.8739.913．内力计算竖向荷载作用下的框架结构的近似计算方法有分层法和弯矩二次分配法，本设计采用分层法来计算竖向荷载作用下的框架结构的内力。分层法的计算要点是：(1)将底层以外的各柱线刚度ic乘以折减系数0.9150 (2)弯矩传递系数除底层柱1/2外,其余柱取1/3计算中用到的等截面杆件的固端弯矩为：图3.8均布荷载作用下等截面杆件的固端弯矩和剪力M左=-qL2/12-2pL/9R左=pM右=-qL2/12-2pL/9R左=p（3-11）恒载及活载固端弯矩如下：表3-21恒荷载固端弯矩(kN·m)层数边跨2中跨边跨1MCDMDCMBCMCBMABMBA6-109.26109.26-7.227.22-154.84154.845-128.03128.03-6.136.13-125.97125.974-128.03128.03-6.136.13-125.97125.973-128.03128.03-6.136.13-125.97125.972-128.03128.03-6.136.13-125.97125.971-128.03128.03-6.136.13-125.97125.97表3-22活荷载固端弯矩(kN·m)层数边跨1中跨边跨2MABMBAMBCMCBMCDMDC6-4.724.72-0.120.12-6.736.735-13.4513.45-0.720.72-19.1919.194-13.4513.45-0.720.72-19.1919.193-13.4513.45-0.720.72-19.1919.192-13.4513.45-0.720.72-19.1919.191-13.4513.45-0.720.72-19.1919.19150 3.4.3内力计算横向框架结构不对称，取框架全结构计算，如图3.9所示。图3.9竖向荷载计算简图由梁柱线刚度计算各构件杆端弯矩分配系数，计算结果见表3-23表3-23杆端分配系数表层数A节点各杆端分配系数B节点各杆端分配系数C节点各杆端分配系数D节点各杆端分配系数60.4020.3650.0970.3640.5980.0920.3280.6360.5430.5752-50.3740.3520.3650.3890.3740.2360.0620.2220.2520.0590.2090.3890.3530.364150 续表3-2310.3760.3540.3650.3910.3710.2380.0620.2230.2530.0600.2090.3860.3480.364表3-24竖向横载作用下的二次弯矩分配AB上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁00.5980.40200.5430.3650.09200-109.2600109.26-7.22065.3443.920-55.41-37.24-9.39015.96-18.620-14.321.967.1601.591.070-8.05-5.41-1.36082.89-82.890-77.7688.57-10.81上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-128.0300128.03-6.1347.8847.8832.14-42.91-42.91-28.77-7.1921.7815.96-14.39-18.47-14.316.073.72-8.73-8.73-5.864.574.573.060.77上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁60.9355.11-116.04-56.81-52.64118.39-8.94上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-128.0300128.03-6.1347.8847.8832.14-42.91-42.91-28.77-7.1915.9615.96-14.39-14.3-14.316.073.72-6.56-6.56-4.43.13.12.080.5257.2857.28-114.56-54.11-54.11117.41-9.19上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-128.0300128.03-6.1347.8847.8832.14-42.91-42.91-28.77-7.1915.9616.05-14.39-14.3-14.316.073.72150 续表3-24-6.59-6.59-4.423.13.12.080.5257.2557.34-114.59-54.11-54.11117.41-9.19上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-128.0300128.03-6.1347.8847.8832.14-42.91-42.91-28.77-7.1915.9616.05-14.39-14.3-14.3816.073.72-6.59-6.59-4.423.133.132.10.5257.2557.34-114.59-54.08-54.16117.43-9.19上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3760.3710.2530.3540.3490.2380.05900-128.0300128.03-6.1348.1447.532.39-43.15-42.54-29.01-7.3115.960-14.51-14.30016.203.72-0.55-0.54-0.37-1.99-1.96-1.34-0.3463.5546.96-110.51-59.44-44.50114-10.06表3-25竖向活载作用下的二次弯矩分配AB上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁00.5980.40200.5430.3650.09200-4.72004.72-0.1202.821.900-2.50-1.68-0.4201.68-0.840-1.490.950.320-0.50-0.3400.120.08004-40-3.874.07-0.2上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-13.450013.45-0.725.035.033.39-4.48-4.48-3.00-0.760.941.68-1.50-0.83-1.491.700.58-0.42-0.42-0.280.010.010.0105.556.29-11.84-5.30-5.9612.16-0.90上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-13.450013.45-0.725.035.033.39-4.48-4.48-3.00-0.761.681.68-1.50-1.49-1.491.700.58150 续表3-25-0.70-0.70-0.470.450.450.300.086.016.01-12.02-5.52-5.5212.45-1.41上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-13.450013.45-0.725.035.033.39-4.48-4.48-3.00-0.761.681.68-1.50-1.49-1.491.700.58-0.70-0.70-0.470.450.450.300.086.016.01-12.02-5.52-5.5212.45-1.41上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3740.3740.2520.3520.3520.2360.0600-13.450013.45-0.725.035.033.39-4.48-4.48-3.00-0.761.681.69-1.50-1.49-1.501.700.58-0.70-0.70-0.470.250.250.170.046.016.02-12.03-5.72-5.7312.32-0.87上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁0.3760.3710.2530.3540.3490.2380.05900-13.450013.45-0.725.064.993.40-4.51-4.44-3.03-0.751.680-1.52-1.4901.700.58-0.06-0.06-0.04-0.28-0.28-0.19-0.036.684.93-11.61-6.28-4.7211.93-0.9302.4700-2.3600CD上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁00.5750.0970.32800.6360.364000.12-6.73006.7303.800.642.170-4.28-2.4502.25-0.21-1.230-2.491.090-0.47-0.08-0.2700.890.5105.580.47-6.050-5.885.88上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.3650.3650.0620.2080.3890.3890.222000.72-19.190019.196.746.741.153.84-7.46-7.46-4.261.272.25-0.38-2.13-1.43-2.491.92-0.37-0.37-0.06-0.210.780.780.447.648.621.43-17.69-8.11-9.1717.28150 续表3-25上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.3650.3650.0620.2080.3890.3890.222000.72-19.190019.196.746.741.153.84-7.46-7.46-4.262.252.25-0.38-2.13-2.49-2.491.92-0.73-0.73-0.12-0.411.191.190.688.268.261.37-17.89-8.79-8.7917.58上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.3650.3650.0620.2080.3890.3890.222000.72-19.190019.196.746.741.153.84-7.46-7.46-4.262.252.25-0.38-2.13-2.49-2.491.92-0.73-0.73-0.12-0.411.191.190.688.268.261.37-17.89-8.79-8.7917.58上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.3650.3650.0620.2080.3890.3890.222000.72-19.190019.196.746.741.153.84-7.46-7.46-4.262.252.26-0.38-2.13-2.49-2.501.92-0.73-0.73-0.12-0.421.191.190.688.268.271.37-17.9-8.79-8.7717.53上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.3670.3620.0620.2090.3910.3850.224000.72-19.1900019.196.786.691.153.86-7.50-7.39-4.300.750-0.38-2.15-0.8301.930.650.640.110.37-0.43-0.42-0.258.187.331.6-17.11-8.76-7.8116.5703.67000-3.910综上，可绘得该榀框架在竖向荷载作用下的内力图，其弯矩图如图3.10、3.11；150 图3.10恒荷载弯矩图（kN·m）图3.11活荷载弯矩图（kN·m）竖向荷载作用下的梁端剪力及柱轴力：150 梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。计算柱底轴力还需考虑柱自重，计算结果在表3-26、表3-27中。其中：—简支条件下的剪力；—由梁端弯矩产生的剪力=（3-12）=+（3-13）=-（3-14）由于梁的端部控制截面在柱边出处，故将梁的剪力由轴线转移到柱边，所得结果如下表。表3-26恒载作用下的梁端剪力及柱轴力层号荷载引起的剪力（kN）弯矩引起的剪力（kN）AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨======695.0118.05114.70-0.82-3.251.085111.3315.34101.41-0.34-1.080.594111.3315.34101.41-0.41-0.020.303111.3315.34101.41-0.41-0.020.302111.3315.34101.41-0.41-0.020.301111.3315.34101.41-0.51-0.020.40总剪力（kN）AB跨BC跨CD跨694.1995.8314.821.3115.78113.625110.99111.6714.2616.42102100.824110.92111.7415.3215.36101.71101.113110.92111.7415.3215.36101.71101.112110.92111.7415.3215.36101.71101.111110.92111.7415.3215.36101.81101.01150 续表3-26柱轴力（kN）A柱B柱C柱D柱6340.3377.54357.37394.05442.95479.63380.22417.465670.93708.17692.15728.83832.71869.39752.16789.441001.491038.731028.061064.741221.121257.81124.391161.6331332.051369.291363.971400.651609.531646.211496.621533.8621662.611699.851699.881736.561997.942034.622241.082278.3212003.112050.392045.772091.332396.332442.892623.252670.53表3-27活载作用下的梁端剪力及柱轴力层号荷载引起的剪力（kN）弯矩引起的剪力（kN）AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨======64.110.314.98-0.01-0.110.02511.701.8014.22-0.05-0.220.05411.701.8014.22-0.060.020.04311.701.8014.22-0.060.020.04211.701.8014.22-0.04-0.210.05111.701.8014.22-0.05-0.280.07总剪力（kN）AB跨BC跨CD跨64.104.120.20.4254.96511.6511.751.582.0214.2714.17411.6411.761.781.8214.2614.18311.6411.761.781.8214.2614.18211.6611.741.592.0114.2714.17150 续表3-27111.6511.751.522.0814.2914.15柱轴力（kN）A柱B柱C柱D柱615.6715.6717.6417.6415.6215.6216.9116.91560.2360.2332.1632.1632.9932.9935.1935.194104.78104.7880.3680.3689.1989.1987.3187.313149.33149.33128.77128.77145.18145.18139.44139.442193.9193.9176.97176.97201.37201.37191.56191.561238.46238.46225.11225.11257.65257.65243.66243.66竖向荷载下柱的剪力计算如下：表3-28竖向荷载下框架柱的剪力计算层数A柱B柱恒载活载恒载活载M上M下VM上M下VM上M下VM上M下V682.8960.9320.8445.551.3877.7656.8156.073.875.33.82555.1157.2816.296.296.011.7852.6454.1144.485.965.524.78457.2857.2816.606.016.011.7454.1154.1145.095.525.524.6357.2857.2516.606.016.011.7454.1154.0845.085.525.734.69257.3463.5517.526.026.681.8454.1659.4447.335.736.285146.6923.4810.174.932.471.0744.5022.2527.814.722.362.95层数C柱D柱恒载活载恒载活载M上M下VM上M下VM上M下VM上M下V6109.9862.8171.805.587.645.51119.8267.5823.145.888.111.73549.154.1438.628.267.0351.0857.513.409.178.792.22454.154.145.088.268.266.8857.557.514.208.798.792.17150 续表3-28354.154.0745.078.268.266.8857.557.4614.198.798.762.17254.1559.7147.448.278.186.8557.5564.1115.028.778.762.16144.5822.2927.867.333.674.5847.0623.538.717.813.911.45注：C柱各值均为03.5内力组合在框架结构上除了作用有恒荷载外，常有楼面活荷载、风荷载、雪荷载或地震作用，内力组合的目的就是找出这些荷载在框架的各个杆件中所产生的最危险内力，以便进行杆件设计，保证结构的安全性。3.5.1内力调整在竖向荷载作用下，由于允许梁端出现塑性铰，为了减少钢筋混凝土框架梁支座处的配筋数量，在竖向荷载作用下可以考虑框架梁塑性内力重分布，主要是降低支座负弯矩，以减小支座处的配筋，跨中则相应增大弯矩。《混凝土高规》对调幅系数作了规定，并规定竖向荷载作用下的弯矩先调幅，再与其它荷载效应进行组合。梁的控制截面为梁端柱边及跨中，梁端截面是最大负弯矩及最大剪力作用的截面，而水平地震作用下还可能出现正弯矩，因此，内力组合要找出最不利负弯矩及最不利正弯矩，用于计算梁端上部和下部的配筋，还要找出最不利剪力，用于梁端斜截面抗震承载力计算，配置箍筋；跨中截面一般是最大正弯矩作用的截面，有时也可能出现负弯矩，因此要组合出最不利正弯矩和可能出现的负弯矩，用于梁跨内配筋。柱的控制截面为柱顶与柱底共两个控制截面，因为控制截面弯矩值最大，剪力相同，而轴力相差值仅只为柱自重，当柱采用对称配筋时，不利内力组合一般为及相应的、及相应M、及相应的M。在组合时，尚可结合结构受力的特点（满布活载）和荷载组合中的实际情况，适当简化。有上述可知对于框架梁在内力组合之前要进行内力的转移与调幅。梁端控制截面的弯矩与剪力应按下式计算：(3-15)式中－柱边的弯矩；150 －柱轴线处的弯矩；－柱轴线处的剪力；－柱宽；对于活荷载的布置，工程中常用满布荷载法，即当活荷载作用相对较小时，把活荷载作用于框架所有梁上。该法支座弯矩足够准确，跨中弯矩尚需乘以1.1～1.2的调整系数。本设计调整系数取1.2。竖向荷载作用下可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅。装配整体式框架调幅系数为0.7～0.8；现浇框架为0.8～0.9。同时按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩。本设计梁端调幅系数取0.85，跨中弯矩近似乘以1.2的放大系数。转移、调幅后恒荷载作用下框架梁的内力见下表3-29。表3-29调整后恒载作用下框架梁内力截面内力AB跨BC跨CD跨梁左跨间梁右梁左跨间梁右梁左跨中梁右6-46.4493.52-50.85-5.41-4.67-10.40-79.79129.66-72.875-70.3389.80-72.16-3.96-1.25-5.61-78.9181.49-75.154-69.0991.28-71.30-3.90-0.024-3.94-73.8987.29-71.973-69.0991.28-71.30-3.90-0.02-3.94-73.9086.90-71.982-69.1291.25-71.32-3.90-0.02-3.94-73.9086.90-71.981-65.6195.75-68.38-4.64-1.07-4.68-71.2891.40-68.74注：表中弯矩单位为kN·m。由于结构及荷载是对称的，所以CD跨内力与AB跨内力对称。转移、调幅并且考虑活荷载满布的不利布置后，活荷载作用下框架梁的内力见下表3-30。表3-30调整后活载作用下框架梁内力截面内力AB跨BC跨CD跨梁左跨间梁右梁左跨间梁右梁左跨中梁右6-2.353.65-2.41-0.12-0.18-0.29-3.874.94-3.73150 续表3-305-7.099.80-7.34-0.36-0.11-0.70-11.4013.56-11.074-7.259.52-7.58-0.74-0.37-0.70-11.5713.26-11.3-3-7.259.52-7.58-0.74-0.37-0.70-11.5713.26-11.332-7.259.59-7.48-0.33-0.05-0.65-11.5713.28-11.291-6.9010.08-7.14-0.40-0.23-0.83-10.9014.34-10.48注：表中弯矩单位为kN·m；由于结构及荷载是对称的，所以CD跨内力与AB跨内力对称3.5.2框架梁、柱内力组合根据《建筑结构荷载规范》的规定，对于承载能力极限状态，按荷载效应的基本组合进行。基本组合是永久荷载与可变荷载的组合，对一般的排架结构、框架结构，基本组合可采用简化规则，本工程考虑如下四种内力组合：1．由可变荷载控制的组合：1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+0.9×1.4（SQK+SWK）2．由永久荷载控制的组合：1.35SGK+SQK3．地震作用的组合（水平地震作用效应与重力荷载代表值效应组合）：1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK本设计只对所有层框架梁和框架A、B、CD柱进行内力组合，组合如表下：150 表3-30框架梁内力组合层位置内力恒载活载SekSwk1.35Sgk1.2Sgk1.2Sgk+1.26(Sqk+Swk)1.2（Sgk+0.5Sqk)+1.3Sek号SgkSqk左震右震左风右风+0.98Sqk+1.4Sqk左风右风左震右震6AB左M-46.44-2.3550.6-50.63.73-3.73-65.00-59.02-109.54-118.94224.94-122.92V94.194.1-14.0914.09-0.970.97131.17118.77230.49232.93-18.07133.81AB右M-50.85-2.41-46.6346.63-2.982.98-71.01-64.39-128.85-121.34-181.05-1.85V-95.83-4.12-14.0914.09-0.970.97-133.41-120.76-236.96-234.52-46.93-99.15BC左M-5.41-0.1211.71-11.710.86-0.86-7.42-6.66-12.23-14.3921.01-21.79V14.80.210-100.73-0.7320.1818.0437.3335.4917.114.88BC右M-10.4-0.29-12.2912.29-0.90.9-14.32-12.89-26.72-24.45-62.733.32V-21.3-0.4210-100.73-0.73-29.17-26.15-51.48-53.32-169.91-38.81CD左M-79.79-3.8741.65-41.653.05-3.05-111.51-101.17-192.44-200.13239.31-152.22V115.785-1111-0.80.8161.20145.94283.81285.83-44.90156.24CD右M-72.87-3.73-47.4547.45-3.473.47-102.03-92.67-183.63-174.89-213.95-28.00V-113.62-4.96-1111-0.80.8-158.25-143.29-280.51-278.50116.92-125.02跨中Mab93.523.651.99-1.990.38-0.38129.83117.33230.54229.58-1.63111.83Mbc-4.67-0.18-0.290.29-0.020.02-6.48-5.86-11.51-11.46194.07-5.34Mcd129.664.94-2.752.75-0.210.21179.88162.51318.70319.23-253.94162.135AB左M-70.33-7.0994.2-94.29.82-9.82-101.89-94.32-160.64-185.39328.29-211.11V110.9911.65-26.8426.84-2.792.79161.25149.50269.52276.554.91175.07AB右M-72.16-7.34-91.0391.03-9.429.42-104.61-96.87-189.38-165.64-250.1427.34V-111.67-11.75-26.8426.84-2.792.79-162.27-150.45-278.22-271.19-83.57-106.16BC左M-3.96-0.3622.86-22.862.37-2.37-5.70-5.26-6.76-12.7321.35-34.69150 续表3-305BC左V14.261.5819.12-19.121.98-1.9820.8019.3237.5732.5853.13-6.80BC右M-5.61-0.7-23.0223.02-2.392.39-8.26-7.71-16.81-10.79-85.2722.77V-16.42-2.0219.12-19.121.98-1.98-24.15-22.53-37.90-42.89-219.92-45.77CD左M-78.91-11.478.03-78.038.1-8.1-117.70-110.65-183.91-204.32283.05-202.97V10214.27-20.0620.06-2.12.1151.68142.38248.27253.57-265.48157.04CD右M-75.15-11.0784.47-84.47-8.918.91-112.30-105.68-196.10-173.64-20.92-206.63V-100.82-14.17-20.0620.06-2.12.1-149.99-140.82-250.66-245.3799.32-103.41跨中Mab89.89.81.58-1.580.2-0.2130.83121.48221.16220.666.18111.59Mbc-1.25-0.11-0.080.08-0.010.01-1.80-1.65-3.09-3.06131.96-1.46Mcd81.4913.56-3.223.22-0.410.41123.30116.77199.95200.98-344.21110.114AB左M-69.09-7.25156.06-156.0619.19-19.19-100.38-93.06-145.78-194.14434.12-290.14V110.9211.64-43.2643.26-5.335.33161.15149.40266.15279.5864.81196.33AB右M-71.3-7.58-142.43142.43-17.5917.59-103.68-96.17-197.56-153.23-291.5995.05V-111.74-11.76-43.2643.26-5.335.33-162.37-150.55-281.60-268.16-125.23-84.91BC左M-3.9-0.7435.76-35.764.38-4.38-5.99-5.72-4.08-15.1121.56-51.61V15.321.7830.66-30.663.76-3.7622.4320.8842.4232.9593.76-20.41BC右M-3.94-0.7-37.8337.83-4.644.64-6.01-5.71-15.54-3.85-120.8644.03V-15.36-1.8230.66-30.663.76-3.76-22.52-20.98-33.05-42.52-276.00-59.38CD左M-73.89-11.57128.23-128.2315.73-15.73-111.09-104.87-161.95-201.59366.75-262.31V101.7114.26-32.2232.22-3.963.96151.28142.02245.22255.2062.03172.49CD右M-71.97-11.33-132.79132.79-16.3516.35-108.26-102.23-197.65-156.45-284.9779.47V-101.11-14.18-32.2232.22-3.963.96-150.39-141.18-253.72-243.7477.26-87.95跨中Mab91.289.526.82-6.820.8-0.8132.56122.86225.56223.5415.91106.38Mbc-0.02-0.37-1.041.04-0.130.13-0.39-0.54-0.210.11137.231.11150 续表3-304跨中Mcd87.2913.26-2.282.28-0.310.31130.84123.31214.34215.12-393.65115.673AB左M-69.09-7.25188.42-188.4225.95-25.95-100.38-93.06-137.26-202.66494.08-332.20V110.9211.64-54.7354.73-7.537.53161.15149.40263.38282.35122.84211.24AB右M-71.3-7.58-189.19189.19-25.9825.98-103.68-96.17-208.13-142.66-334.49155.84V-111.74-11.76-54.7354.73-7.537.53-162.37-150.55-284.37-265.39-158.45-70.00BC左M-3.9-0.7447.5-47.56.52-6.52-5.99-5.72-1.38-17.8123.65-66.87V15.321.7839.1-39.15.42-5.4222.4320.8844.5230.86118.01-31.38BC右M-3.94-0.7-46.3446.34-6.496.49-6.01-5.71-17.87-1.52-145.0955.09V-15.36-1.8239.1-39.15.42-5.42-22.52-20.98-30.96-44.61-310.04-70.35CD左M-73.89-11.57157.08-157.0822.02-22.02-111.09-104.87-154.02-209.51416.17-299.81V101.7114.26-39.8639.86-5.545.54151.28142.02243.23257.19103.53182.43CD右M-71.97-11.33-165.76165.76-22.8222.82-108.26-102.23-205.80-148.29-315.91122.33V-101.11-14.18-39.8639.86-5.545.54-150.39-141.18-255.71-241.7578.58-78.02跨中Mab91.289.52-0.390.39-0.020.02132.56122.86224.52224.574.01115.76Mbc-0.02-0.370.58-0.580.02-0.02-0.39-0.54-0.02-0.07142.03-1.00Mcd86.9313.26-4.344.34-0.40.4130.35122.88213.34214.35-447.82117.912AB左M-69.12-7.25221.4-221.433.78-33.78-100.42-93.09-127.47-212.60548.61-375.11V110.9211.66-62.1962.19-9.489.48161.17149.43260.92284.81142.14220.95AB右M-71.32-7.48-207.74207.74-31.6531.65-103.61-96.06-215.33-135.57-346.89179.99V-111.74-11.74-62.1962.19-9.489.48-162.35-150.52-286.83-262.94-175.10-60.29BC左M-3.9-0.3352.15-52.157.95-7.95-5.59-5.140.42-19.6121.51-72.67V15.321.5944.42-44.426.78-6.7822.2420.6146.2329.14137.50-38.41BC右M-3.94-0.65-54.4554.45-8.318.31-5.96-5.64-20.160.78-164.0465.67V-15.36-2.0144.42-44.426.78-6.78-22.71-21.25-29.24-46.33-346.17-77.38150 续表3-302CD左M-73.9-11.57184.59-184.5928.17-28.17-111.10-104.88-146.30-217.29468.95-335.59V101.7114.27-50.7650.76-7.787.78151.29142.03240.40260.01184.20196.60CD右M-71.98-11.29-226.54226.54-34.8134.81-108.24-102.18-220.93-133.21-377.89201.35V-101.11-14.17-50.7650.76-7.787.78-150.39-141.17-258.53-238.9353.16-63.85跨中Mab91.259.596.83-6.831.07-1.07132.59122.93225.82223.1316.36106.38Mbc-0.02-0.05-1.151.15-0.180.18-0.08-0.09-0.280.18165.901.44Mcd86.913.28-20.9820.98-3.323.32130.33122.87209.59217.96-464.98139.521AB左M-65.61-6.9221.94-221.9439.58-39.58-95.34-88.39-111.53-211.27560.83-371.39V110.8211.65-69.5469.54-12.0112.01161.02149.29257.48287.75215.27230.38AB右M-68.38-7.14-257.88257.88-43.2943.29-99.31-92.05-222.76-113.67-400.56248.90V-111.84-11.75-69.5469.54-12.0112.01-162.50-150.66-290.26-259.99-205.42-50.86BC左M-4.64-0.464.74-64.7410.87-10.87-6.66-6.132.28-25.1121.25-89.97V15.321.5255.02-55.029.12-9.1222.1720.5149.1826.20170.10-52.23BC右M-4.68-0.83-67.3167.31-11.0211.02-7.13-6.78-25.402.37-197.4581.39V-15.36-2.0855.02-55.029.12-9.12-22.77-21.34-26.29-49.28-396.13-91.21CD左M-71.28-10.9228.15-228.1537.36-37.36-106.91-100.80-128.28-222.42535.28-388.67V101.8114.29-56.6256.62-8.098.09151.45142.18240.26260.6596.46204.35CD右M-68.74-10.48-171.81171.81-28.1528.15-103.07-97.16-204.57-133.63-296.96134.58V-101.01-14.15-56.6256.62-8.098.09-150.23-141.02-258.68-238.2991.07-56.10跨中Mab95.7510.08-17.9717.97-1.861.86139.14129.01233.20237.89-17.01144.31Mbc-1.07-0.23-1.291.29-0.080.08-1.67-1.61-2.73-2.5396.180.26Mcd91.414.3428.17-28.174.61-4.61137.44129.76230.65219.0445.2381.66150 注：M以下部受拉为正，单位kN·m；V以使杆件顺时针转为正，单位kN。表3-31横向框架边柱1内力组合层位内恒载活载SEKSWK1.35SGK1.2SGK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK号置力SGKSQK左震右震左风右风+0.98SQK+1.4SQK左风右风左震右震6柱M82.894-50.650.6-3.733.73115.82105.0799.8199.4736.09167.65顶N340.315.67-14.0914.09-0.970.97474.76430.30426.88408.36399.45436.08柱M60.935.55-15.9815.98-1.181.1887.6980.8978.6273.1255.6797.22底N377.5415.67-14.0914.09-0.970.97525.04474.99471.57453.05444.13480.775柱M55.116.29-78.2278.22-8.648.6480.5674.9463.1766.13-31.78171.59顶N670.9360.23-40.9340.93-3.763.76964.78889.44876.27805.12788.05894.46柱M57.286.01-50.0150.01-5.525.5283.2277.1569.3568.747.33137.36底N708.1760.23-40.9340.93-3.763.761015.05934.13920.96849.80832.73939.154柱M57.286.01-106.05106.05-13.6713.6783.2277.1559.0868.74-65.52210.21顶N1001.49104.78-84.1984.19-9.099.091454.701348.481322.361201.791155.211374.10柱M57.286.01-70.770.7-9.119.1183.2277.1564.8368.74-19.57164.25底N1038.73104.78-84.1984.19-9.099.091504.971393.171367.051246.481199.901418.793柱M57.286.01-117.72117.72-16.8416.8483.2277.1555.0968.74-80.69225.38顶N1332.05149.33-138.92138.92-16.6216.621944.611807.521765.671598.461507.461868.65柱M57.256.01-96.3196.31-13.7813.7883.1877.1158.9168.70-52.90197.51底N1369.29149.33-138.92138.92-16.6216.621994.881852.211810.361643.151552.151913.342柱M57.346.02-125.09125.09-202083.3177.2451.1968.81-90.20235.04顶N1662.61193.9-201.11201.11-26.126.12434.552266.592206.561995.131850.032372.92150 续表3-312柱M63.556.68-114.34114.34-18.4618.4692.3485.6161.4276.26-68.37228.91底N1699.85193.9-201.11201.11-26.126.12484.822311.282251.252039.821894.722417.601柱M46.694.93-126.89126.89-21.1221.1267.8662.9335.6356.03-105.97223.94顶N2003.11238.46-270.65270.65-38.1138.112937.892737.582656.172403.732194.962898.65柱M23.482.47-207.03207.03-34.4634.4634.1231.63-12.1328.18-239.48298.80底N2050.39238.46-270.65270.65-38.1138.113001.722794.312712.912460.472251.702955.39注：弯矩M以顺时针为正，单位kN·m；轴力N以柱受压为正，单位kN。表3-32横向框架边柱2组合层位内恒载活载SEKSWK1.35SGK1.2SGK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK号置力SGKSQK左震右震左风右风+0.98SQK+1.4SQK左风右风左震右震6柱M119.825.88-47.4547.45-3.473.47167.52152.02146.82155.5785.63209.00顶N380.2216.91-1111-0.80.8529.87479.94476.56478.58452.11480.71柱M67.588.11-11.1311.13-0.820.8299.1892.4590.2892.3571.49100.43底N417.4616.91-1111-0.80.8580.14524.63521.25523.27496.80525.405柱M51.089.17-73.3473.34-8.098.0977.9474.1362.6683.04-28.54162.14顶N752.1635.19-31.0631.06-2.92.91049.90951.86943.28950.59883.33964.08柱M57.58.79-39.4939.49-4.354.3586.2481.3174.5985.5622.94125.61底N789.435.19-31.0631.06-2.92.91100.18996.55987.97995.27928.021008.774柱M57.58.79-93.393.3-121286.2481.3164.9695.20-47.02195.56顶N1124.3987.31-63.2863.28-6.866.861603.491471.501450.641467.921319.391483.92柱M57.58.79-62.262.2-8886.2481.3170.0090.16-6.59155.13150 续表3-324底N1161.6387.31-63.2863.28-6.866.861653.761516.191495.321512.611364.081528.613柱M57.58.79-103.56103.56-14.8214.8286.2481.3161.4098.75-60.35208.90顶N1496.62139.44-103.14103.14-12.412.42157.091991.161956.011987.261745.532013.69柱M57.468.76-84.7384.73-12.1312.1386.1681.2264.7195.27-35.94184.36底N1533.86139.44-103.14103.14-12.412.42207.362035.852000.702031.951790.212058.382柱M57.558.77-141.81141.81-22.6822.6886.2981.3451.53108.69-110.03258.68顶N2241.08191.56-153.9153.9-20.1820.183213.192957.482905.232956.092604.163004.30柱M64.118.76-69.8569.85-11.1711.1795.1389.2073.90102.04-8.62172.99底N2278.32191.56-153.9153.9-20.1820.183263.463002.172949.923000.782648.853048.991柱M47.067.81-101.96101.96-16.9816.9871.1867.4144.9287.71-71.39193.71顶N2623.25243.66-210.52210.52-28.2728.273780.173489.023419.293490.533020.423567.77柱M23.533.91-216.67216.67-36.0836.0835.6033.71-12.3078.62-251.09312.25底N2670.53243.66-210.52210.52-28.2728.273844.003545.763476.033547.273077.163624.51表3-33横向框架中柱1组合层位内恒载活载SEKSWK1.35SGK1.2SGK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK号置力SGKSQK左震右震左风右风+0.98SQK+1.4SQK左风右风左震右震6柱M-77.76-3.87-58.3458.34-4.34.3-108.77-98.73-103.61-92.77-171.48-19.79顶N357.3717.644.09-4.09-0.240.24499.74453.54450.77451.37444.75434.11柱M-56.81-5.3-21.5821.58-1.591.59-81.89-75.59-76.85-72.85-99.41-43.30底N394.0517.644.09-4.09-0.240.24549.25497.56494.78495.39488.76478.13150 续表3-335柱M-52.64-5.96-92.3192.31-10.210.2-76.90-71.51-83.53-57.83-186.7553.26顶N692.1532.167.72-7.72-0.810.81965.92875.60870.08872.12859.91839.84柱M-54.11-5.52-61.5461.54-6.86.8-78.46-72.66-80.46-63.32-148.2511.76底N728.8332.167.72-7.72-0.810.811015.44919.62914.10916.14903.93883.864柱M-54.11-5.52-116.65116.65-15.0215.02-78.46-72.66-90.81-52.96-219.8983.40顶N1028.0680.3612.6-12.6-1.571.571466.631346.181332.951336.901298.271265.51柱M-54.11-5.52-95.4495.44-12.2912.29-78.46-72.66-87.37-56.40-192.3255.83底N1064.7480.3612.6-12.6-1.571.571516.151390.191376.961380.921342.281309.523柱M-54.11-5.52-141.25141.25-20.2120.21-78.46-72.66-97.35-46.42-251.87115.38顶N1363.97128.7715.63-15.63-2.112.111967.551817.041796.361801.671734.351693.71柱M-54.08-5.73-115.57115.57-16.5316.53-78.62-72.92-92.94-51.29-218.5881.91底N1400.65128.7715.63-15.63-2.112.112017.071861.061840.371845.691778.361737.722柱M-54.16-5.73-144.32144.32-23.0723.07-78.73-73.01-101.28-43.14-256.05119.19顶N1699.88176.9717.77-17.77-2.72.72468.272287.612259.442266.242169.142122.94柱M-59.44-6.28-144.32144.32-23.0723.07-86.40-80.12-108.31-50.17-262.71112.52底N1736.56176.9717.77-17.77-2.72.72517.792331.632303.452310.262213.162166.951柱M-44.5-4.72-178.3178.3-31.0931.09-64.70-60.01-98.52-20.17-288.02175.56顶N2045.77225.1114.52-14.52-2.892.892982.402770.082734.922742.202608.872571.11柱M-22.25-2.36-178.3178.3-31.0931.09-32.35-30.00-68.859.50-259.91203.67底N2091.33225.1114.52-14.52-2.892.893043.902824.752789.592796.882663.542625.79表3-34横向框架中柱2组合150 层位内恒载活载SEKSWK1.35SGK1.2SGK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK号置力SGKSQK左震右震左风右风+0.98SQK+1.4SQK左风右风左震右震6柱M-109.98-5.58-53.9453.94-3.953.95-153.94-139.79-143.98-134.03-205.45-65.20顶N442.9515.62-11-0.070.07613.29553.41551.13551.31539.61542.21柱M-62.81-7.64-17.9817.98-1.321.32-92.28-86.07-86.66-83.34-103.33-56.58底N479.6315.62-11-0.070.07662.81597.42595.15595.33583.63586.235柱M-49.1-8.62-83.0783.07-9.179.17-74.73-70.99-81.34-58.23-172.0843.90顶N832.7132.99-0.940.94-0.120.121156.491045.441040.671040.971017.821020.27柱M-54.1-8.26-55.3855.38-6.126.12-81.13-76.48-83.04-67.62-141.872.12底N869.3932.99-0.940.94-0.120.121206.011089.451084.681084.991061.841064.284柱M-54.1-8.26-110.68110.68-14.2514.25-81.13-76.48-93.28-57.37-213.7674.01顶N1221.1289.190.44-0.44-0.20.21735.921590.211577.471577.981519.431518.29柱M-54.1-8.26-76.3376.33-10.3210.32-81.13-76.48-88.33-62.32-169.1129.35底N1257.889.190.44-0.44-0.20.21785.441634.231621.491621.991563.451562.303柱M-54.1-8.26-127.09127.09-18.1918.19-81.13-76.48-98.25-52.41-235.0995.34顶N1609.53145.18-0.760.76-0.080.082315.142134.692114.262114.462017.562019.53柱M-54.07-8.26-103.98103.98-14.8814.88-81.09-76.45-94.04-56.54-205.0165.33底N1646.21145.18-0.760.76-0.080.082364.662178.702158.282158.482061.572063.552柱M-54.15-8.27-135.06135.06-21.621.6-81.21-76.56-102.62-48.18-245.52105.64顶N1997.94201.37-6.346.34-112894.562679.452649.992652.512510.112526.59柱M-59.71-8.18-124.68124.68-19.9419.94-88.62-83.10-107.08-56.83-238.6485.52底N2034.62201.37-6.346.34-112944.082723.462694.012696.532554.122570.611柱M-44.58-7.33-170.78170.78-28.4428.44-67.37-63.76-98.57-26.90-279.91164.12150 续表3-341顶N2396.33257.65-1.61.61.03-1.033487.543236.313201.533198.943028.113032.27柱M-22.29-3.67-170.78170.78-28.4428.44-33.69-31.89-67.214.46-250.96193.06底N2442.89257.65-1.61.61.03-1.033550.403292.183257.403254.813083.983088.14表3-35框架柱剪力组合位层恒载活载SEKSWK1.35SGK1.2SGK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK置号SGKSQK左震右震左风右风+0.98SQK+1.4SQK左风右风左震右震边柱16-20.84-1.3817.07-17.071.26-1.26-29.49-26.94-25.16-28.33-3.65-48.035-16.29-1.7832.88-32.884.73-4.73-23.74-22.04-15.83-27.7522.13-63.364-16.6-1.7445.32-45.325.84-5.84-24.12-22.36-14.75-29.4737.95-79.883-16.6-1.7454.88-54.887.85-7.85-24.12-22.36-12.22-32.0050.38-92.312-17.52-1.8461.39-61.399.86-9.86-25.46-23.60-10.92-35.7757.68-101.941-10.17-1.0767.46-67.4611.23-11.23-14.78-13.700.60-27.7074.85-100.54边柱26-23.14-1.7315.02-15.021.1-1.1-32.93-30.19-28.56-31.33-9.28-48.335-13.4-2.2228.93-28.933.19-3.19-20.27-19.19-14.86-22.9020.20-55.024-14.2-2.1739.87-39.875.13-5.13-21.30-20.08-13.31-26.2433.49-70.173-14.19-2.1748.28-48.286.91-6.91-21.28-20.07-11.06-28.4744.43-81.092-15.02-2.1654.27-54.278.68-8.68-22.39-21.05-9.81-31.6851.23-89.871-8.71-1.4564.37-64.3710.72-10.72-13.18-12.481.23-25.7972.36-95.00150 续表3-35中柱1656.073.8220.49-20.491.51-1.5179.4472.6374.0070.1996.2142.94544.484.7839.45-39.454.36-4.3664.7360.0764.8953.91107.534.96445.094.654.38-54.387-765.3860.5568.7251.08127.56-13.83345.084.6965.85-65.859.42-9.4265.4560.6671.8748.14142.52-28.70247.33574.01-74.0111.83-11.8368.8063.8078.0048.19156.01-36.42127.812.9572.04-72.0412.56-12.5640.4337.5052.9121.26128.79-58.51中柱2671.85.5118.44-18.441.35-1.35102.3393.8794.8091.40113.4465.495438.2635.5-35.53.92-3.9266.1463.1666.9557.07102.7110.41445.086.8847.95-47.956.3-6.367.6063.7370.7054.83120.56-4.11345.076.8859.25-59.258.48-8.4867.5963.7273.4452.07135.24-18.81247.446.8566.6-66.610.65-10.6570.7666.5278.9852.14147.62-25.54127.864.5869-6911.49-11.4942.1039.8453.6824.73125.88-53.52注：V以使柱顺时针转为正，单位：kN。150 3.6截面设计3.6.1承载能力极限状态验算非抗震设计时，结构构件截面承载极限状态的设计表达式为：γ0S≤R式中：γ0—结构重要性系数，对安全等级为一级、二级和三级的结构构件，可分别取1.1、1.0和0.9，一般的房屋，安全等级为二级，可取γ0=1.0。S—结构构件的内力组合设计值；R—结构构件的承载力设计值；抗震设计时，结构构件的截面抗震验算的设计表达式为：S≤R/γRE式中：γRE—承载抗震调整系数，除另有规定外，应按《抗震规范》采用；S—抗震设计时，结构构件的内力组合设计值；R—结构构件承载设计值。表3-36承载力抗震调整系数的取值结构类型受力特性取值梁受弯0.75轴压比＜0.15的柱偏压0.75轴压比＞0.15的柱偏压0.8其他构件受剪、受压0.853.6.2框架梁截面设计1．基本数据：混凝土等级采用C35：＝16.7，＝1.57：300，：270主梁尺寸各层均为300×650，采用C35的混凝土，梁截面布置一排钢筋，保护层厚度为25mm，取=35mm,则边跨＝650-35mm＝615mm，中跨=300-35=265mm；对于C35的混凝土，＝1.0，钢筋＝0.55，应满足，若不满足条件应该为双筋矩形配筋截面，此外配筋还应满足最小配筋率的要求，即150 。2．框架梁正截面抗弯设计正截面强度设计时，控制截面取左右支座边缘和跨间弯矩最大处。支座截面按矩形截面设计，主梁跨间截面按T型截面进行设计。根据《混凝土结构设计规范》7.2.3知位于受压区的翼缘计算宽度取值应按如下的最小值取：按计算跨度考虑时，边跨1：bf9=mm；中跨:bf9=mm；边跨2：bf9=mm；按梁的净距考虑时：边跨1：bf9=中跨：bf9=边跨2：bf9=指净距，b指主梁的宽度。故边跨1取bf9=2300mm；中跨取bf9=800mm；边跨2取bf9=2700mm；（取前两种情况的最小值）跨中梁截面类型的确定：〉M(受弯构件截面的弯矩设计值)，所以属第一类T形截面。〉M(受弯构件截面的弯矩设计值)，所以属第一类T形截面。〉M(受弯构件截面的弯矩设计值)，所以属第一类T形截面。《混凝土结构设计规范》11.3.6条规定，对于三级抗震要求，框架梁的钢筋配置应符合下列规定：1）.最小配筋率的要求梁支座：150 边跨中跨梁跨中：边跨中跨2）沿梁全长顶面和底面至少应各配两根通长的纵向钢筋，对三级抗震等级钢筋直径不应小于12mm。表3-37二层框架梁基本组合层号位置内力1.35Sgk+0.98Sqk1.2Sgk+1.4Sqk1.2Sgk+1.26(Sqk+Swk){1.2（Sgk+0.5Sqk)+1.3Sek}左风右风左震右震2AB左M-100.42-93.09-127.47-212.60411.46-281.33V161.17149.43260.92284.81106.61165.71AB右M-103.61-96.06-215.33-135.57-260.17134.99V-162.35-150.52-286.83-262.94-131.33-45.22BC左M-5.59-5.140.42-19.6116.13-54.50V22.2420.6146.2329.14103.13-28.81BC右M-5.96-5.64-20.160.78-123.0349.25V-22.71-21.25-29.24-46.33-259.63-58.04CD左M-111.10-104.88-146.30-217.29351.71-251.69V151.29142.03240.40260.01138.15147.45CD右M-108.24-102.18-220.93-133.21-283.42151.01V-150.39-141.17-258.53-238.9339.87-47.89跨中Mdc132.59122.93225.82223.1312.2779.79Mcb-0.08-0.09-0.280.18124.431.08Mba130.33122.87209.59217.96-348.74104.64（1）边跨1跨间（MAB）抗弯钢筋由内力组合表3-37，经比较应取无地震组合MAB=225.82kN·m150 选422,，符合要求，并将422深入支座，作为支座负弯矩下的受压钢筋。（2）边跨1支座（MA）抗弯钢筋由内力组合表3-37，经比较应取有地震组合kN·m；kN·m抵抗正弯矩时，kN·m抵抗负弯矩时，kN·m，选424（3）边跨1中支座（MB左）抗弯钢筋，由内力组合表3-37，经比较应取有地震组合kN·m说明富余，且达不到屈服，可近似取150 按照构造配筋可取：选318（4）中跨跨间（MBC）抗弯钢筋由内力组合表3-37，经比较应取有地震组合kN·m选424，。（5）中跨支座（MB右）抗弯钢筋由内力组合表3-37，经比较应取有地震组合kN·m说明富余，且达不到屈服，按照构造配筋要求可取选212（6）中跨支座（MC左）抗弯钢筋由内力组合表3-37，经比较应取有地震组合kN·m选522（7）中跨支座（MC右）抗弯钢筋150 由内力组合表3-37，经比较应取无地震组合MBA=351.71kN·m选524,，符合要求，并将524深入支座，作为支座负弯矩下的受压钢筋。（8）边跨跨间（MCD）抗弯钢筋由内力组合表3-37，经比较应取无地震组合kN·m选422，（9）边跨支座（MD）抗弯钢筋，由内力组合表3-37，经比较应取有地震组合kN·m，kN·m抵抗正弯矩时：选224，150 抵抗负弯矩时：kN·m选4243．框架梁斜截面抗剪设计由《混凝土结构设计规范》11.3.2规定，三级抗震取地震作用组合下：（1）二层AB跨斜截面抗剪设计截面尺寸验算：《混凝土结构设计规范》第11.3.3条规定，考虑地震作用的框架梁，当跨高比时，其受剪截面应符合下列条件：，满足要求。根据《建筑抗震设计规范》第6.3.3条规定，三级抗震梁端箍筋加密区箍筋最大间距为Min{，8d，150mm}=150mm，箍筋最小直径为8，加密区长度为Max{1.5hb，500}=975mm故可选取双肢箍f8@100，加密区长度1000mm。非加密区钢筋，由组合剪力计算，根据《混凝土结构设计规范》第7.5.1条规定：当时，满足属一般梁150 截面尺寸满足要求。可不进行斜截面的受剪承载力计算，而仅需根据《混凝土规范》的有关规定，按最小配筋率及构造要求配置箍筋梁高为650，当500>h﹥800时，，箍筋的最大间距取350，箍筋最小直径为8，则取双肢箍f8@150，钢筋用HPB300级钢筋（fyv=270N/mm2）。（2）二层BC跨斜截面抗剪设计截面尺寸验算：《混凝土结构设计规范》第11.3.3条规定，考虑地震作用的框架梁，当跨高比时，其受剪截面应符合下列条件：，满足要求。根据《建筑抗震设计规范》第6.3.3条规定，三级抗震梁端箍筋加密区箍筋最大间距为Min{，8d，150mm}=75mm，箍筋最小直径为8，加密区长度为Max{1.5hb，500}=500mm故可选取双肢箍f8@50，加密区长度600mm。非加密区钢筋，由组合剪力计算，根据《混凝土结构设计规范》第7.5.1条规定：当时，满足V[0.25bcfcbh0属一般梁截面尺寸满足要求。150 可不进行斜截面的受剪承载力计算，而仅需根据《混凝土规范》的有关规定，按最小配筋率及构造要求配置箍筋梁高为300，当150>h﹥300时，可仅在构件端部范围内设置构造箍筋。箍筋的最大间距取100，箍筋最小直径为8，则取双肢箍f8@100，钢筋用HPB300级钢筋（fyv=270N/mm2）。（3）二层CD跨斜截面抗剪设计截面尺寸验算：《混凝土结构设计规范》第11.3.3条规定，考虑地震作用的框架梁，当跨高比时，其受剪截面应符合下列条件：，满足要求。根据《建筑抗震设计规范》第6.3.3条规定，三级抗震梁端箍筋加密区箍筋最大间距为Min{，8d，150mm}=150mm，箍筋最小直径为8，加密区长度为Max{1.5hb，500}=975mm故可选取双肢箍f8@100，加密区长度1000mm。非加密区钢筋，由组合剪力计算，根据《混凝土结构设计规范》第7.5.1条规定：当时，满足属一般梁截面尺寸满足要求。150 可不进行斜截面的受剪承载力计算，而仅需根据《混凝土规范》的有关规定，按最小配筋率及构造要求配置箍筋梁高为650，当500>h﹥800时，，箍筋的最大间距取350，箍筋最小直径为8，则取双肢箍f8@150，钢筋用HPB300级钢筋（fyv=270N/mm2）。4．框架梁配筋构造措施（1）《混凝土结构设计规范》11.3.7条规定沿梁全长顶面和底面至少应各配两根通长的纵向钢筋，对三级抗震等级钢筋直径不应小于12mm，本梁顶面有424的钢筋直通，底面有422直通，满足要求。（2）《混凝土结构设计规范》第10.2.16条规定，当梁的腹板高度mm时，在梁的两侧面应沿高度配置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不应小于腹板截面面积的0.1％，且其间距不宜大于200mm，所以选用412钢筋作为纵向构造钢筋平均分布在梁的两侧，每侧2根，226/(300×615)=0.12%>0.1%，符合要求。5．框架梁裂缝和挠度验算(1)裂缝验算裂缝验算采用荷载组合的标准组合，选取表3-30中内力组合不带分项系数的组合值。按照公式2.22验算。（3-16）选取本榀框架中弯矩最大的截面AB跨跨中进行验算，即=2.1===123.99==1520/(0.5×650×300)=0.016=22=0.5×650×300=97500C=24=2.0×10150 =1.1-=1.1-0.65×2.01/0.016×123.99=0.38；代入数值得=0.08<0.2，满足要求。(2)挠度验算取弯矩、荷载均较大的一层AB跨为例进行验算：计算有关参数==1520/(0.5×650×300)=0.016===1.1-=0.41计算（短期截面弯曲刚度）==1.55Nmm2根据《混凝土结构设计规范》8.2.5规定，时，；时，1.6。其间按线性法计算，可得509/1900=0.41，取计算B=Nmm2150 变形验算根据《混凝土结构设计规范》3.3.2规定，当时，，满足要求。6．框架梁配筋图二层梁AB胯及支座处的截面配筋图二层梁支座BC胯及支座处的配筋截面图二层梁CD胯及支座处的截面配筋图图3.12框架梁配筋图3.6.3框架柱截面配筋设计1．基本数据：框架柱混凝土等级采用C35：＝16.7，＝1.57纵向受力钢筋选用HRB335：300，箍筋选用HRB335：150 210框架柱截面尺寸为600mm×600mm，保护层厚度为30mm，则＝（600-40）mm＝560mm；对于C35的混凝土，＝1.0，HRB335钢筋＝0.55，应满足2．柱轴压比验算《混凝土结构设计规范》第11.4.16条规定三级框架结构框架柱的轴压比的限制为0.85，对于A柱一层：则柱的轴压比满足要求。3.调整柱端弯矩根据《混凝土结构设计规范》第11.4.2条规定，四级抗震等级，柱端弯矩设计值取地震作用组合下的弯矩设计值。表3-36调整后的A柱端弯矩汇总层数1截面柱顶柱底223.94298.80179.15239.042318.92364.314．框架柱正截面承载力计算第一层A柱柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。(1)一层柱顶可得三种不利组合，且有两种组合相同，故计算两种组合：第一种组合：柱的计算长度150 则偏心距增大系数：初判为小偏心受压，确为大偏压满足条件则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率150 取，选用422，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够第二种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：属于小偏心受压150 由于对称配筋，，即，满足对称配筋大偏心条件满足条件则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用422，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够150 (2)一层柱底截面内力可得两种不利组合第一种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：初判为大偏心受压，确为大偏压满足条件150 则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用422，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够第二种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：150 属于小偏心受压由于对称配筋，，>N即，满足对称配筋大偏心条件满足条件=则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用422，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，150 则平面外承载力足够5．框架柱的斜截面承载力计算第一层A柱由内力组合表3-31可以看出，柱的上下端最大弯矩均为有地震组合：《混凝土结构设计规范》第11.4.4条规定三级框架结构的框架柱组合剪力设计值取地震作用组合下的剪力设计值。验算截面尺寸：（满足要求）验算截面是否按构造配筋，故取可不进行斜面受剪承载力计算，按《混凝土结构设计规范》表11.4.12-2进行构造配筋，选用f8@150的双肢箍。6．框架柱的配筋图150 图3.13框架柱配筋图3.6.4楼板设计1．单向板本工程为横向次梁承重方案，为多跨连续板，按塑性理论进行分析计算。图3.14计算简图此模形为单块双向板，按弹性理论的内力计算。依据：当板厚小于板短边边长的1/30，且板的挠度小于板的厚度时，双向板可按弹性薄板理论计算。1.荷载计算恒载标准值：gk=3.1kN/m2恒载设计值：g=1.2×3.1=3.72kN/m2活载标准值：qk=2.0kN/m2活载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2150 荷载设计值：p=g+q=6.52kN/m22.相关系数计算：则Lx=3.9m,Ly=6.9m,则,查表系数得，所求弯矩挠对应的系数。f=0.00242，计算时混凝土的泊松比取0.2。M1=Mx=0.0378pl201+0.2×0.0064pl201=3.88kN·mM2=My=(0.0064+0.2×0.0378)pl012=1.38X方向固端弯矩Y方向固端弯矩3.配筋考虑板的内拱作用该区格板的跨中弯矩及支座弯矩应折减20%，为便于计算，近似取钢筋采用HPB300级钢筋，跨中配筋：X方向：M=3.88kN·m,h0=80mm,，则，选配8@200,Y方向：M=1.38kN·m,h0=80mm，则，选配8@200,支座配筋：X方向短边支座：M=7.99kN·m,h0=80mm，则，选配8@150,150 Y方向长边支座：M=5.66kN·m,h0=80mm，则，选配8@200，3.7楼梯设计楼梯结构平面图3.16（以所剖楼梯为例）：图3.16楼梯结构平面图1．结构形式和材料强度采用现浇板式楼梯，C35级混凝土，钢筋采用HRB335和钢筋采用HPB3002.楼梯斜板该板倾斜角度为（1）计算跨度和板厚计算跨度取=3.51+0.25=3.76m，梯段板的厚度为/30=3760/30=125mm，取h=150mm；（2）荷载计算(取1m宽的板作为计算单元)踏步尺寸b×h=270mm×150mm150 恒载：踏步重1/0.27×0.5×0.27m×0.15m×25kN/m=1.88kN/m斜板重1/0.874m×0.15m×25kN/m=4.29kN/m20mm厚大理石面层(0.27+0.15)/0.27×1.0m×0.02m×28kN/m=0.87kN/m15mm找平层(0.27+0.15)/0.27×1.0m×0.015m×20kN/m=0.47kN/m刮大白腻子1/0.874m×0.02m×16kN/m=0.37kN/m恒荷载标准值=7.88kN/m恒荷载设计值=1.2×7.88kN/m=9.46kN/m活荷载标准值=3.5kN/m×1m=3.5kN/m活荷载设计值=1.3×3.5kN/m=4.55kN/m总荷载=+=14.01kN/m（3）弯矩计算如图3-17所示：图3.17踏步板计算简图考虑梯段斜板与平台梁的整体连接，斜板的跨中弯矩相对于间支梁有所减少，跨中弯矩M==14.01×3.762/10=19.81kN.m（4）配筋计算150 -25=150-25=125mm=0.083×1.0×16.7/300×1000×125=578mm受力钢筋选用10@100(=628mm),分布钢筋选用8@300（每踏步下一根）。3．平台板计算(HPB300钢筋，)（1）计算跨度与板厚计算跨度取，板的厚度/30=1495/30=48.8mm，取h=100mm；（2）荷载计算(取1m宽的板作为计算单元)恒载：平台板自重0.1m×1m×25kN/m3=2.5kN/m15mm厚找平层0.015m×1m×20kN/m=0.3kN/m刮大白腻子0.02m×16kN/m=0.32kN/m恒荷载标准值=3.12kN/m恒荷载设计值=1.2×3.12kN/m=3.744kN/m活荷载标准值=3.5kN/m×1=3.5kN/m活荷载设计值=1.3×3.5kN/m=4.55kN/m总荷载=+=8.294kN/m（3）弯矩计算150 跨中弯矩=8.294×1.4652/10=1.78kN/m（4）配筋计算-25=100-25=75mm=0.02×1.0×16.7/270×1000×75=93mm钢筋选用8@250(=201mm)4.平台梁计算（1）计算跨度该梁为简支梁采用250mm×600mm近似取计算跨度（2）荷载计算楼梯段传来14.01kN/m×3.51/2=24.59kN/m平台板传来8.294kN/m×1.465/2=6.08kN/m梁自重及侧灰：1.2×0.25m×(0.6-0.1)m×25kN/m+1.2×0.01m×(0.6-0.1)m×17kN/m=3.85kN/mq=24.59+6.08+3.85=34.52kN/m（3）内力计算==34.52×3.9/8=65.63kN·m==34.52×3.9/2=67.31kN（4）配筋计算1）纵向钢筋(近似按矩形截面计算)150 600-35=565mm；=0.05×1.0×16.7/300×250×565=393mm钢筋选用218=509mm满足要求2）箍筋计算(HPB300级钢筋，)截面尺寸满足要求=0.7×1.57×250×565=155.23kN>67.31kN应按构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》式11.3.9-3可得《混凝土结构设计规范》表10.2.10规定其箍筋最大间距为350mm,选用68@200的双肢箍，则满足要求。3.8基础设计（以B柱柱下基础为例）现浇钢筋混凝土柱下独立基础的形式主要有锥形和阶形两种，本建筑采用现浇阶梯形基础。《建筑地基基础设计规范》规定扩展基础的混凝土强度等级不应低于C20，根据结构混凝土耐久性的基本要求，环境类别为二b类的结构最低混凝土强度等级为C30。所以混凝土选用C30，钢筋选用HRB335级。传至基础的荷载包括框架柱传来的弯矩、剪力和轴力、基础的自重、回填土的重量、底层地基梁传来的轴力和弯矩。根据《建筑抗震设计规范》4.2.1规定：不超过8层且高度在25m以下的一般民用框架房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。另外，有《建筑地基基础设计规范》3.0.1和3.0.2150 对地基基础设计等级的划分可确定本建筑设计等级为丙级，可不进行地基变形验算。1．确定持力层及基础埋深的确定（1）根据已知土层情况，选粉质粘土层为持力层，取基础埋深为1.5m。2．基础类型的确定及材料选用（1）基础类型：柱下钢筋混凝土阶梯型独立基础（2）基础材料：C30混凝土，HRB335级钢筋，3．基础底面尺寸确定假设基础宽度b<3m，则不需宽度修正，中风化或强风化的软质岩石层的深度修正系数试取1.6，则修正后的承载力特征值为：式中—修正后的地基承载力特征值—地基承载力特征值—基底以下土的重度，地下水位以下取有效重度—基底以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度—基础宽度，当基底宽度大于6m时，按6m考虑；对于砂土小于3m时，按3m考虑—基础宽度和埋深的地基承载力修正系数—基础埋深，一般自室外地坪算起则=160+1.5×（18×0.6+18.5×0.9）×1=201.18由柱传至基础顶面的最不利的荷载效应标准组合：柱顶弯矩：柱底弯矩：150 剪力：柱底轴力：则基础底面积：考虑偏心的影响,将基础底面积增大10%～40%，则A=1.4×14=19.6m2选用正方形基底,取b=5m，须修正地基承载力。=160+0.3×18.5×(5-3)+1.5×（18×0.6+18.5×0.9）×1=212.28验算基底边缘最大压力:作用在基底中心的弯矩、轴力分别为：则基地压力呈梯形分布满足要求4．基础高度确定基础高度取为900mm,基底垫层高度取为100mm,钢筋保护层厚度取为150 40mm,则h0=860mm，则(为基础顶面墙体宽度或柱脚宽度），且由于基础为阶梯型，故该基础需进行柱边和边界处抗冲切验算。由柱传至基础顶面的最不利荷载效应的基本组合有二组：和各组荷载效应基本组合作用下的基底最大净反力为：第一组：第二组：故抗切验算按第一组荷载设计值作用下的地基净反力计算。（1）验算柱与基础交接处的冲切承载力h=900mm，则=0.99(受冲切承载力截面高度影响系数)则=4.9150 =0.6+0.86=1.46m满足抗冲切承载力（2）验算基础交阶处的冲切承载力h=450mm，则=1.0则=4.53满足抗冲切承载力5．基础底面配筋计算基础底面配筋计算包括偏心方向和轴心方向两个方向的配筋,沿偏心方向的配筋计算由前述二组荷载设计值作用下最大地基净反力的分析可知，应按第一组荷载设计值作用下的地基净反力计算。而沿另一个方向为轴心受压，应按轴力最大的第二组荷载设计值作用下的地基净反力计算。（1）沿偏心方向的配筋计算在第一组荷载设计值作用下，相应于柱边截面的净反力150 计算柱边截面处弯矩：1-1截面2-2截面扩展基础底板受力钢筋最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm。平行于基底边mm2配2410@200，As=1884mm2>As=614mm2，满足构造和配筋要求。平行于基底边mm2配2410@200，As=1884mm2>As=645mm2，满足构造和配筋要求。(2)沿轴心方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，，均匀分布的地基反力为计算柱边截面处弯矩:150 扩展基础底板受力钢筋最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm。平行于基底和b方向的受力钢筋面积为：mm2配2416@200，As=4823mm2>As=4160.8mm2，满足构造和配筋要求。基础尺寸及配筋图3.18如下：图3.18基础尺寸及配筋150 第4章施工组织方案设计4.1工程概况及施工条件4.1.1工程概况该工程项目名称为东营石油化工联合单位办公大楼，建成后作为办公大楼；规划用地面积为m2,主体工程东西长62.4m，南北长17.4m，占地1036.3m2,建筑面积为5557.68m2；主体结构共6层，地下零层，地上六层，每层层层高均为3.9m，建筑物总高为24.6m。建筑部分共有建筑施工图9张，包括总平面图、首层平面图、标准层平面图、顶层平面图、屋顶平面图、北立面图、东立面图、剖面图、节点大样图。结构形式为钢筋混凝土框架结构，结构规则，在竖直方向上变化不大，水平方向上结构比较对称。基础类型为柱下独立基础，埋置深度为地下-1.5m(室内地坪±0.000)，持力层为粉质粘土层，承载力特征值为160kPa。本建筑有2台客梯，需进行电梯间的施工结构部分共有结构施工图4张，包括3.9m-19.7m标高处结构布置及板配筋图，一榀框架梁柱配筋图，基础平面布置及详图和楼梯结构施工图。场地位置：位于东营市东营港港区，港北一路与东港路交叉路口。工程地质概况：土质名称土层深度范围（m)土层厚度(m)承载力特征值(Kpa)杂填土0.0-0.60.6粉质粘土0.6-2.01.4160黄土状粉土层2.0-3.21.2220粉土层3.2-10.273004.1.2施工条件1.交通运输条件：本工程在市区可以利用永久性公路，运输工具主要是汽车。2.建筑企业概况：（1）技术装备情况：机械化施工站具有各种建筑机械及装备。（2）现场水，电源情况：工地附近有自来水管网和高压线可供使用。（3）定额选用：建筑安装工程统一劳动定额，甘肃省建筑工程预算定额。3.材料供应情况：钢筋、砂浆和混凝土能满足工程的要求。4.劳动力情况：技工和普工均可满足施工要求。150 4.2项目管理组织机构和质量管理机构4.2.1项目经理职责与项目部的组建为实现本工程建设的优质、高速、安全、文明、低耗的目标，本工程采用目前较为成熟及通用的项目法施工的管理体制。一、施工管理体制的设置原则(1)成立有一定权威性的统一指挥，协调各方面的关系，确保工程按要求顺利完成。(2)根据本工程规模、技术复杂程度等因素建立有权威的管理组织。(3)采用项目管理体制的同时，同时采用经济合同手段辅助以部分行政手段，明确各方面责、权、利。二、项目法施工1．项目经理确定为了确保本工程优质高速建成，单位准备选派国家一位具有丰富的工业与民用建筑施工经验丰富、工作认真负责、领导能力突出、良好协调能力的优秀项目经理为本工程项目经理，其简历详见《项目经理简介》。项目经理部主要负责人确定本工程施工中按照项目法施工的管理模式，组建本工程的项目经理部。项目部主要负责人从单位范围内抽调工作负责、业务能力强的专业技术人员,对工程施工全过程的进度、质量、安全、成本及文明施工等负全责。项目经理部要以工程项目管理为核心，以优质、高速、安全、文明为主轴，加强动态、科学管理，优化生产要素，精心施工，大力推广先进施工技术，在创质量优良的同时，力争提前完成施工任务。在推行项目法施工的同时，从文件控制、材料采购到产品标识、过程控制全过程，切实执行ISO9002标准和单位质量保证体系文件，达到创优质高效的目标。项目经理部设立原则项目经理对工程项目行使计划、组织、协调、控制、监督、指挥职能、全权处理项目事务，其下设技术组、施工组及材料设备组。项目经理部对单位实行经济责任承包。项目内部工程技术管理人员通过岗位目标责任制和行为准则来约束，共同为优质、安全、高速、低耗地完成项目任务而努力工作。150 组建项目经理部(1)工程拟实行项目法施工管理，单位将选派具有丰富实践经验和较高管理水平的国家三级项目经理担任本工程项目经理，单位还将选派技术、管理水平高的技术人员、管理人员、质检人员、专业工长等组建项目部。(2)项目管理层由项目经理、项目副经理、项目工程师、安全主管、质量主管、材料主管、保卫主管、机械主管和后勤主管等成员组成，在建设单位、监理单位和单位的指导下，负责对本工程的工期、质量、安全、成本等实施。组织、协调、控制和决策，对各生产施工要素实施全过程的动态管理。(3)项目经理部对工程项目进行计划管理。计划管理主要体现在工程项目综合进度计划和经济计划。1)进度计划包括:施工总进度计划、劳动力组织计划、分部分项工程进度计划，施工进度控制计划，设备、材料供应进度计划，竣工验收和试生产计划。2)经济计划包括:劳动力需用量及工资计划，材料计划，构件及加工半成品需用量计划，施工机具需用量计划，工程项目降低成本措施及降低成本计划，资金使用计划，利润计划等。三、作业层人员的配备施工人员均挑选有丰富施工经验和劳动技能的正式工和合同工，分工种组成作业班组，挑选技术过硬、思想素质好的正式职工带班。四、项目部工作安排方式为保证项目部管理层指令畅通有效，工作安排采用“施工任务书”的形式。要求签发人和执行人签字，项目经理层作为执行的监督者。施工任务书的工作内容完成后由签发人封闭并签字，如未能封闭必须找出原因并对执行人进行处罚。4.2.2项目组织的构成工程部:由各分项工程工长组成，直接管理和指挥班组施工生产。设备部:现场机械设备的维护、保养、运行纪录。质量安全部:质量检查、安全检查、文明施工、生活卫生检查。技术组:技术方案、资料处理、整理，材料送检。水电部:水电施工现场指挥。材料部:材料采购、装卸、保管、发放。150 后勤组:现场保卫、食堂管理。4.3施工部署及主要工程目标4.3.1施工部署原则及总体施工顺序施工部署总则为了保证工程施工的顺利进行和按时达到目标，及时解决施工生产中出现的问题，迅速而准确的传达项目经理决策，必须建立以项目经理为核心的调度体系，及时反馈上级职能部门、建筑单位意见及施工中出现的问题，以便项目经理部作出明确决策，并及时贯彻落实下去，保证各项管理措施的顺利实施。调度体系运转(1)组成以项目经理为核心的调度体系，各专业管理人员都是这一体系的一个成员。(2)定期按时召开有建筑单位、上级职能监督部门、设计单位的协调会，解决施工中出现的问题。(3)每星期召开各专业管理人员会议，了解整个项目的进度、成本、计划、质量安全、文明施工执行情况，必要时调度延伸至作业班组长。(4)协调好各专业工长的工作。组织好分部分项工程的施工衔接，合理穿插流水作业，保证合同工期。(5)监督检查施工计划和工程合同的执行情况，使人力、物力、财力定期按比例投入本工程，并使其保持最佳调节状态，保证施工生产正常进行。(6)做好天气预报工作，避免因气候变化对工程施工的影响。二、总平面管理根据现场的实际情况，结合主体工程量的分布及工期要求、施工程序，进行科学合理的施工总平面布置及管理能够有效地提高生产效率，同时避免重复运输等影响工程进度的情况出现。1、现场实际情况(1)本工程场地呈长方形，场地前即为公路,具有良好的交通条件；现场场地比较狭小。(2)施工用水、用电已由建设单位接入现场,现在场地周围城市排水沟渠已经施工完毕,在开工后,场内施工排水可以经过处理后排放;现场基本具备“三通一平”条件，可以进场进行施工工作；150 2、总体规划（1）封闭施工单位在施工过程中将采取封闭施工进行施工作业，封闭施工主要是:采用围墙或其他隔离屏障将施工现场与外部做封闭，并且设置专人值班避免无关人员进入现场；对建筑采实体外围取脚手架及安全网做立面及平面封闭，保持整洁美观文明，避免高空坠物、坠人事件出现；（2）场内道路考虑在现场沿围墙边及临时设施边绕建筑物一圈设置5m宽场内施工道路，施工道路采用混凝土路面。并且在入口设置值班室（3）生产性临时设施生产性临时设施包括材料房(堆放小型配件、工具、劳动保护用品、生活用品等)、配电房，(存放配电柜)、钢筋加工场(作为钢筋加工、焊接的主要生产场地)。（4）办公临时设施包括值班室(作为保卫、进场人员登记场所)、办公室(管理人员办公、会议场所)。办公室为一层，包括建设单位现场办公及休息，面积150m2。（5）临时材料堆放场地现场辅助材料堆放场地分区堆放，考虑施工就位方便，采用露天堆放钢管、模板、构配件等。配备防雨、防风材料，面积约120m2。钢筋堆放区在钢筋加工场旁边设置，搭棚遮盖。总体施工顺序：根据先地下，后地上，先主体，后围护，先结构，后装饰的一般原则，本工程的各分部工程早分及施工顺序为：基础工程→主体工程→屋面工程→装修工程1.基础工程：场地平整→土方开挖→支垫层模板→浇垫层砼→基础、基础梁扎钢筋→基础、基础梁支模→基础、基础梁浇砼→回填土→浇砼面层2.主体工程：150 每层结构采取梁、板、柱混凝土二次浇筑成形，其施工程序如下:(1)测量放线:放线前由混凝土工长下达施工任务书给测量班组，放线完后测量组填写交接会签表，质安部检查，区负责人抽查验收，报监理工程师验收。(2)柱钢筋安装:由钢筋工长下达施工任务书，执行第2条施工程序，在柱钢筋验收前不得上板、梁、墙的模板和木方等材料，否则，将对木工和班组进行处罚。(3)柱模板安装:墙柱钢筋经监理工程师验收后，由质安部通知木工工长下达施工任务书给木工班组，安装墙、柱、板、梁模板，执行第2条检查程序，报监理工程师验收。(4)梁板钢筋安装:由钢筋工长下达施工任务书给班组，执行第2条检查程序。(5)混凝土浇筑:由质安组通知混凝土工长下达施工任务书给班组，执行第2条检查序。(6)拆模:由木工工长下达拆模通知书给班组，班组接到拆模通知书后方可拆模，拆模通知书中必须写明混凝土浇筑完成后的时间，拆模时木工工长通知混凝土工长开始养护，拆模完成后混凝土班组填写会签表，执行第2条检查程序。(7)混凝土养护:由混凝土工长下达施工任务书给养护班组，混凝土工长做养护记录。(8)下一个标准层重复执行上述程序。3.屋面工程：找坡层→保温层→找平层→防水层→保护层4.装修工程：柱、内墙、板底抹灰→外墙抹灰→内墙涂料面→外墙涂料面→水磨石楼面→门窗安装→楼梯栏杆→散水→吊顶安装4.3.2流水段的划分划分施工是为组织流水施工提供必要的空间条件，其作用在于使其某一施工过程能集中施工力量，迅速完成一个施工段上的工作内容，及平空工作面为下一施工过程提前施工创造条件，从而保证了不同的施工过程能同时在不同的工作面上进行施工。150 根据划分施工段的基本原则1.有利于结构整体性2.各施工段的劳动量基本相等3.保证有是的工作面而且符合劳动组合的要求4.当施工对象有层间关系且分层又分段时，所计划的施工段数一般应满足下式要求：A·N≥n(4-1)式中A—参加流水施工的同类型建筑的幢数N—每幢建筑物平面上所划分的施工段数n—参加流水施工的施工过程数或作业班组总数结合本工程的实际情况，在基础工程施工时，按一个施工段进行施工.而主体工程有柱的扎筋，梁、板、的扎筋、板摸、砼四道主要工序，由于梁、板的扎筋可以错开进行，因此可在平面上划分为两个施工段，并且在主体施工时，由于模板需要的劳动很大，因此在组织流水施工时，须得让模板工程连续不断的施工，在保证流水的前提下，尽可能调整劳动资源，具体的施工流水情况见施工进度计划表，主体工程施工段的划分分为Ⅰ、Ⅱ两个施工段。其它分步工程流水段划分详件施工进度计划表。4.3.3工程质量目标单位对本工程的质量非常重视，决心把该工程建成一流的精品工程。给社会一个优良的建筑工程。同时为了贯彻单位“严格科学管理，奉献优质产品；提供一流服务，促进企业发展”的质量方针，确保本工程施工质量优良的实现，根据该工程施工图纸设计，现行施工规程、规范和质量检查验收标准的有关要求，特制定本质量保证措施。一、质量目标：1.单位工程:按照现行评定标准一次验收合格。2.分部工程得分率95%。3.观感得分95分。二、质量保证体系：单位按照国际标准化组织颁布的ISO9002150 质量标准，建立起一套行之有效的文件化的质量保证体系。该体系囊括了从工程项目的投标，签定合同到竣工交付使用，直到交工后保修与回访的全过程，充分体现了ISO9002中19个要素的要求。该体系以质量手册为核心，以程序文件为准则，以作业指导书为操作指南，所有质量活动都有质量计划并具体反映到质量记录中，使得施工过程标准化、规范化、有章可循、责任分明。质量保证体系实施：在该工程施工中，按照ISO9002标准的全部要素组织施工。为了确保质量体系在本工程中的顺利实施，单位将建立以总工程师为首的质量监督检查组织机构，横向包括各职能机构，纵向包括单位、项目直至施工班组，形成质量管理网络，项目建立以项目经理为总负责，项目质量工程师中间控制，项目质检员工序检查的管理系统，对工程质量进行全过程、全方位、全员的控制。一、建立健全和严格执行各项制度推行施工现场工程组织管理总负责人技术管理工作责任制，用严谨的科学态度和认真的工作作风严格要求自己。正确贯彻执行政府的各项技术法规，科学地组织各项技术工作，建立正常的工程技术秩序，把技术管理工作的重点集中放到提高工程质量，缩短建设工期和提高经济效益的具体技术工作业务上。二、建立健全各级技术责任制建立健全各级技术责任制，正确划分各级技术管理工作的权限，使每位工程技术人员各有专职、各司其事，有职，有权、有责。以充分发挥每一位工程技术人员的工作积极性和创造性，为本工程建设发挥应有的骨干作用。三、建立施工组织设计审查制度工程开工前，将单位技术主管部门批准的单位工程施工组织设计报送监理工程师审核。对于重大或关键部位的施工，以及新技术新材料的使用，单位提前一周提出具体的施工方案、施工技术保证措施，以及新技术新材料的试验，鉴定证明材料呈报监理工程师审批。四、建立严格的奖罚制度在施工前和施工过程中项目经理组织有关人员，根据单位有关规定，制定符合本工程施工的详细的规章制度和奖罚措施，尤其是保证工程质量的奖罚措施。对施工质量好的作业人员进行重奖，对违章施工造成质量事故的人员进行重罚，不允许出现不合格品。150 五、建立健全技术复核制度和技术交底制度在认真组织进行施工图会审和技术交底的基础上，进一步强化对关键部位和影响工程全局的技术工作的复核。工程施工全过程中，除按质量标准规定的检查之外、还须进行严格的复查。在重点工序施工过程中，必须对关键的检查项目进行严格的复核。如建筑物轴线坐标和高程；基础持力层的土质、建筑物轴线、标高、尺寸；梁、板、柱混凝土模板的尺寸、位置、标高，以及预埋件（管）和预留孔的位置；混凝土的配合比和钢材、水泥的试验成果资料:特殊项目大样图的形状、尺寸；以及其他需要复核的项目。杜绝重大事故的发生。六、坚持“三检”制度即每道工序完后，首先由作业班组提出自检，再由项目经理组织有关施工人员、质检员、技术员进行互检和交接检。隐蔽工程在做好“三检制”的基础上，请监理工程师审核并签证认可。七、坚持“三级”检查制度单位每月对项目工程质量全面检查一次，分单位对项目的工程质量每半月检查一次，项目经理每星期检查一次，检查中严格执行有关规范和标准，对在检查中发现的不合格项，提出不合格报告，限期改正，并进行跟踪验证。确保施工质量的技术措施：(1)严格执行ISO9002质量标准按程序文件进行质量管理，按作业指导书进行操作，是质量水平保持稳定、连续并不断上升的根本保证。(2)加强技术管理认真贯彻执行国家技术法规、操作规程和我司各项管理制度，明确岗位责任制，认真做好技术交底工作，除进行书面交底外，还应组织各班组召开技术交底会，对施工难点和重点进行讲解。(3)加强工程材料管理各种不同材料必须合理分类、堆放整齐。对于钢筋须挂牌标示，避免锈蚀和污染。加强原材料检验工作，严格执行各项材料的检验制度，水泥、钢材及搭设架子的钢管、钢丝绳都必须有出厂合格证和试验资料。混凝土严格按配合比施工，认真做到开盘交底和拆模申请制度。各工序质量保证措施：150 一、土方施工质量保证措施(1)对于挖方区域，开挖深度应控制在设计基础底面标高以上100mm，余土改由人工清除。(2)对于填方区域，必须分段采用“水平分层法”施工，松铺土层厚度小于300mm，填筑一层，整平一层，夯实一层，确保填土区密实度达到规范要求。(3)填筑碾压前，要测定土料含水量，根据实际情况分别采用凉晒法或洒水法使其接近最佳含水量确保碾压达到最佳效果。(4)各种构筑物背后的填土要特别注意，尽量用机械夯实，局部边角以人工夯实。二、模板施工质量保证措施鉴于模板工程是影响工程质量好坏的重要环节，本工程拟采用“一次成优”的质量控制法，以便在结构工程施工时为装饰工程提供优越的条件，其具体的施工流程说明如下:(1)工程技术人员在工序开工前将各工序部位的模板安装图详细绘出，工人按图施工，质检员严格按图检查验收。(2)认真做好工序交接检，当钢筋工程完工后应组织钢筋、木工班组长和技术员进行现场交接检，凡钢筋位置不符合要求的必须整改完后方可封模。(3)提高模板施工质量，垂直平整度均要在规定范围之内，尤其要重视外墙垂直度，这是影响工程质量的一个重要因素。(4)模板拆模后要进行清理修整，涂刷隔离剂后才能继续使用。(5)为保证板缝能满足优良标准要求，在模板安装完毕后，应用透明胶纸粘贴板缝。三、钢筋工程质量保证措施(1)钢筋进场后要及时进行原材料检测试验，合格材料方可使用。(2)钢筋工程施工前要认真做好翻样。交底工作。钢筋密集处既要保证钢筋位置准确，又要保证混凝土能顺利浇捣。(3)钢筋安装后150 ，工程质检人员应对钢筋进行检查，做好隐蔽验收。重点进行下列内容检查。根据设计图，检查钢筋的种类。直径。根数。间距是否正确，特别要检查负筋位置是否准确，检查钢筋接头位置及搭接长度是否符合要求；绑扎是否牢固、有无松动脱变现象，检查混凝土保护层是否符合要求，检查钢筋对焊接头是否符合要求。(4)由于钢筋移位历来是工程施工中的质量通病，因此本工程在施工中采取在楼板模上进行二次放线的方法，对墙、柱筋进行重复校核，在浇混凝土前再次复核墙、柱筋位置是否正确。四、混凝土工程质量保证措施(1)严格执行材料进场验收制度，特别是对水泥要有计划地提前做好化验工作，杜绝不经化验而先使用的现象。(2)材料进现场后要有专职质检员进行取样送检。(3)作业面设技术人员和专职质检员跟班作业，对混凝土振捣密实度、板面平整度、板负筋等进行监督检查，对不符合施工工艺标准的工序将行使质量否决权并有权下令停工修复，直至符合工艺标准方能继续施工。保证质量的管理措施：一、岗位责任制：按质量目标分解，将质量责任层层挂牌，层层落实。由质检员行使质量否决权和奖罚权。二、奖罚制：拉大班组优良与合格工程的工资差距，质量评定按楼层各部位分开进行，实行优质重奖，劣质重罚的方法，最大限度地调动工人的积极性。三、材料进场检查制：钢材、水泥、黏土砖、等原材料进场应附出厂合格证及复检资料。装饰材料、门窗等成品、半成品先选定样品，再按样品验收大宗进料。四、三检制：主要分项工程质量严格检查，坚持“自检、交接检、专检”三检制。五、隐检制：根据施工进度安排预检、隐检计划，进行预检、隐检程序，办理预检、隐检手续，并及时履行签字归档。六、工程例会制(1)外联工程例会:汇报工程进展及质量情况；听取建筑单位，监理、质检站及设计院等各方面的指导和意见，提出施工图纸上的问题；协调与外包专业工程施工单位的矛盾、协作关系。(2)内部工程例会150 :总结工程施工的进度、质量、安全情况，传达外联工程会议精神，明确各专业的施工顺序和工序穿叉的交接关系及质量责任，加强各专业工种之间的协调、配合及工序交接管理，保证施工顺利进行。每星期五召开内、外工程例会。防止质量通病措施：一、土方工程1.回填土应按规定每层取样测量夯实后的干密度及密实度，在符合设计要求后才能回填下一层。2.严格控制每层回填厚度，禁止汽车直接卸土入槽。3.严格选用回填土料质量，控制含水量、夯实遍数等是防止回填土下沉的重要环节。4.机械夯填的边角位置及墙与地坪，散水的交接处，应仔细夯实，并应使用细粒土料回填。5.雨期不应进行填方的施工。如必须施工时，应分段尽快完成，且宜采用碎石类土和砂土、石屑等填料。现场应有防雨和排水排施，防止地面水流入坑（槽）内。二、模板工程:模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得转入下道工序。1.梁模板(1)通病现象:梁身不平直；梁底不平及下挠；梁侧模炸模；局部模板嵌入柱梁间拆除困难。(2)防治措施:支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉通线检测后将梁侧固定。梁底模板按规定起拱。梁柱节点处支模按模板拼装节点大样施工。2.柱模板:(1)通病现象:炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、偏斜、柱身扭曲。(2)防治措施:1)根据施工方案规定设置柱箍。2)成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。3)四周斜撑要牢固。4)柱脚增设水泥砂浆柱箍防止漏浆。150 3.板模板(1)通病现象:板中部下挠，板底混凝土面不平。(2)防治措施:1)楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。2)支顶要符合规定的保证项目要求。3)板模按规定起拱。三、钢筋工程:1.钢筋加工:(1)钢筋下料切断尺寸不准，根据结构钢筋的所在部位和钢筋切断后的误差情况，确定调整或返工。(2)钢筋成形尺寸不准确，箍筋歪斜，外形误差超过质量标准允许值:对于Ⅰ级钢筋只能进行一次重新调直和弯曲，其他级别钢筋不宜重新调直和反复弯曲。2.钢筋绑扎与安装(1)钢筋骨架外形尺寸不准:绑扎时宜将多根钢筋端部对齐，防止绑扎时钢筋偏离规定位置及骨架扭曲变形。(2)马凳铁高度及保护层垫块厚度应准确，垫块间距应适宜，否则导致平板悬臂板面出现裂缝，梁底柱侧露筋。(3)钢筋骨架入模时用“扁担”起吊，吊点应根据骨架外形预先确定，骨架各钢筋交点要绑扎牢固，必要时焊接牢固。(4)钢筋骨架绑扎完成后，会出现斜向一方，绑扎时钢丝应绑成八字形。发现箍筋遗漏、间距不对要及时调整。(5)柱子箍筋接头无错开放置，绑扎后要先检查；绑扎完成后再检查，若有错误应即纠正。(6)浇筑混凝土时，现浇板负筋位置出现位移应及时调整。四、焊接工程应避免表面烧伤、接头轴线偏移和弯折，接头结合不良、接头氧化缺陷、接头过烧缺陷、热影响区淬火脆裂以及接头区域有裂纹等现象。电弧焊(1)焊接过程中要及时清渣，焊缝表面光滑平整，加强焊缝平缓过渡，弧坑应填满。150 (2)根据钢筋级别、直径、接头形式和焊接位置，选择适宜焊条直径和焊接电流，保证焊缝与钢筋熔合良好。(3)帮条尺寸、坡口角度、钢筋端头间隙以及钢筋轴线等应符合有关规定，保证焊缝尺寸符合要求。(4)接地线应与钢筋接触良好，防止因起弧而烧伤钢筋。(5)钢筋电焊时不能忽视因焊接而引起的结构变形，应采取下列措施:1)对称施焊；2)分层轮流施焊；3)选择合理的焊接顺序。2.电渣压力焊:(1)在整个焊接过程中，要准确掌握好焊接通电时间，密切监视造渣工作电压和电渣工作电压的变化，并根据焊接工作电压的变化情况提升或降低钢筋，使焊接工作电压稳定在参数范围内。在顶压钢筋时，要保持压力数秒钟后方可松开操纵杆，以免接头偏斜或接合不良。在焊接结束时，应立即扶正钢筋上端，以防止上、下钢筋错位和夹具变形，钢筋焊接结束时，应立即检查钢筋是否顺直。如不顺直，要趁钢筋还在热塑状态时将其扳直，然后稍延滞1～2min后卸下夹具。(2)电渣压力焊焊接工艺适用于直径16～40mm的Ⅰ级、Ⅱ级钢筋的焊接，当采用其他品种。规格的钢筋进行焊接时，其焊接工艺的参数应经试验。鉴定后方可采用。(3)焊剂要妥善存放，以免受潮变质。(4)焊接工作电压和焊接时间是两个重要的参数，在施工时不得随意变更参数，否则会严重影响焊接质量。(5)接头偏心和倾斜:主要原因是钢筋端部歪扭不直，在夹具中夹持不正或倾斜；焊后夹具过早放松，接头未冷却使上钢筋倾斜；夹具长期使用磨损，造成上下不同心。(6)咬边:主要发生于钢筋。主要原因是焊接时电流太大，钢筋熔化过快；上钢筋端头没有压人熔池中，或压入深度不够，停机太晚，通电时间过长。(7)未熔合:主要原因是在焊接过程中上钢筋下送速度过慢、钢筋端部熔化不良或形成断弧；焊接电流过小或通电时间不够，使钢筋端部未能得到适宜的熔化量，焊接过程中设备发生故障，上钢筋卡住，未能及时压下。150 (8)焊包不匀:焊包有两种情况，一种是被挤出的熔化金属形成的焊包很不均匀，一边大一边小，小的一面其高不足2mm，另一种是钢筋端面形成的焊缝厚薄不均。主要原因是钢筋端头倾斜过大而熔化量又不足，顶压时熔化金属在四周分布不匀或采用钢丝引弧时，钢丝球安放不正，偏向一边。(9)气孔:主要原因是焊剂受潮，焊接过程中产生大量气体渗入溶池，钢筋锈蚀严重或表面不清洁。(10)钢筋表面烧伤:主要原因是钢筋端部锈蚀严重，焊前未除锈；夹具电极不干净；钢筋未夹紧，顶压时发生滑移。(11)夹渣:主要原因是通电时间短，上钢筋在熔化过程中还未形成凸面即行顶压，熔渣无法排出；焊接电流过大或过小；焊剂熔化后形成熔渣黏度大，不易流动，顶压力太小，上钢筋在熔化过程气体渗入溶池，钢筋锈蚀严重或表面不清洁。(12)成形不良:主要原因是焊接电流大，通电时间短，上钢筋熔化较多，如顶压时用力过大，上钢筋端头压入熔池较多，挤出的熔化金属容易上翻；焊接过程中焊剂泄漏，熔化铁水失去约束，随焊剂泄漏下流。五、混凝土工程1.蜂窝(1)产生原因:振捣不实或漏振；模板缝隙过大导致水泥浆流失，钢筋较密或石子相应过大。(2)预防措施:按规定使用和移动振捣器。中途停歇后再浇捣时，新旧接缝范围要小心振捣。模板安装前应清理模板表面及模板拼缝处的黏浆，才能使接缝严密。若接缝宽度超过2.5mm应采取措施填封，梁筋过密时应选择相应的石子粒径。2.露筋(1)产生原因:主筋保护层垫块不足，导致钢筋紧贴模板；振捣不实。(2)预防措施:钢筋垫块厚度及马凳铁高度要符合设计规定的保护层厚度；垫块放置间距适当，钢筋直径较h垫块间距宜密些，使钢筋下重挠度减少；使用振捣器必须待混凝土中气泡完全排除后才移动。3.麻面(1)产生原因:模板表面不光滑；模板湿润不够；漏涂隔离剂。(2)预防措施:模板应平整光滑，安装前要把黏浆清除干净，并满涂隔离剂，浇捣前对模板要浇水湿润。150 4.孔洞(1)产生原因:在钢筋较密的部位，混凝土被卡住或漏振。(2)预防措施:对钢筋较密的部位（如梁柱接头）应分次下料，缩小分层振捣的厚度；按照规程使用振捣器。5.缝隙及夹渣(1)产生原因:施工缝没有按规定进行清理和浇浆，特别是柱头和梯板脚。(2)预防措施:浇筑前对柱头、施工缝、梯板脚等部位重新检查，清理杂物、泥砂、木屑。6.墙柱底部烂根(1)产生原因:模板下口缝隙不严密，导致漏水泥浆；浇筑前没有先浇灌足够50mm厚以上同强度等级水泥砂浆。(2)预防措施:模板缝隙宽度超过2.5mm应予以填塞严密，特别要防止侧板吊脚；浇筑混凝土前先浇足50厚的同强度等级水泥砂浆。7.梁柱结点处（接头）断面尺寸偏差过大(1)产生原因:柱头模板刚度差，或把安装柱头模板放在楼层模板安装的最后阶段，缺乏质量控制和监督。(2)预防措施:安装梁板模板前，先安装梁柱接头模板，并检查其断面尺寸、垂直度、刚度，符合要求才允许接驳梁模板。8.楼板表面平整度差(1)产生原因:未设现浇板厚度控制点，振捣后没有用拖板、刮尺抹平；跌级和斜水部位没有符合尺寸的模具定位；混凝土未达终凝就在上面行人和操作。(2)预防措施:浇灌混凝土前做好板厚控制点，浇捣楼面应提倡使用拖板或刮尺抹平，跌级要使用平直、厚度符合要求和模具定位；混凝土达到1.2MPa后才允许在混凝土面上操作。9.基础轴线位移，螺孔、埋件位移(1)产生原因:模板支撑不牢，埋件固定措施不当，浇筑时受到碰撞引起。(2)预防措施:基础混凝土模板支撑系统要予以充分考虑；当混凝土捣至螺孔底时，要进行复线检查，及时纠正。浇筑混凝土时应在螺孔周边均匀下料，对重要的预埋螺栓尚应采用钢架固定。必要时二次浇筑。150 10.混凝土表面不规则裂缝(1)产生原因:一般是淋水保养不及时，湿润不足，水分蒸发过快或厚大构件温差收缩，没有执行有关规定。(2)预防措施:混凝土终凝后立即进行淋水保养；高温或干燥天气要加麻袋草袋等覆盖，保持构件有较久的湿润时间。厚大构件参照大体积混凝土施工的有关规定。11.缺棱掉角(1)产生原因:投料不准确，搅拌不均匀，出现局部强度低；拆模板过早，拆模板方法不当。(2)预防措施:指定专人监控投料，投料计量准确；搅拌时间要足够；拆模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不应在拆除模板而受损坏时方能拆除。拆除时对构件棱角应予以保护。12.钢筋保护层垫块脆裂(1)产生原因:垫块强度低于构件强度；放置钢筋骨架时冲力过大。(2)预防措施:垫块的强度不得低于构件强度，并能抵御钢筋放置时的冲击力；当承托上人的梁钢筋时，垫块中应加钢筋或钢丝增强；垫块制作完毕应浇水养护。13.混凝土缺陷的处理(1)麻面:先用清水对表面冲刷干净后用1:2或1:2.5水泥砂浆抹平。(2)蜂窝、露筋:先凿除孔洞周围疏松软弱的混凝土，然后用压力水或钢丝刷洗刷干净，对小的蜂窝孔洞用1:2或1:2.5水泥砂浆抹平压实，对大的蜂窝露筋按孔洞处理。(3)孔洞:凿去疏松软弱的混凝土，用压力水或钢丝刷洗刷干净，支模后，用高强度等级混凝土捣实，面涂环氧水泥浆进行封闭处理；裂缝较严重时，可用埋管压力灌浆。14.现场拌制混凝土:(1)遇有雨水影响砂、石含水率，应及时通知试验员进行测检，并调整配合比。(2)经常检查掺合料、外加剂的计量工作是否正常。(3)随时抽检混凝土坍落度，超过允许偏差值时应及时处理。150 六、砌体工程1.墙身轴线位移:(1)造成原因:在砌筑操作过程中，没有检查校核砌体的轴线与边线的关系，挂准线过长而未能达到平直、通顺的要求。(2)预防措施:砌筑操作过程中，检查校核砌体的轴线与边线的关系，挂准线不准过长。2.水平灰缝厚薄不均:(1)造成原因:在立皮数杆（或框架柱上画水平线）标高不一致，砌砖盘角的时候每道灰缝控制不均匀，砌砖准线没拉紧。3.墙面游丁走缝:(1)造成原因:砖的长、宽尺寸误差较大，砌筑前没有进行实测及挑选，排砖时没有把竖缝排列均匀，或未将窗口位置引出。在砌筑操作过程中，没有注意到丁砖的中线必须与下层条砖的中线相重合而造成丁砖游走，上下竖缝发生错位；没有在沿墙面每隔2m间距左右竖缝处用托线板吊直弹线向上引伸作为控制游丁走缝的基准。预防措施:砌筑前进行实测及挑选，排砖时竖缝排列均匀。在砌筑操作过程中，丁砖的中线必须与下层条砖的中线相重合；在沿墙面每隔2m间距左右竖缝处用托线板吊直弹线向上引伸作为控制游丁走缝的基准。4.同一砖层的标高差一皮砖的厚度:(1)造成原因:砌筑前由于基础顶面或楼板面标高偏差过大而没有找平理顺，皮数杆不能与砖层吻合；在砌筑时，没有按皮数杆控制砖的皮数。(2)预防措施:砌筑时按皮数杆控制砖的皮数。5.墙面粗糙:(1)造成原因:砌筑时半头砌集中使用造成通缝，一砖厚墙背面平直度偏差较大；溢出墙面的灰渍（舌头灰）未刮平顺。(2)预防措施:砌筑时半头不准集中使用；溢出墙面的灰渍（舌头灰）刮平顺。6.构造柱未按规范砌筑:(1)造成原因:构造柱的侧砖墙没砌成马牙搓，没设置好拉结筋及从柱脚开始先退后进；当齿深120mm时上口一皮没按迸60mm150 后再上一皮才进120mm；落入构造柱内的地灰、砖渣杂物没清理干净。(2)预防措施:构造柱的侧砖墙砌成马牙搓，设置好拉结筋及从柱脚开始先退后进；当齿深120mm时上口一皮按迸60mm后再上一皮才进120mm；落入构造柱内的地灰、砖渣杂物清理干净。7.墙体顶部与梁、板底连接处出现裂缝:(1)造成原因:砌筑时墙体顶部与梁板底连接处没有用侧砖或立砖斜砌（60°）顶贴挤紧。(2)预防措施:砌筑时墙体顶部与梁板底连接处用侧砖或立砖斜砌（60°）顶贴挤紧，塞缝采用砂浆里面加剁细稻草。七、楼地面工程1.水泥砂浆面层。(1)起砂、起泡:1)造成原因:水泥质量不好（过期或受潮至使强度降低），水泥砂浆搅拌不均匀，砂于过细或含泥量过大，水灰比过大，压光遍数不够及压光过早或过迟，养护不当等。2)预防措施:原材料一定要经试验合格才可使用；严格控制水灰比，用于地面面层的水泥砂浆稠度不宜大于5cm（以标准圆锥体沉入度计）；掌握好面层的压光时间。水泥地面的压光一般不应少于三遍。第一遍随铺随进行，第二遍压光应在初凝后终凝前完成，第三遍主要是消除抹痕和闭塞细毛孔，亦切忌在水泥终凝后进行，连续养护时间不少于7昼夜。(2)面层空鼓（起壳）:1)造成原因:砂子粒度过细，水灰比过大，基层清理不干净，基层表面不够湿润或表面积水，未做到素水泥浆随扫随做面层砂浆。2)预防措施:应选用适宜粒径砂子并严格控制水灰比。在面层水泥砂浆施工前应严格处理好底层（清洁、平整、湿润），重视原材料质量，素水泥浆应与铺设面层紧密配合，严格做好随刷随铺。2.地砖面层:(1)面料与基层空鼓:1)造成原因：主要是由于基层清理不够干净，不湿润；150 水泥浆涂刷不均匀或结合层完成后放置时间过久，铺贴块料时没有洒水湿润；釉面砖、水泥花阶砖铺贴前没有浸水润湿；陶瓷锦砖铺贴前没有用毛刷沾水刷去表面尘土；水泥膏抹涂不均匀等。(2)错缝:1)造成原因：面料尺寸规格不一，事前没有认真挑选分类使用；铺贴时没有认真严格按挂线标准及对好缝子。(3)相邻两板高低不平（剪口大）:1)预防措施：块料本身不平整，铺贴操作不当；铺贴后过早上人行走踩踏或堆物品（有时还出现松动现象）。八、装饰工程:1.一般抹灰:(1)门窗洞口、墙面、踢脚板，墙裙上等抹灰空鼓、裂缝:其主要原因及预防措施如下:1)门窗框两边塞灰不严，墙体预埋木砖间距过大或木砖松动，在门窗框周边处产生空鼓、裂缝。应重视门窗框塞缝工作，设专人负责堵塞密实。2)基层清理不干净或处理不当，墙面浇水不透，抹灰后，砂浆中的水分很快被基层（或底灰）吸收。应认真清理和提前浇水。3)基底偏差较大，一次抹灰过厚，干缩率较大。应分层找平，每遍厚度宜为7-9mm。4)配制砂浆和原材料质量不好或使用不当，应根据不同基层本配制所需要的砂浆，同时要加强对原材料的使用管理工作。(2)抹灰面层起泡、抹纹、开花:其主要原因:1)抹完面层灰后，灰浆还未收水就压光，因而出现起泡现象。在基层为混凝土时较为常见。2)底灰过分干燥，又没有浇透水，抹面层灰后，水分很快被底层吸去，因而来不及压光，故残留抹纹。3)淋制石灰膏时，对过大灰颗粒及杂质没有过滤好，灰膏熟化时间短。抹灰后，继续吸收水分熟化，体积膨胀，造成抹灰面出现开花（爆灰）现象。4)抹灰表面不平，阴阳角不垂直，不方正:主要是抹灰前吊垂直，套方以及打砂浆墩冲筋不认真，或冲筋后间隔时间过短或过长、造成冲筋被损坏，表面不平；冲筋与抹灰层收缩不同，因而产生高低不平，阴阳角不垂直，不方正。150 (4)门窗洞口，墙面、踢脚扳、墙裙等面灰接搓明显或颜色不一致。主要是操作时随意留施工缝造成。留施工缝应尽量在分格条、阴角处。(5)踢脚板、水泥墙裙和窗台板上口出墙厚度不一致，上口毛刺和口角不方等。主要是操作不细，墙面抹灰时下部接近踢脚板等处不平整，凹凸偏差大，或踢脚板等施工时，没有拉线找直，抹完后又不反尺把上口赶平、压光。(6)管道抹灰不平。主要是工作不认真细致，没有分层找平，压光。2.釉面砖工程(1)空鼓:基层清理不够干净；抹底灰时，基层没有保持湿润；面砖铺贴前没有事先泡浸或底子灰而没有保持湿润；面砖背抹水泥不够均匀或量不足；砂浆配合比不准，稠度控制不好，砂浆中含砂量过大，粘贴砂浆不饱满，面砖勾缝不严均可引起空鼓。(2)墙面脏:主要因为铺贴完成后，没有及时将墙面清洗干净，贴砖用水泥膏粘着砖面，以及擦缝时没有将多余白水泥浆彻底清干净。此时可用棉纱稀盐酸加20%水刷洗，然后用清水冲净即可。4.4施工进度计划4.4.1主要分项工程劳动量计算,流水节拍的计算本工程施工进度应由土建、安装单位紧密配合，随时掌握土建、安装进度及施工动向，以不影响装修进度为原则，与土建、安装紧密配合。以确保整个工程按时、按质、按量的竣工4.4.2施工进度表进度计划表详见施工图2号图纸。　　　进度表说明如下:　　　1.基础工程：划分为2个施工段，流水施工。　　　2.主体工程：由于本工程楼板用量很大，可作主导程序，应连续施工，可分为三个施工段，楼板工程连续施工，其它工序搭接作业，流水组织作业，详见进度进划。　　　3.屋面工程：本工程屋面工程在主体施工完成之后施工，考虑找坡层与保温层之间的技术间隔2天，找坡层、保温层、找平层分2个施工段进行施工，防水层不能分施工段，需连续施工。　　　以上即为施工进度计划表安排的大致原则，具体情况见施工进度表。150 4.5施工准备与资源配置计划4.5.1.技术准备对施工前的技术准备工作，必须细致、认真的进行，否则会造成人力、物力的极大浪费，同时有可能会影响到工程的按期完工。施工技术准备的范围可以根据不同的施工阶段做如下划分:一、调查工作1．气象情况调查工程要经历冬、雨期施工，对施工生产会带来十分不利的影响，尤其是屋面防水施工受气候情况影响较大，在施工前及施工之中须对气象状况做细致的了解、掌握气象预报、并做有效防范安排或规避雨期影响。2．工程量调查：详见本工程施工预算书。3．地下水位调查：在基础范围内地下水情况比较复杂，从建设单位处获取详细地质勘测报告得知本工程有二层地下水，本施工组织设计按照地下水位较高考虑；4．现场情况调查：施工现场场地狭窄、施工条件不十分理想。5．交通运输条件调查：工程位于公路边，物资运至现场的交通条件较好，能够满足要求，但要注意保持场地出口处清洁卫生，作好文明施工，树立良好的单位社会形象。6．节假日影响条件调查：施工中要经历“中秋节”、“国庆节假”、春节等假日；对于节日放假项目组要做好妥当的安排，避免影响工程进度。二、图纸会审准备组织各专业人员熟悉图纸，对图纸进行自审，熟悉和掌握施工图纸的全部内容和设计意图。土建、安装各专业相互联系对照，发现问题，提前与建设单位、设计单位协商，参加由建设单位、设计单位和监理单位组织的设计交底和图纸综合会审。三、施工预算准备编制施工图预算，根据施工图纸，计算分部分项工程量，按规定套用施工定额，计算所需要材料的详细数量、人工数量、大型机械台班数，以便做好进度计划和供应计划，更好地控制成本，减少消耗。150 四、技术交底准备(1)技术交底是施工企业技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有人员对工程技术要求做到心中有数，以便科学地组织施工和按合理的工序、工艺进行施工做好技术交底工作。本工程每一道工序开工前，均需进行技术交底。(2)技术交底均采用三级制，即:项目部项目工程师→专业工长→各班组长。技术交底均应有书面文字及图表，层层交底签字，工程项目工程师向专业工长进行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关健部位的质量要求，操作要点及注意事项等进行详细的讲述交底，工长接受后，应反复详细地向作业班组进行交底，班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。4.5.2物资准备做好细致的准备工作，保证工程所需物资能够按计划供应，对整个施工过程举足轻重，否则将直接影响工期、质量和成本。一、材料准备(1)根据施工进度计划和施工预算的工料分析，拟定加工及定货计划。(2)建筑材料及安全防护用品准备:对水泥、钢材、木材三大建筑材料，特殊材料等，均应根据实际情况编制各项材料计划表，分批进场。(3)对各种材料的入库，保管和出库制订完善的管理办法，同时加强防盗、防火的管理。二、构配件加工准备(1)根据施工进度计划和施工预算的所提供的各种构配件，提前做加工翻样工作，并编制相应的需用量计划。(2)提前做好预制、预埋件的加工工作。(3)组织制定模板的需求计划和定型模板的加工工作。三、施工机械准备根据本工程实际情况选用主要机械设备如下:（1）QTZ4510型塔吊一台；QTZ63型塔吊一台；(2)龙门架二台，负责材料垂直运输；150 (3)JDY350型搅拌机二台，现场混凝土搅拌；(4)砂浆搅拌机一台，负责砌筑砂浆、粉刷砂浆搅拌；(5)其他机械配备详见附表《本工程拟投入主要施工机械一览表》(6)以上机械以及施工中所需的各种中小型机具设备均单位配备齐全且机械状况良好，无需订购。四、运输准备(1)小型配件、生活物资、小批量材料的运输和材料送检:一辆五十铃人货车。(2)大型、大宗材料:由材料供应单位提供。4.6工程施工方案4.6.1施工测量工程施工方案1、测量总则1.1、根据业主或设计提供的城市坐标控制点及标高基准点，对施工现场内的轴线及标高进行复测，确保轴线、标高无误。1.2、由于施工现场场地较大，根据我们的测量经验：A、结构轴线用（控制轴线形成控制网）控制；B、标高水准测量采用“往返水准”测量法进行测量.；C、上部结构轴线及垂直度控制采用“天底法”垂测。2、平面轴线控制2.1、根据业主提供的坐标控制点，采用极坐标计算方法定位轴线，在基坑外不易受到影响的部位纵横向设置轴线控制布置点，为投放基础轴线组做好准备。同时不定期对控制点进行复测。2.2、严格控制点的精确性。控制点设置满足稳定、可靠、通视三个要求，精度控制在2mm之内，并做好明显的标志和必要的保护措施。2.3、为防止发生不可预测的破坏或其他情况，另建一组辅助控制点来确保轴线投放正确。2.4、基坑土方完成，将相关控制轴线部分（或全部）投放至垫层面，并以北轴线为基础，在垫层投放与其相关轴线，随时进行闭合封闭，对出现的偏差及时纠正，直至定位出整个轴线组。3、垂直度控制150 ①在施工±0.00楼面时建立控制点，控制辅助轴线的布置应与轴线有一定关系，诸如平行偏移1000等，既可用来做主楼的垂直度测量，又可做上部轴线控制点的投放。②上部结构的轴线控制测量采用天底法原理测定主楼控制轴线基准点。在每个施工层开洞200×200，留出通视孔，在每个施工面架设垂直经纬仪向下垂直投影至±0.00层。③作为上部轴线控制点，各组控制点以“□”形设置，为防止产生平行四边形状的偏差存在，需再测量对角线距离来保证控制点位置准确。④根据对投放至施工面的垂直、轴线控制点，检测误后，按其与轴线间的方向、数值关系，依次投放施工层其他轴线位置，便于施工人员定位梁、柱、墙。4、水准控制4.1、将业主提供的标高基准点采用往返闭合水准测量引测至施工现场一显眼且不受影响的建筑物，作为辅助基准点，并确定其高程，以此基准点做为日后施工时标高的测量依据。此临时建筑物以不易受施工环境影响，且不易被破坏为原则。4.2、根据本工程的施工需要，引测楼层的水平标高控制点，在施工现场场地内设置±0.00基准标高点，做好保护措施，其位置应设置在不影响通视及无沉降的位置上，基准点定期根据业主方提供的水准基准点复核并加以调整。4.3、上部结构施工时，将基准点标高换算成相对标高后，设置在电梯井道内，用钢卷尺引测至建筑物施工面，再用水准仪传递至各施工部位。4.4、水准控制点随结构施工及时跟进设置，并每10m重新设置，来控制建筑物总高度及层高，以避免在施工中出现累计误差。5、沉降观测5.1、根据设计施工图平面布置设置沉降观测点，采用设计要求的暗埋式或明装式点，进行沉降观测。并做好保护措施。5.2、根据施工经验在基础施工后作为第一次观测，施工到±0.00层结构进行第二次观测，以后每隔1层观测一次，结构结顶后第一年后每隔两月观测一次，以后每隔四月观测一次，至沉降稳定，做好记录。150 6、测量仪器选用及要求6.1、DS3光学水准仪1台6.2、J2-1光学水准仪1台6.3、DS3-Z光学水准仪1台6.4、50m钢卷尺三把6.5、上述仪器均经专业计量单位检测合格，且在有效期间。6.6、使用过程中，加强对仪器的常用指标检查，一旦偏差超过允许范围，及时送检校正保证精度。4.6.2土方工程一、土方开挖方式：采用机械挖土为主，土方外运。二、土方开挖的条件(1)场地内施工放线测量完毕，控制点均埋设并已通过建筑单位、监理及有权单位验收。(2)降水井施工完毕且降水已达5d以上。(3)人员安排，机械配备、保养就序，卸土地点均已落实。(4)现场运输道路准备完成，经检查能满足重型车辆行驶要求。(5)照明、草袋、清扫等工作已安排就序。4.6.3钢筋工程本工程钢筋用量很大，钢筋工程是整个工程的一个十分重要的环节，为确保钢砼结构使用阶段能正常工作，钢筋工程施工过程中，钢筋的规格和位置必须和结构施工图一致。①采购钢筋钢筋采购严格按照ISO9002质量标准和单位物资《综合管理手册》模式运行。提前将钢筋合格供方资质等相关材料报送项目经理部和监理做好备案等工作。钢材运到现场后，按要求进行原材料复试，填写试验申请单，复试合格后方可进行加工、使用。同时钢材进场后要报监理验收，并作好记录台帐。②钢筋存放a钢筋原材运到加工现场后，必须严格按分批同等级、牌号、直径、长度分别挂牌堆放，不得混淆。150 b存放钢筋场地要进行平整夯实，浇筑混凝土地面，并设排水措施。堆放时，钢筋下面要有垫木，距离地面不宜少于20cm，防止钢筋锈蚀和污染。c加工好的半成品钢筋要分部位、分层、分段和构件名称分类堆放，并挂牌标示。③钢筋加工根据现场条件，钢筋加工场设在现场东侧。现场设置钢筋切断机、钢筋弯曲机、钢筋调直切断机等钢筋加工机械。本工程钢筋均在现场加工，完全能保证工程的钢筋供应。钢筋配筋工作由负责土建施工的分包专职配筋人员严格按照《钢筋混凝土结构施工及验收规范》(GB50204—2002)和设计要求执行。为确保钢筋加工的准确性，对钢筋加工主要采取以下具体措施：a、做好节点放样：根据结构施工图，利用计算机辅助设计做好钢筋节点放样，主要包括梁、柱、墙、板钢筋的锚固构造；梁柱节点、梁梁节点、梁与板之间钢筋的穿插顺序；板柱节点部位配筋构造；墙体节点。节点施工时分部位对节点进行编号，通过节点放样进一步熟悉图纸，使一些特殊的构造部位变得清楚明了，重点突出，在钢筋配料及使用时简单易行。b、根据配筋图及节点大样图，先绘制各种形状的单根钢筋简图并编号，然后分别计算钢筋下料长度和根数，填写配料单。配料单中标明钢筋部位。c、所有钢筋在大批量加工之前先进行试加工，检查钢筋形状、尺寸是否与配料单一致。并在加工过程中经常核对。(4)钢筋断料注意长短搭配，尽量减少钢筋截留损失。④钢筋连接钢筋连接方式及接头位置：a、直径≥18mm的钢筋建议采用焊接连接，连接的纵向受力钢筋在35d且≥500mm的区段内，接头面积百分率不应大于50%，钢筋接头的位置不受结构拉压区位置的限制。因此梁中通长钢筋可尽量直接采用9m(12m)原料，以减少接头数量，达到提高生产效率，降低生产成本的目的。b、其余直径≤16mm的钢筋采用绑扎连接，相邻接头50%错开，错开1.3L1E。150 c、接头位置：底板钢筋接头位置按上铁设在支座处(距支座1/3跨范围)，下铁设在跨中1/3跨范围内且避开箍筋加密区；框架梁接头位置与基础底板相反；同一截面不得超过接头数量的50%；搭接长度不得小于设计要求及规范规定。4.6.4混凝土工程本工程采用全现浇框架结构体系，需用大量混凝土，现浇混凝土构件的好坏，直接影响钢筋混凝土构件的承载能力，耐久性和整体性，因此施工过程中抓好这一环节，保证工程质量是十分重要的。本工程采用商品混凝土。①混凝土供应商的选择混凝土供应商的好坏关系到本工程混凝土质量及施工进度是否有保障，必须慎重选择、多家比较。选择混凝土供应商时需考虑运距、生产能力、运输能力、生产资质(特别是生产特种混凝土的资质)等多方面的因素。合同签定后，技术部门应根据设计及施工要求写出详细的技术交底，混凝土供应商务必遵照执行。为保证混凝土的泵送效果，拌合出和易性良好的混凝土，同时达到节约水泥的目的，在混凝土中掺入适量粉煤灰与高效减水剂；为使混凝土从搅拌站出机运至现场仍具备可泵送条件，在混凝土中掺入适量缓凝剂(缓凝时间4～6h)；为保证混凝土达到设计要求的抗渗等级，由混凝土供应商提前进行试验，确定其配比。商品混凝土所采用的水泥、砂、石、外加剂等材料必须试验合格，并符合有关规范、标准要求且资料齐全。为保证混凝土供应质量，在商品混凝土合同中应注明混凝土使用部位、强度等级、数量、塌落度，是否需要掺加外加剂、缓凝时间等指标，并在附加条款中写明供应速度和间隔时间等。②混凝土的运输a、混凝土运输方式：本工程结构混凝土施工时采用混凝土输送泵及布料杆进行施工现场混凝土的水平、垂直运输。b、泵管的固定：垂直泵管要搭设专用四方斗脚手架进行固定，水平泵管每隔1.5m用专用支架固定，泵管不得直接支撑在钢筋、模板及预埋件上。③混凝土的浇筑a、混凝土的浇筑：混凝土浇筑应连续、分层浇筑，间歇时间禁止超过混凝土的初凝时间，每层浇筑厚度不超过500mm。b、根据混凝土泵送时自然形成的坡度150 ，在每个浇筑带的前、后、中布置三道振动器，这样通过混凝土的振动流淌达到均匀铺摊的要求。振动器的振捣要做到快插慢拔。快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土填满振动棒抽出时所造成的空洞。振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振，一般插棒间距40～50cm。每一插点要掌握好振捣时间，过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。每点振捣时间应视混凝土表面成水平状态不再显著下沉，不再出现起泡，表面泛出灰浆为准，一般每点振捣持续时间为15～30S。c、混凝土的养护本工程中浇筑的砼构件采用自然养护，养护方法如下：(a)楼层结构顶板等平面部位：冬期：在混凝土浇筑完毕后，及时用塑料布覆盖，上方覆盖保温材料；常温：在混凝土浇筑完毕初凝后浇水养护或用湿土或砂土覆盖进行养护，浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态。(b)框架柱立面部位：冬期：框架柱部位拆模后，及时外包塑料布，并挂保温材料。常温：框架柱部位拆模后，可涂涮水溶性养护剂。d、防止底板混凝土产生裂缝的措施(a)为防止底板混凝土产生裂缝，控制混凝土内部温度与外界温度之差不大于25℃。(b)严格控制原材料、外加剂的质量；适当掺加Ⅰ或Ⅱ级粉煤灰，这不但降低混凝土内部水化热，改善混凝土的和易性，增加泵送性，而且节约水泥用量。(c)测温点的布置：根据该部位基础底板的结构特点,测温点成梅花型布置,间距≯10m一个,每个测温点测三个温度：混凝土内部温度、混凝土表面温度、室外自然温度。测温时间间隔按4小时一次,重点监测下午14：00和凌晨2：00时间温度,使测得温度值最具代表性。每天的测温数据出来后,及时对数据进行分析,并和理论计算值相比较,并在第二天上午将分析结果及时处理。每天绘制测温点的温度变化曲线图,达到信息化监控.温度曲线平缓后,温度的温控也随之结束,进入自然养护期限,养护期限至少21天。4.6.5模板工程150 模板工程包括了模板和支撑，模板是使新浇筑砼成形并养护，使之达到一定强度以承受本身的临时性结构并能拆除的模型板，支撑是保证模板形状和位置并承受模板、钢筋、新浇筑砼的自身以及施工荷载的结构。①独立柱基础模板本工程的基础采用木模板。基础侧模采用15mm的木胶合板拼模，45mm×90mm的木枋做背枋和外楞。变阶处模板底设钢筋支撑于承台内，支撑间距1500mm。侧模用木方支撑于基坑侧壁，支撑间距500mm。②柱模板柱模板采用木模板，支撑采用钢管架。柱模工艺流程：清扫柱内杂物→安装就位模板→调整模板位置→安装钢管抱箍→紧固对拉螺栓→支撑加固→预检由于柱子较高，从地面起每隔2m高度留一道施工口，以便浇筑砼及放入振捣器，在浇筑砼时由于砼自及振捣时产生的压力较大，因此在拼装模板时外面加钢管柱箍，由于侧压力下大上小，柱箍应下密上疏，拼装时先按照弹好的柱边线按配板图逐块安装，为方便以后取下及安装盖板，在盖板下边及两侧边的拼缝中加一薄铁片，模板拼完经垂直度校正后，用水平及斜向拉杆保持柱模板的稳定。③梁板模板梁模板由三片模板组成，底模板及两侧模板由连接的角模连接，梁侧柱板则由阴角模板与楼板模板相连。整个梁模板同支梁支撑，支架应支在垫板上，垫板厚5cm，长度至少要能够边疆支撑三个支柱，垫板下的地在必须垫实，为抵抗浇筑砼时的侧压力并保持一定的梁宽，两侧模板间应根据需要设置对拉螺栓。安装梁模板时首先是梁底模板，操作时，将梁底模板的两端搁置在柱模板顶端的梁缺口处，下面可用立柱撑起，调整与柱顶高差、跨进超过4m的梁底柱中部应该起模，起模的高度为隔长的2%-3%，梁底板安装完成时，再安装梁侧模板。梁板模板施工工艺流程：放线→搭设满堂脚手架(立杆底部垫木枋，垫木尺寸为150mm长45×90短方木)→调整梁底钢管标高→安装梁底模→安装梁侧模→摆设木方→铺设楼板模板→支撑架加固150 图4.2柱模支撑图④楼梯模板楼梯模板施工前应根据际层高放样，先安装平台梁及斜梁和基础模板，然后安装底板模板、侧模板、梯级侧模板、绑扎楼梯钢筋后再安装楼梯梯级模板，并用木契夹系于两端的槽钢中，其安装方法见图4.3。图4.3楼梯模板支撑图150 模板的拆除应满足砼强度的要求，不承重的模板其砼强度应在其表面及棱角不致因拆模受损时方可拆除，承重查板应在砼强度达到设计强度75%才能拆除，且在拆除过程中应对已拆除侧模板的结构及其反承结构进行检查，确认砼无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载力后，才可以开始拆除承重模板及其支架，模板的拆除应按照一定的顺序来进行，一般是：先拆除非承重模板，然后拆除承重模板；先侧板、后底板、对于本工程的框架结构，拆装的顺序是：柱→楼板→梁侧板→梁底板。具体的拆模方法如下：①柱模板：先拆除柱箍或纵横向檩条及对拉螺栓，然后拼队四片模板，拆模时要把钢模板的上端用绳子系在梁或板的支架上，用拉钩钩住插销孔拉出，不得用橇棍伤模板，如果拉不下模板，由使用木槌敲击模板，使模板与砼分离。②楼板模板：先放低支架或打掉楞木下的模块，拆除部分楞木，然后逐块拆除模板，拆下的模板应先在支架的楞木上，然后用绳子吊送至地面，切不可自高空抛下，以免损伤模板。③梁模板：先侧板后底板，梁侧板的拆除是首先拆下侧板的支撑，木模板侧板可整块拆下，钢模板则应逐块拆下，梁底板的拆除是先降低支架或打掉楔块，然后使底板降到支架上，整片或逐块拆下模板。④楼梯模板的拆除顺序是：楼梯板→楼梯侧板→楼梯底板。由于楼梯模板多数为木模板，拆除很方便。4.6.6脚手架工程本工程采用扣件式钢管脚手架，装拆方便，搭建灵活，能适应建筑物平面，主要的变化，强度高，坚固耐用。搭设脚手架时，要有足够的面积，满足人工操作，满足材料堆置和运输需要，搭设脚手架应坚固、稳定、不变形、不倾斜、不摇摆，与主体结构连接牢固，有足够的连墙点，脚手架上脚手板要铺满，铺稳，不得有空心板。搭设脚手架的同时，要按规定设置安全网、安全护栏、脚手架搭设和施工过程中，必须随时进行检查，注意控制架上荷载，禁止在架上过多堆放材料，或多人挤在一起4.6.7砌筑工程本工程采用加气混凝土砖填充楼梯间、电梯间、卫生间、女儿墙、基础梁至室内地坪+0.900m之间的墙，其质量是否满足设计要求将直接影响工程质量的好坏。150 ①砌筑工程先要做好准备工作如砌筑材料，搭脚手架等。②砌筑通常包括抄平，放线，摆砖样，立皮数杆，挂准线，铺灰，砌砖等工序。③砌筑工程质量要达到以下基本要求：横平竖直，砂浆饱满，灰缝均匀，上下错缝，内外搭砌，接搓牢固。④砂浆强度和易性，饱满度是影响砌体抗压强度的因素，在工程施工中将从以下几个方面进行控制。⑤砂浆随拌随用，水泥砂浆和混合砂浆必须分别在搅拌机3h和4h内使用完毕，夏季时，则在2h和3h内用完。⑥采用机械拌合砂浆，若砂浆出现泌水现象，则在砌筑前再次拌合。⑦砌筑时遵守下列构造要求和规定：(a)砖的品种，强度等级必须符合设计要求，并应规格一致，且砖应边角整齐，色泽均匀，本建筑采用加气混凝土砌块；(b)砌筑时，砖要提前浇水湿润；(c)埋入砖砌体中的拉结筋，应平直正确，其外露部分在施工中不得任意弯折；(d)砖砌体要上下错缝，内外搭砌，转角处和交接处应同时砌筑，当不能同时砌筑时，要砌成斜搓。(e)本工程层高为3.9m。每层在砌筑到1m高度时，在砌块水平灰缝中放26钢筋。该灰缝用M10水泥砂浆砌筑,灰缝厚20mm。待次日再砌筑上部砌块,砌筑到2m高度时,再放26钢筋在水平灰缝中,此灰缝也用M10水泥砂浆砌筑,灰缝厚20mm。当砌至离梁底200～250mm时暂停砌筑,隔1d再用砌块斜竖砌筑剩余高度,以保证砌块与梁底灰缝饱满,不留空隙。每天控制砌筑砌体高度的目的是避免砌体沉缩、变形过大而产生裂缝,尽量留出时间让砌块本身和灰缝收缩变形稳定。　　(f)由于砌体吸水率低,吸水速度慢,砌体完工后7d方可进行抹灰工作。在抹灰前应先将基层处理干净,如先涂1～2mm厚掺5%稀释的107胶素水泥浆,在其凝固前随即采用与加气混凝土强度接近的混合砂浆进行找平抹灰,防止空鼓开裂。抹灰层一次抹灰厚度不超过10mm,如抹灰层较厚应分层抹,抹灰总厚度在15mm以内。　　(g)砌筑外墙时,外墙抹灰后贴饰面砖,防止水渗入墙内。4.6.8屋面工程本建筑屋面为不上人屋面，上为SBS改性沥青卷材防水层和现喷硬质发泡聚氨酯保温层，下有100mm厚水泥膨胀珍珠岩找坡，1:3水泥沙浆找平层，冷底子油一层。水泥砂浆找平层要做到表面平整150 ，粘结牢固，没有松动，起壳，翻砂等现象，找平层坡度应符合设计要求，一般天沟纵向坡度5%-1%。内部排水的雨水口周围应做成半径为0.5m和坡度不宜小于5%杯形坑，两个面的相接处，如墙，女儿墙，管道等以及天沟、雨水口等均应做成半径不小于10cm的圆角或斜边长度为10-15cm的钝角垫坡。卷材防水层的施工：先涂布基层处理剂，复杂部位的附加增强处理，涂布基底胶粘剂等施工作业与高聚物改性沥青卷材冷作业施工相应部分相同。铺设时应按先高后低，先远后近的顺序进行，在铺设同一跨屋面防水层时，应先铺设排水比较集中部位的卷材，然后按排水坡度自下而上的顺序进行铺设，以保证水流方向接槎，铺贴卷材不得产生皱折，也不得用力拉伸卷材，并应除去卷材下的空气，辊压粘贴牢固，铺贴的卷材应平整顺直，搭接准确，将结合面清除干净，采用专用胶粘剂接缝。4.6.9施工平面图设计1.本工程施工平面布图设计按以下原则进行：(1)在保证施工顺利进行的前提下尽量少占施工用地；(2)在保证工程顺利进行的前提下尽量减少临时设施的用量；(3)最大限度地缩短在场内的运输距离，特别是尽可能的减少场内二次运输；(4)要符合劳动保护、技术安全和消防的要求。2.施工平面图的内容：(1)施工现场内已建和拟建的地上和地面以下的一切建筑物、构筑物以及其他设施；(2)移动式起重机的开行路线和其他垂直运输机械以及其他施工机械的位置，如井架、混凝土搅拌机等；(3)地形等高线、测量放线标志桩位置和有关取舍土的位置；(4)为施工服务的一切临时设施的位置和要求的面积。主要有：a、工地内外的运输道路；b、各种材料、半成品、构配件以及工艺设备对方的仓库和场地；c、装配式结构构件制作和拼装的地点；d、生产、行政管理和生活用的临时建筑；e、临时供水、排水、和供水的管线；150 f、一切安全和消防设施的位置。根据以上原则、内容，考虑交通运输方便，水泥、砂、石子尽量靠近塔吊、砼搅拌机，灰浆搅拌机在塔吊起重幅度范围内，具体机械布置、材料堆场，临时住房位置详见施工现场平面布置图。4.7主要技术组织保证措施4.7.1工期保证措施1.保证工期的有关措施在施工生产中影响进度的因素纷繁复杂，如设计变更、技术、资金、机械、材料、人力、水电供应、气候、组织协调等等，要保证目标总工期的实现，就必须采取各种措施预防和克服上述影响进度的诸多因素，其中从技术措施入手是最直接有效的途径之一。(1)设计变更因素是进度执行中最大干扰因素，其中包括改变部分工程的功能引起大量变更施工工作量，致使施工减速、延期甚至停顿。针对这些现象，项目经理部要通过理解图纸设计及建筑单位意图进行自审、会审并与设计院交流，最大限度地实现事前预控，把影响降到最低。(2)保证资源配置:1)劳动力配置:在保证劳动力的条件下，优化工人配备与管理。以均衡流水为主，对关键工序、关键环节和必要工作面根据施工条件及时组织抢工期及实行双班作业。2)材料配置:按照施工进度编制材料供应计划要求及时进货，做到既满足施工要求，又要使现场无太多的积压。单位在现场建立有效的材料市场调查和采购、供应部门。4)机械配置:为保证本工程的按期完成，我们将配备足够的中小型施工机械，不仅满足正常使用，还要保证有效备用。做好施工机械的定期检查和日常维修，保证施工机械处于良好的状态。4)资金配备:根据施工实际情况编制月进度报表，根据合同条款申请工程款，并将预付款、工程款合理分配于人工费、材料费等各个方面，使施工能顺利进行。150 5)后勤保障:后勤服务人员要作好生活服务供应工作，重点抓好吃、住两大问题，工地食堂的饭菜要保证品种多、味道好，同时开饭时间要随时根据施工进度进行调整。2.技术措施:(1)实行工种流水交叉，循序跟进的施工程序，抢工期间昼夜分两班作业。(2)发扬技术力量雄厚的优势，大力运用ISO9002国际标准、TQC、网络计划、计算机等现代化的管理手段或工具为本工程的施工服务。4.7.2质量保证措施1.各分部分项工程施工前，应做好技术交底，明确措施，做好分部工程隐蔽工程等的验收记录。2.严格遵守施工及验收规范等有关规程。3.严格按图纸规定的技术要求组织施工并随时检查执行情况。4.认真组织开展施工班组的质量自检，互检，交接班检查，做好质量评比，严格奖罚制度。5.实行岗位责任制，贯彻全面质量管理。6.严格执行各种原材料的质量检验，混凝土、砂浆、沥青胶等的配合比要正确，在主体结构中做好取样、试块工作，回填土必须分层夯实。7.各种钢筋混凝土过程中，门窗等半成品的数量、质量、规格型号要严格检查。8.各种放线、测量工作应认真复核、检查，严格防止轴线偏移，尺寸错误等。9.石灰在使用前两周，要进行“陈伏”“淋孔”处理，以防止过火石灰隆起开裂的危害及未熟化石灰颗粒混入拌合物中，油漆涂料要确保色泽均匀，质量合格；各项已完施工过程要做好保护工作。10.做好各项施工技术挡案，资料的保管，整理和积累工作。4.7.3现场施工人员管理守则1)为搞好工地文明施工，加强各项管理工作，切实维护集体利益及工人的人身安全，特对单位现场施工人员做以下规定:(2)现场施工人员必须遵守国家的各项法规，遵守施工现场的各项规定。(3)高空棚架作业人员必须带齐安全带、安全帽等安全防护用品、安全防护用品不全者，不得进入工地施工，并作旷工处理。150 (4)使用各项机械设备时，其防护装置一定要齐全有效。(5)架设电线线路必须符合电业局的有关规定、电器设备必须全部接零接地。(6)电动机械和手持电动机器要设置漏电自动跳闸装置（即触电保护器）。(7)严禁赤脚或穿高跟鞋、拖鞋进入施工现场、高空作业不准穿硬底鞋、易滑鞋靴。(8)新工人（包括合同工、临时工、学徒工、实习和代培人员）必须进行现场安全教育后方可进场施工。(9)电工、焊工、机械操作工等特殊工和工人除进行一般安全教育外，还要经过本工种的安全技术教育，经考核合格发证后，方可操作，特殊工种工人还必须提交工种岗位培训合格证复印件，方可上岗操作。(10)进行烧焊等易引起火灾的作业时，必须按操作规程作业，必须遵守工地的有关规定。(11)施工人员如在施工现场住宿，必须遵守工地宿舍的有关规定。(12)职工宿舍内外要搞好环境卫生。(13)严禁随意招引外来人员留宿和男女混杂住宿，严禁参与或包庇任何吸毒、赌博及打架等违法活动。(14)职工在日常工作和生活中如出现有争议问题，应通过单位组织解决，不得以任何借口打架伤人。(15)同其他单位施工人员搞好团结，如产生矛盾应及时汇报，由领导出面组织各方负责人协商解决，不得私自通过不正当手段解决。(16)严禁私自携带易燃、易爆和危险物品进入宿舍存放及作业。(17)严禁私自乱拉、乱接、乱拆电线及私自设电炉、电棒等大功率电器。(18)任何人不得破坏或挪用灭火器材及消防器具。(19)凡违反上述规定者，视情节轻重，按单位有关规定进行处罚，直至依照国家有关法律条文予以严肃处理。4.7.4雨季施工措施(1)雨期施工应有专人负责发布天气预报，通报全体施工人员。(2)现场四周设置排水沟，将地面雨水有组织及时排出场外，确保主要运输道路的畅通，路面铺垫煤渣或做水泥面层。150 (3)现场搅拌站应设置硬地坪，防止污染。(4)如遇雨，注意雨后砂石含水量的变化，并及时调整混凝土配合比，现场备足塑料薄膜，以防浇筑过程中混凝土被冲刷。(5)防水工程应避免在雨期施工。(6)施工期间井架顶端应设置防雷措施，六级以上大风应停止高空作业。(7)所有机械棚要搭设牢固,防止倒塌,机械电闸箱的漏电保护装置要可靠。(8)施工时重点做好防雷防电工作，切实做好接地设施，达到设计要求电阻值。在大风雨后，应及时对供电线路进行检查，防止断线造成触电事故。(9)水泥库房应垫高300mm以上，周围设排水沟，屋顶应经常检修防漏雨。(10)砖在雨期集中堆放，不宜浇水。砌墙时要求干湿砖块合理搭配。砖湿度较大时不可上墙。砌筑时，内外墙要尽量同时砌筑。雨后继续施工，须复核已完工砌体的垂直度和标高。外墙抹灰时，女儿墙处挑出钢管，在钢管上拉钢丝，上铺编织袋，可有效遮挡外墙抹灰施工不被雨水冲刷。(11)安装工程配合结构进行预留（埋）过程中，要注意观察天气变化，及时做好防雨措施，不得冒雨带电操作，特别是焊接、粘接工作不得在下雨时进行，防止影响施工质量及造成安全事故发生；(12)室外管沟开挖、管道安装也不宜在雨中进行，特别是较深管沟开挖，在雨期要采取防止塌方造成事故的预防措施，平时在深沟内作业要有专业守护；(13)雨期施工时，若温度较低，不得进行管道粘接及特殊焊接工作，影响工程施工质量，若一些工序因工期要求需及时进行的，应确保操作环境温度及养护期的温度控制（如一些加工在室内进行）。4.7.5冬季施工措施(1)冬季混合砂浆采用热砂浆(2)本工程冬季施工时以避开主体工程部分，其余施工部分可按正常方法进行。(3)施工期间加强同气象部门的联系。室外工程混凝土浇筑时应尽量避开大雨，少量混凝土浇筑如遇下雨，应用事先准备好的塑料薄膜，将新浇混凝土覆盖，防止因雨水冲刷而出现泛砂现象。(4)150 施工期间应提前准备好足量的彩条布，当下雨时应及时对钢筋加工场地内外露的钢筋及其半成品进行全面覆盖，防止锈蚀。(5)不得用过湿的砌块，以免砌筑时砂浆流失，使砌块滑移和干缩后造成裂缝。(6)塔吊及施工电梯安装避雷装置，接地电阻不应大于10Ω，每月定期检测。并做好排水沟排水，现场设备也应做好防潮、防雨、防淹措施。4.7.6现场文明施工管理文明施工是施工企业的追求，同时也是建筑业和社会的需要。文明施工管理的水准是反映一个现代企业的综合管理水平和竞争能力的重要特征。单位对参战所有人员进行教育，提高文明素质，提高管理水平，要以崭新的精神面貌展现给社会各方，把文明施工做为维护企业形象、企业信誉基本工作，要求全体员工自觉自愿地积极参与。为获得两个文明双丰收单位采取以下规划和措施对现场文明施工加强管理，争创文明样板工地。一、现场围栏设计1.施工工地大门和门柱应牢固、美观，高度不低于2m。2.施工现场围墙应封闭严密、完整、牢固、美观，上口要平，外立面要直，高度不低于1.8m。二、现场工程标志牌设计1.现场设置工程标牌（五牌一图）:(1)施工总平面图(2)工程概况牌(3)文明施工管理牌(4)组织网络牌(5)安全纪律牌(6)防火须知牌2.施工工地应在大门外附近明显处设置宽0.7m，高0.5m的施工标牌，写明工程名称、建筑面积、建设单位、设计单位、施工单位、工地负责人姓名、开工日期、竣工日期等内容。字体规整、明洁美观，设置高度底边距地在不低于1.2m。150 3.大门内应有施工平面布置图，比例合适，内容齐全，一般以结构施工期平面图为主，也可以分基础期、结构期、装修期分别设置施工平面布置图，还应有安全生产管理制度板、消防保卫管理制度板、场容卫生4.7.7降低成本及成品保护措施降低成本及节约措施1、严把工程质量关，加强技术交底，加强施工中的质量控制，使其一次成活，避免返工和修补。2、实行内部限额领料制度，按分部或分项工程核算。3、搞好现场平面布置和现场管理，避免二次倒运。4、充分发挥机械的使用率和效率。5、加强施工及材料管理，做好工具和材料的回收和充分利用工作，减少浪费。成品保护措施1、组织管理措施（1）、成立以项目经理为领导的成品保护小组，成员包括施工技术、质量和物资等方面的人员，明确各岗位人员的职责。（2）、建立健全成品保护工作体系，严格执行本单位的工程施工安装产品保护程序。在安排施工生产的同时明确成品保护的基本要求和重点。制定相应的保护措施，并加强监督检查。（3）、加强成品保护的宣传和教育，使有关人员明白做好成品保护是满足施工正常进行的必要条件和维护职业道德的基本要求。各专业班组必须设认真负责的成品保护专管员。（4）、加大成品保护工作的监督国度，一是现场操作人员的文明施工意识，二是制定必要的成品保护措施，因此应落实相应的奖惩制度和保证一定的人力物力投入。（5）、行使总包的权利和义务，协调各分包专业的交叉作业，周密计划合理安排各专业工序的进入和完成时间，落实时间段内的成品保护责任。定期召开会议，解决产品保护中存在的问题和纠纷。（6）、组织办理产品保护交接手续，鉴定产品保护经济责任书，对产品保护责任方追究经济责任，对蓄意和严重破坏产品的责任方加重处罚，直至追究刑事责任。150 2、岗位责任（1）、技术负责人对项目经理负责。负责安排各专业、工种作业时间计划，协调各分报专业之间的交叉作业。既要保证整体工期计划的落实，以要使产品不被交叉污染和破坏；负责协调物资部做好物资原材料、半成品、成品保护；负责协调技术部做好物资检验、试验、验收‘负责组织各工种、各专业产品过程验收，办理产品保护交接手续；负责专业产品保护队同各工种、专业之间的协调并处理产品保护进行交底，采取有针对性的保护措施。（2）、物资部对采购的原材料、半成品、成品质量负责；对采购物资包装、运输过程中的成品保护负责；（3）、技术部对产品的检验、试验结果负责；对产品现场验收负责；对产品保护方案负责。（4）、专业分包对专业内工程产品成品负责；对专业施工区内其他专业的产品保护负责；对本专业进入现场的材料、设备临时存放产品保护负责；对专业施工后对其他专业下道工序施工的可行性负责。（5）、成品保护队长负责成品保护队的日常管理工作；负责组织对移交产品的日常保护；负责监督、检查各工种、专业产品保护落实情况。（6）、专职成品保护员具体负责落实产品的保护工作，记录并汇报产品保护工作情况。3、结构施工成品保护（1）、土方地基工程150 保护基底土不扰动，清土过程中加强施工测量，制定合理的施工流向，人工推车运土应有适当的铺垫层。进入基坑人员，材料必须通过搭设坡道，严禁直接从坑上往下扔工具，材料。做基坑的防水排水工作，基坑地面四周有防水挡墙，坑内如有积水应及时抽排。（2）、模板工程现场使用模板的装卸、存放应注意保护，分规格码放整齐，防止损坏和变形。模板安装过程中轻拿累放，不强拉硬顶，支撑安装后不可人为随意拆除造成松动。安装好的模板要防止钢筋、脚手架等碰坏模板表面。钢筋安装时保证模板不发生变形和移位。模板表面应涂刷水溶性脱模剂，防止油污对混凝土表面造成污染和模板与砼之间发生粘结。模板拆除时禁止硬砸硬撬，防止损坏模板。（3）、钢筋工程钢筋运输和存放的机械设备和施工方法要适当，钢筋上应使用垫木码放整齐，严禁野蛮装卸，防止造成损伤和变形。钢筋在安装、吊运过程中应防止变形，墙柱钢筋绑扎应搭设架子。钢筋进行穿插时，应保护已绑守的钢筋成品质量，安放预埋管件不得随意切断钢筋。钢筋绑扎后按规定固定好垫块和支架筋，以保证钢筋的间距和保护层。搭设行人通道，严禁人员直接在钢筋骨架上行走，以防钢筋变形。在砼浇筑过程中，砼泵送管理应设专用支架，不准直接放在钢筋上造成变形。设专人负责钢筋的守护和整修，保证砼浇筑过程中钢筋的质量。钢筋成品、半成品要防油漆、油脂污染钢筋表面。（4）、砼工程砼浇筑后强度未到1.2Mpa之前，禁止上人行走。砼收面时操作人员应使用脚手板。加强砼的养护，特别是严寒季节，采用适当的材料进行覆盖养护，防止砼受冻。砼结构的侧模和底模及支撑的拆除应严格执行设计要求和规范的强度要求。150 拆完模板梁、板、柱及楼梯构件应加强保护，禁止用钢筋、管件等撞击，以免造成砼表面和棱角损伤。（5）、墙体保护措施砌筑所用的砖、砌块在运输和使用过程中防止被碰坏、砸坏。在砌体强度未达到规定时，应加强保护，禁止打凿。防止撞击使墙体产生松动。墙体拉筋及圈梁、构造柱钢筋应加强保护，防止造成松动和拆断影响砌体安全性。150 结束语为期三个月的毕业设计结束了，通过这次毕业设计，我学到了很多知识，并且将在大学四年里的东西全部综合起来了，使知识得到了完善，同时也学会了一些设计所需的软件，如CAD，PKPM等。这次设计总共分为三大部分：建筑设计部分、结构设计部分和施工组织设计部分。在毕业设计期间，经过指导老师的细心指导，顺利完成了每一项工作，对于自己的理论水平和专业技能的巩固起到了很好的帮助，在设计过程中，查阅了很多有关的建筑规范及资料，和其他组员团结协作，共同解决了许多难题，培养了我们的团队精神，不怕吃苦，认真负责的敬业精神。这次的毕业设计，对我以后的人生道路也提供了帮助，在设计过程中经历的一点一滴都将铭记于心，而且时刻提醒自己：路要自己走，一步一步，脚踏实地，必会成功！150 致谢在即将踏出大学校门的瞬间，回首自己的大学生活路，收获的不仅是学识，更是求学路中太多的感激与鼓励。回首既往，自己一生最宝贵的时间能于这样的校园之中，能在众多学富五车、才华横溢的老师的熏陶下度过，感到非常荣幸。首先，我要感谢您们给予我帮助和教导，感谢您们对我的培养，感谢您们辛勤的耕耘、无私的付出，是您们孜孜不倦地教诲，让我在思想上和学习上受益匪浅，在各个方面都有了显著的提高。其次，我尤其要感谢在这次毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师——刘玮玮老师。在刘玮玮老师的细心指导和悉心帮助下，我不仅学习了许多理论知识和专业技能，还学习了老师的丰富工程经验以及严谨求实的治学精神，尤其是她对待工作的认真态度和敬业精神，经常来到设计室耐心地为我们指出每一个细节的错误，提出她的建议和看法，有时晚上还来设计教室指导我们，老师也有很多事情要做，可她还是从百忙之中抽出时间来辅导我们设计，在她不能亲自来指导我们的时候，也会嘱咐我们小组之间互相讨论一下，或者去听一下别的组的指导老师的讲解。再次，我要感谢与我一起在设计中奋斗过的小组成员，正是我们每个人互相帮助，共同探讨，不仅顺利完成了设计任务，而且还增进了我们之间的感情。总之，这次毕业设计让我受益颇多，学到很多东西，相信大学期间的这一切会对今后的工作和生活提供一个更高的平台，让我借此更好的发挥我的特长和余热投入到我未来的道路中，努力工作生活，以回报母校和老师的栽培！150 参考文献[1]建筑设计资料集（第二版，第一册至第五册）.中国建筑工业出版社[2]现行建筑规范大全.中国建筑工业出版社[3]建筑构造图集.山东省标准图集[4]建筑做法说明.山东省标准图集[5]JGJ48-88商场建筑设计规范.中国建筑工业出版社[6]赵研.建筑识图与构造.北京：中国建筑工业出版社，2004[7]张学宏.建筑结构.北京：中国建筑工业出版社，2007[8]沈蒲生.混凝土结构设计原理.北京：高等教育出版社，2007[9]包世华，张铜生.高层建筑结构设计和计算（上册）.北京：清华大学出版社，2005[10]阳日.结构力学.北京：高等教育出版社，2005[11]刘明.建筑结构抗震.北京：中国建筑工业出版社，2004[12]杨太生.地基与基础.北京：中国建筑工业出版社，2007[13]建筑结构荷载设计手册[14]GB50009—2010建筑结构荷载规范（2006年版）[S][15]GB50010—2010混凝土结构设计规范[S][16]GB50011—2010建筑抗震设计规范（2008年版）[S][17]GB50007—2002建筑地基基础设计规范[S][18]GB/T50104—2001建筑制图标准[S][19]GB/T50105—2001建筑结构制图标准[S]150 附录图纸目录1.建施01——建筑设计总说明2.建施02——建筑设计总平面图3.建施03——首层平面图4.建施04——标准层平面图5.建施05——顶层平面图6.建施06——屋顶平面图7.建施07——北立面图8.建施08——东立面图9.建施09——1-1剖面图10.建施10——节点大样图11.结施01——结构设计总说明12.结施02——5.1-19.7m标高处结构平面布置及板配筋图13.结施03——基础布置及基础、地基梁详图14.结施04——楼梯详图15.结施05——⑥轴框架梁柱配筋图16.施工01——施工现场平面布置图17.施工02——施工横道图150'