土木工程毕业设计——房屋设计计算书

'土木工程毕业设计——房屋设计计算书1引言到了大学四年级下学期后，我们就开始了最后的工作毕业设计,毕业设计是土木工程专业本科培养计划中间的最后一个重要的环节，也是最重要的综合性实践环节，目的是通过毕业设计这一个时间较长的专门环节，培养我们综合应用所学公共基础课、专业基础课及专业课知识和解决具体工程设计问题所需的综合能力和创新能力。毕业设计要求我们在指导老师的指导下，独立系统地完成一项工程设计，解决与之相关的问题，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强等显著特点。因而能培养我们的综合素质、增强我们的工程意识和创新能力，体现了在我们平时学习中无法代替的重要作用。毕业设计不仅是对大学四年所学知识的总结，也是对我们能力的一次考验.这对我们以后的工作有很大的帮助。本次我所选做的毕业设计的课题是《中学实验楼设计》在老师的指导下，我进行了本次毕业设计。建筑设计说明中详细阐述了建筑要求，满足了建筑功能要求，采用了合理的技术措施，具有良好的经济效果。建筑设计在整体工程设计中起着主导和先进的作用，除考虑上述各种要求，还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以较少的材料、劳动力、投资和时间来实现各种要求，使建筑达到适用、坚固、美观的要求。结构设计说明归纳了结构计算的程序，包括设计依据、设计原则、主体工程设计、结构设计方案及布置、施工材料及其它要求。结构设计计算根据建筑设计选择可行的结构方案，进行结构计算及构件设计、结构布置及构造设计等。结构计算书中详细阐述了荷载计算和内力组合、抗震计算、柱下独立基础设计、墙体的高厚比验算、雨篷设计等。在本设计中主要进行了框架设计、基础设计以及其它构件设计，基本上是一个内容比较全面、难度比较适宜的设计。在设计中运用了AutoCAD、PKPM等一系列计算机辅助设计软件，这也对自己的计算机知识和软件运用能力有了一定帮助。87 本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，把主要原本分散的知识联系成一个完整的体系，并运用于设计中；本次毕业设计培养了我进行独立设计的基本能力，为我以后的学习与学习打下了坚实的基础。鉴于设计书的实践性强、质量高，因此，本设计书力求扩大知识面；力求综合运用所学学科的基本理论和知识，以满足设计任务；力求理论联系实际；力求符合新规范、新标准和有关技术法规；着重结构计算。本设计书在编写时，内容上尽量符合设计需要；文字上简明扼要，并附有相应的表格和图形，通俗易懂。由于毕业设计时间仓促，本设计内容繁多，本人能力和经验均有一定的局限，本书中难免会有失稳妥之处，还望老师批评指正，提出宝贵意见，本人不胜感激。在本次毕业设计中，我的指导老师在百忙之中倾注了大量时间和精力，给予了重要的指导，在此表示衷心的感谢。2建筑设计说明2.1工程概况要求设计占地面积为1500㎡，建筑面积约5000㎡。建筑设计要求建筑物造型美观、新颖，满足各项使用功能要求，功能组合合理；结构设计要求结构布置合理，构件设计经济合理。2.2工程设计依据2.2.1工程设计原始资料.基本雪压S0=0.35kN/㎡,基本风压ω0=0.35kN/㎡抗震设计烈度：7度，第一组。2.2.2规范国家相关建筑设计规范标准2.3建筑设计的目的和要求通过毕业设计初步了解民用建筑设计原理，熟悉应用建筑规范和建筑标准图集。初步掌握建筑设计的基本方法和步骤，了解建筑各细部的构造做法。本着87 “布局合理，功能齐全，技术先进，美观大方，经济合理”的原则设计一座实用，经济，坚固，美观的现代化教育建筑。2.4建筑剖面设计剖面设计确定建筑物各部分高度，建筑层数，建筑空间组合与利用以及建筑剖面中的结构，构造关系。设计内容应包括：第一：确定房间的剖面形状、尺寸及比例关系；第二：确定房间的层数各部分的标高；第三；确定天然采光自然、通风、保温、隔热、屋面排水及选择建筑构造方案；第四：确定主体结构及围护结构的方案；第五：进行房间竖向空间的组合。2.4.1房间的剖面形状中学实验楼的剖面形状都采用矩形。这是因为矩形剖面简单、规整、便于竖向空间的组合，易于获得简洁而完整的体形，同时结构简单，施工方便。同时也能满足使用要求。同时矩形的剖面的形状规整、简洁、有利于梁板式结构的布置。2.4.2房间各部分高度的确定房间的净高和层高：确定试验楼间的净高和层高的因素：第一：实验楼中教学设备及学生活动的要求；第二：实验楼采光和通风的要求；第三：实验楼的结构高度及布置方式的要求；第四：建筑经济效果；第五：试验室内空间的比例。设计中根据实验楼净高一般为3.30m-3.60m的规定采用实验室的净高为3.60m，办公室的净高采用与实验室相同的高度。同时这样的高度也能够符合建筑采光及通风的要求。窗台的高度：87 对于实验楼的窗台过高，课桌椅将全部或大部分处于阴影处，影响使用效果。因此一般取高度为900-1000mm，这样窗台距离桌面的高度控制在100mm-200mm。因此设计中外墙窗台高度设计为1000mm。内墙采用高窗，窗台必须高一点，这样避免走道内的行人对实验室内的影响。室内外地面高差设计：为了防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，一般民用建筑常把室内地坪适当提高，以使建筑物室内外形成一定的高差，该高差主要由以下的因素确定：第一：内外联系方便；第二：防水、防潮要求；地形及环境要求；第三：建筑物性格特点。综合考虑各种因素和中学实验楼的特点室内外的高差确定为450mm。台阶高度采用150mm高，三阶台阶。室内地面标高为+0.000m，室外地面的标高为-0.450m。2.4.3房屋的层数确定选择中学实验楼的层数时综合考虑了它的使用要求，建筑结构，材料和施工的要求，建筑基地环境与城市规划的要求。即教学实验楼的层数要满足使用人数的要求并保证其人员活动的安全。同时有利于一般的建筑结构形式的实现。教学楼的高度也考虑到学校整体环境的适应问题。综合这些要求试验楼的层数确定为教学部分五层。2.5建筑体型和立面的设计建筑不仅要满足人们的物质功能的要求，而且要满足人们精神文化方面的要求。为此，不仅要赋予建筑实用性，同时也要赋予建筑美观的属性。建筑的美观主要是通过内部空间和外部造型的艺术处理来体现，同时也涉及到建筑的群体空间布局，而其中建筑物的外部形象广泛的被人们所接触，对人们的精神感受上产生的影响尤为深刻。2.5.1影响体型和立面的因素第一：使用功能；第二：物质技术条件；第三：城市规划及环境条件；第四：社会经济条件。2.5.2体型设计87 选择教学实验楼体型时主要考虑到基地环境和使用功能的要求。要求建筑物不单调，要有艺术感，那么建筑体型就不能采用单一的体型，要采用复杂的体型。复杂体型一般由两个以上体量组合而成，体型丰富。中学实验楼兼有实验和办公两种功能，将教学与办公分别置于两种单独的体型中，再将他们相互的组合，这样就充分优化了教学实验楼的功能区分，避免了相互的干扰。设计中将办公部分置于中间，两边对称布置实验室，这样也使整个建筑看起来均衡、稳重。尤其采用对称的均衡更使整个实验楼显得稳重。同时不高的室内外高差又使教学实验楼不失亲切感。2.5.3立面设计进行实验楼立面设计时主要通过虚实与凹凸的对比来使建筑的立面丰富。南立面中大面积的窗户形成了“虚”，而窗户间的墙体则形成了“实”。大面的“虚”配以小面积的“实”使建筑获得轻巧、开朗的效果。南立面中上下窗户间的墙体上做银灰色的铝合金的装饰骨架，使墙体部分的视觉感受更加丰富。北立面外凸的柱子上下贯通给人以挺拔、高耸、向上的感觉。墙体部分使用黄色高级外墙涂料则使教学楼在轻巧、开朗中透出一份宁静。东西立面是大面积的墙体，容易造成呆板的感觉，因此利用线条将大面积的墙体分成小块。设计中通过合理的利用玻璃幕墙来装饰立面，从而使采光效果更好，通过屋顶的装饰使建筑的造型给人一种积极向上的感觉。2.6构造设计构造设计主要解决建筑各组成部分的构造原理和构造方法。它是建筑设计中不可缺少的一部分，其任务是根据建筑的功能、材料、性能、受力情况、施工方法和建筑艺术等要求选择经济合理的构造方案，并作为建筑设计中综合解决技术问题及进行施工图设计的依据。2.6.1影响建筑构造设计的因素第一：外部作用里的影响；第二：气候条件的影响；第三：认为因素的影响；第四：建筑技术的影响；第五：建筑标准的影响。87 2.6.2建筑构造设计的原则：第一：坚固实用；第二：技术先进；第三：经济合理；第四：美观大方。2.6.3墙体和基础设计本设计为框架结构，墙体都为填充墙。由于填充墙不承受外来的荷载，且本身的重量还要由楼板和梁来承受，因此设计应使用墙自重轻，厚度薄，便于施工，有一定的隔声能力，同时还要能够满足特殊使用部位如实验室、卫生间等处的防水、防火、防潮的要求。综合以上的要求本设计中所有的教室、办公室的墙体都采用240厚的蒸压灰砂砖，卫生间的墙体采用实心砖。本设计的地基情况良好，可以采用柱下独立基础。2.6.4楼地面设计楼地层包括楼板层和地平层，是水平方向分隔房间空间的承重构件，楼板分割上下楼层的空间，地坪层分隔大地与底层的空间。由于他们所处的位置不同、受力不同，因而结构层有所不同。楼板层的结构层为楼板；地坪层的结构层为垫层。楼板层的设计要求：第一：具有足够的刚度和强度；第二：满足隔声，防火的要求；第三：满足建筑经济的要求。地坪层与楼板层一样，是人们日常生活、工作、生产直接接触的地方，根据不同房间对面层的不同要求，面层应坚固耐磨、表面平整、光洁、不起尘、易清洗。对于居住和人们长时间停留的房间，要求有较好的蓄热性和弹性；浴室、厕所要求耐潮湿、不透水；厨房、锅炉房要求防水、耐火；实验室要求耐酸碱、耐腐蚀。本设计的房间用途主要是试验室和办公室。人流量较大，因此采用水磨石地面。因为水磨石地面具有良好的耐磨性、耐久性、防水防火性，并具有质地美观、表面光洁、不起尘、易清洗等优点，而且经济性好。87 2.6.5屋顶设计屋顶一般可以分为平屋顶和坡屋顶。屋顶的设计应该考虑满足功能、结构、建筑三方面的要求。屋顶是建筑物的围护结构，应能抵御自然界各种环境因素对建筑的不利影响。其次屋顶还应具有抵御气温的影响。屋顶还要承受风、雨、雪的荷载及自身的重量，上人屋面还要承受人和设备的重量。因此必须具备一定的强度和刚度。屋顶是建筑的外部形体的重要组成部分，屋顶的造型对建筑的造型具有影响。同时屋顶的设计应该利于迅速的排水。屋顶的排水方式分为有组织排水和无组织排水两大类。排水方式的选择应该满足下列要求：第一：高度较低的建筑为了控制造价，宜采用无组织排水。第二：积灰多的屋面应采用无组织排水。第三：有腐蚀性介质的工业建筑也不宜采用有组织排水。第四：在降雨量大的地区或房屋较高的地区应采用有组织排水。第五：临街建筑的排水向人行道时宜采用有组织排水。本设计为中学试验楼，地处合肥地区，属于丘陵地带，雨水量一般。采用不上人屋面。不上人屋面的做法采用标准做法可见施工说明。屋顶的排水采用有组织排水，利用结构进行找坡。屋面采用刚性防水，防水效果好、耐久性好，同时屋面刚性防水的耐磨性好。3结构设计说明钢筋混凝土框架结构广泛应用于教学、住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同房间造型。因此这次设计的中学实验楼采用钢筋混凝土框架结构。3.1结构体系的选择3.1.1框架结构组成框架结构是由梁、柱、节点及基础组成的结构形式，横梁和立柱通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至基础。整个房屋采用这种结构形式称为框架结构或纯框架结构。87 3.1.2框架结构种类框架结构根据施工方法的不同分为整体式、装配式和装配整体式三种。整体式又称全现浇框架，它由现场支模浇筑而成，整体性好，抗震能力强。本次设计的工程采用现浇整体式框架。3.1.3框架结构布置按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的试验楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。3.2构件初估3.2.1柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取h=(1/12-1/6)H，H为层高；柱截面宽度可以取为。选定柱截面尺寸为450mm×450mm3.2.2梁尺寸确定框架梁按梁跨度的1/12～1/8估算，宽度按梁高的1/4～1/2估算；次梁高为跨度的1/18～1/12估算，宽为高的1/3～1/2由此估算。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定横向框架梁350mm×800mm，走道梁300mm×600mm，纵向框架梁300mm×600mm。3.2.3楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取100mm。3.3基本假定与计算简图3.3.1基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。87 3.3.2计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。3.4荷载计算高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。在本次毕业设计过程中水平方向只要考虑地震作用。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。3.5内力计算及组合3.5.1竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。3.5.2水平荷载下的计算利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。3.5.3内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载（2）恒荷载+地震荷载（3）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，跨中截面。87 框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，及相应M、V，及相应M、V。3.6基础设计根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用经济性好，受力较好的独立基础。3.7施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为Ⅰ级钢，fy=210N/,主筋为Ⅱ级钢，fy=300N/。第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35mm,板为15mm。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C30。第五：墙体外墙及疏散楼梯间采用240厚蒸压灰砂砖。3.8施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0kN/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mm×100mm，内配4φ8，φ6@250，构造柱为240mm×240mm，内配4φ10，φ6@250，间隔不大于2000mm第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥砂浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。4设计计算书4.1设计原始资料基本风压WO=0.35kN/抗震设防烈度7度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度值为0.15g。87 地质条件：二类Tg=0.35s4.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构5层，层高均为3.6m。填充墙面采用240mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm，主梁截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算，宽度按梁高的1/4～1/2估算；次梁高为跨度的1/18～1/12估算，宽为高的1/3～1/2由此估算的梁截面尺寸见表1，表中还给出柱板的混凝土强度等级。C30（=14.3N/，=1.43N/）梁截面尺寸表4.1层次砼强度横梁（bh）纵梁(bh)AC跨CD跨DF跨1-5C30350800300600350800300600截面尺寸可根据式估算表2查得该框架结构在24m以下，抗震等级为三级，其轴压比值n=0.85，柱尺寸取450mm×450mm抗震等级分类表4.2结构类型烈度6789框架结构高度/m≤24＞24≤24＞24≤24＞24≤24框架四三三二二一一大跨度框架三二一一表3轴压比限值结构类型抗震等级一二三框架结构0.650.750.8587 基础采用柱下独立基础，基础底面距离室外地平0.5m，室内外高差为0.45m,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-5层柱高度即为层高3.6m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.6+0.45+0.5=4.55m。4.3荷载计算4.3.1恒载标准值计算（1）屋面：（不上人）找平层：20mm厚水泥砂浆0.0220=0.4kN/防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.4kN/找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆找平0.0414=0.56kN/保温层：120mm厚膨胀珍珠岩0.127=0.84kN/结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板0.1025=2.5kN/装饰层:10厚石灰抹底　　　　　　　　　0.0117=0.17kN/合计　　　　　　　　　4.87kN/（2）标准层楼面水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆素水泥浆结合一道）0.65kN/结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板0.1025=2.5kN/抹灰层：10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/合计　　　　　　　　　　3.41kN/(3)梁自重边跨横梁b×h=350×800mm0.35×(0.8-0.10)×25=5.95kN/10mm厚砂浆抹灰层0.01×(0.8-0.10+0.35)×2×17=0.35kN/合计　　　　　　　　　　6.30kN/中跨横梁b×h=300×600mm0.35×(0.6-0.10)×25=3.60kN/87 10mm厚砂浆抹灰层0.01×(0.6-0.10+0.35)×2×17=0.14kN/合计　　　　　　　　　　3.74kN/中跨横梁b×h=300×600mm0.35×(0.6-0.10)×25=3.60kN/10mm厚砂浆抹灰层0.01×(0.6-0.10+0.35)×2×17=0.14kN/合计　　　　　　　　　　3.74kN/基础梁b×h=250×400mm梁自重0.25×0.4×25=2.5kN/合计2.5kN/（4）柱自重b×h=450×450mm0.45×0.45×25=5.06kN/10mm混合砂浆0.01×0.45×4×17=0.31kN/合计5.37kN/（5）外纵墙自重标准层纵墙（3.6-1.8-0.6）×0.24×18=5.184kN/铝合金窗0.35×1.8=0.63kN/水泥刷外墙面0.5×(3.6-1.8)=0.9kN/水泥刷内墙面0.36×(3.6-1.8)=0.648kN/合计7.33kN/底层纵墙（4.6-1.8-0.5-0.6）×18×0.24=7.35kN/铝合金窗0.35×1.8=0.63kN/瓷砖外墙面0.9×19.8=17.82kN/水泥刷内墙面0.5×(3.6-1.8)=0.9kN/合计26.7kN/（6）内纵墙自重标准层纵墙（240灰砂砖）0.24×18×（3.6-0.6）=12.96kN/水泥刷墙面0.36×2×（3.6-0.6）=2.16kN/合计15.12kN/87 底层纵墙（4.6-0.6）×18×0.24=17.28kN/水泥刷墙面0.36×2×（4.6-0.6）=2.88kN/合计20.16kN/4.3.2活载标准值计算1、屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面0.5楼面:教室2.0走廊2.54.3.3竖向荷载作用下框架受荷载1)A-1/A轴间框架梁屋面板传荷载：图4.1荷载的传递示意图板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载、荷载的传递示意图见图恒载：5.37×2.25m×0.625×2＝18.5387 活载：2×2.25m×0.625×2＝5.63楼面板传荷载：恒载：3.82×2.25m×0.625×2＝10.74活载：2×2.25m×0.625×2＝5.63梁自重6.3A-1/B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载＝梁自重＋板传恒载＝6.3＋18.53＝24.83活载＝板传活载＝5.63楼面梁恒载＝梁自重＋板传荷载＝6.3+10.74＝17.04活载＝板传活载＝5.632)1/B-C轴间框架梁同A-1/B轴间框架梁3)C-D轴间框架梁屋板传荷载：恒载：6.98×1.25m×5/8×2＝10.30活载：2×1.25m×5/8×2=3.13楼面板传荷载：恒载：3.32×1.25m×5/8×2＝5.97活载：2×1.25m×5/8×2＝3.13梁自重3.74C-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载＝梁自重＋板传恒载＝3.74+10.30＝14.04活载＝板传活载＝3.1387 楼面梁恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.74+5.97＝9.71活载＝板传活载＝3.134）D-1/D轴间框架梁均布荷载同1/B-C轴间框架梁均布荷载5）1/D-F轴间框架梁均布荷载同A-1/B轴间框架梁均布荷载6）A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重：（做法：墙高900mm，100mm的混凝土压顶）0.24m×1.1m×18+25×0.1m×0.24m+（1.2m×2m+0.24m）×0.5=6.67顶层柱恒载＝女儿墙自重＋梁自重＋板传荷载=6.67×6m+3.74×（6m-0.45m）+6.59×4.5/2m×0.77m×（6m-0.45m）=40.02kN+20.76kN+63.37kN=124.15kN顶层柱活载＝板传荷载=2.0×4.5/2m×0.77×（6m-0.45m）=19.23kN标准层柱恒载＝外纵墙自重+梁自重+板传荷载＝7.33×（6m-0.45m）+3.74×（6m-0.45m）+3.82×4.5/2m×0.77×（6m-0.45m）=98.17kN标准层柱活载＝板传活载＝2.0×4.5/2m×0.77×（6m-0.45m）=19.23kN基础顶面恒载＝底层外纵墙自重+基础梁自重＝26.70×（6m-0.45m）+2.5×（6m-0.45m）＝160.6kN7)C轴柱纵向集中荷载计算87 顶层柱恒载＝梁自重+板传荷载＝3.74×（6m-0.45m）+6.59×4.5/2m×0.77×（5m-0.45m）+6.59×1.25m××（6m-0.45m）＝125.顶层柱活载＝板传活载＝2.0×4.5/2m×0.77×（6m-0.45m）+2.0×1.25m××（6m-0.45m）=32.27kN标准层柱恒载＝梁自重+内纵墙自重+板传荷载＝3.74×（6m-0.45m）+15.12×（6m-0.45m）+3.82kN/㎡×1.25×0.94×(6m-0.45m)+3.82kN/㎡×4.5/2×(6m-0.45)=20.76kN+83.92kN+24.91kN+36.73Kn=166.32kN标准层柱活载＝板传活载＝2.0×4.5/2m×0.77×（6m-0.45m）+2.0×1.25m×0.94×（6m-0.45m）＝32.27kN基础顶层恒载＝基础梁自重+底层内纵向墙自重＝2.5×（6m-0.45m）+20.16×（6m-0.45m）＝124.63kN8)D轴与C轴柱相同9)F轴与A轴柱相同10)1/B轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载＝梁自重+板传荷载＝3.74×（6m-0.45m）+6.59×4.5/2m×0.77×87 （6m-0.45m）＝147.49kN顶层柱活载＝板传活载＝2.0×4.5/2m×0.77×（6m-0.45m）=38.46kN标准层柱恒载＝梁自重+板传荷载＝3.74×（6m-0.45m）+3.82×4.5×0.77×(6m-0.45m)=93.56kN标准层柱活载＝板传活载＝2.0×4.5×0.77×（6m-0.45m）＝38.46kN11）1/D轴柱纵向集中荷载与1/B轴柱纵向集中荷载相同87 图4.2竖向受荷总图87 4.4荷载计算4.4.1各层重力荷载代表值顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面活载，纵横墙自重，半层柱自重，半层墙体自重其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面活载，纵横墙自重，楼面上下各半层柱及墙体自重每层面积约1047㎡（a）顶层集中于屋盖处重力代表值G550%屋面活载0.5×2×1047=1047kN屋面恒载6.59×1047=6899.3kN纵梁3.74×54×2+3.74×44×2+3.74×(44+36)=1032.24kN横梁（6.3×9×2+3.74×2.5）×7+(6.3×6×2+3.74×2.5)×4=1199.05kN女儿墙6.67×（54+20.5）=430.215kN柱重5.37×1.8×48=463.97kN横墙15.12×1/2×(9×10+6×2)+7.33×14.5×1/2×2=877.405kN纵墙7.33×2×1/2×54+15.12×1/2×46×2=1091.34kN合计G5=13041kN（b）集中于二、三、四层处的重力代表值G2～G450%屋面活载0.5×2×1047=1047kN屋面恒载3.82×1047=3999.54kN横梁(6.3×9×2+3.74×2.5)×7+(6.3×6×2+3.74×2.5)×4=1199.05kN纵梁3.74×54×2+3.74×44×2+3.74×(44+36)=1032.24kN柱重5.37×1.8×48×2=927.94kN横墙877.405×2=1754.81kN纵墙1091.34×2=2182.68kN合计12143kN（c）集中于底层处的重力代表值G150%屋面活载0.5×2×1047=1047kN87 屋面恒载3.82×1047=3999.54kN横梁(6.3×9×2+3.74×2.5)×7+(6.3×6×2+3.74×2.5)×4=1199.05kN纵梁3.74×54×2+3.74×44×2+3.74×(44+36)=1032.24kN柱重5.37×48×(1.8+2.3)=1056.82kN横墙877.405+877.405×2.3/1.8=1998.53kN纵墙1091.34+1091.34×2.3/1.8=2485.83kN合计12819kN建筑物总重力荷载代表值∑G为∑G=13041+12143×3+12819=62289kN质点重力代表值见图图4.3各质点的重力荷载代表值（kN）梁线刚度计算边框架梁：边跨350×800mmEc=3×107kN/m=2E××0.35×0.83/9=9.96×104kN·m边跨300×600mm=2E××0.3×0.63/2.5=12.96×104kN·m柱线刚度计算87 底层柱线刚度：=E××0.45×0.453/4.6=2.2×104kN·m其它层柱线刚度：=E××0.45×0.453/3.6=2.9×104kN·m令标准层柱=1.0,则其余各杆件的相对线刚度为左边跨梁=9.96/2.9=3.43右边跨梁=9.96/2.9=3.43中跨梁=12.96/2.9=4.47底层柱=2.2/2.9=0.76图4.4梁柱相对线刚度横向框架柱侧移刚度D值表4.1层次N底层边框架边柱4.530.7796004边框架中柱10.40.88109804中框架边柱9.10.87108601887 中框架中柱20.80.9311600229600×4+10980×4+10860×18+11600×22=533000kN/m标准层边框架边柱1.720.46123504边框架中柱3.950.66177204中框架边柱3.440.631692018中框架中柱7.90.80214802212350×4+17720×4+16920×18+21480×22=897400kN/m4.4.2结构基本自振周期计算用假想顶点位移法计算结构基本自振周期,假想顶点位移UT计算结果如下：表4.2层次51304113041894.414.53283.2641214325184894.428.06255.2031214337327894.441.60213.6021214349470894.455.13172.0011281962289533.0116.87116.87结构基本自振周期考虑非结构墙折减系数=0.6，则结构的基本自振周期4.4.3多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地土I类，设计地震分组为第2组，由《抗震规范》查得：=0.08（用于设计基本地震加速度为0.15g和0.3g的地区）=0.35s由于，故87 纵向地震影响系数:需要考虑顶部附加水平地震作用的影响,顶部附加地震作用系数:如图示,对于多质点体系,结构底部总受纵向水平地震作用表4.3层号楼层剪力51304119.0234738.0836.77836.7741214315.4174859.2623.321460.0931214311.8143287.4510.771970.862121438.299572.60354.952325.811128194.658967.40210.202536.01∑=711424.6kN=2859.1×(1-0.113)=2536kN=0.113×2859.1=323.08kN87 图4.5水平地震作用分布图4.6层间剪力分布4.4.4水平地震作用下的横向框架内力分析（1）求各柱剪力值：以结构图中⑨轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法：梁柱刚度计算表4.4类别线刚度相对线刚度边横梁9.96×1043.43走道梁12.96×1044.47低层柱2.2×1040.76其他柱2.9×1041.0横向2～5层柱的侧移刚度的计算表4.5构件名称87 A轴柱0.6316617C轴柱0.8823630D轴柱0.8823630F轴柱0.6316917∑D=84095KN/m横向底层柱的侧移刚度的计算表4.6构件名称A轴柱0.779607C轴柱0.8710855D轴柱0.8710855F轴柱0.779607∑D=40924KN/m87 各柱剪力值的计算过程表4.7第五层A轴柱C轴柱D，F轴柱同A，C轴柱第四层同A，C轴柱第三层同A，C轴柱第二层同A，C轴柱87 第一层同A，C轴柱（2）求各柱反弯点高度y根据总层数m，该柱所在的层n，梁柱线刚度比，查表得标准反弯点系数；根据上下横梁线刚度比值i查表得修正值；根据上下层高度变化查表得修正值；各层反弯点高度y＝()反弯点计算过程表4.8第五层A轴柱C轴柱D，F轴柱同A，C轴柱第四层同A，C轴柱87 第三层同A，C轴柱第二层同A，C轴柱第一层同A，C轴柱由下面的公式求出各层柱上、下两端弯矩上端：下端：再由节点平衡条件和梁的线刚度比求得各梁端弯矩式中、——分别表示节点上、下两端柱的弯矩、——分别表示节点左右两端梁的弯矩87 、——分别表示节点左梁和右梁的线刚度各层柱上、下两端以及梁端弯矩的计算结果表表4.9层次A轴柱弯矩C轴柱弯矩5上端31.24上端32.4531.2414.0918.3618.3614.0931.24下端25.46下端39.664上端54.5上端69.2080.0647.2761.5961.5947.2780.06下端44.60下端56.623上端66.89上端84.91111.4961.4580.0880.0861.45111.49下端66.89下端84.912上端78.93上端100.21145.4780.38104.74104.7480.38145.47下端78.93下端100.211上端106.54上端114.24185.4793.11121.34121.3493.11185.47下端130.73下端139.3187 4.7水平地震作用下的弯矩图87 图4.8地震荷载作用下的梁端剪力图（单位：）图4.9地震荷载作用下的柱轴力图（单位：87 ）87 4.5分层法计算框架内力1．采用分层法进行内力计算，可作如下假定：（1）框架的侧移忽略不计，即部考虑框架的侧移对内力的影响；（2）每层梁上的荷载对其它层的梁、柱内力的影响忽略不计，仅考虑对本层梁、柱内力的影响。2．计算的步骤如下：①将原框架分为五个敞口框架，除底层外的柱线刚度均乘以折减系数0.9②用弯矩分配法计算每一个敞口框架的杆端弯矩，利用对称性取半跨，底层柱弯矩传递系数取，其余各层柱弯矩传递系数取;③将分层法所得的弯矩图叠加，得到弯矩图，由于各节点的弯矩不平衡，采用弯矩二次分配法进行再次分配，使得各节点平衡。弯矩二次分配法的具步（1）因框架结构和作用荷载对称，仅取半跨进行分析，这时中跨梁的相对线刚度应乘以修正系数2；（2）计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分配；（3）将所有杆端的分配弯矩向运端传递，传递系数均为1/2；（4）将各节点因传递而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，使各节点处于平衡状态；（5）将各杆端的固端弯矩分配弯矩和传递弯矩相加，即得各杆端弯矩。2、用弯矩二次分配法计算每一敞口框架的杆端弯矩。多层框架中等结点不平衡弯距对相邻节点影响较大，对其他节点影响较小，因而可以假定某一不平衡弯距对该节点相邻的各杆件远端有影响，这样可以使弯距分配次数减少到两次，即为弯距的二次分配。（1）恒载作用下的弯矩二次分配计算对于顶层：=-=-×24.83kN/m×92-147.79×4.53／92=-333.53KN=-=-×14.04kN/m×2.52=-7.31KN87 对于标准层：=-=-×17.04kN/m×92-93.56×4.53／92=-220.28KN=-=-×9.71kN/m×2.52=-5.06KN（2）活载作用下的弯矩二次分配计算对于顶层：=-=-×5.63kN/m×92-38.46×4.53／92=-81.27KN=-=-×3.13kN/m×2.52=-1.63KN对于标准层：=-=-×5.63kN/m×92-38.46×4.53／92=-73.27KN=-=-×3.13kN/m×2.52=-1.63KN杆件刚度分配系数表4.10层次结点杆件线刚度i5层右梁3.434.330.792下柱1.0×0.9=0.90.208左梁3.4313.330.523右梁4.470.340下柱1.0×0.9=0.90.137左梁4.4713.330.340右梁3.430.523下柱1.0×0.9=0.90.137左梁3.434.330.792下柱1.0×0.9=0.90.2084层上柱0.95.230.172下柱0.90.172右梁3.430.656上柱0.914.930.10187 下柱0.90.101左梁3.430.459右梁4.470.299上柱0.914.930.101下柱0.90.101左梁4.470.299右梁3.340.459上柱0.95.230.172下柱0.90.172左柱3.430.6563层上柱0.95.230.172下柱0.90.172右梁3.430.656上柱0.914.930.101下柱0.90.101左梁3.430.459右梁4.470.299上柱0.914.930.101下柱0.90.101左梁4.470.299右梁3.430.459上柱0.95.230.172下柱0.90.172左梁3.430.6562层上柱0.95.230.172下柱0.90.172右梁3.430.656上柱0.914.930.101下柱0.90.10187 左梁3.430.459右梁4.470.299上柱0.914.930.101下柱0.90.101左梁4.470.299右梁3.430.459上柱0.95.230.172下柱0.90.172左梁3.430.6561层上柱1.05.190.193下柱0.760.146右梁3.430.661上柱1.014.850.135下柱0.760.102左梁3.430.462右梁4.470.301上柱1.014.850.135下柱0.760.102左梁4.470.301右梁3.430.462上柱1.05.190.193下柱0.760.146左梁3.430.66187 图4.10恒载作用下的分层法弯矩分配图（单位kN/m）(a)顶层(b)二、三、四层(c)底层87 图4.11恒载作用下最终弯矩图（单位:）87 ①．恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V=+Vq+Vm式中Vq-------梁上均布荷载引起的剪力。Vq=ql/2-------梁上均布荷载引起的剪力。=p/2Vm-------梁端弯矩引起的剪力。Vm=(M左-M右)/l柱轴力N=V+式中-------梁端剪力-------节点集中力-------柱自重恒载作用下AC跨梁端剪力计算如下：AC跨梁上的均布荷载为：一层q=17.04kN/m二层q=17.04kN/m三层q=17.04kN/m四层q=17.04kN/m五层q=24.83kN/mAC跨梁上的集中荷载为：一层p=93.56kN二层p=93.56kN三层p=93.56kN四层p=93.56kN五层p=149.79kNA轴柱集中荷载C轴柱集中荷载一层q=98.17kN一层q=166.32kN二层q=98.17kN二层q=166.32kN二层q=98.17kN三层q=166.21kN四层q=98.17kN四层q=166.32kN五层q=124.15kN五层q=125.96kN87 计算过程如下（弯矩可以在最终弯矩图上读出）：一层：=-(179.98-104.02)/9=-8.44KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN=-(179.98-104.02)/9=-8.44KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN二层：=-(185.94-117.87)/9=-7.56KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN=(185.94-117.87)/9=7.56KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN三层：=-(185.22-116.45)/9=-7.64KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN=（185.22-116.45)/9=-7.64KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN四层：=-(190.24-126.44)/9=-7.09KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN=（190.24-126.44）/9=7.09KN=(ql+p)/2=(17.04×9+93.56)/2=123.46KN五层：=-(259.44-93.3)/9=-18.36KN=(ql+p)/2=(24.83×9+149.79)/2=185.63KN=（259.44-93.3）/9=18.36KN=(ql+p)/2=(24.83×9+149.79)/2=185.63KN恒载作用下CD跨梁端剪力计算如下：Vq-------梁上均布荷载引起的剪力。Vq=ql/2CD跨梁上的均布荷载为：一层q=9.71kN/m二层q=9.71kN/m三层q=9.71kN/m四层q=9.71kN/m五层q=14.04kN/m87 叠加后：AC跨梁CD跨梁顶层：=167.17KN=204.09KN=17.55KN四层：=116.37KN=130.55KN=12.14KN三层：=115.82KN=131.1KN=12.14KN二层：=115.9KN=131.02KN=12.14KN一层：=115.02KN=121.09KN=12.14KN轴力计算如下：顶层：柱顶=167.17+124.15=291.32KN柱底=291.32+19.33=310.65KN柱顶=204.09+17.55+125.96=347.6KN柱底=347.6+19.33=366.93KN四层：柱顶=310.65+116.67+98.17=525.19KN柱底=529.19+19.33=544.52KN柱顶=366.93+166.32+130.55+12.14=675.94KN柱底=675.94+19.33=695.27KN三层：柱顶=544.52+115.82+98.17=758.51KN柱底=758.51+19.33=777.84KN柱顶=695.27+166.32+131.1+12.14=1004.83KN柱底=1004.83+19.33=1024.16KN二层：柱顶=777.84+115.9+98.17=991.91KN柱底=991.91+19.33=1011.24KN柱顶=1024.16+166.32+131.02+12.14=1333.84KN柱底=1333.84+19.33=1352.97KN87 一层：柱顶=1011.24+115.02+98.17=1224.43KN柱底=1224.43+5.37×4.6=1249.13KN柱顶=1352.97+166.32+131.9+12.14=1663.33KN柱底=1663.33+5.37×4.6=1688.03KN图4.12恒载作用下的剪力图(单位:KN)87 图4.13恒载作用下轴力图（单位：KN）②．恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算恒载作用下AC跨梁端剪力计算如下：一层：=-(59.34-35.42)/9=-2.66KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN=(59.34-35.42)/9=2.66KN87 =(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN二层：=-(57.55-39.97)/9=-1.95KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN=(57.55-39.97)/9=1.95KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN三层：=-(61.39-39.5)/9=-2.43KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN=(61.39-39.5)/9=2.43KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN四层：=-(62.08-41.04)/9=-2.34KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN=(62.08-41.04)/9=2.34KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN五层：=-(62.92-26.98)/9=-4.00KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN=(62.92-26.98)/9=4.00KN=(ql+p)/2=(5.63×9+38.46)/2=89.13KN恒载作用下CD跨梁端剪力计算如下：Vq-------梁上均布荷载引起的剪力。Vq=ql/2CD跨梁上的均布荷载为：一层q=3.13kN/m二层q=3.13kN/m三层q=3.13kN/m四层q=3.13kN/m五层q=3.13kN/m叠加后：AC跨梁CD跨梁五层：=85.13KN=93.13KN=3.91KN四层：=86.79KN=91.47KN=3.91KN87 三层：=86.70KN=91.56KN=3.91KN二层：=87.18KN=91.08KN=3.91KN一层：=86.47KN=91.79KN=3.91KN轴力计算如下：五层：柱顶=85.13+19.23=104.36KN柱底=104.36KN柱顶=93.13+3.91+32.27=129.31KN柱底=129.31KN四层：柱顶=104.36+19.23+86.79=210.38KN柱底=210.38KN柱顶=129.31+3.91+91.47+32.27=256.96KN柱底=256.96KN三层：柱顶=210.38+19.23+86.70=316.31KN柱底=316.31KN柱顶=256.96+3.91+91.56+32.27=384.70KN柱底=384.70KN二层：柱顶=316.31+19.23+87.18=422.72KN柱底=422.72KN柱顶=384.70+3.91+91.08+32.27=511.96KN柱底=511.96KN一层：柱顶=422.72+19.23+86.47=528.42KN柱底=528.42KN柱顶=511.96+3.91+91.79+32.27=639.93KN柱底=639.93KN87 图4.14活载作用下的分层法弯矩分配图（单位kN/m）(a)顶层(b)二、三、四层(c)底层87 图4.15活载作用下最终弯矩图（单位:）87 图4.16活载作用下的剪力图(单位:KN)87 图4.17活载作用下的轴力图(单位:KN)4.6内力组合4.6.1各层梁的内力组合87 一层梁内力组合表6.1层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek底层ACAM-83.22-28.34185.47-140.1002-139.54-127.6372124.243-357.979V115.0286.47-30.97240.0176259.082222.7646149.645230.167CM143.9847.4793.11240.8936239.234219.2966322.30180.215V-131.9-91.79-30.97-268.0192-286.786-248.2342-253.615-173.093CDCM-76.72-25.27121.34-128.3366-127.442-116.828650.516-264.968V12.143.91-97.0720.220820.04218.3998-109.277143.105DM76.7225.27121.34128.3366127.442116.8286264.968-50.516V-12.14-3.91-97.07-20.2208-20.042-18.3998-143.105109.277DFDM-143.98-47.4793.11-240.8936-239.234-219.2966-80.215-322.301V131.991.79-30.97268.0192286.786248.2342173.093253.615FM83.2228.34185.47140.1002139.54127.6372357.979-124.243V-115.02-86.47-30.97-240.0176-259.082-222.7646-230.167-149.645AC跨中M269.44105.63139.29467.2614471.21426.8454567.783205.629CD跨中M-69.13-22.830-115.6989-114.918-105.3294-96.654-96.654DF跨中M269.44105.63139.29467.2614471.21426.8454567.783205.62987 二层梁内力组合表6.2层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek2层ACAM-94.3-31.98145.82-158.6454-157.932-144.500457.218-321.914V115.987.18-25.18241.9014261.132224.5164158.654224.122CM148.7557.5580.38257.2115259.07234.899317.524108.536V-131.02-91.08-25.18-266.1354-284.736-246.4824-244.606-179.138CDCM-72.2-26.03104.74-122.9794-123.082-112.149433.904-238.42V12.243.91-83.7920.355820.16218.5198-91.893125.961DM72.226.03104.74122.9794123.082112.1494238.42-33.904V-12.24-3.91-83.79-20.3558-20.162-18.5198-125.96191.893DFDM-148.75-57.5580.38-257.2115-259.07-234.899-108.536-317.524V131.0291.08-25.18266.1354284.736246.4824179.138244.606FM94.331.98145.82158.6454157.932144.5004321.914-57.218V-115.9-87.18-25.18-241.9014-261.132-224.5164-224.122-158.654AC跨中M261.52104.53113.1455.4914460.166416.2634523.572229.512CD跨中M-64.61-23.590-110.3417-110.558-100.6502-91.686-91.686DF跨中M261.52104.53113.1455.4914460.166416.2634523.572229.51287 三层梁内力组合表6.3层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek3层ACAM-93.16-31.6111.49-156.734-156.032-142.7614.185-275.689V115.8286.7-19.56241.323260.364223.95165.576216.432CM185.2261.3961.45310.2092308.21282.4262338.983179.213V-131.1-91.56-19.56-266.7138-285.504-247.0488-237.684-186.828CDCM-72.58-24.0480.08-121.5422-100.752-110.65522.584-205.624V12.143.91-64.0620.220820.04218.3998-66.364100.192DM72.5824.0480.08121.5422100.752110.6552205.624-2.584V-12.14-3.91-64.06-20.2208-20.042-18.3998-100.19266.364DFDM-185.22-61.3961.45-310.2092-308.21-282.4262-179.213-338.983V131.191.56-19.56266.7138285.504247.0488186.828237.684FM93.1631.6111.49156.734156.032142.76275.689-14.185V-115.82-86.7-19.56-241.323-260.364-223.95-216.432-165.576AC跨中M262.37103.1887.97455.3159459.296415.9604491.113262.391CD跨中M-64.99-21.60-108.9045-108.228-99.156-90.948-90.948DF跨中M262.37103.1887.97455.3159459.296415.9604491.113262.39187 四层梁内力组合表6.4层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek4层ACAM-101.15-32.8380.06-168.7259-167.342-153.5534-37-245.156V116.3786.79-14.06242.1537261.15224.6982173.44209.996CM152.1949.6647.27254.1233252.152231.2948273.875150.973V-130.55-91.47-14.06-265.8831-284.718-246.3006-229.82-193.264CDCM-69.97-23.6861.59-117.6659-117.116-107.1704-18.105-178.239V12.143.91-49.2720.220820.04218.3998-47.13780.965DM69.9723.6861.59117.6659117.116107.1704178.23918.105V-12.14-3.91-49.27-20.2208-20.042-18.3998-80.96547.137DFDM-152.19-49.6647.27-254.1233-252.152-231.2948-150.973-273.875V130.5591.47-14.06265.8831284.718246.3006193.264229.82FM101.1532.8380.06168.7259167.342153.5534245.15637V-116.37-86.79-14.06-242.1537-261.15-224.6982-209.996-173.44AC跨中M256.37102.2963.67446.3437450.85407.8882451.789286.247CD跨中M-63.38-21.240-106.3782-105.792-96.8712-88.8-88.8DF跨中M256.37102.2963.67446.3437450.85407.8882451.789286.24787 五层梁内力组合表6.5层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek5层ACAM-74.64-21.5831.24-121.9124-119.78-110.7164-61.904-143.128V167.1785.13-5.04309.1069319.786284.0314245.13258.234CM207.5550.3714.09329.5551319.578298.4226297.599260.965V-204.09-93.13-5.04-366.7889-375.29-336.1754-307.338-294.234CDCM-142.45-33.8918.36-225.5197-218.386-204.1522-167.406-215.142V17.553.91-14.6927.524326.53424.89184.30942.503DM142.4533.8918.36225.5197218.386204.1522215.142167.406V-17.55-3.91-14.69-27.5243-26.534-24.8918-42.503-4.309DFDM-207.55-50.3714.09-329.5551-319.578-298.4226-260.965-297.599V204.0993.13-5.04366.7889375.29336.1754294.234307.338FM74.6421.5831.24121.9124119.78110.7164143.12861.904V-167.17-85.13-5.04-309.1069-319.786-284.0314-258.234-245.13AC跨中M442.16107.5622.67702.3248681.176636.0008624.599565.657CD跨中M-131.48-31.450-208.319-201.806-188.597-176.646-176.646DF跨中M442.16107.5622.67702.3248681.176636.0008624.599565.65787 4.6.2各层柱的内力组合一层柱内力组合表6.6层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek1层A上M34.2812.22-106.5458.253658.24453.1116-90.034186.97N1224.43528.42-94.912170.83212209.1041987.16761662.9851909.751下M18.226.49-130.7330.957230.9528.2242-144.191195.707N1249.13528.42-94.912204.17712238.7442016.80761692.6251939.391C上M-30.78-10.15-114.24-51.5-51.146-46.883-191.538105.486N1663.33639.93-215.972872.62692891.8982623.12742099.1932660.715下M-16.03-5.29-139.31-26.8247-26.642-24.4202-203.513158.693N1688.03639.93-215.972905.97192921.5382652.76742128.8332690.355D上M30.7810.15-114.2451.551.14646.883-105.486191.538N1663.33639.93215.972872.62692891.8982623.12742660.7152099.193下M16.035.29-139.3126.824726.64224.4202-158.693203.513N1688.03639.93215.972905.97192921.5382652.76742690.3552128.833F上M-34.28-12.22-106.54-58.2536-58.244-53.1116-186.9790.034N1224.43528.4294.912170.83212209.1041987.16761909.7511662.985下M-18.22-6.49-130.73-30.9572-30.95-28.2242-195.707144.191N1249.13528.4294.912204.17712238.7442016.80761939.3911692.62587 二层柱内力组合表6.7层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek2层A上M57.5519.86-78.9397.155396.86488.5228-21.633183.585N991.91422.72-63.941753.34411782.11604.55761360.8021527.046下M69.7423.2-78.93116.885116.168106.424-5.001200.217N1011.24422.72-63.941779.43961805.2961627.75361383.9981550.242C上M-48.63-8.33-100.21-73.8139-70.018-66.5194-193.62766.919N1333.64511.96-149.872302.13482317.1122102.08881712.7132102.375下M-53.3-17.6-100.21-89.203-88.6-81.208-204.79355.753N1352.97511.96-149.872328.23032340.3082125.28481735.9092125.571D上M48.638.33-100.2173.813970.01866.5194-66.919193.627N1333.64511.96149.872302.13482317.1122102.08882102.3751712.713下M53.317.6-100.2189.20388.681.208-55.753204.793N1352.97511.96149.872328.23032340.3082125.28482125.5711735.909F上M-57.55-19.86-78.93-97.1553-96.864-88.5228-183.58521.633N991.91422.7263.941753.34411782.11604.55761527.0461360.802下M-69.74-23.2-78.93-116.885-116.168-106.424-200.2175.001N1011.24422.7263.941779.43961805.2961627.75361550.2421383.99887 三层柱内力组合表6.8层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek3层A上M55.7719.27-66.8994.174193.90285.8086-8.471165.443N758.51316.31-38.761333.97231353.0461220.19581049.611150.386下M60.3220.11-66.89101.1398100.53892.0918-2.507171.407N777.84316.31-38.761360.06781376.2421243.39181072.8061173.582C上M-47.25-15.67-84.91-79.1441-78.638-72.0566-176.48544.281N1004.83384.7-91.261733.52651744.3761582.8021317.9781555.254下M-47.06-16.68-84.91-79.8774-79.824-72.8184-176.86343.903N1024.16384.7-91.261759.6221767.5721605.9981341.1741578.45D上M47.2515.67-84.9179.144178.63872.0566-44.281176.485N1004.83384.791.261733.52651744.3761582.8021555.2541317.978下M47.0616.68-84.9179.877479.82472.8184-43.903176.863N1024.16384.791.261759.6221767.5721605.9981578.451341.174F上M-55.77-19.27-66.89-94.1741-93.902-85.8086-165.4438.471N758.51316.3138.761333.97231353.0461220.19581150.3861049.61下M-60.32-20.11-66.89-101.1398-100.538-92.0918-171.4072.50787 N777.84316.3138.761360.06781376.2421243.39181173.5821072.806四层柱内力组合表6.9层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek4层A上M56.1618.87-54.594.308693.8185.88467.864149.564N525.19210.38-19.2915.1789924.76836.4004731.496781.416下M60.6820.23-44.6101.7434101.13892.641426.974142.934N544.52210.38-19.2941.2744947.956859.5964754.692804.612C上M-45.92-15.49-69.2-77.1722-76.79-70.2842-154.35825.562N675.94256.96-46.761164.33981170.8721062.9488904.5161026.092下M-47.25-15.67-56.62-79.1441-78.638-72.0566-139.7087.504N695.27256.96-46.761190.43531194.0681086.1448927.7121049.288D上M45.9215.49-69.277.172276.7970.2842-25.562154.358N675.94256.9646.761164.33981170.8721062.94881026.092904.516下M47.2515.67-56.6279.144178.63872.0566-7.504139.708N695.27256.9646.761190.43531194.0681086.14481049.288927.712F上M-56.16-18.87-54.5-94.3086-93.81-85.8846-149.564-7.864N525.19210.3819.2915.1789924.76836.4004781.416731.496下M-60.68-20.23-44.6-101.7434-101.138-92.6414-142.934-26.97487 N544.52210.3819.2941.2744947.956859.5964804.612754.692五层柱内力组合表6.10层次端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4Sqk1.2*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+0.5*1.2*Sqk±1.3*Sek5层A上M93.326.88-31.24152.2974149.592138.302487.476168.7N291.32104.36-5.04495.5548495.688451.8568405.648418.752下M73.2822.17-25.56100.6546118.974109.662668.01134.466N310.65104.36-5.04521.6503518.884475.0528428.844441.948C上M-81.38-20.6-32.45-130.051-126.496-117.844-152.201-67.831N347.6129.31-11.65595.9838598.154543.8438479.561509.851下M-56.86-16.99-39.66-93.4112-92.018-84.8822-129.984-26.868N366.93129.31-11.65622.0793621.35567.0398502.757533.047D上M81.3820.6-32.45130.051126.496117.84467.831152.201N347.6129.3111.65595.9838598.154543.8438509.851479.561下M56.8616.99-39.6693.411292.01884.882226.868129.984N366.93129.3111.65622.0793621.35567.0398533.047502.757F上M-93.3-26.88-31.24-152.2974-149.592-138.3024-168.7-87.476N291.32104.365.04495.5548495.688451.8568418.752405.64887 下M-73.28-22.17-25.56-100.6546-118.974-109.6626-134.466-68.01N310.65104.365.04521.6503518.884475.0528441.948428.84487 4．7截面设计4.7.1横向框架梁的截面计算1．承载力抗震调整系数γRE结构构件的截面抗震验算，应采用下面的设计表达式：S≤R/γRE式中γRE——承载力抗震调整系数S——结构构件内力组合设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值R——结构构件的承载力设计值在截面设计配筋计算时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以γRE后，再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利内力。表7.1结构构件类别正截面承载力计算斜截面承载力计算局部受压承载力计算梁偏心受压柱偏心受拉柱剪力墙各类构件及框架节点γRE0.750.80.850.850.851.00注：轴压比小于0.15的偏心受压柱，其承载力抗震调整系数取0.75基本数据：混凝土强度C30fc=14.3N/mm2；ft=1.43N/mm2；ftk=2.01N/mm2钢筋强度HPB235fy=210N/mm2HRB335fy=300N/mm2梁截面：b×h=350mm×800mm以底层AC梁为例2、正截面受弯承载力计算跨中截面:因为梁板现浇，故跨中按T形截面计算：=567.783kN．m，=35mmh0=800mm-35mm=765mm87 不受限制取=由于：>故属于第一类截面0.017=因为0.45取(最小配筋率)0.00215bh=0.00215×350×800=602<=1872故满足要求,实际配筋4ф25(=1964)上部按构造配筋梁AB和梁BC各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表底层框架梁正截面强度计算表7．2　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　截面M-357.979567.783332.301-264.97-115.70b×350×765350×765350×765300×565300×5650.0920.0170.0850.1040.05487 0.0970.01720.0890.1330.0560.9520.9910.9560.9340.972122818721135.91255.3526.7选筋420425420422220实配面积1256196412561520628配筋率0.469%0.733%0.468%0.567%0.234%3横向框架梁的斜截面设计梁AB（350mm×800mm）V＝259.082kN剪压比=0.2，满足要求满足要求0按构造要求配筋，取双肢钢筋Φ8@200。第一层框架梁斜截面强度计算表7.3截面V259.082-286.786143.105b×350×765350×765300×5650.25957.2>V957.2>V605.96>V<0<0<0实配钢筋Φ8@200Φ8@200Φ8@20087 4.7.2.柱截面设计①框架柱的正截面设计基本数据：混凝土强度：C30fc=14.3N/mm2；ft=1.43N/mm2；ftk=2.01N/mm2取四层柱C为例一、轴压比验算柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（％）表7.4类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8=-154.358kN．m=1170.872kN=-139.708kN．m=1194.068kNKN轴压比=0.412＜[0.9]满足要求二、截面尺寸复核取h0=450mm-35mm=415mm=284.718kN＜4=0.25×1.0×14.3N/mm2×450mm×415mm=667.63kN﹥满足要求三、正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即450mm/30=15mm,故ea取20mm.87 C轴柱：柱顶柱底对于柱顶：取=1.25H=4.5m由于>5，应考虑>1；故取=1.0<12取1+×151.8mm＝182.16mm>0.3×415＝124.5mm先按大偏心受压计算：由于对称配筋，，所以，满足对称配筋大偏心受压的条件87 选用418（=1017mm）对于柱底：取=1.25H=4.5m由于>5，应考虑>1；故取=1.0<12取1+×137.0mm＝167.14mm>0.3×415＝124.5mm先按大偏心受压计算：由于对称配筋，，所以，满足对称配筋大偏心受压的条件87 选用418（=1017mm）②框架柱的斜截面设计=89.86kN取选配箍筋Φ8@200，在上下柱端进行加密，选配Φ8@1004.7.3现浇板的截面设计取标准层的楼面为例进行板的配筋1、材料选用：混凝土钢筋强度按塑性内力重分布方法设计，板厚取100mm2、荷载设计值标准层楼面恒载10厚面层水磨石地面：20厚水泥砂浆打底素水泥浆结合层一道87 100厚结构层10厚混合砂浆抹灰层合计标准层楼面活载恒载和活载的设计值g+q=7.384g+q/2=5.984q/2=1.43.计算简图的确定按板考虑塑性内力重分布计算，板采用现浇板板的厚度采用100mm，满足要求取1m板宽作为计算单元，计算跨度内跨l0=lc,lc为轴线间距离；边跨l0=ln+b,ln为净跨,b为梁宽各区格的划分如图7.1（下图）87 4.各区格板的计算如下：表7.5区格1区格2区格3区格/0.750.750.42跨内计算简图+++（0.039+0.20.0189）5.984+（0.0620+0.20.0317）1.4=7.12（0.0331+0.20.0109）5.984+（0.0620+0.20.0317）1.4=6.22（0.0408+0.20.0028）5.984+（0.0965+0.20.0174）1.4=2.43（0.0189+0.20.039）5.984+（0.0317+0.20.0620）1.4=4.49（0.0109+0.20.0331）5.984+（0.0317+0.20.062）1.4=3.37（0.0028+0.20.0408）5.984+（0.0174+0.20.0965）1.4=0.73支座计算简图-0.0701×7.384×=-10.48-0.0701×7.384×=-10.48-0.0701×7.384×=-3.26-10.48-10.48-3.2687 -0.0565×7.384×=-8.45-0.0565×7.384×=-8.45-0.0565×7.384×=-8.45-9.553-9.553-2.615、截面设计截面有效高度：方向跨中截面的hx=h-c-d/2=100-20=100m方向跨中截面的hy=h-c-3d/2=100-20-10=90mm。支座截面处h0均为100mm。截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减：2区格的跨中截面与四周整体连接，乘以折减系数0.8；配筋按公式进行计算。各截面配筋计算结果见表4.22板的配筋表表7.6项目载面ho(mm)M(KN.m)As(mm²)配筋实配As(mm²)跨中1格方向1007.12×0.8=5.696285.5φ8@160314方向904.49×0.8=2.704200.1φ8@2002512格方向1006.22×0.8=4.976236.95φ8@200251方向903.37×0.8=2.696150.15φ8@2502013格方向1002.43×0.8=1.94492.57φ6@240118方向900.73×0.8=0.58432.53φ6@32088支1－1100-8.45×0.8=-6.76338.85φ10@22035787 座1－2100-10.48×0.9=-8.38420.25φ10@1804362－2100-8.45×0.8=-6.76338.85φ10@2203572－3100-6.87×0.8=-5.496275.49φ10@2603023－3100-2.61×0.8=-2.088104.66φ10@2001444.7.4楼梯设计楼梯是多层及高层房屋的竖向通道，是房屋的重要组成部分。钢筋混凝土楼梯由于经济耐用，耐火性能好，因而被广泛采用。楼梯的外形和几何尺寸由建筑尺寸确定。目前楼梯的类型较多，按施工方法的不同，可以分为整体式楼梯和装配式楼梯。按梯段结构形式的不同，主要分为板式楼梯和梁式楼梯两种。本次毕业设计采用板式楼梯。板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成。梯段板是一块带有踏步板，两端支承在上、下平台梁上。其优点是下表面平整，支模施工方便，外观也轻巧。其缺点是梯段跨度较大时，斜板较厚，材料用量也多。1.设计资料楼梯的平面布置及尺寸见图7.287 图7.2楼梯结构的平面尺寸2计算过程1．梯段板计算估算板厚：，取，取一米宽作为计算单元。（1）荷载计算恒载：梯段板自重87 水磨石面层重0.65kN/m板底抹灰重金属栏杆重标准值活荷载标准值设计值合计：（1）内力计算水平投影的最大跨度为：跨中最大弯矩：（2）截面计算选用12@180()2．平台板计算取宽板带作为计算单元。（1）荷载计算恒载：平台板自重水磨石面层重板底抹灰重87 标准值活荷载标准值设计值合计：（1）内力计算计算跨度为：跨中最大弯矩：（2）截面计算选用8@200()3．平台梁计算计算跨度为：估算截面尺寸：，取（1）荷载计算恒载：梯段板传来平台板传来平台梁自重水磨石面层重87 平台梁侧抹灰重活荷载标准值设计值合计：（1）内力计算跨中最大弯矩：支座最大剪力：(3)截面计算（A）受弯承载力计算按倒形截面计算，受压翼缘计算宽度取下列中的较小值，取，则属于第一类形截面选用416()（B）受剪承载力计算87 截面尺寸满足要求，按构造配筋,选用6@2004.7.5基础设计1设计资料本建筑为五层，采用柱下独立基础。受力主筋采用HRB335（），混凝土采用C30；（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）2荷载计算1）由柱传至基顶的荷载可由内力组合表查得：，，由基础梁传至基顶的荷载G：G对基础底面中心产生的偏心矩：相应的偏心弯矩为作用于基底的弯矩和相应的基顶的轴向力的设计值为：假定基础的高度为900，室内外高差为450mm，基础顶面标高为-950mm,基础深基础的受力情况及尺寸见图8.287 87 图8.3基础尺寸图3基础尺寸的确定基础底面积按地基承载力计算确定，并取相应荷载效应的标准值组合，由《建筑地基基础规范》，可查的、均小于0.85的粘土土质：。取基础底面以上土平均重度。由于N较大，取，深度修正为：①.确定和取取，验算得条件（可以）验算荷载效应标准组合的基底应力所以最后确定基底的尺寸为，如图5．2②.基础受冲切承载力验算（1）荷载设计值作用下的地基净反力87 净偏心距荷载设计值作用下的地基最大净反力（2）基础高度①柱边截面柱边截面取，，则冲切力=抗冲切力=基础分二级，下阶，，取，②变阶处截面冲切力=抗冲切力=87 （3）配筋计算计算基础沿长边方向的弯距设计值1-1截面：3-3截面：比较和，因按配筋，现于2.5m宽度范围内配1220，，计算基础沿短边方向的弯距设计值2-2截面：4-4截面：87 比较和，因按配筋，现于4m长度范围内配1214，，钢筋间距为300mm。图8.4基底配筋结论87 本次我的毕业设计是框架结构的中学实验楼，在设计前查阅了各种资料，实地参观了多处建筑的情况下，对教学实验楼建筑的特征、现状、发展趋势有了一定的了解。围绕如何使本建筑在设计年限内满足其使用功能的要求，并具备安全、耐久、实用、美观的性能进行了设计、计算和验算。设计通过手算一榀框架来熟练掌握多层框架结构，并了解以此引申到其它各种结构形式的具体计算过程；熟悉各种建筑规范；通过手算一榀框架的结果与机算结果进行比较，并得出其异同及建立相关的力学概念。通过本次设计我得出以下结论：1、本次设计采用框架结构体系的优点是整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可以提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。2、本次设计的全部构件均采用现场浇注成整体，因此，整体性和抗震性能强，钢材用量省，构件尺寸不受标准构件所限制，对房屋各种使用功能的适应性大。但是不足的地方是，模板消耗量非常大，现场工作量大。3、施工图方面，平面图上反映设计思路、各层布置方案及房间的功能分区；立面图上表现建筑的造型和风格，并对表面装修有比较详细的说明；剖面图上体现出了各层板、梁、柱、墙的位置和相互关系。另外，楼梯等大样图着重反映了建筑的细部构造。在需注明的地方均应在各图中加上说明。所有的图均应表示清楚，尺寸标注应符合建筑施工图绘制要求。经过本学期的毕业设计和毕业实习，我对结构专业的知识和相关的内容从理论和实践两个方面都进行了温习和巩固，把所学到的知识体系合理的应用在了本次设计当中，这是对我所学知识的集中应用，它全面的反映了我对大学所学知识的掌握程度。本次毕业设计主要包括：设计准备、建筑设计、结构设计和资料整理。在这些设计的全过程中，每一个环节都有着必要的联系，缺一不可。经历了本次的全过程毕业设计后，使我对建筑设计和结构设计有了深刻的认识和理解。现将本次的设计要点归纳如下，以便今后设计和工作中参考。87 在设计前期准备工作上，我首先是熟悉设计任务书，明确了建设项目的设计要求，理解了拟建建筑物的性质和使用要求；然后是广泛收集必要的设计相关资料例如地质水文资料、气象资料等，参考同类型设计的文字及图纸资料；最后是查阅并学习相关图集、法规和规范。做好设计前的准备工作，为以后的设计打下了很好的基础。在建筑上，现实中的建筑设计是一个全过程的社会化、系统化和信息化的工作，它不仅要考虑使用功能、技术条件和经济基础等，还应考虑社会艺术形态。建筑设计的工作需要较大的社会背景、人文文化和科技技术，社会的分工较为明显。在建筑选材上，力求简洁明快，个性鲜明又不铺张浪费，较好地解决美观与经济的对立性。在结构上，选用目前我国广泛使用的钢筋混凝土框架结构形式，并且相应地了解了我国目前的建筑发展概况，为本设计及今后参与实际工程设计奠定了根本基础。在设计中，采用传统的手算计算方法与现代计算方法相结合的方式，比较其优缺点，分析其结果差异性，反复论证、研究，使建筑尽量符合安全、经济、适用的设计原则。在结构设计的全过程中，我感受最深的是内力组合和抗震设计。内力组合时，要收集框架结构竖向恒载、竖向活载、水平地震荷载的内力，并对各种构件在各种内力的作用下进行组合，找到各种构件的控制截面上最不利内力，之后，以最不利内力进行各个构件的配筋和相关的计算。框架结构的抗震设计从三个层次入手：概念设计、抗震设计与构造措施。概念设计在总体上要求把握抗震设计的基本原则，抗震计算为抗震设计提供定量的手段；构造措施则可以在保证结构整体性和加强局部薄环节上对抗震计算结果的有效性得到充分保证。从以上三方面的抗震设计的总体要求出发，结构的抗震设计通过两阶段的设计方法，最终达到抗震设计的目的和要求。钢筋混凝土框架设计宜符合“四强、四弱”准则，即强节点弱杆件、强柱弱梁、强剪弱弯、强压弱拉，因此在计算过程中就应该考虑对内力进行相应的调整。在设计中，我感触最深的是怎样将理论运用于实际工程，在实践中发现不足，弥补不足，发现问题，解决问题。颇具挑战性和令人感兴趣的是怎样将建筑设计和结构设计揉合成一个整体，最大限度地满足安全、经济、美观、适用的设计原则，并有利于施工。这个过程，首先需要有扎实的理论基础，其次需要大胆的设计构思，而且需要耐心地反复推敲，最后更需要的是运用专业知识作科学的创新。87 本设计过程，也是综合运用各种设计软件和办公软件的过程。设计中，使用了AutoCAD、天正建筑、PKPM结构设计软件、微软Word、Excel等软件，充分锻炼和提高我运用计算机辅助设计的能力。总之，这次设计锻炼了我综合运用知识、学习新知识和解决实际工程问题的能力，提高了我对工程与社会、经济、文化、环境等关系的认识，这对我将来的工作会有极大的指导和帮助。致谢87 今年是2010年，也是我们大学毕业的一年，大学的时光转眼就要过去了，在毕业之际,我要衷心地对所有在这次毕业设计的过程中给予我关心、支持的人表示感谢。我首先要感谢大学里给予我帮助和教导的老师们，感谢建筑工程系领导和我的老师们对我四年来的培养，感谢您们辛勤地耕耘、无私的付出，是您们多年如一日孜孜不倦地教诲，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了显著的提高。在这里，我尤其要感谢在这次毕业实习及毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师。在整个毕业设计过程中正是陈老师耐心、细致的指导，还有和我四年来身边的同学，在毕业设计过程中互相督促和帮助，才有了我今天毕业设计的圆满完成。最后，我要感谢我的母校。在此，也衷心祝愿我的母校明天会更好！再次衷心感谢所有给予过我关心、帮助的人，谢谢你们！参考文献87 1、王铁成主编.《混凝土结构》.中国建筑工业出版社,20052、黄棠.王效通主编.《结构设计原理(上册)》.中国铁道出版社,19993、建筑施工手册编写组.建筑施工手册[上、中、下].中国建筑工业出版社,1995年4、邵全，韦敏才.《土力学与基础工程》.重庆大学出版社出版，19976、《基础工程》.高等教育出版社,2003年7、《房屋建筑学》.武汉工业大学出版社,2000年8、《混凝土结构设计原理与计算》.中国建筑工业出版社,2002年9、地基基础设计规范（GB50007-2002）.中国建筑工业出版社,2002年10、李国强.《建筑结构抗震设计》.中国建筑工业出版社，2002年11、梁兴文,史庆轩,主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社出版，2003年12.家基本建设委员会建筑科学院主编.建筑设计资料集.(1～10)，中国建筑工业出版社1994年13、朱彦鹏主编.《混凝土结构设计原理》.重庆大学出版社,2002年14、黄双华主编.《房屋结构设计》.重庆大学出版社，2001年15、陈树华主编.《建筑地基基础》.哈尔滨工程大学出版社，2003年16、侯治国主编.《砼结构》.武汉工业大学出版社，1999年17、胡乃君主编.《建筑结构课程设计指导》.武汉工业大学出版社，2001年18、沈满生、苏三庆主编.《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》.中国建筑工业出版社，200019、贾韵绮、王毅红主编.《工业与民用建筑专业课程设计指南》.中国建筑工业出版社，199420、陈登鳌主编.《建筑设计资料集（1、2、3、8、9）》.中国建筑工业出版社出版，1994年87'