钢结构雨棚计算书

'XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一〇年十月三十一日 目录1计算引用的规范、标准及资料11.1幕墙设计规范：11.2建筑设计规范：11.3玻璃规范：11.4钢材规范：21.5胶类及密封材料规范：21.6相关物理性能等级测试方法：31.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)31.8土建图纸：32基本参数32.1雨篷所在地区32.2地面粗糙度分类等级33雨篷荷载计算43.1玻璃雨篷的荷载作用说明43.2风荷载标准值计算43.3风荷载设计值计算63.4雪荷载标准值计算63.5雪荷载设计值计算63.6雨篷面活荷载设计值63.7雨篷构件恒荷载设计值73.8选取计算荷载组合74雨篷杆件计算84.1结构的受力分析84.2选用材料的截面特性104.3梁的抗弯强度计算104.4拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算104.5梁的挠度计算115雨篷焊缝计算115.1受力分析115.2焊缝校核计算116玻璃的选用与校核126.1玻璃板块荷载组合计算126.2玻璃板块荷载分配计算136.3玻璃的强度计算146.4玻璃最大挠度校核157雨篷埋件计算(后锚固结构)157.1校核处埋件受力分析157.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算167.3群锚受剪内力计算167.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算17 7.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算177.6锚栓钢材受剪破坏承载力计算197.7混凝土楔形体受剪破坏承载力计算207.8混凝土剪撬破坏承载能力计算217.9拉剪复合受力承载力计算218附录常用材料的力学及其它物理性能23 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书钢结构雨篷设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009《建筑幕墙》GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》CECS180：2005《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版、局部修订)《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-200227 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-20021.1钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1999《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370-20001.2胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887-2001《工业用橡胶板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-200227 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20031.1相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-20021.2《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.3土建图纸：2基本参数2.1雨篷所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。1雨篷荷载计算1.1玻璃雨篷的荷载作用说明玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk1.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]wk-=βgzμzμs1-w0上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：30m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，30m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.8299μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.2427 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，30m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=0.9989μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，北京地区取0.00045MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=4.5×1.5=6.75m2LogA=0.829μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=0.417μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.668wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.8299×0.9989×0.417×0.00045=0.000343MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.8299×0.9989×1.668×0.00045=0.001372MPa(2)计算玻璃部分的风荷载标准值：玻璃构件的从属面积：A=1.5×1.25=1.875m2LogA=0.273μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=0.473μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.891wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.8299×0.9989×0.473×0.00045=0.000389MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.8299×0.9989×1.891×0.0004527 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书=0.001555MPa1.1风荷载设计值计算wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.000343=0.00048MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001372=0.001921MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.000389=0.000545MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001555=0.002177MPa1.2雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，北京地区50年一遇最大积雪的自重：0.0004MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0.0004=0.0008MPa1.3雪荷载设计值计算S：雪荷载设计值(MPa)；S=1.4×Sk=1.4×0.0008=0.00112MPa1.4雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！1.1雨篷构件恒荷载设计值G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa；因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G+=1.2×Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG-=Gk=0.0005MPa1.2选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算：SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；SkA+=Gk+wkA++0.7Sk=0.001403MPaSA+=G++wA++0.7S=0.001864MPaSkB+：正风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)；SB+：正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)；SkB+=Gk+wkB++0.7Sk=0.001449MPaSB+=G++wB++0.7S=0.001929MPa(2)负风压的荷载组合计算：SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；SkA-=Gk+wkA-=0.000872MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.001421MPaSkB-：负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)；SB-：负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)；SkB-=Gk+wkB-=0.001055MPaSB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-=0.001677MPa(3)最不利荷载选取：27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书SkA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)；SA：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：SkA=0.001403MPaSA=0.001864MPaSkB：作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MPa)；SB：作用在玻璃上的最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：SkB=0.001449MPaSB=0.001929MPa1雨篷杆件计算基本参数：1：计算点标高：30m；2：力学模型：悬臂梁；3：荷载作用：集中荷载(有拉杆作用)；4：悬臂总长度：L=4500mm，受力模型图中a=1250mm，b=3250mm；5：拉杆截面面积：706mm26：分格宽度：B=1500mm；7：玻璃板块配置：夹层玻璃8+8mm；8：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1结构的受力分析(1)集中荷载值计算：本工程结构的每个梁上，共有i=4个集中力作用点，下面对这些力分别求值：Pki：每个集中力的标准值(N)；Pi：每个集中力的设计值(N)；ai：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；Sk：组合荷载标准值(MPa)；27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书S：组合荷载设计值(MPa)；B：分格宽度(mm)；a1=750mma2=1250mma3=1250mma4=1250mmPk1=SkBa2/2=1315.312NP1=SBa2/2=1747.5NPk4=SkBa4/2=1315.312NP4=SBa4/2=1747.5NPk2=SkB(a2+a3)/2=2630.625NP2=SB(a2+a3)/2=3495NPk3=SkB(a3+a4)/2=2630.625NP3=SB(a3+a4)/2=3495N(2)悬臂梁上拉杆作用点在集中荷载作用下的弯曲挠度计算：分别计算不同集中荷载在该点产生的挠度，矢量累加得到该点在集中荷载作用下的挠度为：df=Σdfi=90.409mm(3)拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；PL拉杆/EA=90.409-Pb3/3EIE：材料的弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆的长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=5977.087N拉杆的轴向作用力为：N=P/sinα=8452.878N(4)雨篷杆件截面最大弯矩处(距固定端距离为x处)的弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距固定端距离为x处(最大弯矩处)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=0mm27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书|Mmax|=8097592.25N·mm1.1选用材料的截面特性(1)悬臂杆件的截面特性：材料的抗弯强度设计值：f=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；主力方向惯性矩：I=3680000mm4；主力方向截面抵抗矩：W=142000mm3；塑性发展系数：γ=1.05；(2)拉杆杆件的截面特性：拉杆的截面面积：A=706mm2；材料的抗压强度设计值：f1=215MPa；材料的抗拉强度设计值：f2=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；1.2梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤f上式中：NL：梁受到的轴力(N)；A：梁的截面面积(mm3)；Mmax：悬臂梁的最大弯矩设计值(N·mm)；W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；γ：塑性发展系数，取1.05；f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则：NL=Pctgα=5977.087NNL/A+Mmax/γW=5977.087/3584+8097592.25/1.05/142000=55.978MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。1.3拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算校核依据：对于受拉杆件，校核：N/A≤f对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/φA≤f其中：φ：轴心受压柱的稳定系数，查表6.3.8[102-2003]及表C.2[GB50017-2003]取值；i：截面回转半径，i=(I/A)0.5；λ：构件的长细比，不宜大于250，λ=L/i；因为组合荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。校核依据：N/A≤215MPaN/A=8452.878/70627 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书=11.973MPa≤215MPa拉杆的抗拉强度满足要求。1.1梁的挠度计算主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是A点，另一点可能在BC段之间，经过计算机有限元优化分析得到：(1)A点挠度的验算：dfA：结构组合作用下的A点挠度(mm)；df,lim：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；df,lim=2L/250=36mmdfA=1.726mm≤df,lim=36mm悬臂梁杆件A点的挠度满足要求!(2)BC段最大挠度的验算：dfx：悬臂梁BC段挠度计算值(mm)；x：距固定端距离为x处(最大挠度处)；经过计算机的优化计算，得：x=1688mmdfx=0.641mm≤df,lim=36mm悬臂梁杆件BC段的挠度满足要求!2雨篷焊缝计算基本参数：1：焊缝高度：hf=4mm；2：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm3；3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；2.1受力分析V：固端剪力(N)；NL：轴力(mm)；M：固端弯矩(N·mm)；经过计算机计算分析得：V=6604.913NNL=5977.087NM=8093084.337N·mm2.2焊缝校核计算校核依据：((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7.1.3-3[GB50017-2003]上式中：σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书((σf/βf)2+τf2)0.5=((M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5=((8093084.337/1.22/76970+5977.087/1.22/2532.4)2+(6604.913/2532.4)2)0.5=88.158MPa88.158MPa≤ffw=160MPa焊缝强度能满足要求。1玻璃的选用与校核基本参数：1：计算点标高：30m；2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1500mm×1250mm；3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8+8mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；模型简图为：1.1玻璃板块荷载组合计算(1)玻璃板块自重：Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；G：玻璃板块自重设计值(MPa)；t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)；t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；wk+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Gk=γg(t1+t2)=25.6/1000000×(8+8)=0.00041MPa因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；G+=1.2×Gk27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书=1.2×0.00041=0.000492MPaG-=Gk=0.00041MPa(2)正风压的荷载组合计算：Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；Sk+=Gk+wk++0.7Sk=0.001359MPaS+=G++w++0.7S=0.001821MPa(3)负风压的荷载组合计算：Sk-：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；S-：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；Sk-=Gk+wk-=0.001145MPaS-=G-+w-=1.0Gk+1.4wk-=0.001767MPa(4)最不利荷载选取：Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；S：最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：Sk=0.001359MPaS=0.001821MPa1.1玻璃板块荷载分配计算Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；S：最不利荷载设计值组合(MPa)；t1：上片玻璃厚度(mm)；t2：下片玻璃厚度(mm)；Sk1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；Sk2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；Sk1=Skt13/(t13+t23)=0.001359×83/(83+83)=0.00068MPaS1=St13/(t13+t23)=0.001821×83/(83+83)=0.00091MPaSk2=Skt23/(t13+t23)=0.001359×83/(83+83)=0.00068MPaS2=St23/(t13+t23)27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书=0.001821×83/(83+83)=0.00091MPa1.1玻璃的强度计算校核依据：σ≤[fg](1)上片校核：θ1：上片玻璃的计算参数；η1：上片玻璃的折减系数；Sk1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：玻璃面板短边边长(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t1：上片玻璃厚度(mm)；θ1=Sk1a4/Et14……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.00068×12504/72000/84=5.629按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.995；σ1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃面板短边边长(mm)；t1：上片玻璃厚度(mm)；m1：上片玻璃弯矩系数,查表得m1=0.0593；σ1=6m1S1a2η1/t12=6×0.0593×0.00091×12502×0.995/82=7.865MPa7.865MPa≤fg1=42MPa(钢化玻璃)上片玻璃的强度满足!(2)下片校核：θ2：下片玻璃的计算参数；η2：下片玻璃的折减系数；Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：玻璃面板短边边长(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：下片玻璃厚度(mm)；θ2=Sk2a4/Et24……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.00068×12504/72000/84=5.629按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.995σ2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃面板短边边长(mm)；t2：下片玻璃厚度(mm)；m2：下片玻璃弯矩系数,查表得m2=0.0593；σ2=6m2S2a2η2/t22=6×0.0593×0.00091×12502×0.995/82=7.865MPa27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书7.865MPa≤fg2=42MPa(钢化玻璃)下片玻璃的强度满足!1.1玻璃最大挠度校核校核依据：df=ημSka4/D≤df,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中：df：玻璃板挠度计算值(mm)；η：玻璃挠度的折减系数；μ：玻璃挠度系数，查表得μ=0.00566；D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；df,lim：许用挠度，取玻璃面板短边边长的60，为20.833mm；其中：D=Ete3/(12(1-υ2))……6.1.3-1[JGJ102-2003]上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；υ：玻璃材料泊松比，为0.2；te=(t13+t23)1/3……6.1.4-5[JGJ102-2003]=(83+83)1/3=10.079mmD=Ete3/(12(1-υ2))=72000×10.0793/(12×(1-0.22))=6399298.269N·mmθ：玻璃板块的计算参数；θ=Ska4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001359×12504/72000/10.0794=4.4654按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1df=ημSka4/D=1×0.00566×0.001359×12504/6399298.269=2.935mm2.935mm≤df,lim=20.833mm玻璃的挠度能满足要求!2雨篷埋件计算(后锚固结构)2.1校核处埋件受力分析V：剪力设计值(N)；N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力；M：根部弯矩设计值(N·mm)；根据前面的计算，得：27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书N=5977.087NV=6604.913NM=8093084.337N·mm1.1锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：　　1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：当N/n-My1/Σyi2<0时：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：弯矩设计值；　　Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；　　y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；　　y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；　　L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：　　N/n-My1/Σyi2　=5977.087/4-8093084.337×75/22500　=-25482.676因为：-25482.676<0所以：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=28471.22N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。1.2群锚受剪内力计算按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：　　hef：锚栓的有效锚固深度；27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书　　c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：　　c=100mm<10hef=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=3302.456N1.1锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-2004]　　NRk,s=Asfstk6.1.2-2[JGJ145-2004]上面公式中：　　NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；　　NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；　　As：锚栓应力截面面积；　　fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；　　γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；　　NRk,s=Asfstk　=78.54×800　=62832N　　γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4表4.2.6[JGJ145-2004]　　fyk：锚栓屈服强度标准值；γRS,N=1.2fstk/fyk=1.2×800/640　　　　=1.5　取：γRS,N=1.5NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　=1×62832/1.5　　=41888N≥Nsdh=28471.22N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.2混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N在上面公式中：　　NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；　　NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.4[JGJ145-2004]NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓)6.1.4条文说明[JGJ145-2004]其中：fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；hef：锚栓有效锚固深度；27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5　　=2464.752N　　Ac,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。scr,N=3hef=3×60=180mm　　Ac,N0=scr,N2=1802　　=32400mm2　　Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)其中：c1、c2：方向1及2的边矩；s1、s2：方向1及2的间距；ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×60=90mm；c1≤ccr,Nc2≤ccr,Ns1≤scr,Ns2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)　=(90+180+0.5×180)×(90+150+0.5×180)　　=118800mm2　　ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-2004]　　ψs,N=1(化学锚栓)6.1.7条文说明[JGJ145-2004]　　其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按6.1.11[JGJ145-2004]：　　对于膨胀型锚栓(双锥体)cmin=3hef　　对于膨胀型锚栓cmin=2hef　　对于扩孔型锚栓cmin=hef27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1　　=0.7+0.3×90/90　　=1　　所以，ψs,N取1。　　ψre,N：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2004]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；　　ψre,N=0.5+hef/200≤1　　=0.5+60/200　　=0.8　　所以，ψre,N取0.8。　　ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-2004]采用；ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1　　ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；　　把上面所得到的各项代入，得：　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N　　=2464.752×118800/32400×1×0.8×1×2.44　　=17641.052NNRd,c=kNRk,c/γRc,N　　=1×17641.052/2.15=8205.14N≥Nsdg=5977.087N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！1.1锚栓钢材受剪破坏承载力计算VRd,s=kVRk,s/γRs,V6.2.2-1[JGJ145-2004]其中：VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；　γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004]按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8；对本例，γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004]　　　　=1.2×800/640　　　　=1.5实际选取γRs,V=1.5；VRk,s=0.5Asfstk6.2.2-2[JGJ145-2004]=0.5×78.54×800=31416NVRd,s=kVRk,s/γRs,V=1×31416/1.5=20944N≥Vsdh=3302.456N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书1.1混凝土楔形体受剪破坏承载力计算VRd,c=kVRk,c/γRc,V6.2.3-1[JGJ145-2004]　　VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V6.2.3-2[JGJ145-2004]在上面公式中：VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；　　VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取1.8；VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.5[JGJ145-2004]采用；Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.6[JGJ145-2004]采用；ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；ψa,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]采用；ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-2004]采用；fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按6.2.11[JGJ145-2004]采用；下面依次对上面提到的各参数计算：　　c1=90mm　　c2=90mm　　ψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤16.2.7[JGJ145-2004]　　=0.7+0.3×90/1.5/90　　=0.9<1取：ψs,V=0.9　　VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.56.2.4[JGJ145-2004]其中：　　dnom：锚栓外径(mm)；　　lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取60mm；VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5　　=0.45×(10)0.5(60/10)0.2(25)0.5×901.5　　=8693.137N　　Ac,V0=4.5c126.2.5[JGJ145-2004]　　=4.5×902　　=36450mm2　　Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h6.2.6-3[JGJ145-2004]=(1.5×90+150+90)×400　　=150000　　ψh,V=(1.5c1/h)1/35≥16.2.8[JGJ145-2004]=(1.5×90/400)1/3=0.696<1取：ψh,V=127 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书ψa,V=1.0ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1=1/(1+2×0/3/90)=1=1　　取ψec,V=1　　按规范6.2.11[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V=1.4把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：　　VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V　　=8693.137×150000/36450×0.9×1×1×1×1.4　　=45075.525N　VRd,c=kVRk,c/γRc,V=1×45075.525/1.8=25041.958N≥Vsdg=6604.913N所以，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！1.1混凝土剪撬破坏承载能力计算　VRd,cp=KVRk,cp/γRc,p6.2.12-1[JGJ145-2004]　　VRk,cp=kNRk,c6.2.12-2[JGJ145-2004]在上面公式中：K：地震作用下承载力降低系数；VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；　　γRc,p：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取1.8；k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。VRk,cp=kNRk,c=2×17641.052=35282.104NVRd,cp=KVRk,cp/γRc,p=1×35282.104/1.8=19601.169N≥Vsdg=6604.913N所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！1.2拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤16.3.1[JGJ145-2004]混凝土破坏时要求：(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5≤16.3.2[JGJ145-2004]分别代入上面计算得到的参数计算如下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(28471.22/41888)2+(3302.456/20944)2=0.487≤1.0所以，该处计算满足设计要求！(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5=(5977.087/8205.14)1.5+(6604.913/25041.958)1.5=0.757≤1.027 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书所以，该处计算满足设计要求！27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书附录常用材料的力学及其它物理性能一、玻璃的强度设计值fg(MPa)JGJ102-2003表5.2.1种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5~1228.019.515~1924.017.0≥2020.014.0钢化玻璃5~1284.058.815~1972.050.4≥2059.041.3二、长期荷载作用下玻璃的强度设计值fg(MPa)JGJ113-2009表4.1.9种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃5~129615~1975≥2064半钢化玻璃5~12282015~192417≥202014半钢化玻璃5~12423015~193626≥203021三、铝合金型材的强度设计值(MPa)GB50429-2007表4.3.4铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT5≤1013575T6≤1016090四、钢材的强度设计值(1-热轧钢材)fs(MPa)JGJ102-2003表5.2.3钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d≤16215125325Q345d≤1631018040027 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书一、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢)fs(MPa)GB50018-2002表4.2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400二、材料的弹性模量E(MPa)JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9材料E材料E玻璃0.72×105不锈钢绞线1.2×105~1.5×105铝合金、单层铝板0.70×105高强钢绞线1.95×105钢、不锈钢2.06×105钢丝绳0.8×105~1.0×105消除应力的高强钢丝2.05×105花岗石板0.8×105蜂窝铝板10mm0.35×105铝塑复合板4mm0.2×105蜂窝铝板15mm0.27×105铝塑复合板6mm0.3×105蜂窝铝板20mm0.21×105　三、材料的泊松比υJGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7材料υ材料υ玻璃0.2钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按GB50429)高强钢丝、钢绞线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25花岗岩0.125四、材料的膨胀系数α(1/℃)JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7材料α材料α玻璃0.8×10-5~1.0×10-5不锈钢板1.80×10-5铝合金、单层铝板2.3×10-5(按GB50429)混凝土1.00×10-5钢材1.20×10-5砖砌体0.50×10-5铝塑复合板≤4.0×10-5蜂窝铝板2.4×10-5花岗岩0.8×10-5五、材料的重力密度γg(KN/m3)JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7材料γg材料γg普通玻璃、夹层玻璃钢化、半钢化玻璃25．6矿棉1.2~1.5玻璃棉0.5~1.0钢材78．5岩棉0.5~2.5铝合金2700kg/m3(按GB50429)六、板材单位面积重力标准值（MPa）JGJ133-2001表5.2.2板材厚度（mm）qk(N/m2)板材厚度（mm）qk(N/m2)27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书单层铝板2.53.04.067.581.0112.0不锈钢板1.52.02.53.0117.8157.0196.3235.5铝塑复合板4.06.055.073.6蜂窝铝板（铝箔芯）10.015.020.053.070.074.0花岗石板20.025.030.0500～560625～700750～840一、螺栓连接的强度设计值一(MPa)JGJ102-2003表B.0.1-1螺栓的性能等级锚栓和构件钢材的牌号普通螺栓锚栓承压型连接高强度螺栓C级螺栓A、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓4.6、4.8级170140--------5.6级---210190-----8.8级---400320-----锚栓Q235钢------140---Q345钢------180---承压型连接高强度螺栓8.8级-------400250-10.9级-------500310-构件Q235钢--305--405---470Q345钢--385--510---590Q390钢--400--530---615二、螺栓连接的强度设计值二(MPa)GB50429-2007表4.3.5-1螺栓的材料、性能等级和构件铝合金牌号普通螺栓铝合金不锈钢钢抗拉ftv抗剪fvb承压fcb抗拉ftv抗剪fvb承压fcb抗拉ftv抗剪fvb承压fcb普通螺栓铝合金2B11170160———————2A90150145———————不锈钢A2-50、A4-50———200190————A2-70、A4-70———280265————钢4.6、4.8级——————170140—构件6061-T4——210——210——2106061-T6——305——305——3056063-T5——185——185——1856063-T6——240——240——2406063A-T5——220——220——22027 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书6063A-T6——255——255——2555083-O/F/H112——315——315——315一、焊缝的强度设计值(MPa)JGJ102-2003表B.0.1-3焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径d（mm）抗压fcw抗拉和抗弯受拉ftw抗剪fvw抗拉、抗压和一级、二级三级抗剪ffw自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊Q235钢d≤1621521518512516016＜d≤4020520517512016040＜d≤60200200170115160自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊Q345钢d≤1631031026518020016＜d≤3529529525017020035＜d≤50265265225155200自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q390钢d≤1635035030020522016＜d≤3533533528519022035＜d≤50315315270180220自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q420钢d≤1638038032022022016＜d≤3536036030521022035＜d≤50240240290195220二、不锈钢螺栓连接的强度设计值(MPa)JGJ102-2003表B.0.3类别组别性能等级σb抗拉抗剪A(奥氏体)A1、A250500230175A3、A470700320245A580800370280C(马氏体)C150500230175707003202451001000460350C380800370280C45050023017570700320245F(铁素体)F14545021016060600275210三、楼层弹性层间位移角限值GB/T21086-2007表20建筑高度结构类型建筑高度H（m）H≤150150＜H≤250H＞250框架1/550——板柱-剪力墙1/800——27 中学雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书框架-剪力墙、框架-核心筒1/800线性插值筒中筒1/1000线性插值1/500剪力墙1/1000线性插值框支层1/1000——多、高层钢结构1/300一、部分单层铝合板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.2牌号试样状态厚度（mm）抗拉强度fta1抗剪强度fva12A11T420.5～2.9129.575.1＞2.9～10.0136.579.22A12T420.5～2.9171.599.5＞2.9～10.0185.5107.67A04T620.5～2.9273.0158.4＞2.9～10.0287.0166.57A09T620.5～2.9273.0158.4＞2.9～10.0287.0166.5二、铝塑复合板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.3板厚t(mm)抗拉强度fta2抗剪强度fva247020三、蜂窝铝板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.4板厚t(mm)抗拉强度fta3抗剪强度fva32010.51.4四、不锈钢板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.5序号屈服强度标准值σ0.2抗弯、抗拉强度fts1抗剪强度fvs1117015412022001801403220200155425022617627'