忆韵宾馆设计计算书

'东北石油大学本科生毕业设计（论文）东北石油大学毕业设计（论文）任务书题目忆韵宾馆设计专业土木工程学号100502140330姓名景显峰主要内容、基本要求、主要参考资料等：1．设计题目：高层宾馆2．建设场地：大庆市3．设计条件：1）自然条件：（1）地势：地势平坦，场地开阔，交通便利（2）抗震要求：7度区；II类场地土（3）主导风向：冬季西北，夏季西南2）设备条件：（1）采暖为集中供热；供热与城市供热中心联网（2）给水，排水，供电，通讯均由城市系统引进3）地质资料：自然地表下1m为填土，填土下层为3m厚粘土，承载力标准值为150kPa，再下为5m厚粉土，承载力为130kPa，以下为砂砾，承载力为160kPa。最大冻结深度为2m。地下水位为地表以下2m，无侵蚀性。4．基本要求：1）总体要求：（1）建筑面积：15000m2（2）建筑层数：10~12层（10+1层）（3）客房：标准间客房100套左右；双套间客房30套左右；三套间客房10套左右；（4）层高：标准层3.0~3.3m,底层大房间3.6~4.5m。（5）其它：餐厅、舞厅、商场咖啡厅均应安排在好的位置及出入口，并可以对外营业，但不作具体设计，其中部分房间可以设置在主体建筑之外。2）房间要求：客房部分：客房总面积4500m2左右，客房层应设置以下用房：A.服务员工作间（含服务员厕所）25m2;B.杂物间25m2;C.消毒开水间25m2;D.设置楼层服务台位置；公共部分：A.门厅：内设总服务台、休息、会客、邮电、通讯、寄存票证服务等（面积自定）；B．餐厅：700m2;其中包括厨房及辅助用房。C．咖啡厅：100m2;D.舞厅：300m2;0 东北石油大学本科生毕业设计（论文）E.会议室：2个150m2;10个50m2;F.商店：50m2;G.台球室：200m2;H．乒乓球室：100m2;I．棋类室：50m2;J．美发室：50m2;K．桑拿：100m2;辅助用房：A.行政办公：500m2;B.职工食堂：500m2;C.医务室：50m2;D.职工更衣、浴室、厕所：100m2;E.电话总计：50m2;F.配电：50m2;G.库房：50m2;H.洗衣房：50m2;I.其它用房适当，其面积自定。3）其它要求（1）层高：首层3.9m，标准层3.3m，电梯机房2.0~2.3m。（2）地层设置外部出入口两处。（3）各种管井：如果没有自然通风排烟时，应设置排烟道；此外要求在适当位置设管道井，管道井要求每2~3层用横格板分隔，并设丙级防火检修门。5．设计内容：1）建筑施工图：（1）首层平面图；标准层平面图；剖面图；立面图等（2）建筑构造详图3~4个（1：10或1：20）2）结构施工图（1）结构首层平面布置图；（2）标准层结构布置图；（3）框架结构配筋图；（4）基础结构布置图；基础配筋图；3）设计说明书（文字材料）结构设计说明书及计算书；包括结构方案选择的阐述，主要承重结构设计计算的全部内容。以上标蓝的内容可以根据你参考的计算书修改，不必完全按照老师给的任务书设计。6．参考文献建筑设计资料集[1]、[2]现行建筑设计规范大全现行建筑结构规范大全高层民用建筑设计防火规范钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程钢筋混凝土高层建筑结构设计，赵西安编，中国建筑工业出版社高层建筑结构设计，建研院结构所编多层及高层房屋结构设计，上、下册，上海科技出版社完成期限：2014年06月07日0 东北石油大学本科生毕业设计（论文）摘要本设计为黑龙江省大庆市忆韵宾馆设计。全楼主体共11层，建筑面积为15426.2㎡。设计分为两部分：第一部分是建筑部分，包括对建筑的周围环境设计、建筑的平面设计、建筑的立面设计、建筑剖面设计，建筑构造做法及材料的选用。本建筑设计采用了内廊式的平面组合，使宾馆内各房间相对独立、安静，不被穿越但又有一定的联系，建筑布局因地制宜，灵活布置，功能分区明确、流线清晰、便于管理，满足使用要求，特别是消防和疏散要求。第二部分为结构设计，本设计的结构采用纵横向框架承重体系，选取一榀框架进行水平力和竖向力计算，并进行内力组合，以确定最不利内力，并进行截面设计。包括框架梁、板、柱、楼梯、雨篷及基础的截面设计等。墙体采用粉煤灰蒸压加气混凝土砌块砌筑，有利于减轻建筑物自重；其中对框架梁、板、柱的设计都采用了比较常用的弹性理论方案。本设计为7度抗震设防烈度设计，因此设计过程中还进行了地震作用下弹性位移验算。设计后达到了强度、刚度和稳定性方面的要求。关键词：建筑;框架;混凝土;抗震设计 东北石油大学本科生毕业设计（论文）AbstractThedesignfortheHeilongjiangprovinceDaqingCityYiYunHoteldesign.Thewholebuildingconsistsof11layers,theconstructionareaof15426.2m.Thedesignisdividedintotwoparts:thefirstpartistheconstructionofbuildings,includingthesurroundingenvironmentdesign,architecturalgraphicdesign,facadeofthebuildingdesign,architecturalprofiledesign,selectionandconstructionofbuildingmaterials.Thearchitecturaldesignoftheplanecombinationcorridor,thehotelroomisarelativelyindependent,quiet,don"tbecrossbuthaveacertainrelationship,thelayoutofthebuildingsuitone"smeasurestolocalconditions,flexiblelayout,functionalareaclear,clearstreamline,convenientmanagement,tomeettheuserequirements,especiallythefireandevacuation.Thesecondpartisthestructuredesign,thestructuredesignofthelongitudinalandtransverseframebearingsystem,selectaframeworkofhorizontalforceandverticalforcecalculation,andthecombinationofinternalforces,internalforcesandtodeterminethemostunfavorable,crosssectiondesign.Includingtheframebeam,plate,column,stair,awningandfoundationofthesectiondesignetc..Wallusingflyashautoclavedaeratedconcreteblockmasonry,toreducetheweightofbuildings;thedesignoftheframebeams,plates,columnsareusedmorecommonlyusedelastictheoryscheme.Thisdesignisthedesignof7degreeseismicfortificationintensity,sothedesignprocessofelasticdisplacementchecking.Afterthedesigntothestrength,stiffnessandstabilityrequirements.Keyword:buildingconstruction;frame;concrete;seismicdesign 东北石油大学本科生毕业设计（论文）目录第1章建筑设计11.1建筑平面设计11.2房间平面设计11.3建筑立面设计11.4建筑剖面设计2第2章结构设计32.1结构设计说明32.2重力荷载的计算72.3侧移刚度的计算152.4横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算172.5竖向荷载作用下框架结构的内力计算312.6横向框架的内力组合472.7截面设计622.8楼板的设计712.9基础设计75结论80参考文献81致谢82 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第1章建筑设计1.1建筑平面设计建筑平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的，即有机地组合内部使用空间，使其更能满足使用者的要求，本设计是从平面设计入手，着眼于建筑空间的组合，结合高层宾馆的具体特点进行设计。本设计按照各基本单元空间的功能性质、使用顺序进行功能分析和功能分区。处理好各建筑空间的关系，合理组织好交通流线，使各种流线符合使用顺序并做到简洁明确、顺畅直接、不交叉迂回，避免相互干扰，并布置良好的朝向，满足采光和通风条件。1.2房间的平面设计根据设计任务书中对建筑总面积、层数及房间数量及使用面积的要求，对各个房间在每层平面中所占的比例初步确定每层及各房间的面积、形状与尺寸，根据功能分析、流线分析等进行平面组合设计。首先确定组合方式,且为了提供一个较舒适宽敞的的住宿的空间，使得内部的各种功能划分比较灵活，本设计采用了开间8.4m,进深为7.2m柱网，且采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块对大空间进行隔断，其材料较轻并有很好的隔音效果。基于以上各项要求本设计的平面为矩形。楼梯设计在主体结构两侧体现了导向明确、疏散安全方便的理念。确定楼梯间的位置楼梯应布置均匀、位置明显、空间导向性强，有利于人员出行的疏散。并满足防火间距的要求。1.3建筑立面设计高层旅馆建筑和其它公共建筑一样,不仅能给人们提供工作、活动空间,满足使用要求,而且能够反映出建筑的主题思想。在满足使用要求的同时，照顾到立面造型，本设计的底层层高为3.9m，标准层的层高为3.3m。建筑体型设计是高层旅馆建筑设计中的重要环节。建筑体型是建筑空间组合的外在因素,它是内在诸因素的反映。建筑的内部空间与外部体型是建筑造型艺术处理问题中的矛盾双方,是互为依存不可分割的,往往完美和谐的建筑艺术形象,总是内部空间合乎逻辑的反映。立面设计是反映整个建筑的一个方面,是生动的、富有表现力的信息来源。通过立面门、窗及各种构配件的位置、大小、外形等变化,使建筑的外观与使用功能、经济技术的合理性达到统一,给人以简洁、明快、朴素、大方的感受。立面处理的好坏,将影响建筑设计的效果。49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）1.4建筑剖面设计剖面设计的目的主要是确定内部空间的使用高度，以确保建筑空间的满足使用要求，考虑到旅馆是人流密集的公共建筑，要求有空调，消防等设备高度及主梁的高度，吊顶等。所以确定底层层高为3.9m，以上每层层高为3.3m，经初步算净高符合要求。49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）第2章结构设计2.1结构设计说明2.1.1框架的承重方案本设计采用框架结构承重体系，根据框架结构的承重体系的不同，可分为横向框架承重体系、纵向框架承重体系和纵横向框架承重体系。根据本设计的结构布置特点，采用纵横向框架承重体系。2.1.2梁柱截面尺寸的确定截面尺寸需要与图纸尺寸一致1)材料特征值：柱：采用C40混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋HRB400钢筋；梁：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋，箍筋HRB400钢筋；板：采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋；基础：采用C30混凝土，钢筋采用HRB400钢筋。材料及钢筋可以选用一样的下面的计算可以直接代换数据就可以。材料特征值：C40C30HRB400HPB3002)楼板分为单向板和双向板，根据《混凝土结构设计规范》9.1.2条，板的跨厚比，对于单向板不大于30，双向板不大于40,无梁支撑的有柱帽板不大于35。双向板最小厚度80mm，故楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度选用100mm。3)梁截面高度按跨度的1/14～1/10进行估算，宽度取=(1/3～1/2),梁截面宽度不宜小于200mm,且梁截面高宽比不宜大于4。所以=467840mm，初选梁截面尺寸为：横向框架长跨梁：350mm700mm横向框架短跨梁：350mm700mm49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）纵向框架梁：350mm700mm4）柱的截面尺寸按公式进行估算。-框架柱轴压比限值。本设为二级抗震，查《抗震规范》，取值为0.75，柱的截面尺寸由下式：上式中：-----竖向荷载分项系数；----每个楼层上单位面积的竖向荷载，可取q=1214kN/；----柱一层的荷载面积；----柱荷载楼层数；----考虑水平力产生的附加系数，风荷载或四级抗震时，，一二三级抗震时，；----边柱轴向力增大系数，边柱，角柱。即取取截面为正方形,则边柱和中柱的截面尺寸为800mm。各层柱的截面尺寸变化范围在100～150之间。由此估算框架梁和柱的截面尺寸，并考虑其它因素影响，在设计中的取值见表2-1。表2-1梁截面尺寸（mm）混凝土等级横梁纵梁次梁C30CEFJEF350700300500C30350700表2-2柱的截面尺寸(mm)层次混凝土等级1-2层C408008003-8层C407007009-10层C4060060049 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.1.3框架结构的计算简图计算简图用梁柱轴线表示,梁柱轴线取各自的形心线。对于与钢筋混凝土楼盖整体现浇的框架梁，可取楼板底面处作为梁轴线。底层的框架柱取自基础的顶面。由于各层柱的截面尺寸不同而导致形心线不重合时，取顶层柱的形心作为柱子的轴线。按此计算简图计算出的内力是计算简图轴线上的内力，由于此轴线不一定是各截面的形心线，所以在截面配筋计算时，应将计算简图轴线上的内力转化为柱截面形心处的内力，即计入上、下柱截面形心间的偏心距对弯矩的影响。2.1.4结构计算本设计进行了重力荷载代表值计算，水平地震作用的计算，风荷载的计算，水平荷载作用下框架结构的内力和位移计算，竖向荷载作用下框架的内力计算，框架梁和框架柱的内力组合，梁和柱的的截面设计及楼盖设计基础设计计算。2.1.5结构的布置及计算简图根据该建筑的使用功能和建筑设计的要求，进行了建筑的平面、立面及剖面设计。主体结构共10层，底层层高为3.9m，其余各层层高3.3m,主体高度为33.6m。填充墙外墙采用300厚的蒸压粉煤灰加气混凝土砌块砌筑，内填充墙采用200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块砌筑。其计算简图见2-1图。49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图上面的数据与前面计算的一定要对应上图2-1结构计算简图49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.2重力荷载的计算2.2.1屋面及楼面的永久荷载标准值板：25mm水泥砂浆和30mm大理石砖地面100mm厚混凝土楼板石灰砂浆顶棚梁：主梁：钢筋混凝土梁石灰砂浆顶棚次梁：钢筋混凝土梁石灰砂浆顶棚连梁：钢筋混凝土梁石灰砂浆顶棚柱：边柱：钢筋混凝土柱外墙面砖、涂料（平均比重）内墙涂料中柱：钢筋混凝土柱49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）内墙涂料墙：浆砌焦渣砖内墙（200mm）砌体内墙涂料浆砌焦渣砖外墙（300mm）砌体外墙面砖、涂料（平均比重）内墙涂料屋面永久荷载标准值（上人）30厚细石混凝土保护层三毡四油防水层20厚水泥找平层150厚水泥蛭石保温层100厚钢筋混凝土结构层V型轻钢龙骨吊顶小计女儿墙：砌体外墙面砖内墙面20厚水泥粉刷门窗：木门49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）钢铁门铝合金窗2.2.2屋面及楼面可变荷载的标准值楼面活荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值屋面雪荷载标准值（为屋面积雪荷载分布系数）梁柱的密度蒸压粉煤灰加气混凝土砌块2.2.3梁、柱、墙、门的重力荷载计算梁、柱重量按其尺寸及材料容重标准值确定。梁两侧面层重量也应计入梁自重内，墙体重量可根据厚度及材料容重标准值确定，其两侧的面层应计入墙体自重内。本设计的的墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块填充，以砌块厚度和材料标准值计入墙体自重，门、窗按其材料、种类、规格，按《荷载规范》进行计算。计算重力荷载代表值本设计中，主楼和附楼在结构上是断开的（包括基础），并且选取计算的一榀横向框架是主楼的号轴线，因此可以只计算主楼重力荷载代表值。1）38层楼盖面积（扣除柱所占面积）为：因此，楼盖部分自重为：4.851029.45=4993.79梁、柱自重横向框架梁：49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）纵向框架梁：附加次梁：连梁：柱：标准层梁柱自重：1206.48+1132.58+174.53+198.7+1969.42=4681.71填充墙、门窗自重外墙门窗面积：外墙门窗自重：外墙面积：外墙自重：内墙门窗面积：内墙门窗自重：内墙面积：内墙自重：活荷载49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）走廊、楼梯等活载：客房等活载：综上所述，标准层重力荷载代表值：2）一、二层：二层相对三~八层扣除门厅部分的梁板即可。楼盖部分永久荷载标准值为：4.85（1029.45-4.27.23）=4552.84二层梁柱标准值：1206.48+1132.58+174.53+198.7+1969.42=4681.71办公间及活动间活载：564.64因此，二层重力荷载代表值：一层：为简化计算，一层重力荷载代表值为：3)9~10层：楼盖面积（扣除柱所占面积）为：因此，楼盖部分自重为：4.851027.88=4985.22梁、柱自重横向框架梁：49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）纵向框架梁：附加次梁：连梁：柱：标准层梁柱自重：1206.48+1149.71+174.53+198.7+1969.42=4518.84填充墙、门窗自重外墙门窗面积：外墙门窗自重：外墙面积：外墙自重：内墙门窗面积：内墙门窗自重：内墙面积：内墙自重：活荷载49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）走廊、楼梯等活载：客房等活载：综上所述，标准层重力荷载代表值：4）顶层屋顶屋面自重：女儿墙自重：梁柱自重：顶层框架梁自重：顶层梁柱自重：填充墙、门窗自重：外墙门窗自重：外墙门窗自重：外墙面积：外墙自重：内墙面积：内墙自重：活载49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）屋顶屋面活荷载：2.02817.5=980综上所述：顶层重力荷载代表值为：2.2.4重力荷载代表值重力荷载代表值是集中于各楼层标高处的重力荷载为计算单元范围内各层楼面的重力荷载代表值及其上、下各半层的墙柱重量。图2-2重力荷载代表值49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.3侧移刚度的计算2.3.1横向框架侧移刚度的计算横向框架梁线刚度计算过程见表2-3；柱的线刚度计算过程见表2-4。C40:C30:表2-3横梁线刚度计算类别层次边横梁1-10350×7007200走道梁1-10350×7002400类别层次边横梁1-104.16×6.24×8.32×走道梁1-104.16×6.24×8.32×表2-4柱的线刚度计算层次1-23900800×8003.4×30.07×3-83300700×7002.0×15.76×9-103300600×6001.08×8.51×注：柱的线刚度,为柱的截面惯性矩,为框架柱的计算高度。首层，其他层。49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.3.2柱的侧移刚度计算柱的侧移刚度按下式计算确定式中系数由下表确定表2-5柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱一般层底层（固接）根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱。柱的侧移刚度计算结果见表2-5、2-6、2-7。表2-6框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱（28根）中柱（18根）9～100.3910.163191730.4800.194227459462543～80.2110.095206220.2590.1152496410267681～20.1470.301672050.3610.365814953348650表2-7横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次1234533486501026768102676810267681026768层次67891010267681026768102676894625494625449 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.4横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算2.4.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算2.4.1.1横向自振周期的计算按顶点位移法（适用于质量、刚度沿高度分布均匀的框架）计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数。计算公式为,式中为为顶点位移，按D值法计算，见表2-8，则：表2-8结构顶点的假想位移计算层次/kN∑/kN/(N/mm)（m）（m）115243.45243.49462540.005540.677421011729.7116973.110.017940.65948928702.820.030330.62915811877.8840580.7102676833486500.039520.58963752458.580.051090.53854664336.460.062660.47588576214.340.074230.40165488092.220.085800.32742399970.10.097360.24162210931.93110902.030.108010.14426110795.33121697.3633486500.036250.036252.4.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算本结构主体结构在40m以下，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切变形为主。用底部剪力法计算水平地震作用。该宾馆所在场地属于7度区；II类场地土，查《建筑抗震设计规范》表5.1,4-1多遇地震下，水平地震影响系数最大值，已经求出，由于49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）故：由公式计算总水平地震作用标准值，其中为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值；为结构等效总重力荷载，多质点应取总重力荷载代表值的85%。kN则结构总水平地震作用标准值：kN为了考虑高振型对水平地震作用沿高度分布的影响，需在顶部附加一集中水平力，由于，且，故顶部附加地震作用系数为：楼层处的水平地震作用：其中：因此，第一层的水平地震作用为：同理，可得：49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次36.95243.4193480.320.080297.92297.921033.611729.71394118.260.164526.751334.85930.3359899.760.150481.011815.86827.011877.88320702.760.133428.632244.49723.7281505.760.117376.242620.73620.4242308.750.100232.852853.58517.1203111.750.084271.463125.04413.8163914.740.068219.083344.12310.5124717.740.052166.693510.8127.210931.9378709.900.033105.203616.0113.910795.3342101.790.01856.273672.28具体的计算过程见表2-9，各楼层地震剪力按进行计算。图2-3（a）水平地震作用分布图2-3(b)层间剪力分布49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.4.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的间位移和顶点位移公式表中计算的各层的层间弹性位移角应满足，为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的层间弹性位移，为计算楼层高度，为弹性层间位移角的限值。按上式计算的框架各层层间位移应满足规范要求，当不满足时，说明梁、柱截面尺寸偏小，应调整梁、柱截面尺寸或提高混凝土等级，并重新计算。表2-10横向水平地震作用下的位移计算层次101334.859462541.4122.7433001/145191815.861.9121.3333001/154782244.4910267682.1919.4233001/169972620.732.5517.2333001/195162853.582.7814.6833001/224753125.043.0411.933001/277343344.123.268.8633001/372433510.813.425.633001/589223616.0133486501.082.1833001/1513713672.2833486501.101.1039001/35454由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/1451〈1/550，满足要求。2.4.1.4水平地震作用下框架内力计算在框架平面布置图中，以轴线横向框架为例，其余框架内力计算从略。框架柱端剪力及弯矩按式49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）其中取自表2-4，取自表2-5，层间剪力Vi取自表2-7,各层柱反弯点的高度比y按式确定，其中由规范查得，为上、下层梁线刚度变化的反弯点高度比的修正值；和为上、下层高度变化时反弯点高度比的修正值；本设计中底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑和其余柱无需修正，各层柱的柱端弯矩计算见表2-11、2-12。表2-11各层柱端弯矩及轴力计算表层次边柱y103.31334.859462541917327.050.3910.2522.3266.9593.31815.8636.790.3542.4978.9183.32244.4910267682062245.080.2110.4059.5189.2573.32620.7352.410.3865.27107.2363.32853.5857.070.4075.33113.0053.33125.0462.500.4598.81113.4443.33344.1266.880.4599.32121.3933.33510.8170.220.53122.81108.3923.33616.0133486506720572.320.1470.78186.1552.0413.93672.28334865073.450.92263.5422.92表2-12各层柱端弯矩及轴力计算表层次/m/KN/N/mm中柱y103.31334.859462541917331.960.4800.4244.3061.1793.31815.8643.580.4564.7279.1083.32244.4910267682062254.540.2590.4784.5995.3973.32620.7363.680.4594.56115.5863.32853.5869.340.45102.97125.8553.33125.0475.940.50125.30125.3043.33344.1281.260.50134.08134.0849 东北石油大学本科生毕业设计（论文）33.33510.8185.310.50140.76140.7623.33616.0133486506720587.870.3610.56162.38127.5913.93672.2889.240.65226.22121.81梁端弯矩、剪力及轴力分别按下式计算：其中梁线刚度取自表2-8，具体计算结果见表2-13。表2-13梁端弯矩、剪力及轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力边柱中柱1052.7433.487.211.9730.5930.592.425.49-11.97-13.52960.750.627.214.0661.761.72.451.42-26.03-37.36874.3865.877.218.3080.0680.062.466.72-44.33-63.39786.4883.277.223.16100.09100.092.483.40-67.49-107.72694.1789.367.224.82110.21110.212.491.84-92.31-175.215106.1394.397.226.22114.14114.142.495.11-118.53-267.344165.02110.17.230.58129.69129.692.1108.08-149.11-385.873115.86104.127.228.92137.42137.422.4114.52-178.03-534.982119.1087.437.224.28134.18134.182.4111.81-202.31-713.011143.23104.547.229.04142.10142.102.4118.42-231.31-915.28注：（1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左震时，左侧两根柱子为拉力；对应的右侧两根柱子为压力。（2）表中单位为，单外为，单位为，单位为。水平地震作用下框架的弯矩图剪力图及轴力图见2-4图、2-5图。49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-4水平地震作用下的弯矩49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-5水平地震作用下的剪力及轴力图2.4.2横向风荷载作用下框架结构内力和位移的计算2.4.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式计算。基本风压，类场地，49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）查得；，，查得，，背面。则建筑结构在高度处的风振系数，按下式计算。仍取轴线框架，其负载宽度为8.4米，由式，得沿房屋高度的分布风荷载标准值,根据各楼层标高处的高度，查得，代入上式可得各楼层标高处的，见下表2-14，沿高度分布见图2-4。表2-14沿房屋高度分布风荷载标准值层次1033.61.001.5351.3995.7723.608930.30.9011.4801.3725.4583.411827.00.8031.4341.3515.2083.255723.70.7051.3801.3234.9083.067620.40.6071.2561.3124.4292.768517.10.5081.2531.2614.2472.654413.80.4101.1751.2213.8562.410310.50.3131.0841.1923.4732.17127.20.2141.001.1533.0991.93713.90.1161.001.0822.9081.818<<荷载规范>>规定对于高度大于30米且高度比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计房屋高度=36.9m>30m，=2.06>1.5,因此该房屋框架应考虑风压脉动的影响。由上表可见，沿房屋高度在1.08～1.399范围内变化，即风压脉动影响较大，因此该房屋应考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，如第8层的集中荷载的计算过程如下49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）：图2-6风荷载沿房屋高度的分布（单位：KN/m）图2-7等效节点集中风荷载（单位：KN）49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.4.2.2风荷载作用下的水平位移由图所示的水平荷载,由公式计算层间剪力，然后依据表2-14求出轴线框架的层间侧移刚度,再按式计算各层的相对侧移刚度和绝对侧移刚度,计算结果见表2-15。表2-15风荷载作用下框架层间剪力及侧移刚度计算层次1234518.6319.5718.0218.6922.24233.73215.1195.53177.51158.822974002974009125291252912520.790.722.141.942.060.791.513.655.597.651/41771/45831/15421/17011/1601层次67891023.8525.7127.5629.0730.39136.58112.7387.0259.4630.3991252912529125283836838361.491.230.950.700.369.1410.3711.3212.0212.381/22151/26831/34741/47141/916749 东北石油大学本科生毕业设计（论文）由上表可见风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/1542,远小于1/550,满足规范要求。2.4.2.3风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下的框架结构内力计算过程与水平地震荷载作用相同。各层柱端弯矩及轴力计算见表2-16和2-17。梁端弯矩、剪力及轴力计算见表2-16和2-17、2-18。横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力图见图2-6和2-7。表2-16各层柱端弯矩及轴力计算层次边柱103.330.3983836191736.950.4800.255.7417.2093.359.46838361917313.590.4800.3515.7029.1583.387.02912522062219.670.2590.4025.9638.9573.3112.73912522062225.480.2590.3831.9552.1363.3136.58912522062230.870.2590.4040.7561.1253.3158.82912522062235.890.2590.4553.3065.1443.3177.51912522062240.120.2590.4559.5772.8233.3195.53912522062244.190.2590.5377.2975.3923.3215.12974006720548.610.3610.78125.1235.2913.9233.732974006720552.810.3610.85175.0726.14表2-17各层柱端弯矩及轴力计算层次中柱y103.330.3983836227458.240.1940.4211.4215.7793.359.46838362274516.130.1940.4523.9529.2883.387.02912522496423.810.1150.4736.9341.6473.3112.73912522496430.840.1150.4545.8055.9763.3136.58912522496437.360.1150.4555.4867.8053.3158.82912522496443.450.1150.5071.6971.6943.3177.51912522496448.560.1150.5080.1280.1233.3195.53912522496453.490.1150.5088.2688.2623.3215.12974008149558.940.3650.5097.2597.2513.9233.732974008149564.050.3650.50124.90124.90表2-18梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁轴力边柱中柱1017.28.67.23.587.897.892.46.58-3.58-3.00934.8917.457.27.2720.3520.352.416.96-10.85-12.6949 东北石油大学本科生毕业设计（论文）续表2-18梁端弯矩、剪力及柱轴力计算854.6527.337.211.3932.8032.802.427.33-22.24-28.63778.0939.057.216.2746.4546.452.438.70-38.51-51.06693.0746.547.219.3956.856.82.447.33-57.9-795105.8952.957.222.0663.5963.592.452.9-79.96-109.844126.1263.067.226.2775.9175.912.463.26-106.23-146.833147.8367.487.229.8384.1984.192.435.08-136.06-152.082185.5159.297.23492.792.72.477.25-170.06-195.331118.1275.637.226.91111.2111.22.492.67-196.97261.09图2-9水平风荷载作用下的弯矩图49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-10水平风荷载作用下的剪力及轴力图49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.5竖向荷载作用下框架结构的内力计算2.5.1计算单元取-轴线横向框架进行计算,计算单元宽度取8.4m,由于房间内布置有次梁,故直接传给框架的楼面荷载如下图所示。计算单元内的其余楼面则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此框架节点还有集中力矩。图2-11横向框架计算单元2.5.2荷载计算因在CE、EF跨处标准客房内卫生间内孔洞及两侧的内梁格均较小,为简化计算可不考虑其分担板的荷载，而将其自身及其上的墙体的荷载传递到两端的梁，忽略洞口的存在。1恒载计算49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-12各层梁上作用的恒荷载对第10层，、代表横梁自重，为均布荷载形式。和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载,且由图示的几何关系所得、分别为边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载,它包括梁自重、楼板自重和女儿墙等重力荷载。计算如下在客房部分有截面300mm500mm的次梁,对卫生间的隔墙起支承作用,此梁对横梁产生一集中力,则集中力矩49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）对9层,包括梁自重和其上横梁自重,为均布荷载,其它计算方法同10层集中力矩为对于3～8层集中力矩为49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）对于12层集中力矩为2活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图图2-13各层梁上作用的活荷载对于第10层49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）集中力矩为同理,在屋面雪荷载作用下对于9层集中力矩为对于3～8层49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）集中力矩为对于12层集中力矩为将计算结果汇总,见表2-19、2-20。表2-19横向框架恒载汇总表层次/kN/m/kN/m/kN/m/kN/m/kN/kN/kN/kN.m/kN.m105.3553.0320.3711.64167.46157.5928.3420.9319.3911.603.0312.739.38177.28182.9828.3422.1623.453-811.603.0312.739.38177.28187.1628.3431.0232.751-211.603.0312.739.38192.80182.9828.3443.3841.17表2-20横向框架活载汇总表层次/kN/m/kN/m/kN/kN/kN.m/kN.m108.44.435.2852.564.41(1.13)6.57(1.98)98.44.435.2852.564.416.57388.44.435.2852.566.179.20128.44.435.2852.567.3311.83注：表中括号内数值为对应于屋面雪荷载作用情况。49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.5.3弯矩计算2.5.3.1恒荷载作用下的内力计算等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。对于第10层对于1～9层49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.5.3.2活荷载作用下的内力计算对于1～10层,2.5.4内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构对称，故计算时取半边框架，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。计算柱轴力还要考虑柱的自重。2.5.5梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力及柱轴力计算见表2-21,2-22,2-23。2.5.6恒载作用下如第10层,由荷载引起的剪力kN由集中力引起的剪力由弯矩引起的剪力值柱A轴力:N顶=167.46+77.69=245.1549 东北石油大学本科生毕业设计（论文）柱重:0.6×0.6×3.3×25=29.7N底=N顶+29.7=245.15+29.7=274.85柱B轴力:N顶=157.59+11.71+82.81=252.11N底=252.11+29.7=281.81其它层的计算方法同10层,计算结果汇总于表5-2和表5-4。2.5.7活荷载作用下以第10层为例,荷载引起的剪力CE跨:EF跨:柱C轴力:N顶=N底=35.28+20.05=55.33柱E轴力:N顶=N底=55.33+2.64+52.56=110.53其它层的计算方法同第10层,计算结果汇总于表2-21和表2-22、2-23。表2-21恒载作用下梁端剪力（）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力CE跨EF跨CE跨EF跨CE跨EF跨1077.6982.8111.71-2.53075.1685.3411.71946.2751.397.37-1.99044.2853.387.37846.2751.397.37-2.20044.0753.597.37746.2751.397.37-1.97044.3053.367.37646.2751.397.37-1.95044.3253.347.37546.2751.397.37-1.96044.3153.357.37446.2751.397.37-1.96044.3153.357.37346.2751.397.37-1.96044.3153.357.37246.2751.397.37-1.96044.3153.357.37146.2751.397.37-1.98044.2953.337.37表2-22活荷载作用下梁端剪力（）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力CE跨EF跨CE跨EF跨CE跨EF跨1022.052.64-0.436021.6122.492.64922.052.64-0.11021.9422.162.6449 东北石油大学本科生毕业设计（论文）822.052.64-0.18021.8722.232.64722.052.64-0.11021.9422.162.64续表2-22活荷载作用下梁端剪力622.052.64-0.05022.0022.102.64522.052.64-0.08021.9722.132.64422.052.64-0.08021.9722.132.64322.052.64-0.08021.9722.132.64222.052.64-0.076021.9722.132.64122.052.64-0.109021.9422.162.64表2-23恒荷载及活荷载各自作用下的柱轴力层次恒荷载作用下柱轴力活荷载作用下柱轴力A柱B柱A柱B柱N顶N底N顶N底N顶=N底N顶=N底10245.15274.85252.11281.8157.3377.569463.7493.7470.66500.36114.66155.128682.25722.98689.21729.64171.99232.687900.8941.23907.76948.19229.32310.2461119.351159.781126.311166.74286.65387.851337.91378.331334.861375.29343.98465.3641556.451596.881563.411603.84401.31542.9231775.001815.431781.961822.39548.64620.4822009.072061.872016.032068.80515.97698.0412243.142295.942250.102302.90573.30775.6049 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-14a恒载作用下的弯矩二次分配表49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-14b恒载作用下的弯矩二次分配表49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-15a活载作用下的弯矩二次分配表49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-15b活载作用下的弯矩二次分配表49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-16恒荷载作用下的弯矩图49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）图2-17活荷载作用下的弯矩图49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.6横向框架的内力组合2.6.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素,查看相应资料可知,本工程的框架为地级抗震等级。2.6.2框架梁的内力组合框架梁的内力组合中本方案考虑了四种内力组合,即，,及。对于本工程，这种组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表6-1。表中、中梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8，因为考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载作用下可以适当降低梁新局面弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象）。为梁端剪力增大系数，抗震等级为二级时取1.2。跨间最大弯矩值的计算以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程。计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。对支座负弯矩按相应的组合情情况进行计算。由梯形荷载转化为均布荷载，由下列公式求得在均布荷载和集中荷载作用下，如下图所示图2-18在均布和集中荷载作用下由上式求得的，设x为最大弯矩至支座C支的距离49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）当＞4.7时,令求得值。由当<4.7时，令求得值。由同时，三角形分布荷载和均布荷载作用下，、、的计算公式图2-19在三角形分布荷载和集中荷载作用下由下式求得：本例中，梁上荷载设计值左震当时，令49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）56.72-32.42=0=1.74右震当时,令200.77-34.04-32.34=0=5.16剪力计算:CE净跨左震=-5.4右震=178.5849 东北石油大学本科生毕业设计（论文）49 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2—24框架梁内力组合表层次截面位置内力1.35+1.4×0.71.2+1.4[1.2+0.5+1.3]1.2+1.4+1.4×1.0左震右震左风右风一层AM-88.87-20.88118.12320.72-140.85-135.88223.33-402.1015.88-281.78194.34V44.2921.9426.9180.20117.02114.43-4.59151.7971.42151.73B左M-100.30-20.50111.32256.62-156.91-150.46-350.15150.24-287.71-7.19V80.8620.5926.9180.20129.41125.56160.003.62162.8382.52B右M-8.49-1.94151.37348.26-13.40-12.90331.04-348.07178.09-203.36319.89V7.372.64144.16331.6713.6013.22-314.79331.97-168.73194.55跨间136.13131.35224.92157.89143.60124.23——9.239.15332.64332.69139.41139.41三层AM-90.10-21.2484.83289.20-142.84-137.80191.34-372.60-28.45-241.71169.81V44.3120.4029.8375.61117.07114.49-0.09147.3583.83139.44B左M-101.40-21.7074.47255.20-158.59-152.06-349.85147.80-242.85-55.19V80.5920.5629.8375.61129.36125.49155.508.06150.4294.81B右M-7.88-1.82101.33346.81-12.46-12.00330.22-346.05115.93-139.43248.54V7.372.6496.50330.3013.6013.22-313.45330.63-108.68134.50跨间122.14118.07194.11147.01165.85112.99——8.788.78330.46330.4686.3286.3232 东北石油大学本科生毕业设计（论文）续表2—24框架梁内力组合表层次截面位置内力1.35+1.4×0.71.2+1.4[1.2+0.5+1.3]1.2+1.4+1.4×1.0左震右震左风右风八层AM-86.60-20.3233.96141.81-137.23-132.3651.18-225.35-86.73-172.31124.73V44.2920.3011.3932.20116.65114.0641.97104.76101.10121.35B左M-99.10-21.3023.9989.87-115.08-148.74-186.39-11.15-175.99-115.53V80.8320.6611.3932.20129.78125.92113.4450.65133.16112.90B右M-13.50-2.6832.67122.17-20.91-19.95105.76-132.4721.59-60.74142.26V8.442.2131.11116.3513.6013.22104.85122.03-26.2952.11跨间80.3376.30101.7592.5389.2684.79——9.689.68112.85112.8554.0954.09十层AM-75.13-18.176.5643.52-119.60-115.59-33.36-118.23-104.78-121.3292.09V69.0520.043.589.39113.26110.9262.0080.32106.33109.89B左M-89.90-20.683.6224.00-142.05-136.83-113.70-66.73-138.50-129.38V79.2320.923.589.39127.88124.3689.8871.57123.21119.66B右M-22.40-4.984.8932.62-35.22-33.859.39-54.21-26.99-38.3287.33V9.492.214.6631.0615.0214.48-20.7539.828.3020.20跨间60.5262.6960.6654.6457.5355.52——12.5012.5050.3450.345.325.32注:表中的跨间弯矩表示DE跨和EF跨的跨间最大正弯矩,以下侧受拉为正,以向上为正.32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.6.3框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个截面，每个截面上有。按下式进行组合。式中：、、为由恒荷、楼面活载及风荷载在柱端截面产生的弯矩标准值；、NQK、NWK为由恒载、楼面活荷及风载标准值在柱端产生的轴力标准值；MGE、NGE、MEK、NEK为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在柱端截面产生的弯矩、轴力标准值。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上述组合中求出下列最不利内力：(1)、及相应的N。(2)、及相应的。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-25横向框架C柱弯矩和轴力组合层次截面内力1.2①+1.4(1.0③+②)[1.2(①+0.5②)+1.3④]1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②→←→←10柱顶M72.3118.906.5643.52102.34118.8231.32119.00116.52113.26119.0031.32116.52N237.4850.903.589.39347.27350.92228.70246.75371.49356.59246.75228.70371.49柱底M-51.19-12.762.1814.51-74.71-80.36-37.76-86.29-81.87-79.39-86.29-37.76-81.87N269.8850.903.589.39386.79389.82256.70274.93415.24395.62274.93256.70415.249柱顶M40.729.5316.7074.3239.8281.90-31.58123.5164.5062.21123.51-31.5864.50N501.22101.805.7930.29722.65737.52467.42526.72778.47743.92526.72467.42778.47柱底M-47.28-11.358.9740.10-59.25-82.32-8.63-86.82-75.18-72.69-86.82-8.63-75.18N533.62101.805.7930.29761.73775.93496.65556.84822.19782.94556.84496.65822.198柱顶M41.3210.0024.99101.7130.7593.77-61.34150.2565.8063.69150.25-61.3465.80N764.96152.7013.8362.491093.901128.26742.70872.651185.391132.35872.65742.701185.39柱底M-35.14-8.6516.7067.81-32.15-74.1232.65-108.49-56.09-54.39-108.4932.65-56.09N797.36152.7013.8362.491131.851166.76773.84904.871229.141170.27904.87773.841229.147柱顶M49.2315.8232.14124.3238.71119.38-74.47184.4982.2881.29184.49-74.4782.28N1028.70203.6025.77109.491458.601523.62971.601199.271592.351519.671199.27971.601592.35柱底M-45.26-12.2819.6976.21-44.96-94.6329.97-128.66-73.38-71.56-128.6629.97-73.38N1072.80203.6025.77109.491511.341576.741013.841241.211651.881572.331241.211013.841651.886柱顶M40.399.3038.68144.4213.19108.96-106.52193.6163.8361.59193.61-106.5263.83N1304.40254.5040.50165.181835.941936.931202.761546.522015.441921.621546.521202.762015.44柱底M-42.51-10.6125.7096.27-32.94-96.8254.24-146.31-67.99-65.92-146.3154.24-67.99N1348.24254.5040.50165.181887.601989.361245.381588.642074.621974.531588.641245.382074.6232 东北石油大学本科生毕业设计（论文）续表2-25横向框架C柱弯矩和轴力组合层次截面内力1.2①+1.4(1.0③+②)[1.2(①+0.5②)+1.3④]1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②→←→←5柱顶M42.5110.6141.92147.4311.59117.27-107.31196.4267.9965.94196.42-107.3167.99N1579.58305.4057.47229.702208.742352.561424.651902.652437.832323.511902.651424.652437.83柱底M-42.51-10.6134.39123.86-21.28-107.63-82.89-175.76-67.99-65.92-175.76-82.89-67.99N1623.68305.4057.47229.722260.922405.621467.471944.782497.402375.611944.781467.472497.404柱顶M42.5110.6147.94166.724.03124.71-127.25219.3667.9965.95219.36-127.2567.99N1855.02356.3078.11302.602516.832773.481637.382266.272860.582725.682266.271637.382860.58柱底M-42.51-10.6139.22136.40-14.99-113.8095.90-188.90-67.99-65.96-188.9095.90-67.99N1899.12356.3078.11302.602629.762826.721679.762308.692920.112778.732308.691679.762920.113柱顶M42.5110.6145.21152.807.44121.30-113.33168.7267.9965.98168.72-113.3367.99N2130.46407.20100.18377.212943.883165.741847.882634.573283.323126.762634.571847.883283.32柱底M-43.63-10.6650.98172.30-1.65-129.98132.47-226.82-69.56-67.30-226.82132.47-69.56N2174.56407.20100.18377.212996.783248.891890.702676.743342.863179.622676.741890.703342.862柱顶M41.0810.5523.2173.2633.4291.88-31.72120.7266.0164.30120.72-31.7266.01N2405.90458.10118.06437.413315.963612.632075.602984.633706.703528.342984.632075.603706.70柱底M-45.78-11.7450.98259.74-5.59-133.80220.52-319.68-73.54-71.46-319.68220.52-73.54N2450.00458.10118.06437.413368.993665.522117.263026.753766.803581.213026.752117.263766.801柱顶M29.067.5735.8260.98-0.7089.55-31.8394.9546.8045.5294.95-31.8346.80N2684.26559.90149.93517.613738.844115.642307.663384.864183.654005.603384.862307.664183.65柱底M-14.53-3.79205.34607.89236.58-280.97616.73647.36-23.41-22.76647.36616.73-23.41N2777.06559.90149.93517.613849.564226.712396.533473.734308.934116.773473.732396.534308.93注：表中以左侧受拉为正，单位为kN.m，以受压为正，单位为。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-25横向框架C柱柱端组合弯矩设计值的调整层次10987截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底REMc____171.38123.28209.65146.75REN____872.65904.871199.271241.21层次654截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RE168.16220.83199.17225.75236.19249.11REN1546.521588.641902.651944.782266.272308.69层次321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RE210.90258.32137.44346.5699.54809.20REN2634.572767.702984.633026.753384.863473.73注:Mc=Mb32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2—26横向框架C柱的剪力组合(kN)层次1.35+1.4×0.71.2+1.4[1.2(+0.5+1.3]1.2+1.4+1.4×1.0→←→←10-34.56-8.792.4316.12-55.45-53.78-19.34-50.97-49.49-55.6170.399-24.44-5.807.1331.78-38.79-37.456.38-55.59-27.65-45.6272.118-21.44-5.1811.5847.08-33.85-32.7426.09-71.84-17.42-46.57101.037-26.25-7.8014.3655.69-43.24-42.4228.97-86.86-23.23-59.42122.196-23.03-5.5317.8966.70-36.62-35.3844.61-94.13-12.06-57.15133.375-23.62-5.8921.2775.35-37.78-36.5952.86-103.87-9.09-62.44145.694-23.62-5.8924.1984.19-37.78-36.5962.06-113.06-5.29-66.24166.393-23.93-5.9126.6990.31-38.22-36.9967.93-119.73-7.56-69.79160.882-24.13-6.1929.3092.49-38.77-37.6270.05-122.330.16-72.47166.941-7.52-1.9641.5715.32-12.11-11.77111.77-128.0940.80-63.87191.31注：表中以绕柱端顺时针为正,为相应于本层柱净高上,下两端的剪力设计值。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-27横向框架E柱弯矩和轴力组合层次截面内力1.2①+1.4(1.0③+②)[1.2(①+0.5②)+1.3④]1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②→←→←10柱顶M-65.52-13.9610.8471.97-108.86-82.68-135.264.76116.52113.26-135.26-135.26-102.41N240.6967.183.2521.63369.76377.62225.76267.94371.49356.59225.76225.76392.11柱底M48.109.927.8552.1280.8360.3698.45-2.95-81.87-79.3998.4598.4574.86N273.0967.183.2521.63408.31416.52254.92297.10415.24395.62254.92254.92435.859柱顶M-40.20-8.2530.12134.26-96.41-20.88-170.7490.9564.5062.21-170.74-170.74-62.79N543.79134.3615.4081.46802.69841.31470.58629.17778.47743.92470.58470.58868.47柱底M44.489.1824.63109.8595.9633.91151.22-62.89-75.18-72.69151.22151.2269.22N576.19134.3615.4081.46841.32880.29499.74658.33822.19782.94499.74499.74912.228柱顶M-39.52-8.1247.13191.83-117.211.69-241.31157.6465.8063.69-241.31-241.31-61.47N846.89201.5438.47165.611222.661318.77738.021081.491185.391132.35738.02738.021345.63柱底M33.626.8141.80170.11101.60-3.75212.34-141.26-56.09-54.39212.34212.3452.20N879.29201.5438.47165.611260.611357.67769.121112.591229.141170.27769.12769.121389.347柱顶M-48.99-9.8669.20266.94-158.3615.85-328.40224.8882.2881.29-328.40-328.40-76.25N1149.48268.7274.40307.431624.711811.96913.211551.771592.351519.67913.21913.211821.72柱底M44.939.0256.61218.41136.67-5.97274.18-179.26-73.38-71.56274.18274.1869.68N1193.56268.7274.40307.431676.961864.83955.151594.081651.881572.33955.15955.151880.856柱顶M-40.86-8.2285.99320.60-167.6048.85-376.60290.2563.8361.59-376.60-376.60-63.38N1463.73335.90121.40484.362027.352332.921062.502070.292015.441921.621062.501062.502342.36柱底M42.468.5470.36262.13150.37-26.98317.34-227.62-67.99-65.92317.34317.3465.86N335.90121.40484.362079.562385.841104.872112.632074.621974.531104.871104.872402.2132 东北石油大学本科生毕业设计（论文）1507.83续表2-27横向框架E柱弯矩和轴力组合层次截面内力1.2①+1.4(1.0③+②)[1.2(①+0.5②)+1.3④]1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②→←→←5柱顶M-42.46-8.5492.52333.12-178.3854.80-301.46301.46-65.86-62.91-301.46-301.46-65.86N1778.00403.08175.08678.672420.722862.461196.282604.442880.932797.951196.281196.282880.93柱底M42.468.5492.52333.12178.33-54.85301.46-301.4665.8662.91301.46301.4665.86N1822.10403.08175.08678.672473.612915.731238.612646.772943.572870.221238.611238.612943.574柱顶M-42.46-8.54105.62366.86-194.6971.27-396.99336.61-65.86-62.91-396.99-396.99-65.86N2092.23470.26240.35909.222800.753406.521290.333178.203406.713369.481290.331290.333406.71柱底M42.668.54105.62366.86194.97-70.96426.52-366.4266.1363.15426.52426.5266.13N2136.33470.26240.35909.222853.643459.611332.673220.543468.663421.961332.671332.673468.663柱顶M-42.46-8.54117.41393.48-209.3785.79-454.62364.90-65.8662.91-454.62-454.62-65.86N2406.50537.44314.781163.913068.933961.931359.633777.093965.713904.221359.631359.633965.71柱底M43.648.76117.41393.48210.88-84.23455.86-363.6667.6762.88455.86455.8667.67N2450.60537.44314.781163.913221.294015.761401.963819.134025.823969.141401.961401.964025.822柱顶M-40.65-8.18128.25320.55-175.28101.23-376.32290.42-63.05-60.23-376.32-376.32-63.05N2720.77604.62367.631336.883565.604490.381513.864290.454518.664445.191513.861513.864518.66柱底M43.828.75128.25445.16223.61-96.70509.17-416.6467.9164.83509.17509.1767.91N2764.87604.62367.631336.983616.524543.521556.204332.794580.684464.311556.201556.204580.681柱顶M-28.61-5.72123.04332.85-196.52113.45-376.22315.79-44.34-42.34-376.22-376.22-44.34N3039.95672.64479.921588.363890.735100.541591.574890.875236.644985.631591.571591.575236.64柱底M14.302.86228.49617.90308.69-267.30657.67-627.5622.1721.62657.67657.6722.17N3132.75672.24479.921588.364001.345211.621680.474979.765290.735157.631680.471680.475290.73注:表中以左侧受拉为正，单位为kN.m，以受压为正，单位为。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-28横向框架E柱柱端组合弯矩设计值的调整层次10987截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底REMc____249.04220.59341.18278.20REN____738.02769.12913.21955.15层次654截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底REMc382.12366.26352.31347.94424.45463.95REN1062.501140.871196.281238.611290.331332.67层次321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底REMc438.87458.41378.88515.18373.83822.04REN1359.631401.961513.861556.201591.571680.47注:Mc=Mb32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2—29框架E柱剪力组合(kN)层次1.35+1.4×0.71.2+1.4[1.2(+0.5+1.3]1.2+1.4+1.4×1.0→←→←1031.566.335.1834.3948.9446.7364.78-2.2852.3739.3280.13923.524.8415.1767.7836.5935.0089.43-42.7453.4415.21110.39820.324.1524.69100.5031.5830.19126.02-83.0260.72-1.49136.87726.095.2434.89134.4440.4638.64167.38-112.2681.87-6.05180.51623.144.6643.39161.8335.9034.29192.75-143.8588.31-22.57218.10523.594.7451.38185.0036.5734.94217.32-167.4899.02-30.46204.18423.644.7458.61203.7836.6535.00236.90-186.96108.19-39.51258.90323.924.8165.00218.8937.1035.44252.92-202.37116.67-47.14254.74223.464.7070.56164.1136.3734.70195.45-145.89122.98-54.83245.2317.391.4860.60163.9011.4610.94178.26-162.6587.09-65.62226.84注：表中以绕柱端顺时针为正，为相应于本层柱净高上，下两端的剪力设计值。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.7截面设计2.7.1框架梁设计2.7.1.1梁的正截面受弯承载力计算从表中分别选出CE跨间截面及支支座截面最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算成支座边缘控制截面的弯矩进行配筋。跨间弯矩取控制截面,即支座边缘处的正弯矩。可求得相应的剪力值为则支支座边缘处的当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：考虑跨间最大弯矩处，按T形截面设计，翼缘计算宽度按跨度考虑取=7.2/3=2.4m=2400mm，按梁间距考虑=300+3600=3900mm,按翼缘厚度考虑时，，此时的，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选用HRB400级钢筋，（），，下部跨间截面按单筋T形截面进行计算，由=2360.76kN.m>219.46kN.m属于第一类T形截面。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）=1079实配钢筋为420()，满足要求。将下部跨间截面的420钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(1256)再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部说明富裕，且达不到屈服，可近似取实配钢筋425(，支座的上部实配425()，，满足抗震构造要求。2.7.1.2梁斜截面受剪承载力计算以一层CE跨为例说明计算方法时，属厚腹梁。对于CE跨：32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）截面满足要求验算是否需要计算配置箍筋：可知，按构造要求配筋。梁端加密区箍筋取4肢8@100级钢筋(),则加密区长度取0.85,非加密区箍筋取4肢8@150,箍筋设置满足要求。EF跨:若梁端箍筋加密区取4肢10@100,则其承载力为由于非加密区长度较小,故全跨可按加密区配置。表2-30框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kN.mε//实配钢筋//ρ/%10支座C-98.69<0763765420(1256)0.850.56E-90.20<0763699420(1256)0.850.56CE跨间59.140.01621320(1256)0.47支座Er-52.79452409320(1256)0.760.58EF跨间51.270.02362420(1256)0.449支座C-176.67<010171018420(1256)0.80.74El-156.19<01017982420(1256)0.80.74CE跨间99.210.01754420(1256)0.60支座Er-97.86<0804764420(1256)0.790.73EF跨间90.220.035771420(1256)0.583-8支座C-308.12<012561615425(1964)0.641.16El-283.07<012561484425(1964)0.641.16CE跨间189.250.0141065420(1256)0.7432 东北石油大学本科生毕业设计（论文）支座Er-167.91<010051103420(1256)0.80.90EF跨间143.330.0561002525(1964)0.721-2支座C-315.38<012561652425(1964)0.641.16El-293.68<012561539425(1964)0.641.16CE跨间219.460.0151079420(1256)0.70支座Er-274.10<015201771425(1964)0.861.40EF跨间153.940.0361172425(1964)1.09表2-31框架梁箍筋数量计算表层次截面公式见下式（1）梁端加密区实配钢筋(/s)10C、El92.09707.66>-0.13<0双肢8@100(1.01)El87.33582.41>-0.04<0双肢8@100(1.01)9C、El124.73707.66>0.08双肢8@100(1.01)El142.26582.41>0.42双肢8@100(1.01)3-8C、El169.81707.66>0.39双肢8@100(1.01)El248.54582.41>1.23双肢10@100(2.36)1-2C、El194.34809.36>0.24四肢8@100(2.01)El319.81666.11>0.57四肢10@100(3.14)注：（1）2.7.2框架柱设计2.7.2.1剪跨比和轴压比验算根据<<抗震规范>>,对于二级抗震和剪跨比大于2，轴压比小于0.8，下表给出了剪跨比和轴压比的计算结果。其中剪跨比也可取，表中的，和都不应考虑承载力抗震调整系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均符合要求。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-32柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次/kN.m/kN/kNC柱1060054016.7148.7587.90329.003.13>20.06<0.8960054016.7187.81126.291131.092.75>20.21<0.83-870066016.7283.53201.103345.932.15>20.43<0.81-280076019.1809.20237.854342.164.47>20.37<0.8E柱1060054016.7180.34100.16396.133.33>20.07<0.8960054016.7301.64171.091390.743.26>20.26<0.83-870066016.7569.83318.434773.902.71>20.62<0.81-280076019.1822.09283.556224.703.81>20.54<0.82.7.2.2正截面承载力计算以第一层C柱为例进行计算。根据C轴内力组合表，将支座中心处弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。C节点右梁端弯矩-536.13+178.580.8/2=-464.69C节点上、下柱端弯矩-399.6+70.05(0.6-0.1)=-364.58(上柱)118.69-139.710.1=104.72(下柱)在轴线处将其分配给上、下柱端32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）一层柱底一层柱顶取20和偏心方向尺寸的1/30两者中的较大值，即800/30=26.67，故取=26.67。柱的计算长度按公式确定,式中分别柱的上端和下端节点处交会的各柱线刚度之和与交汇的各梁的线刚度之和的比值，即对称配筋：为大偏心受压情况。=1002再按及相应的一组计算。73.45-38.770.1=69.6632 东北石油大学本科生毕业设计（论文）41.8-12.11(0.6-0.1)=40.75此组内力为非地震组合情况，且无水平荷载效应,故不必进行调整。取<为小偏心受压。按上式计算时，故可按构造配筋，且应满足故选420（）总配筋率，满足要求。表2-33其它层柱的配筋计算柱C柱层次1-23-8910截面800800700700600600600600组合一二一二一二一二809.2023.41258.3269.56123.2856.0986.2981.873473.734308.932767.703342.86904.871229.14274.93371.49232.955.4393.3320.81136.2445.63313.86220.3826.6726.6723.3323.3320202020）11.035.8011.614.508.704.505.764.50259.6232.10116.6644.14156.2465.63343.86240.38720.90420.67552.65373.56500.61347.94641.68524.420.2990.3580.1610.04910021280147980<0720<0720实配单侧425（1964）420（1256）418（1017）216+218(1256）0.97%>0.8%0.81%>0.8%0.91%>0.8%0.813%>0.8%偏心判断大小大小大小大小32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）续表2-33其它层柱的配筋计算柱E柱层次1-23-8910截面800800700700600600600600组合一二一二一二一二822.0422.17458.4167.67220.5952.2098.4578.461680.475290.731401.964025.82769.121389.34254.92435.85489.174.19326.9816.81286.8137.57386.20180.0226.6726.6723.3323.3320202020）927.42419.25702.35369.81600.56340.02686.51482.020.1450.1820.1370.04514301280556980325720196720实配单侧425（1964）420（1256）418（1017）216+218(911)0.97%>0.8%0.81%>0.8%0.91%>0.8%0.813%>0.8%偏心判断大小大小大小大小2.7.2.3柱斜截面受剪承载力计算仍以第一层柱为例进行计算，由前可知，上柱柱端弯矩设计值对二级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值满足要求取=3.0其中取较大的柱下端值，而且、不应考虑，故32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）为将表中查得的值除以0.8，为表4-14查得值除以0.85。与相应轴力=4231.08>0.3=0.319.18002/1000=3667.2取=0.3=3667.2故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用四肢10@100,一层柱的轴压比=0.37,查表得最小配筋率特征值=0.087，则最小体积配箍率取10，，则，根据构造要求，取加密区箍筋为4@100,加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足=200，故箍筋取410@200。各层箍筋计算结果见表2-34。表2-34框架柱箍筋数量表柱号层次C柱1070.391122.44>V308.441803.609101.031122.44>V1090.811803.603-8160.881543.08>V3293.212454.901-2191.312322.56>V4231.083667.20E柱1080.131122.44>V282.201803.609136.871122.44>V922.531803.603-8254.741543.08>V1699.542454.901-2226.842322.56>V1989.463667.20柱号层次/s/mm(%)实配箍筋加密区非加密区C柱10<00.63648@100（0.82）48@150(0.56)32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）9<00.63648@100(0.73)48@150(0.52)3-8<00.716410@100(0.82)410@150(0.62)1-2<00.790410@100(0.92)410@150(0.66)E柱10<00.63648@100(0.82)48@150(0.56)9<00.63648@100(0.73)48@150(0.52)3-8<00.636410@100(0.82)410@150(0.62)1-2<00.727410@100(0.92)410@150(0.66)2.8楼板的设计2.8.1楼板类型的选择考虑民用建筑中楼板的最小板厚为80mm，考虑刚度要求，板厚在顶层和其它层均取100mm厚。楼板采用C30混凝土，板中钢筋采用HRB400级钢筋。2.8.2设计参数对于楼板,根据塑性理论时,在荷载作用下两个正交方向受力且都不可忽略。在本方案中，故属于双向板，设计时按塑性铰线法计算。1设计荷载对于1～9层楼面，活荷载恒荷载对于顶层屋面活荷载恒荷载2计算跨度内跨：（为轴线长，b为梁宽）边跨：2.8.3弯矩计算32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值，跨中钢筋在离支座4/11处间隔弯起。取三边连续一边简支、计算，其中根据虚功方程，内力做功等于外力做功，得到解得：由此可依次得到：，2.8.3.1.双向板配筋计算表2-35双向板计算配给表(1～9层楼面)方向的板底配筋方向的板底配筋方向的板顶配筋方向的板顶配筋设计内力2.82kN.m0.6204kN.m5.64kN.m1.2408kN.m80mm70mm80mm70mm0.0310.0100.0640.020计算所需钢筋实配钢筋8@200(251)8@200(251)8@200(251)8@200(251mm)最小配筋率验算32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.8.3.2单向板计算(1)内力计算板的计算跨度：荷载计算值：，取1m宽板带作为计算单元。考虑单向板受到双向板的约束作用，参照连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数的取值，近似取单向板跨中弯矩系数为1/11，板端负弯矩系数为-1/14。跨中弯矩：端部弯负矩：(2)单向板配筋计算：跨中正筋:设计内力：=3.96kN.m板厚100mm，=80mm实配8@200支座负筋:设计内力：板厚100mm，=80mm实配8@20032 东北石油大学本科生毕业设计（论文）表2-36单向板计算配筋表截面弯矩设计值（kN.m）计算配筋（mm）实际配筋（mm）过道板跨中3.960.0422134.108@200支座-3.110.0346109.958@20032 东北石油大学本科生毕业设计（论文）2.9基础设计2.9.1承台设计本设计采用桩基础,桩基础具有承载力高,稳定性好,沉降量小等特点,在计算中以B柱下桩基础为例进行计算。设计中拟采用预制桩基础，桩身采用方形截面，相应于荷载效应标准组合时柱底（标高为-1.05m）的荷载=3995.07kN,=470.41kN(作用于长边方向),=127.98kN,桩的方形截面尺寸取=400mm。取桩长为15m，由地质资料根据公式确定单桩的承载力特征值为，承台混凝土的强度等级取C30，配置HRB400级钢筋。对于C30的混凝土，HRB335级钢筋初选桩的根数为安全起见，并考虑采用矩形平台，初选6根桩。初选平台尺寸柱距纵向横向承台长边=2(0.4+1.2)=3.2m承台矩边=2(04+0.8)=2.4m暂取基础埋深为1.95m,承台高度为0.9m,桩顶伸入承台50mm,钢筋保护层厚取70mm,则承台有效高度为=0.9-0.07=0.83m。计算柱顶荷载取平台及其上的土的平均重度桩顶的平均竖向力32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）=837.76<1.2=1224.96和593.78>0满足要求。单桩水平力设计值，其值远小于由公式估算的单桩水平承载力特征值,满足要求。相应于荷载效应应基本组合时作用于柱底的荷载设计值扣除承台及其上填土的自重后的桩顶竖向力设计值==1063.7和743.3承台受冲切承载力验算柱边冲切受冲切承载力高度影响系数计算冲跨比与系数的计算32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）=7480kN>5395.5kN角桩向上冲切,,,,=1658.3kN>=1063.7kN承台受剪切承载力计算受剪切承载力截面高度影响系数计算对于I-I斜截面(介于0.3～3之间)剪切系数对于II-II斜截面取32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）剪切系数>3=3899=2697从以上计算可知,该承台高度首先取决于I-I截面的受剪承载力,其次取决于沿柱边的受冲切承载力。承台受弯承载力计算选用2018，=5098，沿平行y轴方向均布布置。选用1625，=7854，沿平行x轴方向均布布置。2.9.2桩身结构设计钢筋采用HRB400级（fy=360N/mm2），混凝土采用C30（fc=14.3N/mm2）所以桩身的配筋应由起吊和吊立的强度计算控制，桩长小于30m，起吊时采用双点吊，桩单位长度的重力.kN/m。kN·m查表得若按最小配筋率计算32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）选配418（）根据构造要求箍筋选8@100。配筋图见施工图。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）结论1、建筑设计：综合考虑总体布局、水平与竖向交通、建筑朝向、采光、防火与疏散以及功能划分等方面的要求。前期的建筑方案由于考虑不周是，此后在老师及同学们的帮助下，通过参考建筑图集，建筑规范以及各种设计资料，使我的设计渐渐趋于合理。2、结构设计：综合考虑建筑物的整体性和抗震设防烈度的需要，采用框架结构体系，刚度小，开间大可以满足用户的要求。3、荷载计算:对于高层建筑物来说，侧向力起控制作用，因此在本设计中主要考虑水平地震的影响以及风荷载的影响，并综合竖向荷载的影响对其进行内力组合，进而选出最不利的内力组合方式。为梁板柱的界面配筋计算以及斜截面的抗剪计算提供依据。4、截面设计：完成了梁板柱的配筋计算以及斜截面的抗弯计算。基础设计：综合考虑设计任务书所提供的设计资料和框架柱的特点，采用了整体性较好的桩基础，并对其进行了结构设计计算。5、施工图：根据统一规定绘制了建筑图（平面立面剖面）和结构图（首层结构平面布置图、标准层结构平面布置图，连梁暗柱配筋图）。在计算机制图的过程中，我更熟练AutoCAD、天正建筑等建筑设计软件。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。通过本毕业设计，掌握了结构设计的内容、步骤、和方法，全面了解设计的全过程；培养正确、熟练的结构方案、结构设计计算、构造处理及绘制结构施工图的能力；培养我们在建筑工程设计中的配合意识；培养正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力；通过实际工程训练，建立功能设计、施工、经济全面协调的思想，进一步建立建筑、结构工程师的责任意识。32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）参考文献[1]袁雪峰主编，房屋建筑学（第3版）[M].北京：中国建筑工业出版社，2012[2]马嵘主编，混凝土结构（第2版）[M].北京：中国建筑工业出版社，2010[3]李国强，李杰，苏小卒编著.建筑结构抗震设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2010[4]吕西林主编.高层建筑结构（第2版）[M].武汉：武汉理工大学出版社，2010[5]GB50045-95高层民用建筑设计防火规范（2010年版）[S].北京：中国计划出版社[6]GB50068-2001建筑可靠度设计统一标准.[S]北京中国建筑工业出版社[7]GB50009-2012建筑结构荷载规范.[S]北京：中国建筑工业出版社[8]GB50011-2010建筑抗震设计规范.[S]北京：中国建筑工业出版社[9]GB50010-2010混凝土结构设计规范.[S]北京：中国建筑工业出版社[10]JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程.[S]北京：中国建筑工业出版社[11]GB/T50001-2010房屋建筑制图统一标准.[S]北京：中国计划出版社[12]FrenchCW.,etal.a1．Effectoffloorslabonbehaviorofs1ab-beam-columnconnection[C].ACISP-123,DesignofBeam-columnjointsforseismicresistance,1991[13]FrenchCW，BoroojerdiA．ContributionofRCFloorSlabsinResistingLateralLoads[J].JournalofStructuralEngineering,1989,115（1）:1-18.32 东北石油大学本科生毕业设计（论文）致谢从2014年3月11日开始，我们的毕业设计生活就此开始了，也意味着我们在学校的生活即将结束。毕业设计初期，我对毕业设计还是很懵懂，但在郝老师的指导下，我逐步对毕业设计有了进一步的认识，一边查阅着相关的资料，一边在老师的督促下完成每阶段任务，即使有些知识不是一时能体会的，但还是努力的去完成设计，我每想一个问题都会有和其他人与众不同的想法，虽然有些不切合实际，但在老师的指导下及时的纠正，将错误扼杀在萌芽当中。就这样的反复的进行中，我了解到老师做事严谨性及对学生的培养。毕业设计结构计算阶段，这是我最困难的阶段，因我们学的基础力学知识很少，所以要求我学的更多。慢慢的我也熟悉了结构计算的整个过程，熟悉了毕业设计对我们今后的生活有什么作用，现在只要学的多点，工作当中就会学的少点基础理论，所以事情不是不想做，而是没被放大化。毕业设计结构图绘制阶段，起初，他们说应用pkpm结构设计软件去绘制，但我却对那些软件一无所知，结果我放弃了，我直接应用最常用的cad一步一步的去绘制，参考着101图集，但去检查图的时候，却出现了好多错误，不过还好老师对照着图集给我们详细的讲解了一遍，以及建筑标高和结构标高区别，再有的就是建筑以及结构应该注意的细节。真心的感谢老师和我的同组战友，陪我走过大学生活最后的101天（毕业设计时间）。同样感谢我所在的学校和教过我的老师们，真心的感谢！32'