六层住宅楼施工组织设计_毕业设计计算书

'本科毕业设计设计燕山大学2012年6月 本科毕业设计设计学院（系）：建筑工程与力学学院专业：土木工程（房建）学生姓名：学号：指导教师：辛亚军答辩日期：2012年6月23日 燕山大学毕业设计任务书学院：建筑工程与力学学院系级教学单位：土木工程系学号学生姓名专业班级级土木工程（房建）题目题目名称设计题目性质1.理工类：工程设计（√）；工程技术实验研究型（）；理论研究型（）；计算机软件型（）；综合型（）2.管理类（）；3.外语类（）；4.艺术类（）题目类型1.毕业设计（√）2.论文（）题目来源科研课题（）生产实际（）自选题目（√）主要内容1.初步的建筑方案设计；2.结构方案的选择与结构布置；3.构件截面初设计；4.结构体系在竖向荷载和水平荷载作用下的内力分析；5.结构侧移计算及截面验算；6.梁，柱，楼面板的设计；7.基础的设计；8.节点的设计；9.简单的概预算基本要求建筑方案合理，功能区分明确，平、立面布置正确，满足设计任务书的要求。建筑施工图表达全面，达到规定的深度，符合设计规范。框架结构内力分析和计算准确，图表完整，满足规定的计算工作量。结构施工图表达有一定深度，符合结构设计规范。绘制施工图共8—10张。完成简单的概预算。参考资料《建筑结构荷载规范》（GB50009--2001）（2006年版）；《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）；《建筑抗震设计规范》（GB50011--2010）；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；《全国统一建筑工程基础定额》；《土木工程专业毕业设计指导》。周次1～23～56～89～1112～131415～18应完成的内容准备相关毕业设计资料；设计初步建筑方案。确定结构方案；结构布置、截面估算、荷载统计；绘制结构布置图。次梁、楼板、楼梯设计，绘制配筋草图。一榀框架竖向荷载及水平荷载作用下的内力计算；绘制内力图；框架荷载效应组合；梁柱构件设计截面设计；基础设计计算；绘制施工图。施工图修改；输入计算书。毕业设计工程概预算。计算书与施工图修改打印、装订，准备答辩。指导教师：职称：年月日系级教学单位审批：年月日 摘要摘要本设计主体为6层楼，总建筑面积约1300平方米。层高3.3米。主体采用框架结构体系，填充墙采用加气混凝土砌块墙，基础采用独立基础。在设计上，根据房屋的使用功能及建筑设计的要求，主要考虑了防火疏散要求和抗震要求，进行了建筑平面，立面及剖面设计，并且绘制了框架梁柱、板和基础配筋图及平面结构布置图。在选型布置上，采用简单的矩形和对称布置增强结构的抗震性能。在结构计算上，主要进行了水平荷载和竖向荷载计算，主要采用了底部剪力法和弯矩二次分配法。水平荷载主要计算了风荷载和地震荷载。然后，对梁柱进行了内力组合和配筋计算。现浇板分了单向板和双向板进行计算。最后是独立基础的配筋计算。配房是两层采用框架结构体系，独立基础。配房与主体有100mm的沉降缝。配房与主体之间结构上相互独立，但功能上相互补充。在概预算中，对一层结构进行了工程造价，对工程造价知识有了初步的认识和运用。关键词　框架结构内力计算内力组合截面设计工程造价I 燕山大学本科生毕业设计（论文）AbstractThemainbodyofthisdesignisa6-storycultivatingbuilding,andthetotalfloorareaisabout1,300squaremeters.Theheightoftheflooris3.0meters.Themainbodyusestheportalframeconstructionsystem,thepackingwallusesthehollowclayblock,andthefoundationusesthepilefoundation.Accordingtothehouseusefunctionandarchitecturaldesignrequestandmainlyconsideringthefireresistanceanddispersalrequest,theconstructionplane,thefacadeandtheprofilesectionplanedesignhavebeencarriedon.Inaddition,thematchedchartandtheplanarstructuregeneralarrangementhavebeendrewup.Thisconstructionstructuralstyleisreasonableandclear,andthefunctionofdistrictisquiteclear.Itusestherectangleandsymmetricalstylewhichisinfavoroftheresistanceofearthquake.Itismainlyabouthorizonandverticalcalculating,andmainlyusesthebase-shearmethodandthemethodofsecondarymomentallocation.Thehorizonloadconsistofloadofthewindandearthquake.Then,theinternalforceassembleiscarriedon.Afterthat,thereinforcingsteelbarofbeamandcolumniscalculate.Thecast-in-placeslabconsistofsinglewayslabandtwo-wayslab.Atlast,thepilefoundationiscalculated.Theannexistwo-storybuilt,andusesframeworkconstructionandpilefoundation.Theannexandthemainbodyisindependentonconstruction,buttheirfunctioniscomplementary.Inthebudgetestimate,thefirstfloorisbudgeted.Forthat,wehaveapreliminaryknowledgeofthebudgetestimateandtakeuseoftheknowledge.Keywords　FramestructureinternalforcecalculationinternalforcecombinationsectiondesignbudgetestimateI 目录摘要IAbstractII第1章绪论11.1课题背景11.2工程概况11.3设计资料11.4主要结构材料21.5设计内容21.6设计方法2第2章结构布置及计算简图的确定32.1结构布置32.2确定梁柱截面尺寸32.3计算简图的确定4第3章荷载计算63.1重力荷载计算63.1.1恒荷载计算63.1.2活荷载计算63.1.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算63.2重力荷载代表值计算8第4章构件设计104.1楼板设计104.1.1设计资料104.1.2荷载设计值104.1.3计算跨度104.1.4弯矩计算10V 4.1.5截面设计134.2楼盖板设计154.2.1设计资料154.2.2荷载设计值164.2.3楼盖板计算164.2.4截面设计184.3楼梯设计204.3.1设计资料204.3.2梯板设计214.3.3平台板设计214.3.4平台梁设计234.4次梁设计254.4.1荷载统计254.4.2截面设计25第5章横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算285.1框架侧移刚度的计算285.1.1横向框架侧移刚度计算285.1.2纵向框架侧移刚度计算305.2横向水平地震作用下框架内力及侧移计算315.2.1横向自振周期计算315.2.2水平地震作用及楼层地震剪力计算325.2.3水平地震作用下位移验算345.2.4水平地震作用下框架内力计算。355.3横向水平风荷载作用下框架内力及侧移计算415.3.1风荷载标准值的计算415.3.2风荷载作用下的水平位移验算445.3.3风荷载作用下框架结构内力计算44第6章竖向荷载作用下框架结构内力计算496.1计算单元49V 6.2荷载计算506.2.1恒荷载计算506.2.2活荷载计算516.3内力计算526.3.1固端弯矩计算526.3.2传递系数526.3.3梁端剪力及柱轴力的计算55第7章框架结构内力组合667.1内力组合的相关系数667.1.1结构抗震调整系数667.1.2现浇框架支座负弯矩调幅667.2框架梁的内力组合677.2.1计算跨中最大弯矩677.2.2支座端部弯矩687.3框架柱的内力组合737.3.1柱端弯矩和轴力组合737.3.2柱端弯矩设计值的调整737.3.3柱端剪力设计值的调整73第8章框架结构截面设计808.1框架梁截面设计808.1.1梁的正截面受弯承载力计算808.1.2梁的斜截面受剪承载力计算828.2框架柱截面设计848.2.1剪跨比和轴压比验算848.2.2柱正截面承载力计算848.2.3柱斜截面承载力计算88第9章基础设计909.1设计资料909.2设计内力90V 9.3A柱基础设计909.3.1按轴心受压构件初步估计基础底面积909.3.2验算持力层地基承载力919.3.3抗冲切验算919.4B、C柱联合基础设计939.4.1确定基础底面宽度939.4.2验算持力层地基承载力939.4.2计算基础梁内力949.4.3梁板部分计算959.4.4肋梁部分计算95第10章工程造价文件98结论102参考文献103致谢104V 第1章绪论第1章绪论1.1课题背景本课题为楼，结构形式为多层钢筋混凝土框架结构，基础为独立基础，以实现大学4年专业知识的综合应用。主要依据是材料力学、结构力学等力学基础，地基基础、钢筋混凝土结构、砌体结构、钢结构、结构抗震专业知识，毕业设计任务书，以及《建筑结构荷载规范(GB50009-2001)》和《建筑抗震设计规范(GB50011-2001)》等设计规范。通过本设计，熟悉建筑结构设计的步骤及过程，掌握常用结构设计规范各常用设计图集的应用，掌握多层钢筋混凝土框架结构设计的特点及优点，熟悉多层钢筋混凝土框架结构中个构件的设计计算，掌握节点的设计和具体构造。1.2工程概况本工程为楼，该建筑主要为，并设有一定住宿用房。结构形式为钢筋混凝土框架结构，平面布置分为主楼、配楼和联系楼，其中主楼六层，长度为51m，宽度为30m，高度为23.25m；配楼二层，长度为15m，宽度为16.2m，高度为10.36m；联系楼一层，长度为7.2m，宽度为3m，高度为5m。设计使用年限为50年。1.3设计资料1．工程地质条件：自然地表1m内为填土，填土下层为3m厚砂质粘土，再下为砾石层。砂质粘土允许承载力标准值为200kN/m2。砾石层允许承载力标准值为300～400kN/m2。常年地下水位低于-10m，水质对混凝土无侵蚀作用。场地类别为Ⅱ类。2．基本风压：=0.45kN/m2，地面粗糙程度为A类地区，常年主导风向为东北风，年最高温度为35℃最低温度为-15℃。3．基本雪压：=0.25kN/m2。4．抗震设防烈度：7度，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度值0.10g。107 第1章绪论5．建筑物类型：丙类。6．抗震等级设计：三级。1.4主要结构材料1．混凝土强度等级：C25，C30。2．钢筋：Ⅰ级，Ⅱ级，Ⅲ级钢筋。1.5设计内容1．初步的建筑方案设计。2．结构方案的设计与结构布置。3．构件截面初设计。4．结构体系在竖向荷载和水平荷载作用下的内力分析。5．结构侧移计算及截面验算。6．梁、柱、楼面板的设计。7．基础的设计。8．节点的设计。9．简单的概预算。1.6设计方法本次毕业设计采用人工手算方式进行，关键环节采用了如下计算方法：1．楼盖设计：弹性理论方法。2．次梁设计：弹性理论方法。3．结构自振周期：顶点位移法。4．水平地震作用：底部剪力法。5．框架结构竖向荷载作用下的受力分析：弯矩二次分配法。6．框架结构水平荷载作用下的受力分析：D值法。107 第2章结构布置及计算简图的确定第2章结构布置及计算简图的确定2.1结构布置根据该工程的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，主楼结构共6层，层高3.3m，填充墙外墙采用250mm厚加气混凝土砌块墙，内墙采用200mm厚加气混凝土砌块墙。门为钢门、窗为铝合金窗。楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm厚。详细结构平面布置见建筑设计图。2.2确定梁柱截面尺寸纵框架梁：mm，取mm，mm。横框架梁：mm，取mm，mm。次梁：mm，mm。柱截面：600mm×600mm。现浇板厚：120mm，满足。梁截面尺寸及混凝土强度等级见表2-1，其混凝土设计强度：C30（=14.3N/mm2，=1.43N/mm2）。表2-1梁截面尺寸/mm及混凝土强度等级层次混凝土强度等级主梁次梁墙下梁1墙下梁2墙下梁3墙下梁41～6C30300×650300×600250×600200×500200×450200×400柱截面尺寸根据式：(2-1)(2-2)估算。由抗震规范可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值=0.85，各层的重力荷载代表值近似取12kN/m2107 第2章结构布置及计算简图的确定，由建筑图可知边柱及中柱的负载面积分别为：7.2×3.6m2和7.2×6m2，得柱截面面积为边柱：mm2中柱：mm2取柱截面为正方形。边柱和中柱截面高度分别为446.7mm和565mm。故取柱截面尺寸为：600mm×600mm。2.3计算简图的确定根据地质资料，求得地层层高为4.5m。基础采用柱下独立基础。框架结构计算简图如图2.1、图2.2所示，取顶层柱的形心线作为框架的轴线，梁轴线取至板底，2～6层高度即为层高，取3.3m；底层柱高取4.5m。图2.1横向框架计算简图107 第2章结构布置及计算简图的确定图2.2纵向框架计算简图107 第3章荷载计算第3章荷载计算3.1重力荷载计算3.1.1恒荷载计算1．屋面恒荷载标准值4厚高聚物改性沥青卷材防水层（三毡四油上铺小石子）0.4kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m21:6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚(0.03+0.165)/2×14=1.365kN/m250厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层0.05×0.5=0.025kN/m2钢筋混凝土基层0.12×25=3.0kN/m2铝合金条板吊顶0.12kN/m2屋面恒荷载4.91kN/m22．楼面恒荷载标准值30厚水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65kN/m240厚C20细石混凝土垫层0.04×25=1.0kN/m2120厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3.0kN/m2铝合金条板吊顶0.12kN/m2楼面恒荷载4.77kN/m23．边、中跨梁自重0.3×0.6×25=4.5kN/m23.1.2活荷载计算上人屋面均布活荷载标准值2.0+0.5=2.5kN/m2楼面活荷载标准值2.0kN/m2走道活荷载标准值2.5kN/m23.1.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料、容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载，具体计算过程从略，计算结果见表3-1。107 第3章荷载计算表3-1梁、柱重力荷载标准值层次构件b/mh/mγ/kN·m3βg/kN·mli/mnGi/kN∑Gi/kN1主梁0.30.65251.085.2656.6431494.212970.815.414398.030.30.4251.083.241.81481.65次梁0.30.6251.084.867.23104.98612349.92墙下梁10.250.6251.084.057.26174.966.2125.116124.30墙下梁20.20.5251.082.75.6115.12墙下梁30.20.45251.082.433.518.512.616.32墙下梁40.20.4251.082.161.813.892.2314.261.62482.943.624186.62柱0.60.6251.089.724.5421837.08　2~5主梁0.30.65251.085.2656.6431494.212970.815.414398.030.30.4251.083.241.81481.65次梁0.30.6251.084.867.23104.98612349.92墙下梁10.250.6251.084.057.26174.966.2125.116124.30墙下梁20.20.5251.082.75.6115.12墙下梁30.20.45251.082.433.518.512.616.32墙下梁40.20.4251.082.161.813.892.2314.261.62482.943.624186.62柱0.60.6251.089.723.3421347.19　6主梁0.30.65251.085.2656.6431494.212701.245.414398.030.30.4251.083.241.81481.65次梁0.30.6251.084.867.23104.98612349.92107 第3章荷载计算续表3-1层次构件b/mh/mγ/kN·m3βg/kN·mli/mnGi/kN∑Gi/kN6墙下梁10.250.6251.084.057.26174.966.2125.116124.30墙下梁20.20.5251.082.75.6115.12墙下梁30.20.45251.082.433.518.512.616.32墙下梁40.20.4251.082.161.813.892.2314.26柱0.60.6251.089.723.3421347.19　注：1）表中β为考虑梁、柱的粉刷重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。2）梁长度取净长；柱长度取层高。外墙体为250mm厚加气混凝土砌块墙，外墙面贴砖（0.66kN/m2），首层贴砖。其它层为涂料外墙面，并粘贴空心混凝土装饰（1.0kN/m2），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙首层单位墙面重力荷载为：0.66×1.75+17×0.02=2.75kN/m2外墙2～6层单位墙面重力荷载为：0.5+0.5+1.75+17×0.02=3.09kN/m2内墙为200mm加气混凝土砌块墙，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：1.4+17×0.02×2=2.08kN/m2木门单位面积重力荷载为0.2kN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载为0.4kN/m2。3.2重力荷载代表值计算集中于各楼层标高处的重力荷载代表值图3.1各点重力荷载代表值107 第3章荷载计算Gi计算过程见表3-2，计算结果见图3.1。表3-2重力荷载代表值计算质点构件标准值/kN·m2或/kN·m面积/m2或长度/m系数重量/kN总重/kNG1恒荷载楼板4.771036.8　4945.5413898.9所有梁　　　2970.81下一半柱　　　918.54上一半柱　　　673.60下一半外墙2.75356.16　489.72上一半外墙3.09356.16　550.27内墙2.081087.4　2261.79活荷载走廊2.5207.360.5259.20楼板2.0829.440.5829.44G2~G5恒荷载楼板4.771036.8　4945.5413714.5所有梁　　　2970.81柱　　　1347.19外墙3.09356.16　1100.53内墙2.081087.4　2261.79活荷载走廊2.5207.360.5259.20楼板2.0829.440.5829.44G6恒荷载屋面4.911036.8　5090.6910276.29所有梁　　　2701.24下一半柱　　　673.60下一半外墙3.09356.16　550.27下一半内墙2.081087.4　1130.90活荷载上人屋面2.51036.800雪荷载0.251036.80.5129.60107 第4章　构件设计第4章构件设计4.1楼板设计4.1.1设计资料混凝土强度等级C25，受力钢筋为HRB335级钢筋，其它钢筋为HPB235级钢筋。4.1.2荷载设计值恒荷载分项系数取1.2，因楼面活荷载标准值小于4.0kN/m2，所以活荷载分项系数应取1.4，于是板：恒荷载设计值：kN/m2活荷载设计值：楼面：kN/m2走道：kN/m2荷载设计值：楼面：kN/m2，kN/m2kN/m2走道：kN/m2，kN/m2kN/m24.1.3计算跨度内跨：（轴线间距离）；边跨：（轴线间距离）。各区格的计算跨度列于板计算表中。4.1.4弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在作用下的跨中弯矩之和，混凝土的泊松比为，支座最大负弯矩为当支座固定是作用下的支座弯矩。107 第4章　构件设计107 第4章　构件设计根据不同的支撑情况，整个楼板可以分为B1～B14区格板。楼板布置如图4.1所示。1．双向板B1区格板，查表得，kN·mkN·mkN·mkN·m对于边区格板的简支边，取或。其余计算过程从略，计算结果见表4-1。表4-1双向板弯矩计算表（连续板）区格B1B1"B3B3"B4B11B13B14l01/m3.63.63.63.63.61.71.61.6l02/m4.44.47.27.25.72.02.01.6l01/l020.820.820.500.500.630.850.801.00m14.1024.6437.6645.6334.9350.8850.7720.543m22.5653.3642.4741.6782.2090.5850.5210.543m"1-8.142-9.512-11.616-9.235-8.584-1.707-1.449-1.119m""1-8.1420-11.6160-8.584-1.707-1.449-1.119m"2-6.286-8.197-7.987-6.286-6.3080-1.220-1.119m""200-7.987-6.286-6.308-1.397-1.220-1.119双向板弯矩计算（单块板）区格B8B9B9"B10B12B14"l01/m1.31.21.22.01.91.6l02/m1.81.81.82.52.11.6m10.4830.4630.5881.1420.9230.569m20.2620.4630.3050.6340.6540.466注：其中B3板根据规范非固定隔墙的自重取每延长米墙重的1/3作为楼面活荷的附加值计入，kN/m2，kN/m2，kN/m2。107 第4章　构件设计2．单向板B2区格板kN·m跨中kN·m其余计算过程从略，计算结果见表4-2。表4-2单向板弯矩计算区格B2B2"B5B6B7l/m2.42.41.51.81.8g/kN·m-25.7245.7245.7245.7245.724q/kN·m-23.53.52.82.82.8MA=MB/kN·m-2.214-2.214-0.799-1.151-1.151跨中M/kN·m4.4284.4281.5982.3012.3014.1.5截面设计1．双向板截面有效高度：假定选用B8钢筋，则方向跨中截面的mm，方向跨中截面mm，支座截面为mm。对于周边与梁整体连接的双向板，由于在这两个方向受到支承构件的变形约束，整块板存在穹顶作用，使板内弯矩大大减少，鉴于这一有利因素，对于四边与梁整体连接的板，规范允许其弯矩设计值按下列情况进行折减：(1)中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20%；(2)边跨的跨中截面及楼板边缘算起第二支座截面，当时减小20%，当时减小10%，式中为垂直与楼板边缘方向的计算跨度，为沿楼板边缘方向板的计算跨度；(3)楼板的角区格不折减。为便于计算，近似取，，双向板截面配筋计算结果及实际配筋列于表4-3。经计算最小配筋率为240mm2，满足。2．单向板单向板计算及配筋结果见表4-4。经计算最小配筋率为240mm2，满足。107 第4章　构件设计表4-3双向板配筋项目截面h0/mmm/kN·mAs/mm2配筋实有As/mm2跨中B1l011004.102143.93B8@200251.0l02902.56599.99B8@200251.0B1"l011004.643162.91B8@200251.0l02903.364131.17B8@200251.0B3l011007.664268.91B8@150335.0l02902.47496.47B8@200251.0B3"l011005.633197.64B8@200251.0l02901.67865.41B8@200251.0B4l011004.935173.14B8@200251.0l02902.20986.13B8@200251.0B8l011000.48316.93B8@200251.0l02900.26210.23B8@200251.0B9l011000.46316.26B8@200251.0l02900.46318.07B8@200251.0B9"l011000.58820.62B8@200251.0l02900.30511.89B8@200251.0B10l011001.14240.05B8@200251.0l02900.63424.72B8@200251.0B11l011001.13839.94B8@200251.0l02900.58522.80B8@200251.0B12l011000.92332.37B8@200251.0l02900.65425.51B8@200251.0B13l011000.77227.08B8@200251.0l02900.52120.33B8@200251.0B14l011000.54319.07B8@200251.0l02900.54321.19B8@200251.0B14"l011000.56919.95B8@200251.0l02900.46618.15B8@200251.0支座1-1100-8.992315.51B8@150335.01-1"100-12.097424.46B8@100503.0107 第4章　构件设计续表4-3项目截面h0/mmm/kN·mAs/mm2配筋实有As/mm2支座3-3"100-11.616407.58B8@100503.03-3100-11.616407.58B8@100503.04-4100-8.584301.19B8@150335.011-11100-1.39749.02B8@200251.013-13100-1.22042.81B8@200251.014-14100-1.11939.26B8@200251.0表4-4单向楼板配筋表截面B2B2"B5B6B7MA=MB/kN·m设计值-2.214-2.214-0.799-1.151-1.1510.0190.0190.0070.0100.0100.0190.0190.0070.0100.010计算配筋/mm274.4974.4926.7338.5538.55实际配筋/mm2B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0跨中M/kN·m4.4284.4281.5982.3012.3010.0370.0370.0130.0190.0190.0380.0380.0140.0200.020计算配筋/mm2150.44150.4453.6477.4777.47实际配筋/mm2B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.04.2楼盖板设计4.2.1设计资料混凝土强度等级C25，受力钢筋为HRB335级钢筋，其它钢筋为HPB235级钢筋。107 第4章　构件设计4.2.2荷载设计值恒荷载分项系数取1.2，因楼面活荷载标准值小于4.0kN/m2，所以活荷载分项系数应取1.4，于是板：恒荷载设计值：kN/m2活荷载设计值：kN/m2荷载设计值：kN/m2kN/m2kN/m24.2.3楼盖板计算楼盖板计算方法同楼板，计算过程从略。楼板平面布置图见图4.2，计算过程见表4-5、表4-6，配筋见表4-7、表4-8。表4-5楼盖双向板弯矩计算表(连续板)区格B1B1"B3B3"B4B11B13B14B17l01/m3.63.63.63.63.61.71.61.62.2l02/m4.44.47.27.25.72.02.01.62.5l01/l020.820.820.500.500.630.850.801.000.88m14.5955.1766.3046.3645.5600.9030.8680.6111.334m22.8953.7532.0011.9182.5030.6800.5880.6111.012m"1-8.971-10.480-10.091-10.176-9.458-1.699-1.596-1.233-2.741m""1-8.9710-10.0910-9.458-1.699-1.596-1.233-2.741m"2-6.926-9.032-6.938-6.926-6.950-1.496-1.344-1.233-2.477m""200-6.938-6.926-6.950-1.496-1.344-1.233-2.477楼盖双向板弯矩计算（单块板）区格B8B9B10B12B14"B15l01/m1.31.22.01.91.63.6l02/m1.81.82.52.11.64.6m10.4830.4811.1260.8610.7563.099m20.2890.2290.7450.7090.5132.364107 第4章　构件设计107 第4章　构件设计表4-6楼盖单向板弯矩计算区格B2B2"B5B6B7B16B18l/m2.42.41.51.81.83.61.8g/kN·m-25.8925.8925.8925.8925.8925.8925.892q/kN·m-23.53.53.53.53.53.53.5MA=MB/kN·m-2.254-2.254-0.881-1.268-1.268-5.072-1.268跨中M/kN·m4.5084.5081.7612.5362.53610.1432.5364.2.4截面设计1．双向板截面有效高度：假定选用B8钢筋，则方向跨中截面的mm，方向跨中截面mm，支座截面为mm。为便于计算，近似取，。双向板截面配筋计算结果及实际配筋列于表4-7。经计算最小配筋率为240mm2，满足。2．单向板单向板计算及配筋结果见表4-8。经计算最小配筋率为240mm2，满足。表4-7楼盖双向板配筋项目截面h0/mmm/kN·mAs/mm2配筋实有As/mm2跨中B1l011004.595161.25B8@200251.0l02902.895112.88B8@200251.0B1"l011005.176181.61B8@200251.0l02903.753146.32B8@200251.0B3l011006.304221.21B8@200251.0l02902.00178.01B8@200251.0B3"l011006.364223.29B8@200251.0l02901.91874.77B8@200251.0B4l011005.560195.10B8@200251.0l02902.50397.59B8@200251.0107 第4章　构件设计续表4-7项目截面h0/mmm/kN·mAs/mm2配筋实有As/mm2跨中B8l011000.48316.93B8@200251.0l02900.28911.27B8@200251.0B9l011000.48116.87B8@200251.0l02900.2298.91B8@200251.0B10l011001.12639.52B8@200251.0l02900.74529.03B8@200251.0B11l011000.90331.70B8@200251.0l02900.68026.53B8@200251.0B12l011000.86130.22B8@200251.0l02900.70927.65B8@200251.0B13l011000.86830.45B8@200251.0l02900.58822.91B8@200251.0B14l011000.61121.44B8@200251.0l02900.61123.82B8@200251.0B14"l011000.75626.54B8@200251.0l02900.51320.00B8@200251.0B15l011003.099108.74B8@200251.0l02902.36492.16B8@200251.0B17l011001.33446.81B8@200251.0l02901.01239.44B8@200251.0支座1-1100-8.971314.77B8@150335.01-1"100-10.480367.72B8@120419.03-3"100-10.176357.05B8@120419.03-3100-10.176357.05B8@120419.04-4100-9.458331.86B8@120419.011-11100-1.69959.61B8@200251.013-13100-1.34447.16B8@200251.014-14100-1.23343.26B8@200251.017-17100-2.47786.91B8@200251.0107 第4章　构件设计表4-8楼盖单向楼板配筋图截面B2B2"B5B6B7B16B18MA=MB/kN·m设计值-2.254-2.254-0.881-1.268-1.268-5.072-1.2680.0190.0190.0070.0110.0110.0430.0110.0190.0190.0070.0110.0110.0440.011计算配筋/mm275.8675.8629.4642.4942.49172.8242.49实际配筋/mm2B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0跨中M/kN·m4.5084.5081.7612.5362.53610.1432.5360.0380.0380.0150.0210.0210.0850.0210.0390.0390.0150.0220.0220.0890.022计算配筋/mm2153.23153.2359.1485.4585.45353.9085.45实际配筋/mm2B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@200251.0B8@120419.0B8@200251.04.3楼梯设计4.3.1设计资料标准层楼梯计算1．楼梯形式：平行双跑楼梯2．踏步尺寸：150mm×300mm，层高为3.3m3．材料：C25混凝土，HPB235、HRB335级钢筋4．楼梯上均布荷载标准值：kN/m2107 第4章　构件设计楼梯示意图见图4.3。图4.3楼梯平面示意图4.3.2梯板设计板厚约为~~~mm取板厚为120mm。板的倾斜角度，，取1m板带计算。1．荷载统计恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载统计见表4-9。表4-9斜板荷载统计荷载种类荷载标准值/kN·m-1恒荷载陶瓷地砖地面(0.3+0.15)×0.55/0.3=0.83三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88混凝土斜板0.12×25/0.894=3.36板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计6.45活荷载3.5总荷载统计值kN/m。2．截面设计计算跨度mkN·m板的有效高度为mm得mm2选配B8@100，实际配筋为503.0mm2，配筋图见图4.4。107 第4章　构件设计4.3.3平台板设计平台板厚取为mm，取1m宽板带计算。1．荷载统计平台板荷载统计见表4-10。图4.4楼梯板配筋详图表4-10平台板荷载统计荷载种类荷载标准值/kN·m-1恒荷载陶瓷地砖地面0.55100厚混凝土板0.1×25=0.25板底抹灰0.02×17=0.34小计3.39活荷载2.5总荷载统计值kN/m。2．截面设计计算跨度m107 第4章　构件设计kN·m板的有效高度为mmmm2选配B8@200，实际配筋面积251.0mm2，配筋图见图4.5。图4.5平台板配筋详图4.3.4平台梁设计平台梁截面尺寸为250mm×400mm。1．荷载统计平台梁荷载统计见表4-11。表4-11平台梁荷载统计荷载种类荷载标准值/kN·m-1恒荷载梁自重0.25×(0.4-0.1)×25=1.875梁测粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.204平台板传来3.39×1.2/2=2.034梯段板传来6.45×3.3/2=10.643107 第4章　构件设计小计14.765活荷载3.5×(3.3+1.2)/2=7.875总荷载统计值kN/m。2．截面设计平台梁截面尺寸为250mm×400mm。计算跨度m弯矩设计值：kN·m剪力设计值：kN截面按倒L形梁计算，mm梁的有效高度mm经判别属于第一类T形截面取mm2选配3B14，mm2。配置A6@200箍筋，则斜截面受剪承载力kNkN，满足要求。平台梁配筋见图4.6。107 第4章　构件设计图4.6楼梯平台梁配筋详图4.4次梁设计次梁尺寸及平面布置图见图4.7。4.4.1荷载统计1．恒荷载设计值板传来的恒荷载5.724×(3.6+3.6)/2=20.61kN/m次梁自重0.3×(0.6-0.12)×25×1.2=4.32kN/m次梁粉刷层0.05×(0.6-0.12)×2×17×1.2=0.979kN/m小计kN/m2．活荷载设计值kN/m3．荷载总设计值kN/m4.4.2截面设计以CL-1设计为例。mmmmkN·m，kNmm，mm，第一类T形截面107 第4章　构件设计mm2选配3B25，mm2上部拉筋2B12，1B14，mm2箍筋A8@250，mm2，实配603mm2。配筋图见图4.8，其它次梁计算及配筋过程从略，结果见表4-12。107 第4章　构件设计图4.8CL-1配筋详图表4-12次梁尺寸及配筋表构件b/mh/mM/kN·mV/kN下部纵筋上部纵筋腰筋箍筋CL-10.30.6233.2129.63B252B12,1B14　A8@250三肢CL-20.250.699.059.02B222B12　A8@200二肢CL-30.250.6150.085.02B22,1B202B16　A8@200二肢CL-40.250.6114.081.03B182B16　A8@200二肢CL-50.250.6243.0131.02B20,3B252B164B12A10@100二肢CL-60.250.6216.0151.04B222B16　A8@150二肢CL-70.250.6137.099.03B202B16　A8@200二肢CL-80.20.5105.067.02B252B164B12A8@200二肢CL-90.250.6151.3104.44B182B16　A8@200二肢CL-100.250.6297.7129.64B252B164B12A8@200二肢CL-110.20.4523.021.02B162B16　A8@200二肢CL-120.20.4545.028.02B162B16　A8@200二肢CL-130.20.43.06.02B162B16　A8@200二肢107 第4章　构件设计CL-140.20.410.020.02B162B16　A8@200二肢CL-150.20.49.017.02B162B16　A8@200二肢CL-160.30.6204.0116.03B252B164B12A8@200二肢CL-170.20.47.016.02B162B16　A8@200二肢CL-180.20.440812B162B16　A8@200二肢107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算第5章横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算5.1框架侧移刚度的计算5.1.1横向框架侧移刚度计算1．横梁线刚度计算梁的线刚度(5-1)式中：为混凝土弹性模量；为梁的计算跨度；为梁截面惯性矩，对于现浇楼面中，中框架梁，边框架梁，其中为梁矩形部分的截面惯性矩，得横梁线刚度值见表5-1。表5-1横梁线刚度ib计算类别Ec/N·mm2b×h/mm2I0/mm4l/mmEcI0/l/N·mm1.5EcI0/l/N·mm2EcI0/l/N·mm边梁3×104300×6506.866×10960003.433×10105.149×10106.866×1010中跨梁3×104300×6506.866×10972002.861×10104.292×10105.722×1010走道梁3×104300×4001.600×10924002.000×10103.000×10104.000×10102．柱线刚度计算柱的线刚度(5-2)式中，为柱的截面惯性矩，为框架柱的计算高度。表5-2柱线刚度ic计算层次hc/mmEc/N·mm2b×h/mm2Ic/mm4EcI0/hc/N·mm145003×104600×6001.08×10107.20×10102~633003×104600×6001.08×10109.82×10103．柱的侧移刚度计算柱的侧移刚度值按下式计算：(5-3)107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按表5-3计算，其中表示梁柱线刚度比。由该结构为柱下独立基础得底层为固接。表5-3侧移刚度修正系数位置边柱中柱i2i4ic简图简图一般层i3i2i4ici1底层刚接i2icici2i14.294.299.824.004.00下面以中框架中柱第二层的C-6柱为例计算，柱及梁线刚度由图5.1所示。图中数据取自表5-1，表5-2，得图5.1例柱及其相连梁的相对线刚度其余计算结构见表5-4。横向框架层间侧移刚度：第一层：10×15029.1+10×17460.7+8×16845.4+4×13544.6+4×15907.9+4×15439.2+2×15995.8=925838.2N·mm第二至六层280262+385225+238782.4+90030+126821.2+117298.8+64276.4=1302696N·mm横向框架层间侧移刚度比为：107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算故横向框架为规则框架。表5-4中框架柱侧移刚度D值/N·mm层次类型数量1　　边柱100.9540.49220992209920中柱B、E轴101.5090.57324448244480中柱C、D轴81.3500.552235521884162~6　　边柱100.6990.25928026.2280262中柱B、E轴101.1070.35638522.5385225中柱C、D轴80.9900.33129847.8238782.4边框架柱侧移刚度D值/N·mm层次类型数量1　边柱40.7150.44815928.963715.6中柱B、E轴41.1320.52122229.388917.2中柱C、D轴41.0130.50221418.785674.82~6　　边柱40.5240.20822507.590030中柱B、E轴40.8300.29331705.3126821.2中柱C、D轴40.7420.27129324.7117298.8楼梯间框架柱侧移刚度D值/N·mm层次类型数量1C-9、D-521.1510.52422357.344714.62~6C-9、D-620.8440.29732138.264276.45.1.2纵向框架侧移刚度计算纵向框架梁侧移刚度计算方法与横向框架相同，纵梁线刚度见表5-5。表5-5纵梁线刚度ib计算类别Ec/N·mm2b×h/mm2I0/mm4l/mmEcI0/l/N·mm1.5EcI0/l/N·mm2EcI0/l/N·mm纵梁3×104300×6506.866×10972002.861×10104.291×10105.722×1010纵向框架柱分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱等，其纵向框架侧移刚度值同横向框架计算方法相同，计算结果见表5-6。纵向框架层间侧移刚度：第一层：988345.6N·mm，第二至第六层：1391925N·mm107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算故纵向框架为规则框架。表5-6中框架柱侧移刚度D值/N·mm层次类型数量1边柱80.7950.57324448.0195584.0中柱181.5890.58224834.4447019.22~6边柱80.5830.22624413.5195307.6中柱181.1650.36839838.8717097.7边框架柱侧移刚度D值/N·mm层次类型数量1边柱40.5960.42218013.472053.42中柱101.1910.53022610.3226102.62~6边柱40.4370.17919404.077615.91　中柱100.8730.30432880.9328808.8楼梯间框架柱侧移刚度D值/N·mm层次类型数量1C-9、D-521.3910.55823793.17847586.362~6C-9、D-521.0200.33836547.53473095.075.2横向水平地震作用下框架内力及侧移计算5.2.1横向自振周期计算对于框架结构，结构顶点的假想侧移按下列公式计算(5-4)(5-5)(5-6)式中：为集中在层楼面处的重力荷载代表值；为把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得到的第层的层间剪力；为第层的层间侧移刚度；为层的层间侧移。107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算横向自振周期的计算采用结构顶点法、能量法或经验法。本方案采用顶点位移法。对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，其基本自震周期基本自振周期可按下式计算：(5-7)式中：为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，对于框架结构，取0.6～0.7，本设计取0.7；为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移。故先计算结构顶点的假想侧移，计算过程见表5-7。表5-7结构顶点的假想侧移计算层次Gi/kNVGi/kN/N·mm/mm/mm610276.2910276.291302695.87.9230.1513714.5023990.791302695.818.4222.2413714.5037705.291302695.828.9203.8313714.5051419.791302695.839.5174.8213714.5065134.291302695.850.0135.4113898.9079033.19925838.285.485.4由上表计算基本周期：5.2.2水平地震作用及楼层地震剪力计算该建筑结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力，按下式计算(5-8)式中：为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的85%。kN107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算由房屋的抗震设防烈度，场地类别及设计地震分组而确定的地震作用计算参数如下：，，由此计算的相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数为：结构等效总重力荷载为：kNs，故不考虑顶部附加地震作用。kN。根据式(5-9)(5-10)计算，其中。则各质点水平地震作用的标准值为计算结果见表5-8。表5-8各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi/kNGiHi/kN·mFi/kNVi/kN621.010276.29215802.090.221959.28959.28517.713714.50242746.650.2481079.052038.33414.413714.50197488.800.202877.872916.20311.113714.50152230.950.156676.693592.9027.813714.50106973.100.109475.514068.4114.513898.9062545.050.064278.024346.43107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿高度分布见下图5.2所示。(a)水平地震作用分布/kN(b)层间剪力分布/kN图5.2横向水平地震作用及楼层地震剪力5.2.3水平地震作用下位移验算水平地震作用下位移用D值法来验算。框架第层的层间剪力、层间位移及结构顶点位移分别按下式来计算：计算过程见下表5-9。(5-11)(5-12)表5-9横向水平地震作用下的位移验算层次Vi/kN/mm/mm/mmhi/mm6959.281302695.800.7415.1233001/448152038.331302695.801.5614.3833001/210942916.201302695.802.2412.8133001/147433592.901302695.802.7610.5833001/119624068.411302695.803.127.8233001/1057107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算14346.43925838.204.694.6945001/959表中计算了各层的层间弹性位移角。由表5-9可见，最大层间弹性角发生在第一层，其值为，满足式要求，其中。5.2.4水平地震作用下框架内力计算。以⑦轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法。(5-13)式中：为框架的反弯点高度比；为框架柱的标准反弯点高度比；为上、下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值；，为上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。中柱和边柱的y值计算结果分别见表5-10。表5-10中柱B、E轴反弯点高度比计算层次60.360-00.3650.450000.4540.460000.4630.500000.5020.50000.050.5510.62--0.05-0.57中柱C、D轴反弯点高度比计算层次60.350-00.3550.450000.4540.450000.4630.500000.5020.50000.050.5510.63--0.05-0.58边柱反弯点高度比计算层次60.300-00.3050.400000.4040.450000.4530.450000.5020.50000.050.55107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算10.65--0.05-0.60柱端剪力按下式来计算：(5-14)柱上、下端弯矩、按下式来计算(5-15)(5-16)式中，为第i层j柱的侧移刚度；s为同层内框架柱的总数。表5-11各层柱端弯矩及剪力计算层次/mm/kN/N·mm-1边柱Di1Vi1/kNyMbi1/kN·mMui1/kN·m63300959.281302695.828026.220.640.6990.3018.5743.34533002038.331302695.828026.243.850.6990.4052.6278.93433002916.201302695.828026.262.740.6990.4584.70103.52333003592.901302695.828026.277.300.6990.50115.95115.95233004068.411302695.828026.287.530.6990.55144.42118.16145004346.43925838.22099298.550.9540.60266.08177.39层次/mm/kN/N·mm-1中柱B、E轴Di2Vi2/kNyMbi2/kN·mMui2/kN·m63300959.281302695.838522.528.371.1070.3630.2154.89533002038.331302695.838522.560.281.1070.4581.3799.46433002916.201302695.838522.586.241.1070.46119.01139.70333003592.901302695.838522.5106.251.1070.50159.37159.37233004068.411302695.838522.5120.311.1070.55198.51162.42145004346.43925838.224448114.771.5090.57296.74219.74层次/mm/kN/N·mm-1中柱C、D轴Di3Vi3/kNyMbi3/kN·mMui3/kN·m63300959.281302695.829847.821.980.9900.3523.0842.86533002038.331302695.829847.846.700.9900.4563.0577.06433002916.201302695.829847.866.820.9900.4692.21108.24333003592.901302695.829847.882.320.9900.50123.48123.48233004068.411302695.829847.893.220.9900.55153.81125.84107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算145004346.43925838.223552110.571.3500.58288.58208.97梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下面公式计算：(5-17)(5-18)(5-19)(5-20)式中：，分别表示节点左右梁的线刚度；，分别表示节点左右梁的弯矩；为柱在第i层的柱轴力，以受压为正。表5-12各梁端部弯矩计算层次边梁的端部弯矩计算A-A-B-B-6043.3403.433×101043.343.433×10102.000×101027.39518.5778.9303.433×101097.513.433×10102.000×101061.61452.62103.5203.433×1010156.143.433×10102.000×101098.66384.70115.9503.433×1010200.643.433×10102.000×1010126.782115.95118.1603.433×1010234.113.433×10102.000×1010147.931144.42177.3903.433×1010321.813.433×10102.000×1010203.34层次走道梁的端部弯矩计算B-B-C-C-6054.893.433×10102.000×101020.212.000×10102.861×101022.58530.2199.463.433×10102.000×101047.732.000×10102.861×101053.35481.37139.703.433×10102.000×101081.382.000×10102.861×101090.963119.01159.373.433×10102.000×1010102.482.000×10102.861×1010114.532159.37162.423.433×10102.000×1010118.462.000×10102.861×1010132.40107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算1198.51219.743.433×10102.000×1010153.962.000×10102.861×1010172.08续表5-12层次中跨梁的端部弯矩计算C-C-D-D-6042.862.000×10102.861×101025.232.861×10102.000×101025.23523.0877.062.000×10102.861×101058.942.861×10102.000×101058.94463.05108.242.000×10102.861×1010100.822.861×10102.000×1010100.82392.21123.482.000×10102.861×1010126.952.861×10102.000×1010126.952123.48125.842.000×10102.861×1010146.742.861×10102.000×1010146.741153.81208.972.000×10102.861×1010213.522.861×10102.000×1010213.52注：表中M量刚为kN·m，i量刚为N·mm。表5-13梁端弯矩、剪力及轴力计算层次边梁走道梁643.3427.396.011.7920.2122.582.417.83597.5161.616.026.5247.7353.352.442.124156.1498.666.042.4781.3890.962.471.813200.64126.786.054.57102.48114.532.490.422234.11147.936.063.67118.46132.402.4104.521321.81203.346.087.53153.96172.082.4135.85续表5-13层次中跨梁柱轴力边柱A、F中柱B、E中柱C、D625.2325.237.27.01∓11.79∓6.04±10.82558.9458.947.216.37∓38.31∓21.64±25.754100.82100.827.228.00∓80.78∓50.98±43.803126.95126.957.235.26∓135.35∓86.83±55.162146.74146.747.240.76∓199.02∓127.68±63.761213.52213.527.259.31∓286.55∓176.01±76.54注：1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力；2）表中M单位为kN·m，V的单位为kN，N的单位为kN，l的单位为m。107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图5.3所示。(a)框架弯矩图/kN·m107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算图5.3左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴立图(b)梁端剪力及轴立图/kN·m图5.3左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴立图107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算5.3横向水平风荷载作用下框架内力及侧移计算5.3.1风荷载标准值的计算垂直于建筑物表面上的风荷载标准值当计算主要承重结构时按下式来计算：(5-21)该地区基本风压＝0.45kN/m2，又由表查得，(迎风面)，(背风面)。场地类别为A类，H/B＝21/43.2＝0.486<1.5，查规范得。s，kN·s2/m2查表得。由式得(5-22)由表5-14可见，沿房屋高度在1.115到1.342范围内变化，即风压脉动的影响较大，因此，该房屋应考虑风压脉动的影响。仍取⑦轴线的一榀横向框架，其负载宽度为7.2m，因此沿房屋高度的分布风荷载标准值(5-23)得各楼层标高处的，见表5-14。表5-14沿房屋高度分布风荷载标准值层次/m/kN·m/kN·m621.01.001.6471.3425.7293.581517.70.841.5791.3015.3243.328414.40.691.5031.2574.8973.061311.10.531.4111.2114.4282.76827.80.371.2881.1623.8802.42514.50.211.0531.1153.0421.901沿房屋高度的分布见图5.4。107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算图5.4风荷载沿房屋高度的分布/kN·m框架结构分析时，应按静力等效原理将图5.4的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图5.5所示。计算过程如下：考虑坡屋顶：kNkN107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算kNkNkNkN图5.5等效节点集中风荷载107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算5.3.2风荷载作用下的水平位移验算根据水平荷载，计算层间剪力，再依据层间侧移刚度，计算出各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程如下表。表5-15风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次/kN/kN/N·mm/mm/mm/mm626.8526.851927930.1393.09833001/23695528.6055.451927930.2882.95933001/11474426.1481.591927930.4232.67133001/7797323.64105.231927930.5462.24833001/6045220.42125.651927930.6521.70233001/5063119.28144.931379841.0501.05045001/4284由表可以看出，风荷载作用下框架的最大层间位移角为一层的1/4284小于1/550，满足规范要求。5.3.3风荷载作用下框架结构内力计算以⑦轴线的一榀横向框架为例，计算过程与水平地震作用下的相同，见表5-16~表5-18，图5.6。表5-16风载作用各层柱端弯矩及剪力计算层次/mm/kN/N·mm-1边柱Di1Vi1/kNyMbi1/kN·mMui1/kN·m6330026.8519279328026.23.900.6990.303.869.025330055.4519279328026.28.060.6990.4010.6415.964330081.5919279328026.211.860.6990.4517.6121.5333300105.2319279328026.215.300.6990.5025.2425.2423300125.6519279328026.218.270.6990.5533.1527.1214500144.931379842099222.050.9540.6059.5339.69107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算续表5-16层次/mm/kN/N·mm-1中柱B、E轴Di2Vi2/kNyMbi2/kN·mMui2/kN·m6330026.8519279338522.55.361.1070.366.2911.425330055.4519279338522.511.081.1070.4516.4520.114330081.5919279338522.516.301.1070.4624.7529.0533300105.2319279338522.521.031.1070.5034.6934.6923300125.6519279338522.525.111.1070.5545.5737.2814500144.931379842444825.681.5090.5766.3949.16层次/mm/kN/N·mm-1中柱C、D轴Di3Vi3/kNyMbi3/kN·mMui3/kN·m6330026.8519279329847.84.160.9900.354.808.925330055.4519279329847.88.580.9900.4512.7515.584330081.5919279329847.812.630.9900.4619.1722.5133300105.2319279329847.816.290.9900.5026.8826.8823300125.6519279329847.819.450.9900.5535.3128.8914500144.931379842355224.741.3500.5864.5746.75表5-17各梁端部弯矩计算层次边梁的端部弯矩计算A-A-B-B-609.0203.433×10109.023.433×10102.000×10105.7053.8615.9603.433×101019.823.433×10102.000×101012.53410.6421.5303.433×101032.173.433×10102.000×101020.33317.6125.2403.433×101042.853.433×10102.000×101027.08225.2427.1203.433×101052.363.433×10102.000×101033.09133.1539.6903.433×101072.843.433×10102.000×101046.03层次走道梁的端部弯矩计算B-B-C-C-6011.423.433×10102.000×10104.202.000×10102.861×10104.7056.2920.113.433×10102.000×10109.722.000×10102.861×101010.86416.4529.053.433×10102.000×101016.752.000×10102.861×101018.72107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算续表5-17324.7534.693.433×10102.000×101021.882.000×10102.861×101024.46234.6937.283.433×10102.000×101026.502.000×10102.861×101029.61145.5749.163.433×10102.000×101034.872.000×10102.861×101038.98层次中跨梁的端部弯矩计算C-C-D-D-608.922.000×10102.861×10105.252.861×10102.000×10105.2554.8015.582.000×10102.861×101012.002.861×10102.000×101012.00412.7522.512.000×10102.861×101020.752.861×10102.000×101020.75319.1726.882.000×10102.861×101027.112.861×10102.000×101027.11226.8828.892.000×10102.861×101032.822.861×10102.000×101032.82135.3146.752.000×10102.861×101048.302.861×10102.000×101048.30表5-18梁端弯矩、剪力及轴力计算层次边梁走道梁69.025.706.02.454.204.702.43.71519.8212.536.05.399.7210.862.48.57432.1720.336.08.7516.7518.722.414.78342.8527.086.011.6621.8824.462.419.31252.3633.096.014.2426.5029.612.423.38172.8446.036.019.8134.8738.982.430.77续表5-18层次中跨梁柱轴力边柱A、F中柱B、E中柱C、D65.255.257.21.46∓2.45∓1.26±2.25512.0012.007.23.33∓7.84∓4.44±5.24420.7520.757.25.76∓16.59∓10.47±9.02327.1127.117.27.53∓28.25∓18.12±11.78232.8232.827.29.12∓42.49∓27.26±14.26148.3048.307.213.42∓62.30∓38.22±17.35注：柱轴力中的负号表示拉力。当为左风作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力；表中M单位为kN·m，V的单位为kN，N的单位为kN，l的单位为m。107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算(a)框架弯矩图/kN·m图5.6水平风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴立图107 第5章　横向水平荷载作用下框架内力及侧移计算(b)梁端剪力及轴立图/kN·m图5.6水平风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴立图107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算第6章竖向荷载作用下框架结构内力计算6.1计算单元取⑦轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m，如图所示。图6.1横向框架计算单元107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算确定板传递给梁的荷载时，一个区格板一个区格板地考虑。确定每个区格板的荷载传递时，先区分板是单向板还是双向板。若为单向板，沿板的短跨方向作中线，将板上的荷载平均分给两长边的梁；若为双向板计算，从四角出45o平分线，区格板被分为四个小块，每小块荷载传给与之相邻的的梁，见板传荷示意图。板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。6.2荷载计算6.2.1恒荷载计算图6.2各层梁上作用的恒荷载在图6.2中，、代表横梁自重，为均布荷载形式，对于第六层，kN/m，kN/m~分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。kN/mkN/mkN/m分别为集中力kN107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算kNkNkNkNkN·mkN·mkN·m其它各层计算方法相同，计算过程从略，结果见表6-1。表6-1横向框架恒载汇总表层次q1/kN·m-1q"1/kN·m-1q2/kN·m-1q3/kN·m-1q4/kN·m-1P1/kN63.9752.112.974.9113.40153.261~53.9752.112.604.7713.02150.39续表6-1P2/kNP3/kNP4/kNP5/kNM1/kN·mM2/kN·mM3/kN·m43.09145.76177.3434.7122.9921.8626.6042.13142.74174.3634.1122.5621.4126.156.2.2活荷载计算图6.3各层梁上作用的活荷载107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如上图6.3所示，活荷载汇总计算结果见表6-2。表6-2横向框架活载汇总表层次q2/kN·m-1q3/kN·m-1q4/kN·m-1P1/kNP2/kN66.60(0.66)2.5(0.25)6.82(0.68)51.31(5.31)17.10(1.71)1~55.282.005.4641.0513.68续表6-2P3/kNP4/kNP5/kNM1/kN·mM2/kN·mM3/kN·m54.04(5.40)53.18(5.32)10.62(1.06)7.70(0.77)8.11(0.81)7.98(0.80)46.8346.148.506.167.026.92注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。6.3内力计算梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。其中恒荷载弯矩计算过程及所得的弯矩如图6.4所示，活荷载弯矩计算过程及所得的弯矩如图6.5所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，见表6-3和表6-4。6.3.1固端弯矩计算梁端弯矩按下式计算：对于均布荷载：（两端固支）（一端固支一端滑动）对于梯形荷载：，（两端固支）对于三角形荷载：（一端固支一端滑动）6.3.2传递系数远端固定：传递系数为1/2，远端滑支：传递系数为-1。107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(a)恒荷载作用下图6.4横向框架弯矩的二次分配法/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(b)活荷载作用下图6.4横向框架弯矩的二次分配法/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算6.3.3梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力：柱轴力：式中：为梁上竖向荷载引起的剪力：对于梯形荷载（两端固支），；对于三角形荷载（一端固支一端滑动），，；为梁端弯距引起的剪力；为梁端剪力；为节点集中力及柱自重。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相加而得，柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需要考虑柱的自重。表6-3恒载荷载作用下AB跨梁端剪力计算层次q/kN·m-1a/mb/ml/mql/2/kNF/kNVA/kNVB/kN616.9754.41.66.050.9343.0958.4886.46516.5754.41.66.049.7342.1357.1184.47416.5754.41.66.049.7342.1357.1184.47316.5754.41.66.049.7342.1357.1184.47216.5754.41.66.049.7342.1357.1184.47116.5754.41.66.049.7342.1357.1184.47续表6-3恒载荷载作用下BC跨梁端剪力计算恒载荷载作用下CD跨梁端剪力计算q/kN·m-1l/mql/2/kNVB=VC/kNq/kN·m-1l/mql/2/kNF/kNVC=VD/kN2.12.42.522.5217.3757.262.5534.7179.912.12.42.522.5216.9957.261.1834.1178.242.12.42.522.5216.9957.261.1834.1178.242.12.42.522.5216.9957.261.1834.1178.242.12.42.522.5216.9957.261.1834.1178.242.12.42.522.5216.9957.261.1834.1178.24107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算表6-4恒载弯矩作用下梁端剪力计算层次AB跨BC跨BC跨MA/kN·mMB/kN·ml/mVA/kNVB/kNMB/kN·mMC/kN·ml/mVB/kNVC/kNVC=VD/kN6-61.2678.256.0-2.832.83-0.9511.232.4-4.284.2805-64.1783.796.0-3.273.270.752.332.4-1.281.2804-63.1682.626.0-3.243.240.084.062.4-1.731.7303-63.1682.626.0-3.243.240.084.062.4-1.731.7302-62.9482.316.0-3.233.23-0.114.412.4-1.791.7901-61.6280.206.0-3.103.10-0.906.942.4-2.522.520表6-5恒载作用下梁端剪力及柱轴力/kN层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨VAVBVB=VCVC=VDVA=－VBVB=－VCVC=VDVAVB658.4886.462.5279.91-2.83-4.28055.6589.29557.1184.472.5278.24-3.27-1.28053.8487.74457.1184.472.5278.24-3.24-1.73053.8787.71357.1184.472.5278.24-3.24-1.73053.8787.71257.1184.472.5278.24-3.23-1.79053.8987.69157.1184.472.5278.24-3.10-2.52054.0287.56续表6-5总剪力柱轴力BC跨CD跨A柱B柱C柱VBVCVC=VDN顶N底N顶N底N顶N底-1.766.8079.91208.91240.99233.29265.36264.05296.121.243.8078.24445.22477.30497.07529.15552.52584.600.804.2578.24681.56713.64760.39792.47841.44873.520.804.2578.24917.90949.971023.711055.791130.361162.440.734.3178.241154.251186.331286.951319.031419.351451.42107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算0.005.0478.241390.731434.471549.331593.071709.061752.80表6-6活载荷载作用下梁端剪力计算层次AB跨q/kN·m-1a/mb/ml/mql/2/kNF/kNVA/kNVB/kN66.60(0.66)4.41.66.019.80(1.98)17.10(1.71)22.80(2.28)33.90(3.39)55.284.41.66.015.8413.6818.2427.1245.284.41.66.015.8413.6818.2427.1235.284.41.66.015.8413.6818.2427.1225.284.41.66.015.8413.6818.2427.1215.284.41.66.015.8413.6818.2427.12续表6-6层次BC跨CD跨VB=VC/kNq/kN·m-1l/mql/2/kNF/kNVC=VD/kN606.82(0.68)7.224.55(2.45)10.62(1.06)29.86(2.98)505.467.219.668.5023.91405.467.219.668.5023.91305.467.219.668.5023.91205.467.219.668.5023.91105.467.219.668.5023.91表6-7活载弯矩作用下跨梁端剪力计算层次AB跨BC跨BC跨MA/kN·mMB/kN·ml/mVA/kNVB/kNMB/kN·mMC/kN·ml/mVB/kNVC/kNVC=VD/kN6-23.60(-3.06)30.63(4.00)6.0-1.17(-0.16)1.17(0.16)-0.33(0.51)3.92(-0.62)2.4-1.5(0.05)1.50(-0.05)05-20.82(-19.95)29.83(28.78)6.0-1.50(-1.47)1.50(1.47)0.39(-0.22)-0.05(1.22)2.4-0.14(-0.42)0.14(0.42)04-20.3029.296.0-1.501.500.080.742.4-0.340.3403-20.3029.296.0-1.501.500.080.742.4-0.340.3402-20.2229.186.0-1.491.490.010.842.4-0.350.350107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算1-19.7728.406.0-1.441.440.321.582.4-0.790.790注：表中括号内数据为雪荷载作用下对应内力。表6-8活载作用下梁端剪力及柱轴力/kN层次荷载引起剪力弯矩引起剪力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨VAVBVB=VCVC=VDVA=－VBVB=－VCVC=VD622.80(2.28)33.90(3.39)029.86(2.98)-1.17(-0.16)-1.50(0.05)0518.2427.12023.91-1.50(-1.47)-0.14(-0.42)0418.2427.12023.91-1.50-0.340318.2427.12023.91-1.50-0.340218.2427.12023.91-1.49-0.350118.2427.12023.91-1.44-0.790续表6-8总剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨A柱B柱C柱VAVBVBVCVC=VDN顶=N底N顶=N底N顶=N底21.63(2.12)35.07(3.55)-1.50(0.05)1.50(-0.05)29.86(2.98)72.94(7.43)87.62(8.99)84.54(8.25)16.74(16.77)28.62(28.59)-0.14(-0.42)0.14(0.42)23.91130.73(65.25)162.93(83.99)173.55(97.54)16.7428.62-0.340.3423.91188.52(123.04)238.03(159.10)262.75(186.75)16.7428.62-0.340.3423.91246.31(180.84)313.14(234.21)351.96(275.95)16.7528.61-0.350.3523.91304.10(238.63)388.23(309.30)441.18(365.17)107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算16.8028.56-0.790.7923.91361.96(296.48)462.83(383.89)530.84(454.83)注：括号内为屋面作用雪荷载对应内力。表6-9竖向荷载作用下柱剪力层次恒荷载作用下A柱B柱C柱上端/kN·m下端/kN·m剪力/kN上端/kN·m下端/kN·m剪力/kN上端/kN·m下端/kN·m剪力/kN636.2724.173.6755.4435.835.9494.5562.159.82517.4520.32-0.8727.3430.67-1.0142.7551.27-2.58420.3220.320.0030.6730.670.0051.2751.270.00320.3220.95-0.1930.6731.55-0.2751.2753.02-0.53219.4626.17-2.0329.3038.65-2.8349.0366.89-5.41112.896.441.4319.249.622.1431.7115.853.52续表6-9层次活荷载作用下A柱B柱C柱上端/kN·m下端/kN·m剪力/kN上端/kN·m下端/kN·m剪力/kN上端/kN·m下端/kN·m剪力/kN615.90(2.29)9.08(5.74)2.07(-1.05)22.19(3.70)13.55(8.90)2.62(-1.58)34.67(4.83)20.28(12.26)4.36(-2.25)55.59(8.06)7.07-0.45(0.30)9.66(12.66)11.19-0.46(0.45)11.41(17.69)15.30-1.18(0.72)47.077.070.0011.1911.190.0015.3015.300.0037.077.29-0.0711.1911.51-0.1015.3015.82-0.16107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算26.789.11-0.7110.6814.10-1.0414.6419.97-1.6214.502.250.506.973.480.789.494.741.06注：括号内为屋面作用雪荷载对应内力。107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(a)恒荷载作用下图6.5竖向荷载作用下框架弯矩图/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(b)活荷载(雪荷载)作用下图6.5竖向荷载作用下框架弯矩图/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(a)恒荷载作用下图6.6竖向荷载作用下框架轴力图/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(b)活荷载(雪荷载)作用下图6.6竖向荷载作用下框架轴力图/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(a)恒荷载作用下图6.7竖向荷载作用下框架剪力图/kN·m107 第6章　竖向荷载作用下框架结构内力计算(b)活荷载(雪荷载)作用下图6.7竖向荷载作用下框架剪力图/kN·m107 第7章　框架结构内力组合第7章框架结构内力组合7.1内力组合的相关系数7.1.1结构抗震调整系数结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素由表确定。由《抗震规范》可知，本工程的框架为三级抗震等级。地震设计时，其设计表达式：(7-1)式中：表示承载力抗震调整系数，见表7-1所示；表示地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；表示结构构件的承载力。表7-1承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比不小于0.15的柱偏压0.80各类构件受剪、偏拉0.857.1.2现浇框架支座负弯矩调幅为了便于施工及提高框架结构的延性，通常对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅。对现浇框架梁，负弯矩塑性调幅系数取0.8。表7-2竖向荷载作用下梁端负弯矩调幅/kN·m层次恒荷载作用弯矩调整前弯矩调整后AB左B右C左C右AB左B右C左C右6-61.26-78.25-0.95-11.23-132.38-49.01-62.60-0.76-8.98-105.905-64.17-83.790.75-2.33-133.43-51.34-67.030.75-1.86-106.744-63.16-82.620.08-4.06-132.81-50.53-66.100.08-3.25-106.253-63.16-82.620.08-4.06-132.81-50.53-66.100.08-3.25-106.252-62.94-82.31-0.11-4.41-132.68-50.35-65.85-0.09-3.53-106.141-61.62-80.20-0.09-6.94-131.69-49.30-64.16-0.07-5.55-105.35107 第7章　框架结构内力组合续表7-2层次活荷载作用弯矩调整前弯矩调整后AB左B右C左C右AB左B右C左C右6-23.60(-3.06)-30.63(-4.00)-0.33(0.51)-3.92(0.62)-46.57(-5.01)-18.88(-2.45)-24.50(-3.20)-0.26(0.51)-3.14(0.62)-37.26(-4.01)5-20.82(-19.95)-29.83(-28.78)0.39(-0.22)0.05(-1.22)-38.57(-38.11)-16.66(-15.96)-23.86(-23.02)0.39(-0.18)0.04(-0.98)-30.86(-30.49)4-20.30-29.290.08-0.74-38.29-16.24-23.430.08-0.59-30.633-20.30-29.290.08-0.74-38.29-16.24-23.430.08-0.59-30.632-20.22-29.180.01-0.84-38.25-16.18-23.340.01-0.67-30.601-19.77-28.400.32-1.58-37.95-15.82-22.720.32-1.26-30.36注：表中M以梁下部受拉为正。7.2框架梁的内力组合本设计方案中考虑了四种内力组合，即，，，。各层梁的内力组合见表7-3，表中，两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调整系数为0.8）。7.2.1计算跨中最大弯矩抗震设计及非抗震设计时，梁跨间最大正弯矩的确定方法相同。抗震设计时，梁的跨间最大正弯矩是水平地震作用产生的跨间弯矩与相应的重力荷载代表值产生的跨间弯矩的组合。由于水平地震作用可能来自左、右两个方向，因而应考虑两种可能性，分别求出跨间弯矩，然后取较大者进行截面配筋计算。计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。以首层AB跨为例，kN·m，kN·m，考虑风荷载，恒荷载，活荷载时。由得107 第7章　框架结构内力组合kNkN得mkN·m其它梁计算方法相同，计算过程从略，计算结果见表7-3。7.2.2支座端部弯矩对支座端部剪力计算，根据水平荷载左方向或右方向作用，在荷载组合条件下按下式计算梁左端的剪力值，梁右端的剪力值。(7-2)然后，按下式计算梁两端净跨边缘处的经过荷载组合后的弯矩值。(7-3)式中，为梁计算长度范围内的端部弯矩组合值；c为框架的计算轴线到支座边缘处的净间距；为梁左端或右端的剪力值和。在两个方向水平力作用下，由上式可求得梁净跨梁端的组合弯矩值。按下式计算相应的梁净跨端部剪力值。(7-4)kN·mkN/mkNkNkN其它梁计算方法相同，计算过程从略，计算结果见表7-3。107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合7.3框架柱的内力组合7.3.1柱端弯矩和轴力组合柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上诉组合中求出下列最不利内力：及相应的N，及相应的M，及相应的M。7.3.2柱端弯矩设计值的调整一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求：(7-5)式中：为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配；为节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；为柱端弯矩增大系数，三级框架为1.1。为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。底层是指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。7.3.3柱端剪力设计值的调整抗震设计时，一、二、三级的框架柱和框支柱端部组合的剪力设计值应按下式来调整：(7-6)式中：为柱端截面组合的剪力设计值；为柱的净高；、为分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，应符合上述柱端弯矩设计值调整的要求；为柱端剪力增大系数，三级框架取1.1。框架角柱地震作用效应的调整由于地震引起的建筑结构扭转会使角柱地震作用效应明显增大，故应对角柱的地震作用效应予以调整。一、二、三级框架的角柱，经过上述调整后的组合弯矩设计值。剪力设计值尚应乘以不小于1.1的增大系数。107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第7章　框架结构内力组合107 第8章　框架结构截面设计第8章框架结构截面设计8.1框架梁截面设计8.1.1梁的正截面受弯承载力计算以AB跨为例，说明计算方法，其它层梁的配筋见表8-1。支座弯矩kN·mkN·mkN·mkN·m。跨中弯矩kN·m。当梁下部受拉时按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，m；按梁间距考虑时，m；按翼缘厚度考虑时，mm，，此种情况不起控制作用mm。梁内纵筋选HRB400级钢筋，，下部跨间截面按单筋T形截面计算。kN·mkN·m，属于第一类T形截面。，mm2实配4C20（mm2），，满足要求。将下部跨间截面的4C20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（mm2）。再计算相应的受拉筋，即支座A上部。，107 第8章　框架结构截面设计说明富裕，且达不到屈服，可近似取mm2，实配5C20（mm2）。支座Bc上部mm2实配5C20（），，，满足。表8-1框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kN·mξA"s/mm2As/mm2实配钢筋As/mm2A"s/Asρ/%6支座A-73.47<0603351.863C16(603)1.000.33Bl-102.16　603489.273C16(603)1.000.33AB跨间87.600.008　397.293C16(603)　0.33支座Br-14.61<0402123.012C16(402)1.000.37Cl-16.19<0402136.252C16(402)1.000.37BC跨间18.900.012　144.772C16(402)　0.37支座Cr-139.010.008603665.774C16(804)0.750.44CD跨间101.980.008　462.433C16(603)　0.335支座A-124.22<0603594.933C16(603)1.000.33Bl-95.82<0603458.923C16(603)1.000.33AB跨间84.370.008　382.573C16(603)　0.33支座Br-33.02<0603277.922C16(402)1.500.37Cl-40.31<0603339.272C16(402)1.500.37BC跨间50.360.034　389.813C16(603)　0.55支座Cr-142.34<0804681.694C16(804)1.000.44CD跨间124.680.010　565.894C16(804)　0.444支座A-175.800.028628841.933C20(941)0.670.51Bl-126.26<0628604.692C20(628)1.000.34AB跨间110.280.010　500.692C20(628)　0.34支座Br-58.59<0941493.192C20(628)1.500.34Cl-69.68<0941586.522C20(628)1.500.34BC跨间85.500.058　670.003C20(941)　0.86支座Cr-175.17<0941838.913C20(941)1.000.51107 第8章　框架结构截面设计CD跨间166.070.013　754.953C20(941)　0.51续表8-1层次截面M/kN·mξA"s/mm2As/mm2实配钢筋As/mm2A"s/Asρ/%3支座A-215.640.0129411032.784C20(1256)0.750.68Bl-150.14<0941719.053C20(941)1.000.51AB跨间144.490.013657.043C20(941)0.51支座Br-73.34<0941617.343C20(941)1.000.86Cl-94.89<0941798.713C20(941)1.000.86BC跨间108.480.074857.253C20(941)0.86支座Cr-198.520.001941950.764C20(1256)0.750.68CD跨间191.550.015871.643C20(941)0.512支座A-245.420.0319411175.374C20(1256)0.750.68Bl-167.79<0941803.603C20(941)1.000.51AB跨间175.660.016799.963C20(941)0.51支座Br-84.74<01256713.323C20(941)1.330.86Cl-100.79<01256848.363C20(941)1.330.86BC跨间153.870.1071236.994C20(1256)1.15支座Cr-216.10<012561034.984C20(1256)1.000.68CD跨间210.950.016960.694C20(1256)0.681支座A-322.790.03812561545.935C20(1570)0.800.85Bl-213.12<012561020.694C20(1256)1.000.68AB跨间262.280.0251199.364C20(1256)0.68支座Br-110.19<01570927.503C20(941)1.670.86Cl-132.14<015701112.254C20(1256)1.251.15BC跨间162.220.1131308.315C20(1570)1.43支座Cr-274.96<015701316.845C20(1570)1.000.85CD跨间276.880.0221264.245C20(1570)0.858.1.2梁的斜截面受剪承载力计算以AB跨为例，说明计算方法，其它层梁的箍筋配筋见表8-2。kNkN，故满足要求。107 第8章　框架结构截面设计加密区箍筋取3肢A8@100，箍筋用HPB235级钢筋，则kNkN，故满足要求。加密区长度取900mm，非加密区箍筋取3肢A8@150，箍筋设置满足要求。表8-2框架梁箍筋数量计算表层次截面/kN/kN梁端加密区非加密区实配钢筋()实配钢筋()6A、Bl69.48527.67-0.26<0双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)Br、Cl28.76313.17-0.39<0双肢A8@100(1.01)双肢A8@100(0.337)Cr139.32527.670.18双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)5A、Bl133.48527.670.14双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)Br、Cl55.06313.17-0.11<0双肢A8@100(1.01)双肢A8@100(0.337)Cr149.97527.670.24双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)4A、Bl152.84527.670.26双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)Br、Cl91.57313.170.27双肢A8@100(1.01)双肢A8@100(0.337)Cr163.92527.670.33双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)3A、Bl167.55527.670.35双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)Br、Cl114.19313.170.51双肢A8@100(1.01)双肢A8@100(0.337)Cr172.75527.670.38双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)2A、Bl178.59527.670.42双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)Br、Cl131.39313.170.68双肢A8@100(1.01)双肢A8@100(0.337)Cr179.39527.670.42双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)1A、Bl207.45527.670.60双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)Br、Cl170.63313.171.09三肢A8@100(1.51)三肢A8@100(0.503)107 第8章　框架结构截面设计Cr201.65527.670.56双肢A8@100(1.01)双肢A8@150(0.224)8.2框架柱截面设计8.2.1剪跨比和轴压比验算表8-3给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，由表8-3可见，各住的剪跨比和轴压比均满足要求。表8-3柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mmh0/mmfc/N·mm-2/kN·m/kNN/kNA柱660056014.3109.4132.48348.286.02>20.068<0.9560056014.3126.9158.32701.003.89>20.136<0.9460056014.3163.2081.561074.493.57>20.209<0.9360056014.3193.09100.761463.713.42>20.284<0.9260056014.3289.76116.651864.784.44>20.362<0.9160056014.3405.12130.132311.065.56>20.449<0.9B柱660056014.3151.2045.58363.155.92>20.071<0.9560056014.3167.9079.85704.613.75>20.137<0.9460056014.3225.13112.11963.293.59>20.187<0.9360056014.3251.95138.511341.953.25>20.261<0.9260056014.3330.35160.421649.793.68>20.320<0.9160056014.3459.30152.241960.575.39>20.381<0.9C柱660056014.3169.4942.97471.817.04>20.092<0.9560056014.3158.3264.51899.994.38>20.175<0.9460056014.3234.8986.871301.964.83>20.253<0.9360056014.3259.86107.751831.154.31>20.356<0.9260056014.3379.91128.652398.525.27>20.466<0.9160056014.3450.03148.602949.095.41>20.573<0.98.2.2柱正截面承载力计算根据柱端截面组合的内力设计值及其调整值，按正截面偏心轴压（或受拉）计算柱的纵向受力钢筋。水平荷载产生的弯距设计值占总弯距设计值的75%以上时，框架柱的计算长度可按下列两个公式计算，并取其中较小值：(8-1)107 第8章　框架结构截面设计(8-2)式中，、分别为柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和，与交汇的各梁线刚度之和的比值；为、中的较小值；H为柱的高度。表8-4A柱在Mmax情况下配筋计算柱号层次MmaxNhbe0eaeiψuψlA柱682.05261.21600600314.120334.11.4302.860595.18525.75600600181.020201.02.8602.8604130.56859.60600600151.920171.92.8602.8603154.471170.96600600131.920151.92.8602.8602231.811491.83600600155.420175.42.8602.4791324.101848.84600600175.320195.32.4790.000续表8-4l0e受压类型As=A"s/mm25423.901.01.01.10366.82626.820.054大偏心114.486131.871.01.01.21242.80502.800.109大偏心按构造配筋7206131.871.01.01.24213.66473.660.179大偏心按构造配筋7206131.871.01.01.28193.69453.690.244大偏心按构造配筋7205942.981.01.01.22214.63474.630.310大偏心12.486173.241.01.01.22237.64497.640.385大偏心448.22表8-5A柱在Nmax情况下配筋计算柱号层次MNmaxhbe0eaeiA柱641.53396.82600600104.6520124.65534.36772.4760060044.482064.48434.36061148.1660060029.932049.93335.42671523.8460060023.252043.25244.25731899.5660060023.302043.3016.4892291.25536006002.832022.83续表8-5l00.3h0e受压类型As=A"s/mm241251.01.01.15143.56168403.56小偏心按构造72041251.01.01.2983.39168343.39小偏心按构造72041251.01.01.3868.83168328.83小偏心按构造72041251.01.01.4462.15168322.15小偏心按构造720107 第8章　框架结构截面设计41251.01.01.4462.20168322.20小偏心按构造72056251.01.02.5457.99168317.99小偏心按构造720表8-6B柱在Mmax情况下配筋计算柱号层次MmaxNhbe0eaeiψuψlB柱6113.40272.36600600416.420436.40.9041.8075125.93528.45600600238.320258.31.8071.8074168.85770.63600600219.120239.11.8071.8073201.561073.56600600187.720207.71.8071.8072264.281319.83600600200.220220.21.8071.5661367.441568.46600600234.320254.31.5660.000续表8-6l0e受压类型As=A"s/mm24642.051.01.01.05460.29720.290.057大偏心256.315089.401.01.01.11287.07547.070.110大偏心50.445089.401.01.01.12267.88527.880.160大偏心52.655089.401.01.01.14236.53496.530.223大偏心按构造7204970.041.01.01.12247.68507.680.275大偏心173.425557.291.01.01.13288.59548.590.326大偏心670.17表8-7B柱在Nmax情况下配筋计算柱号层次MNmaxhbe0eaeiB柱661.65444.10600600138.8220158.82552.37874.0260060059.922079.92452.371303.1060060040.192060.19353.871732.1960060031.102051.10266.002161.1660060030.542050.54116.402604.226006006.302026.30续表8-7l00.3h0e受压类型As=A"s/mm241251.01.01.12177.72168437.72大偏心按构造72041251.01.01.2498.83168358.83小偏心按构造72041251.01.01.3179.10168339.10小偏心按构造72041251.01.01.3770.01168330.01小偏心按构造720107 第8章　框架结构截面设计41251.01.01.3769.44168329.44小偏心按构造72056251.01.02.3461.45168321.45小偏心按构造720表8-8C柱在Mmax情况下配筋计算柱号层次MmaxNhbe0eaeiψuψlC柱6169.49471.81600600359.220379.21.0102.0205118.74674.99600600175.920195.92.0202.0204187.911041.57600600180.420200.42.0202.0203207.891464.92600600141.920161.92.0202.0202303.931918.81600600158.420178.42.0201.7511360.022359.27600600152.620172.61.7510.000续表8-8l0e受压类型As=A"s/mm24799.971.01.01.07404.83664.830.098大偏心333.525299.961.01.01.16227.13487.130.140大偏心按构造7205299.961.01.01.16231.62491.620.217大偏心按构造7205299.961.01.01.19193.12453.120.305大偏心按构造7205166.561.01.01.17208.05468.050.399大偏心203.705681.701.01.01.21208.47468.470.491大偏心579.17表8-9C柱在Nmax情况下配筋计算柱号层次MNmaxhbe0eaeiC柱6103.78482.61600600215.0320235.03584.21959.2960060087.7820107.78484.211436.7560060058.612078.61387.081815.8160060047.962067.962109.872391.7760060045.942065.94116.752886.506006005.802025.80续表8-9l00.3h0e受压类型As=A"s/mm241251.01.01.08253.94168513.94大偏心按构造72041251.01.01.18126.69168386.69小偏心按构造72041251.01.01.2497.52168357.52小偏心按构造72041251.01.01.2886.86168346.86小偏心按构造720107 第8章　框架结构截面设计41251.01.01.2984.84168344.84小偏心按构造72056250.91.02.2157.15168317.15小偏心按构造720表8-10框架柱配筋表柱号层数实际配筋As=A"sρs/%A1～64C2012561.12B1～64C2012561.12C1～64C2012561.128.2.3柱斜截面承载力计算对于一、二、三级抗震等级的框架结构，为提高柱的延性，框架柱的设计除了应满足“强柱弱梁”的要求外，还应满足“强剪弱弯”的要求，即柱的斜截面受剪承载力应大于正截面受弯承载力，柱的剪力设计值为应：(8-3)式中：为柱净高为考虑抗震等级，“强柱弱梁”的要求修正后框架柱上下端弯矩设计值；为柱端剪力增大系数，三级抗震等级取为1.1。表8-11框架柱箍筋数量表柱号层次γREV/kN0.2βcfcbh0/kNN/kN0.3fcA/kNAsv/s/mmnλvfc/fyv/%实配箍筋加密区非加密区A柱617.54960.96261.211544.40<00.0510.409四肢A8@100四肢A8@150537.27960.96525.751544.40<00.1020.409四肢A8@100四肢A8@150453.33960.96859.601544.40<00.1670.409四肢A8@100四肢A8@150365.71960.961170.961544.40<00.2270.409四肢A8@100四肢A8@150274.40960.961491.831544.40<00.2900.409四肢A8@100四肢A8@150107 第8章　框架结构截面设计1125.65960.961848.841544.40<00.3590.449四肢A8@100四肢A8@150续表8-11柱号层次γREV/kN0.2βcfcbh0/kNN/kN0.3fcA/kNAsv/s/mmnλvfc/fyv/%实配箍筋加密区非加密区B柱624.11960.96272.361544.40<00.0530.409四肢A8@100四肢A8@150551.24960.96528.451544.40<00.1030.409四肢A8@100四肢A8@150473.30960.96963.291544.40<00.1870.409四肢A8@100四肢A8@150390.31960.961073.561544.40<00.2090.409四肢A8@100四肢A8@1502102.26960.961319.831544.40<00.2560.409四肢A8@100四肢A8@1501146.34960.961568.461544.40<00.3050.409四肢A8@100四肢A8@150C柱618.68960.96471.811544.40<00.0920.409四肢A8@100四肢A8@150539.70960.96674.991544.40<00.1310.409四肢A8@100四肢A8@150456.79960.961041.571544.40<00.2020.409四肢A8@100四肢A8@150369.97960.961464.921544.40<00.2850.409四肢A8@100四肢A8@150279.23960.961918.811544.40<00.3730.458四肢A8@100四肢A8@150107 第8章　框架结构截面设计1140.97960.962359.271544.40<00.4580.545四肢A8@100四肢A8@150107 第9章　基础设计第9章基础设计9.1设计资料本设计采用柱下独立基础，根据前面计算的内力组合对边柱A和中柱C进行基础内力计算和配筋计算。基础混凝土强度等级采用C30级（N/mm2），钢筋强度等级为HPB400级（N/mm2），垫层采用C10素混凝土，垫层厚100mm，两边各延伸出100mm，不考虑地基变形验算，其允许地基承载力kN/m2。9.2设计内力对内力进行标准值的组合，选出最不利的基础顶面内力，选出最不利的基础顶面内力，选出竖向荷载与风荷载组合所得的最大轴力及其对应的剪力和弯矩，作为最不利的荷载，而且与是出现在同一种组合中。A柱，kNkNC柱，kNkN9.3A柱基础设计9.3.1按轴心受压构件初步估计基础底面积，基础埋深d=1.68m。kPa。m2。基础底面增大20%，即m2。初步选择基础底面积m2，m，故不必对进行修正。107 第9章　基础设计9.3.2验算持力层地基承载力基础和回填土重kN。偏心距m。持力层承载力验算：kPakPa，满足。kPakPakPa，满足要求。9.3.3抗冲切验算1．柱边基础截面抗冲切验算取基础底板厚度为mm，mm。m，m，mm，则m，m。作用在首层柱的荷载效应组合设计值取kN，kN·m。计算基底净反力：偏心距：m基础边缘处的最大和最小净反力：偏心受压：取冲切力：kN抗冲切力：kN，满足。2．变阶处抗冲切验算mm。mm，则m，m。107 第9章　基础设计冲切力：kN抗冲切力：kN，满足。3．配筋计算图9.1A柱基础配筋图Ⅰ-Ⅰ截面柱边净反力：kPa悬臂部分净反力平均值：kPa弯矩：kN·mmm2Ⅱ-Ⅱ截面：107 第9章　基础设计kPa弯矩：kN·mmm2比较，，应按配筋，实配6C20（2281mm2）。9.4B、C柱联合基础设计9.4.1确定基础底面宽度B柱，kN·m，kNC柱，kN·m，kN，基础埋深d=1.9m。kPa。m2。基础两端分别外挑1.0m，所以条形基础长度为mm，取m设计m2，m，对进行修正kPa。9.4.2验算持力层地基承载力基础和回填土重kN。偏心距m。持力层承载力验算：kPakPa，满足。107 第9章　基础设计kPakPakPa，满足要求。9.4.2计算基础梁内力B柱，kN·m，kNC柱，kN·m，kN地基净反力kN/m按倒梁法计算内力，计算简图及结果如图9.2所示。(a)计算简图(b)弯矩图/kN·m107 第9章　基础设计(c)剪力图/kN图9.2倒梁法计算简图及计算结果9.4.3梁板部分计算基底宽4000mm，主肋宽700mm，翼板外挑长度mm。翼板外边缘厚度200mm，梁肋处翼板厚度400mm。翼板采用HRB400钢筋，C30混凝土。基底净反力设计值：kPa。1．斜截面抗剪强度验算（按每米长计）kN/mmm实际mmmm，满足。2．翼板受力筋计算kN·mmm2实配C14@100（实际配mm2）。9.4.4肋梁部分计算肋梁高度取800mm，宽700mm107 第9章　基础设计，主筋用HRB400钢筋，箍筋用HPB235，采用C30混凝土。1．正截面强度计算支座处，kN·m，mm2实配6C25（实际配mm2）。跨间，kN·mmm，mm，一类T形截面。，mm2mm2实配4C22（实际配mm2）。2．斜截面强度计算kN，。kNkN，故截面满足要求。沿整跨配A10@100四肢箍筋kNkN满足要求。配筋见图9.3。107 第9章　基础设计图9.3B、C柱联合基础配筋详图107 第10章　工程造价文件第10章工程造价文件表10-1单位工程费汇总表序号名称计算基数费率/%金额/元其中：/元人工费材料费机械费管理费和利润1分部分项工程量清单100.00129324.1219889.42103621.18672.825140.702措施项目清单100.008270.04525.087605.796.32132.853规费21093.6417.003585.924税金141180.083.454870.71合计146050.7920414.50111226.97679.145273.55表10-2措施项目费分析表序号项目编码(定额编号)项目名称单位数量综合单价/元合价/元综合单价组成/元人工费材料费机械费管理费和利润1.1安全防护、文明施工费项1.00A17-1安全防护、文明施工费(一般土建)项8270.048270.04525.087605.796.32132.85107 第10章　工程造价文件107 第10章　工程造价文件107 第10章　工程造价文件项目名称工程量计算式单位数量现浇混凝土工程框架柱C3042×3.3×0.6×0.6m349.90框架梁C3014×0.3×0.65×5.4+6.6×0.3×0.65×7+1.8×0.3×0.4×14+(43.2-6×0.6)×6×0.3×0.65m373.11次梁6×12×0.6×0.3+7.2×3×0.6×0.3+3.4×24×0.2×0.4+1.4×24×0.2×0.4+7.2×4×0.25×0.6+5×0.2×0.5+5.1×0.25×0.6+1.7×3×0.2×0.4+5.4×0.25×0.6+7.2×0.25×0.6+2.3×2×0.2×0.45+3.2×0.2×0.45+1.7×0.2×0.4m334.79楼板C254.2×3.3×0.12+2.1×7×12×0.12+3.3×7×6×0.12+3.3×5.4×0.12×2+1.2×7×0.12+(7×7-3.5×0.4-1.5×2.3×2-1.6×0.4-3.5×4.4)×0.12+(7×7-3.5×4.4-1.6×2.4-1.5×0.3×2)×0.12+1.3×1.8×24×0.12+1.3×1.4×24×0.12m3101.41砌筑工程外墙[43.2×3.3×2+24×3.3×2-2.1×2.1×28-1.5×2.1×4-0.65×(43.2+24)×2]×0.25m355.02内墙6.35×(3.3-0.6)×0.2×22+[3.3×(3.3-0.65)×0.2-2.1×0.9×0.2]×24+2×(3.3-0.4)×0.2×24+[1.6×(3.3-0.4)-2.1×0.8]×0.1×24+[7.6×(3.3-0.6)-2.1×0.9]×0.2×2+3.4×(3.3-0.65)×0.2×4+[7.8×3.3-1.2×2.1+8.5×(3.3-0.65)-2.1×0.9-0.6×0.6+8.5×(3.3-0.65)-2.1×0.9×2-0.6×0.6+6.6×(3.3-0.65)-0.9×2.1×2+8.7×(3.3-0.6)-2.1×1.2+6.75×(3.3-0.6)-2.1×0.9+5.4×(3.3-0.5)+7.4×(3.3-0.6)+1.7×(3.3-0.4)×3]×0.2+[6.6×(3.3-0.65)-1.2×2.1×2+15.7×(3.3-0.65)-0.6×0.6×2+15.7×(3.3-0.65)-0.6×0.6×2-0.9×2.1+7.4×(3.3-0.6)-0.9×2.1+6.6×(3.3-0.65)-2.1×0.8×2+7.8×3.3-2.1×1.2+7.8×(3.3-0.6)+6.6×(3.3-0.6)-2.1×0.9×2+8.7×(3.3-0.6)-2.1×1.2+3.7×(3.3-0.45)+1.9×(3.3-0.4)]×0.2m3287.39表10-4工程造价工程量计算表107 结论结论这次设计的题目为：大庆油田驻北戴河培训楼，属于多层钢筋混凝土框架结构体系，设计顺序按熟悉建筑方案设计，结构设计，工程概预算依次进行。设计内容包括：建筑结构方案设计，荷载统计，各层楼板、次梁和楼梯内力计算及配筋，横向一榀框架在竖向荷载、风荷载和水平地震荷载作用下的内力分析，框架的内力组合截面设计以及框架梁、柱节点设计，基础计算及配筋，工程概预算。所有设计成果在结构计算书，建筑施工图和结构施工图中体现出来。通过该毕业设计在结构方面达到了预期的三个目标：1．了解了多层钢筋混凝土建筑方案设计和结构框架结构体系的特点及其布置原则。2．通过毕业设计使自己掌握了多层建筑钢筋混凝土框架结构的结构设计方法、计算方法、步骤、结构构造。3．通过毕业设计使自己掌握了地基基础的设计方法、计算方法、步骤、结构构造，以及工程造价的计算方法。多层建筑结构设计是土木工程专业的学生复习巩固综合应用所学知识的优秀课题，较为系统的把四年所学到的本专业的知识融合到了一起。回想在设计中，遇到了很多困难，这是提高自己解决问题的能力机会，也为将来工作和学习打下了基础。也许经过这次设计，我们变的更成熟，只有经历了失败才会获得成功，只有经历了风雨才会看到彩虹。经历了这次挑战，相信我们会更加从容的面对以后的困难，更加从容的投入到今后的工作和生活中。107 参考文献参考文献1李必瑜.房屋建筑学.武汉：武汉工业大学出版社，2001，125～226.2中华人民共和国建设部.建筑设计防火规范（GB50016-2006）.北京：中国计划出版社，2006，15～30.3陈保胜，周健.高层建筑安全疏散设计.上海：同济大学出版社，2004：15～36.4中华人民共和国建设部.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002，29～48.5中华人民共和国建设部.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2006，8～47.6中华人民共和国建设部.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京：中国建筑工业出版社，2010，48～73.7中华人民共和国建设部.建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002，13～39.8梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，2002，60～120.9方鄂华，钱稼茹，叶列平.高层建筑结构设计.北京：中国建筑工业出版社，2003，145～147.10程文瀼，王铁成.混凝土结构（上）.北京：中国建筑工业出版社，2005，49～85.11程文瀼，颜德姮.混凝土结构（中）.北京：中国建筑工业出版社，2008，27～93.12风定国，王社良.抗震结构设计.武汉：武汉理工大学出版社，2003，50～73.13赵明华.土力学与基础工程.武汉：武汉工业大学出版社，2003，204～248.14R.ParkandT.Paulay.ReinforcesConcreteStructures,1984:20~80.107 参考文献15ACIBuildingCodeRequirementsforReinforcedConcrete.1995:10~26.107 致谢致谢时光荏苒，四年美好的大学时光匆匆而过。在这里，我不仅学到诸多学习与设计的方法和能力，更学到许多为人处世的道理。经过半年的忙碌学习，本次毕业设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及一起工作的同学们的支持，是无法完成这项工程的设计工作的。在这里首先要感谢我的导师辛亚军老师。她平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从方案选择到查阅资料，设计草案的确定和修改，中期检查，后期详细设计，结构图绘制等整个过程中都给予了我悉心的指导。她严谨求实的科学态度，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。辛老师不仅在学业上给我精心指导，同时还在思想、生活上给我无微不至的关怀，在此谨向辛亚军老师致意诚挚的谢意和崇高的敬意。本次毕业设计的建筑设计及工程造价是在吴存华老师和赵燕青老师的指导下完成的。由于没有经验，在设计过程中出现很多问题，但是吴老师和赵老师不辞辛苦细心地纠正我设计中错误，帮助我圆满完成的设计任务，在此谨向吴存华老师和赵燕青老师致意诚挚的谢意和崇高的敬意。其次要感谢和我一起做毕业设计的同组同学，本组同学始终互相帮助、互相鼓励，最终大家共同圆满的完成了毕业设计，在次向全组的同学表示感谢！同时还要感谢其他组给与我无私帮助的同学们。然后还要感谢赵庆新、郝圣旺、董建军、周洪彬、武崇福、刘建明、赵大海、高柏峰、陈英杰、李海山、赵建波、潘慧敏、司秀勇、闫国亮、孟德亮等大学四年来所有的老师，为我们坚实打下土木工程专业知识的基础，此次毕业设计才会顺利完成。同时还要感谢建筑工程与力学学院其他老师以及领导给我们的支持和帮助！感谢所有帮助我、支持我的家人和朋友们。没有他们的关怀与帮助我是无法取得今天的成绩，感谢大家！最后，我想说：老师，您对我的谆谆教导、热心帮助和无私关爱我会永远铭记于心，您永远都是我最尊敬的老师。在此祝各位老师：工作顺利、身体健康、阖家幸福！107 燕山大学毕业设计评审意见表指导教师评语：成绩：指导教师签字：年月日评阅人评语：成绩：评阅人签字：年月日 燕山大学毕业设计答辩委员会评语表答辩委员会评语：总成绩：答辩委员会成员签字：答辩委员会主席签字：年月日'