某给水厂毕业设计 毕业设计计算书

'设计计算书取水工程采用固定式河床取水构筑物，由取水头部、取水管、集水间和取水泵房组成。一、取水头部采用箱式取水头部二、取水管1．采用钢制取水管，其参数确定：①流量确定设采用两根取水管并联从长江中取水，当一根停止工作时，其余管仍能保证75%的设计流量。（取自用水系数ａ=1.05）Q=1.05××0.75=1.82m3/s②流速确定取冲洗流速V=1.915m/s③管径的确定DN=1100mm2.管道布置自流管铺设在河床上，用支墩确定，坡向集水间布置，坡度i=0.00353.冲洗方法采用关闭一部分取水管，使全部水量通过待冲的一根进水管，以加大流速的方法来实现冲洗。三、集水间与取水泵房合建，集水间附于取水泵房的外壁。若自流管水头损失取0.0035×130=0.46m,则集水间水位标高最高水位标高为:26.42-0.46=25.96m最低水位标高为:8.68-0.46=8.22m四、取水泵房1.设计流量和扬程的估算①设计流量考虑到输水干管漏损和水厂本身自用水，取自用水系数ａ=1.05，则设计流量Q=1.05×=8750m3/s②设计扬程1）泵所需净扬程通过取水头部的计算可知，在最不利情况下（即一条自流管检修，另一条自流管通过75％的设计流量时）自流管的水头损失为0.46m。此时集水间中最高水位标高为26.42-0.46=25.96m。最低水位标高为8.68-0.46=8.22m。若反应池前配水井水面标高为33.25m。洪水为时：33.52-25.96=7.56m枯水位时：33.52-8.22=25.30m2.设采用两条DN1000×12钢管并联作为原输水干管，管线长取900m，第一条输水管检修的另一条输水管通过75%的设计流量，即 Q=0.75×2.43=1.82m3/s。查水力计算表得，管内流速v=2.32m/s,i=0.00575.所以∑h=1.1×0.00575×900=6.96m(式中系数1.1表示压水管路中局部损失按管中扬程损失10%计）3）.泵站内管路中的水头损失粗估为2.00m，另取2.00m安全水头损失水泵设计扬程为：洪水为时：7.56+5.69+2.00+2.00=17.25m枯水位时：25.30+5.69+2.00+2.00=34.99m2.初选泵机组拟采用800S00A(Q=7623m3/s,H=67m)离心泵三台，两台工作，一台备用。根据水泵型号及机组布置要求，3台水泵呈单列横向布置。3．吸水管路和压水管计算每台水泵设有单独的管路，每台泵出水量2.43/2=1.215m3/s,采用DN1000吸水管，v=1.55m/s,1000i=2.56m.压水管采用DN800,v=2.42m/s,v=2.42m/s,1000i=8.36m。4.管道布置在吸水管上设置蝶阀一个,在切换中相接起来的每条压水管均设有止回阀,液控蝶阀各一个,手动蝶阀作为检修用.两条DN1000蝶阀连接起来,每条输水管上各设切换用DN1000碟阀一个。5.泵房高度计算为了便于用沉井发施工,将泵房机器间底板放在与集水间底板同标高,因而水泵自灌式工作,所以水泵安装高度小于其永许吸上真空高度,无需计算.已知集水间最低水位标高为8.22m,为保证吸水管的中心标高为6.40m(吸水管上缘的淹没深度8.22-6.40-0.50=1.32m),取吸水管下缘距集水间底0.7m,则集水间底板标高为:6.40-(D/2+0.7)=6.40-(0.5+0.7)=5.2m。洪水为标高26.42m,考虑1m的浪高，则操作平台标高为26.42+1=27.42m故泵房筒体高度为27.42-5.2=22.22m。6.附属设备①．引水设备水泵为自灌式工作，不需引水设备。②．引重设备选用环形吊车（定制,起重10T，跨度22.5m,CD110-30D，电动葫芦，起吊高度30m）③．排水设备由于泵房较深,故采用电动水泵排水,沿泵房内壁设排水沟,将水汇集到基水坑内,然后用泵抽回到集水间去。取水泵房的排水量一般按20～40m3/h考虑,排水泵的总扬程30m左右，选用IS65-50-160型水泵两台，一台工作，一台备用，配套电动机为132S1-2。④．通风设备采用自然通风。⑤．计量设备由于在送水泵站安装流量计，统一计量，故取水泵房不再设计流量。7．泵房平面尺寸及建筑高度①泵房平面尺寸的确定根据水泵机组，吸水与压水管道的布置条件及排水泵机组等附属设备的布置情况，从《给水排水设计手册》及《机电产品样品》中查出有关设备和管道配件的尺寸，通过计算求 得泵房内径为20m②泵房建筑高度的确定泵房高度已知为22.22m操作平台上的建筑高度根据起重设备及起吊高度，采光与通风的要求，吊车梁底板到平台楼板的距离为6m,从平台楼板到房顶底板净高为7.8m泵房建筑总高度为30m。净水厂工程一沉砂池设计（采用平流式沉砂池）1设计参数设计流量：Q=2430L/s设计流速：0.2m/s停留时间：T=50s2设计计算①沉砂池长度为L=v·t=0.2×50=10m②水流段面积：A=Q/V=2.43/0.2=12.15m2③池总宽度设计为：n=8格，每格宽b=1.5m,总宽度B=b×n=1.5×8=12m④有效水深h2h2=A/B=12.15/12=1.01m(取1.0m)⑤贮泥区所需要容积设计为T=2d,既考虑排泥间隔天数为2天V===9.62m3⑥每个沉砂斗容积设为每一分格有两个沉砂斗，则每个沉砂斗容积为：V=m3⑦沉砂斗各部分尺寸及容积为：设计斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的倾角为55o斗高h=0.5m⑧沉砂池高度采用排沙，设计池底坡度为0.06，坡向砂斗为：L2===3.3m沉泥区高：h3,=h3+0.06L2=0.5+0.06×3.3=0.7m二絮凝池设计选用4组折板反应池平行布置第一第二段折板采用90o夹角，折板宽b=0.5m,折板长L=2.0mQ==0.6m3/s设波峰间距b1=1.2m,则波峰流速V1==设波谷间距b2=1.2+2×0.5×=1.9m则波谷流速为V2===0.15m 对于中间折板，两条折板间距为B=1.2m水流经平行折板间的流速V==0.25m1.相对折板，布置13个折板，池长为20m，h1=ξ1h1——渐放段水头损失（m）ξ1——渐放段阻力系数ξ1=0.5所以，h1=0.5×=0.0010mh2=[1+ξ2-]h2——渐缩管水头损失（m）——相对峰的断面积（）——相对谷的断面积（）ξ2——渐缩段阻力系数（§2=0.1）h2=[1+0.1-]×=0.0022mh=h1+h2h——一个缩放的组合水头损失h=h1+h2=0.0010+0.0020=0.0032折板采用三折，转弯处流速为vo=m/s hi=ξ3hi——转弯或空洞的水头损失（m）vo——转弯或空洞处的流速（m/s）ξ3——转弯或空洞处的阻力系数，上转弯ξ3=1.8;下转弯的空洞ξ3=3.0）hi=（7×1.8+6×3.0）×=0.098m∑h=nh+=3×14×0.0083+0.18=0.53m∑h——总水头损失n——缩放组合个数水在折板中的停留时间t===201s速度梯度G===50.1/sGT=50.1×201=100771.平行折板h=ξv——板间的平均流速，v=0.08m/sξ——转弯处阻力系数，按1800转弯损失计系。ξ=3.0h==3×=0.0010mh1=h1——上下转弯或空洞处的水头损失。vo，同相对折板，折板采用2折板故：vo==0.3m/s(7×1.8+6×3.0)×h1==0.18m∑h=(7×4+6×5)×0.0010+0.18=0.238m 停留时间t===516s速度梯度G===67s-1GT=67×516=343591.平行直板取平行直板间隔为1.8m，故直板数为10V===0.22m/sξ——转弯处的助力系数，按180度转弯计取3.o一个有10个转弯故∑h=n·h=10×0.0074=0.074m停留时间t===155s速度梯度G===67s-1GT=67×155=104574、在整个折板，反应池中t=231+165+220=616s=10.3分钟GT=22368+18150+8360=49148相对折板池与平行折板之间的空洞尺寸采用L×H=1.0m×2.1mV==0.268m/s平行折板与平行直板间空洞尺寸采用L×H=1.0m×2.8mV==0.214m/s平行直板与过渡区之间的空洞尺寸采用L×H=1.5m×2.4mV==0.167m/s为使过渡区配水均匀，确保矾花在进入平流沉淀池时不致破碎在过渡区堰，从而使反池中的水解能够均匀流入沉淀池。反应池的排泥措施采用在过渡区设置放空排泥管，利用高压水枪的射流将反应池中的泥冲至过渡区，然后放空排管，放空时间为1小时。d——排泥管直径 B——过渡区宽度，1mL——过渡区长度，16mH——过渡区取水位高，4.0mT——放空时间，1h故d==0.079m取d=150m三：沉淀池选用4组池子平行布置1：每组设计流量Q=×=2187.5m3/h=0.61m3/s2:设计数据的选用表面负荷q=2.0m3/m2h=0.56mm3/s沉淀池停留时间T1=1.5h沉淀池中水的流速V=20mm/s3:平流沉淀池的计算沉淀池表面积AA===1109m3沉淀池长度LL=3.6vT=3.6×20×1.5=108m取用110m沉淀池宽度BB===10.08取10m沉淀池深度HH===2.98m取3m絮凝池与平流池之间的隔墙采用孔墙。穿孔墙孔的洞口流速采用0.25m/s洞口总面积为=2.4m2每个洞口采用具有150发散角的矩形孔。平面尺寸采用16×7cm,则洞口数为=214孔沉淀池水力条件复核如下:水力截面积ω=10×3=30.0m2水流湿周χ=10+2×3=16m 水力半径R===1.9m弗劳德数Fr===2.15×10-5(在1×10-4～1×10-5范围之间)沉淀池放空排泥管按放空时间3hd==0.11m选用直径DN=150mm,采用机械排泥装置沉淀池出水堰的断面宽度采用1m,出水堰起端深度为保证薄壁堰自由落水,出水堰的保持超高定为0.1m,出水堰水深为0.8m,出水堰高度取3.2m出水堰的流量负荷为q=＝432m/s四　　滤池　　　使用V型滤池装置１计算依据　　　转速V=14m/s第一步：气冲冲洗强度q气1=15L/sm2,冲洗时间t=4min第二部：气～水同时反冲空气强度q气2=15L/sm2,水强度为q水1=4L/m2,气水同时反冲时间为t气水=4min第三步：水冲强度为q水2=4L/sm2,单独水冲时间为t水=6min冲洗时间总计t=14min=0.23h,冲洗周期T=48h,反冲横扫强度1.8L/sm2滤池采用砂滤料，粒径0.95～1.50mm,不均匀系数1.2～1.52设计计算（1）滤池设计①滤池工作时间t′=24-t=24-=23.88h(式中未考虑排放初滤水)②滤池总面积F===628.14m2③滤池的分格：为节省占地，采用双格微型滤池，滤板材质为混凝土，单格宽B单=4.0m,板长L单=15.0m,分为并列的两组，每组3座，共6座。每座面积为f=120m2,总面积720m2④校核强制滤速，v′= ,满足V≤20m/h①滤池高度的确定滤池超高H5=0.3m,滤池上的水深H4=1.3m,滤料层高H3=1.2m,滤板厚取H2=0.12m滤板下布水高度取H1=0.8m则滤池总高H=H1+H2+H3+H4+H5=0.8+0.12+1.2+1.3+0.3=3.72m②水封井的设计滤料层的水头损失按下式计算△H=×Lov式中△H——水流通过清洁燃料池的水头损失,cm——水的运动黏度,20℃为0.0101cm2/sg——重力加速度，981cm/s2——滤料空隙率，取0.5——与滤料体积相同的球体直径，cm，根据厂家提供的数据为0.1cmL0——滤料厚度，cm，L0=120cmV——滤速，cm/sv=0.39m/s——滤料颗粒度系数，天然沙砾，0.75～0.8.取0.8△H=×Lov=[×120×0.39=27.10cm根据经验，滤速为8～10m/h时，清洁滤料池的水头损失为30～40cm，计算值比经验值底，取经验值为底限，30cm因为每为清洁滤料池的过滤水头损失，正常过滤时，通过长柄滤头的水头损失△H≤0.22m,忽略其它的水头损失，则每次反冲洗后开始过滤时的水头损失为△H开始。△H开始=0.3+0.22=0.52m为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层，水封井出水堰顶标高取滤料层上表面标高以上0.2m，设计水封顶平面尺寸为2m×2m。堰底板低0.3m。水封井出水堰总高H水封=0.3+H1+H2+H3+0.2=0.3+0.8+0.12+1.2+0.2=2.62m因为每座滤池过滤水量Q单＝Ｖf=8×120=960m3/h=0.267m3/s所以水封井出水堰堰上水头由矩形堰的流量公式Q=1.84bh3/2计算得H水封=[Q单/(1.84b堰)]2/3=[0.267/(1.84×2)]2/3=0.17m.则滤池工作完毕。清洁滤料层过滤时，滤池的液面比滤料层高0.17+0.52+0.2=0.89m （1）反冲洗灌渠系统设计参数按滤池气水反冲洗部分的长柄滤头配水配气系统选取①反冲洗用水流量按水洗强度最大时计算。单独水洗时反冲洗强度最大为5L/s·m2..Q反水=q水f=5×120=600L/s=0.6m3/s=2160m3/hV型滤池反冲洗时，表面扫洗同时进行，其流量Q表水=q表水f=0.0018×120=0.216m3/s②反冲洗配水系统的断面积配水干管（渠）进口流速为1.5m/s配水干管（渠）截面积A水干===0.4m2反冲洗配水干管用钢管DN800，流速1.27m/s，反冲洗由反冲洗配水支管的流速取值1～1.5m/s左右，取V水支=1m/s.则配水支管（渠）截面积A水支===0.60m2此即配水方孔流面积。沿渠长方向两侧各均匀布置20个配水方孔，共40个，孔中心间距0.6m，每个孔口面积A小==0.015m2每个孔口尺寸取0.12×0.12m。反冲洗水过孔流速:V==1.04m/s③反冲洗用气量的计算反冲洗用气量按气冲强度最大时的空气流量计算，这时气冲强度为15L/s·m2Q反气=q·f=15×120=1800L/s=1.80m3/s④配水系统断面计算配水干管（渠）进口流速为5m/s左右.配水干管（渠）截面积A气干===0.36m2反冲洗配水干管用干管DN300，流速8.0m/s，反冲洗用空气由反冲洗配气干管输送至气水分配渠底两侧的布气小孔配气到滤池底部的配水区，布气小孔紧贴滤板下缘，间距与布水方孔相同，共40个。反冲洗用空气通过配水小孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值10m/s左右。则配气管（渠）截面积A反气===0.18m2每个布气小孔面积A气孔===0.0045m2 孔口直径d气孔==0.076m,即76mm。反冲洗空气过孔流速v==8.12m/s，满足要求。每孔配气量Q气孔===0.045m3/s=162m3/h⑤气水配渠的断面设计气水分配渠的断面面积按气水同时反冲洗的情况设计气水同时反冲洗的反冲洗水的流量Q反气水=q水·f=4×120=480L/s=0.48m3/s气水同时反冲洗用水空气的流量Q反气=q气·f=15×120=1800L/s=1.8m3/s气水分配渠的断面积A气水=+=（3）、滤池管渠的布置①反冲洗管渠a、气水分配渠起端宽取1.2m，高取1.5m，取末端宽1.2m，高1m，则起端截面积1.8m2，末端截面积1.2m2，两侧沿程各布置20个配气小孔和20个布水水孔，孔间距0.6m，共40个配气小孔和40个配水小方孔，气水分配渠末端所需最小截面积0.68/40=0.017m2<末端截面积1.2m2，满足要求。b、排水集水槽，其顶端高出滤料层顶面。排水渠集水槽起端H起=H1+H2+H3+0.5-1.5=0.9+0.13+1.2+0.5-1.5=1.23m(1.5m为气水分配渠前端高度)；排水集水槽末端高H末=H1+H2+H3+0.5-1.0=0.9+0.13+1.2+0.5-1.0=1.73m(1.0m为气水分配渠末端高度)；底坡i=(1.73-1.23)/L=0.0333(L=15m)c、排水集水槽排水能力校核由矩形端面暗沟（非满流n=0.013）计算公式校核集水槽排水能力设集水槽超高0.3m，取槽内水位高h排集=0.73m，槽宽b排集=1.2m湿周水面断流A排槽=bh=1.2×0.73=0.876m2水力半径R=A排槽/=0.876/2.66=0.329m水流速度 过流能力Q排集=A排集v=0.876×6.70=5.87m3/s实际过水量Q反=Q反水+Q表水=0.60+0.216=0.82m3/s②进水管渠a、进水总渠每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计，流速1.2m/s，则强制过滤流量Q=210000/2=105000m3/d=1.215m3/s，过水断面F=Q/v=1.215/1.2=1.01m2，取1.0m2，进水总渠宽1.0m，水面高1.0m。b、每座滤池的进水孔每座滤池由进水侧壁开三个进水孔，进水总渠的浑水通过这三个进水孔进入滤池，孔口面积按孔口淹没出流计算，其总面积按滤池强制过滤水量计，强制过滤水量孔口两侧水位差取0.1m，则孔口面积中间孔面积按表面积扫洗水量设计孔口宽B中孔=1.3m，高H中孔=0.2m，两个侧孔口设阀门，采用橡胶囊充气阀，则每个侧孔面积为A侧=（A孔－A中孔）/2=(0.724－0.26)/2=0.23m2，孔口宽B侧孔=1.15m，高H侧孔=0.2m。c、每座滤池内设的宽顶堰宽顶堰宽b宽顶=5m，宽顶堰与进水总渠平行设置，与进水总渠侧壁相聚0.5m，堰上水头由矩形堰流量公式得md、每座滤池的配水渠滤池的配水渠宽b配渠=0.8m，渠高1m，渠总长等于滤池总宽，即渠长=4.0×2+1.2=9.2m。当渠内水深h配渠=0.6m时，末端流速（进来的浑水由分配渠中段向渠两侧的进水孔流出，每侧流量为Q强/2）流速V配渠=Q强（2b配渠h配渠)=0.608/(2×0.8×0.6)=0.63m/s满足滤池进水管渠自清流速的要求。e、配水渠过水能力校核水力半径R配渠=b配渠h配渠/(b配渠+2h配渠)=0.8×0.6/（2×0.6+0.8）=0.24m水力深度i渠=（nv渠/R渠2/3）2=(0.013×0.63/0.242/3)2=0.00045<0.001渠内水面降落量△h渠=i渠L配渠/2=0.0045×9.2/2=0.0021m因为配水渠最高水位h配渠+△h渠=0.6+0.0021=0.6021<渠高1m所以配水渠过水能力满足要求。③V型槽的设计 V型槽槽底设表扫水出水孔，直径取dv孔=0.025m，间隔0.15m，每槽共计80个，则单侧V型槽表扫水出水孔总面积，表扫水出水孔低于排水集水槽堰顶0.15m，即V型槽堰顶的高度低于集水槽堰顶0.15m，表面扫洗时V型槽内水位高出滤池反冲洗的液面，由（Q为单格滤池的表面流量）得反冲洗时排水集水槽的堰上水头由矩形堰流量公式得，其中b为集水槽长，b=L排槽，Q为单格滤池反冲洗流量，Q反单=Q反/2=0.82/2=0.41m3/s所以V型槽倾角，垂直高度0.15+0.15+0.062+1.03+0.21=1.6m(其中0.21为超高)反冲洗时V型槽顶高出滤池内液面的高度为1-0.15-h排槽=1-0.15-0.062=0.79m反冲洗时V型槽顶高出槽内液面的高度为1-0.15-h排槽-hv液=1-0.15-0.08-0.28=0.49m（4）冲洗水的供给（选用冲洗水箱供水）a、冲洗水泵到滤池配水系统的管路水头损失反冲洗配水干管采用DN800，流速1.48m/s，1000i=4.21，布水管长总计100m，反冲洗总管的沿程水头损失。冲洗管配件及阻力系数表：配件名称数量（个）局部阻力系数弯头660.6=3.6DN800闸阀330.06=0.18等径三通221.5=3水箱出口110.5=0.57.28 则冲洗水泵到滤池配水系统的管路水头损失b、滤池配水系统的水头损失①气水分配干渠内的水头损失气水分配干渠内的水头损失按最不利条件，即气水同时反冲洗计算，此时渠上部都是空气，下部是反冲洗水，按举行暗管（非满流n=0.013）近似计算气水同时反冲洗时Q=0.6m3/s，则气水分配渠内水面高为水力坡度渠内水头损失②气水分配干渠底部配水方孔水头损失由放冲洗配水系统的断面计算内容知：配水方孔的实际面积为A方孔=0.7m2③查手册，反冲洗水经过滤后的水头损失④气水同时通过滤头时增加的水头损失增气水同时反冲气水化，长柄滤头配气系统的滤帽缝隙总面积与滤池总面积之比为1.25%，则长柄滤头的水流速度： 滤池配水系统的水头损失C,砂滤层水头损失滤料为石英砂，密度r1=265吨/m3,水的容重r=1吨/m3，石英砂滤料膨胀前空隙率mo=0.41,滤料层膨胀度H3=1.0m,则滤料层的水头损失d,富余水头取1.5m,则反冲洗水箱底高出排水槽顶水塔容积按一座滤池冲洗强度的1.5倍计算（5）反冲空气的供给①长柄滤头的水头损失长柄滤头网状布置约55个/m2,供n=55×120=6600个每个滤头通气量为，根据厂家提供的数据，在该气体流量下压力损失最大为②气水分配渠配气水孔的流速压力损失按孔口出流速公式③配气管道总压力损失管 a.配水系统的沿程压力损失反冲洗空气1.92m3/s,配气管采用DN350钢管，流速满足5m/s条件，反冲洗空气管总长60m,气水分配渠内的压力损失忽略不计，则反冲洗管道内空气气压长柄滤头距反冲洗水面高度空气湿度300C考虑，空气管道摩阻9.8kpa/1000mb.配气管道的局部压力损失c.主要配件及长度换算系数配件名称数量/个局部阻力系数弯头55×0.7=3.5闸阀33×0.25=0.75等径三通22×1.33=2.666.91当量长度换算公式空气管配件换算长度④，气水冲洗室中的冲洗水压本系统采用气水同时反冲洗，对气压要求最不利的情况下发生在气水同时反冲洗时，此时要求鼓风机或贮气罐调压阀出口静压力： ⑤，设备类型根据气水同时反冲洗时反冲洗系统对空气的压力风量要求选3台LG50风机，风量50m/min，风压49kpa,电机功率60kw，两用一备五、加矾间1、药剂选择选用碱式氯化铝2、投药量的确定采用最高投药量为12mg/L3、溶液池容积溶液池容积，混凝剂最大投药量，12mg/L处理水量8750/h溶液浓度10%每日调制次数3采用两组溶液池，一组工作，一组备用，每组个数为3，考虑目前使用及日后扩容，采用尺寸为LBH=，起高.2m4、溶解池容积采用两组，一组工作，一组备用，每组个数为2个，采用机械搅拌考虑目前使用及日后扩容，采用LBH=平衡池使用两组，一组工作，一组备用，考虑目前使用及日后扩容，采用尺寸LBH=5、药剂仓库与加药间宜布置在一起，其储量按最大投加量期间二个月用量计算，药剂堆放高度为2m，保持良好的通风，并采用相应的防腐措施。每日投加混凝剂为吨堆积高度2m，通道系数1.15仓库面积为考虑目前使用及日后扩容，可适当增加仓库面积6、投加方式本设计采用耐酸泵投加，转子流量计计量流量，直接自溶液池内抽取药液送到投药点。7、混合设施本设计采用GW-1000静态混合器，长度4100mm，3级，它是在管道内安放一定形状的导流叶，是水流产生分离或旋流，以增加混合效果，使药剂具有扩散速 度快的特点，是两种介质在瞬间达到快速混合。其需要能量由水流本身提供，静混合器有设备简单，投资低，安装容易，不经常检修，效果显著等特点，但水头损失大。六、加氯间1、消毒方式选择采用液氯消毒2、加氯量计算设计加氯量应根据实验或相似水厂的运行经验，按照最大用量计算应使余氯附合《生活饮用水卫生标准》的要求，投加取决于氯化的目的，并随水中的氯氨比、PH值、水温和按触时间等变化。本设计采用1.2mg/L,接触时间不小于30分钟加氯量计算:最大投氢量（mg/L）需消毒的水量(/h)3、加氯设备的选择拟采用ZJ-1型转子加氯机2台，一用一备，加氯量为5~45尺寸LBH=采用容量为1000的氯瓶，D=，L=，氯瓶自重72004、液氯仓库存储量按最大用量30天计算，则需要氯瓶数：，取8个2台加氯机各使用一瓶氯库平面尺寸LB=七、清水池1、清水池容积由两部分组成：一是调节池，二是贮备容积1）调节容积计算根据资料，估算调节容积取水厂规模的10%即2）贮备容积计算因大中型城市水量大，发生火警所需的消防水量占城市用水量的比例不大，在此不考虑，只考虑水厂必要的自用水量即 3）清水池的容积2、配水管的计算1）进水管采用一根DN=1000进水管2）出水管采用一根DN=1200出水管3）溢水管管径与进水管相同，出口设置网罩，以防止爬虫沿溢水管进入池内，采用一根DN=1000溢水管4）排水管采用一根DN=3003、附属设施1）集水坑集水坑是清水池的出口集水部分，在此取清水池深1米，以充分利用清水池中储备水量2）导流墙导流是促使新旧水量交替、消除死角，加强加氯和水体混合提高消毒效率及保证水质的必要条件，导流墙顶砌筑到清水池的最高水位，使顶部空间保持畅通，有助于空气流通，导流墙底部每隔一段距离开一个流水孔，尺寸为，便于排泄洗池废水，由于水中加有气氯气，故导流墙采用的材料应防止氯的腐蚀。3）通风管每池设置台式通风孔促使空气流通4）入孔每池设置2个入孔，以便于管道安装与水池的维护5）楼梯采用铁踏步6）水位尺采用YW-1型数字显示液位计，测量范围0~8m，测量精度1m，最大传输距离200m，且自动记录水位。八、吸水井吸水井的存水是经常变化的，井口的水位将随着清水池水位的涨落而变化，并和清水池水位保持一定的水位差，此值即清水池到吸水井的管路水头损失，但是，为了避免吸水井出现溢流，吸水井的最高设计水位，通常取值等于清水池的最高水位，吸水井的最低水位一般为清水池的池底标高减去管路的水头损失。吸水井管的进口高于井底不小于0.8D，D为吸水喇叭口扩大部分的直径，通常取吸水管直径为1.3~1.5倍。吸水管喇叭口边缘距井壁不小于0.75D~1.0D在同一井口安装数据吸水管时，吸水喇叭之间的距离不小于1.5D~2.0D，两格吸水井之间设置连通管。九、送水泵站1、水泵选型 根据净水厂设计日最大供水量及净水厂出水量城市管网所需水头损失，计算本设计采用水泵台数4台，即三用一备，型号为24SA-10泵水泵具体参数见下表型号流量扬程转速（转/分）泵轴功率（千瓦）配用电机功率（千瓦）电压（v）24SA-103420719607276506000根据所选适当的配用电机，设计采用JSQ1510-6中型三相鼠笼式异步电动机。2、吸、压水管的布置1）吸水管水泵入口前设置偏心渐缩管，并有不小于0.005的坡度，以免形成气囊，因为水泵在高水位时是自灌式工作，故采用手动闸阀。以备检修时关闭吸水管。吸水管每泵一条，互不干扰。2）压水管压水管每段上有止回阀和闸阀，闸阀在止回阀之前。H44T-10旋启式闸阀L=900mmZ45T-10暗杆式闸阀L=480mm机组管路布置采用单行序列布置紧凑，泵房跨度小。水力条件好，而且便于选择起重设备。3、引水设备采用水环式真空泵选用两台SZ-1型真空泵，选用的配电动机为JO2-41-44、排水设备设集水坑集水，集水坑设在墙角，取排水泵一台。型号为8BA-18，配电动机Y180L-4一台。5、计量设备采用超声波流量计适用于管径为200-2000m的管道SP-1型超声波流量计的外形尺寸安装要求：上游管段10D下游管段5D6、采用手动单梁起重机5DQ-10（吨）一台。7、泵房高度根据泵房内布置设备的高度、占地面积等条件因素，设置二级泵房平面尺寸为40.00m10.00m，地面高度为5.5m，地下深度为4.5m。8、二级泵站采用机械通风泵房将机组置于基础坑呈半埋状态，这样，整个泵房内地面平整，突出地坪的障碍物减少，泵房显得十分宽敞，同时还可将动力电缆沟布置于室外，避免占据泵房的场地，保持室内地坪的完成整性排水，采用了排水泵外轴。水厂的高程计算实地面标高19.98m，清水池水面标高为20.0m，超过0.3m ，滤池与清水池之间连接管段的水头损失取0.35m，故滤池与清水池堰上水头标高21.80m。1、原水最低水位为8.68m，最高水位为26.42m2、取水泵房在最低水位，额定供水量时吸水管水头损失0.11m，水管路的水头损失为2.10m3、取水泵站絮凝沉淀池的管线水头损失（Q=0.6m3/s,v=1.2m/s）。4、反应池考虑各种因素的影响hf=0.55m5、沉淀池的水头损失为0.3m6、沉淀池到滤池水头损失估算为1.0m7、滤池水头损失=冲冼水箱到滤池配水系统的管路水头损+配水系统水头损失+砂滤池层水头损失=1.23+0.408+1.2=2.838m8、清水池设计最高水位为20.00m9、二级泵房泵轴线标高设计为25.40m工程总概算1、给水工程土建'