土木工程框架结构毕业设计计算书.pdf

'摘要由于框架结构的优点是建筑平面布置灵活，易于满足设置大空间的要求，立面处理也易于满足建筑艺术的要求，与其他结构相比，它是造价较低的一种结构体系。建筑物的外型由单一的矩形发展到了现在的L形、U形、弧形、原型等很多形状。建筑物的体型也由单一体型发展到了单元组合体型和复杂体型。因此，多层工业、民用和公共建筑均采用了框架结构体系。本设计主要对结构方案中横向第2榀框架进行了结构设计。在确定框架平面布置方式之后，首先进行了层间荷载标准值的计算，接着采用分层法计算得出竖向恒荷载和活荷载作用下的结构内力。然后，利用D值法求出在水平风荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。其次，对各种情况下的内力进行了组合，选取最安全的结果进行框架梁、框架柱截面的配筋计算。然后，对浅基础的结构进行了设计。最后，利用PKPM和CAD软件绘制了框架结构的施工图。关键词：框架结构；分层法；浅基础；结构设计；配筋AbstractBecauseoftheadvantagesofframestructureofthebuildinglayoutisflexible,easytosatisfytherequirementssetlargespace,facadeprocessingalsoeasytomeetdemand,theartofarchitecture,framestructureisalowcoststructurecomparedwithotherstructures.ThefigurationofthebuildingchangesfromthesinglerectangulartoL-shaped,U-shaped,arc,prototypesetc.Thebodilyformchangesfromsinglebuildingtotheunitcombinationshapesizeandcomplexshape.Therefore,theframestructureisadoptedinmulti-layerindustrialandcivilandpublicbuildings.The11thhorizontalframestructureisdesignedinthisdesign.Afterdeterminingtheframelayouts,thestandardvaluesofloadsactingonthestructurearecalculatedfirstly.Thentheinternalforcesofthestructurecausedbyverticalconstantloadandliveloadarecalculatedbystratifiedsamplingmethod.Then,thestructuralinternalforces(moment,shearforceandaxialforce).duetohorizontalwindloadiscalculatedbyusingaDvaluemethod.Secondly,theinternalforcesundervariouscircumstancesarecombined.Thesecurityresultsareselectedtocalculatethereinforcementofframebeamsandframecolumn.Then,thestructureoftheshallowfoundationisdesigned.Finally,theshopdrawingoftheframestructureisdrawnbyPKPMandCADsoftware.Keywords：Framestructure；Layeringmethod；Shallowfoundation；StructureDesign；Reinforcement 南京工业大学目录一．结构选型与布置·························································1二．确定计算简图···························································22.1确定计算简图························································22.2梁柱截面尺寸························································22.3材料强度等级························································22.4荷载计算·····························································2三．框架内力计算··························································103.1恒载作用下框架内力················································103.2活载作用下框架内力················································143.3风荷载作用下内力计算··············································173.4地震作用下横向框架内力计算·······································20四．框架内力组合··························································27五．框架梁柱截面设计······················································32六．楼梯结构计算设计······················································506.1梯段板计算·························································506.2休息平台板计算·····················································51七．现浇楼面板设计························································527.1求支座中点最大弯矩················································527.2A区格·······························································527.3B区格·······························································53八．基础设计·······························································558.1荷载计算···························································558.2确定基础底面积·····················································568.3基础结构设计·······················································57参考文献···································································601 南京工业大学一．结构选型与布置题目：四川眉山市某中学实验教学楼设计柱网及现浇楼板的布置如图1-1所示。图1-1柱网及板的布置1.气象资料2（1）基本风压值：W0=0.30KN/m（2）基本雪压值：S0=0.55KN/m22.抗震设防烈度：7度(基本地震加速度为0.10g)3.荷载资料（1）教学楼楼面活载，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），确定楼面活2载标准值为2.5KN/m2，教学楼走廊、楼梯楼面活载标准值为3.5KN/m；（2）不上人屋面：活载标准值为0.7KN/m2；（3）屋面构造：35厚490×490的C20预制钢筋混凝土架空板、防水层、20厚1：3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土楼面板、12厚纸筋石灰粉平顶；（4）楼面构造：水泥楼面：10厚1：2水泥砂浆面层压实抹光、15厚1：3水泥砂浆找平层、现浇钢筋混凝土楼面板、12厚纸筋石灰粉平顶；2（5）围护墙：围护墙采用200厚混凝土空心小砌块（容重2.36KN/m），M5混合2砂浆砌筑，双面粉刷（容重3.6KN/m）。2 南京工业大学二．确定计算简图2.1确定计算简图柱子底层高度h1=3.6+0.45+0.5=4.55m二~四层柱子高度h2~h4=3.6m。计算简图见图2-1。图2-1计算简图2.2梁柱截面尺寸（1）框架柱：由构造均定为500×500；（2）梁：横向框架梁AB跨，CD跨:250×800；BC跨：250×400框架纵梁250×600；次梁200×400。2.3材料强度等级混凝土：均采用C30级；受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300钢筋。2.4荷载计算1.屋面横梁竖向线荷载标准值3 南京工业大学a）恒载作用下结构计算简图b）活载作用下结构计算简图图2-2荷载计算简图（1）恒载（图2-2a）屋面恒载标准值235厚架空隔热板0.035×25=0.875KN/m2防水层0.4KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2120（100）厚钢混凝土现浇板0.12×25=3KN/m2（AB，CD跨板厚取120，BC跨取100）（0.1×25=2.5KN/m）212厚纸筋石灰粉平顶0.012×16=0.192KN/m2屋面恒载标准值4.87KN/m2（4.37KN/m）梁自重边跨AB,CD跨：0.25×0.8×25=5KN/m梁侧粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17=0.47KN/m5.47KN/m中跨BC跨：0.25×0.4×25=2.5KN/m梁侧粉刷：2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.19KN/m2.69KN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重：g4AB1=g4cd1=5.47KN/m，g4BC1=2.69KN/m板传来荷载：g4AB2=g4CD2=4.87×2.9=14.12KN/mg4BC2=4.37×3=13.11KN/m（2）活载（图2-2b）作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为：4 南京工业大学q4AB=q4CD=0.7×2.9=2.03KN/mq4BC=0.7×3=2.1KN/m2.楼面横梁竖向线荷载标准值（1）恒载225厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50KN/m2120（100）厚钢混凝土现浇板0.12×25=3KN/m2（0.10×25=2.5KN/m）212厚板底粉刷0.012×16=0.192KN/m2楼面恒载标准值：3.692KN/m2（3.192KN/m）边跨（AB，CD跨）框架梁自重：5.47KN/m中跨（BC跨）梁自重：2.69KN/m作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重：gAB1=gCD1=5.47KN/mgBC=2.69KN/m板传来荷载：gAB2=gCD2=3.692×2.9=10.71KN/mgBC2=3.192×3.0=9.58KN/m（2）活载楼面活载：qAB=qCD=2.5×2.9=7.25KN/mqBC=3.5×3=10.5KN/m3.屋面框架节点集中荷载标准值（图1-4）（1）恒载边跨纵梁自重：0.25×0.6×7.2×25=27KN粉刷：2×（0.6-0.12）×0.02×7.2×17=2.35KN1.2m高女儿墙：1.2×7.2×2.36=20.39KN粉刷：1.2×2×0.02×7.2×17=5.88KN纵梁传来屋面自重：（7.2+7.2-2.8）×1.4×0.5×4.87=39.55KN顶层节点集中荷载：G4A=G4D=95.17KN中柱纵梁自重：0.25×0.6×7.2×25=27KN粉刷：（[0.6-0.12）+（0.6-0.1）]×0.02×7.2×17=2.4KN纵梁传来屋面自重：39.55KN0.5×（7.2+7.2-3）×1.5×4.37=37.36KNG4B=G4C=106.31KN5 南京工业大学图2-3恒载顶层集中力次梁自重：0.2×0.4×7.2×25=14.4KN粉刷：2×（0.4-0.12）×0.02×7.2×17=1.38KN次梁传来屋面自重:（7.2+7.2-2.8）×1.4×0.5×4.87+（7.2+7.2-2.9）×2.9×0.5×0.5×4.87=80.15KNG4A1=G4A2=G4C1=G4C2=95.93KN(2)活载：Q4A=Q4D=(7.2+7.2-2.8)×1.4×0.5×0.7=5.68KNQ4B=Q4C=5.68+0.5×(7.2+7.2-3)×1.5×0.7=11.56KNQ4A1=Q4A2=Q4C1=Q4C2=80.15/4.87×0.7=11.53KN4.楼面框架节点集中荷载标准值（图2-4）（1）恒载边柱纵梁自重：27KN粉刷：2.35KN钢窗自重：1.8×1.5×0.4=1.08KN窗周墙体自重：[（7.2-0.4）×（3.6-0.6）-1.5×1.8]×2.36=41.77KN粉刷：2×（[7.2-0.4）×（3.6-0.6）-1.5×1.8]×17×0.02=12.04KN纵梁传来楼面自重：（7.2+7.2-2.8）×1.4×0.5×3.692=29.98KN114.27KN中间层边节点集中荷载:GA=GD=114.27KN框架柱自重：GA’=GD’=0.5×0.5×3.6×25=22.5KN中柱连系梁自重：14.06KN粉刷：2.4KN内墙自重（忽略门窗按墙重量计算）（7.2+7.2-2.8）×1.4×0.5×3.692=29.98KN粉刷：2×6.8×3×0.02×17=13.87KN纵梁传来楼面自重：（7.2+7.2-2.8）×1.4×0.5×3.692=29.98KN0.5×（7.2+7.2-3）×3/2×3.192=27.29KN148.68KN中间层节点集中荷载GB=GC=148.68KN柱传来集中荷载：GB’=GC’=22.5KN次梁自重：0.2×0.4×7.2×25=14.4KN6 南京工业大学粉刷：2×（0.4-0.12）×0.02×7.2×17=1.38KN次梁传来屋面自重：80.15/4.87×3.692=60.77KNGA1=GA2=GC1=GC2=76.55KN图2-4恒载中间层节点集中力（2）活载QA=QD=(7.2+7.2-2.8)×1.4×0.5×2.5=20.30KNQB=QC=20.30+0.5×（7.2+7.2-3）×1.5×3.5=50.23KNQA1=QA2=QC1=QC2=60.77/3.692×3.5=57.61KN5.地震作用1）建筑物总重力荷载代表值Gi的计算（a）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G450%雪载：0.5×0.55×20×43.2=237.6KN屋面恒载：4.87×43.2×8.5×2+4.37×43.2×3=4142.88KN横梁：（5.47×8.5×2+2.69×3）×7=707.42KN纵梁：（27+2.35）×6×2+（14.06+2.4）×6×2+（14.4+1.38）×6×4=928.44KN女儿墙：1.2×2.36×（20+43.2）×2=357.96KN柱重：0.5×0.5×25×28=175KN横墙：2.36×[15×8.5×1.8+（3×1.8-1.5×1.8/2）×2]=560.74KN纵墙：（7.2×1.8-1.8×1.5×0.5×2）×2.36×12+7.2×1.8×2.36×12=657.60KN（忽略内纵墙的门窗按墙重量计算）钢窗：24×1.8×1.5×0.5×0.4=12.96KNG4=7780.6KN（b）集中三，四层处的质点重力荷载代表值G3~G450%楼面活载：0.5×(43.2×3×3.5+2×3×8.5×3.5+43.2×8.5×2.5+7.2×4×8.5×2.5+2×4.2×8.5×2.5)=1170.3KN楼面恒载：3.692×43.2×8.5×2+3.192×43.2×3=3125.09KN横梁：707.42KN纵梁:928.44KN柱重：175×2=350KN横墙：560.74×2=1121.48KN纵墙：657.6×2=1315.2KN钢窗：12.96×2=25.92KNG3=G2=8743.85KN（C）集中于二层处的质点重力荷载标准值G17 南京工业大学50%楼面活载：1170.3KN楼面恒载：3125.09KN横梁：707.42KN纵梁：928.44KN柱重：0.5×0.5×25×（4.55/2+1.8）×28=713.13KN横墙：560.74+560.74×4.55×0.5/1.8=1269.45KN纵墙：657.6+657.6×4.55/2/1.8=1488.73KN钢窗：12.96×2=25.92KNG1=9428.48KN2）地震作用计算（1）框架柱的抗侧移刚度在计算梁柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2I0；边框架梁取I=1.5I0；在装配整体式楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=1.5I0；边框架梁取I=1.2I0，I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度见表2-1，每层框架柱总的抗侧移刚度见表2-2：横梁、柱线刚度表2-1截面尺寸相对刚4杆件Ec（KN/mm）I0（mm）I（mm4）L（mm）i=ECI/L（KN·mm）B（mm）H（mm）度10107边框架梁250800301.07×101.605×1085005.66×101997边框架梁250400301.33×102.0×1030002.0×100.35410107中框架梁250800301.07×102.14×1085007.55×101.334997中框架梁250400301.33×102.66×1030002.66×100.47997底层框架柱250500305.21×105.21×1045503.44×100.608997中层框架柱250500305.21×105.21×1036004.35×100.769框架柱横向侧移刚度D值表2-2项目K=∑ic/2i2(一般层）αc=K/（2+K）（一般层）D=αc·iz·（12/h2）根数层柱类型及截面K=∑ic/i2（底层）αc=（0.5+K）/（2+K）（底层）（KN/mm）边框架边柱（500×500）1.310.416.124二至四边框架中柱（500×500）1.770.4718.944层中框架边柱（500×500）1.660.4618.5310中框架中柱（500×500）2.250.5321.3510边框架边柱（500×500）1.650.5911.774边框架中柱（500×500）2.230.6512.974底层中框架边柱（500×500）2.190.6512.9710中框架中柱（500×500）2.970.713.9610底层：∑D=（11.77+12.97）×4+（12.97+13.96）×10=368.26KN/mm中间层：∑D=（16.12+18.94）×4+（18.53+21.35）×10=539.04KN/mm（2）框架自振周期计算8 南京工业大学框架顶点假想水平位移△计算表表2-3∑Dδ=∑Gi/∑D层Gi（KN）∑Gi（KN）总位移△（mm）（KN/mm）（层间相对位移）47780.67780.6539.0414.44186.238743.8516524.45539.0430.66171.7628743.8525268.3539.0446.88141.119428.4834696.78368.2694.2294.22则自振周期为：T1=1.70α√△=1.7×0.6×√0.187=0.441s（3）地震作用计算根据本工程设防烈度7，Ⅱ类场地土，设计地震分组为第三组，查《抗震规范》特征周期Tg=0.45s，αmax=0.080.90.9α1=（Tg/T1）αmax=（0.45/0.441）×0.08=0.081结构等效总重力荷载：Geq=0.85Gi=0.85×34696.78=29492.27KN结构底部：FEK=α1Geq=0.081×29492.27=2388.88KNT1<1.4Tg=1.4×0.45=0.63s，δn=0楼层地震作用和地震剪力标准值计算表表2-4Fi=Fn+△Fn（顶层）楼层剪力Vi层Hi（m）Gi（KN）GiHiFi=GiHiFEK（1-δn）/（∑GiHi）（其它层）（KN）415.357780.6119432.21848.3848.3311.758743.85102740.24729.741578.0428.158743.8571262.38506.162084.214.559428.4842899.59304.712388.91∑GiHi=336334.42图2-5横向框架上的地震作用9 南京工业大学层间弹性侧移验算表2-5∑Di△Me=Vi/∑Di[θe]hi层次h（m）Vi（KN/mm）（mm）(mm)43.6848.3539.041.586.5533.61578.04539.042.936.5523.62084.2539.043.876.5514.552388.91368.266.498.27通过以上计算结果看出，各层层间弹性侧移均满足规范要求，即△Ue<=[θe]h。10 南京工业大学三．框架内力计算3.1恒载作用下的框架内力1.弯矩分配系数由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算。如图3-1。节点A1：SA1A0=4iA1A0=4×0.608=2.432SA1B1=4iA1B1=4×1.334=5.336SA1A2=4iA1A2=4×0.769=3.076∑S=2.432+5.336+3.076=10.844μA1A0=2.432/10.844=0.224μA1B1=5.336/10.844=0.492μA1A2=3.076/10.844=0.284节点B1：SB1D1=2iB1D1=2×0.47=0.94SB1B0=4iB1B0=4×0.608=2.432SB1A1=4iB1A1=4×1.334=5.336SB1B2=4iB1B2=4×0.769=3.076∑S=0.94+2.432+5.336+3.076=11.784μB1D1=0.94/11.784=0.08μB1B0=2.432/11.784=0.206μB1A1=5.336/11.784=0.453μB1B2=3.076/11.784=0.261节点A2：∑S=4×0.769+4×0.769+4×1.334=11.488μA2A1=μA2A3=4×0.769/11.488=0.268μA2B2=4×1.334/11.488=0.464节点B2：∑S=2×0.47+4×0.769+4×1.334+4×0.769=12.428μB2D2=2×0.47/12.428=0.076μB2B1=μB2B3=4×0.769/12.428=0.248μB2A2=4×1.334/12.428=0.429节点A4：∑S=4×0.769+4×1.334=8.412μA4A3=4×0.769/8.412=0.366μA4B4=4×1.334/8.412=0.634节点B4：∑S=2×0.47+4×0.769+4×1.334=9.352μB4D4=2×0.47/9.352=0.101μB4B3=4×0.769/9.352=0.329μB4A4=4×1.334/9.352=0.571A3、B3与相应的A2、B2相同。2.杆件固端弯矩（1）横梁固端弯矩：1）顶层横梁自重作用：22MA4B4=-MB4A4=-1/12×ql=-1/12×5.47×8.5=-32.93KN·m22MB4D4=-1/3ql=-1/3×2.69×1.5=-2.02KN·mMD4B4=1/2MB4D4=-1.01KN·m11 南京工业大学板传来的恒载作用：MA4B4=-MB4A4=-223.05（a）恒载（b）恒载产生的节点不平衡弯矩图3-1横向框架承担的恒载和节点不平衡弯矩2MB4D4=-5/96ql=-5/96×13.11×3×3=-6.15KN·m2MD4B4=-1/32ql=-1/32×13.11×3×3=-3.69KN·m2）二~四层横梁自重作用：22MA1B1=-MB1A1=-1/12ql=-1/12×5.47×8.5=-32.93KN·m22MB1D1=-1/3ql=-1/3×2.69×1.5=-2.02KN·mMD1B1=1/2MB1D1=-1.01KN·m板传来的恒载作用：MA1B1=-MB1A1=-176.30KN·m22MB1D1=-5/96ql=-5/96×9.58×3=-4.50KN·m22MD1B1=-1/32ql=-1/32×9.58×3=-2.70KN·m3.节点不平衡弯矩如图3-14.内力计算恒载的弯矩分配如图3-2。12 南京工业大学上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁A4B4D44层杆件编号A4A3A4B4B4A4B4B3B4D4分配系数0.3660.6340.5710.3290.101固端弯矩-255.98255.98-8.17-4.70附加弯矩分配过程93.69162.2981.15-25.1423.83-86.74-173.48-99.96-30.6930.6923.0339.8919.944.151-13.76-7.93-2.432.43分配结果140.54-140.54169.83-128.87-41.2928.42A3B3D33层杆件编号A3A4A3A2A3B3B3A3B3B4B3B2B3D3分配系数0.2680.2680.4640.4290.2480.2480.076固端弯矩-209.23209.23-6.52-3.71附加弯矩分配过程46.8428.04-43.48-86.96-50.27-50.27-15.4115.4147.6647.6682.5141.26-49.98-24.7611.51-1.7767.1814.368.308.302.54-2.54-4.53-4.53-7.85177.89-91.95-66.73-19.389.15分配结果101.4869.39-170.87A2B2D22层杆件编号A2A3A2A1A2B2B2A2B2B3B2B1B2D2分配系数0.2680.2680.4640.4290.2480.2480.076固端弯矩-209.23209.23-6.52-3.71附加弯矩分配过程56.0756.0797.0848.54-25.14-26.4523.8332.25-42.83-85.65-49.52-49.52-15.1715.17-3.55-3.55-6.15-3.074.151-4.061.280.740.740.23-0.23分配结果76.3584.77-161.12170.32-69.76-79.29-21.4711.24A1B1D11层杆件编号A1A2A1A0A1B1B1A1B1B2B1B0B1D1分配系数0.2840.2240.4920.4530.2610.2060.08固端弯矩-209.23209.23-6.52-3.71附加弯矩分配过程28.04-45.91-91.83-52.91-41.76-16.2216.2264.5050.87111.7455.87-24.76-1.776-7.05-14.09-8.12-6.41-2.492.492.511.984.34159.18-85.79-48.17-25.2315.0093.2752.85-146.1125.44-20.880.99-3.2026.42-24.08A0B0AB图3-2恒载弯矩分配过程13 南京工业大学AB跨梁端剪力（KN）表3-1g（KN/m）MABMBA∑V1/A=gl/2VB=-（gl/2层l（m）gl/2u自重作用（KN·m）（KN·m）Mik/l+u-∑Mik/l+u+∑Mik/l）45.478.523.25125.26-140.54169.833.45145.06-151.9635.478.523.2598.8-171.12177.890.8121.25-122.8525.478.523.2598.8-159.23170.861.37120.68-123.4215.478.523.2598.8-146.38159.181.51120.54-123.56BC跨梁端剪力（KN）表3-2q（KN/m）g（KN/m）VB=gl/2+VC=-（gl/2层l（m）gl/2l×q/4（板传来作用）（自重作用）l×q/4+l×q/4413.112.6934.049.8313.87-13.8739.582.6934.047.1911.23-11.2329.582.6934.047.1911.23-11.2319.582.6934.047.1911.23-11.23AB跨跨中弯矩（KN·m）表3-32g（KN/m）MABMBAV1/A=gl/2M=-ql/8+Mu中层l（m）gl/2Mu中∑Mik/l自重作用（KN·m）（KN·m）+u-∑Mik/l+（MBA-MAB）/245.478.523.25-333.9-140.54169.833.45145.06-228.1235.478.523.25-263.9-171.12177.890.8121.25-138.7725.478.523.25-263.9-159.23170.861.37120.68-148.2315.478.523.25-263.9-146.38159.181.51120.54-160.5柱轴力（KN）表3-4边柱A轴、D轴中柱B轴、C轴层纵梁端部压横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力柱重柱轴力力柱顶240.23151.96+13.87272.144145.0695.1722.5106.3122.5柱底262.73=165.83294.64柱顶235.52122.85+11.23282.763121.25114.2722.5148.6822.5柱底258.02=134.08305.26柱顶234.95123.42+11.23283.332120.68114.2722.5148.6822.5柱底257.45=134.65305.83柱顶234.81123.56+11.23283.471120.54114.2728.44148.6828.44柱底263.25=134.79311.9114 南京工业大学图3-3恒载作用下弯矩图图3-4恒载作用下梁剪力、柱轴力（KN）3.2活载作用下框架内力1.活载计算简图（如图3-5）15 南京工业大学图3-5满跨活载作用简图通过结构力学求解器求得内力如下：满跨活载作用下AB跨梁端剪力表3-5层V1/AVB415.68-15.81371.7-73.63271.98-73.35171.98-73.75满跨活载作用下BC跨梁端剪力表3-6层VBVC41.58-1.5837.88-7.8827.88-7.8817.88-7.88满跨活载作用下AB跨跨中弯矩表3-7层M4-17.713-96.552-90.361-99.6116 南京工业大学满跨活载作用下柱轴力（KN）表3-8边柱（A轴）中柱（B轴）层横梁端部纵梁端部横梁端部纵梁端部柱轴力柱轴力剪力剪力剪力剪力415.685.6821.3617.3911.5628.95371.720.39281.5150.23131.74271.9820.392.2881.2350.23131.46171.5820.391.8881.6350.23131.86图3-6满跨活载弯矩（KN·m）17 南京工业大学图3-7满跨活载剪力、轴力（KN）3-3风荷载作用下内力计算1.风荷载2已知基本风压W0=0.3KN/m，本工程为城市市区中学，地面粗糙度属C类，按荷载规范WK=βZμSμZW0。风荷载体形系数μS：迎风面为0.8；背风面为-0.5，因结构高度H=14.85<30m（从室外地面算起），取风震系数βZ=1.0，计算过程如表，风荷载如图3-8。风荷载计算表3-92层次βZμSZ（m）μZW0（KN/m）A（m2）Pi（KN）411.314.851.130.321.69.52311.311.251.030.325.9210.41211.37.6510.325.9210.11111.34.050.810.327.548.718 南京工业大学图3-8横向框架的风荷载2.风荷载作用下内力计算水平风荷载作用下框架层间剪力，如图3-9。图3-9风荷载作用下的层间剪力通过结构力学求解器求得内力如下：风荷载作用下框架柱剪力及柱端弯矩表3-10层次柱别ViM下M上边柱-2.09-3.02-4.514中柱-2.67-4.17-5.43边柱-4.48-7.23-8.883中柱-5.49-9.2-10.56边柱-6.65-11.16-12.762中柱-8.37-14.55-15.59边柱-9.25-21.26-16.211中柱-10.12-22.43-18.5519 南京工业大学风荷载作用下梁端、跨中弯矩和剪力表3-11M（KN·m）中跨梁端弯矩M（KN·m）风载下梁端剪力边跨梁跨中层次柱别边跨梁端弯矩左梁右梁VAVBVC弯矩（KN·m）边柱4.51-1.02-0.24中柱4.121.31-1.02-0.87边柱11.9-2.71-0.43中柱11.13.63-2.71-2.42边柱19.99-4.55-0.662中柱18.686.12-4.55-4.08边柱27.37-6.17-1.151中柱25.088.02-6.17-5.35风荷载作用下柱轴力表3-12柱轴力层次柱别NANB边柱-1.024中柱0.15边柱-3.733中柱0.44边柱-8.282中柱0.91边柱-14.451中柱1.73图3-11风荷载作用下框架弯矩（KN·m）20 南京工业大学图3-12风荷载作用框架梁剪力、柱轴力3-4地震作用下横向框架内力计算1.0.5（雪+活）重力荷载作用下横向框架的内力计算（1）横梁线荷载计算顶层横梁：雪载边跨0.55×2.9×0.5=0.80KN/m中间跨0.55×3.0×0.5=0.825KN/m二~四层横梁：活载边跨7.25×0.5=3.63KN/m中间跨10.50×0.5=5.25KN/m次梁节点（顶层）：80.15/4.87×0.55=9.05KN次梁节点（二~四层）57.61/2=28.81KN（2）计算简图21 南京工业大学图3-13固端弯矩（3）固端弯矩顶层横梁MA4B4=-MB4A4=-19.42KN·m22MB4D4=-5/96ql=-5/96×0.825×3=-0.387KN·m22MD4B4=-1/32ql=-1/32×0.825×3=-0.232KN·m二~四层横梁MA1B1=-MB1A1=-65.12KN·m22MB1D1=-5/96ql=-5/96×5.25×3.0=-2.46KN·m22MA4B4=-1/32ql=-1/32×5.25×3.0=-1.48KN·m（4）不平衡弯矩MA4=MA4B4=-19.42KN·mMA1=MA2=MA3=MA1B1=-65.12KN·mMB4=MB4A4+MB4D4=19.03KN·mMB1=MB2=MB3=MB1A1+MB1D1=62.66KN·m（5）弯矩分配计算22 南京工业大学上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁A4B4D44层杆件编号A4A3A4B4B4A4B4B3B4D4分配系数0.3660.6340.5710.3290.101固端弯矩-19.4219.42-0.387-0.23附加弯矩分配过程7.1112.316.16-7.778.88-4.97-9.95-5.73-1.761.76-1.43-2.48-1.24-0.6011.050.610.19-0.19分配结果14.56-14.5615.44-13.50-1.961.34A3B3D33层杆件编号A3A4A3A2A3B3B3A3B3B4B3B2B3D3分配系数0.2680.2680.4640.4290.2480.2480.076固端弯矩-65.1265.12-2.46-1.48附加弯矩分配过程3.558.73-13.44-26.88-15.54-15.54-4.764.7617.7617.7630.7515.38-2.87-7.67-0.72-0.756-1.04-2.08-1.20-1.20-0.370.370.670.671.1751.54-19.61-24.41-7.593.65分配结果21.2726.41-47.68A2B2D22层杆件编号A2A3A2A1A2B2B2A2B2B3B2B1B2D2分配系数0.2680.2680.4640.4290.2480.2480.076固端弯矩-65.1265.12-2.46-1.48附加弯矩分配过程17.4517.4530.2215.11-7.77-8.188.8810.02-13.26-26.52-15.33-15.33-4.704.70-1.51-1.51-2.62-1.31-0.601-1.271.360.790.790.24-0.24分配结果24.8225.96-50.7853.76-22.91-23.99-6.922.98A1B1D11层杆件编号A1A2A1A0A1B1B1A1B1B2B1B0B1D1分配系数0.2840.2240.4920.4530.2610.2060.08固端弯矩-65.1265.12-2.46-1.48附加弯矩分配过程8.73-14.19-28.38-16.35-12.91-5.015.0120.0515.8134.7317.36-7.67-0.756-2.20-4.39-2.53-2.00-0.780.780.840.661.4549.71-26.55-14.91-8.254.3128.8516.47-45.337.91-6.450.33-1.008.24-7.45A0B0AB图3-130.5（雪+活）作用下迭代计算23 南京工业大学0.5（雪+活）作用下AB跨梁端剪力标准值表3-13MABMBA层l（m）uMik/lV1A=u-∑Mik/lVB=-（u+∑Mik/l）（KN·m）（KN·m）48.510.71-14.5615.440.110.61-10.8138.536.34-47.6851.540.4535.89-36.7928.536.34-50.7853.760.3535.99-36.6918.536.34-45.3249.720.5235.82-36.860.5（雪+活）作用下BC跨梁端剪力标准值表3-14层q（KN/m）l（m）ql/4（KN）VB=ql/4（KN）VC=-ql/4（KN）40.82530.620.62-0.6235.2533.943.94-3.9425.2533.943.94-3.9415.2533.943.94-3.940.5（雪+活）作用下AB跨跨中弯矩（KN·m）表3-15层l（m）Mu中MAB（KN·m）MBA（KN·m）M=Mu中+（MBA-MAB）/248.5-29.03-14.5615.44-14.0338.5-97.44-47.6851.54-47.8328.5-97.44-50.7853.76-45.1718.5-97.44-45.3249.72-49.920.5（雪+活）作用下柱轴力标准值表3-16边柱（A轴）中柱（B轴）层横梁端部压力纵梁端部压力柱轴力（KN）横梁端部压力纵梁端部压力柱轴力（KN）410.612.2312.8411.434.5415.97335.8910.1546.0440.7325.1265.85235.9910.1546.1440.6325.1265.75135.8210.1545.9740.825.1265.9224 南京工业大学图3-140.5（雪+活）作用下杆端弯矩（KN·m）图3-150.5（雪+活）作用下框架轴力、剪力25 南京工业大学2.地震作用下横向框架内力计算地震作用下横向框架柱剪力及柱端弯矩表3-17地震作用下梁端弯矩表3-18地震作用下梁剪力、柱轴力表3-1926 南京工业大学图3-16地震作用框架弯矩（KN·m）图3-17地震作用框架梁剪力、柱轴力（KN）27 南京工业大学四．框架内力组合取β=0.9对梁进行调幅，调幅过程见表4-1，一般组合采用三种组合形式即可，见表4-2、4-3，考虑地震作用的组合见表4-4、4-5。28 南京工业大学29 南京工业大学30 南京工业大学31 南京工业大学32 南京工业大学五.框架梁柱截面设计经查《抗震规范》知本设计例题框架的抗震等级为三级，所以在计算地震作用下梁、柱的配筋时需要对梁、柱的内力进行调整。顶层横梁：lrAB：Mb+Mb=185.82KN·mlrV1=ηvb左（Mb+Mb）/ln+Vab=1.1×185.82/8.5+1.1×（145.06+10.61）=195.28KNlrV2=ηvb右（Mb+Mb）/ln+Vab=1.1×185.82/8.5+1.1×（151.96+10.81）=203.09KNlrBC：Mb+Mb=48.33KN·mlrV1=ηvb左（Mb+Mb）/ln+Vab=1.1×48.33/3.0+1.1×（13.87+0.62）=33.66KNlrV2=ηvb右（Mb+Mb）/ln+Vab=1.1×48.33/3.0+1.1×（13.87+0.62）=33.66KN四层横梁：lrAB：Mb+Mb=367.46KN·mV1=1.1×367.46/8.5+1.1×（121.25+35.89）=220.41KNV2=1.1×367.46/8.5+1.1×（122.85+36.79）=223.16KNlrBC：Mb+Mb=115.83KN·mV1=1.1×115.83/3.0+1.1×（11.23+3.94）=59.16KNV2=59.16KN二层横梁：lrAB：Mb+Mb=724.63KN·mV1=1.1×724.63/8.5+1.1×（120.54+35.82）=265.77KNV2=1.1×724.63/8.5+1.1×（123.56+36.86）=270.24KNlrBC：Mb+Mb=226.15KN·mV1=1.1×226.15/3.0+1.1×（11.23+3.94）=99.61KNV2=99.61KN其余梁端剪力计算过程略，具体计算结果见表5-1~5-433 南京工业大学34 南京工业大学35 南京工业大学36 南京工业大学37 南京工业大学判断是否考虑重力二阶效应表5-5层次hi（m）Di（KN/m）Gi（KN）∑Gi（KN）20∑Gi/hiDi>=20∑Gi/hi43.65390407780.67780.643225.9满足33.65390408743.8516524.4591802.5满足23.65390408743.8525268.3140379.4满足14.553682609428.4834696.78152513.3满足由于框架满足Di>=20∑Gj/hi，弹性计算分析时可以不考虑重力二阶效应的不利影响，具体计算过程见表5-1。内力组合计算结果见表5-6、5-7、5-8、5-9、5-10、5-11。38 南京工业大学39 南京工业大学40 南京工业大学41 南京工业大学42 南京工业大学43 南京工业大学44 南京工业大学45 南京工业大学46 南京工业大学47 南京工业大学48 南京工业大学49 南京工业大学50 南京工业大学六．楼梯结构计算设计本工程采用现浇钢筋板式楼梯，设计混凝土强度等级为C30，梯板钢筋为2HPB300钢,梯梁钢筋为HRB400钢。活荷载标准值为3.5KN/m，楼梯栏杆采用金属栏杆，楼梯平面布置见图6-1，踏步装修做法见图6-2。图6-1楼梯平面布置图6-2踏步详图6.1梯段板计算1.荷载计算板厚取l0/30，l0为梯段板跨度=270×11+500+200/2=3570o板厚h=l0/30=3570/30=119，取130，α=arctan（150/270）=29.05，cosα=0.874取1m宽板带为计算单元踏步板自重（0.1373+0.2873）/2×0.27×1×25/0.27×1.2=6.37KN/m踏步地面重（0.27+0.15）×0.02×1×20/0.27×1.2=0.75KN/m底板抹灰重0.309×0.02×1×17/0.27×1.2=0.47KN/m栏杆重0.1×1.2=0.12KN/m活载1×0.27×3.5/0.27×1.4=4.9KN/m∑=12.61KN/m2内力计算2Mmax=1/10×12.61×3.57=16.07KN·mVmax=1/2plcosα=1/2×12.61×3.57×0.874=19.67KN3配筋计算2板的有效高度h0=h-20=130-20=110，混凝土抗压设计强度fc=14.3N/mm2钢筋抗拉强度设计值fy=270N/mm262αs=M/（fcbh0）=16.07×10（/14.3×1000×110）=0.093由表查得γs=0.95162As=M/（fyγsh0）=16.07×10/（270×0.95×110）=568.96mm选用φ10@1002As=785mm梯段板抗剪，因0.7ftbh0=0.7×1.43×1000×110=110110N>19.67KN满足抗剪要求。支座构造配φ10@20051 南京工业大学6.2休息平台板计算按简支板计算，简图如图6-3。图6-3以板宽1m为计算单元，计算跨度近似取：l=2000-200/2=1900板厚取100mm1.荷载计算面层0.02×1×20×1.2=0.48KN/m板自重0.1×25×1.2=3.0KN/m板底粉刷0.02×1×17×1.2=0.408KN/m活载3.5×1×1.4=4.9KN/m∑=8.788KN/m2．内力计算22Mmax=1/8pl=1/8×31.49×3=35.43KN·m3.配筋计算钢筋采用HRB400钢，h0=300-35=265262αs=M/（fcbh0）=35.43×10/（14.3×200×265）=0.176，由表查得γs=0.91262As=M/（fyγsh0）=35.43×10/（360×0.912×265）=407.22mm，2选用2Φ20，As=628mmVmax=1/2pl=1/2×31.49×3=47.24KN·m0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×200×265=189475N=189.48KN>Vmax0.7ftbh0=0.7×1.43×200×265=53053N=53.05KN>Vmax按构造配置腹筋，选φ6@150双肢箍筋。ρsv=nAsv1/bs=2×28.3/（200×150）=0.189%>ρsvmin=0.24×1.43/270=0.127%Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.7×1.43×200×265+1.25×270×2×28.3/150×265=86800.75N=86.8KN>47.24KN满足要求52 南京工业大学七．现浇楼面板设计本工程楼盖均为整体现浇，楼板布置示意图如图7-1所示：根据楼面结构布置情况，楼面板均为双向板，本工程教室部分取120mm，h0=120-20=100mm；走廊部分取100mm，h0=100-20=80mm。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。图7-1楼板布置图7.1求支座中点最大弯矩当活荷载和静荷载全部满布在各区格时，可近似求得支座中点最大弯矩。此时可先将内部区格的板按四边固定的单块板求得支座中点固端弯矩，然后与相邻的支座中点固端弯矩平均，可得该支座的中点最大弯矩。双向板在均布荷载作用下的弯矩系数查附表，荷载已由前面计算得出。2教室部分：恒载设计值g=3.692×1.2=4.43KN/m，活载设计值P=2.5×21.4=3.5KN/m2走廊部分：恒载设计值g=3.192×1.2=3.83KN/m，活载设计值p=3.5×21.4=4.9KN/m22故教室部分：q=4.43+3.5=7.93KN/m则q’=4.43+1.75=6.18KN/m2q’’=1/2×3.5=1.75KN/m22故走廊部分：q=3.83+4.9=8.73KN/m则q’=3.83+2.45=6.28KN/m2q’’=1/2×4.9=2.45KN/m钢筋混凝土泊桑比μ可取1/6，本工程计算A区格和B区格板，其余方法相同。7.2A区格（图7-1）53 南京工业大学图7-1A区格计算简图Ly/lx=2.9/7.2=0.4031.求跨内最大弯矩Mx（A），My（A）q"作用下查附表得μ=0时22Mxmax=0.0038q’ly=0.0038×6.18×2.9=0.198KN·m22Mymax=0.04q’ly=0.04×6.18×2.9=2.079KN·m换算成μ=1/6时，可利用公式（μ）Mx=Mx+μMy=0.198+1/6×2.079=0.545KN·m（μ）My=My+μMx=2.079+1/6×0.198=2.112KN·mq’’作用下查表，得μ=0时。22Mx=0.0079q’’ly=0.0079×1.75×2.9=0.116KN·m22My=0.0559q’’ly=0.0559×1.75×2.9=0.823KN·m换算成μ=1/6时，可利用公式（μ）Mx=0.116+1/6×0.823=0.253KN·m（μ）My=0.823+1/6×0.116=0.842KN·m叠加后Mx（A）=0.545+0.253=0.798KN·mMy（A）=2.112+0.842=2.954KN·m2.求支座中点固端弯矩Mx（A），My（A）q作用下查附表得22Mx（A）=-0.057qly=-0.057×7.93×2.9=-3.801KN·m22My（A）=-0.0829qly=-0.0829×7.93×2.9=-5.529KN·m7.3B区格（图7-2）图7-2B区格计算简图Lx/ly=3.0/7.2=0.4171.求跨内最大弯矩Mx（A），My（A）q"作用下查附表得μ=0时22Mxmax=0.0038q’ly=0.0038×6.28×3=0.215KN·m22Mymax=0.04q’ly=0.04×6.28×3=2.261KN·m54 南京工业大学换算成μ=1/6时，可利用公式（μ）Mx=Mx+μMy=0.215+1/6×2.261=0.592KN·m（μ）My=My+μMx=2.261+1/6×0.215=2.297KN·mq’’作用下查表，得μ=0时。22Mx=0.0079q’’ly=0.0079×2.45×3=0.174KN·m22My=0.0559q’’ly=0.0559×2.45×3=1.233KN·m换算成μ=1/6时，可利用公式（μ）Mx=0.174+1/6×1.233=0.380KN·m（μ）My=1.233+1/6×0.174=1.262KN·m叠加后Mx（A）=0.592+0.38=0.972KN·mMy（A）=2.297+1.262=3.559KN·m2.求支座中点固端弯矩Mx（A），My（A）q作用下查附表得22Mx（A）=-0.057qly=-0.057×8.73×3=-4.478KN·m22My（A）=-0.0829qly=-0.0829×8.73×3=-6.513KN·m楼板的最终配筋见表7-1、7-2。板跨中配筋计算表7-1支座配筋计算表7-255 南京工业大学八．基础设计按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的有关规定，上部结构传至基础顶面上的荷载只需按照荷载效应的基本组合来分析确定。混凝土设计强度等级采用C30，基础底板设计采用HRB400钢筋，室内外高差为0.45m，基础埋置深度为2.1m，上柱断面为500mm×500mm，基础部分柱断面保护层加大，两边各增加50mm，故地下部分柱尺寸为600mm×600mm，地基承载力标准值按图8-1所给的地质剖面土参数。图8-18.1荷载计算基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。恒k+0.9（活k+风k）或恒k+活k，取两者中大者。上部结构传来柱底荷载标准值（表4-6）：边柱柱底：Mk=26.36+0.9×（16.62+21.26）=60.45KN·mNk=1041.45+0.9×（91.88+14.45）=1137.15KNVk=-10.84+0.9×（-10.96+9.25）=-12.38KN由于恒k+0.9（活k+风k）>恒k+活k，则组合采用恒k+0.9（活k+风k）中柱柱底：Mk=-24.08-15.22=-39.3KN·mNk=1217.64+131.86=1349.5KNVk=17.42+10.03=27.45KN底层墙、基础连系梁传来荷载标准值（连系梁顶面标高同基础顶面）墙重:±0.000以上：3.6×0.2×2.8=2.016KN/m（采用轻质填充砌块，γ=3.6KN/m3）±0.000以下：19×0.24×0.95=4.332KN/m（采用一般粘土砖，γ=19KN/m3）连梁重：（400×240）25×0.4×0.24=2.4KN/m∑：2.016+4.332+2.4=8.75KN/m柱A基础底面：Fk=1137.15+8.75×7.2=1200.15Mk=42.98-21.8×0.55=30.99KN·m56 南京工业大学柱B基础底面：Fk=1349.5+8.75×7.2=1412.5KNMk=-39.3+27.45×0.55=-24.2KN·m8.2确定基础底面积1.A柱（1）初估基底尺寸Fak=240Kpa2A≥1.1Fk/（Fak-γad’）=1.1×1200.15/[240-20×0.5（2.1+1.65）]=6.25m设l/b=1.2b=√（A/1.2）=√（6.52/1.2）=2.33取b=2.4m，l=2.9m（2）按持力层强度验算基底尺寸：基底形心处竖向力：∑Fk=1200.15+20×2.4×2.9×0.5×（2.1+1.65）=1461.15KN基底形心处弯矩：∑Mk=30.99KN·m偏心距：e=∑Mk/∑Fk=30.99/1461.15=0.02mFl基础高度满足要求。（3）配筋Pj1=212.29Kpa2MI=1/48（l-ac）[（Pjmax+Pj）（2b+bc）+（Pjmax-PI）b]2=1/48×（2.9-0.5）[（220.18+212.29）（2×2.4+0.5）+（220.18-212.29）×2.4=277.32KN·m62ASI=MI/（0.9h0fy）=277.32×10/（0.9×505×360）=1695.0mm2选15φ12（As=1696.5mm）2MII=1/48（Pjmax+Pjmin）（b-bc）（2l+ac）2=1/48（220.18+201.12）（2.4-0.5）（2×2.9+0.5）=199.62KN·m62ASII=MII/0.9（h0-α）fy=199.62×10/0.9（505-10）×360=1245mm2选12φ12（As=1357.2mm）3.（B-C）柱基基础高度H=0.55m（等厚）（1）基底净反力：Pj=F/lb=1722.83×2/（5×3）=229.71kpa（2）冲切计算，计算简图如图8-4所示。图8-4（B-C）计算简图要求Fl≤0.7βhpftumbac=bc=0.5mum=（ac+bc）×4=（0.5+0.505）×4=4.02m2βhp=1.0，ft=1.43N/mm2Fl=FB-(ac+2h0)2Pj=1722.83-(0.5+2×0.505)×229.71=1199.07KN0.7βhpftamh0=0.7×1.0×1.43×4.02×505=2032.13KN>Fl所以满足要求。（3）纵向内力计算bPj=3×229.71=689.13KN/m，弯矩和剪力的计算结果见图8-5。59 南京工业大学图8-5基底弯矩剪力图（4）抗剪验算柱边剪力：Vmax=861.42KN，βhs=1.00.7βhpftamh0=0.7×1.0×1.43×505=1516.5KN>Vmax满足要求。（5）纵向配筋计算6板底层配筋计算：As=M/（0.9h0fy）=344.57×10/（0.9×505×360）2=2106mm选φ14@200板顶层配筋：按构造配筋φ10@200（6）横向配筋柱下等效梁宽为：ac+2×0.75h0=0.5+2×0.75×0.505=1.26m2柱边弯矩：M=FB/b×0.5×[（b-bc）/2]=1722.83/3×0.5×[（3-0.5）2/2]=448.66KN·m2As=448.66×106/[0.9（505-14）×360]=2820mm选8φ22（布置在柱下1.16m范围内）。60 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南京工业大学致谢经过三年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次的设计课题——某综合楼的框架结构设计。此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到建筑指导老师、结构指导老师和施工指导老师的审批和指正。毕业设计是对三年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。Xxxxx是一门古老而又现代的学科，在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争激烈的国际市场中占据我们的一席之地。“三个臭皮匠，顶个诸葛亮。”在繁忙紧张的工程实践中，作为一名工程技63 南京工业大学术人员，我们应该努力调动集体的积极性和创造力，充分挖掘团队的潜力，这样我们的工作才能以最高的效率来进行。在工程实践上，有很多问题应该发挥集体的智慧和力量，所以我们要重视团队作用的发挥。“养兵千日，用兵一时。”在本次毕业设计中，我为能用上三年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实践相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时特别想学什么就马上能用有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。同样，通过这次毕业设计，我也感觉到我们的课程设置方面的优势和不足。我们拥有相当一批非常优秀的结构和施工方面的老师，拥有一批相当勤奋的同学，在教和学的环节处理上，可以说是相当不错的。但话有说回来，我们在一些课程的设置上是不甚合理的。在本次框架结构设计中，我觉得知识涉及面最广的莫过于建筑结构抗震和钢筋混凝土结构，可是在我们的课程设置中，建筑结构抗震设计属于专业选修课，没有得到应有的重视，而且钢筋混凝土课程的课时安排比较紧张，有很多东西只能通过自学。希望以后的课程能够设置得更加合理，这样我们运用起来可能会更加自如。大学函授毕业后，我将在自己的工作岗位上开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我三年的工作、生活最充实得一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的基础知识。在以后的工作阶段，我将更加对基础知识的学习，继续扎实的学习土木工程的专业知识，争取早日成为一名优秀的结构工程师。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学！64'