结构工程专业——毕业设计++会议中心框架结构毕业设计计算书

'本科毕业论文(设计)题目：会议中心框架结构计算书学院：班级：姓名：完成日期：年月日指导教师：职称：土木工程专业毕业设计任务书 一、设计题目：XX市会议中心设计二、设计目的：在完成土木工程全部专业和挤能培训后。为检查学生对所学知识的掌握和运用，提高学生们综合处理问题的能力和掌握建筑设计的一般步骤和基本方法。为马上要步入岗位的学生提供个模拟练兵的机会，而组织这次设计。三、设计周期：13周四、设计班级：五、设计内容：为满足社会的需要和促进经济的快速发展，经研究决定拟在某市修建一座综合会议中心，该中心能是集会议、培训、餐饮、住宿、娱乐等为一体的综合性、现代化的会议中心，创造良好的社会效益和经济效益。总建筑面积为9000㎡（可上下浮动10％）1、大厅4000㎡2、大会议室1个（1000人）2000㎡，可供会议和演出使用3、中会议室2个（500人）1300㎡，可供会议和演出使用4、小会议室15间（30～150人）100～500㎡5、新闻发布会厅一处，300㎡6、电视、电话会议室一处，200㎡7、圆桌会议室一处，200㎡8、餐厅兼多功能厅一处，1500㎡9、其他辅助用房自定六、图纸要求：各平、立、剖按1：100绘制 详图按1：50或1：20绘制图幅要求为1＃或2＃图纸为主可以辅助其他的图幅以计算机辅助设计绘图为主可以手工绘图图面要求规范、整洁。完成后折叠装入党案袋内七、交图时间：第18周周一下午交到办公室八、参考文献：1、房屋建筑制图统一标准GB/T50001-20012、建筑设计防火规范GB50016-20063、民用建筑设计通则GB50352-20054、高层民用建筑设计防火规范GB50045-95（2005版）5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）6、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001） 引言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为《框架结构会议中心》。在毕业前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并查阅了《结构抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期。我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。本组全体成员齐心协力、互助合作，发挥了积极合作团队精神。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电子版整理，并得到了李志鸢老师得审批和指正，是我圆满地完成了设计任务，在此我表示衷心地感谢。毕业设计的几个月里，在李志鸢老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，是我加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正建筑制图软件。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计地目的于要求。框架结构设计地计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件地校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏漏之处，敬请各位老师批评指正。2009年6月10日 山西省大同某会议中心四层框架结构计算书摘要：本设计主要进行了结构方案中横向框架9轴线一榀框架的设计。在给定的框架的布局后，先计算了恒载，活载的等效荷载以及各杆端的内力，然后用分层法进行内力分配，然后各层叠加，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着内力组合找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。还进行楼梯的设计、地基设计。在设计过程中，我应用大学所学知识，努力做好每一步。虽然设计中有许多详尽的地方不尽如人意，但是通过这次设计，我比昨天更进步一些。这次设计很有意义。关键词：抗震设防；框架结构；受力分析 Abstract:Thedesignofthemainstructureoftheprogramcarriedoutintheframeworkofhorizontal9frameworkforthedesignaxis.Frameworkinagivenlayout,thefirstcalculationofthedeadload,liveloadandtheequivalentloadoftheinternalforceoftherodend,andthenlayeredinternalforcedistributionmethod,andthensuperimposedoneachfloor,andthencalculatedthelevelofloadinthethestructureofinternalforces(bendingmoment,shear,axialforce).Thenidentifythemostadversecombinationofinternalforcesofagrouporcombinationofseveralsetsofinternalforces.Selecttheresultsofthemostsecurecomputingandreinforcementdrawings.Alsothedesignofthestaircases,foundationdesign.Duringthedesignprocess,Ilearnedtheapplicationofuniversityknowledge,andstrivetodoeachstep.Althoughtherearemanydetaileddesignoftheplaceisnotentirelysatisfactory,butthisdesign,Ihavesomemoreadvancedthanyesterday.Thedesignmakessense.Keywords:StressAnalysisofseismicframestructure 目录前言内容摘要Abstract第1章建筑设计说明书11.1、总平面说明11.2、建筑物的间距和朝向等的确定11.3、主要房间的布置11.4、辅助房间设计11.5、交通联系部分设计11.51走廊21.52楼梯21.53门厅21.6、剖面设计31.7、立面设计3第2章结构设计计算书42.1工程概况42.2、设计资料参数42.21基本参数41.安全等级确定42.抗震设防裂度53.气象资料54.工程地质条件55．恒荷载56活荷载98房屋的建筑高度109.抗震等级1010.轴压比限值1011.结构阻尼比10 12.结构自振周期估算102.22结构构件参数估算102.221梁、柱截面及柱高度的确定102.3楼板配筋计算122.31.A区格板配筋计算132.32B区格板板配筋计算142.49轴框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算162.419轴线框架在竖向荷载作用下的计算简图162.4119轴线横向框架在恒荷载作用下的计算简图162.4129轴线横向框架在活荷载作用下的计算简图312.4139轴线横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图402.429轴线框架在竖向荷载作用下的内力计算472.4219轴线框架在恒荷载作用下的内力计算472.4229轴线框架在重力荷载作用下的内力计算542.4239轴线框架在活荷载作用下的内力计算582.59轴线框架在风荷载作用下的内力和位移计算622.519轴线框架在风荷载作用下的计算简图622.529轴线框架在风荷载作用下的位移计算632.521框架梁柱线刚度计算632.522侧移刚度D计算642.523风荷载作用下框架侧移计算652.539轴线框架在风荷载作用下的内力计算662.531反弯点计算662.532柱端弯矩及剪力计算672.533梁端弯矩及剪力计算682.534柱轴力计算702.535绘制内力图702.69轴线框架在水平地震作用下的内力和位移计算722.6.1重力荷载代表值计算722.6.2横向框架的水平地震作用和位移计算762.6.2.1框架梁柱线刚度计算。76 2.6.2.2侧移刚度D计算762.6.2.3结构基本自振周期的计算772.6.39轴线框架在水平地震作用下的内力计算802.6.3.1反弯点高度计算。802.6.3.2柱端弯矩及剪力计算812.6.3.3梁端弯矩及剪力计算。812.6.3.4柱轴力计算832.6.3.5绘制内力图832.7框架梁柱的内力组合842.7.1框架梁内力组合842.7.2框架柱内力组合862.8框架梁柱截面设计872.8.1框架梁抗震截面设计872.8.1.1选择最不利组合内力872.8.1.2框架梁正截面受弯承载能力计算。882.8.1.3框架梁斜截面受剪承载能力计算892.8.2框架柱抗震截面设计912.8.2.2斜截面受剪承载力计算922.9柱下条形基础设计942.9.1确定基底面积952.9.2条形基梁的高度962.9.3梁的弯矩计算962.9.4梁板部分计算992.10双跑平行现浇板式楼梯1012.1.0.1楼梯梯段斜板设计1012.1.0.2平台板设计1032.1.0.3平台梁设计105结束语107致谢108参考文献109 第1章建筑设计说明书1.1、总平面说明建筑的外形应考虑到符合抗震规范规定，不允许出现质心与刚心的较大偏离。根据不同的形式都有相应的高宽比的限值。同时，抗震的设防烈度，对总平面有很大的影响。本会议长度超过55m，需设伸缩缝。地震区设缝，其宽度必须符合防震缝的要求。1.2、建筑物的间距和朝向等的确定应考虑以下因素：1.建筑物室外的使用要求；2.日照通风等卫生条件；3.防火安全要求。此外，还应考虑主导风向等因素，综合考虑如下：因地段条件限制，本建筑布置应朝南或者朝北，考虑周围的原有建筑以及采光的要求，故本建筑选择正立面朝南。采光采用自然采光。1.3、主要房间的布置房间的平面设计主要有四个方面：1.房间的面积、尺寸、和形状满足使用要求；2.门窗大小、位置应考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好；3.房间组成应使结构构造布置合理，施工方便；4.室内空间及顶棚地面，各个墙面和构件细部要同时考虑人们的使用和审美要求。综合考虑以上要求，根据实际，主楼采用内廊式，走廊宽3.0m，走廊宽度符合规范要求。边框架柱与外墙平齐，使外墙面平整美规。1.4、辅助房间设计卫生间的设计在满足设备布置及体活动要求的前提下，公共建筑中的卫生间应有天然采光和自然通风，同时为了节约管道，方便施工，布置应上下对齐。厕所内的布置应每层设男女厕。1.5、交通联系部分设计一般要求： 交通联系部分是建筑物中人流通行和集散必不可少的部分，主要包括走廊、楼梯、门厅等，在设计中要满足以下要求：1>交通路线简捷明确，联系通行方便；2>人流通畅，紧急疏散时迅速安全；3>满足一定的采光通风要求；4>力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题。1.51走廊走廊是联络各个房间楼梯和门厅等各部分，以解决房间中水平联系和疏散问题。走廊的宽度应符合人流通畅和建筑防火要求。通常，单股人流的通行宽度为550～600mm，本设计走廊净宽最小3000mm。走廊要求有良好的采光，本设计采用内廊式，为了保证走廊充分采光，可采用下列措施：1>走廊尽端开窗；2>走廊两侧的门窗间接采光；3>利用门厅和楼梯的采光；4>人工采光。1.52楼梯楼梯是房间各层间的垂直交通联系部分，是楼层人流必经的通路。楼梯设计主要是根据使用要求和人流通行的情况确定梯段和休息平台的宽度，选择适应的楼梯形式。考虑建筑的楼梯数量，以及楼梯间的平面位置和空间组成。楼梯的宽度依据通行人数的多少和建筑防火要求决定。楼梯平台的宽度除考虑人流通向外，还考虑搬运桌椅等，平台宽度不应小于梯段宽度。梯段宽度1800mm，平台宽度2000mm，满足要求，踏步高150mm，宽300mm。楼梯形式的选择，主要以房间的使用要求为依据，本设计采用两跑楼梯，楼梯数量主要根据层数、人数的多少和建筑防火要求确定，同时考虑抗震的要求，而且，楼梯的距离满足防火要求，位置满足抗震要求。1.53门厅 门厅是建筑物主要出入处的内外过渡，人流集散的交通枢纽。和所有交通联系部分的设计一样，疏散出入安全也是门厅设计的一个重要内容。门厅对外出入口的总宽度应不小于通向该门厅的走廊、楼梯宽度的总和。人流比较集中的公共建筑，门的开启方向应向外开或采用弹簧门扇。门厅的面积的大小，主要根据建筑物的使用性质和规模确定。门厅的设计还应具有明确的导向性，以避免交通路线过多的交叉和干扰，此外，还要组织好各个方向的交通路线，尽可能减少来往人流的交叉和干扰。1.6、剖面设计1.房屋高度的确定房屋高度确定时主要考虑以下几个因素：1>室内使用性质和活动特点的要求；2>采光通风的要求；3>结构类型的要求；4>设备设置的要求；5>室内空间比例的要求。综合考虑以上因素和规范规定，确定在本设计层高均取4.2m.2.室内外高差的确定为了防止室外雨水流入室内，方便施工，室内外设台阶。3.楼梯踏步数及休息平台高度的确定层高4.2m，双跑楼梯，故每跑楼梯28个踏步高，14个踏步宽，休息平台标高2.1m。1.7、立面设计1.立面选型根据该建筑物的性质，以及场地和周围的环境，恰当地确定立面图中构件的比例和尺寸，运用节奏韵律，虚实对比等规律，设计出体形完整、形式与内容统一的建筑立面。2.门窗尺寸的确定门和窗是房屋建筑中两个围护部件。门的主要功能是提供交通出入，分隔联系建筑空间，兼起通风采光作用。窗的主要功能是采光、通风、观察和递物。同时，门窗还具有保温、隔热、防火、防水、防尘及防盗等功能。所以门窗的大小、位置、数量要满足总的要求：坚固、耐用、开启方便、关闭紧密、功能合理、便于维护。计采用了塑钢门窗及木门等。 第2章结构设计计算书2.1工程概况山西大同某会议中心，建筑面积约为9000㎡，采用钢筋砼框架结构，基础为柱下条形基础。大会议室中心为一层结构,小会议室中心为1~4层的建筑,层高均是4.2M，建筑设计使用年限是50年.二级耐久，安全等级为二级，环境类别为一类，抗震设防为丙类，地基基础为柱下条形基础设计等级为丙级，建筑耐火等级为二级，丙类建筑。室内相对标高±0.00,相当于绝对标高1065M,室内外高差为0.45M.选取小会议中心9轴线一榀横向框架进行计算,其所在抗震部分结构柱网布置图如图1.0所示2.2、设计资料参数2.21基本参数1.安全等级确定 依据《混凝土结构设计规范》（ＧＢ５００１０－２００２）对于安全等级为二级或者使用年限为５０年的结构其重要性系数2.抗震设防裂度查《抗震规范》（ＧＢ５００１１－２００１）可知该市区的抗震设防裂度为７度，设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组为第一组。3.气象资料全年主导风向：偏南风夏季主导风向：东南风冬季主导风向：北偏西风常年降雨量为：1283.70mm基本风压为：=0.55kN/m2（C类场地）基本雪压为：0.25kN/m24.工程地质条件根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，土层自上而下分为八层，分别为杂填土（Q4）、粉土（Q3）、粗砂（Q3）、粉土（Q3）、黄砂（Q3）、粉质粘土（Q3）、中砂（Q3）和粉土（Q3）.由于此次设计，建筑层高为四层，荷载不大，基础埋深为2.4米,正好坐落在第三层粗砂上,粗砂:厚度0.6-1.5米,层底埋深:2.6-5.5米,底层标高：92.92-97.09米，地基承载力的特征值为180KN/㎡.地下水化位埋深大于20m，水位变化幅度不大。据＜中国季节性冻土标准冻深线图＞场地图标准冻深为1.50米。地基土场地湿陷性系数均小于0.015，可不考虑湿陷性影响。不考虑水和土对建筑材料的腐蚀性影响。持力层层面坡度大于10%，视为不均匀地基。场地地震效应根据建筑抗震设计规范（GB50011-2001）:抗震设防要求：七度；设计基本加速度为0.15g（第一组）,场地抗震地段为一般地段。由于土层等效剪切波速为217m/s和场地覆盖层厚度大于50米，由规范得建筑场地类别为Ⅲ类，场地土为中软土，场地特征周期为0.15g。由于该场地不存在饱和砂土和粉土，因此该场地属非液化场地。场地土为不液化土，地基土不具湿陷性，不考虑地下水和地基土对基础的腐蚀性。本地区标准冻深1.5m。5．恒荷载(1)不上人屋面恒荷载(板厚120mm) 当板厚为120mm时,不上人屋面的恒荷载计算见表1.0不上人屋面恒荷载（板厚120mm）表1.0构造层面荷载(kN/m²)找平层:15厚水泥砂浆0.015×20=0.30防水层(刚性):40厚C20细石混凝土防水1.0防水层(柔性):三毡四油铺小石子0.4找平层:15厚水泥砂浆0.015×20=0.30找坡层:40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平0.04×14=0.56保温层:80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16结构层:120厚现浇混凝土板0.12×25=3抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计6.89取7.0(2)不上人屋面恒荷载(板厚100mm)当板厚为100mm时,不上人屋面的恒荷载计算见表1.1不上人屋面恒荷载（板厚100mm）表1.1构造层面荷载(kN/m²)找平层:15厚水泥砂浆0.015×20=0.30防水层(刚性):40厚C20细石混凝土防水1.0防水层(柔性):三毡四油铺小石子0.4 找平层:15厚水泥砂浆0.015×20=0.30找坡层:40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平0.04×14=0.56保温层:80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16结构层:100厚现浇混凝土板0.1×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计6.49取6.50(3)标准层楼面恒荷载(板厚120mm)当板厚为120mm时,标准层楼面的恒荷载计算见表1.3标准层楼面恒荷载(板厚120mm)表1.3构造层面荷载(kN/m²)面层：20厚大理石水泥浆擦缝0.02×28=0.56结合层：30厚1：4干硬性水泥浆0.03×20=0.6找平层：20厚1：3水泥浆0.02×20=0.4结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计4.73取4.7(4)标准层楼面恒荷载(板厚100mm)当板厚为100mm时,标准层楼面的恒荷载计算见表1.4标准层楼面恒荷载(板厚100mm)表1.4构造层面荷载(kN/m²)面层：20厚大理石水泥浆擦缝0.02×28=0.56结合层：30厚1：4干硬性水泥浆0.03×20=0.6 找平层：20厚1：3水泥浆0.02×20=0.4结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计4.23取4.2(5)标准层楼面恒荷载(板厚80mm)当板厚为80mm(楼梯平台板厚为80mm)时，标准层楼面的恒荷载计算见表1.5标准层楼面恒荷载(板厚80mm)表1.5构造层面荷载(kN/m²)构造层面荷载(kN/m²)板面装修荷载1.10抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17结构层：80厚现浇钢筋混凝土板0.08×25=2.0合计3.27取3.5(6)雨蓬恒荷载(板厚100mm)当板厚为100mm雨篷恒荷载计算见表1.6雨蓬恒荷载(板厚100mm)表1.6构造层面荷载(kN/m²)构造层面荷载(kN/m²)40细石混凝土面层1.00找平层0.40防水层0.30100厚现浇钢筋混凝土板结构层0.12×25=3找坡0.50板底粉刷0.01×20=0.20防水层0.30合计5.7(7)卫生间恒荷载(板厚100mm)当板厚为100mm卫生间恒荷载计算见表1.7 卫生间恒荷载(板厚100mm)表1.7构造层面荷载(kN/m²)构造层面荷载(kN/m²)板面装修荷载1.10蹲位折算荷载（考虑局部20厚炉渣填高1.5找平层0.015×20=0.30抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25=2.5合计5.87取6.0防水层0.306活荷载活荷载取值见表1.8活荷载取值表1.8序号类别活荷载标准值(KN/㎡)1不上人屋面活荷载0.52旅馆、会议室房间活荷载2.03走廊、门厅3.5楼梯活荷载2.54雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载）0.55卫生间活荷载（会议室）2.06库房5.07厨房(1)一般的2.0(2)餐厅的2.58设备房5.07材料砼强度等级为C30，梁柱主筋选用HRB400，箍筋选用HPB235，板受力钢筋为HRB335 8房屋的建筑高度房屋的建筑高度为H=0.45+4.2+3.9×3+0.3=16.65m9.抗震等级因场地类别为Ⅲ类,房屋高度小于30m,所以框架抗震等级为三级.10.轴压比限值现浇混凝土框架柱轴压比限值为0.911.结构阻尼比混凝土结构可取为ξ=0.00512.结构自振周期估算根据《荷载规范》（ＧＢ５００９－２００１）附录公式Ｅ.2.1.3得Ｔ＝0.718S2.22结构构件参数估算2.221梁、柱截面及柱高度的确定1梁截面尺寸b×h1)横向框架梁F-G轴、H-J轴：L=9000mmh=(1/15~1/12)L=(600~750)mm取h=700mmb=(1/3~1/2)h=(240~350)mm=300mm取b=300mmG-H轴：L=3000mmh=700mmb=300mm2)纵向框架梁F轴：L=7800mmh=(1/15~1/12)L=(520~650)mm取h=600mmb=(1/2~1/3)L=(325~217)mm取b=300mmG轴、H轴、J轴皆同3)纵向次梁L=7800mmh=（1/18～1/12）L=(430～650)mm取h=500mmb=(1/3～1/2)h=250～160mm取b=250mm2柱截面尺寸b×h(1)按轴压比要求初估框架柱截面尺寸框架柱选用C30混凝土，f=14.3N/mm框架抗震等级为3级，轴压比0.9.由轴压比初步估算框架柱截面尺寸： A=bh柱轴向压力设计值N估算：N=其中：n：验算截面以上楼层层数S：验算柱的负荷面积㎡fc：砼轴心抗压强度设计值:竖向荷载分项系数q：每个楼层上单位面积竖向荷载柱标准值KN/m:考虑水平力产生附加系数：边柱，角柱轴向增大系数：柱由框架梁与剪力墙连接时，柱轴力折减系数1)1层3轴与H轴相交中柱截面初估：N==1.25=3439.8=3440=bh==267288中柱取bh=600,且矩形截面：b≥300㎜，h=（1～3）b，故:一、二、三、四层取b×h=600㎜×500㎜2)1层3轴与J轴相交边柱截面初估：N==1.25=2580=bh==200466考虑到边柱受偏心,荷载且跨度较大,故取bh=600,且矩形截面：b≥300㎜，h=（1～3）b,故:一、二、三、四层取b×h=600㎜×603)1层G轴与1轴相交边柱截面初估：N==1.25=1719.9KN=1720KN=bh==133644 考虑到边柱受偏心,荷载且跨度较大,故取bh=600,且矩形截面：b≥300㎜，h=（1～3）b，故:一、二、三、四层取b×h=6004)1层F轴与1轴相交角柱:角柱虽然承受荷载较小,但由于角柱承受双向偏心荷载作用,受力复杂,故取bh=600(2)验算截面尺寸1)校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求.2)按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm.3)为避免发生剪切破坏要求框架净高与长边之比大于4取二层：H边柱与角柱:>4中柱:4)框架柱截面高度和宽度一般取层高的（H=mm取底层柱高6150mm其中底层柱高度：h=4.2＋0.45+1.5=6.15m，其中4.2m为底层层高，0.45m为室内高差，1.5m为基础顶面至室外地面的高度。其他层柱高为4.2m。2.3楼板配筋计算在各层楼盖平面,梁系把楼盖分为一些双向板和单向板.如果各板块比较均匀，可按连续单向板或双向板查表进行内力计算；如果各板块不均匀，精确的计算可取不等跨的连续板为计算模型，用力矩法求解内力；比较近似的简便方法是按单独板块进行内力计算，但需要考虑周边的支撑情况。下面按单独一块板的计算方法计算一块双向板、一块单向板.为计算简便,板块的计算跨度近似取轴线之间的距离.一层楼板平面布置图如下图1-1。 一层楼板平面布置图图1-12.31.A区格板配筋计算l=4.5m,l=7.8m,/=0.577,按双向板计算.1).荷载设计值恒荷载设计值:g=1.2×4.7=5.64(KN/㎡)活荷载设计值:q=1.4×2.0=2.8(KN/㎡)g＋q/2=5.64＋1.4=7.04(KN/㎡)q/2=1.4(KN/㎡)g＋q=8.44(KN/㎡)2).内力计算.l=4.5m,l=7.8m,/=0.577=0.58单位板宽跨中弯矩:m=(0.0374＋0.2×0.0068)×7.04×4.5＋(0.085＋0.2×0.229)×1.4×4.5=8.065(KN/m)m=(0.0068＋0.2×0.0374)×7.04×4.5＋(0.0229＋0.2×0.085)×1.4×4.5=3.14(KN/m)单位板宽支座弯矩:=-0.08014×8.44×4.5=-9.76(KN·m/m)(KN·m/m)3).截面设计 板保护层厚度取30mm，选用HRB335Φ8钢筋作为受力主筋，则l短跨方向跨中截面有效果高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧面，以获得较大的截面有效高度）h=h-c-d/2=120-30-4=86(mm)方向跨中截面有效高度h=h-c-3d/2=120-30-3×8/2=78(mm)支座处约为78mm.截面弯矩阵设计值不考虑折减，计算配筋量时，取内力臂系数r=0.95,A=M/0.95hf板筋选用HRB335，f=300N/mm,配筋计算结果见下表2.0位置截面h(mm)M(KN·m/m)A()选配钢筋实配钢筋跨中l方向868.065325Ф8@150335l方向783.17138Ф8@280180支座A边支座(l向)869.76398Ф8@125402A边支座(向)86-13.7570Ф8@855922.32B区格板板配筋计算=7.8m=3m/=2.6>2,按单向板计算。1）荷载组合设计值.由可变荷载效应控制的组合.g+q=1.2×4.7+1.4×2.5=9.14KN/㎡ 由永久荷载效应控制的组合g+q=1.35×4.7+1.4×0.7×2.5=8.795KN/㎡2)内力计算取1m板宽作为计算单元,按弹性理论计算,取B区格板的计算跨度=300mm,如果B区格两端是完全简支的情况,则跨中弯矩M=;B区格板如果两端是完全嵌固,则支座弯矩为M=-,考虑到支座两端不是完全嵌固,取支座弯矩为,B区格板的弯矩计算表2.1B区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数1/10-1/148.22-5.88KN·m/m3)载面设计板保护层厚度取20mm，选用8HRB335级钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为100-20-8/2=76mm混凝土采用C30,则=14.3N/mm2。板受力筋选用HRB335＝300N/mm2。B板区配筋见下表2.2截面跨中支座截面跨中支座M(KN.m)8.226-5.88(mm)3812680.09960.0712选配钢筋Φ8@125Φ8@1800.94170.9603实配钢筋402279 2.49轴框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算2.419轴框架在竖向荷载作用下的计算简图、2.411横向框架在恒荷载作用下的计算简图选取图1结构平面布置图中的9轴线F-J轴之间框架计算9轴线横向框架简图如图1-2所示柱跨度均为7.2m，底层柱高度从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.45m,基础顶面至室外地坪的距离为-1.5m，二层楼面标高为+4.20m，故底层柱高为4.2+1.5+0.45=6.15m其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），即均为4.2m。1．第一层框架计算简图第一层楼面梁布置如图1-3.1第一层楼面板布置如图1-4.1 三角形等效均布荷载作用时梯形等效均布荷载作用时p图1.51三角形等效均布荷载图1.52梯形等效均布荷载 (1)计算.1）、板A传递荷载：板A的荷载为4.7KN/㎡，由图1-4可知传递给梁F-1、1-G、H-2、2-J为三角形荷载等效转化为均布荷载为：×4.7×2.25=6.61KN/m因为左右板A传递荷载,故A传递荷载为:=6.61×2=13.22KN/m2）、梁自重及抹灰。梁（300×700）自重：25×0.3×(0.7-0.12)=4.35KN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.1972KN/m小计：=4.35+0.1972=4.547KN/m3）、墙体荷载。墙体选用200mm厚大空页岩砖（砌筑容重10KN/m3，取砌筑容重=10KN/m3）。填充墙外墙面荷载计算见表2.3，填充墙内墙面荷载计算见表2.4表2.3填充墙外墙荷载构造层面荷载（KN/m2）构造层面荷载（KN/m） 墙体自重100.2=2水泥内墙面0.36水刷石外墙面0.50合计2.86取3.0表2.4填充墙内墙荷载构造层面荷载（KN/m2）构造层面荷载（KN/m）墙体自重100.2=2水泥粉刷内墙面0.36水泥粉刷外墙面0.36合计2.72取2.8故F-G段墙体荷载为：2.8×(4.2-0.7)=9.8KN/m故=4.547+9.8=14.347=14.35KN/m=+=13.22+14.35=27.57KN/m=+=13.22+4.547=17.77KN/m(2)、计算只有粱自重及抹灰,即=4.55KN/m(3)、计算是由KL-3传递来的集中力，KL-3的计算简图如图1-7 1）、计算板A传递荷载，板A的面荷载为4.7,由图1-7可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==2）、q计算q包括梁自重和抹灰、板B传来的荷载和梁上墙体荷载。KL-3（300mm×600mm）自重(KL-3两侧的板厚度不同,一边为120㎜,一边为100㎜,近似取100㎜):25×0.3×(0.6-0.1)=3.75KN/M抹灰层(10厚混合砂浆,只考虑梁两侧抹灰)：0．01×（0.6-0.12＋0.6-0.10）×17=0.167KN/M板B传来的荷载:由表1-4可知板B面荷载为4.2KN/㎡,传递给KL-3中8-9、9-10的荷载为：4.2×3÷2=6.3KN/MKL-3梁上墙体荷载:KL-3两跨上的墙体荷载相同,一跨内的墙长为7.2m,有一个门M:1.8m×2.4m(门荷载为0.45KN/㎡),简化为均布线荷载为:/7.2=8.67KN/m因此q=3.75+0.167+8.67+6.3=18.89KN/mF=(q+)×7.2÷2×2=(18.89+8.84)×7.2=199.7KN(4)F计算F是由KL-2传递下来的荷载，KL-2的计算简图如图1-8(一)、如图1-8（二）， 1）、计算板A传递荷载，板A的面荷载为4.7,由图1-7可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==2）、q计算q包括梁自重和抹灰、板B传来的荷载和梁上墙体荷载。KL-2（300mm×600mm）自重(KL-2两侧的板厚度不同,一边为120㎜,一边为100㎜,近似取100㎜):25×0.3×(0.6-0.1)=3.75KN/MK抹灰层(10厚混合砂浆,只考虑梁两侧抹灰)：0．01×（0.6-0.12＋0.6-0.10）×17=0.167N/M板B传来的荷载:由表1-4可知板B面荷载为4.2KN/㎡,传递给KL-2中8-9、9-10的荷载为：4.2×3÷2=6.3KN/MKL-2梁上墙体荷载:KL-2两跨上的墙体荷载相同,一跨内的墙长为7.2m,有一个门M:1.5m×2.4m(门荷载为0.45KN/㎡),简化为均布线荷载为:/7.2=8.905KN/m因此q=3.75+0.167+8.905+6.3=19.12KN/mF=(q+)×7.2÷2×2=(19.12＋8.84)×7.2=201.3KN(5)F计算F是由KL-4传递下来的荷载，KL-4的计算简图如图1-9(一)、如图1-9（二）， 1）、计算板A传递荷载，板A的面荷载为4.7,由图1-9(一)可知,传递给KL-4中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==2）、q计算q包括梁自重和抹灰、KL-4上墙体荷载：.25×0.3×(0.6-0.12)=3.6KN/M抹灰层(梁外侧为面砖，近似按和梁内侧相同抹灰)：0.01×（0.6-0.12）×2×17=0.1632KN/MKL-4上墙体荷载:KL-4两跨上的墙体荷载相同，一跨内墙长7.2m,有两个窗户C:3m×2.5m(窗荷载为0.45KN/㎡),简化为均布线荷载为：/7.2=6.63KN/m小计q=3.6+0.162+6.63=10.39KN/mF=(q+)×7.2÷2×2=(10.39＋8.84)×7.2×2÷2=138.64KN(6)、F计算与F计算相同(7)、F、F计算F、F为次梁L、L传递的集中力，因本身截面、长度、以及所承受的力完全相同，F、F大小相同.次梁L的计算简图如图1-10(一)、如图1-10（二）， 1)、计算板A传递荷载，板A的面荷载为4.7,由图1-9(一)可知,传递给KL-4中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：=KN/M因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为：=8.84×2=17.68KN/M2）、q计算q包括梁自重和抹灰L-1(250㎜×500㎜),自重:25×0.25×(0.5-0.12)=2.375KN/M抹灰层(10厚混合砂浆,只考虑梁两侧抹灰)：0．01×（0.5-0.12）×2×17=0.1292KN/Mq=2.375＋0.1292=2.5042KN/M=2.5KN/MF=F=(q+)×7.2÷2×2=(2.5＋17.68)×7.2÷2×2=145.3KN(8)、第一层框架恒载最终计算简图，如图1-11 2、第二层框架计算简图第二层楼面梁布置，楼面板布置与第一层完全相同，故9轴线第二层框架最终恒荷载计算简图与第一层相同为：3、第三层框架计算简图第三层楼面梁布置、楼面板布置与第一层的相同如图图1-3、1-4，分析两图荷载传递，9轴线第三层框图架计算简图如图1-13.1、1-13.2所示 (1)计算与第一层楼面梁上荷载相同,即=27.57KN/M(2)计算与第一层楼面梁上荷载相同,即=4.55KN/M(3)计算此HJ上部有墙体,墙体荷载为:2.8×(4.2-0.7)=9.8KN/M其余受力均与第一层楼面梁上的荷载相同,即=9.8+17.77=27.57KN/M（4）其余、、、、、与均第一层楼面梁上荷载等同,故第三层框架最终恒荷载的计算简图为: 4、第四层框架计算简图第四层楼面梁布置、楼面板布置如图1-3.2、1-4.2，第四层楼面梁布置如图1-3.2第四层楼面板布置如图1-4.2分析两图荷载传递，9轴线第四层框架计算简图如图1-15（一）、1-15（二）所示 (1)的计算1）、板C传递荷载：由表1.0知,板C的面荷载为7.0KN/㎡，由图1-4.2可知传递给梁F-1、1-G、H-2、2-J为三角形荷载等效转化为均布荷载为：×7.0×2.25=9.84KN/m因为左右两边板C传递荷载,故板C传递荷载为:=9.84×2=19.68KN/m2）、梁自重及抹灰.梁（300㎜×700㎜）自重：25×0.3×(0.7-0.12)=4.35KN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.1972KN/m小计：=4.35+0.1972=4.547KN/m=4.55KN/m3）=+=19.68+4.55=24.23KN/m=+=13.22+4.547=17.77KN/m (2)的计算只有粱自重及抹灰,即=4.55KN/m(3)、F计算是由KL-3传递下来的集中力，F是由KL-2传递下来的集中力。因为KL-3、KL-2所承受的荷载及梁板传来的荷载完全相同，故=FKL-3的计算简图如图1-161）、计算为板C传递荷载，由表1.0可知,板C的面荷载为7.0,由图可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==2）、q计算q包括梁自重和抹灰、板D传来的荷载和梁上墙体荷载。KL-3（300mm×600mm）自重(KL-3两侧的板厚度不同,一边为120㎜,一边为100㎜,近似取100㎜):25×0.3×(0.6-0.1)=3.75KN/M抹灰层(10厚混合砂浆,只考虑梁两侧抹灰)：0．01×（0.6-0.12＋0.6-0.10）×17=0.167KN/M板B传来的荷载:由表1.1可知板D面荷载为6.5KN/㎡,传递给KL-3中8-9、9-10的荷载为： 6.5×3÷2=9.75KN/M小计:=3.75＋0.167＋9.75=13.667KN/M故+=13.667+13.17=26.84KN/m=F=(+)×7.2÷2×2=193.2KN(4)、F、F计算F、F为次梁L、L传递的集中力，因本身截面、长度、以及所承受的力完全相同，F、F大小相同.次梁L的计算简图如图1-17(一)、如图1-17（二），1)、计算为板C传递荷载，板C的面荷载为7.0,由图1-17(一)可知,传递给KL-4中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：=KN/M因为左右两边板C传递荷载，故板C传递荷载为：=13.17×2=26.34KN/M2）、q计算q包括梁自重和抹灰L-1(250㎜×500㎜),自重:25×0.25×(0.5-0.12)=2.375KN/M抹灰层(10厚混合砂浆,只考虑梁两侧抹灰)：0．01×（0.5-0.12）×2×17=0.1292KN/M q=2.375＋0.1292=2.5042KN/M=2.5KN/MF=F=(q+)×7.2÷2×2=(2.5＋26.34)×7.2÷2×2=207.6KN(5)F、F计算F、F分别是由KL-4、KL-1传递下来的集中力，KL-4、KL-1所承受荷载相同，即F=F，KL-4的计算简图如图1-18(一)、如图1-18（二），1）、计算板C传递荷载，板C的面荷载为7.0,由图1-18(一)可知,传递给KL-4中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==KN/m2）、q计算q包括梁自重和抹灰、梁上女儿墙体荷载：.梁（300㎜×600㎜）自重：25×0.3×(0.6-0.12)=3.6KN/m抹灰层(梁外侧为面砖，近似按和梁内侧相同抹灰)：0.01×（0.6-0.12）×2×17=0.1632KN/MKL-4上墙体荷载为女儿墙墙体荷载,墙体面荷载为3.0,女儿墙体线荷载为:3.0×1.0=3.0KN/m小计q=3.6+0.1632+3.0=6.76KN/m故F=(q+)×7.2÷2×2=(6.76＋13.17)×7.2÷2×2=143.5KN 1)、计算板A传递荷载，板A的面荷载为4.7,由图1-9(一)可知,传递给KL-4中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：=KN/M因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为：=8.84×2=17.68KN/M2）、q计算q包括梁自重和抹灰L-1(250㎜×500㎜),自重:25×0.25×(0.5-0.12)=2.375KN/M抹灰层(10厚混合砂浆,只考虑梁两侧抹灰)：0．01×（0.5-0.12）×2×17=0.1292KN/Mq=2.375＋0.1292=2.5042KN/M=2.5KN/MF=F=(q+)×7.2÷2×2=(2.5＋17.68)×7.2÷2×2=145.3KN(6)、第四层框架恒载最终计算简图，如图1-196.恒荷载作用下横向荷载的计算简图如图1－20.2.4129轴线横向框架在活荷载作用下的计算简图1.第一层框架计算简图 第一层楼面梁布置如图1-3.1所示,第一层楼面板布置如图1-4.1所示,(活荷载和恒荷载的荷载平面传递方式相同)分析图1-3.1和图1-4.1的荷载传递,9轴线第一层的框架简图如图2.0所示,下面计算第一层楼面板和楼面梁传递给9轴线横向框架的活荷载,求出第一层框架计算简图 (一)(1)q计算q为板A传递的活荷载：由表1-8可知,板A的活荷载为2.0,由图1-3.1、1-4.1可知,传递给F-1、1-G段为三角形荷载，等效转化为均荷载为：q=2××2.0×2.25=5.62KN/M(2)q计算q为板A传递的活荷载：板A的活荷载为2.0,由图1-3.1、1-4.1可知,传递给H-2、2-J段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q=2××2.0×2.25=5.62KN/M(3)、F计算是由KL-3传递下来的集中力，F是由KL-2传递下来的集中力。因为KL-3、KL-2所承受的荷载完全相同，故=FKL-3的计算简图如图2-1(一)、2-1（二） 1）、计算为板A传递下来的活荷载，由表1-8可知,板A的面荷载为2.0,由图1-3.1、图1-4.1可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==2）、q计算q为板B传递下来的活荷载，由表1-8可知,板B传递下来的面荷载为3.5,由图1-3.1、图1-4.1可知,传递给KL-3中8-9、9-10的活荷载为：q=3.5×3÷2=5.25KN/M小计:+=5.25+3.76=9.01KN/m=F=(+)×7.2÷2×2=64.87KN(4)、F、F计算F、F为次梁L、L传递下来的集中力，因本身所受的活荷载完全相同，F、F大小相同.次梁L的计算简图如图2-2(一)、如图2-2（二）， q为板A传递下来的活荷载，由表1-8可知,板A的面荷载为2.0,由图1-3.1、图1-4.1可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：=因为两边板A传递荷载,故板A传递荷载为:q=2×3.76=7.52KN/MF=F=7.52×7.2÷2×2=7.52×7.2÷2×2=54.14KN(5)F、F计算F、F分别是由KL-4、KL-1传递下来的集中力，KL-4、KL-1所受荷载相同，即F=F，KL-4的计算简图如图2-3(一)、如图2-3（二）， q为板A传递下来的活荷载，由表1-8可知,板A的面荷载为2.0,由图1-3.1、图1-4.1可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：q==F=F=3.76×7.2÷2×2=27.07(6)第一层框架最终计算简图,见图2-42.第二层框架最终计算简图第二层楼面梁、楼面板布置见图1-3.1、1-4.1,分析两图荷载传递,可发现与第一层完全相同.3.第三层框架最终计算简图第三层与一层、二层活荷载布置、大小皆同，故三层、二层、一层最终活荷载计算简图完全相同，见图2-4.4.第四层框架计算简图第四层楼面梁布置如图1-3.2所示,第四层楼面板布置如图1-4.2所示,(活荷载和恒荷载的荷载平面传递方式相同)分析图1-3.2和图1-4.2的荷载传递,9轴线第四层的框架简图如图2-5所示,下面计算第四层楼面板和楼面梁传递给9轴线横向框架的活荷载,求出第四层框架计算简图图2-5(一) (1)q计算q为板C传递的活荷载：由表1-8可知,板C的活荷载为0.5,由图1-3.2、1-4.2可知,传递给F-1、1-G段为三角形荷载，等效转化为均荷载为：q=2××0.5×2.25=1.41KN/M(2)q计算q=2××0.5×2.25=1.41KN/M(3)、F计算是由KL-3传递下来的集中力，F是由KL-2传递下来的集中力。因为KL-3、KL-2所承受的荷载完全相同，故=F.KL-3的计算简图如图2-6(一)、2-6（二）1）、计算为板C传递下来的活荷载，由表1-8可知,板A的面荷载为0.5,由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：==KN/m2）、q计算q为板D传递下来的活荷载，由表1-8可知,板D传递下来的面荷载为 0.5,由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-10的活荷载为：q=0.5×3÷2=0.75KN/M小计:+=0.75+0.94=1.69KN/m=F=(+)×7.2÷2×2=12.17KN(4)、F、F计算F、F为次梁L、L传递下来的集中力，因本身所受的活荷载完全相同，F、F大小相同.次梁L的计算简图如图2-7(一)、如图2-7（二），q为板C传递下来的活荷载，由表1-8可知,板C的面荷载为0.5,由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：=因为两边板A传递荷载,故板A传递荷载为:q=2×0.94=1.88KN/M F=F=1.88×7.2÷2×2=1.88×7.2÷2×2=13.536KN(5)F、F计算F、F分别是由KL-4、KL-1传递下来的集中力，KL-4、KL-1所受荷载相同，即F=F，KL-4的计算简图如图2-8(一)、如图2-8（二），q为板C传递下来的活荷载，由表1-8可知,板C的面荷载为0.5由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：q==F=F=0.94×7.2÷2×2=6.768(6)第四层框架活荷载最终计算简图,见图2-9(7)横向框架在活荷载作用下的计算简图汇总前面各层的计算简图,画出活荷载作用下的横向框架计算简图(图2-10).该计算简图比较复杂,是经过详细的手算过程得出的,比较符合实际情况. 图2-109轴线活荷载作用下横向框架的最终计算简图2.413横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图“在有地震作用的荷载效应组合”时需要用到重力荷载代表值,重力荷载代表值取全部的恒荷载和50%的楼面活荷载;对于屋面,重力荷载代表值取全部的恒荷载和50%的雪荷载(基本雪压为0.25KN/㎡),下面依据图1-20、图2-10的计算结果，详细求出重力荷载代表值作用下的计算结图：1、计算第一层框架计算简图 依据图1-20、图2-10计算第一层框架的重力荷载代表值(1)计算:=27.57+5.621x0.5=30.4KN/m(2)计算:=4.55KN/m(3)q计算:q=17.77＋5.621×0.5=20.58KN=20.6KN(4)计算：=199.7+64.87×0.5=232.1KN计算:=201.3+64.87×0.5=233.7KN(5)和计算:==145.3+34.14×0.5=172.4KN(6)和计算:==138.46+27.07×0.5=152KN(7)第一层框架最终计算简图根据前面的计算结果,画出第一层框架的最终计算简图，如图3.0所示。2、计算第二层框架计算简图依据图1-20、图2-10计算第二层框架的重力荷载代表值(1)计算:=27.57+5.621x0.5=30.4KN/m(2)计算:=4.55KN/m(3)q计算:q=17.77＋5.621×0.5=20.58KN=20.6KN(4)计算：=199.7+64.87×0.5=232.1KN计算:=201.3+64.87×0.5=233.7KN(5)和计算:==145.3+34.14×0.5=172.37KN=172.4KN(6)和计算:==138.46+27.07×0.5=152KN(7)第二层框架最终计算简图根据前面的计算结果,画出第二层框架的最终计算简图，如图3-1所示。3、计算第三层框架计算简图依据图1-20、图2-10计算第二层框架的重力荷载代表值(1)计算:=27.57+5.621x0.5=30.4KN/m(2)计算:=4.55KN/m(3)q计算:q==30.4KN/m(4)计算：=199.7+64.87×0.5=232.1KN计算:=201.3+64.87×0.5=233.7KN(5)和计算:==145.3+34.14×0.5=172.37KN=172.4KN(6)和计算:==138.46+27.07×0.5=152KN(7)第三层框架最终计算简图 根据前面的计算结果,画出第三层框架的最终计算简图，如图3-2所示。 的计算简图单位:KN*M4、计算第四层框架计算简图第四层框架的活荷载取基本雪压为0.25KN/㎡的雪荷载,不计入屋面活荷载.下面计算9轴线第四层的框架在雪荷载下的计算简图(图3-3). (1)计算:板C的雪荷载为0.25KN/㎡,由图1-3.2、1-4.2四层楼面梁板布置图可知,传递给F-1、1-G、H-2、2-J段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=q=2××0.25×2.25=0.70KN/m(2)、计算：、是由KL-3、KL-2传递的集中荷载，KL-3的计算简图如图3-4所示（1）、计算为板C传递下来的梯形雪荷载，等效转化均布荷载为： ==KN/m2）、q计算q为板D传递下来的雪荷载，由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-10的雪荷载为：q=0.25×3÷2=0.375KN/M小计:+=0.375+0.47=0.845KN/m=F=(+)×7.2÷2×2=6.084KN(4)、F、F计算F、F为次梁L、L传递下来的集中力，因本身所受的雪荷载完全相同，F、F大小相同.次梁L的计算简图如图3-5(一)、如图3-5（二），q为板C传递下来的雪荷载，由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-1的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：=因为两边板C传递荷载,故板A传递荷载为:q=2×0.47=0.94KN/MF=F=0.94×7.2÷2×2=7.52×7.2÷2×2=6.77KN(5)F、F计算F、F分别是由KL-4、KL-1传递下来的集中力， KL-4、KL-1所受荷载相同，即F=F，KL-4的计算简图如图3-6(一)、如图3-6（二），q为板C传递下来的雪荷载，由图1-3.2、图1-4.2可知,传递给KL-3中8-9、9-10的为梯形荷载，等效转化均布荷载为：q==F=F=0.47×7.2÷2×2=3.384KN（6）第四层框架在雪荷载作用下的计算简图，如图3-75、第四层框架最终重力荷载作用下的计算简图:依据图1-20、图3-7，计算第四层框架的重力荷载代表值。 (1)计算:=24.23+0.7x0.5=24.58KN/m(2)计算:=4.55KN/m(3)q计算:q==24.58KN/m(4)和计算：==193.2+6.084×0.5=196.24KN(5)和计算:==207.6+6.77×0.5=210.99KN(6)和计算:==143.5+3.38×0.5=145.19KN第四层框架最终重力荷载作用下的计算简图如图3-86.横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图,见图3-92.429轴线框架在竖向荷载作用下的内力计算2.4219轴线框架在恒荷载作用下的内力计算1用弯矩二次分配法计算弯矩。根据“图1-20恒荷载作用下9轴线框架的计算简图”用弯矩二次分配法计算9轴线框架在恒荷载作用下的弯矩。(1)计算各框架梁柱的截面惯性矩。框架梁的截面惯性矩：9m的跨度:I=㎜3m的跨度:I=㎜ 框架柱的截面惯性矩：600㎜×600㎜:I=㎜600㎜×500㎜:I=㎜（2）、计算各框架梁柱的线刚度及相对线刚度。考虑现浇楼板对梁线刚度的加强作用，故对9轴线框架（中框架梁）的惯性矩×2.0。框架梁柱线刚度及相对线刚度计算过程详见下表2.5所示。 表2.5梁柱线刚度及相对线刚度计算构件线刚度相对线线刚度框架梁9m跨度i=2.0×EI／L=2.0×0.86×1010E／(0.9×104)=1.9×106E0.893m跨度i=2.0×EI／L=2.0×0.86×1010E／(0.3×104)=5.7×106E2.66框架柱四层EI/L=1.20EI/L=1.00二、三层EI/L=1.20=EI/L=1.00一层EI/L=0.82EI/L=0.68（3）、计算弯矩分配系数，及弯矩分配系数结果如图4.0所示。上表计算方法例如三根杆汇交于10节点,各杆件的分配系数计算如下=4×0.89/(4×0.89+4×2.66+4×1.0)=0.20=4×2.66/(4×2.66+4×0.89+4×1.0)=0.58=4×1/(4×1+4×2.66+4×0.89)=0.220其他各节点采用相同的计算方法,弯矩分配系数结果如图4.0所示(4）计算固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩按公式计算，集中荷载作用下的固端弯矩=-FL/8,=FL/8 集中荷载作用下的固端弯矩=-FL/8,=FL/8固端弯矩的计算过程详见表2.6表2.6恒荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩置各部分产生固端弯矩(KN*M)最终弯矩(KN/m)满跨均布荷载第四层框架梁-163.55-233.55__________-397.1163.55233.55__________397.1-3.41____________3.413.41____________3.41 -163.55__-233.55________-397.1163.55__233.55________397.1第三层框架梁-186.10-163.46__________-349.56186.10163.46__________349.56-3.41____________-3.413.41____________3.41-186.10__-163.46________-349.56186.10__163.46________349.56第一二层框架梁-186.10-163.46__________-349.56186.10163.46__________349.56-3.41____________-3.413.41____________3.41-119.95__-163.46________-283.1119.95__163.46________283.1(5)弯矩二次分配过程如图4.1所示2．绘制内力图根据弯矩图，二次分配法的计算结果，画出恒荷载作用下的框架梁柱内力弯矩图如图4.2,剪力图如图4.3,轴力图如图4.4所示.， 2.4229轴线框架在重力荷载作用下的内力计算1用弯矩二次分配法计算重力荷载作用下弯矩（1）框架梁柱的线刚度，相对线刚度和弯矩分配系数见表2.5、图4.0所示（2）计算固端弯矩，固端弯矩的计算过程见表2.7.重力作用下梁端固端弯矩计算过程表2.7.重力作用下梁端固端弯矩计算过程固端弯矩置各部分产生固端弯矩(KN*M)最终弯矩(KN/m)满跨均布荷载第四层框架梁-165.92-237.36__________-403.28165.92237.36__________403.28-3.41____________-3.413.41____________3.41 -165.92__-237.36________-399.12165.92__237.36________399.12第三层框架梁-205.2-193.92__________-399.12205.2193.92__________399.12-3.41____________-3.413.41____________3.41-205.2__-193.92________-399.12205.2__193.12________399.12第一二层框架梁-205.2-193.92__________-399.12205.2193.92__________399.12-3.41____________-3.413.41____________3.41-138.92__-193.92________-332.84138.92__193.92________332.84（2）.弯矩二次分配过程如图4.6所示2绘制内力图根据弯矩图，二次分配法的计算结果，画出重力荷载作用下的框架梁柱内力弯矩图如图4.5,剪力图如图4.7,轴力图如图4.8所示. 2.4239轴线框架在活荷载作用下的内力计算1用弯矩二次分配法计算9轴线框架在活荷载作用下的弯矩（1）框架梁柱的线刚度，相对线刚度和弯矩分配系数见表2.5、图4.0所示（2）计算固端弯矩，固端弯矩的计算过程见表2.8.重力作用下梁端固端弯矩计算过程表2.8.活荷载作用下梁端固端弯矩计算过程固端弯矩置各部分产生固端弯矩(KN*M)最终弯矩(KN/m)满跨均布荷载第四层框架梁-9.52-152.48__________-161.89.52152.48__________161.8________________________________-9.52__-152.48________-161.89.52__152.48________161.8 第一二层三层框架梁-37.94-60.91__________-98.8537.9460.91__________98.85________________________________-37.94__-60.91________-98.8537.94__60.91________98.85（3）弯矩二次分配过程如图4.9所示2．绘制内力图根据弯矩图，二次分配法的计算结果，画出活荷载作用下的框架梁柱内力弯矩图如图4.10,剪力图如图4.111,轴力图如图4.12所示. 2.59轴线框架在风荷载作用下的内力和位移计算2.519轴线框架在风荷载作用下的计算简图该会议中心为四层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差0.45m。其基本风压WO=0.55KN/m2，地面粗糙度类别为C类，结构总高度为18.75m(1)垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算计算主要承重结构时,垂直于建筑物表面上的风荷标准值按下式计算为风荷载体型系数,本设计按《建筑结构规范》（GB5009-2001）中规定，迎风面取0.8背风面取0.5合计=1.3为风压高度变化系数，本工程的地面粗糙类别为C类，查表得四层16.35m,=0.767，地面粗糙度为C类高度为15m以下=0.74为风振系数，根据《高层建筑混凝土结构技术规范》（JGJ-2002）对于框架结构可取=（0.08-0.1）n，n为结构层数，本工程=0.08×4=0.32s>0.25s故考虑风振系数，按下式计算=1+由WOT2=0.55×0.620×0.322=0.035，查规范表，可知：脉动增大系数ξ=1.1625，由H／B=18.25／21.2=0.86,H<30m,查规范表，可知脉动影响系数ν=0.4216=0.42，风振系数计算过程详见下表3.0表3.0风振系数计算过程层号离地面高度（m）相对高度Z／HξνφzμzZ=1+(ξνφz)／μz14.650.31.1630.420.170.741.11228.850.51.1630.420.380.741.251313.050.71.1630.420.670.741.442417.2511.1630.4210.7851.622(2)各层楼面处集中风荷载标准值计算1)框架风荷载负荷宽度G轴线框架的负荷宽度B=7.2×2/2=7.2m2)各层楼面处集中风荷载标准计算见表3.1 表3.1各层楼面处集中风荷载标准值层号μzZμSWO(KN／m)（m）(m)离地面高度（m）Fi=ZμSμzWOB(h下+h上)／2(KN)10.741.1121.30.554.654.24.6518.7520.741.2511.30.554.24.28.8520.0230.741.4421.30.554.24.213.0523.0740.7851.6221.30.554.21.017.2520.323)9轴线框架在风荷载作用下的计算简图如图4.13所示2.529轴线框架在风荷载作用下的位移计算2.521框架梁柱线刚度计算考虑到现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对框架数梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁线刚度计算见表3.2，框架柱的线刚度计算见表3.3 表3.2框架梁线刚度计算截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量EC（KN／m2）跨度L（m）矩形截面惯性矩IO(m4)Ib=2.0IO(m4)Kbi=ECIb／L(KN·m)0.3×0.7C303.0×10790.00860.01720.3×0.7C303.0×10730.00860.0172表3.4框架柱线刚度计算框架柱位置截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量EC（KN／m2）高度L（m）矩形截面惯性矩IC(m4)KC=ECIC／L(KN·m)顶层柱0.6×0.6C303.0×1074.20.01087.71×0.6×0.5C303.0×1074.20.0096.43×二、三四层柱0.6×0.6C303.0×1074.20.01087.71×0.6×0.5C303.0×1074.20.0096.43×底层柱0.6×0.6C303.0×1076.150.01085.27×0.6×0.5C303.0×1076.150.0094.39×2.522侧移刚度D计算考虑到梁柱线刚度比Kb/Kc<3,用D值法计算柱的侧移刚度，计算数据见表3.5 表3.5柱侧移刚度D值计算楼层KC＝(一般层)＝（底层）＝＝D＝12（KN/m）根数二三四层E、J轴边柱7．71×100．740．27141612G、H轴中柱6．43×103．560．64279942=14161x2+27994x2=84310底层E、J轴边柱5．27×1．080.51385772G、H轴中柱4．39×5．220.792110312=11031x2+8577x2=392162.523风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算，即=/—第j层的总剪力标准值—第j层所有柱的抗侧移刚度之和—第j层的层间侧移各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧之和顶点侧移是所有各层层间侧移之和，9轴线框架在风荷载作用下侧移的计算过程见表3.6表3.6风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算楼层Fj(KN)Vj(KN)ij(KN／m)j(m)h(m)j／h420.3220.32843100.000244.21／ 17500323.0743.39843100.000514.21／8235220.0263.41843100.000754.21／5600118.7582.16392160.0026.151／2929u=j=0.0035m侧移验算：对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1／550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为（1／2929）<（1／550），框架侧移满足规范要求。2.539轴线框架在风荷载作用下的内力计算框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法2.531反弯点计算反弯点高度比按下式计算即：y=+++式中—标准反弯点高度比—因上下层梁刚度比变化的修正值—因上层层高变化的修正值—因下层层高变化的修正值反弯点高度计算见表25表3.7反弯点高度比y计算楼层边柱中柱四层=0.74,=0.32=1,y1=03=1,y3=0y=0.32=3.56,=0.45=1,y1=03=1,y3=0y=0.45三层=0.74,=0.40=1,y1=02=1,y2=03=1,y3=0y=0.40=3.56,=0.5=1,y1=02=1,y2=03=1,y3=0y=0.50二层=0.74,=0.45=1,y1=02=1,y2=03=1.46,y3=0=3.56,=0.5=1,y1=02=1,y2=03=1.6,y3=0 y=0.45=0.45y=0.50一层=1.08,=0.596=1,y1=02=0.68,y2=-0.025y=0.571=5.22,=0.55=1,y1=02=0.68,y2=0y=0.552.532柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算=(/)式中—第j层第i柱的层间剪力—第j层第i柱的抗侧刚度—第j层所有柱的抗侧刚度之和—第j层的总剪力标准值风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算（1-y)h=yh风荷载作用下的柱端弯矩和柱端剪力计算如表3.8所示表3.8风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算柱楼层Vj(KN)Dij(KN／m)(KN／m)Vij(KN)yYh(m)MC上（KN·m）MC下（KN·m）E、J轴边柱420.3214161843100.1683.140.321.3449.744.58343.3914161843100.1687.290.401.6818.3712.25263.4114161843100.16810.650.451.8924.620.13182.168577392160.21917.990.5713.5147.4663.14427994843100.1686.750.451.8915.5912.76 G、H轴中柱20.32343.3927994843100.16814.410.502.130.2630.26263.4127994843100.16821.050.502.144.2144.21182.1611031392160.21923.090.553.3863.978.042.533梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩值，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力，风荷载作用下梁端弯矩按下式计算：中柱：（+）（+）边柱：=（+）1风荷载作用下的梁端弯矩计算如表3.9和表3.10所示表3.9梁端弯矩，楼层柱端弯矩柱端弯矩之和(KN*m)(KN*m)4——9.749.749.749.7434.5822.9522.9522.9518.37212.2536.8536.8536.8524.6120.1367.7367.7367.7347.46 表3.10梁端弯矩计算、、、楼层柱端弯矩柱端弯矩之和(KN*m)(KN*m)(KN*m)(KN*m)4——15.593.8811.7111.713.8815.59312.7643.0210.7132.3132.3110.7130.26230.2674.4718.5455.9355.9318.5444.21144.21108.1126.9281.1981.1926.9263.92风荷载作用下的梁端剪力计算见表3.11表3.11梁端剪力计算楼层(KN*m)(KN*m)=(KN)(KN*m)(KN*m)=(KN)49.743.881.5111.7111.717.8322.9510.713.7432.3132.3121.54236.8518.546.1555.9355.9337.29167.7326.9210.5281.1981.1954 2.534柱轴力计算风荷载作用下的柱轴力计算见表3.12所示表3.12风荷载作用下柱轴力计算楼层41.51-1.511.517.8-6.297.81.516.291.511.5133.74-5.253.7421.54-17.821.543.7417.83.743.7426.15-11.46.1537.29-31.4137.296.1531.146.156.15110.52-21.9210.5254-43.485410.5243.4810.5210.522.535绘制内力图1弯矩图弯矩图如图4.14所示2剪力图剪力图如图4.15所示3轴力图轴力图如图4.16所示 2.69轴线框架在水平地震作用下的内力和位移计算2.6.1、重力荷载代表值计算本设计的建筑高度为17.8m＜40m,以剪切变形为主，且质量和高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。首先需计算重力荷载代表值.屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5X屋面雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5X楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上,下各半层层高范围内((屋面外取底层的1/2的结构及构配件自重)。(1)第四层重力荷载代表值计算1）、女儿墙的自重标准值。=3.0×[(7.2×5+7.8)×2＋21]=325.8KN2)、第四层屋面板结构层及构造层自重标准值。=6.5×3×44＋7.0×18×44=6402KN3）、第四层梁自重标准值。 =7×25×0.3×(0.7－0.12)×21+9×(0.7-0.12)×0.3×25+4×(0.6-0.12)×0.3×43.8×25+(0.5－0.12)×2×43.8×25×0.25=1517.37KN4)、第四层柱自重标准值（取50%）。=25×17×0.6×0.6×(2.1-0.12)＋13×25×0.6×0.5×(2.1-0.12)=495.44KN5）、第四层墙自重标准值（取50%）。=1/2×12×（9-0.455）×（4.2-0.7）×2.8+1/2×2×3×[(43.8－6×0.6)-12×3×2.5]+1/2×12×3×2.5×0.45+1/2×2.8×[(43.8－6×0.6)×(4.2-0.6)-1.5×2.4×2-2.4×2.4-5×1.5×2.4]×2.8×1/2+1/2×0.2×(1.5×2.4×2＋2.4×2.4＋5×1.5×2.4)+1/2×[(21-1.6)×(4.2-0.7)-2.4×2.5×6×0.45]×3.0＋1/2×2.4×2.5×6×0.45+1/2×0.17×9×4.2＋[（6.6-0.4）×4.2－2×1.5×2.4]×0.17×1/2＋1/2×2×1.5×2.4×0.2＋1/2×2.8×(4.2＋3×1.9)×4.2=1132.2KN6)、屋顶雪荷载标准值（取50%）。==0.5×0.25×(43.8＋0.2)×21.2=116.6KN7）、第四层重力荷载代表值汇总。=+++++=325.8+6402+1571.37+495.99+1132.2+116.6=10106.56KN8）、第四层重力荷载设计值。G4=1.2×（32538+6402+1517.37+495.99+1132.2）+1.4×2×116.6=12174.51KN(2)第三层楼面处重力荷载标准值计算1）、第三层楼面板结构层及构造层自重标准值。=4.7×[(43.8＋0.2)×(21＋0.2)-6.6×9-3.6×9－3×44.4)+6.22×6.6×9＋3×44×4.2=4250.538KN2）、第三层楼面梁自重标准值。=1517.37KN3)、第三层柱自重标准值。=495.99KN4）、第三层墙自重标准值=1132.2-1/2×3×（9-0.55）×(4.2-0.6）＋1132.2=2218.775)第三层活荷载标准值 =(43.8＋0.2)×9.1×2＋(7.2＋7.2×3)×9.1×2=1324.96=3.6×9.1×3.5=114.66=6.6×9.1×2.0=120.12=44×3×3.5=462=4.2×9.1×5.0=191.1=1/2×(++++)=1/2×[1324.96+120.12+114.66+462+191.1)=1106.42KN6)、第三层重力荷载代表值汇总。=++++=2218.77＋4250.538+1517.37+495.99+781.69+1106.42=9589.13KN7）、第三层重力荷载设计值。G3=1.2×（2218.771+4250.88+1517.37+781.69）+1.4×1106.42×2=13277.228KN(3)第二层楼面处重力荷载标准值1）、第二层楼面板结构层及构造层自重标准值。=4.7×[(43.8＋0.2)×(21＋0.2)-6.6×9-3.6×9－3×44.4)+6.22×6.6×9＋3×44×4.2=4250.538KN2）、第二层楼面梁自重标准值。=1517.37KN3)、第二层柱自重标准值。=495.99KN4）、第二层墙自重标准值=1/2×[2×1086.57＋7.8×1.5×2.5]＋1086.57=2187.775)第二层活荷载标准值=(43.8＋0.2)×9.1×2＋(7.2＋7.2×3)×9.1×2=1324.96=3.6×9.1×3.5=114.66=6.6×9.1×2.0=120.12=44×3×3.5=462=4.2×9.1×5.0=191.1=1/2×(++++) =1/2×[1324.96+120.12+114.66+462+191.1)=1106.42KN6)、第二层重力荷载代表值汇总。=++++=2187.77＋4250.538+1517.37+495.99＋1106.42=9558.13KN7）、第二层重力荷载设计值。G3=1.2×（2187.77＋4250.538+1517.37+495.99）+1.4×1106.42×2=13241.18KN(4)第一层楼面处重力荷载标准值计算1）、第一层楼面板结构层及构造层自重标准值。=4.7×[(43.8＋0.2)×(21＋0.2)-6.6×9-3.6×9－3×44.4)+6.22×6.6×9＋3×44×4.2=4250.538KN2）、第一层楼面梁自重标准值。=1517.37KN3)、第一层柱自重标准值。=495.99KN4）、第一层墙自重标准值=1/2×2{1086.57-[（43.8-6×0.6）×（4.2-0.6）－2.4×2.4-12×3×2.5]×3－12×3×2.5×0.45－(2.4×2.4＋2×1.2×2.4)×0.2＋10×3×3.2×0.45]＋1101.2=2196.255)第一层活荷载标准值=(43.8＋0.2)×9.1×2＋(7.2＋7.2×3)×9.1×2=1324.96=3.6×9.1×3.5=114.66=6.6×9.1×2.0=120.12=44×3×3.5=462=4.2×9.1×5.0=191.1=1/2×(++++)=1/2×[1324.96+120.12+114.66+462+191.1)=1106.42KN6)、第一层重力荷载代表值汇总。=++++=2196.25＋4250.538+1517.37+495.99＋1106.4 =9566.61KN7）、第一层重力荷载设计值。G3=1.2×（2196.25＋4250.538+1517.37+495.99）+1.4×1106.42×2=13250.15KN2.6.2横向框架的水平地震作用和位移计算2.6.2.1框架梁柱线刚度计算。考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对中框架梁的惯性矩乘以2.0，对边框架梁的惯性矩乘以1.5.框架梁的线刚度计算见下表3.13所示。表3.13框架梁线刚度计算框架梁位置截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量EC（KN／m2）跨度L（m）矩形截面惯性矩IO(m4)Ib=1.5IO（边跨）Ib=2.0IO（中跨）Kbi=ECIb／L(KN·m)边框架梁0.3×0.7C303.0×10790.00860.01294.3×1040.3×0.7C303.0×10730.00860.012912.9×104中框架梁0.3×0.7C303.0×10790.00860.01725.7×1040.3×0.7C303.0×10730.00860.017217.2×1042.6.2.2侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算框架柱的侧移刚度，计算过程见表3.14柱的侧移刚度D值计算 表3.14柱的侧移刚度D值计算楼层KC=(一般层)＝（底层）＝=D=（KN/m）根数二三四层F边框边柱7.71×0.5550.217113812中框边柱7.71×0.740.27141615G边框中柱7.71×0.5550.217113812中框中柱6.43×3.560.64279945H边框中柱7.71×0.5550.217113812中框中柱6.43×3.560.64279946J边框边柱7.71×0.550.217113812中框边柱7.71×0.740.27114616=11381×8＋14161×11＋27994×11=554753底层F边框边柱5.27×0.810.46677922中框边柱5.27×1.080.51385775G边框中柱5.27×0.810.46677922中框中柱4.39×5.220.792110315H边框中柱5.27×0.810.46677922中框中柱4.39×5.220.792110316J边框边柱5.27×0.810.46677922中框边柱5.27×1.080.51385776=7792×8＋8577×11＋11031×11=2780242.6.2.3结构基本自振周期的计算 1、采用假想顶点位移法计算结构基本自振周期。结构在采用重力荷载代表值作用下的假想顶点位移计算详见下表3.15所示。表3.15假想顶点位移计算楼层(KN)(KN)(KN/m)i=(m)i（m）410106.5610106.565547530.01820.24639589.1319695.695547530.03550.227829558.1329253.825547530.05270.192319566.6138820.432780240.13960.1396考虑填充墙对框架结构的影响，取周期折减系数ψT=0.7，则结构的基本自振周期为：T1=1.7ψTT=1.7×0.7×=0.651s2采用能量法计算结构基本自振周期，见表3.16所示T1=2××ψT×=2X3.14X0.7X=0.644s表3.16能量法计算结构基本自振周期楼层(KN)i（m）ii2410106.560．2462486.21611.6139589.130．22782184.4497.6129558.130．19231838.03353.4519566.610．13961335.5186.44总计7844.141649.11(1)横向水平地震作用计算本设计的质量和刚度沿高度分布均匀、高度不超过40m，并以剪切变形为主 （房屋高宽比小于4），故采用底部水平剪力法计算横向水平地震作用。1）、地震影响系数。本工程所在场地为7度设防，设计地震分组为第一组，场地为Ⅲ类，结构基本自振周期采用能量法的计算结果，即T1=0.644s，查表（规范）得αmax=0.12，查表得Tg=0.45s，因Tg＜T1=0.644s＜5Tg，则地震影响系数为：=（0.45/0.644×0.12=0.08062)各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算。对于多质点体系，根据FEK=α1Geq，结构底部剪力总横向水平地震作用标准值：=α1Geq=0.0806×0.85×（10106.56+9589.13+9558.13+9566.61=38820.43KNT1=0.644s>1.4Tg=0.63s，所以需考虑顶部附加水平地震作用的影响。顶部附加地震作用系数为=0.08+0.01=0.08×0.644+0.01=0.06152顶部附加水平地震作用为==0.06152×2659.58=163.6KN计算各层水平地震作用标准值，进而求出各楼层地震剪力及楼层层间位移，计算过程见表3.17，根据计算结果画出水平地震作用下的计算简图，如图61所示，在图中标出各层水平地震作用标准值表3.17各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算楼层(KN)(m)(KN)(KN)(KN／m)i(m)410106.5618.75189498486781.13971.651135.255547530.0020539589.1314.55139521.84486781.13715.401850.655547530.0033429558.1310.3598926.64486781.13507.242357.895547530.0042519566.616.1558834.65486781.13301.672659.562780240.00957表中; 楼层最大位移与楼层层高之比为：=0.00957/6.15=1/642＜，故满足位移要求。3)刚重比和剪重比验算。为了保证结构的稳定和安全，需进行结构刚重比和剪重比验算。各层刚重比和剪重比详见下表3.18所示。由下表可知各层的刚重比大于10，满足稳定要求。楼层间最小地震剪力系数为0.0685，由下表可知各层的剪重比均大于0.016，满足剪重比要求。表3.18各层刚重比和剪重比计算j楼层(m)Di(KN／m)Dihi(KN)VEKi(KN)(重力荷载代表值，KN)(重力荷载设计值，KN)(刚重比)(剪重比)44.25547532329962.61135.2510106.5612174.51191.380.11234.25547532329962.61850.6519695.6913277.228175.490.09424.25547532329962.62357.8929253.8213241.18175.960.08116.152080241709847.62659.5638820.4313250.15129.040.06852.6.39轴线框架在水平地震作用下的内力计算框架在水平地震作用下的内力计算采用D值法。下面以9轴线框架为例，进行水平地震作用下的框架内力计算。D值法的计算与风荷载作用下的计算相同2.6.3.1反弯点高度计算。反弯点高度比与风荷载中的计算结果相同，详见下见表3.19所示。 表3.19反弯点高度比y楼层F轴中框架柱G轴中框架柱H轴中框架柱J轴中框架柱四层0.320.450.450.32三层0.400.50.50.4二层0.450.50.50.45一层0.5710.550.550.5712.6.3.2柱端弯矩及剪力计算框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端弯矩计算方法与风荷载作用下的柱端剪力和柱端弯矩计算方法相同，具体计算过程列于表3.20表3.20水平地震作用下柱端弯矩及剪力计算柱楼层Vj(KN)Dij(KN／m)(KN／m)Vij(KN)yyh(m)MC(上)（KN·m）MC(下)（KN·m）F、J轴41135.25141615547530.025528.950.321.34482.6838.9131850.65141615547530.025547.190.401.68118.9279.2822357.89141615547530.025560.130.451.89128.08113.6512659.5685772780240.030881.910.5713.51216.24287.5G、H轴41135.25279945547530.050457.220.451.89132.18108.1531850.65279945547530.050493.270.52.1195.87195.8722357.89279945547530.0504118.840.52.1249.56195.8712659.56110312780240.0397105.580.553.38292.46356.862.6.3.3梁端弯矩及剪力计算。1）、水平地震作用下的梁端弯矩计算见下表3.21和3.22所示。表3.21梁端弯矩（单位：KN·m）楼层柱端弯矩柱端弯矩之和 482.6882.6882.6882.68338.91157.83157.83157.83118.92279.28207.36207.36207.36128.081113.65329.89329.89329.89216.24表3.22梁端弯矩计算（单位：KN·m）楼层柱端弯矩柱端弯矩之和Kb（左）Kb（右）4132.185.717.232.9199.2732.9199.27132.183108.15304.025.717.275.7228.3275.7228.32195.872195.87445.435.717.2110.91334.52110.91334.52249.561195.87488.435.717.2121.64366.69121.64366.69292.462）、水平地震作用下的梁端剪力见下表3.23所示。表3.23梁端剪力计算楼层（KN·m）（KN·m）（KN）（KN·m）（KN·m）（KN）482.6832.9112.8499.2799.2766.183157.8375.725.95228.32228.32152.21 2207.36110.9135.36334.52334.52223.011329.89121.6450.17366.69366.69244.462.6.3.4柱轴力计算表3.24水平地震作用下柱轴力计算KN楼层412.84-12.8412.8466.18-53.3466.1812.8453.3412.8412.84325.95-38.7925.95152.21-179.6152.2125.95179.625.9525.95235.36-74.1535.36223.01-367.25223.0135.36367.2535.3635.36150.17-124.3250.17244.46561.54244.4650.17561.5450.1750.172.6.3.5、绘制内力图9轴线框架在水平地震作用下的弯矩图如图4.8所示，剪力图如图4.9所示，轴力图如图4.10所示 2.7框架梁柱的内力组合2.7.1框架梁内力组合选择9轴线框架底层梁F-G进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、重力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。1.内力换算和梁端负弯矩调幅(1)梁端负弯矩调幅后的数值列于表3.25(弯矩调幅系数取0.85）（框架梁支座边缘处的内力值计算过程见表3.25 表3.25轴线处的内力换算为梁支座边缘处的内力值并调幅楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震底层轴线处内力左端M-321.175-280.25-79.667.73-67.73329.89-329.89V197.53191.3250.98-10.5210.52-50.1750.17跨中M349301.5392.9420.4-20.4104.28-104.28V-------右端M-372.095-328.84-91.9926.92-26.92121.64-121.64V-248.445-201.97-53.74-10.5210.52-50.1750.17底层梁支座边缘处内力左端M-261.916-222.854-64.3164.574-64.574314.839-314.839V188.41183.04949.29-10.5210.52-50.1750.17跨中M349301.5392.9420.4-20.4104.28-104.28V-------右端M-297.56-268.249-75.86823.764-23.764106.589-106.589V-239.325-193.699-52.05-10.5210.52-50.1750.17底层梁支座边缘处调幅后内力左端M-222.63-189.43-54.6664.574-64.574314.839-314.839V188.41183.04949.29-10.5210.52-50.1750.17跨中M349301.5391.9420.4-20.4104.28-104.29V-------右端M-252.93-228.01-64.4923.764-23.764106.589-106.589V-239.325-193.699-52.05-10.5210.52-50.1750.17 注：表中弯矩单位为KN*M剪力单位为KN表中=M-vb/2;=v-qb/22地震作用效应和其他荷载效应的基本组合。对一般结构，风荷载组合系数为0.所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合。组合过程见下表3.26所示。表3.26用于承载力计算的框架梁抗震基本组合表楼层截面位置内力荷载类型抗震组合SGESEKγRE（1.2SGE+1.3SEK）左震右震左震右震底层左端M-222.63314.839-314.839106.6-507.34V188.41-50.1750.17136.73247.62跨中M349104.28-104.28415.77212.427V-----右端M-252.93106.589-106.589-123.71-331.56V-239.325-50.1750.17-299.55-188.67注：表中剪力的单位是KN，表中弯矩单位是KN•m对于受弯混凝土梁，受弯时，承载力抗震调整系数γRE=0.75，受剪时，γRE=0.85.2.7.2框架柱内力组合选择第一层F轴线框架柱为例进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、重力荷载代表值，风荷载和水平地震作用5种荷载1控制截面的内力对于框架柱，本设计在手算时直接采用轴线处的内力值表3.27第一层F框架柱控制截面的内力值楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震 1柱顶M100.7724.9824.98-47.4647.46-216.24216.24N1561.71456.061561.07-21.9221.92-124.32124.32V24.4622.2450.98-17.9917.99-81.9181.91柱底M-55.875-13.84-13.8463.14-63.14287.5-287.5N1617.051511.411617.05-21.9221.92-124.32124.32V24.4622.2453.74-17.9917.99-81.9181.992地震作用效应和其他荷载效应的基本组合对一般结构，风荷载组合系数为0.所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合。组合过程见下表3.28表3.28用于承载力计算的框架柱抗震基本组合表楼层截面位置内力荷载类型抗震组合SGESEKγRE（1.2SGE+1.3SEK）左震右震左震右震1柱顶M100.77-216.24216.24-128.15321.63N1561.7-124.32124.321369.941585.32柱底M-55.875287.5-287.5245.36-352.64N1617.05124.32-124.321681.661423.08柱身V24.46-81.9181.91-65.56115.46注：表中弯矩单位是KN*m，轴力单位是KN，对于框架柱偏压时承载力抗震调整系数γRE=0.8，框架柱受剪时承载力抗震调整系数γRE=0.852.8框架梁柱截面设计2.8.1框架梁抗震截面设计选9轴线框架底层F-G梁为例2.8.1.1选择最不利组合内力抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力有一种组合，具体列于下表3.29。从表中看出，支座负弯矩选择由右震控制的抗震组合值，跨中正弯矩选择由左震控制的抗震组合值，即数值前带▲ 标记。抗震设计时框架梁的剪力的最不利组合取由左震控制右端截面剪力和由右震控制的左端截面剪力，即数值前带△标记。在进行斜截面抗震承载力计算时，应根据“强剪弱弯”的原则对梁端截面组合的剪力设计值进行调整。表3.29抗震设计时框架梁的最不利内力楼层截面位置内力抗震组合（左震）抗震组合（右震）一（AC）左端M106.6▲-507.34V136.73△247.62跨中M▲415.77212.427右端M-123.71▲-331.56V△-299.55-188.67注:表中弯矩单位是KN.m,剪力的单位是KN。2.8.1.2框架梁正截面受弯承载能力计算。第一层框架梁FG的截面尺寸为300mm×700mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB235级。框架抗震等级为三级。对于受弯混凝土梁，受弯时承载力抗震调整系数γRE=0.75受剪时承载力抗震调整系数为γRE=0.85材料的强度标准值和设计值如下：混凝土强度:C30,fc=14.3N／mm2,ft=1.43N／mm2,ft,k=2.01N／mm2；钢筋强度：HRB400fy=360N／mm2,=400N／mm2HPB235fy=210N／mm2,=235N／mm2相对受压区高度：ξb=0.35第一层FG框架梁正截面受弯承载能力及纵向钢筋计算过程详见下表3.29所示 表3.29第一层FG框架梁正截面受弯承载能力计算（抗震设计）截面位置MαSξγsAS(mm2)配筋实配ASρ（%）(KN•m)=1-0.5(1+)mm2支座右-507.340.270.322＜0.350.8392290.5242824631.17左-331.560.1770.196＜0.350.9021392.3642215200.72跨中415.770.220.252＜0.350.8521848.4642519640.458最小配筋率按上表进行计算，即：支座：ρmax=max［0.25%,(55／)］=max［0.25%,0.218%］=0.25%跨中：ρmin=max［0.2%,(45／)］=max［0.2%,0.179%］=0.2%。查表得抗震等级三级，最大配筋率为2.5%由表52看出，各截面的配筋率满足要求。2.8.1.3框架梁斜截面受剪承载能力计算该框架梁的抗震等级为三级，为避免梁在弯曲破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则调整框架梁端截面组合的剪力设计值。框架梁端截面剪力设计值VV=ηvb(MLb+MRb)／Ln+VGb梁端剪力增大系数ηvbηvb=1.1VGb是考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，按简支梁计算确定，把一层FG跨从“横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图”中按简支梁取出。其计算简图如图4.11所示： 由图可计算出VGbl=222.985KN,VGbr=222.985KN。梁端控制截面剪力的调整详见下表3.30所示。表3.30梁端截面剪力“强剪弱弯”调整截面（KN•m）（KN•m）Ln(m)VGb(KN)V=ηvb(MLb+MRb)／Ln+VGbγREV(KN)左震142.13164.958.4222.985263.2223.72右震-676.45-442.088.4222.985369.46314.041注：承载力抗震调整系数=0.85。从表3.28可知，框架梁左端最大剪力组合值为247.62KN,框架梁右端最大剪力组合值为299.55KN。从表53可知，框架梁左端最大剪力组合值为142.6KN,框架梁右端最大剪力组合值为206.3KN。近似取表51中数值进行第一层AC框梁斜截面受剪承载能力计算。斜截面受剪承载能力及配筋详见下表3.31。 表3.31第一层FG框架梁斜截面受剪件承载力计算(抗震设计)截面位置V(KN)实配加密区四肢箍筋（ASV／S）实配非加密区四肢箍筋（ASV／S）ρSV=ASV／bs0.26加密区长度(㎜)左端223.72713.220.595Φ8@100（1.0）Φ8@150（0.67）0.34%0.18%1050右端314.041713.221.12Φ8@100（2.01）Φ8@150（1.01）0.34%0.18%1050注：表中剪力V已乘以承载力抗震调整系数=0.85。2.8.2框架柱抗震截面设计框架柱抗震截面设计分为框架柱正截面受弯承载力计算和框架斜截面受剪承载能力计算材料的强度标准值和设计值如下：混凝土强度:C30,fc=14.3N／mm2,ft=1.43N／mm2,钢筋强度：HRB335fy=300N／mm2,=335N／mm2HPB235fy=210N／mm2,=235N／mm2柱截面为600㎜×600㎜2.8.2.1最不利内力如下（从表3.28中选取）=1684.66KN=-352.64KN*mV=115.46KN=1369.94KN=-128.15KNV=-65.56KN对于三级抗震等级和考虑地震组合的弯矩设计值乘以系数1.15确定所以弯矩设计值调整为M=352.64×1.15=528.96KN ===+=|528.96/1681.66|+0.022=0.337m=1.0H=6.15m=0.5fcA/N=0.5×14.3×600×600/1681660=1.531>1,所以取=1。0==1.15-0.01×6.15/0.6=1.05>1，当＜15时，取=1.0==1.125；=1.125×0.337+0.6/2-0.04=0.64m；=1681660/(14.3×600)=195.998㎜=195.998/560=0.349<ξb=0.517为大偏心受压=[1681.66××640-14.3×600×195.998×(560-195.998/2)]/[360×(560-40)]=1598实配钢筋4Φ25(HRB400)；=1962.5一侧最小配筋面积=0.002×600×560=672=>=672满足要求2.8.2.2斜截面受剪承载力计算考虑地震作用组合的框架柱，框支柱的剪力设计值应按下式计算=1.1(+)/考虑地震作用组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对三级抗震应考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以系数1.15,所以有=1.15×352.64=405.5KN*m应由“强柱弱梁”原则确定，三级抗震应满足 =1.1=1.1×507.34=563.15KN*m按上下柱的线刚度分配，底层柱上端所分得的弯矩应为==×563.15=228.61KN*m<352.64KN*m取=352.64KN*m所以柱剪力设计值为=1.1×(+)/=1.1×(352.64+3405.5)/6.15=135.6KN截面验算=/（2）=5.49>3，取=3由于>2，所以x=0.2=0.2×1.0×14.3×300×560=480.48KN>所以截面满足要求配筋公式，由于N=1681.66KN>0.3=1441.44KN,取N=1441.44KN所以=1.05/(3+1)×1.43×600×560+0.56×1441440=206.85KN所需箍筋由公式得=1.714()应按照构造配置箍筋实配钢筋上部纵筋4Φ25（HRB400）（1962.5，=0.58%）>=672下部纵筋4Φ25（HRB400）（1962.5，=0.58%）>=672配筋满足要求左右侧纵筋：柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率，三级抗震时不小于0.7%,所以左右侧纵筋面积为 =0.007×600×600-1962.5×2=-1405配置2Φ22（HRB400）（760，=0.2%）总配筋率0.2%+0.58%+0.58%=1.36%,大于0.7%且小于5%，配筋满足要求水平箍筋，三级抗震时箍筋直径最小为8㎜，箍筋加密区的箍筋最大间距取纵向钢筋8倍，（8×25=200㎜）和150（柱根100）中的较小值，所以取Φ8@100（HPB235）四肢箍（2010/m），对于三级抗震等级非加密区箍筋间距不大于15d=15×25=375㎜且体积配筋率不宜小于加密区配筋率一半，所以选用Φ8@300（HPB235）四肢箍(670/m)验算体积配箍率，柱箍筋加密区的箍筋最小配筋特征值在三级抗震且轴压比小于或等于0.3时，取为0.06,所以柱箍筋加密区箍筋的最小体积配筋为=0.06×16.7/360=0.278%=2×4×(3.14×8×8/4)/[(600-2×45×100]=0.6%>0.278%满足要求2.9柱下条形基础设计对于F轴、G轴、H轴、I轴分别进行地震效应的组合，见表3.32表3.32F轴、G轴、H轴、I轴地震效应的组合序号内力荷载类型抗震组合SS右震左震FM55．875287.5-287.5352.64-245.36N1617．05124.32-124.321681.661423.07V-24.46-81.9181.91-115.4665.56GM-25.72356.86-356.86346.44395.83N2023.79561.54-561.542526.841358.84V15.23-105.58105.58-101.13132.20HM25.72356.86-356.86395.83-346.44N1905.3-561.54561.541245.092413.09V-13.62-105.58105.58-130.56102.77 JM-46.6287.5-287.5254.264-343.74N1471.25-124.32124.321283.351541.69V21.5-81.1981.91-68.58112.44框架结构柱网布置图4.12框架结构柱网布置如图4.12所示，已知9轴线上柱荷载设计值：基础埋深：，地基承载力特征值2.9.1确定基底面积假设合力作用点距离F轴线的距离为，对F轴线柱中心取矩为：可得，假设基础下端先放出，则，为使合力作用在条形基础的形心位置，基础上端边缘需要挑出条形基础的总长度，计算简图如图所示，即基础底部宽度(合荷载分项系数取1.35)： 取进行设计条形基础计算简图4.132.9.2条形基梁的高度条形基梁的高度取,柱宽为600mm，考虑每边增大50mm，所以条形基梁的宽度取700mm。2.9.3.梁的弯矩计算由于合力作用在基础的形心位置，所以地基底面反力为均匀分布，因此单位长度地基的净反力为：基础梁可看作均布线荷载作用下以柱为支座的连续梁，由于跨度和荷载均不相同，用力矩分配法计算该连续梁在荷载作用下的弯矩，计算简图和过程如下：由于条形基础梁两端为悬臂端，为静定部分，该部分的内力根据静力平衡条件可求得：在力矩分配过程中将悬臂部分去掉，将和作为外力作用于节点F和J处，节点F和J便化为铰支端，整个计算按比例考虑。(1)计算分配系数， (1)固端弯矩计算对于G支座下端和H支座上端，相当于一端固定另一端铰支的单跨梁，除跨中受均布荷载作用外，并在铰支端处受一集中力和一集中力偶的作用，其固端弯矩为：(3)弯矩计算弯矩分配过程4.15和基础梁的弯矩图4.14如下图所示。基础梁弯矩图4.14(单位：) 弯矩分配过程4.15(4)梁的剪力计算 画出基础梁剪力图4.16如图所示：基础梁剪力图4.16(单位：KN)2.9.4梁板部分计算基底宽1800mm，主肋宽(600+250)=700mm，翼板外挑长度(1800-700)=550mm，翼板外边缘厚度200mm，梁肋处(相当于翼板固定端)翼板厚度为300mm翼板采用C20混凝土，HPB235钢筋。基底净反力设计值：1)斜截面抗剪强度验算(按每米长计)实际(假定受力筋直径为20mm，有垫层)，大于，满足要求。2)翼板受力筋计算 选配Ф10@120(实际)2.9.5肋梁部分计算肋梁高取,宽700mm，主筋用HRB335，箍筋用HPB235钢筋，C30混凝土。1)正截面强度计算。根据基础梁的弯矩图，对各支座跨中分别按矩形、T形截面进行正截面强度计算。比如G支座处，弯矩，由则选配8Ф25，实际，其他截面的纵向钢筋计算列于下表3.33表3.33基础梁正截面配筋计算截面弯矩()()配筋()F支座1381.010.0660.0733877Ф25()G支座1671.480.0790.083870.538Ф25()H支座1818.830.860.094354.358Ф28()J支座1037.290.0490.052419.085Ф25()F-G跨中1581.020.0750.0783773.778Ф25()G-H跨中1399.910.0670.06933387Ф25() H-J跨中1679.20.080.0834015.687Ф28()2)斜截面强度计算比如G支座右边的剪力，由得按构造配筋，选用Ф10四肢箍，，，代入上式得：，因此选配Ф10@180四肢箍。2.10双跑平行现浇板式楼梯混凝土强度等级选用C25，钢筋直径不小于12mm时采用Ⅱ级钢筋，不小于10mm时采用Ⅰ级钢筋。2.1.0.1.楼梯梯段斜板设计考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨度计算。对斜板取1m宽作为其计算单元。1)确定斜板厚度，斜板的水平投影净长，斜板的斜向净长斜板厚度：，取 底层楼梯结构布置图4.172)荷载计算。楼梯梯段斜板的荷载计算列于下表3.34表3.34楼梯梯段斜板荷载计算表荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒荷载合计g7.76活荷载q2.5注：为材料容重，分别为三角形踏步的宽和高，为楼梯踏步面层厚度通常水泥砂浆面层取=15~25mm，水磨石面层取=28~35mm，为楼梯斜板倾角为斜板的厚度，为板底粉刷的厚度。3)荷载效应组合。 由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取4)计算简图。斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁代替，如图4.18其计算跨度取水平投影净长。梯段斜板计算简图4.185)内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取6)配筋计算选用受力钢筋Ф12@125，，分布钢筋Ф8@2502.1.0.2平台板设计1)平台板计算简图4.19平台板为四边支承板，长宽比为3900/(2000-100)=2.05>2,近似地按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取bh=200mm 400mm，平台板的计算简图如图所示，由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨，平台板厚度取平台板计算简图4.192)荷载计算平台板的荷载计算列于下表3.35平台板荷载计算表3.35荷载种类荷载标准值恒荷载平台板自重250.081=230厚水磨石面层250.031=0.75板底20厚纸筋灰粉刷160.021=0.32恒荷载合计g3.07活荷载q2.53)荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算，取4)内力计算 考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取5)配筋计算。选用受力钢筋Ф6@150，，分布钢筋Ф6@3002.1.0.3平台梁设计1)平台梁计算简图平台梁计算简图4.20平台梁的两端搁置在梯柱(TZ)上，所以计算跨度取净跨平台梁的计算简图如图4.20所示，平台梁的截面尺寸为bh=200mm400mm2)荷载计算平台梁的荷载计算列于下表3.36荷载种类`荷载标准值恒荷载由斜板传来的恒荷载7.76/2=7.764.2/2=16.3由平台板传来的恒荷载3.07/2=3.071.7/2=2.61平台梁自重2510.40.2=2平台梁底部和侧面的粉刷1610.02[0.20+2(0.4-0.08)]=0.269恒荷载合计g21.179活荷载q2.51(4.2/2+1.7/2+0.2)=7.9 3)荷载效应组合。由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算，取4)内力计算最大弯矩：最大剪力：5)截面设计a.正截面受弯承载力计算考虑平台梁两边受力不均匀，会使平台梁受扭，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用3Ф18，b.斜截面受剪承载力计算不够,配置箍筋取Ф8@200双肢箍筋,则斜截面受剪承载力=64.897+1.25=113.03满足要求. 结束语　　四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。　　最后，我要特别感谢各位老师，是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励,使我能够顺利完成毕业设计，在此表示衷心的感激.各位老师认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他们耐心的辅导。 致谢　　本论文是在各位老师的悉心指导下完成的。老师们渊博的专业知识，严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严以律己、宽以待人的崇高风范，朴实无华、平易近人的人格魅力对我影响深远。不仅使我树立了远大的学术目标、掌握了基本的研究方法，还使我明白了许多待人接物与为人处世的道理。本论文从开始到完成，每一步都是在老师们的指导下完成的，倾注了老师大量的心血。在此，谨向老师表示崇高的敬意和衷心的感谢！　　本论文的顺利完成，离不开各位老师、同学和朋友的关心和帮助。在此感谢各位老师的指导和帮助；感谢各位同学的关心、支持和帮助。　　在四年的学习期间，曾得到各位师兄姐和师弟妹的关心和帮助，在此表示深深的感谢。没有他们的帮助和支持是没有办法完成我的毕业设计的，同窗之间的友谊永远长存。 参考文献：1．丰定国，王社良《抗震结构设计》武汉：武汉理工大学出版社，20012．吴培明主编《混凝土结构》武汉：武汉理工大学出版社，20033．吕西林《高层建筑结构》武汉：武汉理工大学出版社，20034．杨位洸《地基及基础》北京：中国建筑工业出版社，19985．丰定国、王社良主编《抗震结构设计》武汉：武汉理工大学出版社，20036．方鄂华《多层及高层建筑结构设计》北京：地震出版社，19927．陈基发、沙志国主编《建筑结构荷载设计手册》北京：中国建筑工业出版社，20048．龙驭球、包世华主编．结构力学（上）．北京：清华大学出版社，20019．吴德安主编《混凝土结构设计手册》北京：中国建筑工业出版社10．《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）11．建筑地基基础设计规范GB50007－2002.中国建筑工业出版社12．建筑抗震设计规范GB50011－2001.中国建筑工业出版社13.李国强，李杰，苏小卒《建筑结构抗震设计》2000214.东南大学，同济大学，天津大学《混凝土结构中册》中国建筑工业出版社200515.沈蒲生《高层建筑结构》.中国建筑工业出版社.200616.李廉锟《结构力学》.高等教育出版社.200417.陈文斌,章金良.《建筑工程制图》.同济大学出版社.199618.东南大学，重庆大学，同济大学，西安科技大学《房屋建筑学》.中国建筑工业出版社.200619.龙驭球,包世华.《结构力学教程》.高等教育出版社.200020.同济大学，高达钊《土力学与基础工程》.中国建筑工业出版社.199821.张誉.《混凝土结构基本原理》.中国建筑工业出版社.200022.建筑结构制图标准GB/T50105－2001.中国建筑工业出版社23.建筑结构荷载规范GB50009－2001.中国建筑工业出版社 '