框架结构毕业设计计算书（实验楼）

'第一章结构设计说明31.2设计主要依据和资料41.2.1设计依据41.2.2设计资料41.3结构设计方案及布置51.4变形缝的设置51.5构件初估51.5.1柱截面尺寸的确定51.5.2梁尺寸确定51.5.3楼板厚度51.6基本假定与计算简图61.6.1基本假定61.6.2计算简图61.7荷载计算61.8侧移计算及控制61.9内力计算及组合71.9.1竖向荷载下的内力计算71.9.2水平荷载下的计算71.9.3内力组合71.10基础设计71.11施工材料71.12施工要求及其他设计说明8第二章荷载计算82.1设计原始资料82.2结构布置及计算简图92.3荷载计算132.3.1恒载标准值计算132.3.2楼面自重标准值142.3.3墙体自重标准值152.3.4门窗自重标准值152.4重力荷载代表值16第三章侧向位移计算183.1地震作用计算183.1.1横向框架侧移刚度计算183.1.2柱的线刚度183.1.2横向自振周期计算213.1.3横向水平地震力计算223.2风荷载计算23第四章横向框架的内力计算244.1恒荷载计算244.1.1第一至五层框架作用恒荷载的计算244.1.2六层恒荷载作用下内力计算294.2活荷载计算324.2.1第一至六层框架作用活荷载的计算3294 4.3雪荷载计算374.3.1屋面雪荷载的计算374.4恒荷载作用下内力计算404.5活荷载作用下内力计算474.6水平地震作用下内力计算594.7风荷载用下内力计算62第五章框架结构的内力组合665.1内力组合的种类66第六章框架梁柱的截面设计666.1框架梁正截面承载内力计算666.1.1梁端配筋计算666.1.2梁跨中配筋计算666.2框架梁斜截面承载内力计算676.3框架柱正截面承载内力计算696.4框架柱斜截面承载内力计算716.4.1A柱非抗震设计716.4.2A柱抗震设计716.4.3B柱非抗震设计726.4.4B柱抗震设计73第七章屋盖、楼盖设计747.1楼盖设计747.1.1板①、②设计747.1.2板③设计757.1.3板⑤、⑥、⑦设计767.2屋盖设计777.2.1板①、②设计777.2.2板③设计797.2.3板⑤、⑥、⑦设计80第八章楼梯、雨篷、次梁设计818.1楼梯设计818.1.1楼梯板的计算818.2平台板的计算828.3平台梁的计算838.3.1荷载计算838.3.2内力计算838.3.3截面设计838.4雨篷设计848.5次梁设计85第九章基础设计869．1基础设计869.1.1基本资料869.1.2天然地基的抗震验算869.1.3基础设计8794 第一章结构设计说明建筑地点：张家口建筑类型：层数六层实验楼，框架填充墙结构。建筑介绍：建筑面积约6000平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，屋面板厚度取100mm。填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。门窗使用：门为木门，窗为铝合金窗。地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类场地。地震资料：设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，设计地震为第一组。建筑等级：结构安全等级二级，耐火等级Ⅱ级。柱网与层高：具体见下图，底层层高取3.9m，具体见下图94 1.2设计主要依据和资料1.2.1设计依据a)国家及河北省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）执行。1.2.2设计资料1房屋建筑学武汉工业大学出版社2混凝土结构（上、下）武汉理工大学出版社3基础工程同济大学出版社4建筑结构设计东南大学出版社5结构力学人民教育出版社6地基与基础武汉工业大学出版社7工程结构抗震中国建筑工业出版社8简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社9土木工程专业毕业设计指导科学出版社10实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社11房屋建筑制图统一标准（BG50001-2001）中国建筑工业出版社12建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑工业出版社13建筑设计防火规范（GBJ16—87）中国建筑工业出版社14民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）中国建筑工业出版社16建筑楼梯模数协调标准（GBJI0I-87）中国建筑工业出版社17建筑结构荷载规范（GB5009-2001）中国建筑工业出版社18建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）中国建筑工业出版社19混凝土结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社20地基与基础设计规范（GB5007-2002）中国建筑工业出版社21建筑抗震设计规范（GB50011—2001）中国建筑工业出版社24土木工程专业毕业设计指南中国水利水电出版社25土建工程图与AutoCAD科学出版本工程采用框架结构体系，抗震等级为三级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范（GBJI0I8-7）执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。1.3结构设计方案及布置94 钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的实验楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。1.4变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。1.5构件初估1.5.1柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取，H为层高；柱截面宽度可以取为。选定柱截面尺寸为600mm×600mm1.5.2梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁300mm×800mm，300mm×700mm，300mm×500mm。1.5.3楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取100mm。1.6基本假定与计算简图1.6.1基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。94 1.7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。1.8侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。1.9内力计算及组合1.9.1竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。1.9.2水平荷载下的计算利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。1.9.3内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：94 （1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，－Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，Nmax及相应M、V，Nmin及相应M、V。1.10基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基——基础——上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。1.11施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为Ⅰ级钢，fy=210N/m㎡,主筋为3级钢，fy=360N/m㎡。第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35mm,板为15mm。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C30。第五：墙体外墙采用300厚加气混凝土砌块、疏散楼梯间采用240厚蒸压灰砂砖。第六：当门窗洞宽≤1000mm时,应采用钢筋砖过梁,两端伸入支座370并弯直钩;门窗洞宽≥1000mm时,设置钢筋混凝土过梁。1.12施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0Kn/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mm×120mm，内配4φ8，Fφ6@250，构造柱为240mm×240mm，内配4φ10，φ6@250，间隔不大于2000mm第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。94 第二章荷载计算2.1设计原始资料1．水文地质及气象资料⑴.地质情况：见工程地质勘察资料⑵.冻土情况：最大冻土深度1.4m⑶.地下水位：在设计范围内无地下水⑷.室外设计最低气温：-25℃⑸.夏季主导风向：西北⑹.地震基本烈度：7度[7].场地类别：II类2．建筑部分⑴.建筑总平面⑵.建筑面积约：6000m2⑶.建筑层数：主体6层⑷.使用功能：实验楼⑸.各层层高：3.9m⑹.垂直交通：根据安全疏散和消防要求设置两个楼梯。3．结构部分⑴.地质资料：根据工程地质勘察报告详见附图；⑵.柱网布置：纵向柱距6.6m94 ⑶.结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构；⑷.楼屋盖：采用钢筋混凝土楼盖、屋盖；⑸.楼梯：现浇钢筋混凝土楼梯（板式）；⑹.基础：根据地质情况选取合适的基础类型；⑺.材料供应：a.混凝土强度等级：C20—C50b.钢筋：HPB235,HRB335HRB400c.非承重墙体材料：加气混凝土砌块、陶粒混凝土砌块、d.预制构件：采用河北标准图集2.2结构布置及计算简图2.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构6层，层高均为3.9m。填充墙面采用300mm厚的加气混凝土砌块，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm，梁载面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1梁截面尺寸层次砼强度横梁（bh）纵梁(bh)AB跨BC跨CD跨1-6C30300700300500300800300800柱载面尺寸可根据式N=βFgEnAc≥N/[UN]fc估算表2查得该框架结构在30m以下，抗震得级为三级，其轴压比值[UN]=0.9表2抗震等级分类结构类型烈度6789框架结构高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一剧场、体育等三二一一94 表3轴压比限值结构类型抗震等级一二三框架结构0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=（1/15-1/20）H，H为层高；柱截面高度可取b=（1-2/3）h，并按下述方法进行初步估算。a）框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以1.2-1.4的放大系数。b）对于有抗震设防要求的框架结构,为保证柱有足够的延性,需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。c)框架柱截面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比不宜大于4。根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取600600mm。基础采用柱下独立基础，基础+距离室外地平0.5，室内外高差为0.45,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-6层柱高度即为层高3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+0.45+0.5=4.85m。框架计算简图见图1。94 94 2.3荷载计算2.3.1恒载标准值计算屋面：三毡四油冷底子油铺小石子0.35kN/m215厚1:3水泥砂浆找平层0.015x20=0.3kN/m2水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层1.725kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02x20=0.4kN/m2120厚结构层　　　　　　　　　　　　　　0.1x25=2.5kN/m215厚板底抹灰　　　　　　　　　　　　　0.015x16=0.24kN/m2恒载合计　　　　　　5.825kN/m2活载0.5KN/m2楼面：10mm厚地砖地面0.01×19.8=0.2KN/m220mm厚1:4干硬性水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m25厚水泥浆结合层一边0.005×20=0.1KN/m2100厚钢筋砼板　　　　　25×0.10=2.5kN/m210厚纸筋灰浆　　　　　　　　　　　　　　0.01×16=0.16kN/m2恒载合计　　　　　　　　　3.36kN/m2活载2.0kN/m2梁自重：AB边跨梁bXh=300×800mm梁自重25×0.3×(0.8-0.10)=4.5kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆0.012×(0.7-0.10)×2×20+0.012×0.3×20＝0.36kN/m合计4.86kN/mCD边跨梁bXh=300×700mm梁自重25×0.3×(0.7-0.10)=5.25kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆0.012×(0.8-0.10)×2×20+0.012×0.3×20＝0.41kN/m94 合计5.66kN/m2中间跨梁bXh=300×500mm梁自重25×0.30×(0.5-0.1)=3.0kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆(0.012×(0.5-0.10)×2+0.012×0.25)×20＝0.25kN/m合计3.25kN/m2卫生间荷载陶瓷地砖防水楼面：2.26KN/㎡100厚现浇混凝土板包括蹲位25×0.10=2.50KN/㎡10厚纸筋灰浆16×0.01=0.16KN/㎡卫生间恒载标准值小计4.86KN/㎡卫生间活载标准值2.00KN/㎡2.3.2楼面自重标准值包括梁侧，柱侧抹灰，有吊顶房间梁不包括抹灰表3-1梁柱自重构件编号截面/㎡长度/m线荷载/（KN/m）每根重量/KN每层根数/个每层重量/KNKL117.055.6638.211276.422KL127.355.6639.8376239.022KL210.30×0.75.954.8628.2034112.812KL220.30×0.76.004.8629.6254118.500KL310.30×0.75.954.8628.2038225.624KL320.30×0.76.004.8628.4420568.8KL40.30×0.52.53.259.020872.16L10.30×0.77.53.1323.4758187.80L20.30×0.76.42.6416.8708134.963L30.30×0.72.831.634.65629.3120.6×0.64.05936.45321166.40.6×0.63.05927.4532878.4注：梁长为净长94 2.3.3墙体自重标准值内外墙体均采用300mm厚加气混凝土墙填充，内墙抹灰，外墙贴面砖面荷载为：300mm厚加气混凝土外墙：200mm厚加气混凝土内墙：300mm厚加气混凝土女儿墙：240mm厚加气混凝土内墙：表3-2墙体自重部位墙体每片面积/㎡每片重/KN片数每层重/KN1-6纵墙63.6664254.6648.070216.14140.629280.53823.150246.30051.5842103.16838.272266.3433.833133.88350.5444202.1761-6横墙25.8014361.18638.697219.49223.84247.6748.611217.2239.125139.1252.3.4门窗自重标准值普通木门0.1-0.2KN/m294 塑钢0.2KN/m2铝合金门窗0.4KN/m22.4重力荷载代表值“抗震规范”5.1.3条，顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载、50%屋面雪荷载、层纵横框架梁自重、顶层半层墙柱自重及女儿墙自重.其他层重力荷载代表值包括：露面恒载、50%楼面均布活荷载、该层纵横梁自重、该层上下半层柱及墙体自重.结构的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值加上各可变荷载组合值，即其中可变荷载为雪荷载屋面活载楼面活载：教室走道（1）屋面处的重力荷载代表值的计算女儿墙的计算屋面板结构层及构造层自重的标准层顶层的墙重=（76.42+239.02+112.81+118.5+225.624+56.88+72.16+187.8+134.96+9.31+106.6）=1852.01KN94 （1）其余层楼面处重力荷载代表值计算==1852.01KN（2）底层楼面处重力荷载代表值计算（3）屋顶雪荷载标准值（4）楼面活荷载标准值94 总重力荷载标准值第三章侧向位移计算3.1地震作用计算3.1.1横向框架侧移刚度计算计算过程见下表表3-1表3-1横梁线刚度ib计算表层次类别Ec/(N/mm2)b×h/mm2Io/mm4L/mmEcIo/L(N.mm)1.5EcIo/L2EcIo/L1-6AB跨3.0×104300×7008.6×10969003．74×10105.61×10107．48×10101-6BC跨3.0×104250×5003．1×10927003．4×10105．1×10106．8×10101-6CD跨3.0×104300×80012．8×10980004．8×10107.2×10109．6×10103.1.2柱的线刚度柱的线刚度计算见下表表3-2柱线刚度ic计算表层次hc/mmEc/(N/mm2)b×h/mm2Ic/mm4EcIc/hc/(N.mm)148503.0×104600×6006．68×10102-639003.0×104600×6008．31×101094 取CD跨梁的相对线刚度为1.0，则其他为：AB跨BC跨CD跨1层柱2-6层柱0.780.7110.70.87框架梁柱的相对线刚度如图3-1作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图3-1计算简图柱的侧移刚度按式D=αc计算，式由系数αc为柱侧移刚度修正系数，由相关的表可查，根据梁柱线刚度比的不同。例如，中框架柱分中柱和边柱，边柱梁分中柱和边柱等，现以第2层B-3柱的侧移刚度计算为例，其余见表3-394 楼层ickn/mkαc根数一般层底层(一般层)(底层2-6层AD轴边框边柱8.31×0.680.251.64×10420.870.31.97×1042AD轴中框边柱0.90.312.03×10461.160.372.43×1046BC轴边框中柱1.290.392.56×10421.480.432.82×1042BC轴中框中柱1.720.463.02×10461.970.53.28×104682.53×1041层A轴边框边柱6.68×0.840.31.02×1042D轴边框边柱1.080.351.19×1042A轴边框中柱1.120.361.23×1046D轴中框边柱1.440.421.43×1046B轴边框中柱1.600.441.50×1042C轴边框中柱1.840.481.64×1042B轴框中柱2.140.521.77×1046C轴框中柱2.460.551.67×104648.68×1043.1.3横向自振周期计算本工程高度不超过40m质量和刚度沿高度分布均匀，变形以剪切为主，故可以用底部剪力法计算水平地震作用。1、首先采用能量法计算结构的基本自震周期T。计算见下表3-494 楼层（KN/m）69564.0482.53×1049564.040.0120.2682563.16686.9358476.3882.53×10418040.410.0220.2562169.95555.5148476.3882.53×10426526.790.0320.2341983.47464.1338476.3882.53×10434993.160.0420.2021712.23345.8728476.3882.53×10443469.540.0530.161356.22217.0018635.9382.53×10452105.460.1070.107924.0498.87总计10709.072368.31考虑非承重墙对周期影响周期这件系数取0.7计算1、由经验公式2、由经验公式比较取三者最小值T1=0.475s3.1.4横向水平地震力计算本工程中结构不超过40m质量和刚度沿度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按式FEK=α1Gep计算即Gep=0.85ΣG1=0.85×52105.46=44289.64kN94 由于该工程所在地抗震设防烈度为7度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，则。，则（式中r---衰减指数，在的区间取0.9,---阻尼调整系数,除有专门规定外,建筑结构的阻尼比应取0.05,相应的）因1.4Tg=1.4×0.35=0.49>T1=0.475S，则取为0FI=（1-δn）地震作用下各楼层水平地震层间剪力为计算过程见下表3-5楼层（KN）Hi（m）69564.0424.35232884.25769788.78669.95669.9582.54×1048.1×10-458476.3820.45173341.87498.661168.6182.54×1048.9×10-448476.3816.55104284.01403.561572.1782.54×1041.9×10-438476.3812.65107226.14308.461880.6382.54×2.3×10-494 10428476.388.7574168.28213.362093.9982.54×1042.5×10-418635.934.8541884.23120.492214.4848.68×1044.5×10-4楼层最大位移与楼层层高之比：故满足水平位移限值的要求。3.2风荷载计算作用于建筑物表面的水平风荷载标准值这里为风振系数，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的7.4.1条规定可知，当建筑物高度<30m时，可不考虑风压脉动对结构发生顺向风振的影响，即取=1.0.为风荷载体型系数，本工程迎风面取0.8，背风面取0.5，故合计取=0.8+0.5=1.3，为风压高度变化系数，本工程地面粗糙度类别为C类，可按《建筑结构荷载规范》的表7.2.1选取，风荷载的负荷范围取计算单元宽度6.6m，作用高度取结点上下半层高度详细计算过程见下表3-6表3-6风荷载计算表层数层高离地高度开间（m）作用高度FWK63.923.851.30.90210.550.6456.63.3514.26153.919.951.30.83910.550.6006.63.915.44443.916.051.30.76110.550.5446.63.914.00233.912.151.30.7410.550.5296.63.913.61623.98.251.30.7410.550.5296.63.913.61613.94.351.30.7410.550.5296.63.9813.61694 第四章横向框架的内力计算4.1恒荷载计算作用所选计算单元框架梁上的恒荷载有屋面和楼面恒荷载，梁上填充墙自重及梁的自重；柱上的恒荷载有纵向框架梁传来的集中力及本层柱自重。4.1.1第一至五层框架作用恒荷载的计算板得荷载传递示意图如下图4-1（a）恒荷载计算简图（b）等效后的计算简图94 板的荷载专递示意图4-2（1）的计算板②的楼面荷载为3.36KN/m2,传递给梁AB的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板④的楼面荷载为3.36KN/m2,传递给梁AB的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：故梁AB左右板传来的荷载：5.12+2.1=7.22梁（300×700）自重：内墙自重：小计为：（2）的计算：梁（300×500）自重94 （3）的计算：板①的楼面荷载为3.36KN/m2,传递给梁CD的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板③的楼面荷载为3.36KN/m2,传递给梁CD的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：故梁CD左右板传来的荷载：5.12+2.1=7.22梁（300×800）自重：内墙自重：小计为：（4）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：梁重及外侧抹灰层：梁重（300×700）自重：抹灰层（梁外侧为10纸值筋砂浆石灰抹灰）：梁上墙体：墙宽6m，墙高3.1m板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-2传给纵向的集中荷载为：梁重（250×500）自重：94 梁上墙重：板②传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板④传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以（5）计算梁重（300×700）自重：梁上墙体：墙宽6.3m墙高3.1m门得面积=1×2.1=2.1m2板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以（6）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：梁重及外侧抹灰层：梁重（300×700）自重：抹灰层（梁外侧为10纸值筋砂浆石灰抹灰）：梁上墙体：墙宽6m，墙高3.1m94 板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-1传给纵向的集中荷载为：梁重（250×600）自重：梁上墙重：板①传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板③传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以（7）计算梁重（300×700）自重：梁上墙体：墙宽7.4m墙高3.1m门得面积=1×2.1=2.1m2板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：94 所以4.1.2六层恒荷载作用下内力计算（1）的计算板②的楼面荷载为5.825KN/m2,传递给梁AB的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板④的楼面荷载为3.36KN/m2,传递给梁AB的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：故梁AB左右板传来的荷载：5.38+3.64=9.02梁（300×700）自重：小计为：（2）的计算：梁（300×700）自重（3）的计算：（4）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：梁重及外侧抹灰层：梁重（300×800）自重：抹灰层（梁外侧为10纸值筋砂浆石灰抹灰）：梁上女儿墙：2.94KN/m2板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：94 次梁L-2传给纵向的集中荷载为：板②传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板④传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以（5）计算梁重（300×700）自重：板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以（6）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：梁重及外侧抹灰层：梁重（300×800）自重：抹灰层（梁外侧为10纸值筋砂浆石灰抹灰）：梁上女儿墙：2.94KN/m板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-1传给纵向的集中荷载为：梁重（250×600）自重：94 梁上墙重：板①传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板③传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以（7）计算梁重（300×800）自重：板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以所选计算单元（一榀框架）在恒荷载作用下的计算简图如下：94 恒荷载作用下的计算简图4-34.2活荷载计算4.2.1第一至六层框架作用活荷载的计算板得荷载传递示意图如下图4-494 （a）恒荷载计算简图（b）等效后的计算简图板的荷载专递示意图4-594 （1）的计算板②的楼面荷载为2.0KN/m2,传递给梁AB的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板④的楼面荷载为2.0KN/m2,传递给梁AB的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：故梁AB左右板传来的荷载：（2）的计算：（3）的计算：板①的楼面荷载为2.0KN/m2,传递给梁CD的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板③的楼面荷载为2.0KN/m2,传递给梁CD的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：小计为：（4）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-2传给纵向的集中荷载为：板②传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板④传来的三角形荷载所产生的集中力为：94 所以（5）计算板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以（6）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-1传给纵向的集中荷载为：板①传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板③传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以（7）计算板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：94 板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以楼面（屋面）活荷载作用下的计算简图4-694 4.3雪荷载计算4.3.1屋面雪荷载的计算板得荷载传递示意图如下图4-7（a）恒荷载计算简图（b）等效后的计算简图板的荷载专递示意图4-8（1）的计算板②的楼面荷载为0.25KN/m294 ,传递给梁AB的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板④的楼面荷载为0.25KN/m2,传递给梁AB的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：故梁AB左右板传来的荷载：（2）的计算：（3）的计算：板①的楼面荷载为0.25KN/m2,传递给梁CD的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：板③的楼面荷载为0.25KN/m2,传递给梁CD的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为：小计为：（4）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-2传给纵向的集中荷载为：板②传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板④传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以94 （5）计算板②传来的三角形荷载所产生的集中力为：板④传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以（6）（纵向框架梁传来的集中力）的计算：板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：次梁L-1传给纵向的集中荷载为：板①传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板③传来的三角形荷载所产生的集中力为：所以（7）计算板①传来的三角形荷载所产生的集中力为：板③传来的梯形形荷载所产生的集中力为：板⑤传来的荷载所产生的集中力为：所以94 4.4恒荷载作用下内力计算一、恒荷载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法来计算恒荷载作用下的框架弯矩，首先根据梁柱的线刚度计算弯矩分配系数，然后计算梁在均布荷载作用下的固端弯矩及节点在集中荷载作用下的附加弯矩。此时规定弯矩绕杆端顺时针方向为正。梁端弯矩计算：①均布荷载作用下顶层：1-5层：弯矩二次分配法的弯矩分配过程4-8二、恒荷载作用下AB跨梁端剪力V和跨中弯矩M计算依据弯矩二次分配法的计算结果，可画出框架结构作用下的弯矩图(4-9)，根据弯矩图。取出梁AB脱离体，利用脱离体得平衡条件，可求出梁端剪力及跨中弯矩，计算过程见表4-1弯矩分配如图：4-1194 94 表4-1恒荷载作用下AB跨梁端剪力VAB、VBA和跨中弯矩M层619.245.21.656.943.3348.1145.9547.3434.75511.0910.451.656.960.4163.3758.6759.5340.06411.0910.451.656.952.9563.5257.5760.6343.71311.0910.451.656.952.9563.5260.6343.7143.71211.0910.451.656.960.5863.5458.6759.6339.85111.0910.451.656.958.6155.9759.4858.7244.67注：1、为板传来的梯形荷载。2、为梁及板得自重。3、4、5、6、弯矩、剪力以绕杆端顺时针方向为正。三、恒荷载作用下BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中弯矩M恒荷载作用下BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中弯矩M见表4-2表4-2恒荷载作用下BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中弯矩M楼层63.752.79.4715.15.019.1713.1253.752.76.6613.262.627.516.5443.752.76.5212.722.777.366.2094 33.752.76.5212.722.777.366.2023.752.76.512.972.677.466.3213.752.78.2315.282.467.678.34注：1、2、3、四、恒荷载作用下CD跨梁端剪力V和跨中弯矩M计算依据弯矩二次分配法的计算结果，可画出框架结构作用下的弯矩图(4-9)，根据弯矩图。取出梁CD脱离体，利用脱离体得平衡条件，可求出梁端剪力及跨中弯矩，计算过程见表4-3表4-3恒荷载作用下CD跨梁端剪力VCD、VDC和跨中弯矩M层619.245.21.658.064.1351.2848.4459.72-79.44511.0910.451.658.073.4078.6471.6469.72-74.56411.0910.451.658.086.6979.6571.5669.80-58.19311.0910.451.658.086.6979.6571.5669.80-58.19211.0910.451.658.086.7680.2571.5669.80-58.19111.0910.451.658.083.7474.1671.8869.48-62.4注：1、为板传来的梯形荷载。2、为梁及板得自重。3、4、94 5、6、弯矩、剪力以绕杆端顺时针方向为正。图4-9恒荷载作用下的弯矩图94 同理可取柱为脱离体利用脱离体平衡条件，可求出柱端剪力，并绘出框架在恒荷载作用下的剪力图4-10图4-10恒荷载作用下剪力图（单位KN）五、恒荷载作用下轴力计算依据剪力图4-10，由节点的竖向平衡可求出框架柱的轴力，计算过程见表4-4，框架轴的轴力图如图4-1194 表4-4恒荷载作用下轴力计算表层边柱A轴边柱A轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力6柱顶49.95188.4036.0238.3559.72227.8136.0287.53柱底274.35323.535柱顶58.67160.2735.1493.2969.72179.9235.1573.17柱底528.39608.274柱顶60.63160.2735.1749.2969.80179.9235.1857.99柱底784.39893.093柱顶60.63160.2735.11005.2969.80179.9235.11142.81柱底1040.391177.912柱顶59.53160.2735.11260.1969.48179.9235.11427.31柱底1295.291462.411柱顶59.48160.2743.651515.0469.48179.9243.651711.81柱底1558.691755.46层中柱B轴中柱C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力6柱顶57.04183.5536.0240.5953.45219.2336.0273.83柱底276.59309.285柱顶67.04186.3535.1529.9874.26209.8335.1593.37柱底565.08628.474柱顶64.93186.3535.1816.3674.33209.8335.1912.63柱底851.46947.733柱顶64.93186.3535.11102.7474.33209.8335.11231.89柱底1137.841266.992柱顶66.13186.3535.11390.3274.16209.8335.11550.98柱底1425.421568.081柱顶68.69186.3543.651680.4674.34209.8343.651870.25柱底1724.111913.994 图4-11恒荷载作用下轴力图（单位KN）4.5活荷载作用下内力计算一、活荷载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法来计算恒荷载作用下的框架弯矩，首先根据梁柱的线刚度计算弯矩分配系数，然后计算梁在均布荷载作用下的固端弯矩及节点在集中荷载作用下的附加弯矩。此时规定弯矩绕杆端顺时针方向为正。梁端弯矩计算：94 ①均布荷载作用下1-6六层：弯矩分配如图：4-12二、活荷载作用下AB跨梁端剪力V和跨中弯矩M计算依据弯矩二次分配法的计算结果，可画出框架结构作用下的弯矩图(4-13)，根据弯矩图。取出梁AB脱离体，利用脱离体得平衡条件，可求出梁端剪力及跨中弯矩，计算过程见表4-5弯矩分配如图：4-12图4-12活荷载作用下弯矩分配图94 94 表4-5活荷载作用下AB跨梁端剪力VAB、VBA和跨中弯矩M层66.61.656.910.3810.7610.4710.58-7.5956.61.656.911.1911.4610.4710.58-6.9846.61.656.910.9611.3710.4710.58-6.9836.61.656.910.9611.3710.4710.58-6.9826.61.656.910.9811.4110.4710.58-6.9816.61.656.910.4711.0810.4510.6-7.4注：1、为板传来的梯形荷载。2、3、4、5、弯矩、剪力以绕杆端顺时针方向为正。三、活荷载作用下BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中弯矩M活荷载作用下BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中弯矩M见表4-6表4-6活荷载作用下BC跨梁端剪力VBC、VCB和跨中弯矩M楼层66.62.73.193.02.772.631.2756.62.72.192.092.742.660.3294 46.62.72.272.162.742.660.3936.62.72.272.162.742.660.3926.62.72.272.162.742.660.3916.62.72.572.132.862.540.52注：1、2、3、四、活荷载作用下CD跨梁端剪力V和跨中弯矩M计算依据弯矩二次分配法的计算结果，可画出框架结构作用下的弯矩图(4-9)，根据弯矩图。取出梁CD脱离体，利用脱离体得平衡条件，可求出梁端剪力及跨中弯矩，计算过程见表4-7表4-7活荷载作用下CD跨梁端剪力VCD、VDC和跨中弯矩M层66.61.658.010.168.8712.3612.04-36.2456.61.658.011.177.5912.6511.75-36.3646.61.658.011.177.5912.6511.75-36.3636.61.658.011.0710.5712.2612.14-34.9426.61.658.011.0710.5712.2612.14-34.9416.61.658.011.129.9712.3412.06-35.22注：1、为板传来的梯形荷载。2、3、94 4、图4-13活荷载作用下弯矩图（单位KN·m括号为调幅后弯矩值）94 同理可取柱为脱离体利用脱离体平衡条件，可求出柱端剪力，并绘出框架在恒荷载作用下的剪力图4-14图4-14活荷载作用下剪力计算（单位KN）五、活荷载作用下轴力计算94 依据剪力图4-15，由节点的竖向平衡可求出框架柱的轴力，计算过程见表4-8，框架轴的轴力图如图4-15表4-8活荷载作用下轴力计算表层边柱A轴边柱A轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力6柱顶10.4738.0736.048.5412.0441.7536.053.79柱底84.5489.795柱顶10.4738.0735.1133.0811.7541.7535.1143.28柱底168.18178.384柱顶10.4738.0735.1216.7111.7541.7535.1231.88柱底251.81266.983柱顶10.4738.0735.1300.3511.7541.7535.1320.49柱底335.45355.582柱顶10.4738.0735.1383.9811.7541.7535.1409.47柱底419.08444.571柱顶10.4538.0743.65467.611.7541.7543.65498.38柱底511.25542.03层中柱B轴中柱C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力6柱顶13.3528.2136.041.5614.9928.4736.043.46柱底77.5679.465柱顶13.3528.2135.1119.1215.3128.4735.1123.24柱底154.22158.344柱顶13.3528.2135.1195.7815.3128.4735.1202.12柱底230.78237.223柱顶13.3528.2135.1272.4415.3128.4735.1281.0柱底307.54316.12柱顶13.3528.2135.1349.115.3128.4735.1359.39柱底384.2394.491柱顶13.4628.2143.65425.8715.3128.4743.65437.86柱底469.52481.5194 图4-15活荷载作用下轴力图（单位KN）94 屋面雪荷载作用下弯矩剪力轴力计算见下图：图4-16屋面雪荷载、楼面活荷载作用下弯矩图94 图4-17屋面雪荷载、楼面活荷载作用下剪力图（KN）94 图4-18屋面雪荷、楼面活荷做作用下轴力图（单位KN）94 4.6水平地震作用下内力计算水平地震作用下所选计算单元的柱中剪力计算间表4-9，依据柱中剪力和反弯点高度可计算出柱端弯矩，按照梁的线刚度可分配给与之相连的梁，便可得到水平地震作用下一榀框架的弯矩，取出梁为脱离体，利用脱离体平衡条件，可求出梁端剪力，跨中弯矩，依据剪力图，由结点竖向平衡条件可求出框架柱的轴力，框架在水平地震作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图4-19、4-20、4-21表4-9地震作用剪力及弯矩计算表柱楼层AD轴边柱6669.852.43×10482.54×1040.0319.721.9538.4538.4551168.612.43×10482.54×1040.0335.061.9568.3768.3741572.172.43×10482.54×1040.0347.171.9591.9891.9831880.632.43×10482.54×1040.0354.421.95106.1106.122093.492.43×10482.54×1040.0362.821.95122.5122.512214.481.43×10448.68×1040.0366.431.62107.62214.5BC轴中柱6669.853.28×10482.54×1040.0426.81.9552.2652.2651168.613.28×10482.54×1040.0446.741.9591.1491.1441572.173.28×10482.54×1040.0462.891.95122.6122.631880.633.28×10482.54×1040.0475.231.95146.7146.794 22093.493.28×10482.54×1040.0483.761.95163.3163.312214.481.87×10448.68×1040.04497.441.62157.9314.794 图4-19水平地震作用下的弯矩图94 94 图4-20水平地震作用下剪力图图4-21水平地震作用下轴力图94 4.7风荷载用下内力计算风荷载作用下所选计算单元的柱中剪力计算间表4-10，依据柱中剪力和反弯点高度可计算出柱端弯矩，按照梁的线刚度可分配给与之相连的梁，便可得到水平地震作用下一榀框架的弯矩，取出梁为脱离体，利用脱离体平衡条件，可求出梁端剪力，跨中弯矩，依据剪力图，由结点竖向平衡条件可求出框架柱的轴力，框架在水平地震作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图4-22、4-23、4-24柱楼层AD轴边柱614.2814.262.43×10411.42×1040.2133.041.955.935.93515.4429.712.43×10411.42×1040.2136.331.9512.3412.34414.0043.712.43×10411.42×1040.2139.311.9518.1418.14313.6257.322.43×10411.42×1040.21312.211.9523.8123.81213.6270.942.43×10411.42×1040.21315.111.9529.4629.46113.6287.561.43×1046.6×1040.21719.001.6224.749.4BC轴中柱614.2814.263.28×10411.42×1040.2134.181.958.758.75515.4429.713.28×10411.42×1040.2138.701.9516.9716.97414.0043.713.28×10411.42×1040.21312.811.9524.9824.98313.6257.323.28×10411.42×1040.21316.801.9532.7632.76213.6270.943.28×10411.42×1040.21320.791.9540.5440.54113.6287.561.87×1046.6×1040.21724.781.6232.2164.4394 图4-22风荷载作用下弯矩图（单位KN·m）94 图4-23风荷载作用下剪力图（单位KN）竖向荷载作用下梁端弯矩调整，梁端成衣0.85系数，跨中乘以1.2系数。调幅后的弯矩括号内的数字。94 图4-24风荷载作用下轴力图（KN）94 第五章框架结构的内力组合计算出各种荷载作用下的框架内力后，按照承载力极限状态和正常使用极限状态，分别进行内力组合，并取各自的最不利组合进行设计。具体过程见表5-1至5-15第六章框架结构配筋计算6.1.2梁跨中配筋计算1、非抗震设计梁跨中截面配筋计算，考虑现浇板的作用，按T形截面设计。翼缘板厚度取hf＇=100mm翼缘板跨度取查表得M=88.42KN·m取受拉钢筋合力点至截面近边的距离as=35,mm截面有效高度h0=h—as=700—35=665mm判断截面类型：属于第一T类截面按矩形截面考虑所有梁具体配筋计算见表5-122、抗震设计首先比较抗震情况下与非抗震情况下最不利弯矩AB跨：其余层经计算都小于非抗震故可按非抗震情况下计算的弯矩配筋CD跨：其余层经计算都小于非抗震故可按非抗震情况下计算的弯矩配筋。BC跨：一层：应按抗震情况下计算的弯矩配筋二层：应按抗震情况下计算的弯矩配筋94 三层：应按抗震情况下计算的弯矩配筋四层：应按抗震情况下计算的弯矩配筋五层：应按抗震情况下计算的弯矩配筋六层：应按非抗震情况下计算的弯矩配筋抗震配筋计算见表5-156.2框架梁斜截面承载内力计算一、非抗震计算查表5-1得AB跨最不利剪力为V=104.23KN截面验算：故按构造配筋取B8@200双肢箍查表5-1得BC跨最不利剪力为V=41.93KN截面验算：故按构造配筋取B8@200双肢箍94 查表5-1得CD跨最不利剪力为V=113.55KN截面验算：故按构造配筋取B8@200二、抗震计算查表5-6得AB调整后梁的最不利剪力V=152.74验算截面尺寸：（剪压比控制）所以截面尺寸满足要求。故按构造配筋取B8@200双肢箍加密区S=100，加密区长度1050mm。查表5-6得BC调整后梁的最不利剪力V=159.48验算截面尺寸：（剪压比控制）所以截面尺寸满足要求。故按构造配筋取B8@150双肢箍加密取间距100mm加密区长度750mm.94 查表5-6得CD调整后梁的最不利剪力V=161.49验算截面尺寸：（剪压比控制）所以截面尺寸满足要求。故按构造配筋取B8@150双肢箍，加密区S=100，加密区长度1250mm。6.3框架柱正截面承载内力计算取第一层A柱为例，柱的截面尺寸为：b×h=600mm×600mm，混凝土强度为C30，纵向钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB235级。1、非抗震设计查表5-2得最不利内力为柱上端：①M=53.42②M=44.76③M=-2.34N=2430.99N=2518.8N=1958.04柱下端：④M=-70.29⑤M=31.90⑥M=-48.29N=2480.33N=2617.8N=2042.47(1）初步判断大小偏心取h0=600-40=560mm，在对称配筋的情况下，当N>Nb时截面发生小偏心破坏，当NNb时截面发生小偏心破坏，当NV故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm加密区箍筋间距s=100加密区长度：l=max{1.5，500}=675mm取700mmLL2：跨度8.4m，截面尺寸：bh=300mm550mm（1）、荷载设计值g+q=1.35（0.24.207+4.81）=14.43KN.m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨中：94 配置216(As=402mm2)支座：配置220(As=628mm2)（4）斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸，由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ8双肢箍筋，计算截面尺寸因为=0.71.43350515=192.69KN>V故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm加密区箍筋间距s=100加密区长度：l=max{1.5，500}=825mm取850mm94'