某办公楼结构设计-框架结构毕业设计

'本科毕业设计题目某办公楼结构设计作者：学科专业：指导教师：完成日期：20 原创性声明本人声明：所呈交的论文是本人在导师指导下进行的研究工作。除了文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含其他人已发表或撰写过的研究成果。参与同一工作的其他同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。签名：日期：本论文使用授权说明本人完全了解大学有关保留、使用学位论文的规定，即：学校有权保留论文及送交论文复印件，允许论文被查阅和借阅；学校可以公布论文的全部或部分内容。（保密的论文在解密后应遵守此规定）学生签名：指导教师签名：日期：20 大学毕业设计题目：办公楼结构设计姓名：　　　　　　指导教师　　　　学科专业：　土木工程　　　　　　建筑工程学院年月日20 摘要本文根据新规范进行了某办公楼的整个建筑结构设计，包括主体结构、基础及楼梯等部分。该建筑为三层钢筋混凝土框架结构，属于多层办公楼建筑，总建筑面积约为2935，总建筑高度为16.2m。完成了该建筑的平面设计，立面设计以及剖面设计。结构分析中考虑了竖向荷载中的恒荷载、活荷载和水平方向荷载中的风荷载，并将水平荷载分配到框架上，分别用D值法和弯矩二次分配法计算风荷载、活荷载和恒荷载作用下构件的内力，并进行了一榀框架的内力组合、截面设计及配筋。手算过程中运用excel进行数据计算。最后，用PKPM软件进行电算，并与手算结果进行对比，对配筋进行修改，并绘出各楼层梁、板、柱、基础、楼梯的结构施工图。此外，还完成了施工方案设计和外文翻译。关键词：办公楼，多层建筑，框架，结构计算20 ABSTRACTAnoverallstructuraldesignofofficebuilding.Itconsistsofthemajorstructuredesign,foundationstructuredesignandstairwaystructuredesign.Thebuildingisreinforcedconcreteframestructurewith5stories,belongingtohigh-riseofficebuildings.Ithasaboutanareaof2000squaremetersandaheightof16.2meter.Completedtheconstructionofgraphicdesign,facadedesign,andprofiledesign.Inthestructuralanalysis,theverticalloadofconstantload,liveloadandhorizontalloadofwindloads,earthquakeareconsidered.Theassumptionoftheperfectlystiffslabisusedtoanalyzetheinteractionofthehorizontalframesandthehorizontalloadisdistributedtotheframes.Theinternalforcescausedbywindload,liveloadanddeadloadseparatelyareobtainedbyuseoftheDvaluemethod,thedelaminationmethodandtheseconddistributionmethodofmoment.Asaresult,theinternalforcescombination,sectiondesignandchosensteeloftheframeareobtained.ThedataiscalculatedbyEXCELsoftwareinmanualcomputingprocess.Finally,calculatingbyusingthePKPMsoftwareandtheaccountbyhandarecomparedandrevisedthetworesultsandrepairthem.Atthesametime,thestructuralworkingplanofthebeam,board,column,groundworkandstairofeachflooraredrawn.Inaddition,theconstructionprojectdesignandtheforeigndatatranslationarecompleted.Asatrustworthyandpromptanalysismeasure,PKPMstructuralanalysissoftwareisalsousedtocalculatetheentirestructureandthestructuraldocuments.Keywords:Officebuilding,Tallbuilding,Frame,Structuralcalculation20 目录1建筑设计……………………………………………………………………11.1工程概况………………………………………………………………11.2建筑物功能与特点……………………………………………………11.2.1设计原则…………………………………………………………11.2.2建筑造型…………………………………………………………11.2.3平面设计…………………………………………………………11.2.4立面设计…………………………………………………………11.2.5剖面设计…………………………………………………………21.2.6垂直接通设计……………………………………………………21.2.7防火设计…………………………………………………………21.2.8抗震设计…………………………………………………………21.2.9屋面设计…………………………………………………………21.3设计资料………………………………………………………………21.3.1自然条件…………………………………………………………21.3.2工程做法…………………………………………………………21.3.3门窗尺寸…………………………………………………………52结构设计……………………………………………………………………52.1结构设计资料…………………………………………………………52.1.1设计资料…………………………………………………………52.1.2设计依据…………………………………………………………52.2结构方案的选择与结构布置…………………………………………52.2.1工程概况…………………………………………………………52.2.2结构布置…………………………………………………………62.3荷载计算　………………………………………………………………62.3.1屋面荷载标准值　…………………………………………………62.3.2楼面荷载　…………………………………………………………72.3.3卫生间荷载　………………………………………………………72.4.4楼梯间荷载　………………………………………………………72.4框架荷载计算　…………………………………………………………72.4.1框架竖向荷载计算　………………………………………………92.4.2框架集中荷载计算………………………………………………112.5风荷载计算……………………………………………………………142.6梁柱的线刚度的计算…………………………………………………152.7恒载作用下的内力计算……………………………………………182.8活载作用下的内力计算……………………………………………………272.9风荷载作用下的内力计算…………………………………………………342.10内力组合计算……………………………………………………………4020 210.1AC框架梁……………………………………………………412.10.2弯矩调幅………………………………………………………422.10.3内力组合………………………………………………………432.10.4CD框架梁……………………………………………………442.10.5弯矩调幅………………………………………………………452.10.6内力组合………………………………………………………462.10.7A柱……………………………………………………………472.10.8内力组合………………………………………………………482.10.9C柱……………………………………………………………492.10.10D柱……………………………………………………………512.10.11框架最不利内力组合…………………………………………532.11梁柱配筋计算…………………………………………………………542.11.1正截面受弯承载力计算………………………………………542.11.2斜截面受弯承载力计算………………………………………572.11.3框架梁裂缝宽度计算…………………………………………582.11.4A柱上端正截面受弯承载力计算……………………………602.11.5A柱下端正截面受弯承载力计算……………………………622.11.6C柱上端正截面受弯承载力计算……………………………642.11.7C柱下端正截面受弯承载力计算……………………………672.11.8D柱上端正截面受弯承载力计算……………………………712.11.9D柱下端正截面受弯承载力计算……………………………722.11.10A柱斜截面受弯承载力计算…………………………………742.11.11C柱斜截面受弯承载力计算…………………………………752.11.12D柱斜截面受弯承载力计算…………………………………772.12楼板配筋计算………………………………………………………772.13基础设计……………………………………………………………792.14楼梯设计……………………………………………………………822.15电算与手算比较………………………………………………………863施工方案……………………………………………………………………863.1施工准备………………………………………………………………873.2施工部署和方案………………………………………………………873.3施工进度计划及保证措施……………………………………………883.4施工总平面布置　………………………………………………………893.5保证安全生产措施　……………………………………………………90参考文献………………………………………………………………………91致谢……………………………………………………………………………9220 1建筑设计1.1工程概况本工程办公楼，位于，占地面积为990.15m2，总长60米，总宽16米，总高16.2米，总建筑面积为2935.35m2。一层为门厅和办公室，层高4.5米，标准层为办公室和门厅，层高4.2米，顶层为办公室，层高4.2米。该工程主楼为3层框架结构，为二类建筑，防火等级二级，建筑物的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。1.2建筑物功能与特点1.2.1设计原则建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。写字楼建筑体型设计应根据现有经济技术水平处理好功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响。1.2.2建筑造型根据设计原则，本设计采用一字型体系。这种体系符合简单、对称、规则的原则。1.2.3平面设计本建筑在平面上属内廊式，一条直线走廊贯穿整个建筑平面，各房间分别位于走廊两侧，这样的平面组合可使平面利用系数尽可能的大，水平交通联系简单明了，一层中部设有入口门厅，大厅紧密联系着楼梯。另外各办公室面积合适，比例合理本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转，有适当的外挑和内收，在保证建筑美感的条件下，不影响建筑的结构上的各种性能。1.2.4立面设计20 立面设计，综合考虑立面上的统一与变化，均衡与稳定，比例，尺度建筑的韵律等建筑美学上的因素。整个立面上用夸张的手法，楼梯间开小窗窄窗，留出大面积实墙，其整体上以实为主，又因楼梯间突出屋面，故给人一种巨柱的感觉，从而给人以稳定之感。采用每层均采用带型窗，窗带贯穿立面左右，加上巨柱效果整个建筑整体感极强，庄严气派，中部大面积玻璃幕墙是建筑立面总结性的一笔。1.2.5剖面设计剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。1.2.6垂直交通设计本工程主要垂直交通工具是楼梯和电梯，对楼梯的选用及其在建筑物中的合理布置，将使多层建筑的使用更加合理，同时还能提高工作效率。1.2.7防火设计(1)耐火等级本工程属二类建筑（高度不超过50m的公共建筑），其耐火等级不能低于二级。(2)防火设计要点①总平面布局中的消防问题选址应在交通便捷处，根据城市规划确定的场地位置应有方便的道路通过，要求既靠近干道，便于多层建筑中人群的集散，又便于消防时交通组织和疏散。应设环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于3.5m的环形车道，可以部分利用交通道路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够的流线。②疏散设计发生火灾时，人员往往还在远离地面的高层，将他们全部迅速地疏散到安全地带是防火的重要环节，疏散设计的原则是路线简单明了，便于人们在紧急时进行判断，同时供以室内任何位置向两个方向疏散的可能性。1)疏散所需时间从火灾现场退出的时间不超过2分30秒为宜。通道宽度：按通过人数每100人不少于1m计算。2)疏散楼梯的位置疏散楼梯是发生火灾时电梯停用的情况下最主要的竖向交通途径，其位置应首先符合安全疏散距离的规定，也应符合人在火灾发生后可能的疏导方向。且安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。20 1.2.8抗震设计本建筑设计抗震设防烈度为6度，第二组，II类场地，抗震等级为二级。1.2.9屋面设计屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为结构找坡.排水方式为屋面内天沟排水，屋面做法采用《98ZJ001——工程做法》柔性防水，具体做法详见建筑施工图.1.3.设计资料1.3.1自然条件(1)工程地质条件：由上至下：杂填土：厚度为2.0m粉质粘土：厚度为2.0m全风化泥质粉砂岩：厚度为2.5m强风化泥质粉砂岩：厚度为3.5m。中风化泥质粉砂岩：厚度为0.6m。全场分布。=2500kPa.(2)抗震设防：六度(3)防火等级：二级(4)建筑物类型：丙类(5)基本风压：W0=0.5kN/m2，主导风向：冬季为西北风，夏季为东南风。(6)楼面活荷：屋面：2.0kN/m2；办公室2.0kN/m2；走廊,楼梯间2.5kN/m2。1.3.2工程做法(1)屋面做法①40厚C20细石混凝土，内配∅4钢筋双向@150②20厚1:2.5水泥砂浆找平③90厚干铺泡沫玻璃板保温层④1.5厚贴必定BS-P型自粘卷材⑤1.5厚SPU防水涂料⑥20厚1:2.5水泥砂浆找平⑦泡沫混凝土找坡2%（最薄处30mm)⑧现浇钢筋混凝土屋面板20 (2)楼面做法(1)写字间，走廊等。①混凝土砂浆随打随抹。②结构基层。(2)卫生间楼面①10厚防滑地砖楼面，干水泥擦缝②5厚1:1水泥细砂浆结合层。③30厚C20细石混凝土。④聚氨酯三遍涂膜防水层。(所有地面与墙面竖管转角处均附加300宽卷材一层并卷起150高)⑤20厚1:3水泥砂浆找平层。(四角做圆弧状或钝角）⑥结构基层。(3)楼梯间①20厚1:2水泥砂浆找平层②防水涂料，四周泛边200③结构基层。3、外墙面做法①面砖饰面②柔性耐水腻子,抹面砂浆③复合耐碱玻纤网布+锚固件④55厚复合发泡水泥板保温层⑤15厚粘结砂浆⑥20厚1:3水泥砂浆找平层4、内墙面做法（1）卫生间①5厚釉面砖白水泥浆擦缝(2~3厚建筑陶瓷胶粘剂)②6厚1：2.5水泥砂浆粉面③12厚1：3水泥砂浆打底④聚氨酯三遍涂膜防水层（厚1.8）⑤专用界面剂（2）楼面层20 ①刷乳胶漆②10厚1：2水泥砂浆抹面。③15厚1：3水泥砂浆打底④专用界面剂　1.3.3窗:具体尺寸门窗表.2结构设计2.1结构设计资料　　2.1.1题目：办公楼　　2.1.2设计依据　(1)建筑设计部分已完成的建筑设计施工图.　(2)工程地质及水文地质条件.1）工程地质条件2.0m厚杂填土；2.0m厚粉质粘土；2.5m厚全风化泥质粉砂岩；3.5m厚强风化泥质粉砂岩；0.6m厚中风化泥质粉砂岩；=2500kPa.2）水文地质条件场地水文地质条件简单，杂填土层含上层滞水；粉质粘土层为相对隔水层；基岩裂隙发育，含裂隙水.地下水对钢筋混凝土无腐蚀性。2.2结构方案的选择及结构布置　　2.2.1工程概况(1)结构形式：本工程采用框架结构体系，因为建筑物上部结构荷载对称，平面布局对称，受力比较均匀；采用框架结构体系，结构布置灵活，使用方便，不足的是抗震性能，刚度较小。(2)本工程建于6度抗震设防区Ⅱ类场地土。根据规范，框架设计按抗震考虑。①基础形式：根据地质条件可知，地基土的液化等级为fak=60kPa,不考虑地基土液化，采用独立基础。②本工程楼屋盖采用卷材防水保温屋面，板厚120mm。楼梯采用板式楼梯。20 ①材料选择：混凝土：桩采用C20，基梁采用C25.柱采用C30,梁采用C30，现浇板采用C30。钢筋：梁，柱，和基础梁纵向受力钢筋采用HRB400；桩和箍筋采用HPB235；板钢筋采用HPB400。②设计软件采用十一院PMPK系列结构设计软件。图2.1平面布置图2.2.2结构布置结构平面布置：结构平面布置如图2.1本工程纵向长度为60米，不设置伸缩缝，设置后浇加强带两道,带宽一米，具体位置见上图。2.2.3构件截面尺寸估算：(1)框架柱：B、C、D轴与8、9轴相交的边柱定为500×500，其余均为400×500(2)板厚为：120(3)梁：B、C轴大厅为300×750；与1、2轴相交段为250×400，其余B轴均为250×650；C轴均为250×600；具体见结构图2.3荷载计算2.3.1屋面荷载标准值：40厚C20细石砼，内配∅4钢筋双向@150，表面压光抹平1.1kN/20厚1：2.5水泥砂浆找平层0.4kN/干铺90厚泡沫玻璃板保温层0.28kN/20厚1：2.5水泥砂浆找平层0.4kN/钢筋混凝土现浇楼板3.0kN/恒载标准值5.28kN/m220 　　　　屋面活载标准值2.0kN/2.3.2楼面荷载：20厚水泥砂浆0.4kN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板3.0kN/m2恒载标准值3.4kN/m2　　活载标准值:2.0kN/m22.3.3卫生间荷载10厚防滑地砖楼面，干水泥擦缝0.01×18=0.18kN/m25厚1:1水泥细砂浆结合层0.005×20=0.1kN/m230厚C20细石混凝土0.03×24=0.72kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板3kN/m2恒载标准值4.4kN/m2活载标准值：2.5kN/m22.3.4楼梯间荷载20厚1:2水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2防水涂料，四周泛边2000.1kN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板3kN/m2恒载标准值3.5kN/m2活载标准值:2.5kN/m22.4框架荷载计算选择⑥号轴线处框架进行计算。框架平面图见图2.2：20 图2.1板传力图首层柱高计算：室内外的高差h1=0.45m，基础顶面到地面的距离定为h2=0.85m,则首层柱高h=4.5+0.45+0.85=5.8m，其它层的柱高与结构层高相同。框架立面图见图2.3：图2.3框架立面图20 图2.4恒载受力图2.4.1框架竖向荷载计算(1)框架梁的均布荷载计算7号梁均布荷载计算恒荷载：板传来的力[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×5.28×1.85×2=17.17kN/m梁自重0.3×0.75×25=5.625kN/m10厚混合砂浆梁侧粉刷2×（0.75-0.12）×0.01×17=0.21kN/m恒载标准值23.00kN/m活荷载[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×2×1.85×2=6.5kN/m8号梁的荷载计算：恒荷载：梁自重0.3×0.75×25=5.625kN/m10厚混合砂浆梁侧粉刷2×（0.75-0.12）×0.01×17=0.216kN/m恒载标准值5.79kN/m20 活荷载0kN/m9号梁均布荷载计算恒荷载：板传来的力[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×5.28×1.85×2=17.17kN/m梁自重0.22×0.60×25=3.3kN/m10厚混合砂浆梁侧粉刷2×（0.6-0.12）×0.01×17=0.16kN/m恒载标准值20.68kN/m活荷载[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×2×1.85×2=6.5kN/m4号梁的荷载计算：恒荷载：板传来的力[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×3.4×1.85×2=11.05kN/m梁自重0.3×0.75×25=5.625kN/m10厚混合砂浆梁侧粉刷2×(0.75-0.12)×0.01×17=0.21kN/m恒载标准值16.84kN/m活荷载[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×2×1.85×2=6.5kN/m5号梁的荷载计算：恒荷载：梁自重0.3×0.75×25=5.625kN/m10厚混合砂浆梁侧粉刷2×(0.75-0.12)×0.01×17=0.21kN/m恒载标准值5.79kN/m活荷载0kN/m6号梁的荷载计算：恒荷载：板传来的力[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×3.4×1.85×2=11.05kN/m梁自重0.22×0.6×25=3.3kN/m20 10厚混合砂浆梁侧粉刷2×(0.60-0.12)×0.01×17=0.16kN/m恒载标准值14.51kN/m活荷载[1-2(1.85/7)2+(1.85/7)3]×2×1.85×2=6.5kN/m注：1、2、3号梁的荷载与4、5、6号梁对应相同柱自重：柱自重0.4×0.5×25=5.0kN/m10厚混合砂浆抹灰0.01×(0.4×2+0.5×2)×17=0.31kN/m合计：5.31kN/m2.4.2框架集中荷载计算(1)屋面框架节点集中荷载标准值①左边柱FA恒荷载：梁自重0.75×0.3×25×7=39.38kN0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN1.3m高女儿墙自重1.3×4.5×3.6=21.06kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值39.38/2+23.1/2+37+1.28×2+21.06+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×8=196.27kN活荷载：板传来5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FA2.31×7.4+21.98=39.04kN②右边柱FD：恒荷载：梁自重0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN1.3m高女儿墙自重1.3×4.5×3.6=21.06kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN20 恒载标准值23.1/2+23.1/2+37+1.28×2+21.06+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×8=188.13kN活荷载：板传来5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FD2.31×7.4+21.98=39.04kN③中柱FC：恒荷载：梁自重0.75×0.3×25×2=11.25kN0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN1.3m高女儿墙自重1.3×4.5×3.6=21.06kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值11.25/2+23.1/2+37+1.28×2+21.06+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×(8+3.7)=204.8kN活荷载：板传来2×2/2=2kN/m5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FC(2+2.31)×7.4+21.98=53.87kN④FB集中力：恒荷载：梁自重0.75×0.3×25×2=11.25kN0.75×0.3×25×7=39.38kN0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN1.3m高女儿墙自重1.3×4.5×3.6=21.06kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值39.38/2+23.1/2+37+1.28×2+21.06+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×(8+3.7)=218.86kN20 活荷载：板传来2×2/2=2kN/m5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FB(2+2.31)×7.4+21.98=53.87kN(2)楼面框架节点集中荷载标准值①左边柱FA恒荷载：梁自重0.75×0.3×25×7=39.38kN0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值39.38/2+23.1/2+37+1.28×2+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×8=175.21kN活荷载：板传来5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FA2.31×7.4+21.98=39.04kN②右边柱FD：恒荷载：梁自重0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值23.1/2+23.1/2+37+1.28×2+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×8=167.07kN活荷载：板传来5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FA2.31×7.4+21.98=39.04kN③中柱FC：恒荷载：梁自重0.75×0.3×25×2=11.25kN20 0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值11.25/2+23.1/2+37+1.28×2+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×(8+3.7)=183.73kN活荷载：板传来2×2/2=2kN/m5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FC(2+2.31)×7.4+21.98=53.87kN④FB集中力：恒荷载：梁自重0.75×0.3×25×2=11.25kN0.75×0.3×25×7=39.38kN0.22×0.6×7×25=23.1kN0.25×0.8×7.4×25=37kN粉刷2×(0.7-0.12)×0.02×3.25×17=1.28kN板传来0.5×3.25×0.5×3.25×5.28=15.02kN恒载标准值39.38/2+23.1/2+37+1.28×2+15.02×3.7+5/8×5.28×1.85×(8+3.7)=197.8kN活荷载：板传来2×2/2=2kN/m5/8×2×1.85=2.31kN/m梁传递的集中荷载6.28×7/2=21.98kN集中力FB(2+2.31)×7.4+21.98=53.87kN2.5风荷载计算风压标准值计算公式为wk=βzμsμzw0，W=0.50×1.1，迎风面为0.8，背风面为-0.5，因结构高度H=16.2m<30m（从室外地面算起），取风振系数βz=1.0,μz按荷载规范见下表。计算结果如表1所示。表2.1风荷载计算表层次βzμsz(m)μzw0(kN/m2)A(m2)Pi(kN)20 31.01.312.91.080.515.129.8321.01.38.71.000.515.129.8311.01.34.51.000.516.3010.60V3=9.83kN;V2=9.83+9.83=19.66kN;V3=19.66+10.6=30.26kN;风荷作用下框架计算简图见图2.5图2.5框架内力计算2.6梁柱的线刚度的计算根据地质资料，底层层高为5.8m。各层楼（屋）面板均为现浇板，框架梁线刚度I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩），该榀框架各柱截面均为400×500mm2左跨梁：i=Eb×2××0.30×0.753/9.0=23.44×10-Eb右跨梁：i=Eb×2××0.22×0.603/7.0=11.32×10-4Eb首层柱：i=EC××0.40×0.503/5.8=7.2×10-4Ec其它层柱：i=EC××0.40×0.503/3.6=11.57×10-4Ec梁采用C30混凝土，查相关资料知Eb=3.0×104N/mm220 柱采用C30混凝土，查相关资料知Ec=3.0×104N/mm2则可以算得：Ec=1.0Eb以梁Eb为单位，可得相对线刚度首层柱：i=7.2×Eb其它层柱：i=11.57×Eb梁柱相对线刚度见图2.6：图2.6相对线刚度该榀框架结构荷载不对称，故内力计算取全部结构。各节点弯矩分配系数计算：节点1：=23.44/（11.57+23.44）=0.67；=1-0.67=0.33节点2:=11.57/(11.57+23.44+11.31)=0.25;=23.44/46.32=0.51；=1-0.51-0.25=0.24节点3：=11.57/(11.57+11.31)=0.51；=1-0.51=0.4920 节点4：=11.57/(11.57+11.57+23.44)=0.25；　　　　=11.57/46.58=0.25；=1-0.25-0.25=0.5节点5:=11.57/(11.57+11.57+23.44+11.31)=0.20；=11.57/57.89=0.20;=23.44/57.89=0.4=1-0.20-0.20-0.4=0.20节点6：=11.57/(11.57+11.57+11.31)=0.34；=11.57/34.45=0.34；=1-0.34-0.34=0.32节点7:=11.57/(11.57+7.2+23.44)=0.27；=7.2/42.21=0.17；=1-0.27-0.17=0.57节点8:=11.57/(11.57+11.57+23.44+11.31)=0.20；=11.57/57.89=0.20;=23.44/57.89=0.4=1-0.20-0.20-0.4=0.20节点9:=11.57/(11.57+7.2+11.31)=0.38=11.57/30.08=0.38;=1-0.38-0.38=0.24框架各节点弯矩分配系数见图2.720 图2.7弯矩分配系数2.7恒载作用下的内力计算2.7.1恒载作用下弯矩计算由前面的框架计算知道，各梁的荷载情况。具体内力计算见1)均布荷载作用下的固端弯矩M=ql22)局部分布荷载作用下的固端弯矩M=qc(12ab2-3bc2+c2l)/12l23)集中荷载作用下的固端弯矩M=Fab2/l220 (1)屋顶层:均布荷载：MAC=-ql2=-5.28×92/12=-35.64kNMCA=-MAC=35.64kNMCD=-ql2=-20.68×72/12=-84.44kNMDC=-MCD=84.44kN局部分布荷载:MAC=-qc(12ab2-3bc2+c2l)/12l2=-(23-5.79)×7×(12×3.5×5.52-3×3.5×72+72×9)/(12×92)=-148.35kNMCA=qc(12ab2+3bc2-2c2l)/12l2=-(23-5.79)×7×(12×3.5×5.52+3×3.5×72-2×72×9)/(12×92)=111.91kNB点集中力引起的弯矩：MAC=-Fab2/l2=-218.86×7×22/92=-75.66kNMCA=Fab2/l2=218.86×2×72/92=264.79KN(2)楼面层:均布荷载：MAC=-ql2=-3.4×92/12=-22.95kNMCA=-MAC=22.95kNMCD=-ql2=-14.51×72/12=-59.25kNMDC=-MCD=59.25kN局部分布荷载:MAC=-qc(12ab2-3bc2+c2l)/12l2=-(16.84-5.79)×7×(12×3.5×5.52-3×3.5×72+72×9)/(12×92)=-95.26kNMCA=qc(12ab2+3bc2-2c2l)/12l2=-(16.84-5.79)×7×(12×3.5×5.52+3×3.5×72-2×72×9)/(12×92)=76.38kNB点集中力引起的弯矩：MAC=-Fab2/l2=-197.8×7×22/92=-68.38kNMCA=Fab2/l2=197.8×2×72/92=239.31kN屋面最终固端弯矩：MAC=-35.64-152.75-75.66=-264.05kNMCA=35.64+111.91+264.79=412.34kNMCD=-84.44kNMDC=84.44kN20 楼面最终固端弯矩：MAC=-22.95-115.86-68.38=-207.19kNMCA=22.95+76.38+239.31=338.64kNMCD=-59.25kNMDC=59.25kN(3)弯矩分配见表2.220 表2.2恒载作用下弯矩二次分配三层00.330.67　0.5100.250.24　0.4900.51　　-264.05412.34　0.00-84.4484.44　0.000.0087.14176.91-167.230.00-81.98-78.70-41.380.00-43.060.0025.90-83.6188.460.00-27.94-20.69-39.350.00-10.070.0019.0538.67-20.310.00-9.96-9.5624.220.0025.200.00二层132.08-132.08313.250.00-119.87-193.3827.930.00-27.930.250.250.5　0.40.20.20.2　0.320.340.34　　-207.19338.64　0.00-59.2559.25　0.0051.8051.80103.60-111.76-55.88-55.88-55.88-18.96-20.15-20.1543.5727.97-55.8851.80-40.99-27.94-9.48-27.94-21.53-11.26-3.92-3.92-7.8310.645.325.325.3219.4320.6520.6591.45一层75.85-167.30289.33-91.54-78.50-119.2931.78-21.03-10.750.270.170.57　0.40.20.20.2　0.240.380.38　　-207.19338.64　0.00-59.2559.25　0.0055.9435.22118.10-111.76-55.88-55.88-55.88-14.22-22.52-22.5225.90　-55.8859.05-27.94　-7.11-27.94-10.07　8.095.1017.09-9.60-4.80-4.80-4.809.1214.4414.4489.9340.32-127.88276.33-88.62-60.68-127.0426.21-18.14-8.0720.16　-30.34　-4.04　(3)AC段跨中弯矩：计算简图见图2.891 图2.8跨中弯矩计算简图M中=VA×4.5-qAB×4.5×2.25-MAVA=[qAB×7×5.5+qBC×2×1+FB×2-(MC-MA)]/9第一层：VA=[qAB×7×5.5+qBC×2×1+FB×2-(MC-MA)]/9=[16.84×7×5.5+5.79×2+197.8×2-(276.33-127.88)]/9=100.79kNM=VA×4.5-qAB×4.5×2.25-MA=100.79×4.5-16.84×4.5×2.25-127.88=155.17kN第二层：VA=[qAB×7×5.5+qBC×2×1+FB×2-(MC-MA)]/9=[16.84×7×5.5+5.79×2+197.8×2-(289.33-167.3)]/9=103.55kNM中=VA×4.5-qAB×4.5×2.25-MA=103.55×4.5-16.84×4.5×2.25-167.3=128.17kN第三层：VA=[qAB×7×5.5+qBC×2×1+FB×2-(MC-MA)]/9=[23×7×5.5+5.79×2+218.86×2-(313.25-132.08)]/9=128.18kNM中=VA×4.5-qAB×4.5×2.25-MA=128.18×4.5-23×4.5×2.25-132.08=211.86kNCD段跨中弯矩：M中=1/8×ql2-(MC+MD)/2第一层：M中==1/8×14.51×72-(127.04+26.21)/2=12.25kN第二层：M中==1/8×14.51×72-(119.29+31.78)/2=13.34kN第三层：M中==1/8×20.68×72-(193.38+27.93)/2=16.01kN91 图2.9恒载弯矩图2.7.2恒载作用下的剪力计算：(1)AC跨梁端剪力:VA=[qAB×7×5.5+qBC×2×1+FB×2-(MC-MA)]/9VC=[qAB×7×3.5+qBC×2×8+FB×7+(MC-MA)]/9第一层：VA=100.79kNVC=[16.4×7×3.5+5.79×2×8+197.8×7+(277.33-127.88)]/9=225.39kN第二层：VA=103.55kNVC=[16.4×7×3.5+5.79×2×8+197.8×7+(289.33-167.3)]/9=222.34kN第三层：VA=128.18kNVC=[23×7×3.5+5.79×2×8+218.86×7+(313.25-132.08)]/9=263.26kN91 (2)CD跨梁端剪力:VC=[qCD×7×3.5-(MD-MC)]/7VD=[qCD×7×3.5+(MD-MC)]/7第一层：VC=[14.51×7×3.5-(26.21-127.04)]/7=65.19kNVD=[14.51×7×3.5+(26.21-127.04)]/7=36.38kN第二层：VC=[14.51×7×3.5-(31.78-111.29)]/7=62.14kNVD=[14.51×7×3.5+(31.78-111.29)]/7=39.43kN第三层：VC=[20.68×7×3.5-(27.93-193.38)]/7=96.02kNVD=[20.68×7×3.5+(27.93-193.38)]/7=48.74kN计算各柱柱端剪力：V1=V2=（M1+M2）/h(3)A轴柱：第一层：(20.16+40.32)/4.5=13.44kN第二层：(89.93+75.85)/4.2=39.47kN第三层：(91.45+132.08)/4.2=53.22kN(4)C轴柱：第一层：(30.34+60.68)/4.5=20.22kN第二层：(88.62+78.5)/4.2=39.79kN第三层：(91.54+119.87)/4.2=50.34kN(5)D轴柱：第一层：(4.04+8.07)/4.5=2.78kN第二层：(18.14+10.75)/4.2=6.88kN第三层：(21.03+27.93)/4.2=11.66kN91 图2.10恒载剪力图2.7.3恒载作用下的轴力计算：(1)A轴柱：第三层上：128.18+196.27=324.45kN下：324.45+25×4.2×0.4×0.5=345.45kN第二层上：345.45+103.55+175.21=624.21kN下：624.21+25×4.2×0.4×0.5=645.21kN第一层上：645.21+100.79+175.21=921.21kN下：921.21+25×4.5×0.4×0.5=943.71kN(2)C轴柱：第三层上：96.02+204.8+263.26=564.08kN下：564.08+25×4.2×0.4×0.5=585.08kN91 第二层上：585.08+62.14+222.34+183.73=1053.29kN下：1053.29+25×4.2×0.4×0.5=1074.29kN第一层上：1074.29+65.19+225.39+183.73=1548.6kN下：1548.6+25×4.5×0.4×0.5=1571.1kN(3)D轴柱：第三层上：48.74+188.13=236.87kN下：236.87+25×4.2×0.4×0.5=257.87kN第二层上：257.87+39.43+167.07=464.37kN下：464.37+25×4.2×0.4×0.5=485.37kN第一层上：485.37+36.38+167.07=688.82kN下：688.82+25×4.5×0.4×0.5=711.32kN图2.11恒载轴力图2.8活载作用下的内力计算91 2.8.1活载作用下的弯矩计算：(1)AC段第三层框架梁计算：局部分布荷载MAC=-qc(12ab2-3bc2+c2l)/12l2=-6.5×7×(12×3.5×5.52-3×5.5×72+72×9)/12×92=-42.27kNMCA=qc(12ab2+3bc2-2c2l)/12l2=6.5×7×(12×3.5×5.52+3×5.5×72-2×72×9)/12×92=56.03kNB点集中力引起的弯矩：MAC=-Fab2/l2=-53.87×7×22/92=-18.62kNMCA=Fa2b/l2=53.87×72×2/92=65.18kN一、二层框架梁计算：局部分布荷载MAC=-qc(12ab2-3bc2+c2l)/12l2=-6.5×7×(12×3.5×5.52-3×5.5×72+72×9)/12×92=-42.27kNMCA=qc(12ab2+3bc2-2c2l)/12l2=6.5×7×(12×3.5×5.52+3×5.5×72-2×72×9)/12×92=56.03kNB点集中力引起的弯矩：MAC=-Fab2/l2=-53.87×7×22/92=-18.62kNMCA=Fa2b/l2=53.87×72×2/92=65.18kN(2)BC段第三层框架梁计算均布荷载MCD=-ql2/12=-6.5×72/12=-26.54kNMDC=ql2/12=6.5×72/12=26.54kN一、二层框架梁计算均布荷载MCD=-ql2/12=-6.5×72/12=-26.54kNMDC=ql2/12=6.5×72/12=26.54kN总计MAC=-42.27-18.62=-60.89kNMCA=56.03+65.18=121.21kNMCD=-26.54kNMDC=26.54kN(3)弯矩二次分配表2.3活载作用下弯矩二次分配三层　　91 00.330.670.5100.250.240.4900.51　　-60.89121.21　0.00-26.5426.54　0.000.0020.0940.80-48.280.00-23.67-22.72-13.000.00-13.540.007.61-24.1420.400.00-9.47-6.50-11.360.00-4.510.005.4511.07-2.260.00-1.11-1.067.780.008.090.00二层33.16-33.1691.070.00-34.24-56.839.950.00-9.950.250.250.5　0.40.20.20.2　0.320.340.34　　-60.89121.21　0.00-26.5426.54　0.0015.2215.2230.45-37.87-18.93-18.93-18.93-8.49-9.02-9.0210.058.22-18.9315.22-11.83-9.47-4.25-9.47-6.77-5.040.170.170.334.132.062.062.066.817.237.2325.44一层23.61-49.05102.69-28.70-26.34-47.6615.39-8.56-6.830.270.170.57　0.40.20.20.2　0.240.380.38　　-60.89121.21　0.00-26.5426.54　0.0016.4410.3534.71-37.87-18.93-18.9318.93-6.37-10.09-10.097.61　-18.9317.35-9.47　-3.18-9.47-4.51　3.061.926.45-1.88-0.94-0.94-0.943.355.315.3127.11底柱12.28-38.6698.81-29.34-19.87-49.6014.06-9.29-4.776.14　-9.94　-2.39　(4)跨中弯矩计算：AC段跨中弯矩：M中=VA×4.5-qAB×4.5×2.25-MAVA=[qAB×7×5.5+qBC×2×1+FB×2-(MC-MA)]/9第一层：VA=[6.5×7×5.5+53.87×2-(98.81-38.66)]/9=33.09kNM中=33.09×4.5-6.5×4.5×2.25-38.66=44.43kN.m第二层：VA=[6.5×7×5.5+53.87×2-(102.69-49.05)]/9=33.82kNM中=33.82×4.5-6.5×4.5×2.25-49.05=37.33kN.m第三层：VA=[6.5×7×5.5+53.87×2-(91.08-33.16)]/9=33.33kNM中=33.33×4.5-6.5×4.5×2.25-33.16=51.01kN.mCD段跨中弯矩：M中=ql2/8-(MC+MD)/2第一层：M中=6.5×72/8-(56.83+9.95)/2=6.42kN.m91 第二层：M中=6.5×72/8-(47.66+15.39)/2=8.29kN.m第三层：M中=6.5×72/8-(49.6+14.06)/2=7.98kN.m图2.12活载弯矩图2.8.2活载作用下的剪力计算：(1)AC跨梁端剪力:VA=[qAB×7×5.5+FB×2-(MC-MA)]/9VC=[qAB×7×3.5+FB×7+(MC-MA)]/9第一层：VA=33.09kNVC=[6.5×7×3.5+53.87×7+(98.81-38.66)]/9=66.28kN第二层：VA=33.82kNVC=[6.5×7×3.5+53.87×7+(102.69-49.05)]/9=65.55kN91 第三层：VA=33.33kNVC=[6.5×7×3.5+53.87×7+(91.07-33.16)]/9=66.03kN(2)CD跨梁端剪力:VC=[qCD×7×3.5-(MD-MC)]/7VD=[qCD×7×3.5+(MD-MC)]/7第一层：VC=[6.5×7×3.5-(14.06-49.6)]/7=27.83kNVD=[6.5×7×3.5+(14.06-49.6)]/7=17.67kN第二层：VC=[6.5×7×3.5-(15.39-47.66)]/7=27.36kNVD=[6.5×7×3.5+(15.39-47.66)]/7=18.14kN第三层：VC=[6.5×7×3.5-(9.95-56.83)]/7=29.45kNVD=[6.5×7×3.5+(9.95-56.83)]/7=16.05kN计算各柱柱端剪力：V1=V2=（M1+M2）/h(3)A轴柱：第一层：(6.14+12.28)/4.5=4.09kN第二层：(27.11+23.61)/4.2=12.08kN第三层：(25.44+33.16)/4.2=13.95kN(4)C轴柱：第一层：(9.94+19.87)/4.5=6.62kN第二层：(29.34+26.34)/4.2=13.26kN第三层：(28.7+34.24)/4.2=14.99kN(5)D轴柱：第一层：(2.39+4.77)/4.5=1.59kN第二层：(9.29+6.83)/4.2=3.84kN第三层：(8.56+9.95)/4.2=4.41kN91 图2.13活载剪力图2.8.3框架轴力计算(1)A轴柱：第三层上：33.33+39.04=73.37kN下：73.37+25×4.2×0.4×0.5=93.37kN91 第二层上：93.37+33.82+39.04=166.23kN下：166.23+25×4.2×0.4×0.5=187.23kN第一层上：187.23+33.09+39.04=259.36kN下：259.36+25×4.5×0.4×0.5=281.86kN(2)C轴柱：第三层上：66.03+29.45+53.87=149.35kN下：149.35+25×4.2×0.4×0.5=170.35kN第二层上：170.35+27.36+65.55+53.87=317.13kN下：317.13+25×4.2×0.4×0.5=338.13kN第一层上：338.13+27.83+66.28+53.87=486.11kN下：486.11+25×4.5×0.4×0.5=508.61kN(3)D轴柱：第三层上：16.05+39.04=55.09kN下：55.09+25×4.2×0.4×0.5=76.09kN第二层上：76.093+18.14+39.04=133.27kN下：133.27+25×4.2×0.4×0.5=154.27kN第一层上：154.27+17.67+39.04=210.98kN下：210.98+25×4.5×0.4×0.5=233.48kN91 图2.14活载轴力图91 2.9风荷载作用下的内力计算2.9.1二、三层D值计算：表2.4二、三层D值计算构件名称i=ib/ica=i/(2+i)D=12aic/h2A轴柱(2×11.72)/(2×11.57)=1.010.3426761C轴柱2×(11.72+5.66)/(2×11.57)=1.50.4333844D轴柱(2×5.66)/(2×11.57)=0.490.215741D总和=76346kN/m2.9.2一层D值计算:表2.5一层D值计算构件名称i=ib/ica=i/(2+i)D=12aic/h2A轴柱11.72/9.26=1.270.3921401C轴柱(11.72+5.66)/9.26=1.880.4926888D轴柱5.66/9.26=0.610.2312621D总和=60910kN/m表2.6安全性判断层次Wj/kNVj/kND和/(kN.m)uj/muj/h39.839.83763460.000131/3230829.8319.66763460.000261/16154110.6030.26609100.00051/90001/16154小于1/550满足要求表2.7y值确定楼层A轴中框架柱C轴中框架柱D轴中框架柱三层i=1.01y0=0.35a1=1.0y1=0a3=1.0y3=0y=0.35i=1.5y0=0.375a1=1.0y1=0a3=1.0y3=0y=0.375i=0.49y0=0.3a1=1.0y1=0a3=1.0y3=0y=0.3二层i=1.01y0=0.4a1=1.0y1=0a2=1.0y2=0a3=1.38y3=-0.04y=0.396i=1.5y0=0.425a1=1.0y1=0a2=1.0y2=0a3=1.38y3=-0.02y=0.423i=0.49y0=0.35a1=1.0y1=0a2=1.0y2=0a3=1.38y3=-0.04y=0.346一层i=1.27y0=0.55a1=1.0y1=0i=1.88y0=0.55a1=1.0y1=0i=0.61y0=0.6a1=1.0y1=091 a2=0.72y2=-0.01y=0.549a2=0.72y2=-0.01y=0.549a2=0.72y2=-0.02y=0.5982.9.3柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算MC上=Vij(1-y)h，MC下=Vijyh表2.8柱端弯矩、剪力计算柱楼层Vj(kN)Dij(kN)D和(kN/m)Dij/D和Vij(kN)yyh(m)MC上(kN.m)MC下(kN.m)A轴3219.8319.6630.262676126761214017634676346609100.3510.3510.3513.466.88110.620.350.3960.5491.471.663.189.4517.4627.785.0911.4233.77C轴3219.8319.6630.263384433844268887634676346609100.4430.4430.4414.358.7113.340.3750.4230.5491.581.782.4711.8632.3334.896.8715.532.95D轴3219.8319.6630.261574115741126217634676346609100.2060.2060.2072.024.056.260.30.3460.5981.261.453.475.9411.1214.63.815.8721.722.9.4梁端弯矩及剪力计算风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算中柱：Mb左ij=Kb左(Mc下j+1+Mc上j)/(Kb左+Kb右)Mb右ij=Kb右(Mc下j+1+Mc上j)/(Kb左+Kb右)边柱：Mbij=(Mc下j+1+Mc上j)表2.9梁端弯矩MAC、MDC计算楼层柱端弯矩柱端弯矩和MAC(kN.m)柱端弯矩柱端弯矩和MDC(kN.m)3-9.459.459.45-5.945.945.9425.0917.4622.5522.553.8111.1214.9314.93111.4227.7839.239.25.8714.620.4720.47表2.10梁端弯矩MCA、MCD计算楼层柱端弯矩柱端弯矩和Kb左(kN.m)Kb右(kN.m)MCA(kN.m)MCD(kN.m)3-11.867×1043.4×1047.983.8891 11.8626.8732.3339.27×1043.4×10426.3812.8115.534.8950.397×1043.4×10433.9116.472.9.5风荷载作用下的梁端剪力计算表2.11梁端剪力计算楼层MAC(kN.m)MCA(kN.m)VAC=VCA(kN)MCD(kN.m)MDC(kN.m)VCD=VDC(kN)39.457.981.943.885.941.4222.5526.385.4412.814.933.96139.233.918.1216.4720.475.282.9.6柱轴力计算表2.12柱轴力计算楼层VACNAVCAVCDNCVDCND31.94-1.941.941.40.541.41.425.44-7.385.443.961.483.965.3618.12-15.58.125.281.545.2810.64风荷载作用下的弯矩图、剪力图、轴力图见图2.14、图2.15、图2.1691 图2.14风载弯矩图91 图2.15风载剪力图91 图2.16风载轴力图91 2.10内力组合计算求出各种荷载作用下的框架内力后，应根据最不利内力又是可能的原则进行内力组合。(1)梁端负弯矩调幅当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合前对竖向荷载作用下的内力进行调幅，梁端负弯矩调幅系数取0.85，跨中负弯矩调幅系数取1.2，水平荷载作用下的弯矩不调幅。(2)控制截面选取框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面如图2.22所示。在竖向荷载作用下，支座截面可能产生最大负弯矩和最大剪力；在水平荷载作用下，支座截面还会出现正弯矩。跨中截面一般产生最大正弯矩，有时也可能出现负弯矩。框架梁的控制截面最不利内力组合有一下几种：梁跨中截面：+Mmax及相应的V(正截面设计)，有时需组合-Mmax；梁支座截面：-Mmax及相应的V(正截面设计)，Vmax及相应M(斜截面设计)，有时需组合+Mmax；框架柱的控制截面通常是柱上、下两端截面如图2.23所示。柱的剪力和轴力在同一层柱内变化很小，甚至没有变化，而柱的两端弯矩最大。同一柱端截面在不同内力组合时，有可能出现正弯矩或负弯矩，考虑到框架柱一般采用对称配筋，组合时只需要选择绝对值最大的弯矩。框架柱的控制截面最不利内力组合有一下几种：柱截面：∣Mmax∣及相应的N、V；Nmax及相应的M、V；Nmin及相应的M、V；Vmax及相应的M、N；∣M∣比较大(不是绝对最大)，但N比较小或比较大(不是绝对最下或绝对最大)。图2.23框架梁柱控制截面(3)内力换算91 结构受力分析所得内力是构件轴线处内力，而梁支座截面是指柱边缘处梁端截面，柱上、下端截面是指梁顶和梁底处柱端截面。因此，进行内力组合前，应将各种荷载作用下梁柱轴线的弯矩值和剪力值换算到梁柱边缘处，然后再进行内力组合。对于框架柱，在手算时为了简化起见，可采用轴线处内力值，也就是可不用换算为柱边缘截面的内力，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些。梁支座边缘处的内力值：式中：M边缘—支座边缘截面的弯矩标准值；V边缘—支座边缘截面的剪力标准值；M—梁柱中线交点处的弯矩标准值；V—与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q—梁单位长度的均布荷载标准值；b—梁端支座宽度(即柱截面高度)。(4)荷载效应组合的种类在手算时，主要考虑一下组合：①非抗震设计时的基本组合以永久荷载效应控制的组合：1.35×恒载+0.7×1.4×活载；以可变荷载效应控制的组合：1.2×恒载+1.4×活载；考虑恒载、活载、风载组合时，采用简化规则：1.2×恒载+1.4×0.9×(活载+风载)。②荷载效应的标准组合荷载效应的标准组合：1.0×恒载+1.0×活载。2.10.1AC框架梁1.荷载效应的标准组合时考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合，组合列于表2.13。表2.13AC框架梁荷载楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK三层左端M-85.03-21.10-106.13V123.9731.75155.72跨中M254.2361.21315.44V———右端M-210.32-63.38-273.70V-259.05-64.41-323.46二层左端M-120.20-34.51-154.71V99.3433.20132.54跨中M153.8044.80198.60V———右端M-198.68-73.36-272.04V-218.13-63.93-282.06一层左端M-155.99-25.40-181.39V129.9031.47161.3791 跨中M187.7053.32241.02V———右端M-240.30-69.90-310.20V-221.18-64.66-285.842.10.2弯矩调幅AC跨梁的内力组合(1)内力换算和梁端负弯矩调幅内力换算和梁端负弯矩调幅过程如下表13(表中梁端弯矩调幅系数取0.85，跨中弯矩调幅系数取1.2)。表2.14弯矩调幅楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风三层轴线处内力左端M-132.08-33.169.45-9.45V128.1833.33-1.941.94跨中M211.8651.010.74-0.74V————右端M-313.25-91.077.98-7.98V-263.26-66.03-1.941.94梁支座边缘处内力左端M-100.04-24.838.97-8.97V123.9731.75-2.812.81跨中M211.8651.010.74-0.74V————右端M-247.44-74.567.50-7.50V-259.05-64.41-2.812.81梁支座边缘处调幅后内力左端M-85.03-21.108.97-8.97V123.9731.75-2.812.81跨中M254.2361.210.74-0.74V————右端M-210.32-63.387.50-7.50V-259.05-64.41-2.812.81二层轴线处内力左端M-167.30-49.0522.55-22.55V103.5533.82-5.445.44跨中M128.1737.33-1.921.92V————右端M-289.33-102.6926.38-26.38V-222.34-65.55-5.445.44梁支座边缘处内力左端M-141.41-40.6021.1921.19V99.3432.20-5.445.44跨中M128.1737.33-1.921.92V————右端M-233.75-86.3025.02-25.0291 V-218.13-63.93-5.445.44梁支座边缘处调幅后内力左端M-120.20-34.5121.19-21.19V99.3433.20-5.445.44跨中M153.8044.80-1.921.92V————右端M-198.68-73.3625.02-25.02V-218.13-63.93-5.445.44一层轴线处内力左端M-127.88-38.1639.20-39.20V100.7933.09-8.128.12跨中M155.1744.432.65-2.65V————右端M-276.33-98.8133.91-33.91V-225.39-66.28-8.128.12梁支座边缘处内力左端M-183.52-29.8937.17-37.17V129.9031.47-8.128.12跨中M156.4244.432.652.65V————右端M-282.71-82.2431.8831.88V-221.18-64.66-8.128.12梁支座边缘处调幅后内力左端M-155.99-25.4037.17-37.17V129.9031.47-8.128.12跨中M187.7053.322.65-2.65V————右端M-240.30-69.9031.88-31.88V-221.18-64.66-8.128.122.10.3内力组合非抗震设计时的基本组合和荷载效应的标准组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合，组合列于表15。表2.15内力组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGKSQKSWK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4×0.7SQK三层左端M-85.03-21.108.97-8.97-117.32-139.92-131.58-135.47V123.9731.75-2.812.81185.23192.31193.21198.47M254.2361.210.74-0.74383.13381.27390.77403.2091 跨中V————————右端M-210.32-63.387.50-7.50-322.79-341.69-341.12-346.04V-259.05-64.41-2.812.81-395.56-388.48-401.03-412.84二层左端M-120.20-34.5121.19-21.19-161.02-214.42-192.55-196.09V99.3433.20-5.445.44154.19167.89165.69166.65跨中M153.8044.80-1.921.92238.59243.43247.28251.53V————————右端M-198.68-73.3625.02-25.02-299.32-362.37-341.12-340.11V-218.13-63.93-5.445.44-349.16-335.45-351.26-357.13一层左端M-155.99-25.4037.17-37.17-172.36-266.03-222.75-235.48V129.9031.47-8.128.12185.30205.76199.94206.21跨中M187.7053.322.65-2.65295.76289.08299.89305.65V————————右端M-240.30-69.9031.88-31.88-336.27-416.60-386.22-392.91V-221.18-64.66-8.128.12-357.12-336.66-355.94-361.962.10.4CD框架梁荷载效应的标准组合时考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合，组合列于表16表2.16CD框架梁荷载楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK三层左端M-143.97-42.71-186.68V90.8523.14113.99跨中M19.219.5828.79V———右端M-13.37-5.25-18.62V-42.57-9.94-52.51二层左端M-88.19-35.38-123.57V58.5120.5079.01跨中M16.019.9525.96V———右端M-18.63-9.40-28.03V-35.80-13.69-49.49一层左端M-94.13-36.99-131.12V61.5620.7082.26跨中M14.707.7022.40V———91 右端M-14.55-8.31-22.86V-32.75-13.49-46.242.10.5弯矩调幅内力换算和梁端负弯矩调幅梁支座边缘处的内力值：，A、B柱b=0.6m；C柱b=0.5m。内力换算和梁端负弯矩调幅过程如下表2.17(表中梁端弯矩调幅系数取0.85，跨中弯矩调幅系数取1.2)。表2.17弯矩调幅楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风三层轴线处内力左端M-193.38-56.833.88-8.01V96.0226.33-1.402.79跨中M16.017.981.03-1.19V————右端M-27.93-9.955.94-10.39V-48.74-15.11-1.402.79梁支座边缘处内力左端M-169.38-50.253.53-7.17V90.8523.14-1.402.79跨中M16.017.981.03-1.19V————右端M-15.74-6.175.29-9.62V-43.57-9.94-1.402.79梁支座边缘处调幅后内力左端M-143.97-42.713.53-7.17V90.8523.14-1.402.79跨中M19.219.581.03-1.19V————右端M-13.37-5.255.29-9.62V-42.57-9.94-1.402.79二层轴线处内力左端M-119.29-47.6612.80-18.84V62.1424.13-3.966.20跨中M13.348.291.07-1.62V————右端M-31.78-15.3914.93-14.93V-39.43-17.32-3.966.20梁支座边缘处内力左端M-103.76-41.6311.81-16.98V58.5120.50-3.966.20跨中M13.348.291.07-1.62V————91 右端M-21.92-11.0613.94-20.38V-35.80-13.69-3.963.96梁支座边缘处调幅后内力左端M-88.19-35.3811.81-11.81V58.5120.50-3.963.96跨中M16.019.951.07-1.97V————右端M-18.63-9.4013.94-13.94V-35.80-13.69-3.963.94一层轴线处内力左端M-127.04-49.6016.47-16.47V65.1924.33-5.285.28跨中M12.256.422.00-2.00V————右端M-26.21-14.0620.47-20.47V-36.38-17.12-5.285.28梁支座边缘处内力左端M-110.74-43.5215.15-15.15V61.5620.70-5.285.28跨中M12.256.422.00-2.00V————右端M-17.12-9.7819.1519.15V-32.75-13.49-5.285.28梁支座边缘处调幅后内力左端M-94.13-36.9915.15-15.15V61.5620.70-5.285.28跨中M14.707.702.00-2.00V————右端M-14.55-8.3119.15-19.15V-32.75-13.49-5.285.282.10.6内力组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合，组合列于表2.18。表2.18内力组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGKSQKSWK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4×0.7SQK三层左端M-143.97-42.713.53-7.17-222.13-235.61-232.56-236.22V90.8523.14-1.402.79136.41141.69141.42145.32跨中M19.219.581.03-1.1936.4233.6236.4635.32V————————91 右端M-13.37-5.255.29-9.62-15.99-34.78-23.39-23.19V-42.57-9.94-1.402.79-65.37-60.09-65.00-67.21二层左端M-88.19-35.3811.81-11.81-135.53-165.29-155.36-153.73V58.5120.50-3.963.9691.05101.0398.9199.08跨中M16.019.951.07-1.9733.1029.2733.1431.36V————————右端M-18.63-9.4013.94-13.94-16.64-51.76-35.52-34.36V-35.80-13.69-3.963.94-65.20-55.25-62.13-61.75一层左端M-94.13-36.9915.15-15.15-140.47-178.65-164.74-163.33V61.5620.70-5.285.2893.30106.61102.85103.39跨中M14.707.702.00-2.0029.8624.8228.4227.39V————————右端M-14.55-8.3119.15-19.15-3.80-52.06-29.09-27.79V-32.75-13.49-5.285.28-62.95-49.64-58.19-57.432.10.7A柱(1)控制截面的内力对于框架柱，在手算时直接采用轴线处的内力值，不换算成柱边缘截面的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些。框架柱控制截面的内力值详见表19。表2.19A柱荷载楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风三层柱顶M132.0833.16-9.459.45N324.4573.37-1.941.94V53.2213.953.463.46柱底M-91.45-25.545.09-5.09N345.4593.37-1.941.94V53.2213.95-3.463.46二层柱顶M75.8723.61-17.4617.46N624.21166.23-7.387.38V39.4712.08-6.88-6.88柱底M-89.93-27.1111.42-11.42N645.21187.23-7.387.38V39.4712.08-6.886.88一层柱顶M40.3212.28-27.7827.78N921.21259.36-15.5015.50V13.444.09-10.6210.6291 柱底M-20.16-6.1439.20-39.20N943.71281.86-15.5015.50V13.444.09-10.6210.62荷载效应的标准组合时考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合，组合见下表2.20。表2.20荷载组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK三层柱顶M132.0833.16165.24N324.4573.37397.82柱底M-91.45-25.54-116.99N245.4593.37338.82二层柱顶M75.8723.6199.48N624.21166.23790.44柱底M-89.93-27.11-117.04N645.21187.23832.44一层柱顶M40.3212.2852.60N921.21259.361180.57柱底M-20.16-6.14-26.30N943.71281.861225.572.10.8内力组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合，组合列于表2.21表2.21内力组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载最不SGKSQKSWK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)可变荷载控制组合永久荷载控制组合利组左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4×0.7SQK和　三层柱顶M132.0833.16-9.459.45188.37212.18204.92210.80212.18N324.4573.37-1.941.94479.34484.23492.06509.91509.91V53.2213.953.46-3.4685.8077.0883.3985.5285.8柱底M-91.45-25.545.09-5.09-135.51-148.33-145.50-148.49-148.49N345.4593.37-1.941.94529.74534.63545.26557.86557.86V53.2213.95-3.463.4677.0885.8083.3985.5285.8二层柱顶M75.8723.61-17.4617.4698.79142.79124.10125.56142.79N624.21166.23-7.387.38949.20967.80981.771005.591005.5991 V39.4712.08-6.886.8853.9171.2564.2865.1265.12柱底M-89.93-27.1111.42-11.42-127.69-156.46-145.87-147.97156.46N645.21187.23-7.387.381000.861019.461036.371054.521054.52V39.4712.08-6.886.8853.9171.2564.2865.1271.25一层柱顶M40.3212.28-27.7827.7828.8598.8665.5866.4798.86N921.21259.36-15.5015.501412.721451.781468.561497.811497.81V13.444.09-10.6210.627.9034.6621.8522.1534.66柱底M-20.16-6.1439.20-39.2017.46-81.32-32.79-33.23-81.32N943.71281.86-15.5015.501468.071507.131527.061550.231550.23V13.444.09-10.6210.627.9034.6621.8522.1534.662.10.9C柱控制截面的内力对于框架柱，在手算时直接采用轴线处的内力值，不换算成柱边缘截面的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些。框架柱控制截面的内力值详见表2.22。表2.22C柱荷载楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风三层柱顶M-119.87-34.24-11.8611.86N564.0873.370.54-0.54V-50.34-14.99-4.354.35柱底M91.5428.76.87-6.87N585.0893.370.54-0.54V-50.34-14.99-4.354.35二层柱顶M-78.5-26.34-32.3332.33N1053.29166.231.48-1.48V-39.79-13.26-8.718.71柱底M88.6229.3415.50-15.50N1074.29187.231.48-1.48V-39.79-13.26-8.718.71一层柱顶M-60.68-19.87-34.8934.89N1548.6259.361.54-1.54V-20.22-6.62-13.3413.34柱底M30.349.9432.95-32.95N1571.1281.861.54-1.54V-20.22-6.62-13.3413.3491 荷载效应的标准组合时考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合，组合列于表2.23。表2.23荷载组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK三层柱顶M-119.87-34.24-154.11N564.0873.37637.45柱底M91.5428.7120.24N585.0893.37678.45二层柱顶M-78.5-26.34-104.84N1053.29166.231219.52柱底M88.6229.34117.96N1074.29187.231261.52一层柱顶M-60.68-19.87-80.55N1548.6259.361807.96柱底M30.349.9440.28N1571.1281.861852.96非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合，组合列于表2.24。楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载最不SGKSQKSWK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK）可变荷载控制组合永久荷载控制组合利组左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4×0.7SQK和　三层柱顶M-119.87-34.24-11.8611.86-201.93-172.04-191.78-195.38-201.93N564.0873.370.54-0.54770.02768.66779.61833.41833.41V-50.34-14.99-4.354.35-84.78-73.81-81.39-82.6584.78柱底M91.5428.76.87-6.87154.67137.35150.03151.71154.67N585.0893.370.54-0.54820.42819.06832.81881.36881.36V-50.34-14.99-4.354.35-84.78-73.81-81.39-82.65-84.78二层柱顶M-78.5-26.34-32.3332.33-168.12-86.65-131.08-131.79-168.12N1053.29166.231.48-1.481475.261471.531496.671584.851584.85V-39.79-13.26-8.718.71-75.43-53.48-66.31-66.71-75.43柱底M88.6229.3415.50-15.50162.84123.78147.42148.39162.84N1074.29187.231.48-1.481526.921523.191551.271633.781633.78V-39.79-8.718.71-75.43-53.48-66.31-66.71-75.4391 -13.26一层柱顶M-60.68-19.87-34.8934.89-141.81-53.89-100.63-101.39-141.81N1548.6259.361.54-1.542187.052183.172221.422344.782344.78V-20.22-6.62-13.3413.34-49.41-15.80-33.53-33.78-49.41柱底M30.349.9432.95-32.9590.457.4250.3250.7090.45N1571.1281.861.54-1.542242.402238.522279.922397.212397.21V-20.22-6.62-13.3413.34-49.41-15.80-33.53-33.78-49.412.10.10D柱控制截面的内力对于框架柱，在手算时直接采用轴线处的内力值，不换算成柱边缘截面的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些。框架柱控制截面的内力值详见表2.25。表2.25D柱荷载楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风三层柱顶M-27.93-9.95-5.945.94N236.8773.371.40-1.40V-11.66-1.59-2.022.02柱底M21.038.563.81-3.81N257.8793.371.40-1.40V-11.66-1.59-2.022.02二层柱顶M-10.75-6.83-11.2111.21N464.37166.235.36-5.36V-6.88-3.84-4.054.05柱底M18.149.295.87-5.87N485.37187.235.36-5.36V-6.88-3.84-4.054.05一层柱顶M-8.07-4.77-14.6014.60N688.82259.365.36-5.36V-2.78-4.41-6.266.26柱底M4.042.3921.72-21.72N711.32281.865.36-5.36V-2.78-4.41-6.266.26荷载效应的标准组合时考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合，组合列于表2.26。表2.26荷载组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0SGK+1.0SQK91 三层柱顶M-27.93-9.95-37.88N236.8773.37310.24柱底M21.038.5629.59N257.8793.37351.24二层柱顶M-10.75-6.83-17.58N464.37166.23630.60柱底M18.149.2927.43N485.37187.23672.60一层柱顶M-8.07-4.77-12.84N688.82259.36948.18柱底M4.042.396.43N711.32281.86993.18非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合，组合列于表2.27。表2.27内力组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载最不SGKSQKSWK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK）可变荷载控制组合永久荷载控制组合利组左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4×0.7SQK和　三层柱顶M-27.93-9.95-5.945.94-53.54-38.57-47.45-47.46-53.54N236.8773.371.40-1.40378.45374.93386.96391.68391.68V-11.66-1.59-2.022.02-18.54-13.45-16.22-17.30-18.54柱底M21.038.563.81-3.8140.8231.2237.2236.7840.32N257.8793.371.40-1.40428.85425.33440.16439.63440.16V-11.66-1.59-2.022.02-18.54-13.45-16.22-17.30-18.54二层柱顶M-10.75-6.83-11.2111.21-35.63-7.38-22.46-21.21-35.63N464.37166.235.36-5.36773.45759.94789.97789.80789.97V-6.88-3.84-4.054.05-18.20-7.99-13.63-13.05-18.2柱底M18.149.295.87-5.8740.8726.0834.7733.5940.87N485.37187.235.36-5.36825.11811.60844.57838.73844.57V-6.88-3.84-4.054.05-18.20-7.99-13.63-13.05-18.2一层柱顶M-8.07-4.77-14.6014.60-34.092.70-16.36-15.57-34.09N688.82259.365.36-5.361160.131146.621189.691184.081189.69V-2.78-4.41-6.266.26-16.78-1.01-9.51-8.07-16.7891 柱底M4.042.3921.72-21.7235.23-19.518.197.8035.23N711.32281.865.36-5.361215.481201.971248.191236.501248.19V-2.78-4.41-6.266.26-16.78-1.01-9.51-8.07-16.782.10.11框架最不利内力组合表2.28框架最不利内力组合构件楼层截面位置内力左风右风可变荷载控制组合永久荷载控制组合计算使用最不利内力值AC框架梁三层左端M-117.32-139.92-131.58-135.47-139.92V185.23192.31193.21198.47193.21跨中M383.13381.27390.77403.20403.20右端M-322.79-341.69-341.12-346.04-346.04V-395.56-388.48-401.03-412.84-412.84二层左端M-161.02-214.42-192.55-196.09-214.42V154.19167.89165.69166.65167.89跨中M238.59243.43247.28251.53251.53右端M-299.32-362.37-341.12-340.11-362.37V-349.16-335.45-351.26-357.13-357.13一层左端M-172.36-266.03-222.75-235.48-266.03V185.30205.76199.94206.21206.21跨中M295.76289.08299.89305.65305.65右端M-336.27-416.60-386.22-392.91-416.60V-357.12-336.66-355.94-361.96-361.96CD框架梁三层左端M-222.13-235.61-232.56-236.22-236.22V136.41141.69141.42145.32145.32跨中M36.4233.6236.4635.3236.46右端M-15.99-34.78-23.39-23.19-34.78V-65.37-60.09-65.00-67.21-67.21二层左端M-135.53-165.29-155.36-153.73-165.29V91.05101.0398.9199.08101.03跨中M33.1029.2733.1431.3633.14右端M-16.64-51.76-35.52-34.36-51.76V-65.20-55.25-62.13-61.75-65.20一层左端M-140.47-178.65-164.74-163.33-178.65V93.30106.61102.85103.39106.61跨中M29.8624.8228.4227.3929.86右端M-3.80-52.06-29.09-27.79-29.09V-62.95-49.64-58.19-57.43-62.9591 2.11梁柱配筋计算框架梁的配筋计算选最不利内力组合表：非抗震设计时框架梁的最不利内力框架梁正截面受弯承载力计算各层AC、CD框架梁的截面尺寸分别为300㎜×750㎜、220㎜×600㎜。混凝土强度等级均采用C30。纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335。由此可知混凝土强度C30fc=14.3N/㎜2ft=1.43N/㎜2ftk=2.01N/㎜2钢筋强度HRB400fy=360N/㎜2fyk=400N/㎜2HRB335fy=300N/㎜2fyk=335N/㎜2考虑到跨中截面应考虑楼板作用，按T形截面设计，翼缘为板厚120mmbf,=min{(9000-500)/3,250+7400}=2833mm(AC梁)bf,=min{(9000-500)/3,250+7400}=2833mm(CD梁)2.11.1正截面受弯承载力表2.29正截面受弯承载力计算楼层计算公式梁AC梁CD计算公式梁AC跨中截面（按T形截面计算）梁CD跨中截面（按T形截面计算）左支座右支座左支座右支座　三层M/(kN·m)-139.92-346.04-236.22-34.78M/(kN·m)403.2036.46b×h0(mm2)300×690300×690220×540220×540bf"×h0(mm2)2833×6902833×540bh0214283000064152000bh021348791300826102800　0.0690.1690.2570.038　0.0210.00391 　0.0710.1870.3040.039　0.0210.003ξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξb　584.031536.671432.57182.44　1427.52162.84Asmin=ρminbh450450264264Asmin=ρminbh450264实配钢筋/mm24C148C167C164C14实配钢筋/mm27C164C14615160814076151407615二层M/(kN·m)-287.88-412.27-160.10-74.18M/(kN·m)251.5333.14b×h0(mm2)300×690300×690220×540220×540bf"×h0(mm2)2833×6902833×540bh0214283000064152000bh021348791300826102800　0.1410.2020.1750.081　0.0130.003　0.1530.2280.1930.084　0.0130.003ξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξb　1254.661873.04911.61398.40　1019.29145.42Asmin=ρminbh450450264264Asmin=ρminbh450264实配钢筋/mm26C164C16+4C186C144C14实配钢筋/mm25C164C14120618218236151005615一层M/(kN·m)-297.03-423.91-178.50-84.91M/(kN·m)305.6529.86b×h0(mm2)300×690300×690220×540220×565bf"×h0(mm2)2800×6902833×540bh0214283000070229500bh021333080000585532800　0.1450.2080.1950.085　0.0160.004　　0.1580.2350.2180.088　0.0160.004ξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξbξ﹤ξb91 　1298.271934.011030.79417.45　1240.50168.12Asmin=ρminbh450450264264Asmin=ρminbh450264实配钢筋/mm26C162C16+6C184C14+2C164C14实配钢筋/mm26C164C14120619291017615120661591 2.11.2斜截面受弯承载力计算在进行设计计算时，构件斜截面上的最大剪力设计值V应满足下列要求:当仅配置箍筋时，，当配置箍筋和弯起箍筋时，，本设计仅配置箍筋，故取，，故得：。计算公式适用范围：①②下限值，最小配筋率和箍筋最大间距：由规范可知：由混凝土C30，钢筋HRB400可得βc=1.0框架梁斜截面受剪承载力及配箍计算过程详见表30：表2.30斜截面受弯承载力计算构件楼层截面位置V(kN)0.25βcfcbh0（kN）Asv/s=（V-0.7ftbh0）/1.25fyh0实配箍筋AB框架梁三层左端193.21766.84-0.05B8@200右端412.84766.840.79B8@200二层左端167.89766.84-0.15B8@200右端357.13766.840.58B8@200一层左端206.21766.840.00B8@200右端361.91766.840.60B8@200BC框架梁三层左端145.32444.37-0.01B8@200右端67.21444.37-0.36B8@200二层左端101.03444.37-0.21B8@200右端65.20444.37-0.37B8@200一层左端106.61444.37-0.19B8@200右端62.95444.37-0.38B8@20091 2.11.3框架梁裂缝宽度计算裂缝宽度验算时，要求各框架梁按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度不大于裂缝宽度限值。弯矩采用正常使用极限状态下的荷载效应组合值。裂缝宽度验算过程详见附表2.31：表2.31框架裂缝宽度计算楼层计算公式梁AC梁CD左端跨中右端左端跨中右端三层Mk/(kN·m)106.13315.44306.84186.6828.7928.62As/mm2615140716081407615615　277.42360.41306.76282.4295.2494.67　0.03000.03000.03000.03000.03000.0300　0.94300.97920.95800.94580.64270.6400　141616141614　1.91.91.91.91.91.9　0.1870.2700.2250.2150.0520.049﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3二层Mk/(kN·m)154.71198.60272.04123.5753.2740.02As/mm2120610051821823615615　213.70329.19248.86292.51168.75126.77　0.03000.03000.03000.03000.03000.0300　0.89620.96770.92500.95110.84190.756591 　161617141414　2.12.12.12.12.12.1　0.1620.2700.2010.2200.1120.076﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3一层Mk/(kN·m)181.39241.02310.20118.3152.3937.28As/mm21206120619291017615615　241.79332.92267.88247.62165.96123.32　0.03000.03000.03000.03000.03000.0300　0.91990.96920.93740.92410.83760.7469　161617.514.71414　2.12.12.12.12.12.1　0.1880.2730.2230.1850.1100.073﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.3﹤0.391 2.11.4A柱上端正截面受弯承载力计算截面尺寸，保护层厚度；纵向受力钢筋HRB400，箍筋HRB335，框架柱纵向受力钢筋最小配筋率0.5%，最大配筋率5%；柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。框架A柱正截面受弯承载力及配筋计算过程详见表2.32。表2.32A柱上端正截面受弯承载力计算截面一层A柱上端柱上端Mmax柱上端Nmax柱上端Nmin设计弯矩M/kN·m98.8666.4728.85设计轴力N/kN1451.781497.811412.72计算长度L=1.0H(底层)/mm5800.005800.005800.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm68.1044.3820.42附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm88.1064.3840.42曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.00.980.951.01长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.491.662.11e=ηei+h/2-as或as´/mm341.64316.59295.17系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.550.570.54偏心性质（ξ与ξb比较）小偏心小偏心小偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as///91 ´，则x=2as´)///As=As´/mm2///小偏心受压计算ξ0.550.580.55As=As´/mm271.80-154.15-420.70As=As´是否小于0，是则按构造配筋﹥0<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.110.75最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全截面二层A柱上端柱上端Mmax柱上端Nmax柱上端Nmin设计弯矩M/kN·m142.79125.5698.79设计轴力N/kN967.81005.95949.20计算长度L=1.0H(底层)/mm52500.0052500.0052500.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm147.54124.82104.08附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm167.54144.82124.08曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.01.001.001.00长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)22.6226.0130.20e=ηei+h/2-as或as´/mm4000.043977.323956.58系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.0091 系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.370.380.36偏心性质（ξ与ξb比较）大偏心大偏心大偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)169.20175.87165.94x﹥2as´x﹥2as´x﹥2as´As=As´/mm223200.5623986.1222471.61小偏心受压计算ξ///As=As´/mm2///As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全2.11.5A柱下端正截面承载力计算表2.33A柱下端正截面受弯承载力计算截面一层A柱下端柱下端Mmax柱下端Nmax柱下端Nmin设计弯矩M/kN·m81.3233.237.90设计轴力N/kN1507.131550.231468.07计算长度L=1.0H(底层)/mm5800.005800.005800.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm53.9621.445.3891 附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm73.9641.4425.38曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.00.950.920.97长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.571.982.70e=ηei+h/2-as或as´/mm325.91292.22278.45系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.570.590.56偏心性质（ξ与ξb比较）小偏心小偏心小偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)//////As=As´/mm2///小偏心受压计算ξ0.580.610.58As=As´/mm2-42.73-393.97-593.73As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全截面二层A柱下端柱下端Mmax柱下端Nmax柱下端Nmin设计弯矩M/kN·m156.46147.97127.69设计轴力N/kN1019.461054.521000.86计算长度L=1.0H(底层)/mm52500.0052500.0052500.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.0091 砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm153.47140.32127.58附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm173.47160.32147.58曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.01.001.001.00长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)21.8823.6025.55e=ηei+h/2-as或as´/mm4005.973992.823980.08系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.390.400.38偏心性质（ξ与ξb比较）大偏心大偏心大偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)178.23184.36174.98x﹥2as´x﹥2as´x﹥2as´As=As´/mm224509.4325281.9623880.10小偏心受压计算ξ///As=As´/mm2///As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全2.11.6C柱上端正截面承载力计算截面尺寸，保护层厚度；纵向受力钢筋HRB400，箍筋HRB335，框架柱纵向受力钢筋最小配筋率0.5%，最大配筋率5%；柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。框架C柱正截面受弯承载力及配筋计算过程详见表34表2.34C柱上端正截面承载力计算91 截面一层C柱上端柱上端Mmax柱上端Nmax柱上端Nmin设计弯矩M/kN·m141.81101.3953.89设计轴力N/kN2187.052344.782183.17计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm64.8443.2424.68附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm84.8463.2444.68曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.00.650.610.66长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.281.351.53e=ηei+h/2-as或as´/mm318.53295.33278.41系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.830.890.83偏心性质（ξ与ξb比较）小偏心小偏心小偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)//////As=As´/mm2///小偏心受压计算ξ0.720.760.76As=As´/mm2922.98811.07245.23As=As´是否小于0，是则按构造配筋﹥0﹥0<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.0091 实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全截面二层A柱上端柱上端Mmax柱上端Nmax柱上端Nmin设计弯矩M/kN·m168.12131.79240.27设计轴力N/kN1475.261584.153434.78计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm113.9683.1969.95附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm133.96103.1989.95曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.00.970.900.42长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.261.321.17e=ηei+h/2-as或as´/mm379.07345.89315.03系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.560.601.31偏心性质（ξ与ξb比较）小偏心小偏心小偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)//////As=As´/mm2///小偏心受压计算ξ0.560.600.8091 As=As´/mm2485.32277.203315.77As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋﹥0实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.110.75最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全2.11.7C柱下端正截面承载力计算表2.35C柱下端正截面承载力计算截面一层C柱下端柱下端Mmax柱下端Nmax柱下端Nmin设计弯矩M/kN·m90.4550.707.42设计轴力N/kN2242.402397.212238.52计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm40.3421.153.31附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm60.3441.1523.31曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.00.640.600.64长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.381.531.99e=ηei+h/2-as或as´/mm293.44272.76256.46系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.8091 界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.850.910.85偏心性质（ξ与ξb比较）小偏心小偏心小偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)//////As=As´/mm2///小偏心受压计算ξ0.750.790.80As=As´/mm2599.78493.08-48.59As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全截面二层A柱下端柱下端Mmax柱下端Nmax柱下端Nmin设计弯矩M/kN·m162.84148.39147.42设计轴力N/kN1526.921633.781551.27计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm106.6590.8395.03附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm126.65110.83115.03曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.00.940.880.92长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.0091 偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.271.291.29e=ηei+h/2-as或as´/mm370.57352.53358.42系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.580.620.59偏心性质（ξ与ξb比较）小偏心小偏心小偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)//////As=As´/mm2///小偏心受压计算ξ0.570.610.58As=As´/mm2471.65430.12373.39As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全2.11.8D柱上端正截面承载力计算截面尺寸，保护层厚度；纵向受力钢筋HRB400，箍筋HRB335，框架柱纵向受力钢筋最小配筋率0.5%，最大配筋率5%；柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。框架C柱正截面受弯承载力及配筋计算过程详见附表36。表2.36D柱上端正截面承载力计算截面一层D柱上端柱上端Mmax柱上端Nmax柱上端Nmin设计弯矩M/kN·m34.0916.362.70设计轴力N/kN1160.131189.091146.62计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.0091 回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm29.3813.762.35附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm49.3833.7622.35曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.01.001.001.00长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.732.072.62e=ηei+h/2-as或as´/mm295.61279.98268.58系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.440.450.44偏心性质（ξ与ξb比较）大偏心大偏心大偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)202.82207.88200.46x>2as´x>2as´x>2as´As=As´/mm2-483.24-598.28-691.55小偏心受压计算ξ///As=As´/mm2///As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.110.75最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全截面二层D柱上端柱上端Mmax柱上端Nmax柱上端Nmin设计弯矩M/kN·m35.6322.467.38设计轴力N/kN773.45789.97759.9491 计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm46.0728.439.71附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm66.0748.4329.71曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.01.001.001.00长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.551.752.22e=ηei+h/2-as或as´/mm312.29294.66275.94系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.290.300.29偏心性质（ξ与ξb比较）大偏心大偏心大偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)135.22138.11132.86x﹥2as´x﹥2as´x﹥2as´As=As´/mm2-409.74-503.08-591.24小偏心受压计算ξ///As=As´/mm2///As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.110.75最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.5091 是否安全安全安全安全2.11.9D柱下端正截面承载力计算表2.37D柱下端正截面承载力计算截面一层D柱下端柱下端Mmax柱下端Nmax柱下端Nmin设计弯矩M/kN·m35.258.1919.51设计轴力N/kN1215.481248.191201.91计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm29.006.5616.23附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm49.0026.5636.23曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.01.001.151.00长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.742.562.00e=ηei+h/2-as或as´/mm295.23278.06282.46系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.460.470.46偏心性质（ξ与ξb比较）大偏心大偏心大偏心大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)212.50218.22210.12x>2as´x>2as´x>2as´As=As´/mm2-470.48-601.22-576.16小偏心受压计算ξ///As=As´/mm2///91 As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全截面二层D柱下端柱下端Mmax柱下端Nmax柱下端Nmin设计弯矩M/kN·m40.8734.7726.08设计轴力N/kN825.11844.57811.60计算长度L=1.0H(底层)/mm5250.005250.005250.00L=1.25H(其余层)/mm柱截面尺寸b/mm400.00400.00400.00h/mm500.00500.00500.00柱截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00回转半径i=sqrt(I/A)/mm144.34144.34144.34保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-a或a´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30钢筋强度设计值fy或fy´/N/mm2360.00360.00360.00钢筋弹性模量Es/N/mm2200000.00200000.00200000.00截面重心偏心距e0/mm49.5341.1732.13附加偏心距ea/mm20.0020.0020.00初始偏心距ei=e0+ea/mm69.5361.1752.13曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.01.001.001.00长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.01.001.001.00偏心距增大系数η(L/i≤17.5时，取1.0)1.521.591.69e=ηei+h/2-as或as´/mm315.76307.39298.36系数α1(≤C50,取1.0）1.001.001.00系数β1(≤C50,取0.8）0.800.800.80界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Esεcu)0.5180.5180.518实际受压区高度ξ=N/α1fcbh00.310.320.31偏心性质（ξ与ξb比较）大偏心大偏心大偏心91 大偏心受压计算x=N/(α1fcb)(若x<2as´，则x=2as´)144.25147.65141.89x﹥2as´x﹥2as´x﹥2as´As=As´/mm2-393.55-440.05-486.84小偏心受压计算ξ///As=As´/mm2///As=As´是否小于0，是则按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋<0,按构造配筋实选钢筋/每侧实配4C184C184C18单侧实选钢筋面积/mm1017.001017.001017.00实际总配筋率ρ*100%1.111.111.11最大配筋率ρmax*100%5.005.005.00最小配筋率ρmin*100%0.500.500.50是否安全安全安全安全2.11.10A柱斜截面受弯承载力计算如果构件截面剪压比过大，混凝土就会过早地产生脆性破坏，使箍筋不能充分发挥作用，因此必须对剪压比加以限制，也就是对柱截面尺寸加以限制。剪跨比计算公式，其计算过程存在于各柱斜截面受剪承载力计算表。表2.38A柱斜截面受弯承载力计算控制截面A柱三层二层一层设计轴力N/kN557.861054.521550.23设计剪力V/kN85.8071.2534.66柱截面截面宽度b/mm400.00400.00400.00截面高度h/mm500.00500.00500.00截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00柱净高Hn/mm4200.004200.005800.00保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-as或as´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30ft/N/mm21.431.431.43钢筋强度设计值fyv/N/mm2300.00300.00300.00砼强度影响系数βc1.001.001.0091 剪跨比λλ=Hn/(2h0)4.574.576.30λ＞3时，λ=3；λ＜1时，λ=13.003.003.00高厚比hw/b1.151.151.15验算截面尺寸0.25βcfcbh0/kN657.80657.80657.80V≦0.25βcfcbh0/kN满足要求满足要求满足要求0.3fcA/kN858.00858.00858.00N≧0.3fcA时，N=0.3fcA557.86858.00858.00是否按构造配箍154.17188.93223.63是否按构造配筋是是是　///箍筋B8B8B8s200.00200.00200.00实配箍筋非加密区B8@200B8@200B8@200加密区B8@200B8@200B8@2002.11.11C柱斜截面承载力计算表2.39C柱斜截面承载力计算控制截面A柱三层二层一层设计轴力N/kN881.361633.782397.21设计剪力V/kN84.7875.4349.41柱截面截面宽度b/mm400.00400.00400.00截面高度h/mm500.00500.00500.00截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00柱净高Hn/mm4200.004200.005800.00保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-as或as´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30ft/N/mm21.431.431.43钢筋强度设计值fyv/N/mm2300.00300.00300.0091 砼强度影响系数βc1.001.001.00剪跨比λλ=Hn/(2h0)4.574.576.30λ＞3时，λ=3；λ＜1时，λ=13.003.003.00高厚比hw/b1.151.151.15验算截面尺寸0.25βcfcbh0/kN657.80657.80657.80V≦0.25βcfcbh0/kN满足要求满足要求满足要求0.3fcA/kN858.00858.00858.00N≧0.3fcA时，N=0.3fcA858.00858.00858.00是否按构造配箍　176.81229.48282.92是否按构造配筋是是是　///箍筋B8B8B8s200.00200.00200.00实配箍筋非加密区B8@200B8@200B8@200加密区B8@200B8@200B8@2002.11.12D柱斜截面受弯承载力计算表2.40D柱斜截面受弯承载力计算控制截面A柱三层二层一层设计轴力N/kN440.16844.571248.19设计剪力V/kN18.5418.2016.17柱截面截面宽度b/mm400.00550.00550.00截面高度h/mm500.00500.00500.00截面面积A/mm2200000.00200000.00200000.00柱净高Hn/mm4200.004200.005800.00保护层+d/2as或as´/mm40.0040.0040.00截面有效高度h0=h-as或as´/mm460.00460.00460.00砼强度设计值fc/N/mm214.3014.3014.30ft/N/mm21.431.431.4391 钢筋强度设计值fyv/N/mm2300.00300.00300.00砼强度影响系数βc1.001.001.00剪跨比λλ=Hn/(2h0)4.574.576.30λ＞3时，λ=3；λ＜1时，λ=13.003.003.00高厚比hw/b1.150.840.84验算截面尺寸0.25βcfcbh0/kN657.80904.48904.48V≦0.25βcfcbh0/kN满足要求满足要求满足要求0.3fcA/kN858.00858.00858.00N≧0.3fcA时，N=0.3fcA440.16844.57858.00是否按构造配箍　145.93217.40245.66是否按构造配筋是是是　///箍筋B8B8B8s200.00200.00200.00实配箍筋非加密区B8@200B8@200B8@200加密区B8@200B8@200B8@2002.12楼板配筋计算(1)走廊板类型判别：=7400/2000=3.7〉3，属于单向板，按单向板计算配筋(2)荷载组合设计值由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.2×3.4+1.4×2=6.88kN/m2由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×3.4+1.4×0.7×2=6.71kN/m2因为6.88〉6.71,所以采用可变荷载效应控制的组合计算。(3)内力计算取1米板宽为计算单元，按弹性理论计算，取走廊板的计算跨度l0=2000如果该板两端是完全简支的情况则跨中弯矩为M=(g+q)l02/8。考虑到该板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩为M=(g+q)l02/10。该板如果是两端完全嵌固，则支座弯矩为M=-(g+q)l02/12。考虑到两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为M=-(g+q)l02/1491 ，该板的弯矩计算见下表：截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数1/10-1/14a(g+q)l02(kN.m)2.75-1.97(4)截面设计保护层厚度取20mm,选用HRB400直径8的钢筋作为受力筋，则板的截面有效高度h0-c-d/2=96mm混凝土采用C30。则fc=14.3N/㎜2板受力钢筋采用HRB400fy=360N/㎜2该板配筋计算见下表表2.41该板配筋计算单位：KN/m截面跨中支座截面跨中支座M(kN.m)2.75-1.97As=M/(rsh0fy)79.657as=M/(a1fcbh02)0.0210.015选配钢筋C8@200C8@200rs=0.5(1+)0.9890.992选配钢筋251251①6轴左边板=7000/3700=1.9〈2，属于双向板，按双向板计算②恒荷载设计值：g=1.2×3.4=4.08kN/㎜2活荷载设计值：q=1.4×2=2.8kN/㎜2g+q/2=3.4+2.8/2=4.8kN/㎜2q/2=2.8/2=1.4kN/㎜2g+q=3.4+2.8=6.2kN/㎜2③内力计算单位板宽跨中弯矩计算mx=(0.391+0.2×0.00488)×4.8×3.72+(0.0921+0.2×0.0196)×1.4×3.72=4.47kN.m/mmy=(0.00488+0.2×0.391)×4.8×3.72+(0.0196+0.2×0.0921)×1.4×3.72=1.56kN.m/m单位板宽支座弯矩：mx,=mx,,=-0.082×6.2×3.72=-6.96kN.m/mMy,=my,,=-0.0571×6.2×3.72=-4.85kN.m/m④截面设计保护层厚度取20mm，选用HRB400直径8的钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋外侧，以获得较大的截面有效高度）H01=h-c-d/2=120-20-4=96mmly方向跨中截面有效高度91 H02=h-c-3d/2=120-20-3×4=88mm支座处h0均为96mm截面弯矩设计值不考虑折减，计算配筋量时，取内力臂系数rs=0.95AS=M/(0.95h0fy)板钢筋选用HRB400直径8，fy=360N/mm2表2.42平台梁荷载计算表位置截面H0(mm)M(kN.m/m)As(mm2)选配钢筋实配钢筋跨中lx方向964.47136.15C8@200251ly方向881.5651.8C8@200251支座走廊支座(lx)966.96212C8@200251走廊支座(ly)884.85161C8@2002512.13基础设计(1)力的确定A柱截面尺寸b×h=400mm×500mm上部结构传至基础顶面荷载作用F=1225.57kNM=26.3kN.mV=17.53KnC柱截面尺寸b×h=400mm×500mm上部结构传至基础顶面荷载作用F=1852.96kNM=40.28kN.mV=26.84kND柱截面尺寸b×h=400mm×500mm上部结构传至基础顶面荷载作用F=993.18kNM=6.43kN.mV=7.19kN方便于计算，选择C柱下基础为设计计算，A柱、D柱选择与C柱下独立基础相同的基础进行施工。材料选用：C30混凝土，HRB335钢筋室内外高差为0.45m，持力层为粉土，查表得b=0.3d=1.5地基承载力特征值fak=60kPa，素填土密度0.5m，重度17kN/㎜3其下为粉土层重度18.3kN/㎜3初步选择基础埋深1.3m，rm=(17×0.5+18.3×0.95)/91.3=19.91kN/㎜3(2)地基承载力特征值fa(先不考虑对基础宽度进行修正)fa=fak+drm(d-0.5)=60+1.5×19.91×(1.3-0.5)=83.89kPa(3)初步选择基底尺寸计算基础和回填土重时的基础埋深d=(1.3+1.75)/2=1.525m91 A0=1852.96/(83.89-20×1.525)=34.71m2由于偏心不大，基础底面可按偏心增大0.2即A=1.2A0=41.65m2初步选择基底面积A=l×b=6.4×6.4=40.96且b=6.4〉3m需对fa进行修正fa=fak+br(b-3)+drm(d-0.5)=60+0.3×18.3×(16.4-3)+1.5×17.9×(1.3-0.5)=155.05kPa(4)验算持力层地基承载力基础和回填土自重Gk=rGdA=20×1.525×40.96=1249.28kN偏心距最后确定该柱基础底面长宽(5)计算基底净反力①设计值偏心距基础边缘处的最大和最小净反力基础高度（采用阶梯基础）②柱边基础截面抗冲切验算初步选择基础高度h=600mm，以下分300mm，300mm两个台阶（有垫层）因偏心受压取=61.6冲切力91 抗冲切力：a.变阶处抗冲切验算冲切力抗冲力：(6)配筋计算选用HRB335钢筋①基础长边方向a)柱边柱边净反力悬臂部分净反力平均值弯矩91 b)变阶处比较应按配筋，查每米板宽配筋表得配筋为：B16@130,②基础短边方向因该基础受单向偏心荷载作用，所以在基础短边方向的基底反力可按均布计算取同理截面比较配筋面积按配筋，查配筋表得B16@130，2.14楼梯设计现浇板式楼梯，层高4.2m，踏步尺寸175mm×270mm。采用C30混凝土，板、梁纵筋均采用HRB335钢筋。楼梯均布活荷载标准值。91 (1)梯段梯段斜板设计①确定斜板厚度t。斜板的水平投影净长。斜板的斜向净长斜板厚度取=130mm。②荷载计算。楼梯梯段斜板的荷载计算列于下表2.43：单位：KN/m表2.43楼梯梯段斜板何在计算表单位：KN/m荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒载合计g7.44活荷载q2.5③荷载作用效应由可变荷载效应控制的组合p=1.2×7.4+1.4×2.5=12.43KN/m由永久荷载效应控制的组合p=1.35×7.44+1.4×0.7×2.5=12.49KN/m所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取p=12.49KN/m④计算简图斜板的计算简图可以用一根假想的跨度的水平梁代替。=3240mm。⑤内力计算。斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取⑥配筋计算。91 ，选配B8/10@150，(2)平台板设计①平台板计算简图3700/(1850-120)=2.14>2，近似地按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取b×h=200mm×400mm。由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨平台板为四边支承板，长宽比为，平台板厚度取。②荷载计算平台板的荷载计算列于下表2.44：表2.44平台荷载计算表单位：KN/m荷载种类荷载标准值恒荷载平台板自重25×0.08×1=230厚水磨石面层25×0.03×1=0.75板底20厚纸筋灰粉刷16×0.02×1=0.32恒荷载合计g3.07活荷载q2.5③荷载组合效应由可变荷载效应控制的组合p=1.2×3.07+1.4×2.5=7.184KN/m由永久荷载效应控制的组合p=1.35×3.07+1.4×0.7×2.5=6.59KN/m所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取p=7.184KN/m④内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取⑤配筋计算，选配B6@200，91 (3)平台梁设计①平台梁计算简图平台梁的两端搁置在梯柱(TZ)上，所以计算跨度取净跨，平台梁的截面尺寸为b×h=200mm×400mm。②荷载计算平台梁荷载计算详见表2.45：表2.45平台梁荷载计算表　　　单位：KN/m荷载种类荷载标准值恒荷载由斜板传来的恒荷载由平台板传来的恒荷载平台梁自重平台梁底部和侧面粉刷恒荷载合计g17.139活荷载q③荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合p=1.2×17.139+1.4×7.125=30.54KN/m由永久荷载效应控制的组合p=1.35×17.139+1.4×0.7×7.125=30.12KN/m所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取p=30.54KN/m④内力计算最大弯矩最大剪力⑤截面设计a.正截面受弯承载力计算91 考虑到平台梁两边受力不均，会使平台梁受扭，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用4B14，。b.斜截面受剪承载力计算所以按构造配置箍筋，取B6@200双肢箍筋。2.15电算与手算的比较结构计算使用中国建筑科学研究院开发的PKPM2008系列软件.运用SATWE计算分析。SATWE用来计算高层和多层的混凝土框架、框架-剪力墙和剪力墙以及高层钢或钢筋—混凝土混合结构，可考虑，多塔、错层、转换层及楼板局部开洞等特殊结构形式。SATWE完成建筑结构在恒、活、风、吊车荷载、地震作用下的内力分析及荷载效应组合，对钢筋混凝土结构完成截面配筋计算。可完成上部结构和地下室联合工作分析，并进行地下室设计。手算分析了结构中框架之间的协同作用，并将水平荷载分配到框架上，分别用D值法、分层法和弯矩分配法计算风荷载、活荷载和重力荷载作用下构件的内力，并进行了一榀框架的内力组合及截面设计。在手算结束后，采用PKPM软件，对结构进行电算，通过比较电算与手算结果，后发现：手算与电算结果还是偏差略大。分析原因，主要有以下几个方面：1、梁间线荷载设置问题，电算时，在计算梁间线荷载时，没有精确计算开洞率，都以偏重的荷载输入计算，导致竖向荷载偏大，计算出来的剪力、弯矩、轴力会偏大一些。2、参数设置的问题，手算只取一榀框架结构计算，缺乏整体性，而电算考虑到各个方面系数的折减或者放大，而且具有传递性，比较容易控制。3、裂缝宽度、挠度等符合要求的问题，电算时先控制了这些值再计算，避免不符情况的发生，手算时并没有先考虑这些，这与电算必然会有误差。4、在计算梁柱配筋时，将梁与柱作了相应的归并，使得梁与柱的类型相应减少，增加了配筋，而在手算中没有涉及。5、在计算基础时，手算中规定了尺寸大小，而在电算中采用自动计算，这样也对计算结果造成了影响。3施工方案91 3.1施工准备3.1.1技术准备工作熟悉施工设计图纸，与设计人员、监理工程师、业主人员一同进行图纸会审：掌握和充分理解设计意图、工艺流程，工艺结构、构造的难点与特殊要求，学习建筑工程施工技术规范，GMP工程技术标准。3.1.2施工现场准备（1）场地平整：施工现场应按设计标高进行平整，清除现场的障碍物，使场地具有放线、开槽的基本条件。（2）施工排水与施工道路修筑：根据设计总图的规划，将以修筑的校区内永久道路基层进行夯实碾压，并铺筑20cm厚碎渣层，作为施工现场道路。施工现场修生产、生活雨水疏导的排水沟。引入市政排水口，使现场排水通畅。（3）施工供水与供电：根据提供的施工用电电源（市政变电站），施工供水水源（市政供水管道），按照指定的接驳点引接至生产、生活用水用电设施内。（4）现场需要临时搭建：包括用于生产性设施的如钢筋加工棚、混凝土现场搅拌站、物料仓库等，用于生活性的设施如现场办公、住宿、食堂用房等（5）封闭施工现场：为便于施工现场管理，在施工区域内设置临时围墙；原有旧围墙施工期间不拆除，另沿建筑物四周搭设临时围护。3.1.3物质准备（1）材料的准备对施工过程中所需的各种材料应根据工程进度编制材料需要计划交材料部门及时采购，以免延误（2）机具的准备按施工计划分批进场，既满足施工需要，又节省费用。3.2施工部署与方案3.2.1施工段的划分(1)施工程序安排的基本要求：先地下后地上、先主体结构后围护结构，先结构后装饰，先土建后安装。(2)工程的施工顺序安排：人工挖孔桩→基础梁→框架柱子→梁板结构→砌体工程门窗安装→屋面防水、保温、外墙装修→天棚、内墙面层装修→各类管线吊架布设→地面工程→室外工程→水、电、空调安装→清扫交验91 注：凡属设备安装预留孔道、埋件、暗敷管线预埋均穿插在土建同时施工，不的事后凿眼打洞。(3)施工段的划分和流水施工组织以伸缩缝为分界线划分为二个施工段，各自以自然层为施工段组织流水作业，工作队分为主体模板支架、钢筋、混凝土、砌筑以及装修、水电安装。3.2.2施工工艺混凝土工程施工顺序：配料→搅拌→运输→浇筑→密实成型→找平→养护(1)砼按照实验室配比通知换算成施工配比严格计量配制，(2)砼搅拌采用一次投料法，在料斗中先装石子，再加水泥砂子，然后一次投入搅拌机中进行搅拌。(3)砼运输采用砼输送泵及塔吊运输，达不到的地方则用双轮手推车替代运至浇筑地点，但斗车不能上模，只能走浇筑运输道，进行砼泵输送管网布置时，应尽可能直、转弯缓，通过砼需用量大的地方，管段接头要严，并不得使用锥行管砼输送管水平方向应架在运输道上，运输道用支架支承架管。(4)对于和易性达不到要求或石子粒经过大时不允许入泵，以防堵管，当输送管向下倾斜时，要防上因自重流动使管内砼中断混入空气而引起砼离析，产生阻塞而堵管，送砼入泵前先泵送适量的素水泥浆或水泥砂浆润滑输送管内壁再进行正常的砼泵送，在泵送过程中，泵的受料斗内应充满砼，决不允许混入空气，泵松结束后要及时将泵体和管道清洗干净，将管道内残存的砼压出并清洗干净。当发生堵管时应立即停泵，查出堵管节次，立即拆除并让前面管存砼自然流出，再接上，重新启动砼泵。(5)浇筑柱子顺序为一施工段内的每排柱子应由外向内对称的顺序浇筑，决不允许由一端向另一端浇筑，(6)振捣密实后的砼应立即找平，根据所记标高与楼层结构标高的差值制作一等长细木条，再将打在柱子钢筋上的标高用灰线拉通，套小木条沿梁找平后，再用长方木杠将板刮平。然后用木搓子找平，找毛，并一次完成。找平后砼强度未达到1.2MPa以前不准走人及施工。(7)砼的浇筑以伸缩为界分两段一次浇捣成活，在浇筑过程中，间歇时间不得超过90min。否则应留施工缝或客观条件影响（如严重堵管、停电、停水、暴雨等）而无法继续施工时，应严格按设计规定留置施工缝，肋形楼盖沿着与次梁的方向浇灌砼时，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内；如沿垂直与次梁的方向浇灌时，施工缝应平行于板的短边。施工缝应用木条或木板垂直隔断，且应等已浇砼强度达到1.2MPa91 时方可继续浇捣，浇捣砼前，应将接缝处砼垂直凿平，除掉水泥薄膜和松动石子，加以润湿并冲洗干净。再铺抹水泥净浆或与砼同配比的水泥砂浆，然后再进行砼浇筑。(8)各种预留、预埋应在浇筑砼前完成、严禁事后凿打；浇砼时应有专人护筋、护模。3.3施工进度计划及保证措施3.3.1施工进度计划(1)准备工作：包括搭设生产生活临时设施，建立混凝土搅拌站等工作，(2)基础工程：分两个作业区在组织全面流水作业，(3)主体工程：分三组作业队伍在划分的流水段上作业，(4)装修工程(5)屋面工程：屋面工程与装修工程组织平行施工，(6)水电安装工程：(7)清理验收占工期2天。3.3.2确保施工进度的保证措施(1)保证工期的前期策划：①确保人力资源按进度要求足需进场，并组织好流水交叉作业合理利用空间安排好操作面。②备足周转材料：主要为脚步手架料、模板，③配备满足工程施工需要的所有设备、机具。(2)加强过程控制，严格执行阶段性网络控制工期①根据制定的工期阶段目标计划，随时检查落实并予以纠偏；②延长作业时间，安排倒班与加班的劳动力，抓紧晴好天气施工；③加强质量控制，严格执行技术交底制度，不得出现工序质量不合格造成返工现象而浪费时间、甚至窝工；3.4施工总平面布置3.4.1保证质量措施(1)保证工程质量的具体措施①建立以项目经理为首的质量认证体系，②对施工班组实行“奖罚”的管理方法，③施工中严格执行质量检测制度，对于检验不合格的工序、工种必须无条件返工。做到每一道工序均合格验证并达到验收标准后，方可进入其后序工种、工序的施工。④91 每一分项工程或每一道工序施工前，施工员应做好技术交底，严格按照施工图纸要求施工，并随时检查执行情况。⑤对于材料、成品、半成品，在进场前必须先提供各种预进材料的样品和各类有关的质量等级材料。各种材料、成品和半成品进场时，应认真做好质量检验工作。⑥各种材料进入各施工楼层后，在使用前，必须经各区域施工员核查无误并认可后，方可进行开料，加工。3.5保证安全生产措施建立以工程项目经理为首，专职安全员负责的安全管理监督检查体系，落实各级安全岗位责任制，采取严密的安全防护措施，切实把好安全关，确保本工程施工安全。参考文献[1]建筑结构荷载规范(GB50009-2001).[S].北京.中国建筑工业出版社.2001[2]混凝土结构设计规范(GB50010-2002).[S].北京.中国建筑工业出社.2002[3]建筑地基基础设计规范(GB50007-2002).[S].北京.中国建筑工业出社.2002[4]建筑抗震设计规范(GB50011-2001).[S].北京.中国建筑工业出版社.2001[5]建筑结构设计综合手册(GB50068-2001).[M].北京.中国建筑工业出社.2001[6]建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）.[M].北京.中国建设工业出版社.2001[7]混凝土结构设计规范算例[M].北京.中国建筑工业出版社.2004[8]建筑工程专业课程设计与毕业设计资料集.长沙.湖南大学出版社.2009[9]建筑结构设计资料集[M].北京:中国建筑工业出版社.2000[10]建筑工程设计编制深度实例范本.建筑结构北京.中国建筑工业出版社.2005[11]建筑抗震设计[M].中国建筑工业出版社.2006[12]建筑工程毕业设计指南.北京.高等教育出版社.2007[13]房屋建筑学课程设计指南.北京.中国建筑工业出版社.2010[14]D.V.GriffithsandGordonA.Fenton,ProbabilisticSlopeStabilityAnalysisbyFiniteElements,NewYork:ASCE,2004/50791 致谢本次毕业设计是在指导老师的悉心指导下完成。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。本次设计能够顺利完成，首先我要感谢我的母校——大学，是她为我们提供了学习知识的土壤，使我们在这里茁壮成长；其次我要感谢建筑工程学院的老师们，他们不仅教会我专业方面的知识，而且教会我做人做事的道理；尤其要感谢在本次设计中给予我大力支持和帮助的老师，他平日里工作繁忙，但在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料到设计草图的确定和修改，中期检查，后期结构设计，装订成稿等整个过程中都给予了我悉心的指导。我的设计较为复杂烦琐，但是老师仍然细心地纠正图纸中的错误，除了敬佩老师的专业水平外，他治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。还要感谢我的同学们，他们热心的帮助，使我感到了来自同学的情谊。正因为如此，我才能顺利完成此次毕业设计，再次谢谢大家，谢谢老师。91'