社区工程脚手架施工方案结构设计

'社区工程脚手架施工方案结构设计1.2规范标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工脚手架实用手册》《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）相关施工设计图纸等。二、工程概况2.1工程概况 筑面积94000㎡,住宅建筑面积72855㎡，会所建筑面积4038㎡，其中住宅楼地上17层，地下2层，会所地上四层。建筑高度：住宅为54.2m，会所高度为17.55m。建筑总图如下：建筑总图三、施工组织机构序号职位姓名职责1项目经理王洪海1、组织建立项目管理体系，并通过对项目的管理，保证管理体系的正常运行。2、确认本单项工程施工的特别重要工序、关键工序、特殊工序。3、抓好程序文件中规定项目经理的各项职责及任务。2工程经理杨先辉1、安排工程工期及各项管理事宜，必须保证工程质量，2、对施工方案、质量保证措施、上级质量部门和项目质量负责人提出的质量管理要求组织落实。3、负责组织质量检查，对发现的质量问题进行整改。3技术负责人杨旭1、负责组织编制或审核该施工方案。2、负责对管理人员或现场施工人员进行方案交底。3、负责方案实施过程中的监督、检查。4质量负责人马剑1、参与进场材料的质量验收。2、制定特别重要工序、关键工序、特殊工序、一般工序的检试验流程并检查其执行情况。3、监督工序的交接工作，参与工程验收的核验工作。4、组织做好质量月报表及工程质量情况反馈； 5安负责人郭春龙1、及时检查发现安全隐患，并通知相关部门进行整改。2、负责施工现场安全、警示、环境标识的管理工作，并对安全标识执行情况进行检查和监督。3、参与由于严重不合格、质量事故而导致的安全事故的调查、分析工作。四、施工准备4.1材料准备a、型钢:钢梁采用16号工字钢，长度规格包括3.5米，4.5米。具有产品质量合格证，型钢表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，没有锈蚀，有合格证和出厂报告，进省、进市备案证。型钢表面刷红白相间的防锈漆。b钢管：脚手架钢管采用6米钢管，外径48.3mm，壁厚3.6mm，钢管的检查必须符合下列规定：具有产品质量合格证；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定：管体外径偏差±0.5mm，壁厚偏差±10%(壁厚)，即：±3.6×10%=±0.36mm；所以，外径允许范围为47.9~48.7mm，；壁厚允许范围为3.24~3.96mm。c扣件：十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。d脚手板：木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。e安全网：必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。安全网：水平网为大眼锦纶网。立网：为密目网，网目应满足2000目/100cm²，做耐贯穿试验不穿透，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃。4.2.现场准备a、落地脚手架搭设位置已进行场地平整，夯实，满足承载力要求，脚手架基础附近设有排水沟b、悬挑架搭设标高处楼板混凝土已达到强度要求。c、设置锚环：悬挑钢梁在楼层向内侧延长并与楼面锚环紧固，锚环采用φ18“Ω”式的一级圆钢，当工字钢穿墙时，在悬挑梁末端设置两个锚环，间距200mm布置，最端部锚环距钢梁端部200mm；当工字钢不穿墙时，在末端设置与穿墙工字钢相同的两个锚环外，还应在悬挑钢梁支点处设置一个锚环，如下图设置。锚环绑扎在楼板底层钢筋上，并位于下层钢筋的下面，绑扎牢固。锚环的安装位置见悬挑梁布置图。存在钢梁交叉部位的上部钢梁锚环高度为400mm。 图4.2-1悬挑钢梁穿墙构造1、木楔楔紧图4.2-2悬挑钢梁楼面构造d、在脚手架搭设之前，由项目部技术负责人根据脚手架施工方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底。并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。e、按照脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进场使用。f、搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。五、总体设计原则 本工程外脚手架（以下简称脚手架）主楼三层以下采用落地式脚手架，三层以上采用悬挑脚手架，脚手架采用6米长的Φ48.3×3.6焊接钢管和扣件搭设，脚手板采用200mm×50mm跳板，悬挑水平钢梁采用16号工字钢。5.1落地式脚手架搭设高度，悬挑架起始标高见下表。楼栋号层数（地上/地下）基础板面标高落地脚手架搭设高度（m）悬挑架起挑标高（m）悬挑层数悬挑步数11#17/F2-6m11.85.86313#17/F2-6m11.85.86314#17/F2-6m11.85.86315#17/F2-6m11.85.86316#17/F2-6m11.85.86317#17/F2-6m11.85.863会所418.35.2脚手架设计原则1）架体的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5）综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ130-2011检查标准要求，要符合相关文明标化工地的相关标准5.3各楼施工技术参数1）落地脚手架：立杆的横距：1.05m；立杆的纵距：1.5m；步距：1.5m；内排架距离墙体长度0.3米；脚手架搭设高度：11.8m；脚手架每道剪刀撑跨越立杆的根数：6m；脚手板采用木板，纵向水平杆接长采用对接扣件连接；脚手板铺设方式采用对接平铺；脚手架类型为一字型；连墙件布置采用2步3跨。2）悬挑脚手架：立杆的横距：0.9m；立杆的纵距：1.5m；步距：1.5m；内排架距离墙体长度0.3米；脚手架搭设高度：18.6m；脚手架每道剪刀撑跨越立杆的根数：6m；脚手板采用木板，纵向水平杆接长采用对接扣件连接；脚手板铺设方式采用对接平铺；脚手架类型为一字型；连墙件布置采用2步3跨。六、脚手架的搭设6.1施工准备1）脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。2）应按规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。3）经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4）应清楚搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。 6.2立杆、水平杆的构造要求6.2.1纵向水平杆的构造应符合下列规定1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；2、水平杆步距采用1.5米，采用一字扣件对接接长，一根水平杆两端的高差不能超过2cm。3、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：1)两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3，如图所示：（a）接头不在同步内（立面）（b）接头不在同跨内（平面）图6.2-1纵向水平杆对接接头布置2)横向水平杆的构造应符合下列规定：a、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。b、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆纵距的1/2。3、横向水平杆靠墙一端距离外墙装饰面的距离不大于100mm。6.2.2立杆1.落地式脚手架立杆底部应设置底座或垫板。 2.落地式脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，3.悬挑脚手架构架底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。架底部应设置纵向和横向扫地杆，扫地杆应贴近悬挑钢梁，纵向扫地杆距悬挑梁不得大于20cm。4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。5、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。6、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。6.3连墙件构造要求1、本工程连墙件双向布置间距为：落地脚手架为两步三跨，悬挑脚手架为两步两跨，搭设中应符合下列规定：1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；2、连墙件必须为刚性.其附墙端的连接固定方式为： 拉杆穿过墙体，并在墙体两端固定；3、连墙件的构造应符合下式规定：连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；4、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件部位，主体施工时预埋Φ50的PVC套管，连墙件与主体连接方式如下图：6.4脚手板、防护栏杆构造要求6.4.1脚手板的设置应符合下列规定1、本工程脚手板采用50厚200宽木脚手板。作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；2、木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，如下图；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，如下图： 图6.4.1脚手板对接、搭接构造3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。6.4.2栏杆、挡脚板的搭设1、栏杆及挡脚板应在外立杆的内侧。2、操作层上部护身栏杆1.2米高，中栏杆居中设置。3、挡脚板高200mm。6.5脚手架封闭方法6.5.1脚手架外侧用阻燃密目网全部封闭，将密目网用18号铁线绑扎至外侧立杆或大横杆的内侧上，间距不超过450mm，使网与架体牢固的连接在一起。密目网要：四证齐全，要符合GB16909的规定；每10cm×10cm＝100cm2的面积上有2000个以上网目。安全网系绳绑扎和8号线绑扎或12号线双股绑扎，间距不超过750mm。网与网之间须拼接严密。6.5.2首层设一道安全平网，以上每三层设一道安全平网，安全平网与建筑物的间隙不能大于150mm。安全平网必须与杆件绑扎牢固；对于安全平网与建筑物的间隙大于150mm的，在此范围内加设临时小横杆，间距1200mm，小横杆与脚手架外侧立杆连接，安全平网必须与杆件绑扎牢固。6.6脚手架的上下通道本工程落地脚手架设之字形人行马道，马道的宽度1.0米，坡道1：3（高：宽）；马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度,；人行斜道小横杆间距不超过1米；马道上满铺脚手板，板上钉防滑条；脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm。马道两侧设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设200mm宽挡脚板。6.7水平悬挑支撑梁（1）悬挑水平钢梁具体悬挑长度、锚固长度见悬挑脚手架平面布置图。钢梁与楼面锚环紧固，且留置锚环处楼板厚度不小于120mm。锚环用Φ18“Ω”式一级钢筋加工而成，在浇筑混凝土前预埋，锚环应插入下层钢筋网片上层铁下面，并与钢筋绑扎牢固。钢梁穿入锚环后采用木楔塞紧。具体做法见下图： （2）工字钢外伸端头离端部100mm处焊接100mm长φ25钢筋头，脚手架搭设时，将立杆直接插入到工字钢顶部的钢筋头上。（3）悬挑梁一般悬挑长度为1400mm，采用3500mm工字钢，部分悬挑长度为2300mm，采用5500mm工字钢。悬挑长度为2300mm的必须设拉绳卸载，其余每隔一根钢梁设置一拉绳卸载。（3）悬挑梁布置部位施工时预留孔洞，不得截断钢筋。在阳角转角处设钢梁联梁，与从主体伸出的钢梁采用U形螺栓紧固，且转角处带联梁的悬挑梁必须设拉绳卸载。悬挑梁平面布置及联梁布置详悬挑梁平面布置图。联梁做法见下图：联梁连接示意图（4）型钢悬挑梁布置时遇楼梯间地段时，如下图布置，且楼梯间处悬挑钢梁必须设置拉绳卸载。 （5）所有设拉绳卸载的悬挑钢梁，拉结点距离钢梁端部300mm。拉绳采用6×19+1的钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径25.0mm，钢丝拉绳的吊环直径20mm，与楼面水平夹角为45°～60°。每根钢丝绳设夹具不少于三个，拉绳与上一层主体结构斜拉结，钢丝绳与主体结构拉结的吊环使用HPB235级钢筋，其直径为20mm,吊环预埋及拉绳拉结见下图：6.8剪刀撑设置6.8.1落地式脚手架沿建筑物周围交圈设置。剪刀撑在各面转角处通高设置，水平投影长度为4跨，斜杆与地面水平夹角为45～60°，水平投影长度为4跨。6.8.2悬挑脚手架在外侧立面沿整个长度和高度上满设剪刀撑，采用6.0米长的钢管，剪刀撑水平夹角为45～60°，将构架与悬挑梁（架）连成一体。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥100mm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。6.9安全通道各主楼及会所在楼梯间入口设安全通道，通道采用双排脚手架，净高3米，设双层防护顶板，采用200mm宽，30mm厚的脚手板满铺，两层防护板间距500mm脚手板上挂一层大眼网。通道搭设3.0米长，在两侧及前端脚手架上满设密目网，并在入口处明显位置挂安全警示标识。（详见下图） 6.10保护棚木工加工场、钢筋加工场等都必须设置保护棚，净高3.0米，上满铺双层脚手板，两层脚手板相隔500mm，并悬挂防止物体打击安全警示牌。6.11卸料平台6.11.1卸料平台的加工制作卸料平台的规格为6m×2.5m×1.5m（长×宽×高），悬挑长度为4.5m。主、次梁均用[16的槽钢，每侧设置两道钢丝绳拉结，第一道钢丝绳距外墙边线4.0m，第二道钢丝绳距第一道1.5m。本工程卸料平台限重1t，平台上要设显著的限定荷载标识牌。卸料平台伸出悬挑架，在悬挑梁端部位置垫16的槽钢。卸料平台每侧主梁上焊接3个HPB235的20钢筋吊环，吊环位置见平面详图。 焊缝有效长度90mm，焊角高度不得少于12mm。构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。平台每侧设两根6×19、Φ23的钢丝绳，每根钢丝绳设夹具不少于三个。防护栏杆用φ48.3×3.6钢管。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并用多层板全封闭围护。平台底面铺设50mm厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧。卸料平台详图如下： 卸料平台设置图6.11.2卸料平台的预埋件设置每层楼板设置两个地锚。地锚使用的钢筋规格为Φ18，加工成“Ω”型，与楼板下层钢筋可靠绑扎。6.11.3卸料平台的操作流程卸料平台加工制作→顶板预埋位置放线→预埋地锚→卸料平台承载试验→卸料平台验收→卸料平台起吊、安装。6.11.4卸料平台承载试验及合格验收卸料平台加工制作完毕后，由项目经理组织，项目部的安全员、技术员、质检员检查验收，其步骤如下：首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加1吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。6.11.5卸料平台的吊装卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。6.11.6卸料平台的限载设置卸料平台上设限重为1t 的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过下列数据标明堆放料具的数量。料具名称规　　格密度单位重量单独堆放数量木　方50×100mm、长4.0m0.625g/cm312.5Kg80根木　方100×100mm、长4.0m0.625g/cm325Kg40根多层板1.22×2.44m、厚15mm0.8g/cm335.72Kg26张钢管φ48.3×3.6mm、长3.0m3.84Kg/m11.52Kg86根钢管φ48.3×3.6mm、长4.0m3.84Kg/m15.32Kg63根脚手板厚5cm、宽20～30cm、长4.0m0.35kN/m235Kg28块七、脚手架构配件的质量标准7.1脚手架钢管脚手架钢管采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的焊接钢管，采用力学性能适中的Q235A（3＃）钢，钢管的检查应符合下列规定：新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；旧钢管：钢管表面锈蚀深度应≤0.5mm；钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：①各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m，△≤5mm立杆钢管弯曲，当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm 水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m，△≤30mm。7.2扣件扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件应有检验报告，租赁单位应具有资质。安装时螺栓拧紧力矩不应小于40N·m,且不应大于65N·m。7.3脚手板脚手板采用200mm×50mm松木跳板，腐朽的脚手板不得使用，脚手板两端8cm各设直径为12#的镀锌铁丝箍两道。7.4挡脚板、防护栏杆栏杆、挡脚板搭设在外立杆的内侧。操作层上部护身栏杆1.2米高，中栏杆居中设置。挡脚板高180mm以上。八、脚手架的拆除8.1拆除脚手架前的准备工作1．拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2．应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；3．应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；4．应清除脚手架上杂物及地面障碍物；8.2拆除脚手架1．拆除脚手架时，拆除顺序必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，即先搭的后拆，后搭的先拆，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行；2．连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手板，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；3．当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（6 米）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；4．当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙件和横向斜撑加固。九、施工进度计划楼栋号落地脚手架悬挑脚手架11#安装时间2013.52013.7拆除时间2013.72013.1113#安装时间2013.52013.7拆除时间2013.72013.1114#安装时间2013.52013.7拆除时间2013.72013.1115#安装时间2013.52013.7拆除时间2013.72013.1116#安装时间2013.52013.7拆除时间2013.72013.1117#安装时间2013.52013.7拆除时间2013.72013.11会所安装时间2013.8拆除时间2013.11 十、安全保证措施10.1安全保证体系10.2危险源点辨识序号作业活动潜在危险源可能导致的事故危险等级责任人1脚手架搭设不规范架体倒塌人员伤害2张军2施工照明灯距地面高度不符合规定触电人员伤害2张军3配电箱无防雨设施触电人员伤害2张军4脚手架拆除未作防护措施物体打击人员伤害2张军5模板支撑强度不符合规定坍塌人员伤害2张军6临边洞口无防护坠落人员伤害2张军7脚手架底无垫板坍塌人员伤害2张军8脚手架立杆间距超标坍塌人员伤害2张军 9脚手架拉结点未按规定拉结坍塌人员伤害2张军10脚手架剪刀撑未按规定搭设坍塌人员伤害2张军11脚手架外部安全网挂设不严密坠落人员坠落2张军12脚手板厚度不符合要求坠落人员伤害2张军13脚手架扫地杆架设不符合要求架体倒塌人员伤害2张军10.3要严格进行脚手架施工的交底与验收工作1．脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内；2．要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容，如：横、立杆之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中。3．结构施工中不得将外脚手架当作支模时的支撑架使用，特别是斜顶撑，必须严格禁止。4．结构施工中任何人不得随意拆除外架连墙拉接杆件、斜撑及外架杆件，如特别需要必须由架工操作。10.4脚手架搭设与拆除时注意事项1．不同直径的钢管严禁混合使用；2．主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm；3．各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；4．对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全；5．严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；6．在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm；7．上架作业人员必须持证上岗，正确佩戴安全帽，系好安全带，穿软底防滑鞋上架作业，同时，周围设围栏或竖立警示标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故；8．对因故停用过一段时间或雨天之后的脚手架，使用前必须对外架进行全面检查。9．脚手架拆除作业是比较危险的作业环节，作业人员必须听从指挥，严格按操作规程进行拆除，防止脚手架大面积倒塌和物体坠落砸伤他人；10．脚手架拆除时要划分作业区，周围用栏杆维护或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非专业人员入内；11．在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。禁止单人进行拆除作业。12．脚手架拆除工作要在白天进行。 十一、质量保证措施11.1质量保证体系11.2脚手架的检查和验收11.2.1脚手架完成之后，必须由安全员、技术员、搭设班组等按照分段、区域、分层进行检查、验收，并填写验收单。然后向监理单位报验，合格后方可进行使用。11.2.2脚手架应在下列阶段进行检查与验收：脚手架搭设前；达到设计高度后；遇有五级大风与大雨后；停用超过一个月。11.2.3进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；脚手架工程的施工记录及质量检查记录；脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；脚手架工程的施工验收报告；技术交底文件。11.2.4脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和扣件是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；垂直度及水平度是否合格；安全防护措施是否符合要求；是否超载。11.2.5脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法符合下表的要求：项次项目技术要求允许偏差Δ(mm)示意图检查方法与工具 1立杆垂直度最后验收垂直度20~80m-----±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法2间距步距纵距横距----±20±50±20------钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端-----±20水平仪或水平尺同一跨内两根纵向水平杆高差-----±104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-----钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm----钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm----钢卷尺 立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3----钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40~65N.m----------扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的仰角45°~60°----------角尺7脚手板外伸长度对接a=130~150mml≤300mm-----卷尺搭接a≥100mml≥200mm-----卷尺11.3脚手架使用、维护、和保养1．设专人每天对脚手架进行巡回检查，检查立杆、垫板有无下沉、松动，架体所有扣件有无滑扣、松动，架体各部构件是否完整齐全。2．作好脚手架基础排水，下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。3．操作层施工荷载不得超过3KN/平方米，不得将横杆支撑等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂重物。4．严禁任何人员任意拆除脚手架上的任何部件。5．遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，在复工前必须检查无问题后方可继续作业。6．作业层每1米架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2；装修脚手架2KN/m2。7．在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行，严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。8．作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板已增加操作高度。9．工人在架上作业中，要注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪堆和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等安全处休息。10．连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。11．将施工过程中损坏的安全网、密目网更换。 十二、环境保护措施及文明施工保证措施12.1施工现场环境保护措施1．针对该工程所处位置的特点，结合我公司ISO14001程序文件规定采取以下措施保证现场降噪音、降尘、保护水资源。2．加强施工现场环保工作的组织领导，成立以项目经理为首的，由技术、生产、材料、机械等部门组成的环保工作领导小组，建立施工现场环保自我保证体系，做到责任落实到人；3．加强环保宣传工作，提高全员环保意识；4．认真做好施工组织设计中环保措施，其针对性、可操作性要强。5．防尘污染措施：对出现场钢管的运输车辆，进行严格的清扫、防遗洒工作。对松散易飞扬物采取遮盖；6．防噪声污染措施：施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度，尽量避免人为地大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。采取先进的联系方式，避免如吹口哨的噪声污染，严禁工人敲打钢管；加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的；7．做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。8．晚22时至早6时不得进行噪声作业。12.2文明施工保证措施1．在脚手架明显处设置工程概况、安全生产纪律、三清六好、文明施工管理、工地消防管理、十项安全技术措施、佩戴安全帽等七项标志牌。2．施工现场钢管、扣件等按要求码放整齐，不许随地大小便。十三、脚手架设计计算落地式扣件钢管脚手架计算书（主楼）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度11.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8700。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.184=0.268kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.268+0.10×2.205)×1.5002=0.544kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.268+0.117×2.205)×1.5002=-0.641kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.641×106/5260.0=121.825N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.223+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=3.307mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN 脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+3.710×1.050/4=0.980kN.mσ=0.980×106/5260.0=186.381N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.024mm集中荷载标准值P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2697.675×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×127100.0)=2.485mm最大挠度和V=V1+V2=2.509mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×11.800=1.704kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×11.800=0.177kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.808kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.870经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.870=0.261kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.808+0.9×1.4×4.725=10.524kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.808+1.4×4.725=11.185kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.261×1.500×1.500×1.500/10=0.111kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.185kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=11185/(0.27×506)=83.310N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.524kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.111kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10524/(0.27×506)+111000/5260=99.484N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.105kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=106.086米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算： 其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.105kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.088kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=93.555米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=93.555米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.261kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.933kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.933kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kN Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=7.933kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=34.13(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=3.81+4.72=8.53kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00 地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！落地式扣件钢管脚手架计算书（会所）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8700。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.184=0.268kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.268+0.10×2.205)×1.5002=0.544kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.268+0.117×2.205)×1.5002=-0.641kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.641×106/5260.0=121.825N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.223+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=3.307mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+3.710×1.050/4=0.980kN.mσ=0.980×106/5260.0=186.381N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.024mm集中荷载标准值P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2697.675×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×127100.0)=2.485mm最大挠度和V=V1+V2=2.509mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×18.300=2.643kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.300=0.274kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.845kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.870经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.870=0.261kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.845+0.9×1.4×4.725=11.767kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.845+1.4×4.725=12.428kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.261×1.500×1.500×1.500/10=0.111kN.m五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.428kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=12428/(0.27×506)=92.571N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.767kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； 　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.111kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=11767/(0.27×506)+111000/5260=108.744N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.202kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=105.411米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.202kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m； 　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.088kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=92.880米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=92.880米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.261kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.933kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.933kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到N1=7.933kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=38.28(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.84+4.72=9.57kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.045=0.102kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.102+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.102+0.117×1.260)×1.5002=-0.355kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.355×106/5260.0=67.408N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.040+0.045=0.085kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.085+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=1.834mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.068+1.4×1.350=2.042kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×0.9002/8+2.042×0.900/4=0.464kN.mσ=0.464×106/5260.0=88.285N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×900.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.060+0.068+1.350=1.477kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1477.050×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×127100.0)=0.857mm最大挠度和V=V1+V2=0.870mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.036+1.2×0.068+1.4×1.350=2.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×18.600=2.686kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.600=0.279kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.805kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.805+0.9×1.4×2.700=7.968kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.805+1.4×2.700=8.346kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.500×1.500×1.500/10=0.096kN.m 五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.346kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8346/(0.27×506)=62.162N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.968kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155； 　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7968/(0.27×506)+96000/5260=77.537N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.253kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.253kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.253kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1400mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=8.35kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.40/1.80=0.78kl=0.30/1.80=0.17 k2=1.20/1.80=0.67代入公式，经过计算得到支座反力RA=24.346kN支座反力RB=-6.867kN最大弯矩MA=12.760kN.m抗弯计算强度f=12.760×106/(1.05×141000.0)=86.185N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.81+2.70=6.51kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=5.781mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=12.76×106/(0.929×141000.00)=97.41N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.867kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用2个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6867×4/(3.1416×110.50×2)]1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.87kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于6867.42/(3.1416×18×1.5)=81.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.87kN；d——楼板螺栓的直径，d=18mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=6.87×1.80/2=6.18kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度h0=100-15=85mm；αs=6.18×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0400ξ=1-(1-2×0.0400)1/2=0.0410γs=1-0.0410/2=0.9800楼板压点负弯矩配筋为As=6.18×10^6/(0.9800×85.0×210.0)=353.5mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书（带联梁）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度3.40米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置4根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.045=0.102kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.102+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.102+0.117×1.260)×1.5002=-0.355kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.355×106/5260.0=67.408N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.045=0.085kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.085+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=1.834mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN 荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.068+1.4×1.350=2.042kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×0.9002/8+2.042×0.900/4=0.464kN.mσ=0.464×106/5260.0=88.285N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.040×900.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.060+0.068+1.350=1.477kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1477.050×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×127100.0)=0.857mm最大挠度和V=V1+V2=0.870mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.036+1.2×0.068+1.4×1.350=2.014kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444 NG1=0.144×18.600=2.686kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.600=0.279kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.805kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.805+0.9×1.4×2.700=7.968kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.805+1.4×2.700=8.346kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.500×1.500×1.500/10=0.096kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.346kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)； 　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=8346/(0.27×506)=62.162N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.968kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7968/(0.27×506)+96000/5260=77.537N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.253kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.253kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.253kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=8.35kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=6.00/1.50=4经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(4-1)/2×8.35+8.35+6.00×0.20/2=21.47kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×12.52+8.35+6.00×0.20=34.59kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=4/8×8.35×6.00+0.20×6.00×6.00/8=25.94kN.m抗弯计算强度f=25.94×106/141000.0=183.98N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=34.59kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=41.728kN,R2=28.814kN,R3=-0.185kN最大弯矩Mmax=6.277kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=6.277×106/(1.05×141000.0)+24.092×1000/2610.0=51.628N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=6.28×106/(0.929×141000.00)=47.92N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=48.184kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=48.184kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×48.184/0.850=453.494kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径31.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=48.184kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[48184×4/(3.1416×50×2)]1/2=22mm十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=28.814kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2； 压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[28814×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=17mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=28.81kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于28814.04/(3.1416×20×1.5)=305.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=28.81kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为M=28.81×3.40/2=48.98kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；αs=48.98×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.3160ξ=1-(1-2×0.3160)1/2=0.3930γs=1-0.3930/2=0.8030楼板压点负弯矩配筋为As=48.98×10^6/(0.8030×85.0×210.0)=3416.3mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑卸料平台计算书 计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度1.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.17kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离1.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台6.00m。一、次梁的计算次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2=2.00×1.00=2.00kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.17kN/m经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.35+0.17)+1.4×2.00=3.42kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=3.42×2.502/8+14.00×2.50/4=11.42kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=11.42×106/(1.05×108300.00)=100.46N/mm2；次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算] 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(2500.0×160.0×235.0)=0.90由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.743经过计算得到强度=11.42×106/(0.743×108300.00)=142.01N/mm2；次梁的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/mQ1=0.17kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.17+0.17)=0.41kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2)=2.27kNP2=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2)=4.28kNP3=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2)=4.28kN P4=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2)+14.00/2=11.28kNP5=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2)=4.28kNP6=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.25×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2)=1.26kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.14kN最大弯矩Mmax=10.49kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=10.49×106/1.05/108300.0+8.09×1000/2195.0=95.91N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(4500.0×160.0×235.0)=0.50经过计算得到强度=10.49×106/(0.499×108300.00)=194.16N/mm2；主梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.59kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.588kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×14.588/0.850=171.624kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.588kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[14588×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.687kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6687×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。'