JTS202-1-2010水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程.pdf

'JTS中华人民共和国行JTS2O2—1—2O1O业标准水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程Technica1SpecificationfbrThen1lalCrackingCOntrOlOfMassConcreteofPo1-tandWaterwayEngineeIIing2O1O—O5—24发布2O1O—O9一O1实施中华人民共和国交通运输部发 中华人民共和国行业标准水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程JTS202—1—-2010主：编单位中交武汉港湾工程设计研究院有限公司批准部门：中华人民共和国交通运输部施行日期：2010年9月1日厶良史通虫版聿土2叭0·北标准分享网www.bzfxw.com免费下载 www.bzfxw.com中华人民共和国行业标准书名：水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程著作者：中交武汉港湾工程设计研究院有限公司责任编辑：董方出版发行：人民交通出版社地址：(10o叭1)北京市朝阳区安定门外外馆斜街3号网址：h【Ip：／，www．chinasyb。ok．com销售电话：，(0lO)6498l4oo59757915总：经销北京交实文化发展有限公司印刷：北京鑫正大印刷有限公司开本：88O×l23Ol，16印张：3．75字：数1o4千版次：20lO8l年月第版印次：201O年8月第1次印刷统一书号：l5l14·1536印数：0ool一3000册．定价：3500元(如有印刷、装订质量问题的图书由本社负责调换 关于发布《水远工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程》(JTS—1—201O2O2)的公告2010年第21号现发布《水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程》。本规程为强制性行业标准，编号为s202—1—201O，2O109月1日起施行。JT自年本标准第5．2．4条、第7．3．4条、第7．4．4条和第7．4．6条中的黑体字部分为强制性条文，。必须严格执行本标准由部组织中交武汉港湾工程设计研究院有限公司等单位编制完成，由部水运局负责管理和解释，。由人民交通出版社出版发行特此公告。www.bzfxw.com中华人民共和国交通运输部二。一。年五月二十四标准分享网www.bzfxw.com免费下载 制定说明本规程是在深入调查研究和总结我国水运T程大体积混凝土温度裂缝控制技术经验的基础上，，结合水运工程大体积混凝土建设技术发展需要借鉴国内外相关标准并吸收新的研究成果，。、、、经广泛征求意见编制而成主要包括温控设计原材料配合比设计温控措施、。施工期温控监测等技术内容本规程的主编单位为中交武汉港湾工程设计研究院有限公司，参加单位为中国交通建设股份有限公司、工大学、中交第一航务、二大连理工程勘察设计院有限公司中交第航务工程局有限公司、。中交天津港湾工程研究院有限公司和中交四航工程研究院有限公司随着我国水运工程建设技术的持续发展，，水运工程建设规模不断扩大大体积混凝土应用范围日益广泛，，，与此同时混凝土结构耐久性和质量安全的要求不断提高为控制大体积混凝土温度裂缝，，提高水运工程大体积混凝土工程质量促进我国水运工程建设事业不断发展，交通部水运局组织中交武汉港湾。工程设计研究院有限公司等单位制定本规程本规程第5．2．4条、第7．3．4条、第7．4．4条和第7．4．6条中的黑体字部分为强制性条文，。必须严格执行本规程共分8，。：章14节和7个附录并附条文说明本规程编写人员分工如下1：总则甘新平www.bzfxw.com2：术语杨昌维刘可心3：基本规定张国志贡金鑫4：温控设计刘秉京田俊峰屠柳青5：原材料刘秉京李俊毅6配合比设计：屠柳青王迎飞7：温控措施甘新平张国志赵晓岚屠柳青刘可心李俊毅王迎飞8施工：期温控监测刘可心贡金鑫附录A：贡金鑫附录B：屠柳青附录c：张国志附录D：甘新平附录E：刘可心附F：录赵晓岚附录G：李俊毅王迎飞本规程，，。2oO9年l1月l0日通过部审2010年5月24日发布20l0年9月1日起实施本规程由交通运输部水运局负责管理和解释。请各有关单位在执行过程中将发现的问题和意见及时函告交通运输部水运局(地址：，北京市建国门内大街11号交通运输部水运局技术管理处，：：邮政编码100736)和本规程管理组(地址武汉市武昌区民主路553号，，：，中交武汉港湾工程设计研究院有限公司邮政编码430071)以便修订时参考 l总则⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(1)2术语⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(2)3基本规定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(3)4温控设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(4)4．1一般规定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(4)4．2温控标准⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(4)5原材料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)5．1水泥⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)5．2矿物掺合料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)5．3粗骨料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)5．⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯4细骨料(6)5．5外加剂⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(6)5．6⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯¨⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(拌和水6)6配合比设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯www.bzfxw.com⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(7)7温控措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)7．1一般规定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯-．一⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)7．2⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(浇筑温度控制8)7．3内部最高温度控制⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(8)7．4⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(混凝土浇筑9)7．5表面保温和养护⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(10)7．6其他措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(10)8施工期温控监测⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)附录A胶凝材料水化热总量计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(12)附录B混凝土绝热温升计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(13)附录c混凝土温度及温度应力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(14)附录、⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯D混凝土出机口温度浇筑温度计算(17)附录E混凝土保温层厚度计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯算(19)附录F温度监测记录表格式⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(20)附录G⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(本规程用词用语说明21)附加说明本规程主编单位、、、参加单位主要起草人总校人员和管理组人员名单⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(22)附条文说明⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(25标准分享网www.bzfxw.com免费下载 1：总则1．0．，，。1为控制水运工程大体积混凝土结构温度裂缝确保工程质量制定本规程1．0．2本规程适用于水运工程永久性水工建筑物大体积混凝土温度裂缝控制设计与施工。、，水运工程附属的工业民用建筑的大体积混凝土温度裂缝控制设计与施工可参照执行。1．O．，3水运工程大体积混凝土温度裂缝控制设计和施工除应符合本规程规定外尚应符合国家现行有关标准的规定www.bzfxw.com 2术语2．O．1大体积混凝土预计因胶凝材料水化热等因素引起混凝土温度变化导致裂缝，或结构断面最小尺寸等于或大于1m。的混凝土2．0．2绝热温升绝热状态下，。胶凝材料水化放热使混凝土温度升高的数值2．O．3温控抗裂安全系数标准养护条件下的混凝土劈裂抗拉强度试验值与对应龄期温度应力计算最大值之比。2．0．4浇筑温度混凝土平仓振捣后，mm。上层混凝土未覆盖前距上表面100处的混凝土温度2．0．5内表温差混凝土内部最高温度与同一时刻距表面50mm处的混凝土最低温度之差。2．0．6降温速率www.bzfxw.com混凝土浇筑体内部温度到达峰值后，单位时间内的温度下降值。2．0．7开裂敏感性不同配合比混凝土在相同试验条件下的开裂趋势。2．0．8出机口温度混凝土拌和均匀后，。搅拌机出料口处的混凝土温度2．O．9基础强约束区浇筑块从底部算起至0．2倍长边。尺寸高度范围内的混凝土区域2．O．1O浇筑间歇期分层浇筑时，。相邻两层混凝土浇筑的时间间隔2．0．1l气温骤降日平均气温在3d内连续下降累计6℃以上。2．O．12稳定温度混凝土建筑物在环境温度作用下，。最终达到而又处于长期不变状态的温度2．0．13准稳定温度混凝土建筑物在环境温度作用下，最终达到而又处于重复循环变化状态的温度标准分享网www.bzfxw.com免费下载 3基本规定3．．、、01大体积混凝土应在结构设计材料选用混凝土配制及施工的全过程采取保证结构安全、、。适用耐久的温度裂缝控制措施3．．、O2大体积混凝土应根据结构所处的环境选择合理的结构型式构造措施和混凝土强度。，，，等级结构型式应简单减少应力集中降低基础约束并应考虑温度应力对结构的影响，。配置必要的构造钢筋3．0．3大体积混凝3．0．3。土结构最大裂缝宽度应按表控制大体积混凝土结构最大裂缝宽度限值(mm)表3．O．3淡水环境海水环境环境类别水上区水位变动区水下区大气区浪溅区水位变动区水下区裂缝．．宽度限值025030040O20020025O．30注：-，·，、、缝宽小于等于O1mm时无需修补；缝宽在0lmm与表中规定的限值之间时应根据缝深缝型钢筋保护层厚度、，，。混凝土表面有无涂料等情况综合判断确定是香应予修补3．O．4当不影响结构安全时，大www.bzfxw.com体积混凝土强度评定可采用60d或90d强度。3．．，，05大体积混凝土应合理安排施工时间宜选择温度相对较低时段浇筑混凝土并应避免在极端不利气象条件下施工 4温控设计4．1一般规定4．、1．1大体积混凝土应根据结构设计使用年限使用环境和结构特点等因素进行温控设计。4．1．2温控设计应包括下列内容：、(1)混凝土原材料选择配合比设计和性能指标确定；(2)大体积混凝土温度及温度应力分析计算；(3)温控标准；(4)温控措施；(。5)温控监测方案等4．、，。1I3大体积混凝土宜分层分块浇筑并应合理设置施工缝施工缝的设置应考虑混凝土结构特点、耐久性要求和施。工方便等因素4．www.bzfxw.com，．。1．41m底板上连续浇筑墙体结构时水平施工缝宜设置在距墙底不小于的位置4．，，1．53Om；12m分块施工时块体平面最大尺寸不宜大于相邻块高差不宜超过相邻块浇筑时间间隔宜小于30d。4．，、、1．6大体积混凝土温度应力分析前宜进行胶凝材料水化热总量混凝土绝热温升线膨胀系数、、、，。抗压强度劈裂抗拉强度弹性模量等试验确定其数值及变化规律无试验资，料时胶凝材料水化热总量可按附录A计算；混凝土绝热温升可按附录B计算；弹性模量可按附录c。计算4．，。1_7大体积混凝土温度及温度应力宜采用有限元方法分析计算也可按附录c估算4．1．8大体积混凝土应采用温控抗裂安全系数评定温控抗裂安全性。温控抗裂安全系数不应小于1．4，计算方法见附录c。4．2温控标准4．．21：大体积混凝土施工阶段的温控标准宜满足下列要求，(1)混凝土浇筑温度不高于30℃不低于5℃；(2)混凝土内表温差不大于25qC；(3)混凝土内部最高温度不高于7O℃；(4)混凝土块体降温速率不大于2℃／d。4．2．2重要的大体积混凝土结构温控标准应根据温度应力分析计算确定标准分享网www.bzfxw.com免费下载 5原材料5．1水泥5．、、1．1大体积混凝土宜采用矿渣硅酸盐水泥粉煤灰硅酸盐水泥复合硅酸盐水泥或中热硅酸盐水泥、、，。低热硅酸盐水泥低热矿渣硅酸盐水泥不宜使用早强水泥所用水泥应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》(、、GB175)或《中热硅酸盐水泥低热硅酸盐水泥低热矿渣硅酸盐水泥》(GB2oo)的规定。。水泥的铝酸三钙含量不宜大于8％5．1．2与侵蚀性介质接触的混凝土结构所用水泥应符合国家现行标准《混凝土结构耐久性设计规范》(GB／T50476)和《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规程》(JrrJ275)的有关规定。5．，。1_380¨m1％400m。／水泥方孔筛筛余不应小于比表面积不应超过k5．2矿物掺合料5．．、，21大体积混凝土宜掺加粉煤灰粒化高炉矿渣粉等矿物掺合料其质量应符合国家现行有关标准的规定。5．2．2大体积混凝土采用粉煤灰作为矿物掺合料时，应选用I级或Ⅱ级粉煤灰。5．．～。23400450m。／粒化高炉矿渣粉的比表面积宜为kg．．524大体积混凝土的矿物掺合料不应单独使用硅粉。5．3粗骨料5．3．1粗骨料应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(JTs202)的有关规定。5．．、、。32粗骨料应洁净坚固级配良好5．3．3粗骨料含泥量不应大于1％，其中泥块含量O．5％；有抗冻性要求时含泥不应大于量不应大于0．7％，其中泥块含量不应大0．2％。于5．．，34：大体积混凝土宜选用粒径较大的粗骨料最大粒径应满足下列要求(1)不大于构件截面最小尺寸的l／4；(2)不大于钢筋最小净距的3／4；(mm，；3)当混凝土保护层厚度为5O时不大于保护层厚度的4／5在南方地区浪溅区不大于混凝土保护层厚度的2／3。5．．35海水环境工程中不得采用碱活性粗骨料；淡水环境工程中所用的粗骨料具有潜在碱活性时，。应采用抑制碱骨料反应的相应措施5．3．6粗骨料宜选用线膨胀系数较小的碎石。 5．4细骨料5．4．1细骨料应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(JTs2O2)的有关规定。5．4．2细骨料宜采用级配稳定的中砂。5．4．3细骨料含泥量不应大于3％，其中泥块含量不应大于l％。5．．44海水环境工程中不得采用碱活性细骨料；淡水环境工程中所用的细骨料具有潜在碱活性时，。应采用抑制碱骨料反应的相应措施5．5外加剂5．．、、、51大体积混凝土使用的减水剂缓凝剂引气剂膨胀剂等外加剂的质量应符合国家现行有关标准的规定。5．5．2大体积混凝土宜选用缓凝型高效减水剂，其减水率不宜小于18％，其中缓凝成分不应为糖类。5．5．3掺外加剂混凝土的28d收缩率比不应大于125％。5．5．4外加剂使用前应进行胶凝材料相容性检验，掺量应通过试验确定。5．6拌和水5．6．1大体积混凝土拌和水应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(J佟2O2)的有关规定。，’5．6．2拌和水中不应含有影响水泥正常凝结与硬化的有害物质，pH值不宜小于5标准分享网www.bzfxw.com免费下载 6配合比设计6．．，、01大体积混凝土配合比应满足设计与施工要求并应按照绝热温升低抗裂性能良好的原则通过优化确定。6．0．2配合比设计除应按现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(J，rs202)的有关规定执行外，尚宜满足下列要求：，(1)在满足施工工艺要求的条件下选择较小的坍落度；(2，；)在满足施工工艺要求的条件下选择较小的砂率(3)矿物掺合料掺量根据掺合料种类和混凝6．0．2选定。土水胶比按表大体积混凝土中矿物掺合料掺量表6．O．2矿物掺合料种类水胶比掺量范围(％，占胶凝材料总量)≤04o3O～50粉煤灰>0．40，2O～40≤0．4030～70粒化高炉矿渣粉>．—04o3060≤．O40≤70粉煤灰与粒化高炉矿渣粉复合>040≤60注：。水泥中的混合料应计人混凝土矿物掺合料总量6．．～～。03大体积混凝土含气量宜为2％4％；有抗冻要求时含气量宜为4％6％6．O．4配合比设计宜进行开裂敏感性试验。6．．，05大体积混凝土宜限制早期强度的发展12h抗压强度不宜大于8MPa或24h不宜大于l2MPa 7温控措施7．1一般规定7．、，、、1．1温控措施应根据工程环境条件结构特点和温控标准按照经济有效便于操作的原则制定。7．1．2，优化施。大体积混凝土施工应采取减小结构所受外部约束的措施工方案7．。1．3施工设备和原材料应满足大体积混凝土连续浇筑的要求7．1．4施。工应采取措施提高混凝土匀质性7．1．5内表温差和降温速率应根据混凝土升降温历程，采取相应温控措施控制在规定范围内。7．2浇筑温度控制7．．，，21大体积混凝土应控制出机口温度保证浇筑温度满足温控标准的要求出机口温度和浇筑温度可按附录D计算。，’7．．22：热天施工出机口温度宜采取下列措施进行控制(1)利用温度较低时段施工；(2)水泥温度不高于60℃；、(3；)骨料堆场采用遮阳堆高或喷淋等措施、(4)使用地下水制冷水或冰水等低温水拌和混凝土；(5，、。)必要时采用风冷骨料液氮冷却混凝土拌和物等措施7．2．3冷天施，出机口温度宜采用料场遮盖和拌和水加热等措施进行控制。工时7．．24：浇筑温度宜采取下列措施进行控制，(1)提高混凝土浇筑能力缩短暴露时间；，(2)缩短混凝土运输时间减少转运次数；、、(3)对混凝土运输设备进行遮阳隔热降温；(4)热天进行仓面喷雾。7．3内部最高温度控制7．．31：降低大体积混凝土内部最高温度宜采取下列措施(1)降低浇筑温度；，(2)掺人缓凝剂延长混凝土凝结时间；，(3)分层施工并控制分层厚度；标准分享网www.bzfxw.com免费下载 。(4)埋设水管通水冷却7．．32混凝土分层施工宜满足下列要求：(1)分层厚度不大于3．Om，其中基础强约束1．5m；区不大于(。2)浇筑间歇期不超过7d7．．33：冷却水管宜满足下列要求～(1)采用内径255Omm的金属或塑料水管；(2)水管间距0．5～1．5m；(3)单根水管长度不超过20Om；(4)进出水。口集中布置7．3．4混凝土浇筑前冷却水管应进行压水试验，管道系统不得漏水。7．．，35：混凝土覆盖冷却水管后应开始通水冷却通水冷却宜满足下列要求(1)定期改变通水方向；(2)冷却水流速不小于0．6rn／s；(3)冷却水的温度与混凝土内部温度之差不超过25℃；(4，。)通水时间根据降温速率确定不超过15d7．3．6通水结束后，冷却水管应及时进行压浆封堵，压浆材料应采用不低于混凝土强度等级的微膨胀砂浆或净浆。，，7．4混凝土浇筑7．．，，41大体积混凝土浇筑前除应进行常规施工检查验收外尚应检查冷却水管和测温元件的位置及可靠性，并掌握水文气象预报资料。7．4．2大体积混凝土应由搅拌站或搅拌船集中搅拌，新拌混凝土应品质均匀、性能稳定，不应出现泌水、。离析和较大的坍落度损失7．．。，43大体积混凝土应分层摊铺5OOmm泵送混凝土的摊铺厚度不宜大于非泵送混凝土的摊铺厚度不宜大于3O0mm。7．4．4上层混凝土必须在下层混凝土初凝之前浇筑完毕，不得随意留施工缝。严禁出现施工冷缝。7．．，。45混凝土布料应均匀不得用振捣棒赶料7．4．6顶层混凝土浇筑完毕，初凝前必须进行二次抹面并及时覆盖保湿；初凝前宜进行二。次振捣7．．47：大体积混凝土施工缝的处理应满足下列要求、，(1；)清除浇筑表面的浮浆软弱混凝土层及松动的石子均匀露出粗骨料，，，(2)在上层混凝土浇筑前清除混凝土表面污物并充分润湿无积水；，(3)低流动度混凝土浇筑前采用接浆措施；(4)设计对施工缝有特殊要求时，。按设计要求处理7．4．8垂直施工缝处宜采用快易收口网模板。7．．，。49后浇带宜采用微膨胀混凝土浇筑并蓄水养护养护时间不应少于14d 7．4．10无筋或少筋大体积混凝土中埋放块石应符合下列规定。7．．．，41O1埋放的块石尺寸应根据运输条件和振捣设备能力而定块石形状应大致方正，、、最长边与最短边之比不应大于2；有显著风化迹象裂缝夹泥砂层片状体或强度低于规定粗骨料强度指标的块石不得使用。7．．．，，4102块石应立放在新浇筑的混凝土层上并被混凝土充分包裹埋放前应冲洗干净并；mm，。保持湿润块石间净距不得小于1OO且不小于混凝土粗骨料最大粒径的2倍7．．．，41031o0mm块石距混凝土结构物表面的距离不得小于且不小于混凝土粗骨料，，m最大粒径的2倍当有抗冻要求时不得小于3O0‰7．4．10．4埋放块石的总量不得超过混凝土体积的25％。7．4．10．5水平施一。工缝处埋人的块石应外露半7．4．10．6混凝土受拉区不得埋放块石。7．．．，。4107当环境温度低于0℃时应停埋块石7．．，，41l当采用预制混凝土块替代块石时混凝土块强度不应低于现浇混凝土强度块体表面应进行凿毛处理。7．5表面保温和养护7．5．1大体积混凝土施。工模板构造设计和验算应考虑保温和养护措施的要求7．．，。52混凝土浇筑完毕后应及时养护养护时间不宜少于14d7．．、、、，。53养护宜采取覆盖蓄水洒水喷雾和涂养护剂等措施不得采用海水养护7．．。5415℃；200mm养护水温度与混凝土表面温度之差不宜大于蓄水深度不宜小于7．．，，55当日平均气温低于5℃时裸露的混凝土表面不得直接洒水养护应采用塑料薄膜和保温材料进行保湿、。。保温养护混凝土保温层厚度可按附录E计算7．．56低温季节拆模应选择气温较高时段并立即采取保温措施；混凝土表面温度与环境温度之差大于15℃。时应推迟拆模时间7．．，。57气温骤降时龄期低于28d的混凝土应进行表面保温7．．，，。583o0mm保温材料应覆盖严密接缝处重叠覆盖不应少于边角处应加倍保温7．．、，。59低温季节应封堵竖井廊道等孔洞基础部位大体积混凝土浇筑后应及时回填7．6其他措施7．．，，61有特殊防裂要求的混凝土结构可采用纤维混凝土等特种混凝土或掺加降低水化热、减少收缩的特种外加剂。7．6．2腐蚀环境下的混凝土结构，宜使用透水模板布标准分享网www.bzfxw.com免费下载 8施工期温控监测8．．、、、01大体积混凝土施工过程中应监测混凝土浇筑温度内部温度环境温度冷却水温度等参数，，，同时监控内表温差和降温速率并及时调整和优化温控措施必要时应监测混凝土应变。8．．02测温元件的选择应满足下列要求：(1)25℃环境下测试误差不超过O．30c；(2)测试范围一～150℃30；(3)绝缘电阻大于。50OMn8．．03应变测试元件的选择应满足下列要求：(1)测试误差不超过1．0岬；(2)测试范围一1000～100O邮；(3)绝缘电阻大于50OMQ。，8．0．4测点的布置应符合下列规定。8．O．4．1测点应布置在混凝土浇筑块体平面对称区域构成的测试区，测试区内测点应按平面分层布置。8．0．4．2测点位置与数量应根据混凝土浇筑块内温度分布、应力分布和温控要求确定。8．O．4．3温度测点应能测出混凝土内部最高温度、表面温度和温度梯度。8．0．4．4环境温度测点应同时监测气温和水温。8．0．4．5应变测试应能测出混凝土内部最大应变。8．0．4．6应变测试应设置零应力测点。8．0．5测试元件的安装和保护应符合下列规定。8．．．，。051lm24h安装前测试元件应进行水下浸泡试验并达到不损坏的要求8．0．5．2安装位置应准确，元件应固定牢固，并与钢筋等金属体绝缘。8．．．，。053测试元件引出线应集中布置并加以保护8．0．5．4混凝土浇筑和振捣时不得直接冲击测试元件及引出线。8．0．6混凝土温度和应变监测应符合下列规定。8．O．6．1混凝土浇筑温度监测每台班不应少于2次。8．O．6．2升温期J1|J，环境温度、冷却水温度和内部温度应每2～4h监测一次，降温期间应每天监测2～4次。8．．．，。063温度监测持续时问不应少于20d应变监测不应少于60d8．．．，。O64监测数据应及时记录温度监测记录表格式可参照附录F8．0．7监测数据应及时分析整理。l 附录A胶凝材料水化热总量计算A．1水泥水化热总量A．1．1水泥水化热总量可参考出厂检验值确定。A．1．2无参考值时，水泥水化热总量可分别按下列公式计算三：+旦上Q。Q。。Q。Q。=丽÷瓦式中Q。——龄期￡时的累积水泥水化热(kJ／kg)；Q0——水泥水化热总量(／；kJkg)￡——龄期(；d)n——常数(，随水泥品种、比表面积等因素不同而异；d)仇、Q，——龄期分别为3d和7d时的累积水泥水化热(kJ／kg)。A．1．3：水泥水化热总量也可通过以下方法确定(1)根据公式(A．1．2—1)，以龄期#为横坐标，z／Q。为纵坐标作图，拟合一条直线(2)确定直线的斜率1／Q。；(3)确定水泥水化热总量仉。A．2胶凝材料水化热总量A．．、。21胶凝材料水化热总量宜在水泥外加剂和矿物掺合料用量确定后通过试验得出A．．，22无试验数据时：胶凝材料水化热总量可按下式计算Q=七，矗2Q0(A．2．2)式中Q——胶凝材料水化热总量(；kJ／k)％。——粉煤灰掺量对应的水化热调整系数，按粉煤灰掺量参照表A．2．2取值；☆：——粒化高炉矿渣粉掺量对应的水化热调整系数，按粒化高炉矿渣粉掺量参照表A．2．2取值；Q。——水泥水化热总量(／k)。kJ矿物掺合料水化热调整系数表A．2．2注：表中掺量为矿物掺合料占胶凝材料总量的百分比标准分享网www.bzfxw.com免费下载 附录B混凝土绝热温升计算B．0．1混凝土绝热温升宜根据混凝土实际配合比通过试验确定。B．．，O2无试验数据时：混凝土绝热温升可按下列公式计算，一业．．—‘(B021)pc一l=t(1e“‘)(B_0．2—2)式中咒——混凝土最终绝热温升(；℃)卜k∥m。；每立方米混凝土胶凝材料用量()Q——胶凝材料水化热总量(kJ／kg)；P——混凝土质量密度(k∥m’)，可取240Ok∥m。；c——-．·，混凝土比热容(kJ／(kg。C))可取1OkI1／(kg℃)；l——龄期t时的混凝土绝热温升(；℃>m——系数(d“)，与水泥品种、比表面积、浇筑温度等因素有关，一般可取0．3～0．5d～：￡——混凝土龄期(d) 附录C混凝土温度及温度应力计算c．1混凝土内部最高温度计算．C1．1混凝土内部最高温度可按下式计算：L。，=+一。(．1．1■fL一C)式中L。。——混凝土内部最高温度(；℃)r，——混凝土浇筑温度(；℃)f——温升折减系数；一——混凝土最终绝热温升(；℃)r。——冷却水管降温效果值(，一2～4℃，，℃)般可取水管间距较小时取较大值反之取较小值。；无水管时取0℃．C1．2：温升折减系数应根据浇筑层厚度按下列原则取值(1)一次浇筑大体积混凝，直接按表c．1．2取值；土www.bzfxw.com时(2)分层连续浇筑时，第一层直接按表’c：1．2取值；第二层及以上浇筑层，当已浇筑，各层总厚度小于2m时按本层厚度加已浇筑各层总厚度取值；当已浇筑各层总厚度大于等于2m，m。时按本层厚度加2取值温升折减系数表Cl2浇筑层厚度(m)05I．O152O2530温升折减系数f028046055O62068O74浇筑层厚度(m)354045505，560温升折减系数f08O085O900．95099looc．2混凝土弹性模量计算C．．21混凝土弹性模量可按下式计算：E(f)=E1(1一e“⋯)(c．2．1)式中E(￡)——龄期￡时的混凝MPa)；土弹性模量(瓯——混凝土最终弹性模量(MPa)，通过试验确定；。——．，，系数通过试验确定无试验数据时可取04O；￡——混凝土龄期(；d)6——系数，通过试验确定，无试验数据时可取0．60。I标准分享网www.bzfxw.com免费下载 C．3混凝土温度应力计算．．C31：混凝土表层拉应力可按下式计算盯．．；=××6(￡)詈E(￡)△L(￡)×K(c31)式中盯，(￡)——龄期￡时混凝土表层拉应力(MPa)；a——混凝土线膨胀系数(“，1．O×1O。℃一；℃)可取E(￡)——龄期f时混凝土弹性模量(MPa)；△k(t——龄期f时混凝土内表温差(；)℃)K——混凝土徐变引起的应力松弛系数，通过试验确定，无试验资料时可取O．5。c．．32混凝土内部最大拉应力可按下式计算：盯⋯。=丁—!×E’0×K×尺×(丁⋯一L)(c．3．2)l一≮‘儿式中r，⋯；——混凝土内部最大拉应力(MPa)；d——混凝土线膨胀系数(℃“)，可取1．O×1O。qC～；“——混凝土泊松比，可取1／6；，’E’。——混凝土内部达www.bzfxw.com到稳定温度或准稳定温度龄期时的混凝土弹性模量(MPa)；K——混凝土徐变引起的应力松弛系数，通过试验确定，无试验资料时可取O．5：R——混凝土基础约束系数；L。。——混凝土内部最高温度(；℃)L——混凝土浇筑块体稳定温度或准稳定温度(。℃)c．．33混凝土基础约束系数可按下式计算：R：1一—————：：：一』(C．3．3)cos矗c√万％·导，式中尺——混凝土基础约束系数；日-——混凝土浇筑块体厚度(mm)；E——’。混凝土内部达到稳定温度或准稳定温度龄期时的混凝土弹性模量(MPa)；c。——外约束介质单位面积的水平变形刚度(N／mm’)，可按表c．3．3取值；￡——混凝土浇筑块体长度(mm)。水平变形刚度表c3．3外约束介质软粘土砂质粘土】硬粘土I风化岩、低等级素混凝土l配筋混凝土～6．～～C：≈lnm’～61060lool0015(1ON／)133llI C．4混凝土抗裂安全性评价．．c41：表层混凝土温控抗裂安全系数应满足下列公式K。。．．一=，(￡)／盯(￡)(C411)K≥1．4(C．4．1-2)式中K——表层混凝土温控抗裂安全系数；盯。(￡)——龄期￡时混凝土表层拉应力计算值(MPa)；，。(￡)——龄期￡时混凝MPa。土劈裂抗拉强度试验值()c．．42：内部混凝土温控抗裂安全系数应满足下式K’=／二(f)／叽⋯(C．4．2-l1．K’≥14(C．4．2—2)式中∥——内部混凝土温控抗裂安全系数；盯⋯；——混凝土内部最大拉应力计算值(MPa)；-厂：，(￡)——混凝土块体达到稳定温度或准稳定温度时劈裂抗拉强度试验值(MPa)www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 、附录D混凝土出机口温度浇筑温度计算D．1混凝土出机口温度计算．D1．1口：混凝土出机温度可按下式计算，一+Q。)以互+(0．2+啡+o．2畋t+(睨一Q。形一塑兰)睨t哦取)L”．O2(肜+耽+睨)+殴(D．1．1)式中瓦——混凝土出机口温度(℃)；Q；——，以质量百分比计(；细骨料的含水率％)形——每；立方米混凝土中细骨料的质量(k)t——细骨料的温度(；℃)Q。——，以质量百分比计(；粗骨料的含水率％)畋——每；立方米混凝土中www.bzfxw.com粗骨料的质量(b)t——粗骨料的温度(；℃)睨——每；立方米混凝土中胶凝材料的质量(kg)t——胶凝材料的温度，取水泥和矿物掺合料温度的质量加权平均值(；℃)睨——每；立方米混凝土中水的质量(kg)F。——水的温度(。℃)D．2混凝土浇筑温度计算．．D21：混凝土浇筑温度可按下式计算=+(一)(p．++)．．0r，0瓦％吼巩+r，，(D21)式中瓦——混凝土浇筑温度(℃)；玎——混凝土出机口温度(℃)；L——环境温度(；℃)乱——混凝土装、卸转运时的温度变化系数；如——混凝土运输时的温度变化系数；吼——混凝土浇筑时的温度变化系数；l——泵送施，0．7一O．8℃工时的摩擦升温值(℃)按每百米泵送距离温度升高考。虑D．．22温度变化系数可分别按下列公式计算：口l=0．032Ⅳ(D．2．2—1)1 ．．：·(D良Af22_2)扶．．．=O0O3，(D22_3)式中——混凝土装、卸转运时的温度变化系数；矾Ⅳ——混凝土装、卸转运次数；岛——混凝土运输时的温度变化系数；A——热量损失参数(min。)，可按表D．2．2取值；f——运输时间(min)；吼——混凝土浇筑时的温度变化系数；一——浇筑振捣时间(min)。混凝土运输时热量损失参数A值表D．2．2运输工具容积(m。Armin’、)混凝土搅拌车～12O00030～0．00406O吊斗l6～6O0o005一O0013注：，混凝土搅拌车和吊斗容量小时取大值反之取小值www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 附录E混凝土保温层厚度计算E．．01混凝土保温层厚度可按下式计算：占．：叠型E．01)O=型巡—————————一(．．_每芸■=【且U1)^c‘】』n6∞式中6——保温层厚度(m)；忍——混凝土浇筑层厚度(m)；砂——传热修，可按表E．O．1_2取值；正系数A——保温材料导热系数(kJ／(m·h·℃))，按表E．0．1一l取值；A——··，．··。混凝土导热系数(mh℃))28l【J／mh℃)；kJ／(可取8(L。。——混凝土内部最高温度(；℃)△。。——混凝土内表温差控制值(；0℃)t．mi。——混凝土内部达到最高温度时的可能最低气温(。℃)常用保温材料尊热系数表E．o．1—1www.bzfxw.com材·料名称A(kJ／(m．h℃))材料名称A(kJ／(m．h·℃))木．模083草袋05O钢模20950麻袋O25．砖砌体292泡沫塑料板0ll～0I8牯土497～．529泡沫混凝土O36干．砂l19棉织毯022湿砂4．O7～472水2l6空气Ol1普通纸板063塑料薄膜012～O．17土工布067传热修正系数表EO．1_2出保温层种类风速不大于4H∥s风速大于4rn／s，一由易透风材料组成但混凝土面层上再铺层不透风材料202．3一在易透风保温材料上铺层不易透风材料I．6I．9在一层不易透风材料易透风保温材料上下各铺1315由不易透风的材料组成】31 韬婆帐幞职孱翊越赠k幞www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 附录G本规程用词用语说明．．，G01：为便于在执行本规程条文时区别对待对要求严格程度的用词说明如下(1)表示很严格，非这样做不可的：“”正面词采用；必须反面词采用“严禁”。(，：2)表示严格在正常情况下均应该这样做的正面词“”；采用应反面词采用“”“”。不应或者不得(3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词“”“”；采用宜或可反面词采用“不宜”。G．0．2条文中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为“应符合⋯⋯的有关规定”或“应按⋯⋯执行”www.bzfxw.com 附加说明本规程主编单位、参加单位、主要起草人、总校人员和管理组人员名单主编单位：中交武汉港湾工程设计研究院有限公司参：加单位中国交通建设股份有限公司大连理工大学中交第一航务工程勘察设计院有限公司中交第二航务工程局有限公司中交天津港湾工程研究院有限公司中交四航工程研究院有限公司主：工程设计研究院有限公司)要起草人甘新www.bzfxw.com平(中交武汉港湾张国志(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)贡金鑫(大连理工大学)(以下按姓氏笔画为序)王迎飞(中交四航工程研究院有限公司)田俊峰(中国交通建设股份有限公司)刘可心(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)刘秉京(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)李俊毅(中交天津港湾工程研究院有限公司)杨昌维(中交第二航务工程局有限公司)赵晓岚(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)屠柳青(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)总校人员名单：胡明(交通运输部水运局)李德春(交通运输部水运局)阚津(交通运输部水运局)吴敦龙(中交水运规划设计院有限公司)甘新平(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)张国志(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)，标准分享网www.bzfxw.com免费下载 屠柳青(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)刘可心(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)李顺凯(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)管理组人员：甘新平(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)名单屠柳青(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)刘可心(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)李顺凯(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司)张伟源(中交武汉港湾工程设计研究院有限公司www.bzfxw.com 中华人民共和国行业标准水运工程大体积混凝土温度裂缝控制技术规程www.bzfxw.com条文说标准分享网www.bzfxw.com免费下载 1总则⋯⋯⋯·-⋯⋯⋯⋯⋯·····⋯⋯⋯⋯。‘‘。⋯⋯⋯⋯。。。‘‘⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯。2术语⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一3基本规定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一4温控设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯-⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯’4．1一般规定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯‘‘4．2温控标准⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一5原材料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯’‘5．1水泥⋯⋯····-··⋯⋯⋯·-·-··⋯⋯⋯·_-···_·⋯⋯⋯’‘。。‘‘。⋯⋯’⋯‘‘。‘。‘。‘’‘’。。。。5．2矿物掺合料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯。。5．3粗骨料⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一5．5外加剂⋯⋯⋯⋯⋯⋯www.bzfxw.com⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯‘。5．6拌和水⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一6配合比设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯。‘7温控措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一7．1一般规定⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一7．2浇筑温度控制⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯’‘@∞∞∞@∞∞0∞∞∞∞0∽∞∞∞㈡㈡∽7．⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一3内部最高温度控制”^∞^”^∞i∞”、"i"”、"j∞∞、"；鲫”；"叻mim㈦7．4混凝土浇筑⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一7．5表面保温和养护⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一7．6其他措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯。‘8施工期温控监测⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一附录A胶凝材料水化热总量计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·_附录C混凝土温度及温度应力计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯一附录D混凝土出机口温度、浇筑温度计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·_ 1总则1．0．1大体积混凝土的特点主要是胶凝材料在水化反应过程中释放出大量的热量，这些热量积聚在混凝土内部不易散发，，引起温度变化造成混凝土的收缩变形混凝土收缩变形受到内部或外部约，超过混凝束时产生拉应力土的抗拉强度易导致开裂www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 2术语2．0．1美国混凝土学会AcI一207认为，大体积混凝“现浇混凝土结构，尺寸大到需土是要采取措施，”，降低水化热和水化热引起的体积变化以最大限度地减少混凝土的开裂该学会还认为，结构最小尺寸大于O．6m，即应考虑水化热引起混凝土体积变化与开裂问题。国际预应力混凝土协会(FIP)《海工混凝土结构设计与施工建议》中规定，“凡是混凝土一次浇筑最小尺寸大于O．6m，特别是水泥用量大400k∥m。时，应考虑采用水化放热慢的于水泥或采取其他降温散热措施”。，“日本建筑学会标准(_JAss)认为结构断面最小尺寸在0．8m以上，水化热引起混凝25℃的混凝土，土内最高温度与外界气温之差超过称为大体积混凝土”。我国《普通混凝土配合比设计规程》(—2o0OJGJ55)中大体积混凝土的定义为“m，混凝土结构物实体最小尺寸等于或大于l或预计会因水泥水化热引起混凝土内外温差过大而导致裂缝的混凝土。”，可以看出上述标准和建议都是从定性和定量两个方面对大体积混凝土进行定义的。，考虑到与国内标准的协调本条参考国家现行标准《普通混凝土配合比设计规程》(JGJ55—2000)给出大体积混凝土的定义。2．．www.bzfxw.com。03温控抗裂安全系数用于评价混凝土产生温度裂缝的可能性我国现行行业标准《块体基础大体积混凝土施工技术规程》(YB-J224—91)中温控抗裂安全系数表述为某一龄期的混凝土轴心抗拉强度标准值与计算温度应力之比；欧洲丹麦采用开裂风险评价温，控抗裂安全性表述为计算温度应力与轴心抗拉强度之比或劈裂抗拉强度之比；日本将温控抗裂安全系数表述为某一龄期的混凝土劈裂抗拉强度标准值与计算温度应力之比。我，国的1=程经验表明劈裂抗拉试验易于操作试验结果波动较小；而轴心抗拉试验操作复杂，。，试验结果波动较大所以本规程将温控抗裂安全系数定义为标准养护条件下混凝土劈裂抗拉强度试验值与计算温度应力之比。2．0．12～2．0．13当}昆凝土体积足够大时，运行期混凝土表面接触的气温和水温是随时间变化的，但影响深度有限，中心区域温度将不受外界气温与水温变化的影响而处于稳定状态，，；即为稳定温度而对于多数水运工程的大体积混凝土结构整体温度的变化可能受气温与水温影响，处于年复一年的重复循环变化之中，即不存在稳定温度，故谓准稳定温度 3基本规定3．0．2要求大体积混凝土结构型式简单，即采用平顺、少棱角和少突变等结构型式。一方面可减小结构自身约束，另一方面方便采取保温等温控措施。降低基础约束的措施包括设置滑动层。等3．O．3混凝土的裂缝会影响结构的耐久性。口工程混凝土结构设计规范》(《港J．rJ267—98，见表．0．3—1。工程混凝土结构防腐蚀)中对最大裂缝宽度限值作了规定3《海港技术规范》(J_rJ275—2o00)中，对于海洋环境下的最大裂缝宽度限值作了规定，见表3．0．3．2。本条参照，为满足耐久性要求，在条文表上述规范的规定给出了裂缝宽度限值注中提出修补的规定。《港口工程混凝土结构设计规范》最大裂缝宽度限值(mm)表．O．3．13环境类别淡水环境海水环境水上区水位变动区水下区大气区浪溅区水位变动区水下区裂缝宽度限值O25www.bzfxw.comO3O04O02f10200．25030《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》最大裂缝宽度限值(mm)表．O．3-23环境类别海水环境大气区浪溅区水位变动区水下区裂缝宽度限值O2OO2O025O3O3．。一．04本条给出了大体积混凝土强度的评定原则大体积混凝土般掺有大量矿物掺，，，合料以减少水泥用量；该类型混凝土早期强度发展较慢后期强度增降低混凝土水化热长幅度较大，。有充分利用后期强度的条件某军工码头工程和某大桥锚碇工程采用60d的，，。强度评定标准现场监测结果表明大体积混凝土没有出现温度裂缝温控效果良好因此建议采用。60d或90d龄期强度进行评定验收3．0．5外界施。天气温度较低时施工可降低混凝土工条件对混凝土开裂具有重要影响的，，、、、，；浇筑温度减小温度裂缝而极端不利的气象条件如大雨暴晒大风冰冻等会造成混凝土收缩开裂甚至影响正常凝结硬化标准分享网www.bzfxw.com免费下载 4温控设计4．1一般规定4．1．1本条是对大体积混凝一。不同设计使用年限的结构对}昆凝土温控设计的般要求土性能要求不同，，不同的使用环境适用温控措施不同不同的结构出现温度裂缝后对适用性和耐久性的影响不同，这些都是温控设计时的考虑因素。另外，同一结构中的不同构件或同一构件中的不同部位，由于所处局部环境条件有异，予以区别对待。4．1．3本条对大体积混凝土施、工提出了分层分块的浇筑要求以及设置施工缝时的考虑因素。，、设置施17缝考虑的因素根据具体情况确定例如温度裂缝控制的要求混凝土、的浇筑能力以及方便结构钢筋绑扎预埋管件安装等；：避开结构合理设置施工缝包括受力较大的截面处和变截面处，海洋环境下水平施工缝的设置避开水位变动区和浪溅区等。4．1．4本条给}{{了连续浇筑的墙体结构水平施。www.bzfxw.com工缝的设置要求为减小基础的约束避免应力显著增加而导致墙体开裂，要求底板上连续浇筑的墙体结构的水平施工缝设置在距底板较高的位置。4．、。1．5本条给fn了分块施工时最大分块尺寸相邻块高差和浇筑时间间隔的要求分块尺寸过大不利于减少基础约束，。易造成应力显著增加《水工混凝土结构设计规范》(sL19I一20O8)中规定软基上的墙体和水闸底板的最大分块尺寸为3Om，岩基的最大分块尺寸为20m；《钢筋GB50010—2o02)中规定现浇剪力墙结混凝土结构设计规范》(构最大分块尺寸为30m，m。挡土墙和地下墙壁结构最大分块尺寸为2O水运工程经验表明，m。块体平面最大几寸不大于30时能有效避免混凝土温度裂缝的产生相邻块高差和浇筑时间间隔的控制要求参照《混凝土拱坝设计规范》(sL2822OO3)中的相关规定。4．1．7大体积混凝土温度及温度应力分析，采用有限元分析软件计算分析，可以较好地，模拟温控施工过程因此本条推荐采用有限元分析结果；附录c给出了温度应力计算的经验公式，方便于简单结构的温度和温度应力估算。4．，1．8本条给m了大体积混凝土温控抗裂安全性的评价方法并提出了温控抗裂安全系数的要求。国内及同外的一些规范对温控抗裂安全系数有不同的表述，但无明确定义。《块体基础大体积混凝土施1_技术规程》(YB．J22491)中温控抗裂安全系数表述为某一龄期的混凝土轴心抗拉强度标准值与计算温度应力之比，并规定温控抗裂安全系数不小于ll5。欧洲一般采用开裂风险的概念，即混凝土计算拉应力与对应龄期劈裂抗拉强度的比值，。并对开裂风险作了规定日本规范要求劈裂抗拉强度与计算温度应力比不得小3 于1．25～1．5。厄勒海峡隧道和丹麦大带桥要求计算温度应力与劈裂抗拉强度之比不大于0．7，即劈裂抗拉强度与计算温度应力比不小于1．4，现场监测结果表明混凝土没有出现温度裂缝，。温控效果良好本规程将温控抗裂安全系数定义为标准养护条件下混凝土劈裂抗拉强度试验值与计算温度应力之比。，国内多个水运．I二程大体积混凝土温控实践表明按此定义的温控抗裂安全系数不小于1．4时能有效控制温度裂缝的产生。4．2温控标准温度控制标准包、内表温差、内部最高温度和降温速率。对于括浇筑温度四个指标重要的大体积混凝土结构，、，温度控制更重要标准更严格所以提出根据温度应力分析确定。对于混凝土浇筑温度，国内《公路桥涵施一2o0O工技术规范》(JTJ04l)中规定夏季浇筑温度应控制在32℃以下，冬季不应低于5℃；《水运T程混凝土施T规范》(Jrrs2O2—2010)中规定冬季应控制在2～5℃；中围土木T程学会标准《混凝土结构耐久性设计与施工指南》(ccEsO1—2o04(2005年修订版))中规定夏季浇筑温度不超过28℃，负温下不。，、宜低于12℃某船闸工程控制夏季浇筑温度小于等于28℃冬季不低于5℃；某军T码头工程控制夏季浇筑温度小于等于、，3O℃冬季不低于5℃现场监测结果表明大体积混凝土没有出现温度裂缝，。，温控效果www.bzfxw.com良好参照国内外规范和工程经验提出夏季浇筑温度不高于30℃、。冬季不低于5℃对于内表温差，英国建筑cIRIAEarly一“ge_rhermalcrack工业研究和情报协会()指南《c0ntr0linconcrete》(cIRIAc66O)中规定内表温差控制在20℃以内；同内《公路桥涵施工技术规范》(J_rJo41—200O)中规定应将内表温差控制在25℃以内；《块体基础大体积混凝土施工技术规程》(YBIl224—91)中也规定内表温差(不含混凝土收缩的当量温度)不超过25℃。，国内多项工程控制内表温差小于等于25℃现场监测结果表明混凝土未出现温度裂缝。混凝土内部最高温度与浇筑温度、配合比、几何尺寸和现场条件等因素密切相关，混凝土早期温度过高一方面容易形成延，另一方面容易导致水泥“假凝”。另外，迟钙矾石混凝土内部温度过高，，，当降温到稳定温度或准稳定温度时整个过程温度应力过大从而增大混凝土开裂的可能性。英国建筑cIRlAEarly—ageTher-工业研究和情报协会()指南《mracnonc，alckcontr0licrelecIRIAc660)中提出混凝土内部温度不应超过70℃》(厄勒海峡隧道与桥梁和加拿大联盟桥也要。求混凝土内部温度不应超过7O℃中国土木工程学会标准《混凝_T指南》(ccEs0l一2004(2O05年修订版))也规土结构耐久性设计与施定}昆凝土内部温度不应高于70℃。对于降温速率，《混凝sL319—2【】【】5)中规定坝体降温速度不宜土重力坝设计规范》(大于1℃／d；《块体基础大体积混凝YBJ224—91)巾规定降温速度为土施工技术规程》(1．5℃／d。中同ccEs0l一2004土木工程学会标准《混凝土结构耐久性设计与施工指南》((2005。年修订版))也规定混凝土的最大降温速率不宜大于2℃／d某船闸T程控制降温3标准分享网www.bzfxw.com免费下载 ，速率小于等于2℃／d现场监测结果表明船闸混凝土没有出现温度裂缝；某大桥锚碇工程控制降温速率小于等于1．5oC／d，现场监测结果表明锚碇大体积混凝土没有出现温度裂缝，。，，温控效果良好而某船坞大体积混凝土工程控制降温速率为3℃／d由于降温过快船坞坞墙出现了温度裂缝，裂缝宽度大多在1．0mm左右。对照国内规范并结合调研资料和工程经验，本规程提出降温速率不大于2℃／dwww.bzfxw.com 5原材料5．1水泥5．1．1有资料表明，三钙(c，A)的3d水化热分别是硅酸c，s3．7水泥中铝酸三钙()的倍和硅酸二钙(c，s)的17．7，7d的水化热则分别约为硅酸，s)的7二倍三钙(c倍和硅酸钙(c，；，A，二：。s)的37倍(c)的收缩率大约是硅酸三钙(cs)和硅酸钙(cs)的3倍本条提出水泥中的铝酸三，。钙(cA)含量不宜大于8％5．，，1．3水泥磨细后细颗粒增多过大的水泥比表面积会加快水泥的水化速率增加水泥的早期水化热，。，。增大混凝土干缩因此水泥过细对大体积混凝土抗裂不利5．2矿物掺合料5．．，21对于大体积混凝土施工使用矿物掺合料的主要目的是为了降低大体积混凝土的水，。化热目前常用的矿物掺合料包括粉煤灰j粒化高炉矿渣粉等国家现行有关标准包括：《用于水泥和混凝www.bzfxw.comGB／T1596—2005)、工混凝土土中的粉煤灰》(《水掺用粉煤灰技术规范》(DL／T5055—2007)和《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》(GB／T18O46—2o08。)等5．．、，。22粉煤灰分为I级Ⅱ级和Ⅲ级其品质会严重影响混凝土的性能Ⅲ级粉煤灰细度偏大、含碳量过高，容易造成混凝、，不利于大体积混凝土施土需水量大坍落度损失加快工、。，；同时会影响混凝所以土抗渗抗裂和抗冻等耐久性能本条提出配制大体积混凝土时，。应选用I级和Ⅱ级粉煤灰5．2．3粒化高炉矿渣粉分为s1O5、s95和s75j个等级，国家标准《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》(GB／T18046—2008)中粒化高炉矿渣粉的比表面积要求为：s75≥3o0m。、m。m。。／ks95≥40O／k和s1O5≥5o0／kg行业标准《水运工程混凝土施工规范》(Jrrs202—2010)中规定粒化高炉矿渣粉的比表面积均应大于40¨Dm。／k。大量的研究资料表明：粒化高炉矿渣粉越细，活性越高；在一定掺量范围内，混凝土的水化热温升随粒化高炉矿渣粉掺量的增加而增大。从大体积混凝土温控和减少混凝土收缩开裂的角度考，～。虑40045Om。／粒化高炉矿渣粉的比表面积宜为k5．．、，。，24硅粉具有超细度a0H)超高活性等特点可迅速与水泥水化产生的c(反应释，、，放大量的热不利于混凝土温升的控制；同时掺硅粉会增大混凝土的收缩变形易导致混凝土开裂。5．3粗骨料5．．、、、、33粗骨料中含泥量过多对混凝土强度干缩抗冻徐变抗渗及和易性能都将产生3标准分享网www.bzfxw.com免费下载 ，，。不利影响尤其会增加混凝土收缩使抗拉强度降低本条参照《水运工程混凝土施工规范》(Ⅱs202—2O10)中的有关规定给出了粗骨料含泥量和泥块含量的要求。5．．，，35碱性骨料易发生碱骨料反应而使混凝土产生开裂破坏混凝土的整体性对于海洋环境中的混凝土结构，，增大了钢筋锈蚀的风险所以严格限制海水环境中的粗骨料的碱活性。，，对于淡水环境混凝土开裂后的风险相对较小所以淡水环境中使用粗骨料的要求稍有降低，但需采用抑制碱骨料反应的措施，如使用低碱水泥、掺加粉煤灰，并按照《混凝土碱含量限值标准》(cEcs53：。93)所示限值控制混凝土总碱含量5．．，36不同骨料的线膨胀系数存在较大差异同时混凝土线膨胀系数与温度应力成正比例。，，关系朱伯芳等人研究表明用石英岩配制的混凝土的线膨胀系数较高而用石灰岩配制的混凝土线膨胀系数较低，具体研究结果见表．3．6。5用不同骨料配制的l：6混凝土的线膨胀系数表5．3．6骨料种类石英岩砂岩玄武岩花岗岩{石灰岩d’085061(10／℃)122lOlo86』l5．5外加剂5．5．1本条规定了大体积混凝土使用的外加剂类型和质量要求。混凝土外加剂品种规格众多、性能各异，所选外加剂应分别符合《混凝土外加剂》(—2008、GB8O76)《混凝土膨胀剂GB23439—2O09)和《水运202—2O10》(工程混凝土施工规范》(J，rs)等同家和行业标准的规定。www.bzfxw.com．，5．．，，52缓凝型减水剂主要对水泥水化起抑制作用从而延长混凝土凝结时间推迟水泥的水化放热，。：降低混凝土水化热温升实测结果表明含有糖类的外加剂与以非二水石膏作为调凝剂的水泥适应性差，。易导致混凝土用水量增加和促凝因此大体积混凝土缓凝组分不应为糖类。5．．，53：掺外加剂的水泥水化机理表明外加剂特别是减水剂有助于水泥的充分水化但增大了混凝土的收缩量，。对大体积混凝土抗开裂不利国家标准《混凝土外加剂》(GB8076—2o08，135％)中规定掺外加剂混凝土的2Rd收缩率比不大于；《水工混凝土外加剂技术规程》(DL／T5lO0一l999)规定的28d收缩率比不大于l25％；国际上有的国家要求28d收缩率比不大于12O％～135％。根据大体积混凝土的特点，本条提出掺外加剂混凝土的28d收缩率比不应大于125％。5．6拌和水规定了大体积混凝土的拌和水水质应符合的要求。《水运工程混凝土施工规范》(J1rS202—20l0)规定钢筋混凝pH5，土和预应力混凝土拌和用水的值大于素混凝土拌和用水的pH值大于4．5，因此本条提出水的pH值不宜小5于 6配合比设计6．．。，02本条提出了大体积混凝土配合比的要求在满足施工要求的条件下选择较小的坍落度和较小的砂率时，，骨料中粗骨料用量相应增多从而可以降低浆骨比和抑制混凝土收缩，有利于大体积混凝。土的抗裂《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》(J．rJ275—2000)中规定高性能混凝土宜采用硅酸盐或普通硅酸盐水泥，粉煤灰的适宜掺人量为25％～5O％，粒化高炉矿渣粉适宜掺入量为50％一80％。O．40，强度等级为4O％某海洋码头工程(水胶比为c40)采用的粉煤灰与20％P·Ⅱ．5，28d．0MPa，的粒化高炉矿渣粉复合后等质量取代42水泥后强度为50胶凝材料水化热降低了35％，，混凝土的绝热温升降低约7℃现场监测结果表明混凝土未出现温度裂缝。，，P·Ⅱ．5，某大体积混凝土温控工程混凝土强度等级为c50采用42水泥水胶比为O．35，胶材用量为450k∥m。，用45％的，Ⅱ级粉煤灰等质量取代水泥后胶材水化热总量降低了约30％，，混凝土绝热温升降低了约1O℃现场温控结果表明混凝土未出现温度裂缝。，一些重点水运本条将水泥中的混合材计入掺合料并根据工程中的经验数据，提出了不同水胶比的大体积www.bzfxw.com混凝。土中矿物掺合料的掺量6．0．3混凝土中适量引气能提高混凝土的抗冻性、匀质性和抗裂性能。R．springen—sc．，hmidBrei㈨biicher和R两位学者研究认为引气混凝土极限拉应变比普通混凝土大2，，。O％硬化混凝土弹性模量较低改善混凝土抗开裂性能因此本条提出混凝土含气量宜2％～4％。引气混凝土抗冻效果与含气量直接相关。中国土木工程学会标准《}昆凝土结构耐久性设计与施工指南》(ccEsOl一2004(2o05年修订版))规定冻融环境下引气混凝土含气量在4％～7％—；《水运工程混凝土施工规范》(JrI1S2O22010)也对有抗冻要求的混凝土含气量根据骨料的最大粒径作出了相关规定。因此本条提出有抗冻要求时混凝土含气量宜控制在4％～6％。6．．、、04：目前评价混凝土抗裂性能的试验方法主要有水化热试验绝热温升试验收缩试验、、。，环约束试验平板约束试验和轴约束试验等前三种是间接评价方法后三种则为直接评价方法。间接评价方法是通过检测影响混凝土开裂的因素来评价抗裂性能，这种方法的缺陷是准确性不够。、、直接评价方法则通过检测混凝土的开裂行为(如开裂时间开裂温度开裂应力等)来评价抗裂性能。目前采用的一些评价混凝土、砂浆、净浆早期开裂敏感性的直接方法，、，，。如平板法圆环法虽然简单方便但有很大的局限性中国土木工程学会标准《混凝土结构耐久性设计与施工指南》(ccEs01—2004(2o05年修订版))附录A提出了开裂评价试验方法，但此试验方法不能用于定量分析混凝土开裂性能，只能用于不同原材3标准分享网www.bzfxw.com免费下载 。料和配合比抗开裂性能的优选2O世纪80年代发展起来的温度应力试验机是研究混凝土开裂问题和检测混凝土抗裂性能的新型设备之一，采用这种设备可、约以同时考虑温度束、，收缩和应力等多个关键因素的影响根据试验结果可以直观了解和比较混凝土的抗裂性能。6．．，，，，05混凝土早期强度发展快水化热温升高导致混凝土弹性模量增长快徐变减小易产生温度裂缝。中国土木工程学会标准《混凝土结构耐久性设计与施工指南》(ccEsO1—2004(2005年修订版))指出，为限制混凝土的早期开裂，可通过对混凝土早期强度，a，，的控制要求12h抗压强度不大于8MP或24h不大于12MPa当抗裂要求较高时宜分别不高于a。，6MP或l0MPa工程经验表明该指标具有可操作性能够有效防止温度裂缝的产生www.bzfxw.com 7温控措施7．1一般规定7．1．5本条提出了温控措施的一般指导性原则，即采取措施降低混凝土内表温差和控制降温速，：，率具体为在混凝土升温阶段主要采取措施降低混凝土内部的最高温度来降低内表温差，，。；在混凝主要采取措施保温提高表面温度来降低内表温差土降温阶段7．2浇筑温度控制7．2．2本条提出了热天施工时出机口温度控制的一般措施。利用温度较低时段施工能明显降低出机口温度。，工程经验表明夏季夜间施工出机口温度普遍比白天低2～3℃。水泥使用温度过高一方面提高了混凝，另一土浇筑温度控制的难度方面易带来混凝土用水量增加，水泥假凝等问题，影响混凝’土施工质量。因此提出水泥使用温度不超过。www.bzfxw.com6O℃骨料在混凝土中用量最大，对出机。一、口温度影响也最大控制骨料温度般有遮阳堆高或喷淋等措施。，，、，由于使用成本较高所以提出必要时采用风冷骨料液氮冷却等措施如三峡工程中曾采用风冷骨料措施，。国外有液氮冷却混凝土的实例7．3内部最高温度控制7．3．2本条提出了大体积混凝一般性原则。土分层设计应遵循的《混凝土拱坝设计规范》(sL282—2o03)中规定，基础约束区的浇筑层厚度宜采用．～．，，。1520m三峡右岸厂坝应采取短间歇均匀上升的分层浇筑方法层面不应长期暴露三期工程温控设计，大坝基础强约束1．O～1．5m，区分层厚度为脱离基础强约束区为2．0m；一2．0m，上部结构混凝土则达到了．Om。厂房大体积混凝土分层厚度般为3某船闸工程大体积混凝土的分层方案为：船闸底板基础强约束1．0m，区的分层厚度为其他的分层厚度最大为2．Om，现场温控效果表明混凝土没有出现温度裂缝。7．．、、、。33本条提出了冷却水管的材质管径间距长度和布置原则从冷却效果来看，，塑料水管虽热传导性能比金属管差但通过调整水管间距可达到与金属管相当的。。降温效果国内有使用聚乙烯塑料水管的实例冷却水管的间距对冷却效果的影响非常明显。因此在温控设计时为提高冷却水效率可缩小水管间距。，，，冷却水管长度增加后冷却效果有所降低因此要选择适宜的长度在实际工程中一般要求不超过2oOm。3标准分享网www.bzfxw.com免费下载 。冷却水管进出水口集中布置有利于连接水泵和施工过程监控和检修7．．，34冷却水管压水试验主要是检验冷却水管的抗水压能力避免通水过程中水管破裂或水管接头漏水而影响通水。7．3．5本条提出冷却水管通水冷却的要求。通水时间对混凝土水化热温升影响显著，，及早通水可以延缓混凝土的水化速率推迟温峰出现的时间，。有效降低最高温度冷却水流速要求大于0．6n∥s，使冷却水在管内产生紊流，确保冷却效果。冷却水与混凝土温差越大，，，理论上冷却效果就越好但过大的温差会造成混凝土的冷激在水管周围的混凝土中引起较大的拉应力，。甚至导致裂缝条文“”冷却水与混凝土内部温度之差不超过25℃中的内部温度指冷却水管周边的混凝土的温度。，混凝土覆盖冷却水管后即开始通水冷却并持续不断水管周边的混凝土的温度与水温接近，。，温度梯度平稳本条主要针对通水不及时或中断后再通水的情况避免冷却水温度与水管周边的混凝土的温度之差超过25℃，。对内部混凝土造成冷激7．4混凝土浇筑7．4．3本条提出了大体积混凝土浇筑时分层摊铺的要求。《水运工程混凝土施工规范》(JTs202—2010)中规定，浇筑混凝5oomm，土最大允许分层厚度采用插入式振捣器时为采用附着外挂振捣器时为3o0m‰工程经验表明：混凝土的摊铺厚度应根据所用振动器的作用深度及混凝土和易性确定www.bzfxw.com，一般情况下泵送和非泵送混凝土的摊铺厚度分别不宜大于5o0mmmm。，，和3()()因此本规程用泵送和非泵送分类将允许分层厚度分别定为5O0mmmm。和3O07．．“”。“”44冷缝是指在已经初凝的混凝土面上继续浇筑混凝土冷缝会导致混凝土连接处出现软弱结合面，。，降低混凝土结构的整体性因此在大体积混凝土施工过程中不允许出现“冷缝”。7．．，，46大体积混凝土浇筑完后初凝前在表面进行二次抹面并及时覆盖保湿避免早期出现塑性裂缝和防止混凝土干缩失水。大体积混凝土采用二，，次振捣工艺即在混凝土初凝前再次振捣可以增加混凝土的密实度，。减少表面微裂缝7．．，，47对于低流动度的混凝土采用接浆措施可以提高新老混凝土之间的粘结强度具体做法是：经凿毛处理的混凝土施工缝，，一层mm表面排除积水后先浇30厚水泥浆或与混凝土配比相同的水泥砂浆，。然后继续浇筑混凝土7．4．10埋放块石的总量不得超过埋放块石部分混凝土体积的25％是根据工程施工经验提出的。7．5表面保温和养护7．．，。51目前在大体积混凝土施工中主要采用的模板有钢模和木模或胶合板当采用钢，模时因其对保温不利就要根据保温养护的需要再增加保温措施；当采用木模或胶合板4 时，一般将其直接作为保温材料考虑。7．．，54养护水温与混凝土表面温度之差较大时会增大内表温差从而增加混凝土的开裂风险。7．5．5保温养护是大体积混凝土施一，主要目的是通过减少混凝土表面工的关键环节之的散热，。从而降低大体积混凝土内表温差7．6其他措施7．．，61钢纤维的掺人可提高混凝土的抗拉强度聚丙烯纤维可提高混凝土表面抗开裂性能，。，，其他特种混凝土还有微膨胀混凝土等减缩剂可减小混凝土收缩降低收缩应力水化热降低剂可降低混凝土水化热，这两种特种外加剂可以用于常规温控措施无法实施的特殊结构。7．6．2透水模板布可提高表层混凝土密实性和外观质量www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 8施工期温控监测8．0．1一般采用混凝土温度状况反映其应力状况，应变监测则能直接校验温度应力。8．．、，05本条规定是为了保证测试元件具有良好的抗冲击防水等性能因为混凝土浇筑过程中对传感器存在一定的冲击，且混凝土内部是潮湿环境。测试元件和引线的保护也十分重要，。采取措施保障测试元件和引线的安全非常必要8．．，06升温期间和降温初期温度变化较快所以数据采集频率较高；降温后期温度变化相对缓慢，。可以适当降低测试频率测温持续时间根据温度变化确定www.bzfxw.com 附录A胶凝材料水化热总量计算A．2胶凝材料水化热总量本规程首先推荐对掺入掺合料之后的胶凝材料进行水化热测定，如无该试验结果时参考本条中的计算方法进行估算。在广泛调研国内外资料的基础上，，结合相关试验数据对各因素的影响规律进行总结归纳，给出了矿物掺合料不同掺量时的水化热调整系数，便于在没有试验数据的情况下进行胶凝材料水化热总量的估算。：现分述如下(1)粉煤灰在三，峡水利枢纽工程第二阶段曾研究过粉煤灰对水化热的影响规律试验结果见表A．2．O一1。研究表明，随着粉煤厌掺量的增大，浆体的水化热降低较为明，显同时水化热调整系数逐渐降低。。’粉www.bzfxw.com煤灰掺量对水泥水化热的影响表A．2O—l水化热(kJ／kg，7d7d水化热水化热降低量水泥品种粉煤灰掺量(％)1d3d7d(％)调整系数Ol8324227l3O1382O223214．4086425中热4()123l7520325．10755Ol11158184321067OllOl7322815951652146．10943252586l49194149O85低热35831421782190784569l0914l3820．62注：，。水胶比为O42粉煤灰为Ⅱ级灰国内相关单位研究了粉煤灰对水泥净浆水化热的影响，，采用525号水泥Ⅱ级磨细粉煤灰，试验结果见表．2．0—2。A粉煤灰对水泥水化热的影响表A．2．O-2编号胶凝材料(kg／m’)粉煤灰掺量(％)3d水化热(J／g)3d水化热调整系数14OO0224341236Ol0205．22092332O20187．18O8442803O1727607标准分享网www.bzfxw.com免费下载 本规程相关研究数据如表A．2．O-3。粉煤灰掺量对水泥水化热影响试验结果表A．2．0I37d7d水化热水化热编号胶凝材料水胶比水泥品种粉煤灰品种及掺量(kg／In。)(％)(J／g)调整系数145O0．35P·Ⅱ425290．71．245O0．35P·Ⅱ425Ⅱ级，35233308O．345O035P·Ⅱ425Ⅱ级．452O3．2070朱伯芳的研究给出了粉煤灰对水泥水化热及绝热温升的影响，见表A．2．04。掺加粉煤灰对混凝土绝热温升的影响效果表A2．0—4水泥品种与不掺矿物掺合料的混凝土28d绝热温升的比值粉煤灰掺量(％)普通水泥203O4009OO86O82考虑到本规程中推荐的粉煤灰掺量为20％～5O％，因此综合以上的资料计算不同粉煤灰掺量时水化热调整系数的平均值，见表A．2．O-5，并根据表A．2．0—5的数据拟合出不同粉煤灰掺量的水化热调整曲线，见图A．2．0一l。不同www.bzfxw.com粉煤灰掺量水化热调整系数平均值表A2．O．5注：。表中掺量为粉煤灰占胶凝材料总用量的百分比籁惜蜊照番篁*图A20一l不同粉煤灰掺量水化热调整系数拟合曲线冈此，，，对于不同的水泥和粉煤灰品种单掺粉煤灰时其不同掺量时调整系数变化较大，为了估算方便本附录根据网A．2．0一l的拟合曲线给出了不同掺量的水化热调整系数参考值 (2)粒化高炉矿渣粉单掺粒化高炉矿渣粉在水运工程中的应用并不多见，。混凝土绝热温升资料也较少相关研究数据见表A．2．0—6。单掺粒化高炉矿渣粉对浆体水化热的影响表A．2．0．6水化热(J／g)7d7d水化热降低率水化热编号粒化高炉矿渣粉掺量(％)1d3d7d(％)调整系数116222826l230l43202235lOO09O34ol1519o231ll5O．88450l12181220l5708456082l48l892760726707O6713434．5O66注：”，m。。采用525中热水泥粒化高炉矿渣粉比表面积为5OO／kg某大桥混凝土抗裂性能研究提出的粒化高炉矿渣粉掺量对水泥水化热的影响，见表A．2．O-7。，单掺粒www.bzfxw.com化高炉矿渣粉对浆体水化热的影响表A．2O．7水化热(J／g)7d水化热降低率7d水化热编号粒化高炉矿渣粉掺量(％1(％)调整系数ld3d7d1158．6248．33056220l25l2047277792O9】33Oll2．Ol8962622143O87注，m。。：采用Po425水泥粒化高炉矿渣粉比表面积为450／k朱伯芳的研究给出了粒化高炉矿渣粉对混凝土绝热温升的影响，见表A．2．O一8。粒化高炉矿渣粉对混凝土绝热温升的影响效果表A2．O一8水泥品种普通水泥_粒化高炉矿渣粉掺量(％)4()507O与不掺矿物掺合料的混凝土28d绝热温升的比值092O9OO72考虑到本规程中推荐的粒化高炉矿渣粉掺量为30％～70％，因此综合以上的资料计算不同掺量时水化热调整系数的平均值，见表．2．0_9，A．2．0，9A并根据表的数据拟合出了不同掺量的水化热调整曲线，见图A．2．O_2。不同粒化高炉矿渣粉掺量水化热调整系数平均值表A．2O．9粒化高炉矿渣粉掺量(％)Ol0203040506O70水化热调整系数．92O90088O．84O．72O661O98O注：表中掺量为粒化高炉矿渣粉占胶凝材料总用量的百分比标准分享网www.bzfxw.com免费下载 籁嗡测熙霰鬟*粒化高炉矿渣粉掺量(％)幽A20_2不I司粒化高炉矿渣粉掺量水化热调整系数拟合曲线由调研资料可知，，，对于不同品种的水泥和粒化高炉矿渣粉单掺粒化高炉矿渣粉时不同掺量调整系数变化较大，为A．2．0—2的拟合曲线给出了粒了估算方便本附录根据网化高炉矿渣粉不同掺量的水化热调整系数参考值。(3)粉煤灰和粒化高炉矿渣粉复合在水运工程中，为降低混凝土的水化热同时，又能提高混凝土的密实性多采用粉煤灰和粒化高炉矿渣粉复掺。有关试www.bzfxw.com验结果见表A2．O．10。粉煤灰和粒化高炉矿藩粉对浆体水化热的影响表A2．o．1o粉煤灰掺量水化热(J／g：7d水化热编号粒化高炉矿渣粉l×2^^掺量(％)(％)1d3d7d调整系数Il6222826l224161【)7175225O86O853422872145l94O75073注。：采用425中热水泥本规程相关研究数据见表A．2．O—l1。粉煤灰和粒化高炉矿渣粉对浆体水化热的影响表A．2．0一l1粉7d7d编号粒化高炉矿渣粉煤灰掺量水化热水化热l×2☆女掺量(％)f％)(J／g调整系数)l2979235152252O760召l3402020576O69O77d．204Ol948O65O76注：采用-Ⅱ425水泥，0．4OP水胶比为 某大桥混凝土宽箱梁抗裂性研究的试验结果见表A．2．0—12。粉煤灰和粒化高炉矿渣粉对浆体水化热的影响表A2．0-12粉煤灰掺量7d7d化高炉矿渣粉水化热水化热编号粒I×2^^掺量(％)(％、(J／g)调整系数1305621O10270．5O．8809l3l515247．OO．8l0．88注：。采用425普硅水泥粉煤灰和粒化高炉矿渣粉复掺，相当于粒化高炉矿渣粉掺人到混合材中含有粉煤灰的水泥中，，。×：或者粉煤灰掺人到混合材中含有粒化高炉矿渣粉的水泥中因此采用☆％来计算粉煤灰和粒化高炉矿渣粉复掺时的水化热调整系数。。×：由％％计算的7d水化热调整系数值要略大于试验实测值，这对大体积混凝土温度控制是偏安全的www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 附录C混凝土温度及温度应力计算C．1混凝土内部最高温度计算c．1．1大体积混凝土结构内部最高温度由浇筑温度和水化热温升两部分组成。本条给出了内部最高温度的计算方法。，混凝土的水化热温升与混凝土的绝热温升密切相关通过温升折减系数确定两者之间的关系。水管间距一般为O．5～l，5m，间距较密时折减温度取较大值，。反之取较小值c．，=、、1．2lm2m郭之章根据温度与温度应力的计算原理计算给出了五种不同厚度(^3m、4m、5m，见图．1．2。)的嵌固板中心的温度变化过程线c采用大体积混凝土施工期温度场和仿真应力分析程序包计算不同厚度的温升折减系数f值(环境温度20℃，浇筑温度25℃，无冷却水管)，与郭之章的计算结果比较接。因此，给出条文表c．1．2的温升近折减系数值。，，当分层浇筑时考虑到下层混凝土传热对上层混凝土的影响对于第二层及，m，以上浇筑层当已浇筑各层总厚www.bzfxw.com度小于2时f按本层厚度加已浇筑各层总厚度取值；当已浇筑各层总厚度大于等于2m，m。时f按本层厚度加2取值r10／二==■＼08“、＼＼＼’“办耐卜弋＼00．6＼：—、＼。＼厂＼＼≥悠、、、～———＼04’、=、—"、-～＼咖＼^2m＼——～～～＼———～02＼’、、～——～．＼＼—、～——～——＼闭cl2水化热引起的浇筑块巾心温度变化过程线=，注：纵坐标为混凝土浇筑块巾心温度与混凝土最终绝热温升的比值；混凝土导温系数nO004m。／h导热系数^=9．o4kJ／(m·h·℃)，表面放热系数口：8374kJ／(m。·h·℃)浇筑层厚度指浇筑块体的最小断面尺寸。，例如墙体则指墙体厚度柱体则为最短边长度或圆柱直径。C．2混凝土弹性模量计算c．．。，21本条给出了混凝土抗压弹性模量的估算方法朱伯芳等的研究表明采用复合指数式表示的弹性模量模型与试验数据符合得很好，。因此本规程采用了复合指数式模型4 大体积混凝土水化放热导致收缩变形，受到约束产生的拉应力值大小与混凝土的弹性模量成正比，，而混凝土的弹性模量随龄期的增长呈非线性递增混凝土的最终弹性模量的大小直接影响到温度应力估算值的大小，从而影响抗裂安全性的评价，因此混凝土最终弹性模量应通过试验确定。掺粉煤灰和粒化高炉矿渣粉等矿物掺合料的大体积混凝土最终弹性模量值参见表c．2．1。大体积混凝土最终弹·I生模量参考值表c21混凝土强度等级混凝土弹性模量(MPa)混凝土强度等级混凝土弹性模量(MPa)～。C2O28×l0‘30×10‘×1O。45×l0‘C5O42C3O3O×10‘～32×10‘×10。～5O×1O‘C6O48c4032×10‘～35×l0‘C．3混凝土温度应力计算混凝土的表层拉应力主要是由内表温差产生的自约束引起的，表层拉应力的大小取决于混凝土的线膨胀系数、内表温差、弹性模量和应力松弛作用，参照《块体基础大体积混凝土施工技术规程》(YBJ224—91)自约束应力的计算方法给出了表层拉应力的计算方法。，’混凝土内部的拉应力主要是www.bzfxw.com由混凝土内部降温受到基础约束引起的，内部最大拉应力取决于混凝土的线膨胀系数、弹性模量、内部最高温度与稳定温差或准稳定温度之差、基础约束强度和应力松弛作用。《混凝sL319—2005)把温差土重力坝设计规范》((■。一L)分为两部分：(1)水化热温升t；(2)混凝，土南浇筑温度r降低到最终稳定温度或准稳定温度L，，相应的温差为(r，一r。)。其中(r，一r。，)为均匀温差，使用约束系数法计算温度应力，。；水化热温升r，，为非均匀温差采用影响线法计算温度应力郭之章对于最高温度降至稳定温度引起的温度应力与《混凝土重力坝设计规范》(sL3l9—2005)的方法类似，但对，于水化热温升引起的温度应力计算给出了半经验公式其中均匀温差引起的温度应力计算公式与水化热温升引起的半经验温度应力计算公式不同之处在于：水化热温升引起的温度应力计算时采用的是基础影响系数A，均匀温差引起的温度应力计算采用的是基础约束系数尺，。，但R值比A值大本规程为了计算简便并考虑到R值比A值大，采用约束系数R进行简化计算安全系数更大，所以把(r，一L)和r综合到一起，采用温差(L。一L，)和约束系数尺进行内部最大拉应力的计算。对于基础约束系数尺，《混凝土重力坝设计规范》(sL3192005)中给出了其确定方法，但考虑到基岩的弹性模量大小一般较难确定，而《块体基础大体积混凝土施工技术规程》(YBJ224—91)中给出的基础约束系数的计算方法使用较为方便，且本规程的简化设计计算经验表明，采用《块体基础大体积混凝YBJ224—91土施__I=技术规程》()中的提供的计算方法得出的基础约束系数与工程实际吻合较好。，因此采用该规程中提供的方法计算基础约束系数R标准分享网www.bzfxw.com免费下载 www.bzfxw.com匝戳避古魁辑赠0寸．) ，应力松弛系数K取决于加载的龄期和荷载持续的时间而K直接影响到温度应力估算值的大小，。，因此通过试验确定经验表明简化计算时参照《混凝土重力坝设计规范》(sL319_2o05)取K值为0．5，计算结果与有限元计算结果和应力实测值较为吻合。因此无试验资料时应力松弛系数简化计算和温控设计时可取0．5。C．4混凝土抗裂安全性评价混，是参照国家现行标准《块体基础大体积混凝土施凝土抗裂安全性评价方法工技术规程》(YB．I224__91)和《混凝土重力坝设计规范》(sL3l9—2005)制定的。采用该方法进行大体积混凝土的温控设计(见图c．4．0)，可以提出温控指标，进行温度应力验算和抗裂安全性评价www.bzfxw.com标准分享网www.bzfxw.com免费下载 、附录D混凝土出机口温度浇筑温度计算D．2混凝土浇筑温度计算本节给出了浇筑温度的计算方法。，浇筑温度取决于混凝土的出机口温度但考虑到混凝土出机后还受装卸、转运和运输等过程的影响，参照朱伯芳和郭之章的浇筑温度计算公式和热量损失系数，。并结合工程经验给出了相关环节的影响系数计算方法考虑到泵送施工，，，，使用的普遍性根据已有的实际工程经验若采用泵送因摩擦生热须另外考虑每百米泵送距离温度升高0．7一O．8℃www.bzfxw.com'