土木工程--6层2500平米六层框架住宅楼计算书

'南昌航空大学毕业论文毕业设计（论文）计算书题目：学院：专业名称：班级学号：学生姓名：指导教师：南昌航空大学45 南昌航空大学毕业论文毕业设计（论文）任务书I、毕业设计(论文)题目：庐山花园7#楼6层住宅设计II、毕业设计(论文)使用的原始资料(数据)及设计技术要求：1、建筑功能要求：建筑面积约2500平方米左右，共6层，一层为架空层，层高2.6米，其余各层层高2.8~3.0米。一梯两户,每个单元户型分别为两居室和三居室。2、设计资料（1）地质条件：①回填土，厚0.5m，γ=16kN/m3，fak=80kPa，Es=300MPa②粘性素填土，厚0.5m，γ=18kN/m3，fak=130kPa，Es=500MPa③残积亚粘土，厚1.5m，γ=20kN/m3，fak=220kPa，Es=500MPa④一般亚粘土，厚1.5m，γ=20kN/m3，fak=250kPa，Es=500MPa⑤以下为风化砂岩，fak=300kPa，Es=600～1000MPa⑥地下水位埋深-1.5m。⑦土方开挖按三类土考虑。（2）荷载条件：基本风压：0.5N/m2，无雪荷载。（3）抗震设防烈度：6度，冻土深度不考虑。（4）建筑物安全等级为丙级，合理使用年限为50年。（5）气象资料查阅相关规范，取当地资料。（6）材料供应：各种材料均能保证供应；施工技术条上：各种机具均能满足要求。3、设计要求：每位同学有自己的设计特点和设计风格。III、毕业设计(论文)工作内容及完成时间：（1）1周：开题报告。（2）3周：建筑设计。必要的建筑设计说明，建筑总平面图，底层、标准层、顶层及屋面平面图，正立面、侧立面，剖面图，大样图等建筑施工图纸。（3）4周：结构计算。进行屋面及各层楼面荷载计算，选取一榀典型框架，手工进行内力分析、内力组合及其梁、柱及基础配筋计算，现浇楼梯设计计算，现浇梁板设计计算。45 南昌航空大学毕业论文（4）4周：结构布置图。制基础平面图及基础详图，结构设计总说明，层结构布置图，三～六层结构布置图，屋面结构布置图，框架配筋详图，楼梯结构施工图。（5）1周：撰写和整理毕业设计说明书。（6）1周：答辩。Ⅳ、主要参考资料：1、舒秋华，房屋建筑学[M]，武汉，武汉理工大学出版社，20022、建筑设计资料集（第二版）[M].北京：中国建筑工业出版社，20033、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）[M]，北京，中国建筑工业出版社，20024、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）[M]，北京，中国建筑工业出版社，20015、建筑地基基础设计规范（GB50007－2002）[M]，北京，中国建筑工业出版社，20027、建筑设计防火规范（GBJ16-2002）[M].北京：中国建筑工业出版社，20028、沈蒲生主编，混凝土结构设计[M]，北京，高等教育出版社，20039、董军等编著，土木工程专业毕业设计指南房屋建筑工程分册[M]，中国水利水电出版社，200210、高等学校毕业设计（论文）指导手册土建卷[M]，北京，高等教育出版社，199911、龙驭球、包世华主编，结构力学[M]，北京，高等教育出版社，199412、教育部《土建英语》教材编写组，土建英语[M]，北京，高等教育出版社，200413、GhaliA,NevilliAM.Structuralanalysis.3rd.London[M],NewYork:ChapmnandHall,198914、John-Wiley&Sons,NuckoolsJL.InteriorLightingforEnvironmentalDesigner[M].1976学院专业类班学生（签名）：日期：自年月日至年月日指导教师（签名）：助理指导教师(并指出所负责的部分)：土木工程系（室）主任（签名）：附注:任务书应该附在已完成的毕业设计说明书首页。45 南昌航空大学毕业论文学士学位论文原创性声明本人声明，所呈交的论文是本人在导师的指导下独立完成的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含法律意义上已属于他人的任何形式的研究成果,也不包含本人已用于其他学位申请的论文或成果。对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式表明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权南昌航空大学可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。作者签名：日期：导师签名：日期：庐山花园7#6层住宅设计45 南昌航空大学毕业论文学生姓名：武浩班级：06111326指导老师：雷金波郑云扬摘要：本毕业设计题目是庐山花园7#6层住宅设计，该办公楼的总建筑面积大约是2500平方米，共六层，建筑高度为20.4米。本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。本设计内容包括手算和电算两部分。其中手算部分分计算书的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计。其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。电算时，先用PMCAD软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入次梁楼板，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图，然后使用PK进行框架计算；最后用SAT-8软件进行框架的空间结构计算，输出框架梁柱配筋梁。柱配筋图及内力计算结果。结构设计的阶段大体可以分为三个阶段：一结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构；二结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算；三施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。关键词：毕业设计，框架结构，内力组合，截面设计指导老师签名：lushanthegardensixseven#ofthehousingStudengtname:WuHaoClass:06111345 南昌航空大学毕业论文Supervisor:LeiJinBoZhengYunYangAbstract：ThethemeofthisgraduationdesignisstructuredesignofBlu-raygroupoffice.Thetotalbuildingareaisabout4500㎡andthetotalheightis20.4m.Itconsistsof6stories.Thebuildingisaframebuildingmadebyreinforcedconcrete.Thecontentofthisdesignincludetwoaspectsofhandworkercountingandautomatedcountingbycomputer.Thehandworkercountingconsistsofseveralloadscounting,lateraldisplacementcountingoftransverseframe,internalforceofsectionandcheckdesignofthefoundation.Horizontalearthquakecountingusetheunderlyingshearsway.Countingofverticalloadsbendingmomentusedoubledividedbendingway.Designofsectionuseultimateconditionway.First,makeamodelofthebuildingbyPMCAD;Second,countthetypicalframebyPK;Last,countthewholespaceframeandputoutthedrawingthatyouwantedbySAT-8.Thestageofthestructuraldesigncanbedividedintothreestagesonthewhole:1.Structuralschemestage:Accordingtotheimportanceofthebuilding,providingfortificationagainstearthquakesintheearthquakeintensity,thegeologicprospectreportoftheprojectofthebuildingsite,classificationandheightandstoreyofthebuildingofthebuildingfieldarecountedtoconfirmthestructuralformofarchitecture,whatthisprojectisadoptedisframestructure;2.Calculatestageinstructure:Includingloadingandcalculating,theinternalforceiscalculatedandcalculatedwiththecomponent;3.Constructiondrawingsdesignphase:Accordingtodescribedaboveresultofcalculation,come,confirmcomponentassignwithcomponentmixingmusclingandcoming,confirmingstructuralstructuremeasuringofcomponentaccordingtotherequestofnormfinally.Iusetwokindofwaysincludedhandwoukerandautomatedcountinginthecourseofcounting.SoIcanchecktheresultdataandfindthemistakeordifferencebetweenhandworkerdataandautomateddatainthedesignintime,thenfindoutthecause.Keywords：Graduationdesign，Framestructure，Loadcombinations，SectiondesignSignatureofSupervisor：目录一．设计概况……………………………………………………………745 南昌航空大学毕业论文1建设项目……………………………………………………………72设计资料…………………………………………………………7二．结构计算书……………………………………………………………71结构布置方案及结构选型…………………………………………………72确定结构计算简图…………………………………………………………93框架荷载计算…………………………………………………………113.1恒荷载标准值计算…………………………………………………………113.2活荷载标准值计算…………………………………………………………123.3竖向荷载下的框架计算……………………………………………………123.4风荷载计算………………………………………………………………153.5恒荷载的内力计算…………………………………………………………173.6活荷载的内力计算…………………………………………………………213.7风荷载的内力计算…………………………………………………………243.8内力组合……………………………………………………………………273.9截面设计与配筋计算…………………………………………………………314板的计算…………………………………………………………354.1板设计资料…………………………………………………………354.2板的荷载计算……………………………………………………354.3板的内力计算…………………………………………………355楼梯的计算………………………………………………………375.1设计资料………………………………………………………375.2板的结构设计………………………………………………………376基础的计算…………………………………………………………406.1设计资料…………………………………………………………406.2基础的截面设计及验算…………………………………………………406.3基础配筋……………………………………………………41结论……………………………………………………………42致谢…………………………………………………………44参考文献…………………………………………………45结构设计计算书45 南昌航空大学毕业论文一.设计概况1.建设项目名称：庐山花园7#6层住宅。建设项目特点：一层架空，层高2.6m，其余各层层高3m。2.设计资料：2.1.地质条件：①回填土，厚0.5m，r=16KN/m³，fak=80KPA,ES=300MPA；②粘性素填土，厚0.5m，r=18KN/m³，fak=130KPA,ES=500MPA；③残积性亚粘土，后1.5m，r=20KN/m³，fak=220KPA,ES=500MPA；④一般亚粘土，厚1.5m，r=20KN/m³，fak=200KPA,ES=500MPA；⑤一下为风化岩石，fak=300KPA,ES=600～1000MPA；⑥地下水位埋深-1.5m；⑦土方开挖按三类土考虑。2.2.荷载条件：基本风压为：0.5kN/m2（B类场地），无雪荷载。2.3.抗震设防烈度：六度，冻土深度不考虑。2.4.建筑物安全等级为丙级，合理使用年限为50年二.结构计算书1.结构布置方案及结构选型1.1.结构承重方案选择本工程采用框架承重结构方案，框架平面柱网布置见图2.1.1。45 南昌航空大学毕业论文1.2.主要构件选型及尺寸初步估算1.2.1.主要构件选型（1）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（2）墙体厚度：外墙:240mm，内墙:240mm（3）基础采用：柱下独立基础1.2.2.梁﹑柱截面尺寸估算（1）主要承重框架:因为梁的跨度较接近（5400mm﹑4500mm）,可取跨度较大者进行计算.取L=5400mmh=(1/8~1/12)L=675mm~450mm取h=550mm.满足b>200mm且b/500/2=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×550mm（2）次要承重框架：取L=4200mmh=(1/12~1/15)L=350mm~280mm取h=400mm故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×400mm45 南昌航空大学毕业论文（3）框架柱:h=(1/12~1/15)H=1/12~1/18)×3000=250×167取b=400，h=（1~2）b取b=h因此柱的截面尺寸：b×h=400mm×400mm2.确定结构计算简图(1)根据框架平面柱网布置图选定一品框架作为计算单元(2)框架柱高度：底层H1=2600+1000=3600mm；其他各层H2=H3=H4=H5=H6=3000mm框架计算简图如图2.2.2。45 南昌航空大学毕业论文(3)框架梁柱的线刚度计算：i左边梁=EI/L=E×2×2.5×5.53/4.5×12=15.41E×10－４i右边梁=EI/L=E×2×2.5×5.53/5.4×12=12.84E×10－４iZ1=EI/L=E×44/3.6×12=5.93E×10－４iZ2=EI/L=E×44/3×12=6.56E×10－４令iZ1=1，则其余杆件：i左边梁=2.60，i右边梁=2.17，iZ2=1.145 南昌航空大学毕业论文3.框架荷载计算3.1恒荷载标准值计算3.1.1屋面恒荷载：三毡四油屋面防水层0.35kN/m21:3水泥沙浆找平层20mm0.02×20=0.4kN/m21:8水泥炉渣找坡40mm0.04×18=0.72kN/m2现浇钢筋混凝土板100mm0.1×25=2.5kN/m2混合砂浆板底抹灰10mm0.01×17=2.5kN/m2合计4.14kN/m23.1.2楼面恒载:大理石面层陪水泥砂浆擦缝30厚1:3干硬性水泥砂浆结合层上洒2厚素水泥1.16kN/m2水泥结合层一道现浇钢筋混凝土板100mm0.1×25=2.5kN/m2混合砂浆板底抹灰10mm0.01×17=2.5kN/m2合计3.83kN/m23.1.3梁自重:(1)主要框架梁：b×h=250mm×550mm梁自重25×0.25×(0.55-0.1)=2.81KN/m混合砂浆抹灰10mm17×0.01×(0.55-0.1)×2=0.15kN/m合计2.96kN/m(1)主要框架梁：b×h=250mm×400mm梁自重25×0.25×(0.4-0.1)=1.88KN/m混合砂浆抹灰10mm17×0.01×(0.4-0.1)×2=0.1kN/m合计1.98kN/m3.1.4柱自重:b×h=400mm×400mm柱自重25×0.4×0.4=4KN/m混合砂浆抹灰10mm17×0.01×0.4×4=0.27kN/m合计4.27kN/m3.1.5墙自重及两面抹灰:主要框架梁间墙0.24×(3-0.55)×18=10.58KN/m次要框架梁间墙0.24×(3-0.4)×18=11.23KN/m水泥砂浆抹灰0.36×3×2=2.16KN/m45 南昌航空大学毕业论文3.2活荷载标准值计算:3.2.1屋面和楼面活荷载标准值:不上人屋面:0.5KN/㎡楼面:2.0KN/㎡3.3竖向荷载下框架受荷如图2.2.1板传至梁上的三角形或者梯形荷载,为简化计算近似按《混泥土结构设计》图1.3.15方法等效为均布荷载，荷载传递示意图见图2.2.1短向分配：5aq/8长向分配：(参见图3)3.3.1A~B轴间框架梁:(1)屋面板传荷载恒载：4.14×2.1×[1-2×(2.1/4.5)2+(2.1/4.5)3]×2=8.04KN/m活载：0.5×2.1×0.462×2=0.97KN/m(2)楼面板穿荷载:恒载：3.83×2.1×0.462×2=7.43KN/m活载：2×2.1×0.462×2=3.88KN/m梁自重：2.96KN/mA~B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+8.04=11KN/m活载=0.97KN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+7.43=10.39KN/m活载=3.88KN/m3.3.2B~D轴间框架梁(1)屋面板传荷载恒载：4.14×2.1×[1-2×(2.1/5.4)2+(2.1/5.4)3]×2=11.10KN/m活载：0.5×2.1×0.638×2=1.34KN/m(2)楼面板穿荷载:恒载：3.83×2.1×0.638×2=10.18KN/m活载：2×2.1×0.638×2=5.36KN/m梁自重：2.96KN/m45 南昌航空大学毕业论文B~D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+11.1=14.06KN/m活载=1.34KN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.96+10.18=13.14KN/m活载=5.36KN/m3.3.3A轴柱纵向集中荷载的计算：挑檐沟自重=0.25×0.6×0.2=3KN/m(1)顶层柱恒载=挑檐沟自重+梁自重+板传荷载=3×4.2+1.98×(4.2-0.4)+3.83×3×5/8×4.2=83.39KN顶层柱活动=板传活载=0.5×2.1×5/8×4.2=3.94KN(2)标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传活载=(11.23+2.16)×(4.2-0.4)×+1.98×(4.2-0.4)+3.83×3×5/8×4.2=83.39KN标准层柱活载=2×2.1×5/8×4.2=16.88KN3.3.4B轴纵向集中荷载计算：(1)顶层住恒载=梁自重+板传荷载=1.98×(4.2-0.4)+41.14×2.1×5/8×4.2×2=14.06KN/m顶层住活载活载=0.5×2.1×5/8×4.2×2=7.88KN/m(2)标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+强身重=1.98×(4.2-0.4)+3.83×3×5/8×4.2×2+(11.23+2.16)×(4.2-0.4)=113.55KN标准层柱活载=2×3×5/5×4.5×2=33.76KN3.3.5D轴柱纵向集中荷载的计算：(1)顶层住恒载=挑檐沟自重+梁自重+板传荷载=3×4.2+1.98×(4.2-0.4)+4.14×3×5/8×4.2=52.7KNKN/m顶层住活载活载=3.94KN/m(2)标准层柱恒载=83.39KN标准层柱活载=16.88KN45 南昌航空大学毕业论文45 南昌航空大学毕业论文3.4风荷载计算3.4.1为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用在屋面梁河楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：WK=βzμsμzωo(hi+hj)B/2.此建筑地面粗糙度为B类。就算过程见表3.4离地高度μzβzμsωo/KN/㎡hi/mhj/mWK/KN17.61.21.561.30.5307.6714.61.131.491.30.53313.7911.61.041.431.30.53312.188.611.331.30.53310.895.611.211.30.5339.912.611.11.30.52.638.41注：B=4.2βz=1+ξνψ/μz查表ξ=1.316ν=0.51表3.4.1集中风荷载标准值3.4.2风荷载作用下的位移验算：(1)侧移刚度D，见表3.4.2和3.4.3。45 南昌航空大学毕业论文表3.4.2横向2~6层D值的计算构件名称i~=∑ib/2icαc=i~/2+i~D=αcic*12/h²A轴柱2×15.41E×10-40.53514038KN/m/2×6.56E×10-4=2.3B轴柱2×(15.41E×10-4+12.84E×10-4)0.68317922KN/m/2×6.56E×10-4=4.3D轴柱2×12.84E×10-40.513120KN/m/2×6.56E×10-4=2.0∑D=14038+17922+13120=45080KN/m(2)风荷载作用下框架的层间侧移可按Δμj=Vj/∑Dij表3.4.3横向底层D值的计算构件名称i~=∑ib/2icαc=i~/2+i~D=αcic*12/h²A轴柱15.41E×10-40.64711102KN/m/5.93E×10-4=2.6B轴柱15.41E×10-4+12.84E×10-40.77912831KN/m/5.93E×10-4=4.8D轴柱12.84E×10-40.64310592KN/m/5.93E×10-4=2.2∑D=11102+12831+10592=34525KN/m第一层的层间侧移值求出后，就可以计算个楼板标高处侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移：j层侧移：顶层侧移：框架风荷载作用下侧移的计算见表3.4.5表3.4.5风荷载作用下框架侧移计算层次Wj/KNVj/KN∑D/(KN/m)Δμj/mΔμj/h67.6773.67450800.00021/15000513.7921.46450800.00051/6000412.1833.64450800.00071/4286310.8944.53450800.00101/300029.9154.44450800.00121/250045 南昌航空大学毕业论文18.4162.85345250.00181/1667∑=Δμj=0.0054m3.5恒载内力计算3.5.1恒荷载做下框架的弯矩计算：(1)固端弯矩计算：顶层：AB跨MA6B6=-ql2/12=-11×4.52/12=-18.56KN*mMB6A6=18.56KN*mBD跨MB6D6=-14.06×5.42/12=-34.17KN*mMD6B6=34.17KN*m标准层：AB跨MAiBi=-10.39×4.52/12=-17.53KN*mMDiBi=17.53KN*mBD跨MBiDi=-13.14×5.42/12=-31.93KN*mMDiBi=31.93KN*m45 南昌航空大学毕业论文(2)根据梁柱相对线刚度算出各节点的弯矩分配分配系数μij，如图3.5.1。用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为1/2，各节点分配2次即可。上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁下柱上柱0.2970.7030.4430.1870.3700.4260.5744.22-18.5618.56-34.1734.17-4.220.004.2610.086.920.002.925.77-19.89-10.0661.253.465.041.14-9.942.88-3.18层0.00-1.40-3.311.620.000.701.380.200.100.004.11-8.3332.140.004.76-36.9617.36-13.140.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.2526.67-17.5317.53-31.9331.93-6.672.492.495.885.372.282.284.48-12.53-6.36-6.3652.131.252.692.941.461.14-6.272.24-3.18-5.03层-0.90-0.90-2.140.390.170.17-0.332.041.041.043.722.84-11.1026.233.913.59-33.3923.68-8.50-10.350.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.2526.67-17.5317.53-31.9331.93-6.672.492.495.885.372.282.284.48-12.53-6.36-6.363~1.251.252.692.941.141.14-6.722.24-3.18-3.184-0.90-0.9-2.140.390.170.17-0.332.041.041.04层2.842.84-21.9926.233.593.59-33.3923.68-8.50-8.500.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.2526.67-17.5317.53-31.9331.93-6.672.492.495.885.372.282.284.48-12.23-6.36-6.3621.251.272.692.941.141.14-6.722.24-3.26-3.18层-0.91-0.91-2.140.210.090.17-0.332.081.061.062.832.83-11.1026.053.513.59-33.3923.72-8.56-8.480.2340.2130.5530.3780.1600.1460.3160.5080.2340.2586.67-17.5317.53-31.9331.93-6.672.542.316.017.693.252.956.41-12.83-5.91-6.5211.253.853.001.14-6.423.21-3.18层-1.19-1.09-2.821.220.520.471.010.020.0050.0052.601.22-10.4929.444.913.42-30.9322.33-5.91-9.745 南昌航空大学毕业论文ABD图3.5.1恒载力矩分配(3)梁的跨内最大弯矩计算：顶层：AB跨MA6B6max=-(MA+MB)/2+ql2/8=-(8.33+32.14)/2+11×4.52/8=7.61KN*mBD跨MB6D6max=-(39.96+17.36)/2+14.06×5.42/8=-22.59KN*m其余各跨见图3.5.23.5.2恒载作用下的框架剪力计算：∑MA=0MA-MB-ql2-QB=0=>QB=MA-MB/2-ql/2QA=MA-MB/2+ql/245 南昌航空大学毕业论文3.5.3恒荷载下框架的轴计算：45 南昌航空大学毕业论文3.6活载内力计算3.6.1楼面活荷载做下框架的弯矩计算：(1)固端弯矩计算：顶层：AB跨:MA6B6=-ql2/12=-0.97×4.52/12=-1.64KN*mMB6A6=1.64KN*mBD跨:MB6D6=-1.34×5.42/12=-3.26KN*mMD6B6=3.26KN*m标准层：AB跨“MAiBi=-3.88×4.52/12=-6.55KN*mMDiBi=6.55KN*mBD跨:MBiDi=-5.36×5.42/12=-13.02KN*mMDiBi=13.02KN*m具体计算步骤及结果见3.6.1图3.6.2活荷载作用下梁的跨内最大弯矩见图3.6.2。3.6.3活荷载作用下框架剪力见图3.6.3。3.6.4活活载作用下框架轴力见图3.6.4。45 南昌航空大学毕业论文上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁下柱上柱0.2970.7030.4430.1870.3700.4260.5740.32-1.641.64-3.263.26-0.320.000.390.970.720.000.300.60-1.95-0.9960.590.360.470.51-0.980.30-1.47层0.00-0.28-0.670.000.000.000.000.780.390.000.70-1.022.830.000.81-3.642.39-2.070.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.2521.35-6.556.55-13.0213.02-1.351.191.192.822.411.021.022.01-5.79-2.94-2.9450.200.601.211.410.150.51-2.901.01-1.47-0.50层-0.46-0.46-1.090.310.130.13-0.150.480.240.240.931.33-3.6110.681.301.66-13.768.72-4.17-3.200.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.2521.35-6.556.55-13.0213.02-1.351.191.192.822.411.021.022.01-5.79-2.94-2.943~0.60.61.211.410.51051-2.901.01-1.47-1.474-0.55-0.55-1.310.180.070.07-0.150.960.480.48层1.241.24-3.8310.551.601.60-13.769.20-3.93-3.390.2290.2290.5420.3730.1580.1580.3110.4960.2520.2521.35-6.556.55-13.0213.02-1.351.191.192.822.411.021.022.01-5.76-2.94-2.9420.600.611.211.410.510.52-2.901.01-1.51-1.47层-0.55-0.55-1.320.180.070.08-0.150.980.500.501.241.24-3.8410.551.601.60-13.769.22-3.91-3.910.2340.2130.5530.3780.1600.1460.3160.5080.2340.2581.35-6.556.55-13.0213.02-1.351.221.112.882.451.040.942.04-5.93-2.73-3.0110.601.431.440.51-2.971.02-1.47层-0.48-0.43-1.120.390.160.150.320.230.110.121.340.68-3.3610.831.711.09-13.638.34-2.63-4.36ABD图3.6.1活载力矩分配45 南昌航空大学毕业论文45 南昌航空大学毕业论文3.7风荷载的内力计算：框架在风荷载作用下的内力用D值法进行计算第i层第m柱所分配的剪力为框架柱反弯点位置，y=y0+y1+y2+y3，计算结果见下表。表3.7.1A轴框架反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m632.30.420000.421.26532.30.450000.451.35432.30.470000.471.41332.30.500000.501.5232.30.500000.501.513.62.60.550000.551.9845 南昌航空大学毕业论文表3.7.2B轴框架反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m634.30.450000.451.35534.30.50000.51.5434.30.50000.51.5334.30.50000.51.5234.30.50000.51.513.64.80.550000.551.98表3.7.3D轴框架反弯点位置层号h/my0y1y2y3yyh/m6320.40000.41.25320.450000.451.354320.450000.451.353320.50000.51.52320.50000.51.513.62.20.550000.551.98表3.7.4风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱弯矩的计算层Vi/KN∑D(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN/m)Mcx下/(KN/m)Mb总下/(KN/m)67.6745080143080.3112.391.264.163.014.16521.4645080143080.3116.671.3511.01914.2433.6445080143080.31110.461.4116.6414.7825.64344.5345080143080.31113.851.520.7820.7835.53254.4445080143080.31116.931.525.425.446.18162.8534525111020.32220.241.9832.7940.0858.1945 南昌航空大学毕业论文表3.7.5风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱弯矩的计算层Vi/KN∑D(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN/m)Mcx下/(KN/m)Mcx左/(KN/m)Mcx右/(KN/m)67.6745080179220.3983.051.355.034.122.742.29521.4645080179220.3988.541.512.8112.819.237.7433.6445080179220.39813.391.520.0920.0917.9314.97344.5345080179220.39817.721.526.5826.5825.4421.23254.4445080179220.39821.671.532.5132.5132.2126.88162.8534525128310.37223.381.9837.8846.2938.3732.02表3.7.6风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱弯矩的计算层Vi/KN∑D(KN/m)Dim/(KN/m)Dim/∑DVim/KNyh/mMc上/(KN/m)Mcx下/(KN/m)Mb总下/(KN/m)67.6745080131200.292.221.242.644521.4645080131200.296.221.3510.268.412.9433.6445080131200.299.761.3516.113.1824.5344.5345080131200.2912.911.519.3719.3732.55254.4445080131200.2915.791.523.6923.6943.06162.85345251105920.30719.291.9831.2538.1954.94表3.7.7风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KNAB跨VbABBD跨VbBDA轴NCAB轴D轴VbAB-VbBDNCBNCD61.531.16-1.530.340.341.1655.213.81-6.741.41.744.9749.687.31-16.422.374.1112.28313.559.96-29.973.597.722.24217.4812.95-47.454.5312.2335.19121.4616.10-68.915.3617.5951.2945 南昌航空大学毕业论文3.8内力组合：各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利有事可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有力影响时，应力在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力惊醒调幅，分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和永久荷载效应控制的组合，取最不利者。梁支座边缘处的内力值：M边=M-Vb/2V边=V-qb/2。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁底。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化计算，也可以采用轴线处内力值。各内力组合见下面表。表3.8.1用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V及相应的M①②③④组合项目值组合项目值组合项目值1左M-7.92-3.370.91-70.91①+0.7②+④-81.14①+0.7②+④-81.04V20.865.91-30.0430.0455.0455.04中M7.63.8113.88-13.88①+0.7②+③24.15V右M-28.71-11.67-47.7147.71①+0.7②+③-84.59①+0.7②+③-84.59V-30.61-16.36-30.0430.04-72.1-72.1注：1.①为1.2MGK和1.2VGK2.②③④为1.4MGK和1.4VGK45 南昌航空大学毕业论文表3.8.2用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的V及相应的M①②组合项目值组合项目值组合项目值1左M-8.91-2.31①+②-11.22①+②-11.22V23.474.1427.6127.61中M8.552.67①+②11.22V右M-32.3-8.17①+②-40.47①+②-40.47V-34.44-11.45-45.89-45.89注：1.①为1.35MGK和1.35VGK2.②③④为1.4×0.7MQK和1.4×0.7VQK表3.8.3用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BD）层恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V及相应的M①②③④组合项目值组合项目值组合项目值1左M-28.22-14.2940.32-40.32①+0.7②+④-78.54①+0.7②+④-78.54V41.3322.47-22.5422.5479.679.6中M25.5311.9716.05-16.05①+0.7②+③49.96V右M-18.66-8.33-72.4572.45①+0.7②+③-96.94①+0.7②+③-96.94V-37.51-15.06-22.5422.54-70.59-70.59注：1.①为1.2MGK和1.2VGK2.②③④为1.4MGK和1.4VGK45 南昌航空大学毕业论文表3.8.4用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁BD）层恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的V及相应的M①②组合项目值组合项目值组合项目值1左M-31.75-10①+②-41.75①+②-41.75V46.515.7362.2362.23中M28.728.38①+②37.1V右M-20.99-5.83①+②-26.82①+②-26.82V-42.2-10.54-52.74-52.74注：1.①为1.35MGK和1.35VGK2.②③④为1.4×0.7MQK和1.4×0.7VQK表3.8.5用于承载力计算的框架柱由可变荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层恒载活载左风右风Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V及相应的N、V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值1上M-4.1-1.5353.03-53.03①+②+0.6③26.19①+0.7②+④-58.2①+0.7②+③47.86N1316.95460.0124.63-24.631791.741614.331663.59下M2.050.77-64.8164.81①+②+0.6④49.96①+0.7②+③-62.22①+0.7②+④67.4N1335.4460.0424.63-24.63①+②+0.6③1810.19①+0.7②+④1632.78①+0.7②+③1682.04V1.72036432.73-32.7322-30.5634.71注：1.①为1.2MGK、1.2NGK、1.2VGK2.②③④为1.4MGK、1.4NGK、1.4VGK45 南昌航空大学毕业论文表3.8.6用于承载力计算的框架柱由永久荷载效应控制的基本组合表（B轴柱）层恒载活载Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V及相应的N、V①②组合项目值组合项目值组合项目值1上M-4.61-1.07①+②-5.68N1481.57322.01①+②1803.58下M2.310.54①+②2.85①+③2.85N1502.33322.011824.341824.34V1.940.452.392.39表3.8.7用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表（梁AB）层恒载活载左风右风MS,maxMS,min①②③④组合项目值组合项目值1左M-6.6-2.3650.65-50.65①+0.7②+③-58.9中M6.332.729.91-9.91①+0.7②+③18.14右M-23.93-8.34-34.0834.08①+0.7②+③-63.85表3.8.8用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表（梁BD）层恒载活载左风右风MS,maxMS,min①②③④组合项目值组合项目值1左M-23.52-10.2128.8-28.8①+0.7②+③-59.47中M21.288.5511.46-11.46①+0.7②+③38.73右M-15.55-5.95-51.7551.75①+0.7②+③-71.4745 南昌航空大学毕业论文3.9截面设计与配筋计算：混泥土强度：C30,fC=14.3N/mm2，ft=14.3N/mm2，fCK=2.01N/mm2钢筋强度：HPB235，fy=210N/mm2，fyk=235N/mm2；HRB335，fy=300N/mm2，fyk=335N/mm2；HRB400，fy=360N/mm2，fyk=400N/mm2。ζb=β1//(1+fy/ESεcu)=0.8/(1+3602×105×0.033)=0.5183.9.1框架柱截面设计:(1)轴压比验算:底层柱:Nmax=1824.34KN轴压比:μN=N/fcAc=1824.34×103/14.3×4002=0.797≤[1.05],则B轴柱的轴压比满住要求。(2)截面尺寸复核：取h0=400.35=365mm，Vmax=34.71KN∵hw/b=365/400=0.91≤4，∴0.25βcfcbh0=0.25×1×14.3×400×365=807.95KN＞34.71KN(满足要求)(3)正截面受弯承载力计算：柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。B轴柱：Nb=α1fcbh0ζb=14.3×400×365×0.518=1081.48KN一层：从内力组合表可见，N＞Nb，为小偏压，选用M大N大的组合，最不利组合为：一组M=2.85KN*m二组M=67.4KN*mN=1824.34KNN=1682.04KN①第一组内力：M=2.8KN*mN=1824.34KN;在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度L0=1.0H=3.6m。e0=M/N=2.8/1824.34×103=1.53mmea=20mm或ea=h/30=13.3mm取ea=20mm，ei=e0+ea=21.53mmζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×4002/1824.34×103=0.627，∵L0/h=3.6//0.4=9＜15，∴ζ2=1，η=1+1/(1400ei/h0)*(L0/h)2ζ1ζ2=1+1/(1400×21.53/365)*(3600/400)2×0.627=1.62e=ηei+h/2=1.62×21.53+400/2-35=199.88mmζ=(N-ζbα1fcbh0)/[(Ne-0.43α1fcbh02)/(β1-ζb)(h0-as`)+α1fcbh0]+ζb=0.817＞ζbAS=A`S=Ne-α1fcbh02(1-0.5ζ)/fy`(h0-as`)＜0按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率emin=0.5%，45 南昌航空大学毕业论文AS,min=A`S,min=0.5%×4002/2=400mm2每侧实配314(AS,min=A`S,min=461mm2)。②第二组内力：M=67.4KN*mN=1682.04KN;弯矩中由于风荷载作用产生的弯矩＞75%Mmax，柱的计算长度LO去下列等式中的较小值：LO=[1+0.15(ψu+ψc)]H，LO=(2+0.2ψmin)H；ψu=1.1+1/2.6+2.17=0.44，ψc=0，ψmin=0；LO=(1+0.15×0.44)×3.6=3.84m，LO=2×3.6=7.2m，∴取LO=3.84m；e0=M/N=40.07mm，ea=20mm或ea=400/30=16.3取ea=20mm，ei=e0+ea=60.07mm，ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×4002/1682.04×103=0.68；∵LO/h=3.84/0.4=9.6＜15，∴ζ2=1.0；η=1+1/(1400ei/h0)*(L0/h)2ζ1ζ2=1+1/(1400×60.07/365)*(3840/400)2×0.68=1.27；e=ηei+h/2-as=1.27×60.07+400/2-35=241.29，ζ=(N-ζbα1fcbh0)/[(Ne-0.43α1fcbh02)/(β1-ζb)(h0-as`)+α1fcbh0]+ζb=0.723＞ζbAS=A`S=Ne-α1fcbh02(1-0.5ζ)/fy`(h0-as`)＜0，按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率emin=0.5%AS,min=A`S,min=0.5%×4002/2=400mm2，每侧实配314(AS,min=A`S,min=461mm2)。(4)垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算：一层：Nmax=1824.34KN，LO/b=3.6/0.4=9，查表得ψ=0.90.9ψ(fcA+f`yA`s)=0.9×0.9×(14.3×4002+360×402×2)=2087.73＞Nmax=1824.34KN满足要求(5)斜截面受剪承载力计算：B柱轴：M=67.4KN*m，N=1682.04KN，V=34.71KN剪跨比λ=Hn/2h0=3.05/2×0.365=3.56＞3，∴λ=30.3fcA=0.3×14.3×4002=686.4KN＜N，∴N=686.4KNAsv/S=(V-1.75/λ+1ftbho-0.07N)/fyvh0＜0按构造配筋，取复式箍筋310@250(6)裂缝宽度验算：B轴柱：一层：e0/h0=40.07/365=0.110＜0.55，可不验算裂缝宽度45 南昌航空大学毕业论文3.9.2框架梁截面设计：梁AB：b×h=250mm×550mm一层：跨中截面M=24.15KN*αs=M/α1fcbh02=24.15×103/14.3×250×(550-35)2=0.013=0.013＜ζbAs=α1fcbh0ζ/fy=14.3×250×515×0.013/300=79.78mm2＜ρminbh（ρmin=0.2%）AS,min=0.2%×250×550=275mm2按构造要求配筋：214(As=308mm2)表3.9.1框架梁正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BD支座左截面跨中截面支座右截面左中右1M/(KN*m)-81.1424.15-84.59-78.5449.96-96.94αs=M/α1fcbh020.0440.0130.0460.0430.0270.0530.0450.0130.0470.0440.0270.054As=α1fcbh0ζ/fy276.1779.78288.44270.03165.7331.4AS,min/mm2275275275275275275实配筋/mm2316(603)316(603)316(603)316(603)316(603)316(603)(2)斜截面受剪承载力计算：梁AB：Vb=72.1KN0.25βcfcbh0=0.25×14.3×250×515=460.28＞VbAsv/S=Vb-0.7ftbh0/1.25fyvh0＜0按构造要求配筋：双肢箍8@35045 南昌航空大学毕业论文表3.9.2框架斜截面配筋计算层计算公式梁AB梁BD1Vb（KN）72.170.590.25βcfcbh0（KN）460.28（＞Vb）460.28（＞Vb）Asv/S=Vb-0.7ftbh0/1.25fyvh0＜0＜0实配箍筋28@35028@350(3)；裂缝宽度验算：梁AB（1层）：取Mk=63.85KN计算σsk=Mk/0.87h0As=63.85×106/0.87×515×603=236.33N/mm2ρte=As/Ate=603/0.5×250×550=0.0088ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk=1.1-0.65×2.01/0.0088×236.33=0.472，σcr=2.1Wmax=αcnψσsk/Es（1.9C+0.08deq/ρte）=2.1×0.472×(236.33/2×105)×(1.9×25+0.08×16/0.0088)=0.226mm＜Wlim=0.3mm表3.9.3框架裂缝宽度验算层计算公式梁AB梁BD左中右左中右1Mk/(KN*m)58.918.1463.8559.4738.7471.47σsk=Mk/0.87h0As21867.14236.33220.12143.35264.53ρte=As/Ate0.00880.00880.00880.00880.00880.0088ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk/mm0.4190.20.4720.4260.20.539161616161616σcr2.12.12.12.12.12.1Wmax=αcnψσsk/Es(1.9C+0.08deq/ρte）/mm0.1850.0270.2260.1900.0580.289注：当ψ＜0.2时，取ψ=0.245 南昌航空大学毕业论文4.板的计算4.1板的设计资料：该楼面楼板按双向板计算，结构布置图见图4.1.1。双向板跨内和支座处所配钢筋选用HPB235级(fy=210N/mm2)。其板厚100mm，采用C30(fc=14.3N/mm2)。4.2板的荷载计算：前面已经算得恒荷载标准值=3.83KN/㎡恒荷载设计值：g=3.83×1.2=4.6KN/㎡活荷载设计值：q=2×1.3=2.6KN/㎡合计：p=g+q=7.2KN/㎡4.3板的内力计算（塑性理论）：4.3.1弯矩计算：①边区格板ALoy=4.5-0.25/2-0.12+0.1/2=4.305m，Lox=4.2-0.25=3.95mn=Loy/Lox=4.305/3.95=1.09,取α=0.84≈1/n2,β=2y由于A区格三边连续一边简支板，内力不作折减。Mx=(Loy-Lox/4)mx=(4.305-3.95/4)mx=3.32mxMy=3/4αLoxmx==3/4×0.84×3.95mx=2.49mxM`x=M``x=βLoymx=2×4.305mx=8.61mx45 南昌航空大学毕业论文M`y=βαLoxmx=2×0.84×3.95mx=6.64mxM``y=02Mx+2My+M`x+M``x+M`y+M``y=Lox2/12(3Loy-Lox)=>mx=2.37KN*m/mmy=αmx=0.84×2.37=1.99KN*m/mm`x=m``x=βmx=2×2.37=4.74KN*m/mm`y=βmy==2×1.99KN*m/m=3.98KN*m/m②区格板BLox=4.2-0.25=3.95m，Loy=5.4-0.25/2-0.12+0.1/2=5.205mn=Loy/Lox=4.205/3.95=1.32,取α=0.57≈1/n2,β=2由于区格板三边连续一边简支板，内力不作折减。又由于长边支座弯矩为已知，m`y=3.98KN*m/m。Mx=(Loy-Lox/4)mx=(5.205-3.95/4)mx=4.22mxMy=3/4αLoxmx==3/4×0.57×3.95mx=1.69mxM`x=M``x=βLoymx=2×5.205mx=10.41mxM`y=βαLoxmx=2×0.57×3.95mx=4.5mxM``y=02Mx+2My+M`x+M``x+M`y+M``y=Lox2/12(3Loy-Lox)=>mx=2.94KN*m/mmy=αmx=0.57×2.94=1.68KN*m/mm`x=m``x=βmx=2×2.37=4.74KN*m/mm`x=m``x=2×2.94=5.88KN*m/m4.3.2配筋进算各区格板跨内及支座弯矩以求得，取截面有效高度hox=80mm，hoy=70mm，即可按近似As=m/0.95fyho计算钢筋截面面积，计算结果见表4.3.1。表4.3.1双向板配筋计算截面m/(KN*m)ho/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中A区格Lox方向Loy方向2.371.9980701491438@2008@200252252B区格Lox方向Loy方向2.941.6880701841208@2008@200252支座A—B2.98802498@2008@200252=37612545 南昌航空大学毕业论文5.楼梯的计算5.1设计资料：楼梯使用活荷载标准值qk=2.5KN/㎡，踏步面层采用30mm厚水磨石，底层为20厚混合砂浆抹灰层，采用C30混凝土fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2；梁中纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2；其余采用HPB235级钢筋，fy=210N/mm2。楼梯结构布置及剖面图件图5.15.2板的结构计算：5.2.1踏步板计算:(1)荷载计算：踏步尺寸：270mm×150mm，斜截面厚度取t=40mm，截面平均高度h=150/2+40/0.874=120mm。恒荷载：踏步板自重：1.2×0.12×0.27×25=0.97KN/m踏步面自重：1.2×(0.27+0.15)×0.65=0.33KN/m踏步抹灰重：1.2×0.308×0.02×17=0.13KN/mg=0.97+0.33+0.13=1.43KN/m45 南昌航空大学毕业论文使用活荷载：q=1.4×2.5×0.27=0.95KN/m总计;g+q=2.38KN/m(2)内力计算：斜截面尺寸选用b×h=150mm×300mm，则踏步板计算跨度内：L0=Ln+b=0.73+0.15=0.88m踏步板跨中弯矩：M=1/8(g+q)L02=1/8×2.38×0.882=0.23KN*m(3)截面承载力计算：踏步板计算截面尺寸;b×h=270mm×120mm，h0=120-20=100mmαs=M/α1fcbh02=0.23×106/14.3×270×1002=0.006=0.006As=α1fcbh0ζ/fy=14.3×270×100×0.006/210=11.03mm2＜ρminbh=64.8mm2故踏步板应按构造配筋，每踏步采用28(As=101mm2)，取踏步内斜板分布钢筋8@300。5.2.2楼梯斜梁计算：(1)荷载计算：踏步板传荷：1/2×2.38×(0.73+2×0.15)×1/0.27=4.54KN/m斜梁自重：1.2×(0.3-0.04)×0.15×25×-/0.874=1.34KN/m斜梁抹灰：1.2×(0.3-0.04)×0.02×17(0.3-0.04)1/0.874(0.3-0.04)×2=0.24KN/m总计：g+q=6.12KN/m(2)内力计算：取平台梁截面尺寸：b×h=200mm×400mm，斜梁水平方向的计算跨度为：L0=Ln+b=2.43+0.2=2.63m斜梁跨中截面弯矩及支座揭秘那剪力分别为：M=1/8(g+q)L02=1/8×6.12×2.632=5.29KN*mV=1/2(g+q)Lncosψ=1/2×6.12×2.43×0.874=6.5KN(3)承载力计算：斜梁按T形截面进行配筋计算，取ho=h-as=300-35=265mm翼缘有效宽度b`f按倒L型截面进行计算：按梁的跨度考虑：b`f=l.6=2.63/6=438mm按翼缘宽度考虑：b`f=b+s0/2=150+730/2=515mm45 南昌航空大学毕业论文按翼缘高度考虑：h`f/h0=40/265=0.151＞0.1，取b`f=438mm首先按第一类T型截面进行验算：αs=M/α1fcbh02=5.29×106/14.3×438×2652=0.012=0.012≤h`f/h0=40/265=0.15结构确定为第一类T形截面。As=α1fcb`fh0ζ/fy=14.3×4.8×265×0.012/300=66.39mm2＜ρminbh=90mm2故按构造配筋选用28(As=101mm2)0.7bh0ft=0.7×150×265×1.43=39.79×103N=39.79KN＞V=6.5KN按构造配置箍筋，选用双肢箍8@200mm。S≤Smax=200mm。6.基础的计算45 南昌航空大学毕业论文6.1设计资料：ABD柱均采用独立基础，采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2；基础下垫层厚度100mm，每边伸出100mm，采用C10混凝土；钢筋采用HRB400,fy=360N/mm2地质条件参见计算书第一章第二节设计资料；取基础埋深1.4m，基础高度h=500mm，基础宽度b=3000mm。选取B轴柱进行计算，柱a`=b`=400mm。6.2基础的截面设计及验算：6.2.1荷载数据：作用在基础顶部的最不利组合荷载设计值：M=67.41KN*m，N=1682.04KNV=34.71KN.6.2.2荷载数据：rm=(16×0.5+18×0.5+20×0.4)/1.4=17.86KN/m³r=20KN/m³查表得修正系数：ηb=0,ηd=1.0fa=fak+ηbr(b-3)+ηdrm(d-0.5)=220+1×17.86×(1.5-0.5)=236KPa6.2.3荷载数据：基础底面积计算：荷载标准值：M=49.93KN*m，N=1246KN,V=25.17KNA≥N/(fa-rd)=1246/(236-20×1.4)=6㎡采用正方形基础：b×l=3000mm×3000mm6.2.4验算基底应力：(1)计算基底边缘最大应力和最小应力偏心距e=M/N=0.0445 南昌航空大学毕业论文基础回填土重：G=rAd=20×2.5×2.5×1.5=175KNM=49.39KN*m，F=N=1682.04KN基础以上土重和基础自重，取r=20KN/m³，d=1.5m基础底面地抗拒：W=B2L/16=4.5基底边缘最大应力：Pmax=F/A+rd+M/W=1682.04/9+20×1.5×1.35+67.4/4.5=240KPa基底边缘最小应力：Pmin=F/A+rd-M/W=1682.04/9+20×1.5×1.35-67.4/4.5=210KPa(2)基底应力验算：(Pmax+Pmin)/2=(240+210)/2=225＜fa=236KPaPmax=240KPa＜1.2fa=283KPa均满足地基承载力设计值要求。6.2.5基础底板厚度计算：基底净反力:由于有偏心，pj=Pmax=240KPa=0.24N/mm2系数C=(b2-a2)/(1+0.7ft/pi)=(9-0.16)/(1+0.7×1.43/0.24)=1.71基础有效高度：h=451+35=486mm，取h=500mm，h0=500-35=465mm6.3基础配筋：∵e=M/N=0.04＜5/6=0.5采用公式：MⅡ=(1-a`)2(2b+b`)(ρmax+ρmin-2G/A)/48=(3-0.4)2×(2×3+0.4)×(240-210-2×20×1.5×1.5/3×3)/48=397.49KN*mAs=MⅡ/0.9h0fy=397.49×106/0.9×465×300=2638.32mm2板底每米配筋面积：A`s=As/b=2638.32/3=879.44mm2采用16@200,实际每米配筋1005㎡，满足要求，眼基础底面双向配筋。45 南昌航空大学毕业论文3.结论本次毕业设计是一住宅楼，主要进行的是结构设计部分。结构设计主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土框架结构，然后进行结构布置，并初步估算、确定结构构件的尺寸，进行结构计算，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算。包括荷载计算、变形验算、内力组合、水平地震力作用下框架侧移计算，内力分析及截面设计，以及节点验算，以及楼梯、板和基础的设计与计算。这次毕业设计，培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识，提高了分析和研究解决结构设计等空间问题的能力，培养了我们建立理论联系实际，踏实，勤奋，认真，严格的科学作风，为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础。在此次毕业设计当中，我选做的是盈福宾馆的设计。这项设计包括了建筑的设计和结构的设计。由于涉足了建筑和结构两个方面，因此这个毕业设计对我来说正是一次对专业学习的检验和挑战。所以，我十分重视这个难得的锻炼机会。一开始，我大胆地进行建筑设计。可当我完成初稿并上交给老师审核时，我和老师都发现，我的建筑图中出现了许多小而致命的错误。在我与老师讨论的同时，我就一边回想自己设计的过程，我发现我的建筑图之所以会出现这么多问题，是因为在设计的时候，我只是一味的凭借着自己的感觉走，而没有注重有关建筑设计的规范要求。由于我的粗心大意，我不得不再重新做建筑设计。但这次我在重做的过程当中，我吸取前一次的教训，加强对规范的重视，同时继续发挥我自身的丰富想象力和创造力。我的结构设计部分主要包括了对板、框架结构（包含有梁、柱）、基础、楼梯的设计。由于这是第一次做这样综合的设计，因此在进行结构设计时，我遇到了结构设计方面的很多困难，这些困难必须通过不断的研究、咨询、讨论，需要考虑很多方面后才能解决。这其中的过程是艰难而崎岖的。记忆比较深刻的就是一开始进行结构设计时，我需要对柱截面尺寸的估算。由于起初不太懂得如何下手，因为我就只是按照课本里的经验公式估算。但实际上单凭经验公式估算是不够合理，也是不够全面的。我必须把柱子所承受的那一部分受荷面积的全部荷载加载到柱子上，并通过验算其轴压比来估算。这种方法实际上即快捷又准确。如果我是按照原来的方式计算的话，有可能柱子会偏大，那么柱子可能配筋过多而不经济；有可能柱子会小，那么柱子就根本无法达到所需的承载能力。可见，我在做结构设计的时候不仅要牢记经验总结出来的规律和公式，还要深刻理解其本质。45 南昌航空大学毕业论文类似的设计问题层出不穷，在设计的过程中，我越来越意识到此次毕业设计的困难度很大，比过去的课程设计要复杂。有的时候我会在同一时段内遇到好几个问题，还常常是一些不大好解决的。这时我会常常感觉措手不及，无从下手。所以以至于我有时停滞不前，暂停计算。虽然这种状况让我产生了一丝消极的情绪，但我能较好地进行自我调整。然后把自己无法解决的问题公开拿出来，与老师或同学讨论，所以实际上我还是解决了许多疑问。在整个设计过程中，怀着些许紧张和压力，我在大家的支持和帮助下，我做到了坚持不懈，最终完成了我的毕业设计。45 南昌航空大学毕业论文致谢经过本次毕业设计之后，使我更加深入的对所学知识得到了认识和掌握，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。与此同时，也增强了我以理论知识为基础，广泛的搜索相关各种资料、查询有关规范，从而得到解决实际工程问题方法的能力。在本次毕业设计过程中，也培养了我勤奋、踏实、认真和严谨的工作作风，一切所有的一切都为以后的工作打下了坚实的基础。虽然我获得的知识和能力离不开自己的刻苦努力，但是这一切都是在院领导和各位老师的辛勤培养和淳淳教导下取得的。在此，我衷心的感谢给我指导和帮助的同学和老师。在这次的毕业设计过程中，我遇到了很多问题。在雷老师和郑老师悉心指导下顺利完成了毕业设计。设计过程中还得到了我们组组员及其他组同学的热情帮助，让我避免了很多错误。为此，我向各位老师和各位同学表示我衷心的感谢。尤其是感谢老师的指导。在老师和各位同学的鼓舞帮助下顺利完成了毕业设计。武浩2010年06月10日参考文献45 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