住宅楼计算书、毕业设计、框架结构、土木工程

'南昌航空大学毕业论文毕业设计（论文）开题报告题目湾里风情某栋住宅楼设计专业名称土木工程班级学号0881081学生姓名XXX指导教师XXX填表日期年2月23日135 南昌航空大学毕业论文说明开题报告应结合自己课题而作，一般包括：课题依据及课题的意义、国内外研究概况及发展趋势（含文献综述）、研究内容及实验方案、目标、主要特色及工作进度、参考文献等内容。135 南昌航空大学毕业论文一、选题的依据及意义：毕业设计是对大学四年所学知识进行的一个总结，也是对自我能力的一次检验。通过这次设计可以让我更好地认识到土木工程这个行业的现状，更好地把自己的知识与实践结合起来，把所学的知识应用到实践中去。这是考验，是挑战，通过这次设计我相信在以后的现实生活工作中可以更好地运用知识，发挥所长。课程设计的题目是多层混凝土框架结构住宅楼。随着社会的发展，人们生活水平的提高，扩大了人们对生活各方面的需求，而对于住宅建筑,则提出了更高的要求。人们已不再仅仅满足居住要求,追求舒适、宽敞、优美、适用的居住环境已成为趋势；再者，地震的袭击让我们深刻的认识到住宅建筑对于人们生命财产安全的重要性，认识到住宅建筑不论是在结构、消防还是抗震能力等方面都需要有可靠的保障。因此，此次设计是结合现行住宅设计发展趋势而完成的。而住宅设计是住宅建设中的灵魂，住宅建筑设计的本质就是要营造与人的行为相协调的生活空间，只有真正达到人与建筑、环境的高度融合，让人在空间里享受到莫大的乐趣和自由，才能实现对人的充分尊重，才能达到“以人为本”的境界。通过毕业设计这一重要的教学环节，培养土木工程专业本科毕业生正确的理论联系实际的工作作风，严肃认真的科学态度。毕业设计要求我们在指导老师的指导下，独立系统的完成一项工程设计，解决与之有关的所有问题，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。因此毕业设计对于培养学生初步的科学研究能力，提高其综合运用所学知识分析问题、解决问题能力有着重要意义。在完成本次毕业设计过程中，我们需要运用感性和理性知识去把握整个建筑的处理，这其中就包括建筑外观和结构两个方面。还需要我们更好的了解国内外建筑设计的发展的历史、现状及趋势，更多的关注这方面的学术动态，以及我们在以后的土木工程专业发展的方向。同时积极、独立的完成本次毕业设计也是今后的实际工作做出的必要的准备。二、国内外研究概况及发展趋势（含文献综述）：土木工程是建造各类工程设施的科学，技术和工程的总称。土木工程是伴随着人类社会的发展而发展起来的。它所建造的工程设施反映出各个历史时期社会经济、文化、科学、技术发展的面貌，因而土木工程也就成为社会历史发展的见证之一。土木工程在我国可分为：建筑工程、桥梁工程、公路和城市道路工程、铁路工程、隧道工程、水利工程、港口工程、给水和排水工程、环境工程。作为土木工程专业的学生，深知土木工程设计范围之广，以及和社会生活联系之密切。我们在校只是学习了土木工程这一个小的分支并且这种学习了工民建部分。工民建部分就结构布置部分有以下几种结构：框架结构、剪力墙结构、框架—剪力墙结构、板柱—剪力墙结构、框架—支撑结构、筒体结构、框架—135 南昌航空大学毕业论文核心筒结构、巨型结构等等。建筑业是我国国民经济建设中重要产业之一，近年来，我国建筑业发展十分迅速，框架结构以坚固耐用而著称，被广泛应用，其结构外表可以设计的多元化，既美观又实用，建筑平面布置灵活，使用空间大，延性较好，所以被广泛应用。住宅产业有广阔的市场和发展潜力,对国民济增长有非常重要的促进作用。承认并认识住宅产业的独特性,并采取相关政策与措施促进住宅产业发展,对促进我国产业结构的调整和国民经济发展与社会进步具有重要意义。住宅产业的发展方向是系列化开发、规模化生产、商品化供应、社会化服务的生产、供求体系,实现住宅建设供产销的一体化、标准化、工业化和集约化,推动住宅产业整体水平提高,实现所谓的"三省二高"(省时、省力、省消耗,高品质、高质量)。要实现这些发展目标,达到让消费者感觉商品房买得称心、居住放心、安居乐业处处舒心的目的,就必须在住宅建设领域采用高新科技,从目前主要依靠劳动和资金投入的粗放型生产方式逐步转变为主要依靠科技进步的集约型产业发展模式。并且逐步在住宅产业的社会化分工和生产组织模式上,整合建筑、建材、装潢、家模定制生产为基础实施供应链管理。就这次的设计题目，以及结合任务书所给定的各项条件选择了框架结构，这比较合理并且切合实际。三、研究内容及设计方案：本住宅楼在设计时要注意满足其使用功能要求和建筑结构要求。此次设计可分为两部分：建筑设计和结构设计。（一）建筑设计1.建筑平面设计1.1建筑总平面设2）总平面图我选择的是矩形地段。矩形的建筑场地较好布置，总平面布置考虑了地段环境和绿化设计。建筑为南北朝向，具有较好的朝向，通风和日照。3）工程红线内布置了非机动车停车库和机动车泊位处，可以方便工作人员。（3）依照建筑规范要求，建筑和道路之间保持一定距离，在靠近主干道和次干道的一侧布置绿化，使得分区明确，布局合理。（4）合理布置及建筑和周围建筑之间的间距，使其完全满足房屋的通风和防火要求。1.2交通部分平面设计交通部分包括室内交通和室外交通，室内交通设计由水平交通和竖向交通组成。水平交通的宽度应根据不同计建筑使用功能来确定。垂直交通是建筑内部连接各层水平交通的枢纽，由楼梯组成。楼梯采用双跑板式楼梯。1.3建筑平面组合设计建筑内各种房间具体设置，层次和位置，应根据使用要求和具体条件来确定。注重各个部分之间的连接和沟通，在平面功能、垂直交通、防火疏散、建筑设备等方面考虑相互联系，进行合理安排。力图构造出紧凑简洁便利舒适的适用环境。1.4建筑剖面设计剖面设计主要解决层数、层高和空间组合等问题，它直接表达了不同的建筑空间尺度关系。1.5层数135 南昌航空大学毕业论文a.本设计根据任务书以及本设计的结构类型方案，本设计的地上楼层为四层。b.层高根据各层的使用要求，层高如下：每层层高3.0m，总高度12.0m。室外高差为0.45m，窗户平台高900mm。1.6剖面组合设计根据住宅楼在使用的先后顺序，1-4层的按层高进行叠加组合。2.建筑体型和立面设计2.1体型设计平面组合就已经考虑到体型设计面形成矩形平面，完整均衡，典雅端庄。2.2立面设计建筑立面表示房屋四周的外部现象。立面设计和建筑体型组合室在满足使用要求和技术经济条件的前提下，利用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合立面，剖面的内部空间组合下进行的。建筑立面可以看成很多构件所组成：有墙体，梁柱，墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗，阳台和内部使用空间直接连通的构件，以及勒脚，檐口等主要起保护外墙作用的组成部分。恰当的确立立面中这些构件的比例和尺度，运用节奏韵律，虚实对比等规律，设计出体型完整，形式与内容统一的建筑立面。从整体出发几次改进建筑方案，考虑美学原则：主从与重点、对比呼应、节奏与韵律、均衡与稳定、比例与尺度等，同时考虑结构方面。立面设计中，加强了门窗的节奏感和虚实对比，使立面生动活泼。窗户和阳台均采用亲切的尺度，加强了住宅建筑的性格特征。采用清晰明快的浅色调，更加强了亲切宜人的观感。3.建筑材料采用及建筑细部构造尺寸的确定3.1建筑结构材料本工程为钢筋混凝土框架结构，梁柱截面尺寸根据估算和电算验证最终确定，楼板为现浇钢筋混凝土板。3.2墙体构造（1）外墙为240厚的墙面砖墙，内侧抹灰20mm，外侧贴面砖。（2）内墙为240厚的石灰砂浆墙面，两侧分别抹灰20mm。3.3楼板构造考虑采用框架结构形式，并且根据估算值，120mm厚现浇钢筋混凝土板。公共部分的楼梯，楼面层采用水刷石面层。3.4屋顶构造3.4.1.屋顶形式：屋顶采用现浇混凝土结构平屋顶，檐口采用900mm高女儿墙。3.4.2.排水构造：屋面排水采用水泥焦渣找坡，坡度取2%，檐沟排水采用外排水，垫坡材料炉渣。3.4.3.防水构造：采用柔性不上人屋面，防水卷材采用三毡四油防水层。3.4.4.保温构造：采用120mm厚水泥聚苯保温板。3.5厕所防水构造3.5.1.厕所地面防水：在结构层顶面最薄处抹15mm厚1:3水泥砂浆找平层，坡向地漏，第二层涂膜防水层，上面抹20mm厚1:3水泥砂浆保护层，最后地面安装一层马赛克。3.5.2.侧墙防水构造：在砖墙面抹20135 南昌航空大学毕业论文mm厚1:3水泥砂浆找平层，再加涂膜防水层，抹20mm厚1:3水泥砂浆保护层，外贴瓷面墙砖。3.6门窗材料单元入口门采用防盗门，其余的门为实木门。窗户均为塑钢窗。3.7地面散水从上到下依次为30厚水泥砂浆抹灰，60厚素混凝土，120厚炉渣垫层。并且与墙面隔离分30mm缝，用沥青麻丝填充，外用油膏嵌缝。4.设置楼梯建筑构造4.1.楼梯形式：楼梯采用双跑板式梯。4.2.楼梯材料：结构选用现浇钢筋混凝土板式楼梯。4.3.楼梯尺寸：标准层踏步尺寸为，高150mm，宽300mm。4.4.楼梯面层及平台面层的构造：梯面装修采用1：2水泥砂浆抹面。梯段和平台下表面装修采用水泥砂浆抹面。5．防火设计本建筑为二级防火。每层均有消防栓。6．本章小结通过建筑上平、立、剖面的设计，该住宅的主要形状、各部分功用已基本确定，为以后的结构计算提供了必须的原型。在建筑设计中，已考虑到结构的可行性，结构服从于建筑，下面的结构计算应尽量的满足建筑的要求，但是如有特殊情况，可对建筑设计作稍量的修改。在结构设计部分因为框架结构由梁、柱通过节点连接而形成的结构体系，所以构件应具备必要的强度、适当的刚度、良好的延性和可靠的连接，并应注意强度，刚度和延性的合理匹配。（二）、结构设计：1.确定结构方案与结构布置，包括结构选型、柱网布置、楼屋盖选型、基础选型。2.初步确定梁柱截面尺寸及材料强度等级（钢筋的型号和混凝土的强度等级）。3.重力荷载计算，包括屋面及楼面永久荷载标准值、屋面及楼面可变荷载标准值、梁、柱、墙、门、窗的重力荷载代表值。4.框架侧移刚度计算。5.水平荷载作用下的框架内力计算：本设计采用改进反弯点法（D值法）进行水平荷载计算，该方法认为，柱的侧移刚度不仅与柱本身线刚度有关，而且还与梁的线刚度有关，柱的反弯点高度不是定值，它随梁柱线刚度比、该柱所在层位置、上下层梁间的线刚度比、上下层层高以及房屋总高度的不同而发生变化。6.竖向荷载作用下框架的内力计算：本设计梁端弯矩采用弯矩二次分配法计算。先计算梁固端弯矩，再计算分配系数，其次进行弯矩分配及传递，最后计算杆端弯矩。7.内力组合。8.框架梁、柱的截面设计：135 南昌航空大学毕业论文框架梁设计中应控制先在梁端出现塑性铰，并使塑性铰具有足够的转动能力；同时应遵循“强剪弱弯”的原则，要求梁的斜截面受剪承载力高于梁的正截面受弯承载力，防止梁端在延性的弯曲破坏前出现脆性的剪切破坏。框架柱设计中应遵循“强柱弱梁”的原则，避免或推迟柱端出现塑性铰；还应满足“强剪弱弯”的要求，防止过早发生剪切破坏；为提高框架柱的延性，应控制柱的轴压比不要太大。9.板（楼板和屋面板）的配筋设计：对于楼板，按弹性理论，根据l02/l01是否大于2，分为单向板和双向板，并按各自方法进行计算。10.楼梯的设计。11.基础设计。采用柱下独立基础。四、目标、主要特色及工作进度目标：培养我们综合运用所学的基础知识，用专业知识与技能去分析和解决工程中的实际问题，了解和掌握工程问题的力学建模以及工程结构的计算分析；提高我们实际工作能力。特色：主要的特色是建筑物功能比较齐全，整栋建筑尽量选用新型环保、节能无公害材料，具备良好的采光通风条件，美观、舒适、突出和谐、以人为本的理念。工作进度:1～2周，查阅国内外住宅设计等文献资料，完成开题报告和科技文献翻译。3～6周，建筑设计：进行平面、立面、剖面设计，以及构造设计和总平面设计；必要的建筑设计说明，绘制总平面图，底层、标准层、顶层及屋面平面图，正立面、侧立面，剖面图，大样图等。7～10周，结构设计计算：结构布置；屋面及楼面荷载计算，选取一榀典型框架，手工进行内力分析及梁、柱、基础配筋计算，现浇梁板、楼梯、雨蓬、檐口设计计算等。11周，学习应用PKPM软件，模型建立、内力分析，并与手算结果进行对比。12～13周，施工图绘制：结构设计总说明，标准层、屋面结构布置图，基础平面图及基础详图，梁、柱、板平法施工图，框架模板图，楼梯、雨蓬、檐口结构施工图，节点详图等。14周，撰写和整理计算书（电子文档）、图纸等设计文件，交指导老师审阅。15周，熟悉毕业设计说明书等设计成果，准备答辩。参考文献[1].沈蒲生主编.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.北京：中国建筑工业出版社，2000.[2].张元端.品牌视野下的中小套型住宅设计[J]..中华建设,2007,(01)[3].沈蒲生主编.混凝土结构设计.北京：高等教育出版社，2003.[4]．白国良主编.荷载与结构设计方法.北京：高等教育出版社，2006.[5]．莫海鸿，杨小平主编.地基及基础(第三版).中国建筑工业出版社，2003.[6]．简明建筑设计手册，机械工业出版社，2003.[7]．建筑设计资料集（第二版），北京：中国建筑工业出版社，2003.[8]．GBJ16—87.建筑设计防火规范（2001修订版）.135 南昌航空大学毕业论文北京：中国建筑工业出版社，2001.[9]．GB50009—2001.建筑结构荷载规范.北京:中国建筑工业出版社,2002.[10]．GB50010—2002.混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2002.[11]．GB50007—2002.建筑地基基础设计规范.北京:中国建筑工业出版社，2002.[12]．黄勇等.楼板在复杂荷载下的简捷计算方法[J].贵州工业大学学报,2000，29（3）：89～92.[13]．董海荣,刘加平,杨柳.多层住宅围护结构整体性保温的节能效应研究[J].工业建筑,2003,33[14]何成.我国近现代交往方式变迁对城市住宅演变的影响研究[D]..湖南大学,2008[15]GrahamC.Archer.AConstantDisplacementIterationAlgorithmforNonlinearStaticPush-OverAnalyses.ElectronicJournalofStructuralEngineering,2001(2):120～134135 南昌航空大学毕业论文风格雅园住宅楼学生姓名：XXX班级：0881081指导老师：XXX钟延芬摘要：本工程为风格雅园拟建的住宅楼，按功能将建筑分为四层，建筑面积一共为1651.33平方米，楼房标高为12.00米。本工程结构设计采用多层钢筋混凝土框架结构，基本步骤为：结构计算简图的确定；荷载计算；内力分析；内力组合；梁、柱截面配筋、板的设计、楼梯的设计、基础的设计以及结构施工图的绘制等。其中，内力计算考虑以下三种荷载作用，即恒荷载、活荷载、风荷载；柱、板的设计采用弹性理论；梁的设计采用塑性理论；楼梯选用板式楼梯；基础选用柱下独立基础。本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，把主要课程联系成一个完整的体系，并运用于设计中；本次毕业设计培养了我进行独立设计的基本能力，为毕业后的工作打下了坚实的基础。关键词:框架结构；混凝土；建筑设计；结构设计；配筋指导老师签名：135 南昌航空大学毕业论文ˎThegardenstyleofresidentialbuildingStudentname：HuangkaiClass:0881081Spuervisor:ZhaoliliZhongyanfenAbstract:ThisengineeringforaproposedyouthChangshaapartment,accordingtothefunctionsofthebuildingisdividedintofive,Atotalconstructionareaof1651.33squaremeters,12.00metersforthebuildingelevation.Thedesignofengineeringstructuresusingmulti-storeyreinforcedconcreteframestructure,thebasicsteps:thedeterminationofthestructureofthecalculationdiagram;loadcalculation;internalforceanalysis;combinationofinternalforces;beams,reinforcedconcretecolumncrosssection,boarddesign,thedesignofthestaircases,basicdesignandstructuralmapping,suchasconstruction.Amongthem,theinternalforcecalculationtoconsiderthefollowingthreetypesofloads,namely,Constantload,liveloadandwindload;column,thedesignusesaflexibleplatetheory;beamdesignusesplastictheory;staircasestaircaseselectionplate;thebasisofselectionofcrosssectionfoundation.Fromconstructiontothedesignofthestructureisamorecompletedesignprocess,throughdesignreviewandconsolidationofgraduatesofthepreviousknowledge,tolinkthemaincourseintoacompletesystemandapplicationdesign;TheGraduationProjecthastrainedmeindependentdesignofthebasicabilitytoworkaftergraduatingfromasolidfoundation.Keywords:framestructure;concrete;architecturaldesign;structuredesign;reinforcementSignatureofSpuervisor：135 南昌航空大学毕业论文学士学位论文原创性声明本人声明，所呈交的论文是本人在导师的指导下独立完成的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含法律意义上已属于他人的任何形式的研究成果,也不包含本人已用于其他学位申请的论文或成果。对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式表明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权南昌航空大学科技学院可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。作者签名：日期：导师签名：日期：135 南昌航空大学毕业论文目录前言3第一章建筑设计说明41建筑概况42设计资料4第二章结构设计说明51结构方案选取51.1竖向承重体系选取51.2水平向承重体系选取62楼梯方案的选择63建筑材料的选择64基础形式选取65结构布置计算7第三章：楼盖设计71楼面梁格布置图72荷载设计值72.1活荷载标准值72.2恒荷载标准值83弹性性理论计算板9第四章框架计算121结构选型122设计资料133荷载计算133.1恒荷载标准值计算163.2活荷载标准值164框架计算简图及梁柱线刚度174.1确定框架计算简图174.2框架梁柱线刚度计算175竖向荷载作用下框架结构内力计算185.1单元计算195.2A-B轴轴间框架梁195.3B-C轴线间框架梁195.4C-D轴轴间框架梁195.5A轴柱纵向集中荷载计算195.6B轴柱纵向集中荷载的计算215.7D轴柱纵向集中荷载计算235.8梁上节点集中荷载计算23135 南昌航空大学毕业论文6横向风荷载作用下侧移计算236.1集中风荷载标准值246.2风荷载作用下的水平位移验算267竖向荷载作用下框架结构内力计算267.1单元计算267.2各节点的分配系数：277.3固端弯矩计算：297.4恒载作用下的内力计算327.5活载作用在A—B轴的内力计算367.6活载作用在B—D轴的内力计算418风荷载作用下的内力计算449内力组合4910截面设计与配筋计算6110.1框架柱截面设计6210.2框架梁截面设计72第五章楼梯设计841设计资料841.1楼梯概况841.2楼梯结构布置图842楼梯板设计852.1楼梯板倾斜角：852.2板厚853荷载计算853.1恒载853.2活载853.3截面设计854平台板设计864.1荷载计算864.2截面设计865平台梁设计875.1荷载计算875.2截面设计87第六章基础设计881基础概况882荷载计算：883.基础设计：88设计小结94参考文献96致谢97135 南昌航空大学毕业论文前言毕业设计是在校完成本科学习的最后一个实践环节，它的目的是通过设计，将大学四年所学的基础理论和专业技能知识融会贯通，达到学以致用的目的，来具体地分析和解决一个实际问题。在做毕业设计的过程中，所学知识得到疏理和运用，它既是一次检阅，又是一次锻炼。在做完毕业设计后，能使自己的动手和动笔能力得到提高，增强跨入社会的竞争能力。目前各大城市都不约而同的在建造大户型的房屋，对那些中低收入的家庭来说这无疑限制了他们购买房屋的能力，因此在这次毕业设计中我选择了中小户型为设计题目，我认为将来中小户型将是房屋建筑中的主要类型。我的设计题目是风格雅园某栋住宅楼，根据设计任务书的要求，此次设计的内容主要是框架多层住宅楼的结构体系布置、利用结构设计软件PKPM建立计算模型、参数设置和计算分析，熟悉相关设计规范规程，能按要求绘出相关的结构施工图。其中，在结构设计部分，结构设计的内容包括：结构方案的选择和确定、结构计算书的编制和结构施工图的绘制。结构计算书包括构件截面尺寸选择、荷载计算和框架内力计算、荷载内力组合、框架配筋和基础设计等。最后，利用PKPM135 南昌航空大学毕业论文等专业软件来校正计算结果。其中本次设计地上建筑面积为1651.33平方米，层数为4层，不设地下室。第一层至第4层均为居民住宅。结构形式为框架结构，层高3.0米，总高12.00米，一梯两户，两室两厅一卫一厨。第一章建筑设计说明1建筑概况1.1设计题目风格雅园某栋住宅楼设计1.2建筑面积1651.33m21.3建筑总高度12.450m（室外地坪算起）1.4建筑层数4层1.5结构类型框架结构1.6工程概况层数为4层，层高3.0m；框架结构；不考虑抗震设防；耐火等级二级；防水等级三级；安全等级为二级；底层室内设计标高±0.000；室内外高差为450mm设计使用年限50年。2设计资料2.1气象资料基本风压：0.4KN/m2；主导风向：南，东南（全年）135 南昌航空大学毕业论文；基本雪压：0.45KN/m2。2.2结构要求钢筋混凝土框架结构，内、外墙体均采用普通砖，现浇钢筋混凝土楼板。2.3地质条件场地平坦，地面粗糙度为B类，土质均匀，无不良地质发育，该建筑属丙类建筑；地基土为厚度较大的粘性土层，地基土承载力fak=200kPa，地下水埋藏较深，不考虑地下水影响。2.4地震设防抗震设防烈度为6度。2.5材料要求（1）钢筋：框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB335钢筋，纵向构造钢筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋；板的受力钢筋采用HPB235钢筋，构造钢筋采用HPB235钢筋。（2）混凝土：框架梁、柱、楼面板和屋面板采用C30级混凝土，基础采用C30级混凝土，基础垫层采用C20级混凝土。基础单独施工，柱筋插入，浇至基础顶面。（3）（3）墙体：内外墙均采用普通砖，其尺寸为240mm×115mm×53mm，重度=18KN/m3。外墙采用瓷砖贴面=0.5KN/m2，内墙采用水泥砂浆=0.36KN/m2。隔墙60厚，墙面采用水泥砂浆抹面。（4）窗：铝合金窗=0.4KN/m2；（5）门：钢框门=0.45KN/m2。2.6技术要求满足工程施工图深度要求。135 南昌航空大学毕业论文第二章结构设计说明1结构方案选取1.1竖向承重体系选取选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。常见的竖向承重体系包括砖混结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系及筒体结构体系等。框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构的抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。本设计为四层的多层结构，根据住宅的功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的竖向承重体系。1.2水平向承重体系选取常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。2楼梯方案的选择135 南昌航空大学毕业论文整体式楼梯按照结构形式和受力特点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济的、广泛的是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美观，但结构受力复杂，设计与施工较困难，用钢量大，造价高，在实际中应用较少。板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成。梯段板为带有踏步的斜板，其下表面平整，外观轻巧，施工支模方便，但斜板较厚，结构材料用量较多，不经济。故当梯段水平方向跨度小于或等于3.5ｍ时，才宜用板式楼梯。结构中的楼梯采用板式楼梯。3建筑材料的选择梁柱、基础、楼梯均采用C30的混凝土，用以提高整个结构的强度。由于施工工艺的改进，技术的提高，提高混凝土的强度不会引起整个结构的造价大幅提高。4基础形式选取本设计的基础形式选取边柱、中柱均采用柱下独立基础。多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要的技术经济比较。5结构布置计算根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为120mm。一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可。135 南昌航空大学毕业论文第三章：楼盖设计1楼面梁格布置图2荷载设计值2.1活荷载标准值q=2.0kN/m2(标准层)q=0.5kN/m2(屋面)2.2恒荷载标准值标准层：20厚水泥砂浆面层：0.02m20KN/m3=0.4kN/m215厚水泥砂浆找平层：0.015m×20kN/m3=0.3kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12m×25kN/m3=3.0kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2恒载标准值：gk=3.87kN/m2线恒载设计值：g=1.2gk=1.2×3.87kN/m=4.644kN/m线活载设计值：q=1.4×2.0kN/m=2.8kN/m合计：p=g+q=7.444kN/m顶层屋面：保护层：30厚水泥蛭石砂浆0.03m×7kN/m3=0.21kN/m2135 南昌航空大学毕业论文防水层：10厚高聚物改性沥青防水卷材一道0.01m×0.4kN/m3=0.004kN/m2找平层：20厚1：3水泥砂浆0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2保温层：120厚水泥聚苯保温板0.12m×1.13kN/m3=0.136kN/m2找坡层：1：6水泥焦渣找坡最薄处30厚，最厚处110厚（0.03m+0.11m）×0.5×16kN/m3=1.12kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12m×25kN/m3=3.0kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2恒载标准值：gk=5.04kN/m23弹性性理论计算板板的梁格布置图选135 南昌航空大学毕业论文轴所在的一榀框架进行计算。采用C30混凝土，板内受力筋和分布筋均采HPB235，fy=210N/㎜2。板A：20.25s，所以考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响计算过程见下表集中风荷载标准值层次412.451.001.001.071.461.30.403.029.1439.450.760.711.001.351.30.403.03.09.4826.450.520.391.001.191.30.403.03.08.3513.450.280.151.001.071.30.403.453.08.076.2风荷载作用下的水平位移验算6.2.1侧移刚度D见下表横向2-4层D值的计算构件名称(kN/m)A轴柱0.5321906B轴柱0.6727693135 南昌航空大学毕业论文D轴柱0.4719426横向底层D值的计算构件名称(kN/m)A轴柱0.712921B轴柱0.7914582D轴柱0.65119986.2.2风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算:式中--第j层的总剪力--第j层所有柱的抗侧移刚度之和--第j层的层间侧移第一层的层间侧移值求出以后,就可计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值,各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和,顶点侧移是所有各层层间侧移之和j层侧移顶点侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见下表风荷载作用下框架侧移计算层次/kN/kN/(kN/m)/m/h135 南昌航空大学毕业论文49.149.14690250.00011/3000039.4818.62690250.00031/1000028.3526.97690250.00041/750018.0735.04395010.00091/3833=0.0017m侧移验算:层间侧移最大值1/3833<1/550(满足)7竖向荷载作用下框架结构内力计算7.1单元计算取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为4.5m，由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重和，因此在框架节点上作用有集中力矩。为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1）恒载作用；（2）活载作用于A—B轴跨间；（3）活载作用于B—C轴跨间；（4）活载作用于C—D轴跨间；（5）风荷载作用（从左向右或从右向左）。对于第一、二、三、四种情况采用弯矩二次分配法进行计算。对于第四种情况框架在水平荷载作用下，采用D值法进行计算。135 南昌航空大学毕业论文7.2各节点的分配系数：N节点：O节点：P节点：135 南昌航空大学毕业论文K节点：L节点：M节点：H节点：I节点：J节点：135 南昌航空大学毕业论文E节点：F节点：G节点：7.3固端弯矩计算：1、均布恒载作用下的内力计算：框架梁层数简图固端弯矩边跨框架梁屋顶标准层135 南昌航空大学毕业论文中间跨框架梁屋顶标准层2、集中恒载作用下的固端弯矩框架位置层次计算简图弯矩/（KN/m）右边跨梁顶层标准层3、集中恒载作用下柱顶产生弯矩柱所在位置集中荷载/KN偏心距/m弯矩/KN·mA柱层顶层74.210.17.42标准层77.640.17.76B柱层顶层73.850.125－9.23标准层103.010.125－12.88D柱层顶层79.960.1－8.0标准层85.840.1－8.584、均布活载作用下的固端弯矩135 南昌航空大学毕业论文框架位置层次计算简图弯矩/KN·m左边跨梁顶层标准层右边跨梁顶层标准层集中活载作用下的固端弯矩框架位置层次计算简图弯矩/KN·m右边跨梁顶层135 南昌航空大学毕业论文标准层集中荷载下的偏心弯矩柱层次集中荷载/KN偏心距/m弯矩KN·mA柱顶层3.160.10.32标准层12.660.11.27B柱顶层6.540.125－0.82标准层26.160.125－3.27D柱顶层3.570.1－0.36标准层14.290.1－1.437.4恒载作用下的内力计算恒载作用下的弯矩二次分配计算（KN/m）135 南昌航空大学毕业论文恒载作用下的弯矩图（KN·m）框架梁剪力计算表框架位置层数左边跨梁412.3279.77193.96193.964.54-57.5827.86319.33103.13282.79282.794.54-80.7543.83219.97102.22282.79282.794.54-80.4144.17116.53109.98282.79282.794.54-82.8541.73右边跨梁498.0944.74404.56534.556-58.5497.983149.8883.79619.19844.726-92.18151.802150.5684.97619.19844.726-92.27151.721146.5374.97619.19844.726-91.27152.71柱轴力计算表135 南昌航空大学毕业论文柱层数偏心力/KN柱自重/KNN柱顶/KNN柱底/KNA4027.8674.2112.06102.07114.133043.8377.6412.06235.60247.662044.1777.6412.06369.47381.531041.7377.6415.88500.9516.78B457.5897.9873.8512.06229.41241.47380.75151.80103.0112.06577.03589.09280.41151.72103.0112.06924.23936.29182.85152.71103.0115.881274.861290.74D458.54079.9612.06138.5150.56392.18085.8412.06328.58340.56292.27085.8412.06518.75530.81191.27085.8415.88707.92723.80恒载作用下的剪力图（KN）135 南昌航空大学毕业论文恒载作用下的轴力图（KN）7.5活载作用在A—B轴的内力计算活载作用在A—B轴间的受荷图如下图所示135 南昌航空大学毕业论文活载作用在A—B轴间的弯矩二次分计算（KN·m）活载作用在A—B轴间的弯矩图（KN·m）135 南昌航空大学毕业论文计算简图梁端剪力计算表框架位置层数左边跨梁41.862.3315.3615.364.54-57.583.2836.888.8261.4261.424.54-13.9613.1027.39.1061.4261.424.54-13.9213.1316.558.5961.4261.424.54-13.9813.08右边跨梁40.75-0.130060.150.1532.84-0.660060.580.5822.69-0.660060.560.56135 南昌航空大学毕业论文13.14-0.650060.630.63柱轴力计算表柱层数偏心力/KNN柱顶/KNN柱底/KNA403.283.167.447.443013.1012.6633.2033.202013.1312.6658.9958.991013.0812.6684.7384.73B4-3.490.153.166.86.83-13.960.5812.6634342-13.920.5612.6661.1461.141-13.980.6312.6688.4188.41D40.15000.150.1530.58000.730.7320.56001.291.2910.63001.921.92135 南昌航空大学毕业论文活载作用在A—B轴间的剪力图（KN·m）活载作用在A—B轴间的轴力图（KN·m）135 南昌航空大学毕业论文7.6活载作用在B—D轴的内力计算活载作用在B—D轴间的受荷总图如下图所示单位：KN活载作用在B—D轴间的弯矩二次分计算（KN·m）135 南昌航空大学毕业论文活载作用在B—D轴间的弯矩图（KN·m）梁端剪力计算表框架位置层数左边跨梁4-0.623.51004.54-0.91-0.913-3.1614.06004.54-3.79-3.792-3.1613.24004.54-3.61-3.611-3.1715.33004.54-4.07-4.07右边跨梁47.684.6831.8242.076-4.807.51328.9117.43127.16168.326-19.2829.97229.5118.37127.16168.326-19.3429.91128.2016.23127.16168.326-19.2030.05柱轴力计算表柱层数偏心力/KNN柱顶/KNN柱底/KNA40-0.9100.910.9130-3.7904.74.720-3.6108.318.3110-4.07012.3812.384-0.917.513.3811.811.8135 南昌航空大学毕业论文B3-3.7929.9713.5059.6459.642-3.6129.9113.50106.66106.661-4.0730.0513.50152.28152.28D4-4.0803.578.378.373-19.28014.2941.9441.942-19.34014.2975.5775.571-19.20014.29109.06109.06活载作用在B—D轴间的剪力图（KN）135 南昌航空大学毕业论文活载作用在B—D轴间的轴力图（KN）8风荷载作用下的内力计算框架在风荷载下的内力用D值法计算。其步骤为:求各柱反弯点处的剪力值；求各柱反弯点的高度；求各柱杆端弯矩及梁端弯矩；求梁剪力及各柱的轴力。第i层第m柱所分配的剪力：，框架柱反弯点位置y=y0+y1+y2+y3，计算结果见下表A轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m432.290.410000.411.23332.290.440000.441.32232.290.50000.51.5135 南昌航空大学毕业论文13.952.960.550000.552.17B轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m434.030.450000.451.35334.030.500000.51.5234.030.500000.51.513.955.210.550000.552.17D轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m431.740.3870000.3871.16331.740.450000.451.35231.740.48700-0.0130.4741.4213.952.250.5630000.5632.22框架柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下式计算中柱处的梁：边柱处的梁：135 南昌航空大学毕业论文风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层A49.1469025219060.3172.901.235.133.575.13318.6269025219060.3175.901.329.917.7913.48226.9769025219060.3178.551.5012.8312.8320.62135.0439501129210.32711.462.1720.4024.8733.23层B49.1469025276930.4013.671.356.064.953.442.62318.6269025276930.4017.471.511.2011.209.176.98226.9769025276930.40110.811.516.2216.2215.5711.85135.0439501145820.36913.882.1724.7130.1223.2517.68D49.1469025194260.2812.571.164.372.984.73318.6269025194260.2815.231.358.367.0611.61226.9769025194260.2817.581.4211.9810.7619.04135.0439501119980.30410.6518.4223.6429.18135 南昌航空大学毕业论文2.22风荷载下的弯矩图（KN·m）层梁端剪力/KN柱轴力/KNAB跨VbABBD跨VbBDA轴NcAB轴D轴VbAB-VbBDNcBNcD4-1.89-1.23-1.890.660.661.233-4.99-3.10-6.881.892.554.332-7.97-5.15-14.852.825.379.481-12.44-7.81-27.294.631017.29注：轴力压为+，拉为－。135 南昌航空大学毕业论文风荷载下的剪力图（KN）风荷载下的轴力图（KN）9内力组合135 南昌航空大学毕业论文各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是最有可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各截面处的内力值。梁支座边缘处的内力值：M边=M-Vb/2V边=V-qb/2式中：M边：支座边缘截面的弯矩标注值V边：支座边缘截面的剪力标注值M：梁柱中线交点处的弯矩标注值V：与M相应的梁柱中线交点处的剪力标注值q:梁单位长度的均布荷载标注值b:梁短支座宽度（即柱截面高度）柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制界面在下层的梁顶。按轴线计算简图算的的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点.梁所在跨层号截面恒载活载作用在AB跨活载作用在BD跨左风/右风MVbqM边V边MVbqM边V边MVbqM边V边MVbqM边V边AB跨4左12.3227.860.518.825.3623.161.863.280.51.491.042.910.620.910.500.390.915.131.890.504.661.89右79.7757.580.527.4463.3852.882.333.490.55.961.463.123.510.910.503.280.913.441.890.502.971.893左19.3343.830.527.448.3736.976.8813.10.55.963.6111.613.613.790.502.213.7913.484.990.5012.234.99右82.9473.890.527.4482.9473.898.8213.960.55.965.3312.4714.063.790.5013.110.799.174.990.507.924.992左19.9744.170.527.448.9337.317.313.130.55.964.0211.643.163.610.502.263.6120.627.970.5018.637.97右102.2280.410.527.4482.1273.559.0113.920.55.965.5312.4313.243.610.5012.343.6115.577.970.5013.587.971左16.5341.730.527.446.134.876.5513.080.55.963.2811.593.174.070.502.154.0733.2312.440.5030.1212.44右109.8982.850.527.4489.1875.998.5913.980.505.112.4915.334.070.5014.314.0723.2512.440.5020.1412.444左0.573.697.030.750.150.500.710.157.687.5105.82.620.502.311.23135 南昌航空大学毕业论文BD跨98.0997.983.810.57.511.23右44.7458.540.515.9130.157.590.130.150.500.090.154.684.80.54.913.484.494.731.230.504.421.233左149.88151.80.515.91111.93147.822.840.150.502.80.1528.9129.970.5021.4312.616.893.10.506.213.1右83.7992.180.515.9160.7585.830.660.150.500.620.1517.4319.280.54.9112.6118.0511.613.10.5010.843.12左150.56151.80.515.91112.61147.822.690.560.502.820.5629.5129.910.5022.0329.0111.855.150.5010.565.15右84.9792.180.515.9161.9388.20.660.560.500.520.5618.3719.340.54.9113.5418.1119.045.150.5017.755.151左146.53152.710.515.91108.35148.733.140.630.502.980.6328.230.050.5020.6930.0517.687.810.5015.737.81右74.9791.270.515.9152.1587.290.650.630.500.490.6316.2319.20.54.9111.4317.9729.187.810.5027.237.81横向框架梁内力组合表杆件跨向截面内力荷载编号恒载活载1活载2左风右风内力组合123451.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+1.4×0.7活左风右风顶层横梁AB跨左M/KN·m-5.36-1.040.394.66-4.66-7.89-1.87-13.61-12.17V/KN23.162.91-0.91-1.891.8931.8729.0833.8435.71中M/KN·m2.441.74-1.450.85-0.855.366.194.055.71右M/KN·m-63.38-1.46-3.28-2.972.97-80.65-85.77-78.29-92.70V/KN-52.88-3.12-0.91-1.891.89-67.82-70.92-66.15-76.93左M/KN·m-73.60-0.71-5.802.31-2.31-96.44-93.61-99.43-107.68135 南昌航空大学毕业论文BD跨V/KN97.070.157.51-1.231.23127.00124.59127.69139.58中M/KN·m58.07-0.312.88-1.051.0573.7271.9974.6482.10右M/KN·m-30.100.09-3.48-4.424.42-40.99-46.07-34.94-47.76V/KN-57.570.15-4.49-1.231.23-75.37-76.29-73.19-83.15四层横梁AB跨左M/KN·m-8.37--3.612.2112.23-12.23-15.100.82-30.00-25.11V/KN36.97-11.61-3.79-4.994.9960.6252.7165.2865.48中M/KN·m9.477.51-5.452.15-2.1521.8823.5418.1221.95右M/KN·m-82.94-5.33-13.11-7.927.92-117.88-132.74-112.78-136.69V/KN-73.89-12.47-3.79-4.994.99-106.13-115.44-102.87-119.88BD跨左M/KN·m-111.93-2.80-21.436.21-6.21-164.32-157.02-172.67-180.07V/KN147.820.5829.97-3.103.10219.34211.97219.78232.10中M/KN·m78.41-1.0912.98-2.322.32112.26107.52113.37120.52右M/KN·m-60.750.62-12.61-10.8410.84-90.55-102.4575.13-103.48V/KN-85.830.58-18.05-3.103.10-128.27-129.65-121.83-136.16左M/KN·m-8.93-4.022.2618.63-16.3410.54-39.26-31.64135 南昌航空大学毕业论文三层横梁AB跨-18.63V/KN37.3111.64-3.61-7.977.9761.0749.4069.4868.47中M/KN·m9.617.16-5.032.53-2.5321.5623.7417.3722.12右M/KN·m-82.12-5.53-12.34-13.5813.58-115.82-132.51-103.18-139.78V/KN-73.55-12.43-3.61-7.977.97-105.66-118.51-98.43-121.71BD跨左M/KN·m-112.61-2.82-22.0310.56-10.56-165.97-150.57-173.37-185.25V/KN147.820.5629.91-5.155.15219.26209.29222.27233.74中M/KN·m77.50-1.0212.16-3.603.60110.02103.79112.86117.86右M/KN·m-61.930.52-13.54-17.7517.75-93.27-113.74-69.01-96.87V/KN-88.200.56-18.11-5.155.15-131.19-135.15-122.17-141.14二层横梁AB跨左M/KN·m-6.10-3.282.1530.12-30.12-11.9133.34-49.40-36.75V/KN34.8711.59-4.07-12.4412.4458.0740.7772.1268.88中M/KN·m7.497.79-6.084.98-4.9819.4725.08-4.9521.93右M/KN·m-89.18-5.10-14.31-127.05-156.85-106.10135 南昌航空大学毕业论文-20.14-20.14-156.33V/KN-75.99-12.49-4.07-12.4412.44-108.67-127.73-96.38-129.26二层横梁BD跨左M/KN·m-108.352.98-20.6915.73-15.73-158.99-136.27-175.91-179.76V/KN148.73-0.6330.05-7.817.81220.55206.50226.18227.62中M/KN·m84.50-1.2414.00-5.775.77121117.70126.31132.64右M/KN·m-52.150.49-11.43-27.2327.23-78.58-42.67-111.29-104.48V/KN-87.290.63-17.97-7.817.81-129.91-137.22-117.54-142.01135 南昌航空大学毕业论文横向框架柱内力组合柱截面内力荷载种类内力组合及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+活12左风右风左风右风4Z—A上M4.91.54-0.62-5.13-5.1313.06-1.3714.2812.4314.28-1.3712.43N102.077.44-0.91-1.89-1.89132.9118.96134.24146.67134.24118.96146.67V\\\\\\下M5.392.46-1.58-3.57-3.5711.4714.0712.6914.07-0.0214.07N114.137.44-0.91-1.89-1.89147.37133.43148.71162.95148.71133.34162.95V-3.43-1.330.732.92.9-9.450.46-8.373Z—A上M6.183.15-1.58-9.91-9.9121.2923.8719.7523.87-7.0619.75N235.6033.20-4.7-6.88-6.88273.09268.13333.22356.38333.22268.13356.38V\\\\\\下M5.912.97-1.58-7.79-7.7918.0020.6517.4320.65-4.7117.43135 南昌航空大学毕业论文N247.6633.20-4.7-6.88-6.88343.67282.60347.69372.66347.69282.60372.66V-3.79-2.041.055.95.9-14.55-4.21-12.07柱截面内力荷载种类内力组合及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+活12左风右风左风右风2Z—A上M6.33.06-1.58-12.8312.8325.52-10.6027.8522.2827.58-10.6022.28N369.4758.99-8.31-14.8514.85525.95414.18536.40569.07536.40414.18569.07V\\\\\\下M6.943.45-1.80-12.8312.8326.29-10.1128.8423.2528.84-10.1123.52N381.5358.99-8.31-14.8514.85540.42428.65550.87585.35550.87428.65585.87V-4.41-2.171.138.55-8.55-16.94-18.806.90-15.261Z—A上M1.831.83-1.37-20.4020.4030.76-25.2330.2121.4030.21-25.2371.40N500.984.73-12.38-27.2927.29719.70551.10742.23775.62742.23551.10775.62V\\\\\\下M6.920.91-0.68-24.8724.8743.12-23.8940.7931.1240.79-23.8931.12N516.7884.73-12.38-27.2927.29738.76570.15761.28803.61761.28570.15803.61V-0.7-0.690.5211.46-11.46-16.8814.25-16.1512.76-16.1514.2512.76135 南昌航空大学毕业论文柱截面内力荷载种类内力组合及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+活12左风右风左风右风4Z—B上M27.55-1.184.59-6.066.0639.4931.2146.4846.7846.7840.7035.44N229.416.8011.80.66-0.66291.18299.56274.46328.49320.71274.46328.49V\\\\\\下M28.62-1.947.19-4.954.9544.4149.6449.6449.8440.5839.62N241.476.8011.80.66-0.66306.28314.03288.93344.77336.99288.93344.77V-18.721.04-3.932.57-2.5731.2825.7025.943Z—B上M31.01-2.469.35-11.2011.2050.3063.1157.8263.8251.3237.64N577.0334.0059.642.55-2.55775.93813.64689.22872.90764.37689.22872.90V\\\\\\下M30.61-2.378.98-11.2011.2049.3062.1259.5362.1652.4130.41N589.0934.0059.642.55-2.55790.40703.70889.18778.84703.70889.18V-20.541.61-6.117.47-7.47-41.76-34.06-25.86135 南昌航空大学毕业论文柱截面内力荷载种类内力组合及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+活12左风右风左风右风2Z—B上M30.61-2.378.98-16.2216.2249.3067.7563.7567.9457.1733.57N924.2361.14106.665.37-5.371258.401104.241327.271416.671236.701104.241416.67V\\\\\\下M32.70-2.519.57-16.2216.2261.9571.7467.1571.7459.6837.44N936.2961.14106.665.37-5.371272.871341.741116.781432.951251.171116.781432.95V-21.101.62-6.1810.81-10.8146.7338.9423.241Z—B上M16.82-1.364.99-24.7124.7154.7857.6148.3557.6151.325.51N1274.8688.41152.2810.00-10.001743.021845.701517.231965.341709.101517.231965.34V\\\\\\下M8.41-0.672.49-30.1230.1252.2651.1839.0952.2652.26-12.16N1290.7488.41152.2810.00-10.001534.891864.761986.781534.891534.891986.78V-8.410.51-1.8913.88-13.88-29.52-29.52-29.52-1.05柱截面内力荷载种类内力组合135 南昌航空大学毕业论文及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+活12左风右风左风右风4Z—D上M-36.740.13-4.32-4.374.37-50.71-55.49-57.8157.8150.05-57.81N138.50-0.158.371.23-1.23177.92178.30164.46196.21196.21164.46196.21V\\\\\\下M-36.580.33-7.04-2.982.98-53.75-56.52-58.7958.7939.73-58.79N150.56-0.158.371.23-1.23192.39192.77178.93212.49212.49178.93212.49V24.44-0.153.792.57-2.5738.8725.9038.873Z—D上M-38.630.33-8.96-8.638.63-58.90-68.52-68.1868.5235.0768.18N328.58-0.7341.944.33-4.33453.01452.60387.92488.32452.60387.92488.32V\\\\\\下M-37.940.33-8.42-7.067.06-57.32-65.03-65.4065.4036.22-65.40N340.64-0.7341.944.33-4.33467.48467.07402.39504.60504.60402.39504.60V25.52-0.225.795.23-5.2323.7644.52柱截面内力荷载种类内力组合及相应的N,V及相应的M,V及相应的M,V恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4×0.9（活+风）1.35恒+活135 南昌航空大学毕业论文12左风右风左风右风2Z—DM-38.540.33-8.52-11.9811.98-62.91-71.97-70.32-71.97-62.9170.32N518.75-1.2975.579.48-9.48728.30729.66608.93782.33729.66608.93782.33V\\\\\\M-43.140.36-9.56-10.7610.76-66.83-77.3776.6577.3737.7676.65N530.81-1.2975.579.48-9.48742.77744.14623.40798.62744.14623.40798.62V27.20-0.236.037.58-7.5849.7922.8049.001Z—DM-23.250.29-5.24-18.4218.42-53.69-57.71-4.33-52.00-57.71-4.33-52.00N707.92-1.92109.0617.29-17.291002.191008.71825.301077.091008.71825.301077.09V\\\\\\M-11.630.15-2.62-23.6423.64-47.05-47.04-38.13-47.0519.14-47.04N723.80-1.92109.0617.29-17.291021.241027.76844.36892.77844.351027.76V8.83-0.111.9910.64-10.6425.4925.49-4.326.5110截面设计与配筋计算混凝土等级C30fc=14.3kN/mm2ft=1.43kN/mm2ftk=2.01kN/mm2钢筋强度HPB235fy=210N/mm2fyk=235N/mm2HRB335fy=300N/mm2135 南昌航空大学毕业论文10.1框架柱截面设计10.1.1轴压比计算底层柱Nmax=1986.78kN轴压比：故柱轴压比满足要求10.1.2截面尺寸校核取h0=500mm-35mm=465mm,Vmax=29.52kN满足要求10.1.3正截面受弯承载力计算由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋B轴柱：10.1.3.1第一层最不利组合从柱的内力组合表可知：N>Nb，为小偏压，选用M大，N大组合最不利组合：M=52.26kN.mN=1534.89kNM=-12.16kN.mN=1986.78kN第一组内力M=52.26kN.mN=1534.89kN弯矩中由风荷载作用产生的弯矩＞75%，柱的计算长度l0取下列二式中的较小值：式中，——135 南昌航空大学毕业论文柱的上端、下端节点交汇处的各线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值——比值中，中的较小值——柱的高度在这里，=0，=0l0=[1+0.15×(0.44+0)]×3.95=4.21ml0=（2+0.2）(2+0.2×0)×3.95=7.9m取l0=4.21me0=M/N=52.26KN·m/1534.89KN=34.05mmei=e0+ea=34.05mm+20mm=54.05mmL0/h=4.21m/0.5m=8.42＜15=1.0应考虑偏心距增大系数所以按构造配筋每侧实配218(=509mm2）第二组内力M=-12.16kN.mN=1986.78kN柱的计算长度l0=4.21me0=M/N=12.16KN·m/1986.78KN=6.12mmei=e0+ea=26.12mm135 南昌航空大学毕业论文L0/h=4.21m/0.5m=8.42＜15=1.0所以按构造配筋每侧实配218(=509mm2)10.1.3.2第二层最不利组合当最大轴力为最不利组合时，选B柱进行计算Nb=1097.17KN,N>Nb故为小偏压，选M大，N大的组合第一组内力：M=71.74kN.mN=1251.17kN第二组内力：M=37.44kN.mN=1432.95KN第一组内力计算l0=1.25H=1.25×3m=3.75me0=M/N=71.74KN·m/1251.17KN=57.34mmei=e0+ea=77.34mml0/h=3.75m/0.5m=7.5＜15=1.0135 南昌航空大学毕业论文按构造配筋每侧实配218(=509mm2)第二组内力计算l0=1.25H=1.25×3m=3.75me0=M/N=37.44KN·m/1432.95KN=26.13mmei=e0+ea=46.13mmL0/h=3.75m/0.5m=7.5＜15=1.0按构造配筋每侧实配218(=509mm2)当最小轴力为最不利组合时，选A柱和D进行计算第一组内力：M=-10.60kN.mN=414.18kN第二组内力：M=-62.91kN.mN=608.93KN第一组内力计算Nb=1097.17KN,N132.64KN·m属于第一类T形截面：选配320D支座：M=111.29KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm选配41810.2.1.2第二层正截面承载力计算梁AB（3000mm×600mm）3层跨中截面M=23.74kN.m，按梯形截面设计135 南昌航空大学毕业论文翼缘计算宽度：按跨度考虑时，按梁间距考虑时，，，此种情况不起控制作用，故梁内纵向钢筋采用HRB335（fy=fy"=300N/mm2）,>23.74KN·m属于第一类T形截面：按最小配筋率进行配筋，选配314（）A支座：M=-39.26KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm按最小配筋率进行配筋，选配314（）B支座：M=-185.25KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm135 南昌航空大学毕业论文选配420+122，梁BD（3000mm×600mm）2层跨中截面M=117.86kN.m，，h0=565mm按梯形截面设计梁内纵向钢筋采用HRB335（fy=fy"=300N/mm2）,>117.86KN·m属于第一类T形截面：选配318D支座：M=113.74KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm选配41810.2.1.3第三层正截面承载力计算梁AB（3000mm×600mm）3层跨中截面M=23.54kN.m，按梯形截面设计翼缘计算宽度：按跨度考虑时，按梁间距考虑时，，，此种情况不起控制作用，故梁内纵向钢筋采用HRB335（fy=fy"=300N/mm2）,>23.54KN·m135 南昌航空大学毕业论文属于第一类T形截面：按最小配筋率进行配筋，选配314（）A支座：M=-30KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm按最小配筋率进行配筋，选配314（）B支座：M=-180.07KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm选配420，梁BD（3000mm×600mm）3层跨中截面M=117.86kN.m，，h0=565mm按梯形截面设计梁内纵向钢筋采用HRB335（fy=fy"=300N/mm2）,>120.52KN·m135 南昌航空大学毕业论文属于第一类T形截面：选配318D支座：M=103.48KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm选配41810.2.1.4第四层正截面承载力计算梁AB（3000mm×600mm）4层跨中截面M=6.19kN.m，按梯形截面设计翼缘计算宽度：按跨度考虑时，按梁间距考虑时，，，此种情况不起控制作用，故梁内纵向钢筋采用HRB335（fy=fy"=300N/mm2）,>6.19KN·m该处弯矩小于首层跨中弯矩，其他计算参数与首层均相同，按最小配筋率进行配筋，选配314（）A支座：M=-12.17KN·m，小于底层支座弯矩按最小配筋率进行配筋，选配314（）B支座：M=-107.68KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm135 南昌航空大学毕业论文选配418，D支座：M=47.76KN·m，按矩形截面计算h0=600mm-70mm=530mm按最小配筋率进行配筋，选配314（）10.2.2斜截面受剪承载力计算10.2.2.1首层斜截面受剪承载力计算AB跨：Vb=129.26kN>Vb=129.26kN满足要求按构造要求配筋，取双肢BD跨：Vb=227.62kN>Vb=129.26kN满足要求按构造要求配筋，取双肢因为恒载作用产生的集中力与活载作用产生的集中力组合值1.35VGK+1.4×0.7VQK=171.70KN在BD跨的左侧支座产生的剪力为：V=171.70×0.82KN=140.79KN<227.62135 南昌航空大学毕业论文×0.75KN=170.72KN,所以不考虑剪跨比的影响>Vb=227.62kN满足要求选箍筋间距为200mm，Asv=78mm2,，选配双肢箍<0.168%所以选配箍筋合适10.2.2.2二层斜截面受剪承载力计算AB跨：Vb=121.71kN>Vb=129.26kN满足要求按构造要求配筋，取双肢BD跨：Vb=233.74kN>Vb=129.26kN满足要求选配双肢箍取s=180mm10.2.2.3三层斜截面受剪承载力计算AB跨：Vb=119.88kN>Vb=119.88kN满足要求135 南昌航空大学毕业论文按构造要求配筋，取双肢BD跨：Vb=232.10kN>Vb=232.10kN满足要求选配双肢箍取s=200mm10.2.2.4四层斜截面受剪承载力计算AB跨：Vb=119.88kN>Vb=119.88kN满足要求按构造要求配筋，取双肢BD跨：Vb=139.58kN>Vb=139.58kN满足要求Vb=139.58kN<=169.669KN按构造要求配筋，取双肢框架梁配筋表层梁AB梁BD135 南昌航空大学毕业论文支座左截面跨中截面支座左截面支座左截面跨中截面支座左截面431431441841821831433143144204203184182314314420+122420+122318418131431452052032041810.2.3裂缝宽度验算正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表框架所在位置层截面内力恒载活载活载左风右风12345组合项目值组合项目值AB梁4左M-5.36-1.040.394.66-4.661+5+0.7*2-10.75中M2.441.74-1.450.85-0.851+2+0.6*54.69右M-63.38-1.46-3.282.31-2.311+2+3+0.6*5-69.513左M-8.37-3.612.2112.23-12.231+5+0.7*2-23.13中M9.477.51-5.452.15-2.151+2+0.6*418.27右M-82.94-5.33-13.11-7.927.921+2+3+0.6*4106.132左M-8.93-4.022.2618.63-18.631+5+0.7*2-30.37中M9.617.16-5.032.53-2.531+2+0.6*418.29右M-82.12-5.53-12.34-13.5813.581+2+3+0.6*4108.14135 南昌航空大学毕业论文1左M-6.10-3.282.1530.12-30.121+5+0.7*338.19中M7.497.79-6.084.98-4.981+2+0.6*418.27右M-89.18-5.10-14.31-20.1420.141+0.7*（2+3）+4122.91BD梁4左M-73.60-0.71-5.802.31-2.311+2+3+0.6*5-81.50中M58.07-0.312.88-1.051.051+3+0.6*561.58右M-30.100.09-3.48-4.424.421+4+0.7*3-36.963左M-111.93-2.80-21.436.21-6.211+2+3+0.6*5-139.89中M78.41-1.0912.98-2.322.321+3+0.6*592.78右M-60.750.62-12.61-10.8410.841+3+0.6*479.862左M-112.61-2.82-22.0310.56-10.561+2+3+0.6*5-143.80中M77.50-1.0212.16-3.603.601+3+0.6*591.82右M-61.930.52-13.5417.75-17.751+4+0.7*3-87.801左M-108.352.98-20.6915.73-15.731+3+0.6*5-138.48中M84.50-1.2414.00-5.775.771+3+0.6*5101.96右M-52.150.49-11.43-27.2327.231+4+0.7*3-82.24135 南昌航空大学毕业论文梁AB（一层）取MK=122.91KN·m计算（满足裂缝要求）框架梁的裂缝宽度验算见下表层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4-10.754.69-69.51-81.5061.58-36.96AS（mm2）31431441841821831450.57173.80246.12173.860.010.010.010.010.20.3480.5690.3491414181818142.12.12.12.12.12.1135 南昌航空大学毕业论文0.025<0.3<0.3<0.30.165<0.30.279<0.30.148<0.33-23.1318.27-106.13-139.8992.78-79.86AS（mm2）314314420420318418247.380.010.5721414202018182.12.12.12.12.12.1<0.3<0.3<0.3<0.30.282<0.3<0.3层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面2-30.3718.29-108.14-143.8091.82-87.80AS（mm2）314314420+122420+12231841880.71190.63187.230.010.0180.0110.20.7190.402141420.0420.0418182.12.12.12.12.12.1<0.30.028<0.3<0.30.294<0.3<0.30.205<0.3135 南昌航空大学毕业论文1-38.1918.27122.91-138.48101.96-86.24AS（mm2）314314520520320418179.66169.78220.200.010.0170.010.3730.650.5071414202020182.12.12.12.12.12.10.163<0.3<0.3<0.30.24<0.30.243<0.3<0.3注表格中未填的数据是因为在截面位置相同，配筋相同，梁截面尺寸相同的情况下，其弯矩值更小，所以其裂缝宽度满足要求。第五章楼梯设计1设计资料1.1楼梯概况本工程楼梯为现浇整体板式楼梯，踏步尺寸b×h=150mm×300mm，层高3.0m，采用混凝土强度等级为C30，板筋采用HPB235，梁筋采用HPB335级钢筋，楼梯上均布活荷载标准值q=2.0kn/m2取一标准层楼梯计算1.2楼梯结构布置图135 南昌航空大学毕业论文2楼梯板设计2.1楼梯板倾斜角：=26.6取1m宽的板带计算2.2板厚板厚要求：h=（1/25～1/30）ln=（90～108）mm取板厚为h=100mm3荷载计算3.1恒载20厚水泥砂浆面层：（0.3+0.15）×0.02×20/0.3kN/m=0.60kN/m三角形踏步重：1/2×0.3×0.15×25/0.3kN/m=1.88kN/m135 南昌航空大学毕业论文混凝土斜板：0.10×25/0.894kN/m=2.80kN/m板底抹灰：0.02×17/0.894kN/m=0.38kN/m总计：恒荷载标准值：5.66kN/m恒荷载设计值：g=1.2×5.66=6.79kN/m3.2活载活荷载标准值：2.0kN/m活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/mP=g+q=9.69kN/m3.3截面设计平台梁的计算跨度为2.4m，取平台梁的截面尺寸为b×h=200mm×300mm水平投影计算跨度为l0=ln+b=2700mm+200mm=2900mm弯矩设计值：M=1/10Pl02=1/10×9.59×2.92KN·m=8.07KN·m斜板有效高度：=100-20=80mm选,As=523mm2所以选配钢筋合适，分布筋选用，每级踏步下一根。4平台板设计取平台板厚取l0=1/35=34.9mm,取板厚为60mm取1m宽的板带计算4.1荷载计算恒荷载的标准值：20厚水泥砂浆面层：0.4kN/m135 南昌航空大学毕业论文平台板自重：0.06×25kN/m=1.5kN/m板底抹灰：0.02×17kN/m=0.34kN/m恒荷载标准值：2.24kN/m恒荷载设计值：g=1.2×2.24kN/m=2.69kN/m活荷载设计值:q=1.4×2.0kN/m=2.8kN/m合计：p=g+q=5.49kN/m4.2截面设计计算跨度：l0=（1200+120-100）mm=1220mm弯矩设计值：M=1/10Pl02=1/10×5.49×1.222KN·m=0.82KN·m平台板的有效高度：=60-20=40mm选用,As=251mm2所以所选钢筋合适。5平台梁设计选用平台梁截面尺寸为200mm×300mm5.1荷载计算楼梯板传来：9.59×2.7/2kN/m=12.95kN/m平台板传来：5.49×（1.2/2+0.2）kN/m=4.39kN/m平台梁自重：1.2×0.20×（0.3-0.06）×25kN/m=1.44kN/m梁侧抹灰：1.2×0.01×（0.3-0.06）×17×2=0.10kN/m135 南昌航空大学毕业论文梁底抹灰：1.2×0.01×17kN/m=0.04kN/m合计：18.92kN/m5.2截面设计计算跨度：l0=2.4m，净跨ln=2.16m跨中最大弯矩设计值：M=1/10Pl02=1/10×18.92×2.42KN·m=10.90KN·m支座剪力设计值：V=（g+q）ln/2=18.92×2.16/2KN=20.43KN按倒矩形截面计算：h0=300mm-35mm=265mm，h’f=60mm选配210，As=157mm斜截面受剪承载力计算:仅需按构造配置箍筋选用双肢第六章基础设计1基础概况边柱和中柱均采用柱下独立基础，边柱的基础埋深取1.65m，中柱的基础埋深取1.8m，混凝土等级选用C30，基础保护层厚度40mm，钢筋选用HPB235级钢筋，室外地坪-0.45m2荷载计算：以轴线6为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值为：边柱柱底：MK=6.92KN·m+0.9×（0.91+24.87）KN·m=30.12KN·m135 南昌航空大学毕业论文NK=516.78KN+0.9×（84.73+27.29）KN=617.60KNVK=-0.7KN+0.9×（-0.69-11.46）KN=-11.64KN中柱柱底：MK=8.41KN·m+0.9×（2.49+30.12）KN·m=37.76KN·mNK=1290.74KN+0.9×（88.41+152.28）KN=1507.36KNVK=-8.41KN+0.9×（-1.89-13.88）KN=-24.18KN因为：恒K+0.9（风K+活K）>恒K+活K,所以取恒K+0.9（风K+活K）组合。A柱基础底面：FK=617.60KN+59.62KN=677.22KNMK=30.12KN·m+59.62×0.125KN·m+11.64×0.7KN·m=45.72KN·mB柱基础底面：FK=1507.36KN+61.76KN=1569.12KNMK=37.76KN·m-61.76×0.125KN·m+24.18×0.85KN·m=50.59KN·m3.基础设计：A柱3.1.1初估基底尺寸：持力层土的承载特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为粉质粘土，故d=1.6，=18KN/m3=200KPa+1.6×18×（1.2-0.5）KPa=220.16KPaA==1.2×677.22KN/（220.16-20×0.5×（1.2+1.65））=4.24㎡设l/b=1.5,=1.68㎡取b=1.7m，l=2.6m。b=1.7m<3m,故fa无需作宽度修正。3.1.2验算荷载偏心距e基底处的总竖向力：FK+GK=677.22KN+20×1.7×2.6×0.5×（1.2+1.65）KN=803.19KN基底处的总力矩：MK=45.72KN·m偏心距：e=MK/（FK+GK）=45.72/803.19m=0.057m=153.78KN满足要求2.变阶处截面h1=350mm，h01=305mml1=1.2m，b1=0.8m=b1+2h01=1.41m=149.42KN满足要求3.3.1.3配筋计算选用HPB235钢筋，计算长边方向的弯矩设计值，取I-I截面MI==151.55KN·m135 南昌航空大学毕业论文=1224mm2III-III截面=212.71KPa==77.09KN·m=1337.32mm2比较和,应按配筋，现于1.7m宽度范围内配1212，=1356mm2计算长边方向的弯矩设计值，取II-II截面，前面已计算Pj=198.00KPa==92.17KN·m=758mm2IV-IV截面==42.77KN·m=772mm2按构造配筋，1310，=1021mm2>772mm2135 南昌航空大学毕业论文A柱的配筋图及平面尺寸B柱3.3.2.1基底净反力：Pj=F/A=2060.89/2.6×3.9KPa=203.24KPa=F/A6M/bl2=203.24KPa6×68.09/（2.6×3.92）KPa=3.3.2.2冲切验算1.柱边截面取h=850mm，h0=805mm（100mm厚垫层）bt=bc=300mmbb=bc+2h0=1.91m=471.56KN满足要求2.变阶处截面h1=450mm，h01=405mml1=1.8m，b1=1.2m=b1+2h01=2.01m=339.58KN满足要求3.3.1.3配筋计算选用HPB235钢筋，计算长边方向的弯矩设计值，取I-I截面=204.56KPaMI==559.49KN·m=3677mm2III-III截面=208.01KPa==249.22KN·m=3256mm2比较和,应按配筋，现于2.6m宽度范围内配2414，=3693mm2计算长边方向的弯矩设计值，取II-II截面，前面已计算Pj=203.24KPa==371.82KN·m135 南昌航空大学毕业论文=2487mm2IV-IV截面==159.34KN·m=2156mm2按构造配筋，2412，=2712mm2>2156mm2B柱的配筋图及平面尺寸135 南昌航空大学毕业论文设计小结选择了这个毕业设计题目后，我用到的参考书有：混凝土结构设计、住宅楼设计规范，赣03J001图集，钢筋混凝土结构设计规范、地基基础、建筑结构荷载规范，解了一下本次设计所要完成的内容。在XXX老师和钟延芬老师的精心指导下和帮助下，按照工作日程的安排完成各个阶段的设计任务，并且在设计过程中充分运用PKPM、AutoCAD等专业软件进行住宅楼模型的搭建、结果的验算和结构施工图的绘制。在这次毕业设计中，先进行建筑部分的设计，然后手算一榀框架，最后用PKPM建模并绘制施工图。本次设计中软件运算方便、快捷、准确，通过本次毕业设计我基本熟练掌握了土木工程专业相关软件的运用，在今后的学习和工作中将能为自己节省更多的时间，同时提高工作效率。在本次毕业设计期间我觉得自己有很多收获，不仅能把以前所学的知识进行了一次系统的复习和独立的运用，具备了作为一名土木工程专业的毕业生应该具备的基本能力和素质；而且最让我收益的是，作为当代的大学生，要提高自身的自学能力，通过不断的接纳新的知识和掌握新的技能，才能在今后的工作和生活中不断进步。当然，由于自己掌握知识程度有限及才智不足，设计中可能还有不当之处，例如没有过多的考虑消防问题，人流疏散问题等，敬请老师们多提宝贵意见。135 南昌航空大学毕业论文参考文献[1]GB50010-2002.混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社.2002.[2]GB50009-2001.建筑结构荷载规范.北京：中国建筑工业出版社.2002.[3]梁兴文，史庆轩主编，土木工程专业毕业设计指导，北京，科技出版社，2002[4]张源主编，住宅建筑设计图说，山东科技出版社，2004[5沈蒲生主编.混凝土结构设计原理[M].北京：高等教育出版社.2005.6.[6]蒲生主编.混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社.2005.6.[7]必瑜.房屋建筑学[M].武汉：武汉理工大学出版社.2000.7.[8]GB50096-1999.住宅建筑设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2001.[9]GB/T50105-2001建筑结构制图标准.北京：中国建筑工业出版社，2001.[10]GB/T5001-2001房屋建筑制图统一标准.北京：中国建筑工业出版社，2001.[11]AlliedHashemi;lidM.Mosalam.Shake-tableexperimentonreinforced135 南昌航空大学毕业论文致谢经过本次毕业设计之后，使我更加深入的对所学知识得到了认识和掌握，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。与此同时，也增强了我以理论知识为基础，广泛的搜索相关各种资料、查询有关规范，从而得到解决实际工程问题方法的能力。在本次毕业设计过程中，也培养了我勤奋、踏实、认真和严谨的工作作风，一切所有的一切都为以后的工作打下了坚实的基础。虽然我获得的知识和能力离不开自己的刻苦努力，但是这一切都是在院领导和各位老师的辛勤培养和淳淳教导下取得的。在此，我衷心的感谢给我指导和帮助的同学和老师。135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 南昌航空大学毕业论文135 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