杭州南站站房工程普速场场轴承轨层、高架层支架计算书

'杭州南站站房工程普速场场1/J~2/K轴承轨层、高架层支架计算书计算：复核：审批：中铁三局集团杭长客专杭州南站站房及相关工程项目经理部19 目录一、工程概况1二、支架设计情况1三、承轨层模板支撑体系设计计算书13.1模板支架设计概况13.2地下通廊侧墙、钢架桥墩、框架柱侧模检算23.3刚架桥顶板、框架梁、轨道层顶板模板支撑设计检算53.3.1检算依据53.3.2支架各部件截面特性63.3.3荷载分析及计算参数63.3.4底模检算73.3.5次楞方木的检算73.3.6主楞方木的检算83.3.7立杆检算10四、高架层模板支撑体系计算114.1侧模板设计计算124.2框架柱和梁侧模板体系各项验算134.2.1、模板验算134.2.2、Φ48×3.0侧向支撑钢管验算144.2.3、拉筋计算154.3高架层、框架梁模板支撑设计检算154.3.1检算依据154.3.2支架各部件截面特性（见表1）1519 4.3.3荷载分析及计算参数154.3.4底模板检算164.3.5次楞方木的检算174.3.6主楞方木的检算184.3.7主要杆件立杆检算194.3.8基坑外地基承载力1919 普速场3-2期承轨层、高架层支架计算书一、工程概况普速场基坑范围，即杭州南站1/J轴至1/K轴、5-8轴范围内中间城市通廊和出站地道基坑。整个基坑呈长方型、长度32.6m，基坑宽度53.0m。高架层东西向宽度34.35m,南北向长度86.4m，高度11.54m。二、支架设计情况1）模板、支架材料选用15mm厚竹胶板模板，φ48×3.5碗扣式脚手架钢管、φ48×3.0钢管及配套顶托、底托，φ16对拉螺杆（设置锥形连接器），50×100mm、100×100mm、150×100mm方木及其它建筑材料。2）支架布置情况（1）承轨层和刚架桥刚架桥立杆的纵横向间距为0.9×0.6m（垂直线路方向间距为0.6m）；框架梁处立杆的纵横向间距0.6×0.6m；轨道层顶板立杆的纵横向1.2×1.2m，横杆步距1.2m。（2）高架层高架层立杆的纵横向间距为0.6×0.6m；高架层板立杆的纵横向0.9×0.9m（为方便施工仍按照0.6×0.6m布置），横杆步距1.2m。三、承轨层模板支撑体系设计计算书3.1模板支架设计概况3.1.1侧墙、轨道层框架柱、刚架桥墩身模板采用厚度15mm的竹胶板，主楞采用Φ48×3.0双排钢管，水平布置，间距600mm、次楞竖向布置、50*100mm方木、间距250mm；模板用Φ48×3.0钢管水平对顶支撑，设置顶托支撑在模板主楞上，对顶钢管采用对接方式连接，对顶钢管支撑竖向间距600mm，横向间距600mm；同时设置φ16拉筋+锥形连接器进行对拉保证其整体性，为保证侧墙的防水性侧墙不采用拉筋。3.1.2刚架桥顶板模板采用15mm厚竹胶板。底模主楞采用100mm×19 150mm方木，次楞采用100mm×50mm方木间距250mm；支架立杆的纵横向间距为0.9×0.6m（垂直线路方向间距为0.6m），步距1.2m。侧模主楞采用Φ48×3.0mm双排钢管间距600mm，次楞采用100mm×50mm方木间距200mm，侧模拉筋采用φ16钢筋，并采用支架设置钢管支撑。3.1.3轨道层框架梁模板采用15mm厚竹胶板。梁高2.6m、2.4m底模主楞采用100mm×150mm方木、其余梁高采用100mm×100mm方木，次楞采用100mm×50mm方木间距250mm；立杆采用碗口脚手架、纵横向间距0.6×0.6m、步距1.2m。侧模主楞采用Φ48×3.0mm双排钢管间距600mm，次楞采用100mm×50mm方木间距250mm，侧模拉筋采用φ16钢筋，并采用支架设置钢管支撑。3.1.4轨道层顶板模板采用15mm厚竹胶板。底模主楞采用100mm×150mm方木，次楞采用100mm×50mm方木间距200mm。轨道层顶板立杆采用碗口脚手架、纵横向间距为1.2×1.2m，步距1.2m。说明：目前市场上碗口支架钢管壁厚都不能满足3.5mm的要求，按照壁厚3.0mm进行计算。3.2地下通廊侧墙、钢架桥墩、框架柱侧模检算3.2.1检算涉及的参数、标准混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C40P8，塌落度为16-20cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h；夏季施工时，混凝土入模温度控制在35℃以内,最大温差不超过25℃，必要时可加冰水搅拌；必要时采取有效措施，防止混凝土开裂。木材抗弯强度设计值为11N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=205N/mm2，边墙属表面装修类，允许挠度取L/250，但为控制质量，取挠度为L/400。根据其结构分层图，地下通廊侧墙浇筑的最大高度为6.25m，去掉底板倒角及先浇筑部分0.75m和支撑梁影响后浇筑部分1.0m，侧墙一次浇筑高度为4.5m，刚架桥边墩一次浇筑高度4.38m，独立框架柱一次浇筑高度4.38m，故取砼的浇筑高度为4.5m进行验算。19 表3.2.1主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正系数砼塌落度影响修正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度γcTβ1β2VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m330℃1.01.152m/h4.5m3.2.2荷载分析及计算参数（1）混凝土侧压力标准值F1=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44h砼侧压力F1=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2=0.22×2.5×4.44×1.0×1.15×21/2=3.971t/m2=39.71KN/m2砼侧压力F2=γc*H=2.5×4.5=11.25t/m2=112.5KN/m2取F1与F2的较小值F1=39.71KN/m2为新浇筑混凝土的最大侧压力。（2）砼侧压力设计值查《建筑施工手册》第四版P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ1值：γ1=1.2；模板采用竹胶板，为保守计算，折减系数取1。侧压力计算F=γ1×k×F1=1.2×1×39.71=47.65KN/m2（3）倾倒砼时产生的水平荷载查《建筑施工手册》第四版P514表8-66得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=2KN/m2；P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ2值：γ2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=γ2×q×k=1.4×2×0.85=2.38KN/m2根据《建筑施工手册》荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载（4）荷载组合F3=F+Q=47.65+2.38=50.02KN/m2（计算承载力）F4=F=47.65KN/m2（计算刚度）3.2.3各项验算（1）模板验算19 1）竹胶板竹胶板钉在方木上，可近视认为竹胶板与方木刚结，净跨径20cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算。侧墙立面的竹胶板：最大弯矩：最大弯曲应力：2）50*100mm方木(1)、作用在方木上的均布荷载为：q=50.02KN/m(2)、（10×5cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝4166667mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝83333mm3;弹性模量E为：9×103MPa;(3)、弯曲强度(按简支梁检算，最大有效跨度为0.6m，每米4根σ＝q×L2/8W＝50.02×6002/（8*83333*4）＝6.75MPa＜［σ］＝11.0MPa(4)、挠度检算(按简支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×50020×6004/(384*9*106*4166667*4)＝0.56mm＜［f］＝L/400＝1.5mm（满足要求）。（2）Φ48×3.0侧向支撑钢管验算侧向钢管支撑采用Φ48×3.0mm的钢管，其特性参数如下：As=424mm2,ix=15.94mm侧向支撑间距按照最大值900mm×600mm计算。侧向轴力N=F×0.9×0.619 1)侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）N/A≤f其中N为立杆段的轴力设计值为轴心受压构件稳定系数A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数计算：（1）λ(长细比)=l0/i=(h+2a)/i其中h为立杆步距取h=900mma为横向水平杆伸出外排立杆中心线至模板支撑点（次楞）的长度。a=500mm（计算时为保守计算，a按500毫米计算，实际施工时控制在a＜=400mm。）l0=h+2a=900+500×2=1900mm（2）l0=kμh,k为计算长度附加系数，取1.155，μ为单杆计算长度系数，取1.5，h为立杆步距，取900mml0=kμh=1.155×900×1.5=1039mm，取较大值。λ=l0/i=h+2a/i=(900+500×2)/15.8=101.3查表得=0.489故N/A=50.02×0.6×0.9×103/（0.489×424）=130.3N/mm2＜f=205N/mm2稳定性满足要求！2)按强度计算侧向支撑的受压应力σ=N/A=50.02×0.6×0.9×103/424=63.71N/mm2＜f=205N/mm2满足要求！（3）拉筋计算拉筋采用直径ф16mm、模板侧向压力设计值F=39.71KN/m2,拉筋间距按照纵、横向60cm间距布置。N=0.6*0.6*1.0*39.71=14295.6Nф16mm的截面面积按照144mm2，ftb取值170N/mm2，则An*ftb=144*170=24480N＞N=14295.6N满足要求3.3刚架桥顶板、框架梁、轨道层顶板模板支撑设计检算19 3.3.1检算依据（1）《新建杭长客专杭州南站站房工程施工图》；（2）《路桥施工计算手册》；（3）《简明施工计算手册》；（4）《混凝土模板用胶合板规范》（GB/T17656-2008）；3.3.2支架各部件截面特性表1支架各部件截面材料及特性构件材料截面积（mm2）惯性矩（mm4）抵抗矩（mm3）回转半径（mm）IWi碗扣杆Φ48×3.0mm424107800449015.9主楞方木15×10cm150002812500037500043.3主楞方木10×10cm10000833333316666628.867次楞方木10×5cm500041666668333328.867竹胶板15mm281333333750003.3.3荷载分析及计算参数(1)新浇筑钢筋混凝土荷载为：1）刚架桥顶板1.2m厚截面计算，每平米荷载26×1.2=31.2KN/m2,立杆水平间距0.9×0.6m。2）框架梁按最不利框架梁L1、KL8、KL5截面计算(包含梁高2.4m)，框架梁截面尺寸为梁高2.6m，梁宽1.2m，每米重量26×2.6×1.2=81.12KN，荷载为N=81.12÷1.2=67.6KN/m2,立杆水平间距0.6×0.6m。其余主梁1.0*2.2m截面，荷载为N=26×2.2=57.2KN/m2。3）轨道层顶板按0.35m厚截面计算，每平米荷载26×0.35=9.1KN/m2,立杆水平间距1.2×1.2m。(2)模板荷载：0.075KN/m2；(3)主楞方木荷载：4×0.1×0.15×0.85=0.34KN/m2；次楞方木荷载：刚架桥和承轨层板5×0.1×0.05×0.85=0.213KN/m2，承轨层梁4×0.1×0.05×0.85=0.17KN/m2；(4)扣件自重荷载：0.2KN/m2；(5)机具及人群荷载：2.5KN/m2；(6)倾倒混凝土及振捣混凝土荷载：4.0KN/m2；19 (7)方木：E=9×103MPa，σ=13MPa；竹胶板：E=6.5×103MPa，σ=11MPa；(8)挠度容许值：l/400；强度安全系数≥1.2。(9)钢管的竖向容许应力［σ］=140MPa。(10)钢管的竖向容许荷载：对接立杆［N1］=35.7KN，搭接立杆［N2］=13.9KN。3.3.4底模检算梁底模板采用15mm厚竹胶板，竹胶板钉在次楞方木上，次楞方木高10cm，宽5cm，纵向净间距20cm。由于各部位次楞方木间距相同，故竹胶板检算荷载按照最大荷载计算，作用在竹胶板上的最大均布荷载：q＝［(1)＋(5)＋(6)］＝67.6+2.5+4=74.1KN/m2竹胶板钉在方木上，可近视认为竹胶板与方木刚结，净跨径20cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算。腹板下方的竹胶板：最大弯矩：最大弯曲应力：故竹胶板强度、刚度均满足要求。3.3.5次楞方木的检算（1）刚架桥底模次楞间距为0.20m1)、作用在次楞方木上的均布荷载为：19 q＝［(1)＋(2)＋(5)＋(6)］×0.20×1.2＝37.775×0.2×1.2=9.066KN/m2)、（10×5cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝4166667mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝83333mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为0.9m）σ＝M/W＝q×L2/8W＝9.066×9002/8/83333＝11.02MPa＜［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×9066×9004/384/9/106/4166667＝2.1mm＜［f］＝L/400＝2.25mm（2）框架梁底模次楞间距0.25m1)、作用在次楞方木上的均布荷载为：q＝［(1)＋(2)＋(5)＋(6)］×0.25×1.2=74.175×0.25×1.2=22.253KN/m2)、（10×5cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝4166667mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝83333mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为0.6m)σ＝M/W＝q×L2/8W＝22.253×6002/8/83333＝12.016MPa＜［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×22253×6004/（384×9×106×4166667）＝1.0mm＜［f］＝L/400＝1.5mm（3）轨道层顶板底模次楞间距为0.20m1)、作用在次楞方木上的均布荷载为：q＝［(1)＋(2)＋(5)＋(6)］×0.25×1.2＝15.675×0.25×1.2=3.762KN/m2)、（10×5cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝4166667mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝83333mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为1.2m）σ＝M/W＝q×L2/8W＝3.762×12002/8/83333＝8.13MPa＜［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）19 f＝5qL4/384EI＝5×3762×12004/384/9/106/4166667＝2.71mm＜［f］＝L/400＝3.0mm3.3.6主楞方木的检算（1）刚架桥立杆步距为0.9×0.6m1)、作用在主楞方木上的均布荷载为：q＝［(1)＋(2)＋(3)＋(5)＋(6)］×0.9×1.2＝37.988×0.9×1.2=41.027KN/m2)、（15×10cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝281.25×105mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝3.75×105mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为0.9m）σ＝M/W＝q×L2/8W＝41.027×9002/8/375000＝11.08MPa＜［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×41027×9004/384/9/106/28125000＝1.4mm＜［f］＝L/400＝2.25mm（2）框架梁底部立杆步距为0.6×0.6mA、编号KL5、8、L1，按照梁高2.6m（包含梁高2.4m），主楞方木15*10cm。1)、作用在主楞方木上的均布荷载为：q＝［(1)＋(2)＋(3)＋(5)＋(6)］×0.6×1.2＝74.345×0.6×1.2=53.528KN/m2)、（15×10cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝281.25×105mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝3.75×105mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为0.6m）σ＝M/W＝q×L2/8W＝53.528×6002/8/375000＝6.423MPa＜［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×53528×6004/384/（9×106×28125000）＝0.36mm＜［f］＝L/400＝1.5mmB、其余梁和框架梁按照1.0*2.2m计算（包含梁高2.2m及以下），主楞方木10*10cm。1)、作用在主楞方木上的均布荷载为：q＝［(1)＋(2)＋(3)＋(5)＋(6)］×0.6×1.2＝63.945×0.6×1.2=46.04KN/m2)、（10×10cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝8333333.3mm419 ;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝166666.7mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为0.6m）σ＝M/W＝q×L2/8W＝46.04×6002/8/166666.7＝12.43MPa＜［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×45010×6004/384/（9×106×28125000）＝0.30mm＜［f］＝L/400＝1.5mm（3）轨道层顶板立杆步距为1.2×1.2m，主楞方木15×10cm。1)、作用在主楞方木上的均布荷载为：q＝［(1)＋(2)＋(3)＋(5)＋(6)］×1.2×1.2＝15.888×1.2×1.2=22.879KN/m2)、（10×15cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝28125000mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝375000mm3;弹性模量E为：9×103MPa;3)、弯曲强度(按间支梁检算，有效跨度为1.2m）σ＝M/W＝q×L2/8W＝22.879×12002/8/375000＝10.98MPa＞［σ］＝13.0MPa4)、挠度检算(按间支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×22879×12004/384/（9×106×28125000）＝2.44mm＞［f］＝L/400＝3.0mm3.3.7立杆检算（1）刚架桥立杆计算1)、钢支架立杆间距为0.9×0.6m，横杆步距为1.2m，相应单位杆件承受荷载为：N1＝［（(1)＋(2)＋(3)＋(4)+（5)＋(6)）］×0.9×0.6*1.2＝38.528×0.9×0.6*1.2=24.996KN＜［N1］=35.7KN满足要求2)、强度检算立杆的受压应力为：σ1＝N1/A＝24996/424＝58.82MPa＜［σ］＝140MPa满足要求3)、稳定性检算长细比：λ＝L/i＝1200/15.9＝75.47根据《路桥施工计算手册》附表3-26，得杆件的稳定系数β为：0.744，则立杆的压应力σ为：19 σ＝N1/βA＝24996/（0.744×424）＝79.143MPa＜［σ］＝140MPa满足要求（2）框架梁按最不利框架梁KL8、KL5截面计算1)、钢支架立杆间距为0.6×0.6m，横杆步距为1.2m，相应单位杆件承受荷载为：N1＝［(1)＋(2)＋(3)＋(4)+(5)＋(6)］×0.6×0.6*1.2＝74.928×0.6×0.6*1.2=32.369KN＜［N1］=35.7KN满足要求2)、强度检算立杆的受压应力为：σ1＝N1/A＝32369/424＝76.34MPa＜［σ］＝140MPa3)、稳定性检算长细比：λ＝L/i＝1200/15.9＝75.47根据《路桥施工计算手册》附表3-26，得杆件的稳定系数β为：0.744则立杆的压应力σ为：σ＝N1/βA＝32369/（0.744×424）＝102.61MPa＜［σ］＝140MPa满足要求（3）轨道层顶板按0.35m厚截面计算1)、轨道层顶板立杆间距为1.2×1.2m，横杆步距为1.2m，相应单位杆件承受荷载为：N1＝［(1)＋(2)＋(3)＋(4)＋(5)＋(6)］×1.2×1.2×1.2＝16.428×1.2×1.2*1.2=28.388KN＜［N2］=35.7KN满足要求2)、强度检算立杆的受压应力为：σ1＝N1/A＝28388/424＝66.95MPa＜［σ］＝140MPa满足要求3)、稳定性检算长细比：λ＝L/i＝1200/15.9＝75.47根据《路桥施工计算手册》附表3-26，得杆件的稳定系数β为：0.744则立杆的压应力σ为：σ＝N1/βA＝28388/（0.744×424）＝89.99MPa＜［σ］＝140MPa满足要求四、高架层模板支撑体系计算1）框架柱：模板采用15mm竹胶板，次楞采用5*10cm的方木、间距0.2m，主楞采用Φ48×19 3.5双排钢管，竖向布置，水平间距600mm；模板用Φ48×3.0mm钢管水平对顶支撑，设置顶托支撑在主楞上，对顶钢管采用对接方式连接，对顶钢管支撑竖向间距600mm，横向间距600mm；同时设置φ16拉筋+锥形连接器进行对拉，保证其整体性；横向水平杆伸出外排立杆中心线至模板支撑点（双排钢管主楞）的长度不大于40cm；底部用横向钢管将其连接成整体，顶部位置设置横向钢管与竖向主楞用十字扣件连接一次性浇筑高小于500cm,框架柱浇筑高度最高控制在2.07m，间隔一段时间再进行浇筑。2）高架层梁板模板采用15mm竹胶板，主楞采用100mm×100mm方木、100mm×50mm方木，次楞采用100mm×50mm方木，框架梁侧模主楞采用Φ48×3.0mm双排钢管，次楞采用100mm×50mm方木，侧模拉筋采用φ16圆钢+锥形连接器，并采用支架设置钢管支撑。表4.2.1主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正系数砼塌落度影响修正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度γcTβ1β2VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m330℃1.01.152m/h4.5m混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C40P8，塌落度为16-20cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h；夏季施工时，混凝土入模温度控制在30℃以内,最大温差不超过25℃，必要时可加冰水搅拌；必要时采取有效措施，防止混凝土开裂。框架梁的最大高度为2.07m。木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=210N/mm2，梁板允许挠度取L/250，但为控制质量，取挠度为L/400。其主要参数表如下：4.1侧模板设计计算1）荷载设计值（1）混凝土侧压力①混凝土侧压力标准值F1=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44h19 砼侧压力F1=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2=0.22×2.5×4.44×1.0×1.15×21/2=3.971t/m2=39.71KN/m2砼侧压力F2=γc*H=2.5×2.07=5.175t/m2=51.75KN/m2取F1与F2的较小值F1=39.71KN/m2为新浇筑混凝土的最大侧压力。②砼侧压力设计值查《建筑施工手册》第四版P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ1值：γ1=1.2；模板采用木模板，为保守计算，折减系数取1。侧压力计算F=γ1×k×F1=1.2×1×39.71=47.65KN/m2③倾倒砼时产生的水平荷载查《建筑施工手册》第四版P514表8-66得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=2KN/m2；P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ2值：γ2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=γ2qk=1.4×2×0.85=2.38KN/m2根据《建筑施工手册》荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载④荷载组合F3=F+Q=（47.65+2.38）*1=50.02KN/m（计算承载力），取1m宽度计算。F4=F*1=47.65KN/m（计算刚度）4.2框架柱和梁侧模板体系各项验算4.2.1、模板验算1）木模板竹胶板钉在方木上，可近视认为竹胶板与方木刚结，净跨径15cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算。（1）框架柱和梁侧模竹胶板：①强度验算最大弯矩：19 最大弯曲应力：②挠度验算2）50*100mm方木1)、作用在方木上的均布荷载为：q=50.02KN/m2)、（10×5cm)方木的截面惯性矩I＝b×h3/12＝4166667mm4;截面抵抗矩W＝b×h2/6＝83333mm3;弹性模量E为：9×103MPa；3)、弯曲强度(按简支梁检算，最大有效跨度为0.6m，每米4根)σ＝q×L2/8W＝50.02×6002/（8*83333*4）＝6.75MPa＜［σ］＝11.0MPa4)、挠度检算(按简支梁检算）f＝5qL4/384EI＝5×50020×6004/(384*9*106*4166667*4)＝0.56mm＜［f］＝L/400＝1.5mm（满足要求）。4.2.2、Φ48×3.0侧向支撑钢管验算侧向钢管支撑采用Φ48×3.0mm的钢管，其特性参数如下：As=424mm2,ix=15.94mm侧向支撑间距最大值900mm×600mm。侧向轴力N=F×0.9×0.61)侧向支撑的稳定按下列公式验算N/A≤f其中N为立杆段的轴力设计值为轴心受压构件稳定系数A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数计算：1）λ(长细比)=l0/i=(h+2a)/i其中h为立杆步距取h=900mma为横向水平杆伸出外排立杆中心线至模板支撑点（次楞）的长度。a=500mm（计算时为保守计算，a按500毫米计算，实际施工时控制在a<=400mm.）19 l0=h+2a=900+500×2=1900mm2．l0=kμh,k为计算长度附加系数，取1.155，μ为单杆计算长度系数，取1.5，h为立杆步距，取900mml0=kμh=1.155×900×1.5=1039mm，取较大值。λ=l0/i=h+2a/i=(900+500×2)/15.8=101.3查表得=0.489故N/A=50.02×0.6×0.9×103/（0.489×424）=130.3N/mm2