满堂支架计算书

'满堂支架施工受力计算书一、支架材料（1）木胶板木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，fm=13╳0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103N/mm2。(2)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(4)48mm×3.2mm钢管：惯性矩I=11.36cm^4，截面模量W=4.732cm^3，截面积A=4.504cm^2，回转半径i=1.588cm，钢管自重:3.54kg/mQ235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值：f=215N/mm^2，弹性模量：E=2.06×10^5N/mm^2。二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26.5KN/m3。2、模板自重:侧模及排架4.0KN/m2内模及底模1.5KN/m23、人群及机具荷载荷载按2.5KN/㎡计算。4、倾倒和振捣混凝土荷载按4.0KN/㎡计算。16 5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。三、受力计算3.1.计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.0米）、腹板部分（宽1.7米）和翼板部分（宽2.65米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。3.2.荷载计算3.2.1箱梁各部分荷载（1）翼缘混凝土荷载（2）腹板混凝土荷载（3）底板混凝土荷载（4）内模及底模荷载（5）外膜及排架荷载16 （6）人群及机具荷载（7）倾倒和振捣混凝土荷载3.2.2底模面板计算箱梁横断面由于腹板下底模受力最大,以腹板下底模面板做控制计算腹板下组合荷载为：面板为20mm厚木胶板模板次楞（横向分配梁）间距300mm，计算宽度1000mm。按计算简图（5跨连续梁）计算结果:面板计算简图16 建模得计算结果最大剪应力为0.8Mpa，满足最大弯应力为4.8Mpa，满足ƒmax=因为太小可以忽略。下面底模纵横梁因为最大挠度太小，同样忽略。3.2.3底模次楞（横向分配梁）计算16 横向分配梁选用100×100mm方木，间距300mm。翼缘下面次楞荷载为q1=[（11.83+4）×1.2+（2.5+4）×1.4]×0.3=8.43N/mm腹板下面次楞荷载为q2=109.28×0.3=32.78N/mm底板下面次楞荷载为q3=[（33.39+1.5）×1.2+（2.5+4）×1.4]×0.3=15.29N/mm翼缘下纵梁间距为900mm，腹板下纵梁间距为600mm，底板下纵梁间距为600mm，按3跨连续梁计算翼缘计算简图腹板计算简图底板计算简图①翼缘下计算结果16 大剪应力0.7Mpa，满足最大弯应力4.1Mpa，满足最大支反力为8.3KN②腹板下计算结果16 最大剪应力0.9Mpa，满足最大弯应力1.7Mpa，满足16 最大支反力Pmax=10.8KN③底板下计算结果最大剪应力0.8Mpa，满足16 最大弯应力3.3Mpa，满足最大支反力为Pmax=10.1KN3.2.4底模主楞（纵梁）计算纵梁荷横向载为分配梁传递的集中力8.3KN（翼缘下、荷载间距300mm）、10.8KN（腹板下，荷载间距300mm）、10.1KN（底板下，荷载间距300mm），以腹板下纵梁作为控制计算。16 纵梁计算简图纵梁选用150×150mm方木纵梁下立杆排距600mm，按3跨连续梁计算。16 计算结果为最大剪力为0.5Mpa，满足最大弯应力为2.0Mpa，满足最大反力Pmax=23.2KN最大位移为ƒmax=0.081mm3．3满堂支架计算3.3.1立杆及托架①立杆强度及稳定性（通过模板下传递荷载）取腹板下支架排距600mm，行距300mm，步距1200mm，由上可知，腹板下单根立杆在最不利荷载作用下最大轴力P=7.1KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。立杆选用￠48mm×3.2mm钢管，截面积回转半径i=15.88mm，面积A=450.4mm2。横杆步距1200mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度L=1200+450=1650mm。立杆长细比：16 查钢结构附表1-9a类截面轴心受压构件的稳定系数得强度验算：，满足稳定性验算：，满足②立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）支架高度25m，腹板下面排距0.3m，行距0.6m，步距1.2m。立杆延米重3.54kg/m，每平方米剪刀撑的长度系数0.325.立杆荷载计算：单根立杆自重：单根立杆承担混凝土荷载：单根立杆承担模板荷载：单个立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：单根立杆承担施工人员及机具荷载：风荷载：16 风压高度变化系数uz查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.42（支架高度30m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数us查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ=1.2×An/Aw。1.2为节点增大系数；An为挡风面积（An=（L+h+0.325×L×h）*d=（0.6+1.2+0.325×0.6×1.2）×0.048=0.098m2，L为立杆的纵距，h为横杆的步距，0.325为每平方米剪刀撑的长度，d为钢管的外径）；Aw为迎风面积（Aw=L×h=0.6×1.2=0.72m2，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）。故ψ=1.2×0.098/0.72=0.163）；基本风压w0查《建筑结构荷载规范》D.4表可取0.25KN/m2（根据地区情况，河北石家庄）。风荷载为WK=0.7×1.42×1.3×0.163×0.25=0.05KN/m2。不考虑风载时立杆的强度和稳定性立杆计算荷载：因为21.57KN<23.2KN,由于立杆最大轴力为23.2KN时已通过强度和稳定性计算，故无需检算。考虑风载时立杆的强度和稳定性立杆计算荷载：16 风荷载产生的弯矩：MW=1.4×0.85×WK×L×h2/10（3跨连续梁弯矩公式，L为立杆的纵距，h为横杆的步距），MW=0.85×1.4×0.05×0.6×1.22/10=0.0051KN.m=5100N.mm。立杆长细比103.9,计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.6078。立杆截面参数A=450.4mm2，W=4732mm3。由N/（φ*A）+MW/W=21320/(0.6078×450.4)+5100/4732=78.96N/mm2=78.96MPa，满足。③立杆的压缩变形H为立杆的总高度，E为弹性模量，A为截面面积④底托（枕木）检算当立杆最大轴力超过40KN时，则大于标准底托的承载力，需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施(《扣件式钢管脚手架计算手册》90页，王玉龙编著).P=7.1KN<40KN,N=21.57KN<40KN,故满足底托承载力要求。3.4地基承载力模板下传最不利荷载作用下最大轴力23.2KN，立杆下传轴力采用根据规范计算为21.57KN，以23.2KN作为控制计算。16 一个底托下混凝土垫板最大面积A=0.3×0.6=0.18mm2（腹板下面，按全部硬化处理）。地基承载力设计值最小需要满足当立杆间距大于0.6m时，通过以下办法来计算地基承载力:底托宽度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土压力扩散角为45o。则立杆轴力传递到地基表面的面积为（2h+0.15）2。上例中混凝土厚度0.2m，则单根立杆地基顶面承压面积为：0.552=0.30m2.在此说明：根据《扣件式钢管脚手架安全施工规范》5.5立杆地基承载力计算：地基承载力设计值ƒg=kc׃k（ƒ16 k为地基承载力标准值，kc为支架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1）。3.5支架总体弹性沉降值面板、次楞最大挠度太小，计算式予以忽略，主楞最大挠度为0.081mm，立杆压缩值为5.81mm，则不考虑对沉降因素支架弹性沉降值为：5.891mm。16'