现浇箱梁施工方案(含支架计算书)

'现浇箱梁施工方案目录1．编制依据12．工程概况13．施工总体安排33.1技术准备33.2劳动力计划33.3施工机械准备63.4施工材料准备63.5施工进度计划安排64．现浇箱梁施工技术方案74.1施工工艺流程图74.2支架方案94.2.1地基处理94.2.2测量放样104.2.3支架搭设104.2.4支架预压114.2.5支架拆除124.3现浇连续梁方案134.3.1模板施工134.3.2钢筋施工154.3.3预应力施工164.3.4砼浇筑184.3.5预应力施工214.3.6预埋件施工264.3.7冬季施工措施264.3.8高温季节施工275．质量保证措施275.1组织保证275.2加强测量、试验工作275.3强化技术管理工作275.4加强全过程的质量监控，严把施工环节质量关285.5努力克服质量通病286．安全生产保证措施286.1组织保证措施286.2加强安全教育，执行安全生产奖罚制度286.3加强现场安全施工管理296.4交通安全防护措施32120 现浇箱梁施工方案7．文明施工和环境保护措施327.1文明施工措施327.2环境保护措施338．工期保证措施348.1明确阶段目标，保证节点计划和总体计划的完成348.2加强领导管理，健全施工协调制度348.3加强物资供应管理358.4对任务分配、劳动力安排、机械设备调配实行动态管理358.5加强工地施工技术管理358.6安排好特殊季节的施工359．现浇箱梁施工应急预案359.1应急预案的任务和目标359.2应急救援组织机构35附件一、桥面净宽25.5m箱梁支架及中心河贝雷梁验算41附件二、桥面净宽40.5m箱梁计算（验算半幅）62附件三、第十四联变截面连续梁支架及跨华山路门洞验算80附件四、匝道箱梁支架验算111120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案×××现浇箱梁施工方案1．编制依据1、×××标段设计图纸2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）4、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）5、《工程测量规范》（GB50026-2007）6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）8、《钢筋焊接及验收规程》（JTJ18-2012）9、《预应力混凝土钢绞线》（GB/T5224-2003）10、《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ10-2011）11《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）12、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）13、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）14、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）15、我单位编制的《×××标段总体施工组织设计》16、自然条件资料：包括地形资料、工程地质资料、水文地质资料、台风资料、气象资料等。17、我国现行的国家、项目所在地颁布的相关法律、法规等。2．工程概况该现浇箱梁施工桩号范围为JFK0+×××～JFK7+×××，全长7177米。本标段起×××，至×××，主要相交道路有×××路、×××路和×××路，设计桩号范围为JFK2+×××～JFK4+×××，长1529.666米。本合同段主线现浇箱梁共17联（48跨），结构形式除×××路的第15联为变截面连续箱梁外，其余均为等截面连续箱梁。匝道箱梁共7联，均为8.5m标准宽度等截面连续箱梁。箱梁断面结构及跨径布置情况如下：主线箱梁断面结构及跨径布置120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案序号部位跨径布置箱梁断面尺寸备注梁高顶板宽底板宽1第一联（JF073～JF076）33+33.892+33243.51～40.537.61～34.1双箱三室2第二联（JF076～JF078）2×33240.530.1双箱三室3第三联（JF078～JF081）3×30240.530.1双箱三室4第四联（JF081～JF084）3×30240.5～43.2534.1～37.35双箱三室5第五联（JF084～JF087）第六联（JF087～JF090）3×3023324.25单箱五室6第七联（JF090～JF093）3×3223324.25单箱五室7第八联（JF093～JF095）30+34233～35.74624.25～27.459单箱五室8第九联（JF095～JF097）35+33225.514.4单箱三室9第十联（JF097～JF100）第十一联（JF100～JF103）3×34225.514.4单箱三室10第十二联（JF103～JF106）3×32225.514.4单箱三室11第十三联（JF106～JF109）第十五联（JF112～JF115）29+30+29225.514.4单箱三室12第十四联（JF109～JF112）30+50+382～325.514.4～12.9单箱三室13第十六联（JF115～JF118）第十七联（JF118～JF121）3×28225.514.4单箱三室匝道箱梁断面结构及跨径布置序号部位跨径布置箱梁断面尺寸备注梁高顶板宽底板宽13E匝道第一联（JF084～3E3）3×301.88.53.4单箱单室第二联（3E3～3E5）2×301.88.53.4单箱单室23W匝道第一联（JF095～3W2）35+331.88.53.4单箱单室第二联（3W2～3W4）2×341.88.53.4单箱单室34E匝道第一联（4E1～4E3）2×281.88.53.4单箱单室44W匝道第一联（4W1～4W3）2×281.88.53.4单箱单室第二联（4W3～JF121）3×281.88.53.4单箱单室桥墩钻孔桩主线采用φ1500mm和φ1200mm两种规格，匝道桥采用φ1200mm和φ1000mm两种规格。主线桥墩承台采用10.3m×6.4m×2.5m台阶式矩形承台、14.2m×6.4m×3m矩形承台和5.4m×5.4m×2.2m矩形承台（JF186-JF197边墩）。匝道桥承台采用5.4m×5.4m×2.0m矩形承台，桥台采用φ1000mm钻孔桩，桥台采用U型重力式桥台。承台底设置10cm厚C20素砼垫层。主线标准段桥墩采用双柱花瓶墩、直立墩形式，立柱根部截面尺寸为1.8m×1.6m，立柱顶采用系梁连接。系梁在桥梁中心线处高度为1.2m，高度从中间向两侧呈弧线形变高，采用4束5股φs15.2高强度低松弛钢绞线进行预应力张拉。主线宽箱梁两侧边柱采用1.8m×1.6m柱式墩（双侧椭圆型倒角）。匝道立柱采用1.8m×1.6m实体花瓶墩，20×20cm倒角。主线高架桥上部结构共有17联预应力混凝土连续箱梁，其中第1联到第4联为双箱三室，第5联至第8联为单箱五室，第9联至第17联为单箱三室。主线第8联JF093-JF095墩和第9联JF095-JF097墩跨越×××路、第14联JF109-JF112墩跨×××路。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案箱梁采用双向预应力体系，即纵向预应力和横向预应力。钢绞线采用GB/T5524国家标准的φs15.2低松弛钢绞线，预应力波纹管采用预埋塑料波纹管。伸缩缝采用WBZ-80伸缩缝，支座采用盆式橡胶支座。3．施工总体安排3.1技术准备1、在全面熟悉设计文件、设计交底和技术规范的基础上，进行现场勘查和施工调查，了解施工现场交通状况。2、根据收集的现场情况、核实工程数量，按工期要求、施工难易程度以及人员、设备、材料状况，确定施工方案、施工计划和需要的机械、人员数量，并根据现场实际情况及时进行合理调整。3.2劳动力计划根据工期要求及现场实际情况，合理组织施工人员，并做好进场人员的安全教育和技术交底工作，确保施工人员满足现场施工需要。我标段根据工程量和工期要求拟设置3个现浇箱梁施工工班，每个施工工班施工任务及劳动力配置情况见下表：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案施工任务及劳动力组织安排表序号施工工班施工范围劳动力1现浇箱梁一工班JF073～JFO951202现浇箱梁二工班JF073～JFO95、3E匝道1203现浇箱梁三工班JF095～JF121、3W、4E、4W匝道150项目部主要管理人员见《主要管理人员一览表》，组织机构见《组织机构框图》。主要管理人员一览表序号姓名职务备注1×××项目经理2×××项目书记3×××项目总工程师4×××项目副经理5×××项目副经理6×××项目安全、环保专职工程师7×××计财部（计划）部长8×××计财部（财务）部长9×××综合办公室主任10×××工程部部长11×××测量工程师12×××试验室主任13×××物资部部长14×××设备工程师15×××专职安全员16×××专职安全员17×××桥梁工程师18×××桥梁工程师19×××桥梁工程师20×××试验员21×××测量员22×××专职电工120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案组织机构框图×××标段项目经理部项目经理部项目经理项目书记安全总监项目副经理项目总工现浇箱梁二队现浇箱梁三队现浇箱梁一队试验室物资设备部计划财务部安全环保部工　程　部综合办公室技术科财务科计划科设备科物资科测量班120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案3.3施工机械准备根据工期要求及施工现场的实际情况，合理安排各种机具的进场计划，使用前进行调试工作，确保机械性能良好，满足施工需要。主要施工机械设备序号名称型号单位数量机械状况备注1挖掘机PC220台4良好2压路机YZ18台3良好3装载机ZL50台2良好4吊车25吨台5良好5发电机250KW台2良好6发电机15KW台2良好8电焊机315A台12良好9钢筋弯曲机GW40型台6良好10钢筋切割机GQ40型台6良好11木工圆盘锯MJW-104台3良好11千斤顶YCW300B台6良好12千斤顶YCW400B台6良好13压浆设备套3良好14插入式振动棒50mm40良好15插入式振动棒30mm24良好16空压机台6良好17水泵台18良好3.4施工材料准备根据现场施工进度情况，做好材料进场计划，确保材料供应及时。3.5施工进度计划安排根据工程现场实际情况、可作业面、拆迁情况，拟在2013年9月开始施工现浇箱梁，具体工期安排如下：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案主线桥箱梁工期计划安排序号部位工期安排1第1联（JF073-JF076)2014年4月15日～2014年6月1日2第2联（JF076-JF078）2014年3月1日～2014年4月15日2013年8月1日～2014年9月10日3第3联（JF078-JF081）2014年1月2日～2014年2月10日2013年7月5日～2014年8月31日4第4联（JF081-JF084）2013年12月10日～2014年2月1日2013年8月1日～2014年9月10日5第5联（JF084-JF087）2013年12月1日～2014年1月20日6第6联（JF087-JF090）2014年3月15日～2014年4月31日7第7联（JF090-JF093）2013年11月16日～2013年12月31日8第8联（JF093-JF095）2013年9月1日～2013年10月20日9第9联（JF095-JF097）2013年9月10日～2013年10月30日10第10联（JF097-JF100）2013年10月1日～2013年11月15日11第11联（JF100-JF103）2013年11月16日～2013年12月31日12第12联（JF103-JF106）2014年3月10日～2014年4月20日13第13联（JF106-JF109）2013年11月5日～2013年12月31日14第14联（JF109-JF112）2013年9月1日～2013年10月31日15第15联（JF112-JF115）2013年12月1日～2014年1月20日16第16联（JF115-JF118）2013年11月16日～2013年12月31日17第17联（JF118-JF121）2013年10月1日～2013年11月15日匝道桥箱梁工期计划安排序号部位工期安排13E匝道第一联（JF084～3E3）2014年1月5日-2014年2月10日2第二联（3E3～3E5）2014年3月1日-2013年4月10日33W匝道第一联（JF095～3W2）2013年7月1日-2013年8月15日4第二联（3W2～3W4）2013年6月20日-2013年8月10日54E匝道第一联（4E1～4E3）2014年4月1日-2013年5月10日64W匝道第一联（4W1～4W3）2013年7月15日-2013年8月31日7第二联（4W3～JF121）2013年6月15日-2013年7月10日4．现浇箱梁施工技术方案4.1施工工艺流程图120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案施工准备地基处理测量定位支架搭设安装底模、侧模支架预压（110%梁重）测量、调整立模标高安装底模、侧模安装支座绑扎底板及腹板钢筋，穿纵向预应力束安装腹板、内模，浇筑底、腹板砼预留顶板天窗绑扎顶板及翼缘板钢筋浇筑顶板砼箱梁内模拆除砼养护预应力束张拉、压浆预留天窗封顶、拆除支架、清理桥面支架现浇预应力砼连续箱梁施工工艺框图120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案4.2支架方案4.2.1地基处理4.2.1.1原状道路描述现状×××路为界，以北断面为一块板，路幅宽度22.5米，其中车行道宽度约16.5米，两侧为2×3.0米人行道；以南断面为三块板，路幅宽度约45.5米，其中机动车道宽度约23.5米，两侧为2×3.5米分隔带、2×5.5米非机动车道、2×3.0米人行道。现状道路一般为水泥路面，交叉口及非机动车道为沥青路面，查阅原设计道路文件水泥路面总厚59cm，为24cm水泥砼+20cm二灰砂（Ⅱ）+15cm掺灰道渣，非机动车采用沥青砼路面，总厚度28cm，为3cm细粒式沥青+5cm沥青碎石+20cm二灰砂（Ⅱ），交叉口路面采用沥青路面，总厚58cm，为3cm细粒式沥青砼+7cm沥青碎石+30cm二灰砂（Ⅱ）+18cm掺灰道渣。4.2.1.2原绿化带处地基处理原城市道路旁的绿化带表面为有机土，土的含水量较高，根据现场实际情况和我单位以往的施工经验，拟对该区段进行如下处理：如地面道路已经施工，可以在地面道路路基上浇筑15cm厚C20砼基础；如地面道路未施工，需在清表压实后回填20cm5%石灰土进行地基处理，然后浇筑15cm厚C20砼基础，并设置排水系统，及时排掉积水防止浸泡基底。4.2.1.3原有快车道路面及一期便道处地基处理对于原有快车道路面，不需要进行处理即可直接在其上搭设支架。新建一期施工便道，位于原侧分带上是下挖35cm后原地打夯，回填20cm碎石浇筑35cm厚C30砼，位于原非机动车道上是加铺20cm厚C30砼，故不需要再处理可在其上搭设支架。4.2.1.4现有人行道处地基处理对于现有人行道范围内地基处理，翻除人行道砖后浇筑10cm厚C20砼即可做支架基础。4.2.1.5承台基坑回填处地基处理对于承台范围，考虑到后期路基施工，先按设计要求用级配碎石分层回填夯实至承台顶，承台顶至地面用采用宕渣回填压实，再在其上浇筑10cm厚C20砼，即可作为支架基础。4.2.1.6跨路处支架基础对跨×××路需搭设门洞地段，直接在原路面上浇筑条形混凝土作为支墩基础。支架基础处理前，首先应按照箱梁投影线范围，对支架地基进行测量放样。两侧至少各加宽30cm，并用石灰标示出支架基础处理边线。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案4.2.1.7注意事项1、绿化带、承台基坑处注意与原有路面的顺接，保证支架基础的平整度和整体性。2、需新硬化的支架基础下，土基必须压实，压实度达到90%以上。3、对原装路面与新硬化混凝土支架基础连接部位应垂直于接缝方向设置方木，防止新旧基础不均匀沉降。4.2.2测量放样在支架基础处理完成后，对箱梁支架竖杆位置进行平面放样，确定竖杆平面位置，在搭设时按照预先确定的位置搭设。搭设前应测量放样确定各竖杆高度（每根钢管的高度按其位置处梁底高（考虑预拱度设置）减去构造模板厚度和槽钢、方木楞的厚度计算），保证整个支架高度一致并满足设计要求。现场测量控制时根据梁体线形变化适当选定横桥向控制断面间距，精确调整控制断面顶托标高，用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后用拉线内插的方法，依次调出每个顶托的标高，顶托杆件在钢管内的长度应不小于15cm。支架搭设完成后应对其平面位置，顶部标高进行复核。4.2.3支架搭设4.2.3.1箱梁支架主要材料特性表材料名称截面积A(mm2)惯性矩Ix（mm4）抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）Sx（mm3）每米重量（kg/m）I40b94.07×10222781×10411390×103155.6671.2×10373.84I50b129.25×10248556×1041942.2×103193.81146.6×103101.46Φ48×3.5钢管碗扣4.89×10212.15×1045.078×10315.78/3.84Φ48×3.0钢管碗扣4.24×10210.78×1044.493×10315.95/3.33Φ609×8.0钢管15097.12//212.5/118.57I10b14.33×102245×10449×10341.428.2×10312.81254.2.3.2支架布置碗扣支架采用外径Φ48mm标准杆件进行组装，并按要求设置剪刀撑，立杆顶端安装可调式U形支托，在支托内安装顺桥向15cm*15cm方木或I10#工字钢作为纵向分配横杆，在纵向大横杆上安装10cm*10cm横向方木，横向方木中心距30cm，在横向方木上铺设竹胶板作为箱梁底模和翼缘板底模。箱梁侧模采用竹胶板方木组合模板，用横向钢管120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案支托调整和加固侧模。翼缘板下碗扣支架和底模支架设置斜拉钢管连成整体，抵抗腹板对侧模的侧压力，保持支架平衡。横桥向按照支架的搭设要求，严格控制立杆的垂直度以及扫地杆和剪刀撑设置的间距和数量。顺桥向支架与墩柱连接，以抵抗顺桥向的水平力，防止支架倾斜。碗扣支架立杆主要采用3.0m，2.4m和1.8m三种规格，另配部分0.6m立杆作为调节杆，立杆接头在横桥向和顺桥向均错开布置，顶、底托均采用可调支托。横杆采用0.9m、0.6m和0.3m三种规格，横杆间距0.9m，腹板和梁端加厚位置按0.6*0.9m间距布置，梁底和翼缘板位置按0.9*0.9m间距布置。纵向每隔5m设置通长剪刀撑1道，横向每隔3跨设置剪刀撑1道，自顶层向下每隔2步设置水平剪刀撑1道，底托上方距地面30cm以内设置扫地杆1道，以确保横向稳定性。支架具体布置详见附图。注意事项1、相邻立杆连接处错开，即第1层立杆用3.0m和2.4m立杆交替错开布置。往上均采用3.0m立杆，至顶层采用较短的调节杆调整找平。2、立杆的垂直度和水平杆的水平度要严格控制，30m高以下支架按1/400控制，且劝告垂直度偏差不大于10cm。3、首层脚手架用水管法调整横杆位置碗扣的高度，以保证横杆的水平度。第一层横杆安装完毕，检查立杆底托是否存在松动和悬空的现象，若存在，及时旋紧底托，使底托紧贴地基。4、可调顶托和底托钢板厚度不小于5mm，丝杆与螺母捏合长度不得少于4~5扣，深入立杆内长度不小于15cm。5、为增强支架结构的整体性和稳定性，墩身处全部水平杆必须与墩身紧密接触（可用方木置于支架和墩身之间，防止损坏墩身砼），两联两跨支架必须连成整体，避免在墩身处形成薄弱环节。4.2.3.3满堂支架支架受力验算满堂支架受力验算见后附计算书。4.2.4支架预压底模和侧模安装结束后，进行预压来检验地基承载力、支架及模板的安全性和实际变形量，从而消除非弹性变形，得出预拱度数值，确保箱梁线性顺直符合设计要求。同时，通过预压提前发现支架结构及模板系统存在的问题和隐患，并根据存在的问题及时进行整改，确保支架和模板的安全性满足要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案支架预压采用砂袋堆载预压，防止损坏底模，在砂袋下铺一层土工布或先铺设一层旧模板。预压荷载按照梁体重量和模板重量的1.1倍考虑。预压时自每跨箱梁支座位置向跨中位置对称进行，荷载分布根据支架承受的结构荷载分布情况布置。预压沉降观测点按照每跨5个断面布设，即每L/4跨度设置一个观测断面，分别布置在每跨L/8、L/4、L/2、3L/4、7L/8，每个断面设置5个观测点。预压采用吊车起吊砂袋就位，预压时按实际施工时的压力分布来预压,荷载主要集中在底、腹板位置,翼板位置适当减少。加载时,按照预压荷载的30%,70%,110%逐级加载，并根据梁体重量分布进行堆载。预压前在支架顶、底分别设置沉降观测点和变形观测点,支架预压时设专人测量，早晚各观测一次，测出支架变形值f1，在连续3天沉降量在3mm以内即确定支架稳定。对于变形较大的采取加固支架方法以保证其整体稳定性。预压重量如下图支架卸载后，再次测出支架的变形值f2，则可计算出支架及地基的塑性变形值为f（塑）=f2，弹性变形值f（弹）=f1－f2。支架预压前按理论计算的支架弹、塑性变形值及地基塑性变形值预留拱度值f（拱）。预压后如果观测f1与f（拱）的误差不超过±10mm，则卸载后底模标高不作调整，否则卸载后重新调节底模标高，按f2值预留底模预拱度。4.2.5支架拆除箱梁混凝土强度达到设计及规范要求及预应力钢绞线张拉压浆完成后，方可拆除支架。拆除施工前由项目部组织对支架进行全面检查，现场工程技术人员对操作工人进行有针对性的安全技术交底。4.2.5.1拆除步骤120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案松动顶托可调螺栓→撬动格栅模板下落与顶托大格栅→抽出箱梁两侧托架外运→抽出中间底模外运→拆除纵向横向剪刀撑→自上而下拆除碗扣支架横杆和立杆，自上而下逐层拆碗扣式支架斜拉杆。4.2.5.2拆除顺序遵循全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，拆除作业严格遵守拆除顺序——自跨中向两端梁对称，由上而下逐层进行，杜绝上下层同时拆除。全部顶托卸完后抽出底模竹胶板、方木和槽钢。拆除时应有专人负责施工安全，作业面下方严禁人员进出；拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，轻拿轻放，以免冲击变形，影响模板的平整度；拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。4.2.5.3支架拆除技术要求卸落支架根据现场情况分多个循环卸完，支架卸落量开始宜小，以后逐渐增大，支架在纵桥向对称均衡卸落在横桥向同时卸落。支架卸落前在支架顶上作好每次卸落量标记，标明支架拆除的段落和部位。支架卸落顺序为从跨中向支座依次循环卸落。卸落支架时，派专人用仪器观测支架挠度，并详细记录。如遇强风、大雨、雪应停止支架拆除，严禁夜间拆除。4.3现浇连续梁方案4.3.1模板施工4.3.1.1模板制作及安装箱梁模板采用15mm厚122cm×244cm定尺竹胶板和方木制作，根据箱梁结构尺寸现场加工。支架立杆顶设可调高度顶托，顶托纵向铺设10#槽钢或15×15cm方木，间距与立杆的横向间距保持一致，其上横向铺设10×10cm方木，方木中到中间距为30cm。竹胶板底模直接铺设在方木上，利用可调顶托调整模板高度。侧模使用15mm厚122cm×244cm定尺竹胶板和10×10cm方木制作，直接放置在底模上，底部使用方木固定，侧面利用垂直于模板的顶托固定。内模、端模均采用厚度为15mm的竹胶板为面板，以方木作为骨架。内模拼装后对拉螺杆对拉，并用脚手架钢管和可调顶托支撑。顶板内模在浇筑完底板、腹板混凝土，并拆除内侧模板后进行安装。顶板内模利用直接搭设在底板砼上的钢管支架支撑，支架上安装纵横向方木，在方木上铺设竹胶板模板，拐角处用方木和竹胶板加工角模。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案槽口堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板采用胶合板挖孔，按断面尺寸挖割。孔眼必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割，在制作及安装过程中要确保槽口尺寸及位置准确4.3.1.2模板安装测量控制箱梁底模铺设完毕后，在底模上进行平面放样，放出箱梁中心线。全面测量底板纵横向标高，根据测量结果调整底模标高，调整好后，二次检查，直至所有标高均符合设计要求。底模铺设完成后，重新复核桥梁中心轴线，对箱梁的平面位置进行放样，在底模上标出腹板侧模位置，定出箱梁底板边缘线，用墨线在底模上标出，根据墨线安装侧模板。4.3.1.3模板施工注意事项（1）制作模板前首先熟悉施工图纸，认真核实工程结构或构件的细部尺寸及位置，复杂结构应通过放大样的方式来确定各部位的具体尺寸，以便能正确配制加工模板。（2）模板的接缝必须严密，模板拼接处粘贴双面胶，如仍有缝隙采用玻璃胶堵塞严密以防漏浆。（3）在加工及安装模板前特别注意箱梁通气孔、泄水孔等预埋件的设置，按照图纸要求放置到位。4.3.1.4模板安装允许偏差序号项目允许偏差1模板标高+102模板内部尺寸+5,-83轴线偏位10120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案4模板相邻两表面高低差25模板表面平整36预埋件中心线位置57预留孔洞、预应力筋中心位置58预留孔洞截面内部尺寸+10,09垂直度H/500，且不大于204.3.2钢筋施工所有进场钢筋必须有出厂质量保证单或试验报告单，钢筋进场后需经过试验检测合格后方可使用，钢筋在加工场地集中加工，运至现场绑扎。钢筋在加工场地分类堆放，并按要求下垫上盖，悬挂标识牌。钢筋在加工弯制前应调直,钢筋表面的油渍、漆污和用锤击能剥落的浮皮、铁锈等均应清除干净,加工后的钢筋表面上不应有削弱钢筋截面的伤痕,局部无折曲。钢筋的弯制和末端的弯钩应按设计和规范要求设置,弯制钢筋时宜从中部开始逐步弯向两端,弯钩必须一次完成。钢筋采用搭接焊时,两搭接钢筋的轴线应位于同一直线上。双面焊缝的长度不得小于5d，单面焊缝的长度不得小于10d（d为钢筋直径）。焊缝高度应等于或大于0.3d（d为钢筋直径），并不得小于4mm，焊缝宽度应等于或大于0.7d（d为钢筋直径）,不得小于8mm。焊接接头应逐个进行外观检查，焊缝表面平顺、无裂纹、夹渣和较大的焊瘤等缺陷。同条件下完成并经外观检查合格的焊接接头，以300个作为一批（不足300个，也按一批计），从中切取3个试件，做拉伸试验，试验合格后方可使用。在任一焊接或绑扎接头长度区段内（焊接接头长度区段内是指35d（d为钢筋直径）长度范围内，但不得小于500mm，绑扎接头长度区段是指1.3倍搭接长度），同一根钢筋不得有两个接头，在该区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率应符合下列规定：接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率接头类型接头面积最大百分率（%）受拉区受压区主钢筋绑扎接头2550主钢筋焊接接头50不限制钢筋制作绑扎严格按图纸要求施工，120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案当钢筋与波纹管道预埋位置冲突时,以波纹管的位置为准,适当移动钢筋位置，服从钢筋避让钢绞线的原则,并采取相应的补强措施。安装钢筋时砼保护层厚度应符合设计要求,按照设计尺寸购买专用的高强砂浆垫块，垫块按照梅花形布置，所有垫块用扎丝绑扎在钢筋节点上。底板上下层钢筋之间安装架立钢筋，防止施工过程中两层钢筋位置发生变化。从保护模板出发,模板上尽量减少焊接工作,如实在无法避免,应采取相应保护措施,保护好模板表面。在箱梁外侧模安装及调整好以后，便可进行钢筋安装，安装顺序如下：绑扎底板下层钢筋网；安装底板管道定位钢筋；安装底板上层钢筋网，上下层钢筋网片间用支撑筋焊牢；腹板钢筋插入底板上下层钢筋网中，及时点焊固定，然后绑扎腹板下倒角筋和腹板最底层纵向钢筋，安装底板部位的埋入式锚垫板及钢筋，安装底板上的波纹管；安装腹板及横隔板钢筋，安装腹板内波纹管及定位筋；安装顶板和翼板的下层钢筋网；安装顶板和翼板的上层钢筋网，上下钢筋网片间用支撑筋焊牢。钢筋加工允许偏差表序号项目允许误差1受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸+10mm2弯起钢筋的弯折+20mm3箍筋内净尺寸+5mm钢筋安装允许偏差序号项目允许误差1受力钢筋间距+10mm2箍筋、横向水平筋、螺旋筋间距+10mm3钢筋骨架尺寸长+10mm宽、高+5mm4钢筋保护层厚度+5mm4.3.3预应力施工4.3.3.1预应力孔道的埋设预应力孔道采用塑料波纹管成型，波纹管应符合《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529-2004）的相关规定。我标段所使用的波纹管为：直径50、55、70、80、90、100mm的圆形波纹管和60×22mm的扁波纹管。波纹管运至现场分类堆放，根据设计直径对号使用。在安装时采用套管接长，每个套管长为200mm，两端各套入100mm左右的成孔波纹管。为使接头处严密、牢靠，120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案在套管接头处利用胶带包裹严密，以确保不漏浆。预应力管道安装应确保位置准确，严格按设计坐标位置就位和固定。若预应力钢束与普通钢筋位置发生冲突，适当挪动普通钢筋位置。定位钢筋间距按设计图及施工规范要求设置，采用“井”字形钢筋固定，定位间距为直线段80cm，曲线段50cm，定位钢筋与梁体普通筋焊接牢固，以防止其发生移位。在预应力管道最高点设排气孔，并根据需要在最低点设排水孔，排气管和排水管采用最小内径为20mm的塑性管（有一定的刚度）。为确保预应力管道通畅，施工人员严格按管道安装操作的工艺要求进行施工。管道接长的套接部位、管道与锚垫板喇叭口的套接部位，必须认真包裹严密，切实牢固，避免出现脱节或漏浆现象。在焊接钢筋过程中，用湿粗麻布或湿土工布进行遮挡，防止电焊火花烧穿波纹管。当波纹管安装完成后，必须由专人对波纹管进行详细检查，逐根逐段检查，发现有穿孔现象，立即用胶带裹紧密封，确保在浇筑砼过程中波纹管不会出现堵塞现象。在波纹管全部检查完毕后，再进行下道工序。在检查波纹管时，应注意检查波纹管下部不可有竖向正对波纹管的钢筋头，及时发现及时处理，以避免在浇筑砼时，波纹管作小幅度摆动，下部钢筋头刺穿波纹管，而导致波纹管堵塞。浇筑砼时，严禁振捣棒与管壁接触、振捣，以防破坏波纹管造成漏浆堵塞。预应力管道安装允许偏差如下：项目允许偏差（mm）管道坐标梁长方向30梁高方向10管道间距同排10上下层104.3.3.2钢绞线的穿束钢绞线下料时根据设计图纸给出的各钢束长度、张拉时所需的工作长度及穿束所需的保护长度计算出每束钢绞线的下料长度。下料在平整的场地上进行，测量要准确。下料用砂轮切割，切割前先用细铁线绑扎切口两侧，以免切割后钢绞线端头散开。一束钢绞线下料结束后，将钢束一端焊在一起，并用砂轮磨圆。同时，将钢束梳理顺直，用镀锌铁丝按照1～2m的间距绑扎在一起。钢束编好后挂上标牌，注明型号、长度、钢束编号，架空堆放并用防雨布遮盖。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案钢束编好后应及时穿束，钢束较短是采用人工直接穿，即用人力直接托起钢束，束头在前，从孔的一端向另一端推进，推进过程中可以转动钢束。钢束较长时先穿引丝，引丝使用高强钢丝或钢绞线，引丝用人工先穿，穿过后，一端焊接在钢束头上，另一端用卷扬机牵引，并且人力辅助推送。由于钢绞线是在砼浇筑砼前穿束，等待张拉的时间太长，需在砼浇筑过程中对外露钢束包裹加以保护，防止污染和生锈。为防止波纹管发生漏浆，浇筑过程中将穿好的钢束来回抽动，防止漏浆后砂浆凝固造成孔道不通。4.3.4砼浇筑4.3.4.1原材料、砼配合比控制砼采用C50商品砼，砼罐车运送，泵车泵送入模。在浇筑砼前，项目部派试验人员到拌站抽查材料质量，在浇筑过程中，驻厂试验员全程监控砼拌合质量，同时安排一名现场管理人员与商混站调度进行联系，保证砼的质量与供应连续性。砼配合比应按照有关规定进行设计及试配，其强度、和易性、耐久性等指标符合有关规范要求，合格后报监理工程师审查批准后方可使用。C50砼不得掺入粉煤灰，采用高效减水剂，延长砼的初凝时间，改善和提高砼的和易性。冬季低温时砼施工采取防冻保温措施，加温拌合用水，适当延长搅拌时间，以保证拌制砼在出料口和入模的温度符合施工规范和工艺要求。4.3.4.2砼浇筑顺序当罐车到达浇筑现场时，先使罐车运输罐高速旋转20～30s，然后再将混凝土倒入泵车内浇筑。箱梁浇筑分两次进行，第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板。浇筑底腹板砼时先确保底板先行，腹板紧跟的原则，确保砼的质量。其中腹板要分层连续浇筑，分层浇筑间隔时间不宜过长，宜控制在45分钟内，否则将形成施工冷缝，影响箱梁的整体安全性。由于梁体砼方量较大，为保证砼浇筑连续，同时考虑砼的供应能力，浇筑时配备二台作业半径47m的大功率汽车泵（1台备用），梁体砼从一端开始浇筑，并逐渐向另一端进行（当箱梁有纵坡时，从低处开始浇筑至高处）。纵桥向浇筑时每8m一段依次连续浇筑，并采用分层连续推移的方式浇筑，每段按照先底板后腹板的顺序进行。浇筑底板时，砼泵车软管尽量深入腹板，同时用振动棒辅助，使得砼通过腹板向底板流动，两腹板中间部位，如果砼从腹板流入较困难时，直接使用泵车软管输送砼补足。在浇筑过程中要边移动软管边振捣，保证砼的密实性。当砼浇筑高度超过内膜底板倒角10cm时转到对称腹板进行浇筑。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案为防止浇筑腹板时，混凝土从内模底板处翻浆，有意在底板中部预留0.5m宽的部位不浇筑到设计标高，以后用翻浆涌入的砼进行填平，底板浇筑完成后分层浇筑腹板。梁体第一次浇筑顺序见下图：4.3.4.3砼浇筑注意事项混凝土浇筑时应振捣均匀，对锚下混凝土及其他钢筋密集的部位，要特别注意振捣，用插入式振捣时，应特别注意避免碰撞模板、波纹管及其他预埋件，以免影响其位置准确性，并应随时检查模板、波纹管及预埋件位置，如有位移及时进行调整。在第一次砼浇筑完成后，进行施工缝的处理。当强度达到2.5Mpa时采用人工凿毛，经凿毛处理过的砼表面，应用水冲洗干净。箱梁C50砼采用商品砼集中拌和，采用罐车运输，砼到达现场后及时用泵车进行浇筑，砼浇前坍落度保持在17±3cm以内，浇筑砼前应确认拼装后的模板、钢筋合格。砼拌和物运至现场后，及时进行浇筑，当因故不能及时浇筑引起坍落度损失达不到施工使用要求时，不允许向砼拌和物内加水。在现场技术人员以及监理工程师允许情况下，可采用与该砼拌和物配合比中的水灰比相同水泥浆拌和以提高砼坍落度，坍落度能满足施工要求后方可再进行浇筑，但超过下表规定时间时不能使用。砼从加水搅拌至入模的延续时间拌和机出料时的砼温度（℃）允许时间（min）20～306010～19755～990在砼浇筑前，我部将安排专职安全负责人对满堂支架所有顶托进行检查，将松懈和脱空的顶托顶紧。并同时组织人员对安装好的波纹管位置，接口进行检验，特别是波纹管胶带接口，要仔细检查是否连接牢固无空隙，以及检查焊渣对波纹管的灼洞，并进行及时修补，防止在砼浇筑过程接口漏入水泥灰浆，导致管道堵塞。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案为确保支架、地基在已浇筑砼初凝后不再继续产生扩大的非弹性变形（支架、地基沉陷）。在C50砼中加入适量的缓凝剂，延长砼初凝时间，使得砼初凝时间长达4个小时左右，这样一来使得支架地基的非弹性变形在砼初凝时已基本完成，降低砼初凝后的支架、地基的非弹性变形（支架、地基沉陷），确保箱梁砼浇筑施工质量。砼浇筑时按照一定的厚度、顺序、方向分层浇筑。砼浇筑时分层厚度不得超过30cm，且应在下层砼初凝或重塑前浇筑完成上层砼，浇筑箱梁砼时，采用插入式振动棒振捣，其移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍，与侧模保持5～10cm的距离，每一处振动完毕后，应边振动边徐徐提出振动棒，振动过程中避免触碰模板、钢筋、波纹管，支架以及其他预埋件，对某一振动部位必须振动到该部位砼密实为止，密实标志是砼停止下沉，不再冒气泡、平整已泛浆，砼浇筑过程中及时对砼表面进行修整抹平。另外，在砼的浇筑振捣过程中，安排专人进行看模工作，发现异常情况及时处理。浇筑箱梁顶板砼时，为准确控制好现浇桥面标高，在浇筑前在桥面范围内横向均距焊设φ12钢筋作为控制平整度和标高控制点，人工摊平后立即进行振捣。然后利用刮尺刮平，随即人工用木抹子收面，并在终凝前用铁抹子二次收面，并进行拉毛。根据砼浇筑量的多少确定采用泵车和运输罐车的数量，并做好备用泵车的准备工作，确保砼供应及时，浇筑连续。浇筑时要从一端向另一端连续浇筑、浇筑人员分班作业，不搞疲劳战。在浇筑箱梁过程中，为防止出现突然停电现象，配备一台发电机（220Kw），并有一个电工从头至尾跟班施工，如遇到处理不了的情况及时向上汇报。在浇筑砼时现场安排专人指挥交通，确保道路畅通。4.3.4.4砼养护砼浇筑完成之后，应尽快予以覆盖和洒水养护。洒水养护时间一般为7d，可根据空气的湿度、温度和水泥的品种及产用的外加剂等情况，酌情延长或缩短。梁体顶板砼在收浆抹平并终凝后采用土工布全覆盖，并洒水保湿养护。每天洒水次数以能保持砼表面经常处于湿润状态为度。当气温低于5℃时，应覆盖保温，并不得向砼面上洒水。砼养护用水的条件与拌合用水相同。砼强度达到2.5Mpa前，不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架荷载。4.3.4.5外观质量缺陷预防措施砼拆模后，如表面有粗糙、不平整、蜂窝、孔洞疏松麻面和缺棱掉角或不良外观时，应认真分析缺陷产生的原因，及时报告监理和业主，不得自行处理。当砼表面缺陷不危机结构和构件的使用功能和耐久性时可采用经有关部门批准的技术方案进行修补处理。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案砼表面缺陷修补后，修补或填充砼应与孔穴表面紧密结合，在填充、养护和干燥后，所有填充物应坚固、无收缩开裂或产生鼓形区，表面平整且相邻表面平齐，达到工程技术规范要求的相应等级及标准。修补后的砼的耐久性应不低于本体砼。现浇梁允许偏差编号项目规定值或允许偏差（mm）检查方法、频率1轴线偏位（mm）10全站仪测量3处2梁顶面纵向高程±10水准仪：检查3-5处3断面尺寸高+5、-10尺量：1-3个断面宽±30顶、底、腹板厚+10、04长度（mm）+5，-10尺量：2处5横坡（%）±0.15水准仪：1-3处6平整度（mm）82m直尺：每侧面10m梁长侧1点4.3.5预应力施工4.3.5.1预应力施工准备施加预应力所用机具设备及仪表应有专人使用和管理，并应定期维护和校验。千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应经主管部门授权的法定计量机构定期进行。张拉机具设备应与锚具配套使用，并应在进场时进行检查和校验。使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用期超过6个月、超过200次、在使用过程中出现不正常现象或检修以后，均应重新校验。锚具安装正确，混凝土强度已达到设计和规范要求。施工前必须有张拉安全技术交底，施工期间必须有经批准的施工作业指导书。箱梁预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）:七股钢绞线d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量为1.95×105MPa.预应力波纹管采用塑钢波纹管，锚具采用M15A及BM15锚具。施工期间有保障施工作业人员和操作设备的安全必要的预防措施。4.3.5.2预应力张拉施工待混凝土强度达到设计强度的90%以上且龄期不小于7天时，方可进行张拉，预应力张拉时，锚具垫板必须与钢绞线轴线垂直、垫板孔中心与管道中心保持一致，安装千斤顶时必须保证锚圈孔与垫板孔严格对中，防止滑丝、断丝现象出现。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案钢绞线、锚具、夹片等材料进场后，要求进行强度、外形尺寸、初始应力、和物理及力学性能等检验。同时应就实测的弹性模量和截面尺寸对计算引伸量进行修正，预应力施工前应进行技术交底所有预应力张拉以张拉力控制为主，实测一端伸长量之和与设计比较，作为复核，若实测值与计算值相差过大，应分析其原因。预应力施工采用先横梁后纵梁，先长束后短束的原则，具体张拉顺序按照施工图纸要求进行。张拉时两端同步张拉、并左右对称进行或单端张拉、并左右对称进行。张拉控制采用双控法，以应力控制为主，伸长量作为校核，实际伸长值与理论伸长值的误差控制在±6%范围内，否则暂定张拉，分析原因，采取相应措施后方可继续张拉。钢束张拉步骤0→0.1δcon量测引伸量L1→0.2δcon量测引伸量L2→1.03δ(锚固)→量测引伸量L3→持荷5分钟锚固→回油张拉力及伸长量的计算：预应力钢绞线的平均张拉力按下式计算：PP＝P（1-e-(kx+μθ)）/(kx+μθ)式中：PP—钢铰线的平均张拉力（N）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；X—从张拉端至计算截面和孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rod）；　　　　　k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；　　　　　μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数。钢铰线的理论伸长值△L（mm）按下式计算：△L=（PPL）/（APEP）式中：PP—钢铰线的平均张拉力（N）；L—钢铰线的长度（mm）；AP—钢铰线的截面积（mm2）；EP—钢铰线的弹性模量（N/mm2）。钢铰线张拉的实际伸长量△L（mm）=△L1+△L2式中：△L1—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）△L2—初应力以下的推算伸长值（mm），可采用相临级的伸长值。预应力钢筋在张拉控制应力达到120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案稳定后方可锚固。预应力筋锚固后的外露长度不宜小于30mm，锚具应用封端砼保护，当需长期外露时，应采用防锈措施。预应力钢束张拉后，应在距锚头3cm处用砂轮机切割，严禁用电弧切割。在预应力张拉施工前应做好如下准备工作：①预应力筋的锚具、夹具和连接器的形式，应符合设计及应用技术规程的要求，应有出厂合格证，进入施工现场应按《钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002的规定进行验收和组装件的静载试验。②张拉前对千斤顶和油表进行标定，标定好后，千斤顶和油表应根据标定报告配套使用。③根据标定报告提供的回归方程以及设计给的张拉应力计算张拉各阶段的油表读数；复核钢束设计伸长量，经监理工程师审批后方可用于施工。④张拉前清除锚垫板处的水泥浆，清除钢绞线上的锈迹和油污，并保持钢绞线干燥。⑤张拉前，除底模外其他所有模板均应拆除，保证张拉时梁体不受约束。另外切断支座上下钢板连接螺栓，保证张拉时梁体收缩时支座能自由滑动。⑥对于两端张拉的钢束，上锚具前必须保证每端钢绞线的工作长度满足张拉要求，避免一端过长而另一端过短。预应力张拉注意事项：①预施应力采用双控措施，张拉过程中应保持两端伸长量基本一致，预施应力值以油压表读数为主，以预应力筋伸长值校核。②在张拉过程中如发现滑丝断丝立即停止操作，查明原因做好记录。若滑丝、断丝的数量超过有关规定时，经监理工程师检查同意后重新换束。③施加应力时，测量员应集中精力，测量准确，司泵人员应严格控制油表读数。预加应力时，两端油泵应升压平稳，配合默契，避免施压过快使钢绞线局部受力。④张拉时发现张拉设备运转声音异常，应立即停机检查维修。⑤张拉作业区应标示明显的标记，禁止非生产、非工作人员进入张拉区域。⑥张拉时千斤顶正面不准站人，高压油泵及操作人员应在预应力钢束位置的侧面，并应设置防护罩。⑦操作高压油泵人员应戴防护目镜，防止油管破裂及接头喷油伤眼。油压表应妥善保管，严禁雨淋、碰撞等。⑧每孔梁张拉时，设专人负责及时填写张拉记录，并且在整个张拉过程中拍摄代表性的图片以备以后查阅。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案4.3.5.3真空辅助压浆真空辅助压浆原理：真空压浆体系是以波纹管孔道系统密封，一端用抽真空机将孔道内的80％以上的空气抽出，并保证孔道真空在80％左右，当水泥浆从抽真空端流出且稠度与压浆端基本相同，再经过特定位置的排浆、保压手段保证孔道内水泥浆体饱满。真空辅助压浆特点：①可以消除普通压浆法引起的气泡，同时，孔道中残留的水在接近真空的情况下被汽化，随同空气一起被抽出，增强了浆体的密实度；②消除混在浆体中的气泡，这样就避免了有害水积聚在预应力筋附近的可能性，防止预应力筋的腐蚀；③改进浆体的设计，使其不会发生析水、干硬收缩等问题；④孔道在真空状态下，减少了由于孔道高低弯曲而使浆体自身形成的压力差，便于浆体充盈整个孔道，尤其是一些关键部位。灌浆剂：灌浆剂是真空压浆的关键之一，真空压浆浆体采用专业灌浆剂及早压浆并且应具有良好的流动性、稳定性、凝结时间可调，高充盈度，硬化浆体无收缩或微膨胀、高强度。浆体的基本要求：减少孔隙、泌水，消除离析现象；减少和补偿水泥浆的凝结过程中的收缩变形，具有较高的抗压强度。①真空压浆体水胶比、泌水率、流动性、最大自由体积收缩率、28d浆体自由膨胀率严格按试验室提供的执行。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案②浆体28天抗压强度；抗折强度。③初凝时间小时，终凝时间应小时。真空压浆工艺：整个灌浆的工艺如下：设备检查—密封孔道—试抽真空—搅拌—灌浆—清洗—结束①张拉完成后48h内进行压浆；压浆时及压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于5℃，水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不超过40min。②预应力筋张拉完成后用砂轮机切割掉两端多余钢绞线，锚外预留长度约为30mm，切割时须保证外露钢绞线齐平，如长短不齐将影响压浆密封盖帽安装。③在压浆孔道出口及入口处安上密封盖、阀门、连接管、梁体一端预留接口上安装压浆管及压浆机，另一端预留接口上安装抽真空机。④压浆机、抽真空机机附件连接好后，对孔道试抽真空，检查并确保孔道无漏气现象。⑤搅拌前清洗施工设备，不得有残渣、无可见明水，检查搅拌机的过滤网，在压浆料由搅拌机进入储料灌时，必须经过过滤网，过滤网空格不得大于3mm。⑥采用专用灌浆料搅拌均匀后，检查搅拌灌内浆体流动度，在规定范围内可通过过滤网进入储料灌；浆体在储料灌中继续搅拌，以保证浆体的流动性。⑦采用连续式压浆泵，以减小压力和浆体流量脉动，防止空气混入孔道；准备压浆前，应开启压浆泵，使浆体从压浆管中排出，以排除压浆管中的空气、水和稀浆，当排除的浆体流动度和搅拌灌中的流动度一致时，开始正式压浆。⑧开启真空机一直抽到孔道内真空度达到-0.06～-0.10MPa。⑨在真空泵运转的同时，启动压浆泵开始压浆，初始压浆时，须使用满速档，发现压力无异常时，可立即换快速档进行压浆；直至抽真空端出现水泥浆，打开抽真空端的三向阀门，打开排废管的阀门，让水泥浆从排废管流出，当流出的浆稠度合适时，关闭抽真空端的阀门。⑩当压浆端的压力逐渐上升到0.5MPa时，开始保压，保压时间为2min，保压结束后点动压浆泵，以便压力保持0.5MPa以上，即可关闭压浆端的阀门，并打开安全阀卸压。4.3.5.4封锚浇筑梁体封锚混凝土之前，应先将承压板表面和锚环外面上部的灰浆铲除干净，同时检查确认无漏压的管道后，才允许浇筑封锚混凝土。为保证混凝土接缝处接合良好，应将原混凝土表面凿毛，并设封端钢筋网。封端采用120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案无收缩细石砼，钢筋保护层不小于5cm,砼强度等级同梁体砼。4.3.6预埋件施工在箱梁施工过程中应注意相应的预埋件位置、规格及数量，防止遗漏和错位。各外漏的预埋件金属部分，需要外度保护漆，预埋件若为重要的传力结构，其制作、埋设应严格按照设计和相关规范执行，锚筋不得采用冷加工钢筋，预埋位置需准确。4.3.7冬季施工措施4.3.7.1准备工作在冬季施工中，为预防气温的突然下降，免使砼受到冻害，预先在施工前后随时注意气温的变化，预先作好各项准备工作，采取必要的防冻措施，对用料提前采取防雪、防冻等措施；在砼抗压强度达到40%及5Mpa前不得受冻，并提前准备好充足的防冻材料；4.3.7.2现场钢筋、钢绞线的制作与安装钢筋的焊接、加工须在加工棚内进行，防止钢筋焊接好后接触到雨雪；预应力材料的张拉设备及仪表工作油液，根据实际使用时的环境温度选用，并进行配套效验；4.3.7.3砼的配制、运输与浇筑①砼由厂家统一供应，根据冬季砼的施工要求，由厂家重新配置冬季施工的砼配合比，砼的配合比进行调整时，要求水泥采用普硅水泥，水灰比不宜大于0.5，并掺入适量的外加剂，以提高砼的抗冻性。②与砼厂家进行双向联系，尽量缩短拌和物的运输时间，到达工地及时灌注，运输工具要有保温措施，以减少热损失；③在砼浇筑前，及时掌握天气情况，尽量避开气温较低与雨雪天气，保证砼的浇筑质量；预应力砼进行接缝施工时，如气温低于5度，使用太阳灯对接合部进行加温，保证其温度高于可施工的5度以上，施工完成后连续保温养护，直至构件抗压强度达到设计强度的75%以上。4.3.7.4砼的养护养护方法的选择根据技术经济比较与施工条件确定，因箱梁底板和腹板的模板拆除较晚，模板本身具有防风防冻作用，因此砼养护主要考虑顶面覆盖。覆盖与浇筑同时进行，覆盖的材料为棉被与塑料薄膜相结合的方法，确保覆盖物不穿风，并停止进行的洒水养护方法，如施工后的温度较低，仍然满足不了养护要求，采用在箱室内用太阳灯加热或生火炉进行加热，端头或顶部采用塑料薄膜封口，加热时派专人进行看管，以防出现意外。4.3.7.5注意事项120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案在浇筑时对入模的砼进行温度检测，如达不到要求的坚决退回；在养护过程中，安排专人对温度进行检测、记录，对现场的温度与施工好的构件的温度进行检测比较，以便掌握数据对养护措施进行调整与改善，确定相应的方法进行养护；制作同条件试块，现场进行同条件养护，以便在整个养护周期内，准确地判断砼构件的实际强度，对砼的张拉、拆模时间提供准确的数据与依据。4.3.8高温季节施工盛夏高温季节，施工现场环境温度高，工作条件相对恶劣，施工人员劳动强度大，易出现过度疲劳、中暑现象，是事故多发时期。因此，要合理安排作息时间，不得为赶工期随意加班加点，要采取“做两头、歇中间”的方法或轮换作业的办法，避免高温日照曝晒、疲劳作业和防止职工中暑。气温在38度以上应停止施工。同时应积极主动、热心关怀施工人员的身体，防止施工过程中因高温天气引发工人中暑和各类生产安全事故。对职工进行防暑降温知识的宣传教育，使职工知道中暑症状。对在高温季节中中暑的人员，首先应将中暑患者迅速转移至阴凉通风的地方，解开衣服、脱掉鞋子、让其平卧，头部放低，保持患者呼吸畅通；用凉水或50%酒精擦其全身，直到皮肤发红，血管扩张以促进散热、降温；对于能饮水的患者应鼓励其多喝凉开水或其他饮料，不能饮水者，应将其及时送往医院进行治疗。施工现场严禁赤膊和穿拖鞋上岗，加强对安全防护用品佩戴使用的检查，确保劳动防护措施的真正落实。施工现场电焊时在下层火花着落处要设有围板拦住防止扩散，严禁吸烟和使用明火；氧气乙炔瓶在使用过程中应严格遵守安全操作规程，做好防曝晒工作。施工驻地及施工现场随时配备足够数量的消防器材，重要防火场所要增加临时消防人员和消防器材。施工现场的消防器材和设施要随时保持良好的使用状态，做到标志明显，取用方便，任何人不允许对消防器材埋压、圈占或挪作他用。5．质量保证措施5.1组织保证建立健全质量保证体系（《质量保证体系组织机构框图》附后），完善质量管理制度，确保质量管理在施工过程中始终处于受控状态。5.2加强测量、试验工作严格执行测量管理办法，坚持换手测量、测量闭合复核制度，努力提高测量成果水平，确保测量精度符合要求。建立工地试验室，并配备足够的检测仪器和专业技术人员，为施工提供可行的工艺参数。同时，严格把好原材料质量检验关，严禁不合格的材料进场。5.3强化技术管理工作120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案1）建立以项目总工程师、工程部部长、主管工程师、施工队技术员逐级负责的技术管理体系，实行各级技术人员岗位责任制。2）建立健全质量保证体系，实行项目部、科室、施工队、工班的四级管理制度。在施工过程中自上而下按照“跟踪检测”“复测”“抽检”三个检测等级分别进行检测。实施工程质量终身负责制。严格控制施工质量，责任到人，层层抓落实。3）工程部负责及时组织对设计图纸的技术会审，明确设计意图，结构构造和技术要求，做好技术交底工作。制定切合实际的施工操作方法，及时解决施工过程中出现的技术问题。严格执行技术规范、规程和质量评定标准，减少质量通病。4）推广应用新技术、新设备、新材料、新工艺，对重点关键性工艺组织开展QC小组活动，进行专项技术攻关，以先进的技术确保高质量的产品。5）做好方案优化，在施工过程中遇到难题及时组织有关人员进行研究、分析，并根据分析结果制定切实可行的解决方案。5.4加强全过程的质量监控，严把施工环节质量关1）确保所有进场材料的性能及有关技术指标符合标准，从源头把好质量关，做好施工机械的配套选型，使用的机械设备性能满足施工及设计规定要求。2）选择最佳工艺参数，重要施工项目的工艺参数通过试验确定，各工序严格按最佳工艺参数施工，对难度较大、技术性较强的工艺，在施工前组织示范和专门讲解。3）认真做好施工原始数据的记录，做到资料完整准确，内容齐全。5.5努力克服质量通病1）根据以往施工中常见质量通病，制定针对性的预防措施，在工前的技术交底时作为重点进行交底。2）各施工队在施工中，根据针对性的预防质量通病措施，严格按施工规范要求及技术交底要求操作，防止质量通病发生。3）定期对各工班质量及预防措施的实施情况进行检查并统计分析，对效果不明显的，进一步进行原因分析，并制定相应的纠正和预防措施。6．安全生产保证措施6.1组织保证措施建立安全生产组织机构（《安全保证体系组织机构框图》附后），成立安全生产领导小组，部署、落实安全生产施工工作，明确安全生产职责，对桩基施工过程中的重点环节进行严格控制，施工前对各班组进行系统的安全生产技术交底，落实交、接底责任人，并签订安全生产责任书，做好施工台帐和安全生产台帐。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案6.2加强安全教育，执行安全生产奖罚制度利用各种宣传工具，采用多种教育形式，使职工树立统一的思想，不断强化安全意识，使安全管理制度化，教育经常化。根据公司的相关制度，结合本项目的实际情况，制定安全生产奖罚制度。对严格执行相关管理制度的班组和个人给予奖励；反之，给予处罚，以保证生产、生活有序的进行，确保生产安全。6.3加强现场安全施工管理1）专职安全员加强日常安全生产的检查和监督，工程技术人员和生产管理人员也应注意检查重要和关键部位的安全检查，做到防患于未然。2）一切技术方案必须安全可行，在技术交底时一并进行安全措施交底，重点抓好施工现场安全工作，杜绝机械设备违章操作，严禁非专业人员操作各种特种机械设备，特种作业人员持证上岗。3）加强机械设备维修工作，特别对提升运输设备重点进行日常检修，不准机械设备“带病”运行，以确保安全。4）作好防火、防汛、防台风工作。5）及时与地方治安管理机关沟通，确保施工现场的机械设备、人员及材料安全，并在施工中确保本工程沿线和附近的建筑物及设施免遭破坏。6）施工机械安全管理措施（1）机械设备的操作人员必须持有效证件上岗，并在上岗前进行安全技术操作规程培训。（2）机械操作手要定期进行健康状况检查，禁止操作人员带病或酒后上机操作。（3）机械设备使用前由工作人员对使用的机械进行全面的安全检查，严禁机械设备带病作业。（4）机械操作人员在离开机械设备前，按要求将机械平稳停放在安全位置，将驾驶室锁好，或把电器设备的控制箱拉闸上锁。（5）施工人员严禁在机械周围休息，操作人员在机械运行前检查周围情况，确认无障碍时方可正常操作。（6）挖掘机、装载机、吊机等在作业时，应设专人负责指挥。（7）夜间施工时，在机械设备周围设置足够的灯光照明，确保施工人员及施工机械安全。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案7）临时用电安全管理措施（1）临时用电必须符合国家有关标准和当地供电部门的有关安全运行规程。（2）集中用电场所的配电箱按相关要求装置，并设置符合要求的漏电保护装置；配电箱、开关箱必须安装牢固，并设置警示标志。（3）坚持一机一闸一漏用电和下班断电加锁的用电原则。（4）手持电动工具和单相回路的照明开关箱内设置漏电保护器，照明灯具的金属外壳做接零保护。（5）施工现场临时用电定期进行检查，对检查不合格的线路设备及时维修或更换，严禁带故障运行。（6）电器设备要有防护绝缘处理，电器、电源的安装、维修由持证上岗的电工完成，严禁乱拉乱接电线。8）高空作业安全防护措施（1）高空（指附落高度在基准面2米以上）作业进行之前，技术人员应向施工人员进行安全技术交底，施工人员正确穿戴必须的安全防护用品。（2）高空作业所需用的各种设备、工具、安全防护用品，在使用前经检查并确认性能完好后，方可投入使用。进行高空作业的施工人员必须经身体检查合格，架子工等特种作业人员必须持证上岗。（3）高空作业、构件起重吊装，遇到6级（含6级）以上大风时，应停止施工。（4）高空作业下方禁止无关人员停留。9）预应力施工安全措施（1）张拉时，构件两端不准站人，并设置防护罩。高压油泵放在构件端部的左右两侧；操作人员站在预应力钢筋位置的侧面。张拉完毕后，稍等几分钟再拆卸张拉设备。（1）张拉时，在钢丝束的端头设置禁区，设立明显标志，并用带小旗的绳子围拦，严禁非张拉人员进入。张拉人员操作时须站于构件两侧，严禁在预应力筋的端部以及中间行走和操作。（3）张拉设备必须定期校验和维修，以保证张拉顺利进行。在张拉中，须随时注意不正常情况出现，如遇张拉值和计算值相比过大、过小，压力表指针回不到零，张拉机械发生故障等时，必须停止张拉，待会同有关人员分析情况，排除故障并采取措施后，方可继续进行张拉。（4）120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案孔道灌浆时，掌握喷嘴的人做到戴防护眼镜，穿雨鞋，戴手套，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈要压紧在孔洞上，灰浆泵与胶皮管要连接牢固后才能开动，堵灌浆孔时站在孔的侧面，以防灰浆喷出伤人。10）特殊季节与夜间施工安全措施（1）雨季施工应及时排除积水，脚手板、斜道板上均应采取防滑措施。（2）高温季节施工，可调整作息时间，尽量减避开高温时间，作好施工人员饮水、防暑药品的供应工作。（3）冬季施工，在气温较低结冰或降雪天气，做好防滑工作，及时清除上下梯道和施工作业平台的积雪。（4）夜间施工严格按照有关部门对夜间施工的时间要求进行安排，在规定不允许进行施工的时间段内严禁施工。（5）夜间施工必须遵照国家安全生产管理条例，严禁盲目施工，不准安排由老体弱、带病、疲劳及一切不适合夜间作业的工人进行施工。（6）做好夜间施工照明工作，在钢筋加工场地安装探照灯，流动作业点配备足够的草地灯，确保现场照明满足施工要求。（7）在脚手架、爬梯等危险位置设置警示灯，做好夜间施工安全警示工作。（8）夜间施工尽量减少噪声，通过统筹安排，合理计划，最大限度地减少深夜高噪音施工的时间，施工人员不得大声喧哗，车辆进出场由专人指挥，减少鸣笛。（9）夜间施工由施工队专职安全员值班巡查，发现问题及时处理。11）防洪、防台风、防火安全措施（1）汛期派专人每天关注天气预报，并及时与当地有关气象部门联系，及时预报，通知作业现场。（2）做好施工现场排水工作，确保排水畅通，并配备发电机、抽水机等应急设备。（3）健全通信系统，保证联络指挥畅通。在事故易发汛期，组织专人巡查，发现问题及时通报。（4）及时掌握台风动向，做好防护准备。在台风到来之前将人员、重要物资、仪器、文件资料转移到坚固的房屋内避风，免遭损失。（5）对现场的临时住房、钢筋棚等设施，增设斜拉抗风缆索或支撑。（6）施工人员驻地动火区要做到：动火区周围的易燃物未清除不动火，未配有相应的灭火器材不动火，动火后未熄灭火种有关人员不离开现场。在仓库、宿舍、办公室附近设置固定灭火器，在重点防区设置流动灭火设备。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案12）施工过程中事故处理措施现场急救，就是应用急救知识和最简单的急救技术进行现场初级救生，最大程度上稳定伤病员的伤、病情，减少并发症，维持伤病员的最基本的生命体征，现场急救是否及时和正确，关系到伤病员生命和伤害的结果。（1）当出现事故后，迅速将伤者脱离危险区，若是触电事故，必须先切断电源；若为机械设备事故，必须先停止机械设备运转。（2）初步检查伤员，判断其神志、呼吸是否有问题，视情况采取有效的止血、防止休克、包扎伤口、固定、保护好切断的器官或组织、预防感染、止痛等措施。（3）施救同时请人呼叫救护车，并继续施救到救护人员到达现场接替为止。（4）迅速上报上级有关领导和部门，以便采取更有效的救护措施。（5）任何人发现任何事故，都有义务立即上报，并投入现场抢救。（6）事故发生后，安全负责部门要迅速组织自救，根据事故大小，逐级上报，及判明情况，必要时报警，争取地方警方、消防队、医院的协助。（7）事故抢救完毕后，要组织调查事故发生原因，按照“三不放过”（事故原因分析不清不放过；事故责任人和群众没有受到教育不放过；没有防范措施不放过）的原则进行处理。6.4交通安全防护措施根据相关的交通管理部门要求，在现浇梁的施工过程中，进行以下交通安全防护：1）在两侧距施工地点50m处设置5.5m的行车限高架；2）在上下行车道设置“前方施工，慢速行驶”、“车辆限高5.5m”、“车辆限速20km/h”、“车辆限宽3.75m”、“禁止超车”、“禁止左拐”交通标志；3)晚间在上下行车道设置充足的照明设施和减速警示灯；4)在上下行设置减速带；5)在上下行设置限高架；6)在上下行门洞式支架限宽以内设置锥形交通标志、反光条、防撞墩、防撞栏，防止车辆碰撞支架；7)设置专人，全天候负责交通维护和协调。7．文明施工和环境保护措施7.1文明施工措施120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案文明施工代表着企业的形象，也是企业管理水平的重要体现，日益成为企业在市场竞争中致胜的重要因素。因此我项目部根据本工程的特点和有关部门的相关要求，制定文明施工管理办法。全体参建人员认真遵守、严格执行，坚决做到文明施工，充分体现出文明施工现场管理风貌。1）制定严格的文明施工管理制度，明确现场文明施工管理责任。2）对全体员工做好现场文明施工宣传和教育工作，使员工牢固树立文明意识，自觉遵守规章制度。3）在施工驻地根据要求设置相关标牌，标明本标段工程的有关内容。4）施工现场采取封闭施工，设置稳固安全的彩钢板围挡。并成立专门的保洁队，清扫施工现场和施工便道，确保施工现场整洁。5）施工现场按照施工平面图合理布局，明确划分施工区和生活区。仓库、宿舍等悬挂统一标准的标识牌。6）施工人员统一着装，正确佩戴安全帽，非施工人员不准擅自进入施工现场。7）驻地会议室张贴各种制度、岗位职责以及质量、安全管理图等。8）施工现场各类机械设备、建筑材料和废弃物，根据实际情况在指定的区域范围分类堆放。材料堆放整齐、机械设备专人管理。9）施工现场道路做到畅通平整，设置排水系统，保证施工现场道路畅通、场地平整，无大面积积水。污水未经处理，绝对不允许排入排水系统。10）在施工现场道路出口设置洗车台，驶出现场的机动车辆必须在工地洗车台冲洗干净后方可上路行驶，保证运输过程不污染市容环境。11）施工现场临时用电和防火设施，严格执行国家或地方有关规定，禁止违章行为。在施工区、生活区内显眼处张挂防火、安全警示牌。12）搞好施工现场及周围的环境卫生。临设要符合安全、通风，明亮、卫生的要求。生活区内定时清扫，并确保生活区沟渠畅通，生活污水集中排入附近污水管道。13）定期检查生活区和施工区现场的卫生情况，发现问题及时整改。14）工程竣工后，及时拆除工地及周围的安全防护设施及其他临时设施，并将工地四周环境清理整洁。15）尊重民风民俗，热情接待来访人员，与当地群众、单位和睦相处，共创文明工地。7.2环境保护措施1）水土保持120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案施工场地的排水应保持良好状态，采取有效预防措施，防止所占用的土地或临时使用的土地以及附近河流、灌溉或排水系统受到冲刷或产生淤积。施工中的临时排水系统，应最大程度地减少水土流失及水文状态的改变。施工期间工程破坏植被的面积要严格控制，除了不可避免的工程占地、砍伐以外，不应再发生其它形式的人为破坏。2）废渣处理废渣的堆积和废弃不应影响排灌系统与排灌设施，弃土场尽可能缩小范围，并按照相关要求运至指定位置。3）水污染的预防施工人员的生活污水、生活垃圾应集中处理，不得直接排入附近的水体造成污染。4）尘土的防治在施工期间，安排保洁队对施工场地进行清扫，并对施工便道和施工场地进行洒水，最大限度减小灰尘。5）噪声的管理合理安排施工时间，尽可能将噪声大的作业安排在白天施工，尽量避免夜间施工。加强对施工机械的维修保养，最大限度地减少机械噪声。6）植被保护尽量保护红线外现有绿色植被，若因修建临时工程破坏了现有的绿色植被，在拆除临时工程时予以恢复。保护价值珍贵的树种，没有有关部门的同意，不得随意砍伐和迁移。7）临时驻地的环境管理生活污水集中排放到就近的污水管内，固体垃圾弃置在指定场地并定期外运处理。工程完工后，拆除其驻地设施，并将该区域恢复原状。8）管线保护施工时和当地部门加强联系，保证与路线交叉的地下管线、光缆、电缆和架空线路等不受破坏。8．工期保证措施8.1明确阶段目标，保证节点计划和总体计划的完成根据总体工期结合现场实际情况，对整个工期分阶段控制，并在实施过程中根据实际情况合理调整。在实施中明确每个阶段的目标任务、突出重点，全方位的抓落实。作业班以工序保证日计划，施工队以日计划保证总计划的完成。项目经理部除掌握总体计划外，要以周计划下达施工任务，层层包任务落实。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案8.2加强领导管理，健全施工协调制度选派有丰富施工经验，良好组织才能，高度责任心的技术人员担任分项工程负责人。并安排责任心强，具有较好协调能力的现场管理人员主抓施工生产，集中优秀施工管理骨干，组织精干过硬的施工队伍施工。建立从经理部到各施工班组的调度指挥系统，全面、及时掌握并迅速、准确的处理影响施工进度的各种困难。对工程交叉和施工干扰应加强指挥和协调，对重大关键问题超前研究，制定措施，及时调整工序和调动人、财、物、机，保证工程的连续性和均衡性。8.3加强物资供应管理根据施工进度情况，提前做好物资供应计划，确保物资供应及时，避免出现因材料供应不及时影响施工进度现象发生。8.4对任务分配、劳动力安排、机械设备调配实行动态管理根据初步的施工任务划分情况结合现场实际，及时进行任务调整，合理安排施工。根据现场施工需求投入足够的人员、机械设备以保证施工进度，并实行动态管理，及时进行调整。根据工程需要，配备充足的技术工人，并采用各项措施，提高劳动者技术素质和工作效率。切实做到加强机械设备的检修和维修工作，确保机械正常运转，对主要工序要储备一定的备用机械，确保施工顺利进行。8.5加强工地施工技术管理选派具有丰富施工经验，责任心强、组织协调能力强的技术人员指导施工。技术人员跟班作业，在施工过程中及时指出存在的问题并整改到位，避免返工现象发生。在施工过程中技术人员与施工工班加强沟通，及时总结，不断提高施工效率，加快施工进度。8.6安排好特殊季节的施工根据当地气象、水文资料，有预见性地调整各项工作的施工顺序，提前编制相关施工方案，并在施工现场做好预防和准备工作，使工程能有序和不间断的进行。9．现浇箱梁施工应急预案9.1应急预案的任务和目标为更好地适应法律和经济活动的要求，给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行，防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。9.2应急救援组织机构120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案9.2.1应急救援小组人员分工及联系方式组长：××××××副组长：×××××××××组员：×××××××××××××××××××××9.2.2主要职责应急救援小组职责：1）组织有关部门按照应急预案迅速开展抢救工作，防止事故的进一步扩大，力争把事故损失降到最低程度；2）根据事故发生状态，统一布置应急预案的实施工作，并对应急救援工作中发生的争议采取紧急处理措施；3）根据预案实施过程中发生的变化和问题，及时对预案进行修改和完善；4）紧急调用各类物资、人员、设备和占用场地。事故抢救处理工作结束后应及时归还或给予补偿；5）当事故有危及周边单位和人员的险情时，组织对人员和物资疏散工作；6）配合上级有关部门进行事故调查处理工作；7）做好稳定秩序和伤亡人员的善后及安抚作；8）适时将事故的原因、责任及处理意见向项目全体从业人员宣传。组长职责120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案：全面负责应急小组领导工作，组织指挥应急小组扑救各类事故，向公司领导、有关主管部门汇报各类事故情况；参加公司、有关主管部门召集的抢险工作会，协助上级有关部门扑救各类事故；协助上级有关部门，公司有关部门调查事故原因。副组长职责：协助组长指挥应急小组扑救各类事故，协助上级有关部门、公司有关部门调查各类事故原因。组员职责：协助组长和副组长做好事故救援及处理工作。9.2.3箱梁现浇事故预防监控措施1）离地2m以上浇捣混凝土应事先搭设好操作平台。2）泵车送料时，平台上避免过量堆放，严防平台超载而倒塌伤人。3）使用振动器应先检查电源线路是否良好，机械运转是否正常，移动振动器时，不能硬拉电线，更不能在钢筋和其他锐利物上拖拉，防止割破、拉断电线而造成触电事故，使用振动器时必须戴好绝缘手套，防止触电伤人。4）所用支架的材料应详细检查，不得使用腐朽、劈裂、铸蚀、扭曲严重的钢管等。5）地基承载能力应符合设计标准和施工方案,否则应采取加固措施,使其达到设计要求。6）支架设计方案要进行验算，经有关技术部门审批。7）跨道路支架现浇桥梁要设置合理的行车道、防撞墙，在道路两侧设限高门架，减速慢行标志牌，并派专人指挥过往车辆行驶，必要时请当地公安交警协助指挥。8）夜间在支架上安装红色警示装置。9）做好支架搭设、预压、浇筑、拆架等工序的安全技术交底和施工现场的检查、监督工作。10）张拉时，构件两端不准站人，并设置防护罩。高压油泵放在构件端部的左右两侧；操作人员站在预应力钢筋位置的侧面。张拉完毕后，稍等几分钟再拆卸张拉设备。11）张拉时，在钢丝束的端头设置施工禁区，设立明显标志，并用带小旗的绳子围拦，严禁非张拉人员进入。张拉人员操作时须站于构件两侧，严禁在预应力筋的端部以及中间行走和操作。12）张拉设备必须定期校验和维修，以保证张拉顺利进行。在张拉中，须随时注意不正常情况出现，如遇张拉值和计算值相比过大、过小，压力表指针回不到零，张拉机械发生故障等时，必须停止张拉，待会同有关人员分析弄清情况，排除故障并采取措施后，方可继续进行张拉。13）120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案孔道灌浆时，掌握喷嘴的人做到戴防护眼镜，穿雨鞋，戴手套，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈要压紧在孔洞上，灰浆泵与胶皮管要连接牢固后才能开动，堵灌浆孔时站在孔的侧面，以防灰浆喷出伤人14）起重设备必须经过国家有关行政部门检测手续。9.2.4应急保障措施1）、应急物资及设备清洗器具、急救箱、担架、消毒用品、止血袋、氧气袋、安全帽、安全带、安全网、灭火器、绝缘手套、应急灯、临时发电机、水泵、钢丝绳、爬梯、千斤顶、电焊机、气焊设备、对讲机、挖掘机、装载机、自卸车、指挥车等。2）、应急队伍：组织20人的应急队伍，并进行有针对性的应急知识培训。3）、对外求助部门及电话：公安：110；消防：119；医疗：120；交警；122×××人民医院：××××××行车路线：1）工地→×××路→×××人民医院2）工地→×××路→×××路→×××路→×××人民医院（4）、应急救援小组成员手机必须24小时处于开机状态，实行昼夜值班制度。（5）、进行应急演练，提高应急救援能力，为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，项目部对预设险情进行实地演练，由安质部负责组织安排，演练时间安排在项目部施工相对空闲的时间，使所有人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案质量保证体系组织机构框图项目经理×××理俞晓轩13821665920项目总工程师×××项目副经理×××　×××中心试验室×××工　程　部××××××安全环保部×××物资设备部×××计划财务部××××××综合办公室×××现浇箱梁二队现浇箱梁一队现浇箱梁三队120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案安全保证体系组织机构框图项目经理×××理俞晓轩13821665920项目总工程师×××项目副经理××××××项目安全总监×××中心试验室×××工　程　部×××安全环保部×××物资设备部×××计划财务部×××综合办公室×××专职安全工程师箱梁二队箱梁三队箱梁一队120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案附件一、桥面净宽25.5m箱梁支架及×××河贝雷梁验算一、桥面净宽25.5m标准断面支架布置形式1、支架顺桥向立杆间距布置为(按跨径28m为例)：边跨跨径28m：0.3×6+0.6×7+0.9×10+0.3×6+0.6×7=27.6m2、支架横桥向立杆间距布置为：1.2×3+0.9+0.3+0.6×2+0.9×4+0.3×2+0.9×6+0.3×2+0.9×4+0.6×2+0.3+0.9+1.2×3=25.8m3、水平杆步距1.2m.立杆、横杆承载性能立杆横杆120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案步距（m）允许荷载（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.230123.571.8251.52.54.52.4201.82.032.4201.82.03二、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.1、箱梁荷载计算：混凝土自重：q1=26KN/m2施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高20m考虑）q6=20*3.84*10/1000/0.6*0.6=2.13KN/m2三、支架计算1、跨中断面120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案（1）边腹板位置，最大分布力为：Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（27.82+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=48.88KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*48.88=26.40KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=48.88*0.6/2=14.66kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=14.66×103*0.62/（10*1.35*10-4）=3.91MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=14.66×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.23mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*48.88/3=8.8KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×8.8×0.9=2.11kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弯曲强度：σ=Mmax/W=2.11×103/5.625×10-4=3.76Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.8×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.3mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*48.88/3=8.8KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×8.8×0.9=2.11kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.11×103/4.9×10-4=43.1Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.8×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.2mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（2）跨中断面底板位置，最大分布荷载Q=（q1-5+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（12.98+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=31.07KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9*0.9*31.12=25.21KN＜【N】=30KN;（2）、跨中底板位置a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=31.12*0.9/3=9.34kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弯曲强度：σ=qL2/10w=9.34×103*0.92/（10*1.35*10-4）=5.6MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=8.33*10-6m4fmax=qL4/150EI=9.34×103×0.94 /（150×6.08×10-6×0.09×1011）=0.7mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.9*31.12/3=8.4KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×84×0.9=2.02kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.02×103/5.625×10-4=3.59Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.4×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.3mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵梁承载力计算（10#槽钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#槽钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由横向方木传递到纵向槽钢的集中力为F=0.9*0.9*31.12/3=8.4KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×84×0.9=2.02kN·m采用10#槽钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弯曲强度：σ=Mmax/W=2.02×103/4.9×10-5=41.2Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.4×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（3）中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（38.09+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=61.12KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*61.12=16.5N＜【N】=40KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木中心间距为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=61.12*0.3=18.34kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=18.34×103*0.32/（10*1.35*10-4）=1.22MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=ql4/150EI=18.34×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.02mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*61.12/3=5.5KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×5.5×0.9=1.32kN·m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.32×103/5.625×10-4=2.34Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×5.5×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*61.12/3=5.5KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×5.5×0.9=1.32kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.32×103/49×10-6=26.9Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×5.5×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（4）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=25.42*1.2/4=7.63kN/m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=7.63×103*1.22/（10*1.35*10-4）=8.13MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=7.63×103×1.24 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=1.9mm＜[f]=3mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=25.42×1.2×0.9/3=10.17kN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×10.17×0.9=2.44kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.44×103/5.625×10-4=4.34Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.017×104×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.4mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=25.42×1.2×0.9/3=10.17kN，Mmax=0.267FL=0.267×10.17×0.9=2.44kN·m采用10#工字钢，所以：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.44×103/49×10-6=49.8Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.017×104×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.3mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。2、底腹板加厚处断面验算底腹板加厚处断面面荷载分解见下图：（1）边腹板位置，最大分布力为：Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（35.35+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=57.92KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.6m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.6*57.92=20.85KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=57.92*0.6/2=17.38kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=17.38×103*0.62/（10*1.35*10-4）=4.63MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=17.38×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.3mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*57.92/3=6.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×6.95×0.9=1.67kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.67×103/5.625×10-4=2.97Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×6.95×103×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.07mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*57.92/3=6.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×6.95×0.9=1.67kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.11×103/4.9×10-4=43.1Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×6.95×103×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.05mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（2）跨中断面底板位置，最大分布荷载Q=（q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（22.62+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=42.64KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*42.64=23.03KN＜【N】=30KN;（2）、跨中底板位置a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=42.64*0.9/3=12.79kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=12.79×103*0.92/（10*1.35*10-4）=7.68MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=8.33*10-6m4fmax=qL4/150EI=12.79×103×0.94 /（150×6.08×10-6×0.09×1011）=1mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*42.64/3=7.68KN120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.68×0.9=1.85kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.85×103/5.625×10-4=3.28Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.68×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.28mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵梁承载力计算（10#槽钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#槽钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由横向方木传递到纵向槽钢的集中力为F=0.6*0.9*42.64/3=7.68KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.68×0.9=1.85kN·m采用10#槽钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.85×103/4.9×10-5=37.8Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.68×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（3）中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（43.53+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=67.73KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.6m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.6*67.73=12.19N＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木中心间距为30cm，作用在方木上的均布荷载为：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案q=67.73*0.3=20.32kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=20.324×103*0.32/（10*1.35*10-4）=1.35MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=ql4/150EI=20.32×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.01mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.6*67.73/3=4.06KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×4.06×0.6=0.65kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=0.65×103/5.625×10-4=1.16Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×4.06×103×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.04mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.6*67.73/3=4.06KN，最大弯矩为：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案Mmax=0.267FL=0.267×4.06×0.6=0.65kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.32×103/49×10-6=13.3Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×4.06×103×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.03mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（4）翼缘板断面位置，最大分布荷载，按照120*90cm布置，符合要求。3、梁端支点断面位置，最大分布荷载梁端支点处断面面荷载分解见下图：（1）翼缘板验算同跨中，经验算合格（2）底板实心段验算Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（49.68+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=75.11KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*75.11=20.28KN＜【N】=30KN;经验算，立杆满足受力要求，a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为15cm，作用在方木上的均布荷载为：q=75.11*0.3/2=11.27kN/m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=11.27×103*0.92/（10*1.35*10-4）=6.76MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=11.27×103×0.94 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.0009mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为30cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*75.11=20.28KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×20.28×0.3=1.62kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.62×103/5.625×10-4=2.89Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×2.028×104×3003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.08mm＜[f]=0.75mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为30cm，横向铺设的1根0#工字钢，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*75.11=20.28KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×20.28×0.3=1.62kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.62×103/49×10-6=33.1Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×2.028×104×3003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.06mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。四、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架为组装结构，一般单根立杆在承载允许范围内就不会失稳，因此，可以轴心受压的单根立杆作为代表进行验算。公式（路桥施工计算手册）碗扣采用外径48mm。壁厚3.5mm钢管，按照壁厚3mm验算，A3钢材，极限应力标准值为205N/mm2。A=4.24×102mm，I=10.78×104mm4,回转半径i=15.95mm，横杆步距1.2m。立杆长细比：λ=120/1.595=75.2＜[λ]=150，取λ=80.查表得：轴心受压纵向弯曲系数=0.715A3钢材极限应力标准值：=205Mpa代入公式：[N]=0.715*424*205=64147.8N=64.15KN支架立杆步距1.2m处受最大荷载的立杆位于跨中中腹板处N=26.64KN（见前受力验算）由上得出：跨中侧腹板处：26.4KN=N≤[N]=64.15KN稳定性系数：跨中中腹板处：n=[N]/N=64.15/26.4=2.42＞2结论：支架立杆的稳定性满足要求。五、底模验算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，净间距是20cm。规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力按[δ]=48.8Mpa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案竹胶板弹性模量按[E]=0.9x104Mpa竹胶板允许剪应力按[ι]=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/12＝2.8x10-5m4，W＝bh2/6＝3.75x10-4m31.荷载计算：（采用1.22m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，模板间距为30cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载（取最大值）：f2=49.68KN/m2施工荷载：f3=2.5KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0KN/m2振捣力f5=2.0KN/m2荷载组合（验算强度）：G=（f1+f2）×1.2+（f3+f4+f5）×1.4=49.88*1.2+6.5*1.4=69.0KN/m2荷载组合（验算刚度）：G"=（f1+f2）×1.2=59.86KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×0.3=20.7KN/mq"=G"×0.3=17.96KN/m竹胶板惯性矩：I=300×153/12=843750mm4竹胶板截面矩：W=300×152/6=11250mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=ql2/10=20.7×0.32/10=0.186kN·mσmax=Mmax/W=186÷1.125*10-5=1.49×106N·m=14.9MPa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=q"l4/128EI=17.96×103×0.34÷（128×0.9x1010×8.4375x10-7）=0.15mm<[ω]=L/400=300/400=0.75mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。六、支架抗风荷载验算120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆均按梁端铰接计算。立杆受力稳定性按组合风荷载计算：Wk=0.7μZ·μSωW0其中：Wk—风荷载标准值（KN/m2）μZ—风压高度变化系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录D规定支架高度小于30m，采用1.0μs—风荷载体型系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.3.2采用：1.3ωω—脚手架挡风系数，计算ω=（0.9+1.2）*0.048/0.9*1.2=0.093,取0.1。W0—基本风压（KN/m2）按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定苏州地区采用0.45，按0.55计算；Wk=0.7μZ·μSW0=0.7×1×0.8×0.1×0.55kN/m2=0.031kN/m2纵向立杆间距按0.9m，横杆步距按1.2m计算：根据《碗扣式脚手架施工技术规范》JGJ166-2008，组合风荷载对立杆产生的弯矩计算公式为：MW-单肢立杆弯矩（KN.m）a-立杆纵距(m)Wk-风荷载标准值（KN/m2）l0-立杆计算长度（m）计算的Mw=1.4*0.9*1.2*1.2*0.031=0.056KN.m单根立杆承受最大荷载：N=30kn根据《碗扣式脚手架施工技术规范》JGJ166-2008，立杆弯压强度简化计算f=N/A+M/W=30*103/4.24*10-4+0.056*103/4.493*10-6=83.2MPa＜fy=205MPa综上计算，支架抗风荷载验算符合要求。七、地基承载力检算地基处理应根据现场的地基情况确定，对于原装路面，和新建水泥稳定碎石基层路面可以考虑直接将底托支撑在混凝土垫层上，承载力及沉降量均能满足要求。而对于绿化带、基坑开挖处等较软弱的地基则考虑换填6%灰土处理，分层压实，120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案采用轻型触探仪进行检测，处理后承载力要求不小于200KPa.验收合格后再在地基上浇筑15cm厚的C15混凝土垫层。4.6地基承载力计算支架底托尺寸15cm*15cm,底托直接放置在硬化后的混凝土面上，若按照45°的进行扩散，混凝土垫层与地基接触的面积应按450mm×450mm，取单根立杆最大受力30KN进行计算，那么产生的最大基底应力为　　σ＝F/A=30/0.45/0.45＝148.2Kpaσ<[σ]=200kpa满足要求。对于地基绿化带等重新浇筑混凝土的地段，在和原地面接缝位置，垂直于接缝方向，在每排或列支架下设置一根10*10方木，增大支架受力面，防止新旧地基两侧支架沉降不均匀。八、跨×××桥贝雷梁支架体系验算本工程在第十二联跨越中心河地面桥梁，此处主线箱梁宽25.5米。地面桥梁跨度为10米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为11米，贝雷梁下垫焊接在一起的3排I40b的工字钢，主线箱梁采用纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。（1）横向工字钢验算120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案贝雷梁间距1.5m，，横向工字钢区计算长度1.5m计算。作用于工字钢最大荷载在边直腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。I20b工字钢截面特性：I=2502cm4，Wx=250.2cm3，SX=146.1cm3,I20b工字钢每延米重31.05kg。作用于直腹板下工字钢荷载为：Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（38.09+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=61.12KN/m2跨顶总荷载F=61.12*0.9*1.5=82.51KN均布荷载q=F/1.5+q1=82.51/1.5+0.031=55.04KN/m简化此段为简支梁计算：最大弯矩Mmax=ql2/8=55.04*1.5*1.5/8=15.48KN/m2弯曲强度：σ=Mmax/W=15.48*103/250.2*10-6=61.9MPa＜145Mpa，满足要求。抗弯刚度fmax=5ql4/384EI=5×55.04×103×1.54 /（384×2.502×10-5×2.11×1011）=0.69mm＜[f]=3.75mm（[f]=L/400），符合要求最大支座反力：R=ql/2=55.04*1.5/2=41.28KN弯剪应力:τ=RSX/dIX=41.28*103*146.1*10-6/(9*10-3*2.502*10-5)=26.78KN＜85KN经验算，剪力符合要求。（2）贝雷梁计算贝雷梁上部荷载为跨度0.9米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：q=61.12*0.9=55.01KN/m双排贝雷梁的自重线荷载为1.2×330kg×2/3=264kg/m=2.64KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为55.01+2.64=57.65KN/m双排单层贝雷梁计算参数不加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值7157.1500994.42.1×1051576.4490.5加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案单位cm3cm4MpaKN.mKN数值15398.31154868.82.1×1053375490.5因贝雷梁为简支结构，强度及刚度计算如下Mmax=ql2/8=57.65×112/8=871.96KN.m≤[M不加强]Q=ql/2=57.65×11/2=317.08KN≤[M不加强]符合要求。此处采用单层双排不加强贝雷梁，中心间距1.5m。根据简支梁挠度计算公式fmax=5ql4/384EI=5×57.65×103×104/(384×2.1×1011×5.01×10-3)=0.007m＜10/400=0.025m经验算贝雷梁刚度满足要求。（3）贝雷梁下工字钢剪力验算因本次验算贝雷梁下3根I40b工字钢放在既有地面桥梁搭板位置。因此只对工字钢进行抗剪验算。从简支贝雷梁上部传来的最大荷载为：57.65*11=634.15KN，工字钢质量可忽略不计，根据工字钢剪力计算公式τ=QmaxSx/dI=634.15×103×541.2×10-6/（3×2.2781×10-4×0.0125）=40.18Mpa＜【τ】=85Mpa.因工字钢支撑于搭板处，按双排弹层每组贝雷梁宽度为0.45m，工字钢宽度为0.144米，假设剪力在工字钢截面内按45度角扩散，则工字钢与地面接触面积为（0.45+0.4*2）×0.144×3=0.54m2工字钢对搭板的最大正压力为634.15/0.54=1.174Mpa桥头搭板可以直接承受此压力。综上计算可得，跨中心河段支架系统主要结构形式为：搭板上放置3排I40b工字钢作为横梁，横梁上底板和翼缘板位置间距1.5m安装双排单层加强贝雷梁，贝雷梁上横向设置I20b工字钢，间距90cm。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案附件二、桥面净宽40.5m箱梁计算（验算半幅）120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案一、跨中断面支架计算立杆、横杆承载性能立杆横杆步距（m）允许荷载（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.230123.571.8251.52.54.52.4201.82.032.4201.82.03二、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.1、箱梁荷载计算：混凝土自重：q1=26KN/m2施工人员、机械荷载：取q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高20m考虑）q6=20*3.84*10/1000/0.6*0.6=2.13KN/m2一、桥面净宽22.5m标准断面支架布置形式1、支架顺桥向立杆间距布置为(按跨径28m为例)：边跨跨径30m：0.3×6+0.6×7+0.9×10+0.3×6+0.6×7=27.6m跨中位置断面面积及面荷载分解见下图：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案1、翼缘板位置，最大分布力为：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（7.8+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=24.86KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9*0.9*24.86=19.99KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按90cm计，所以方木计算长度为90cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=24.86*0.9/3=7.46kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=7.46×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.96MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=7.46×103×1.24 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）=1.89mm＜[f]=3mm（[f]=L/400），符合要求120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*24.86/3=8.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×8.95×1.2=2.87kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.87×103/5.625×10-4=5.1Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.95×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.32mm＜[f]=3mm（[f]=L/400），符合要求。c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*24.86/3=8.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×8.95×1.2=2.87kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.87×103/4.9×10-5=58.6Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.95×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.24mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。2、跨中断面底板位置，最大分布荷载Q=（q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13.2+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=31.34KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m，步距1.2m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案单根立杆受力为：N=0.9*0.9*31.34=25.39KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=31.34*0.9/3=9.4kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=9.4×103*0.92/（10*1.35*10-4）=5.64MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=8.33*10-6m4fmax=qL4/150EI=9.4×103×0.94 /（150×6.08×10-6×0.09×1011）=0.8mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.9*31.34/3=8.46KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×8.46×0.9=2.03kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.03×103/5.625×10-4=3.6Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.46×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.31mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案C．纵梁承载力计算（10#槽钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#槽钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由横向方木传递到纵向槽钢的集中力为F=0.9*0.9*31.34/3=8.46KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×8.46×0.9=2.03kN·m采用10#槽钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.03×103/4.9×10-5=41.4Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×8.46×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.23mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。3、边直腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（42.16+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=66.09KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*66.09=17.84N＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=66.09*0.3=19.83kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=19.83×103*0.32/（10*1.35*10-4）=1.32MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案fmax=ql4/150EI=19.83×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.02mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*66.09/3=5.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×5.95×0.9=1.43kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.43×103/5.625×10-4=2.5Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×5.95×103×9002/（100×0.09×105×4.219×107）=0.22mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*66.09/3=5.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×5.95×0.9=1.43kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.43×103/49×10-6=29.2Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×5.95×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.16mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。中腹板和斜边腹板荷载稍小于边直腹板，支架布置砼边直腹板，立杆间距0.3*0.9m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案，步距1.2m。二、跨×××河桥贝雷梁支架体系验算本工程在第二联跨越马运河地面桥梁，此处主线箱梁宽40.5米，分左右两幅，每幅宽20.25m。地面桥梁跨度为16米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为17米，贝雷梁下垫焊接在一起的3排I40b的工字钢，并用钢板调平。主线箱梁采用纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20b工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同上述现浇箱梁支架搭设。因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。1、横向工字钢验算贝雷梁间距1.5m，，横向工字钢区计算长度1.5m计算。作用于工字钢最大荷载在边直腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。按简支梁将各数据代入得最终计算结果如下表I20b工字钢截面特性：I=2502cm4，Wx=250.2cm3，SX=146.1cm3,I20b工字钢每延米重31.05kg。主线箱梁I20b横向工字钢各跨度计算结果表跨度号跨顶总荷载跨度1.2*工字钢延米重总荷载最大弯矩计算应力弯剪应力最大挠度支座反力KNmKN/MKN/MKN.MMPAMPAmKN1-259.972.000.3730.3615.1860.6719.700.001230.362-355.671.500.3737.4910.5442.1418.240.000528.113-461.071.500.3741.0911.5646.1819.990.000530.814-550.781.500.3734.239.6338.4716.650.000425.675-652.151.500.3735.149.8839.5017.100.000426.356-752.151.500.3735.149.8839.5017.100.000426.357-850.781.500.3734.239.6338.4716.650.000425.678-943.231.500.3729.198.2132.8114.210.000421.89120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案9-1061.071.500.3741.0911.5646.1819.990.000530.8110-1125.391.500.3717.304.8719.458.420.000212.9711-1250.781.500.3734.239.6338.4716.650.000425.6712-1371.361.500.3747.9513.4853.9023.330.000635.9613-1439.982.000.3720.3610.1840.6913.210.000820.36从上表计算得知横向工字钢计算应力、弯剪应力及刚度在简化为简支梁的情况下强度及刚度均符合要求，各支点处支座反力计算见下表主线箱梁I20b横向工字钢各支点计算结果表支点编号12345678支反力（KN）30.3658.4758.9256.4852.0252.752.0247.56支点编号91011121314支反力（KN）52.743.7838.6438.3861.6356.23从上表的计算结果来看，纵向工字钢在第13组贝雷梁处支座反力最大，最大反力为61.63KN。贝雷梁计算从主线箱梁及匝道桥箱梁横向工字钢支座反力计算结果来看，贝雷梁最大受力位置应在主线箱梁第13组贝雷梁处，以第13组贝雷梁简支梁为计算对象，进行验算。贝雷梁上部荷载为跨度0.9米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：q=61.63/0.9=68.48KN/m双排单层贝雷梁的自重线荷载为1.2×330kg×2/3=264kg/m=2.64KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为68.48+2.64=71.12KN/m贝雷梁桁架容许内力表类型容许内力不加强加强单层单排双排单层三排单层双排双层三排双层单层单排双层单排三排单层双排双层三排双层弯矩（kn.m）788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.467509618.8剪力（kn）245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9双排单层贝雷梁计算参数不加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值7157.1500994.42.1×1051576.4490.5加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值15398.31154868.82.1×1053375490.5120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案三排单层贝雷梁计算参数不加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值10735.6751491.62.1×1052246.4698.9加强计算参数WxIE容许弯矩容许剪力单位cm3cm4MpaKN.mKN数值23097.41732303.22.1×1054809.4698.9因贝雷梁为简支结构，强度及刚度计算如下Mmax=ql2/8=71.12×172/8=2569.13KN.m≤[M加强]=3375KN.mQ=ql/2=71.12×17/2=604.52KN＞[M加强]不符合要求。此处采用改为单层三排加强贝雷梁，保证监理满足要求。根据简支梁挠度计算公式：采用双排弹层验算时：fmax=5ql4/384EI=5×71.12×103×174/(384×2.1×1011×1.155×10-2)=0.032m＞17/600=0.028m采用双排弹层验算时：fmax=5ql4/384EI=5×71.12×103×174/(384×2.1×1011×1.732×10-2)=0.021m≤17/600=0.028m所以，此处采用三排单层贝雷梁，满足要求。假设支座反力为F时，剪应力Q刚好达到490.5KN，则有（F/0.9+2.64）×17/2=490.5KN得：F=49.56KN由上得出：在支座反力F≤49.56KN的位置，均可设置双排单层加强型贝雷梁。经验算贝雷梁刚度满足要求。七、贝雷梁下工字钢剪力验算因本次验算贝雷梁下3根I40b工字钢放在既有地面桥梁搭板位置。因此只对工字钢进行抗剪验算。从简支贝雷梁上部传来的最大荷载为：68.48*17=1164.16KN，工字钢质量可忽略不计，根据工字钢剪力计算公式τ=QmaxSx/dI=1164.16×103×541.2×10-6/（3×2.2781×10-4×0.0125）=73.7Mpa＜【τ】=85Mpa.因工字钢支撑于搭板处，按双排弹层每组贝雷梁宽度为0.45m，工字钢宽度为0.144米，假设剪力在工字钢截面内按45度角扩散，则工字钢与地面接触面积为（0.45+0.4*2）×0.144×3=0.54m2工字钢对搭板的最大正压力为1164.16/0.54=2.156Mpa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案桥头搭板可以直接承受此压力。综上计算可得，跨马运河段支架系统主要结构形式为：搭板上防止3排I40b工字钢作为横梁，横梁上翼缘板位置间距1.5m安装双排单层贝雷梁，腹板和底板位置设置中心间距1.5m单层三排贝雷梁。二、梁端支点断面位置，最大分布荷载梁端支点位置断面面积及面荷载分解见下图：1、翼缘板位置，荷载同跨中断面，计算符合要求。2、梁端实心段Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（50.46+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=76.05KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*76.05=20.53KN＜【N】=30KN;经验算，立杆满足受力要求，a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为15cm，作用在方木上的均布荷载为：q=76.05*0.9/6=11.41kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=11.41×103*0.92/（10*1.35*10-4）=6.85MPa＜[σ]=12Mpa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=11.41×103×0.94 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=1.4mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为30cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*76.05/2=10.27KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×10.27×0.3=0.82kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=0.82×103/5.625×10-4=1.46Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.027×104×3003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.01mm＜[f]=0.75mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为30cm，横向铺设的1根0#工字钢，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*76.05/2=10.27KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×10.27×0.3=0.82kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=0.82×103/49×10-6=16.7Mpa＜145Mpa，满足要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.027×104×3003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.01mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。二、梁端加厚断面计算1、翼缘板位置，荷载分布相同，验算过程同前，符合要求：2、跨中断面底板位置，最大分布荷载底腹板加厚位置断面面积及面荷载分解见下图：Q=（q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（22.63+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=42.65KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*42.65=23.03KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=42.65*0.9/3=12.8kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=12.8×103*0.92/（10*1.35*10-4）=7.68MPa＜[σ]=12Mpa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=8.33*10-6m4fmax=qL4/150EI=12.8×103×0.94 /（150×6.08×10-6×0.09×1011）=1.02mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*42.65/3=7.68KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.68×0.9=1.84kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.84×103/5.625×10-4=3.28Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.68×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.28mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵梁承载力计算（10#槽钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#槽钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算由横向方木传递到纵向槽钢的集中力为F=0.6*0.9*42.65/3=7.68KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.68×0.9=1.84kN·m采用10#槽钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.03×103/4.9×10-5=41.4Mpa＜145Mpa，满足要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.68×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。3、边直腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（46.33+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=71.09KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*71.09=19.19N＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=71.09*0.3=21.33kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=21.33×103*0.32/（10*1.35*10-4）=1.42MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.01×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=ql4/150EI=21.33×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.02mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*71.09/3=6.4N，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×6.4×0.9=1.54kN·m采用15×15cm方木，所以：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.54×103/5.625×10-4=2.73Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×6.4×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.23mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向方木承载力计算（10#工字钢）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*71.09/3=6.4N，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×6.4×0.9=1.54kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.54×103/49×10-6=31.4Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×5.95×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.17mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。中腹板和斜边腹板荷载稍小于边直腹板，支架布置砼边直腹板，立杆间距0.3*0.9m，步距1.2m。支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架为组装结构，一般单根立杆在承载允许范围内就不会失稳，因此，可以轴心受压的单根立杆作为代表进行验算。公式（路桥施工计算手册）碗扣采用外径48mm。壁厚3.5mm钢管，按照壁厚3mm验算，A3钢材，极限应力标准值为205N/mm2。A=4.24×102mm，I=10.78×104mm4,回转半径i=15.95mm，横杆步距1.2m。立杆长细比：λ=120/1.595=75.2＜[λ]=150，取λ=80.120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案查表得：轴心受压纵向弯曲系数=0.715A3钢材极限应力标准值：=205Mpa代入公式：[N]=0.715*424*205=64147.8N=64.15KN支架立杆步距1.2m处受最大荷载的立杆位于跨中中腹板处N=25.39KN（见前受力验算）由上得出：跨中侧腹板处：25.39KN=N≤[N]=64.15KN稳定性系数：跨中中腹板处：n=[N]/N=64.15/25.39=2.53＞2结论：支架立杆的稳定性满足要求。3.2底模验算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，净间距是20cm。规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力按[δ]=48.8Mpa竹胶板弹性模量按[E]=0.9x104Mpa竹胶板允许剪应力按[ι]=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/12＝2.8x10-5m4，W＝bh2/6＝3.75x10-4m31.荷载计算：（采用1.22m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，模板间距为30cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载（取此前计算最大值）：f2=50.5KN/m2施工荷载：f3=2.5KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0KN/m2振捣力f5=2.0KN/m2荷载组合（验算强度）：G=（f1+f2）×1.2+（f3+f4+f5）×1.4=50.7*1.2+6.5*1.4=69.94KN/m2120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案荷载组合（验算刚度）：G"=（f1+f2）×1.2=60.84KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×0.3=20.98KN/mq"=G"×0.3=18.25KN/m竹胶板惯性矩：I=300×153/12=843750mm4竹胶板截面矩：W=300×152/6=11250mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=ql2/10=20.98×0.32/10=0.189kN·mσmax=Mmax/W=189÷1.125*10-5=28.18×106N·m=15.12MPa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=q"l4/128EI=18.25×103×0.34÷（128×0.9x1010×8.4375x10-7）=0.15mm<[ω]=L/400=300/400=0.75mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案附件三、第十四联变截面连续梁支架及跨×××路门洞验算一、跨×××路支架布置形式主线现浇箱梁在第十四联跨越华山路，华山路现有车道为机非混行车道，施工时采用搭设609钢管支架，上部采用I50工字钢跨越，工字钢上部采用碗扣件搭至箱梁底部。见后附图，满堂支架钢管统一采用规格为Φ48mm×3.5mm碗扣式钢管脚手架（验算时钢管壁厚按3.0mm考虑），在跨现有华山路位置设左右各宽6米机非混行通道，门洞采用在路面上浇筑混凝土基础，其上布设钢管支墩，支墩采用1cm钢板封口，其上横向设两排I40b的横向工字钢，其上布设I50b的纵向工字钢，工字钢上布设碗扣架，，碗扣架在工字钢上横桥向边腹板下采用60cm间距，中腹板下采用30cm间距布置，一般底板处采用90cm间距，翼板处采用1.2米间距，纵桥向桥墩两侧实腹板处采用30cm，腹板变宽度采用60cm，其他一般地段布设按90cm考虑，碗扣架上托布设具体布设下图所示。支架横桥向立杆间距布置为：1.2×4+0.6×5+0.9×2+0.6×3+0.9×3+0.6×3+0.9×2+0.6×5+1.2×4=25.5m水平杆步距1.2m。边跨跨径38m：0.3×5+0.6×16+0.9×30=38.1m中跨跨径50m：0.3×5+0.6×16+0.9×31+0.6×16+0.3×5=50.1m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案立杆、横杆承载性能立杆横杆步距（m）允许荷载（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.230123.571.8251.52.54.52.4201.82.032.4201.82.03二、支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=6.98×103×1.24 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=1.76mm＜[f]=3mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.76×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.3mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.9*0.9*28.74/3=7.76KN，Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.86×103/49×10-6=38.0Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.833×7.76×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（2）侧腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（47.32+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=72.28KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.6m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.6*72.28=26.02KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=72.28*0.6/2=21.68kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=21.68×103*0.62/（10*1.35*10-4）=5.78MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=21.68×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.3mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*72.28/2=13.01120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×13.01×0.6=2.08kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.08×103/5.625×10-4=3.71Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.833×1.301×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.14mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.6*0.6*72.28/2=13.01KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×13.01×0.6=2.08kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.08×103/49×10-6=41.0Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.301×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.15mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（3）中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（52+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=77.9KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.6m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.6*77.9=28.04KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=77.9*0.6/2=23.37KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=23.37×103*0.62/（10*1.35*10-4）=6.23MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=23.37×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.4mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*77.9/2=14.02KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×14.02×0.6=2.25N·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.25×103/5.625×10-4=4Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.402×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.12mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.6*0.6*77.9/2=14.02120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×14.02×0.6=2.25N·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.25×103/49×10-6=45.9Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.401×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.11mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（4）底板断面位置，最大分布荷载（按不利处荷载计算）Q=（q1-5+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（29.12+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=50.44KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*77.9=27.23KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=50.44*0.9/3=15.13KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=15.13×103*0.92/（10*1.35*10-4）=9.08MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=15.13×103×0.94 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=1.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*77.9/2=13.62KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×13.62×0.6=2.18kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.18×103/5.625×10-4=3.38Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.362×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.15mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.6*0.9*77.9/2=13.62KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×13.62×0.6=2.18kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.18×103/49×10-6=44.5Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.362×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.11mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。2、中墩底腹板加厚处断面验算中墩侧底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案（1）翼缘板断面位置，结构断面与梁端相同，验算符合要求（2）侧腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（51.68+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=77.51KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.6m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.6*77.51=27.9KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=77.51*0.6/2=23.25kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=23.25×103*0.62/（10*1.35*10-4）=6.2MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案fmax=qL4/150EI=23.25×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.4mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*77.51/2=13.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×13.95×0.6=2.24kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.24×103/5.625×10-4=3.98Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.395×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.18mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.6*0.6*77.51/2=13.95KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×13.95×0.6=2.24kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.24×103/49×10-6=45.6Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×13.95×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.15mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（3）中腹板断面位置，最大分布荷载120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（78+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=109.1KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.3m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.6*109.1=19.64KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=109.1*0.3=32.73KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=32.73×103*0.32/（10*1.35*10-4）=2.18MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=32.73×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.1mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.6*109.1/2=9.82KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.82×0.6=1.58kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弯曲强度：σ=Mmax/W=1.58×103/5.625×10-4=2.8Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.833×9.82×103×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.11mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.6*109.1/2=9.82KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.82×0.6=1.58kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.58×103/49×10-6=32.1Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×9.82×103×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.1mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（4）底板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-5+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（45.5+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=70.01KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.6m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.6*70.01=25.2KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=70.01*0.6/2=21KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=21×103*0.62/（10*1.35*10-4）=5.6MPa＜[σ]=12Mpa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=21×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.33mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.6*70.01/2=12.6KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×12.6×0.6=2.02kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.02×103/5.625×10-4=3.84Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.26×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.13mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.6*0.6*70.01/2=12.6KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×12.6×0.6=2.02kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弯曲强度：σ=Mmax/W=2.02×103/49×10-6=41.2Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.26×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.1mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。3、中墩两侧11.1m断面位置中墩两侧11.1m处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，结构断面与梁端相同，验算符合要求（2）侧腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（31.63+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=45.19KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*45.19=24.4KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=45.19*0.6/2=13.56kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=13.56×103*0.62/（10*1.35*10-4）=3.62MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=13.56×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.2mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*45.19/2=12.2KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×12.2×0.6=1.96kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.96×103/5.625×10-4=3.5Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.22×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.13mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.6*0.9*45.19/2=12.2KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×12.2×0.6=1.96kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.96×103/49×10-6=39.9Mpa＜145Mpa，满足要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.22×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.1mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（3）中腹板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-4+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（44.38+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=68.75KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*68.75=18.56KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=68.75*0.3=20.63KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=20.63×103*0.32/（10*1.35*10-4）=1.38MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=20.63×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.02mm＜[f]=0.75mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*68.75=18.56KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×18.56×0.9=4.46kN·m采用15×15cm方木，所以：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=4.46×103/5.625×10-4=79.3Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.856×104×6003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.2mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*68.75=18.56KN，Mmax=0.267FL=0.267×18.56×0.9=4.46kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=4.46×103/49×10-6=91.0Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×1.856×104×6003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.15mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。（4）底板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（17.06+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=35.97KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9*0.9*35.97=29.13KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=35.97*0.9/3=10.79KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=10.79×103*0.92/（10*1.35*10-4）=6.47MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=10.79×103×0.94 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.86mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.9*35.97/3=9.71KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.71×0.9=2.33kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.33×103/5.625×10-4=4.15Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×9.71×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.35mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.9*0.9*35.97/3=9.71KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.71×0.9=2.33kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.33×103/49×10-6=47.6Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×9.71×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.26mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。（5）中墩墩顶实心段支架荷载计算中墩实心段支架横断面线荷载分布见下图：Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（71.15+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=100.9KN/m2碗扣架立杆布置为0.9*0.3m，步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*109.1=27.25N＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为30cm，所以，方木计算长度为30cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=100.9*0.3=30.27KN采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弯曲强度：σ=qL2/10w=30.27×103*0.32/（10*1.35*10-4）=2.08MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075*10-6m4fmax=qL4/150EI=30.27×103×0.34 /（150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.03mm＜[f]=0.75mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*100.9/3=9.08KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.08×0.9=2.18kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.18×103/5.625×10-4=3.88Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.833×9.08×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.33mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向工字钢的集中力为F=0.3*0.9*100.9/3=9.08KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.08×0.9=2.18kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.18×103/49×10-6=44.5Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×9.08×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.24mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。由计算公式得出第十四联跨华山路支架布置为：墩顶实心段顺桥向支架间距30cm布置，中墩两侧各11.1m范围支架顺桥向立杆间距60cm布置。边跨梁端至2m范围顺桥向立杆布置按60cm布置，跨中0.9m布置横桥向间距30cm布置4道。剩余部位顺桥向立杆按90cm间距布置。因本联箱梁底板尺寸为变截面，具体立杆横桥向布置见前平立面图。四、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架为组装结构，一般单根立杆在承载允许范围内就不会失稳，因此，可以轴心受压的单根立杆作为代表进行验算。公式（路桥施工计算手册）碗扣采用外径48mm。壁厚3.5mm钢管，按照壁厚3mm验算，A3钢材，极限应力标准值为205N/mm2。A=4.24×102mm，I=10.78×104mm4,回转半径i=15.95mm，横杆步距1.2m。立杆长细比：λ=120/1.595=75.2＜[λ]=150，取λ=80.查表得：轴心受压纵向弯曲系数=0.715A3钢材极限应力标准值：=205Mpa代入公式：[N]=0.715*424*205=64147.8N=64.15KN支架立杆步距1.2m处受最大荷载的立杆位于跨中中腹板处N=26.64KN（见前受力验算）由上得出：跨中侧腹板处：26.64KN=N≤[N]=64.15KN稳定性系数：跨中中腹板处：n=[N]/N=64.15/26.64=2.41＞2结论：支架立杆的稳定性满足要求。五、底模验算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案的方木，净间距是20cm。规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力按[δ]=48.8Mpa竹胶板弹性模量按[E]=0.9x104Mpa竹胶板允许剪应力按[ι]=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/12＝2.8x10-5m4，W＝bh2/6＝3.75x10-4m31.荷载计算：（采用1.22m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，模板间距为30cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载（取最大值）：f2=78KN/m2施工荷载：f3=2.5KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0KN/m2振捣力f5=2.0KN/m2荷载组合（验算强度）：G=（f1+f2）×1.2+（f3+f4+f5）×1.4=78.2*1.4+6.5*1.2=117.28KN/m2荷载组合（验算刚度）：G"=（f1+f2）×1.2=93.84KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×0.3=35.18KN/mq"=G"×0.3=28.15KN/m竹胶板惯性矩：I=300×153/12=843750mm4竹胶板截面矩：W=300×152/6=11250mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=ql2/10=35.18×0.32/10=0.317kN·mσmax=Mmax/W=317÷1.125*10-5=28.18×106N·m=28.18MPa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=q"l4/128EI=28.15×103×0.34÷（128×0.9x1010×8.4375x10-7）120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案=0.23mm<[ω]=L/400=300/400=0.75mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。六、支架抗风荷载验算风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆均按梁端铰接计算。立杆受力稳定性按组合风荷载计算：Wk=0.7μZ·μSωW0其中：Wk—风荷载标准值（KN/m2）μZ—风压高度变化系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录D规定支架高度小于30m，采用1.0μs—风荷载体型系数，按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4.3.2采用：1.3ωω—脚手架挡风系数，计算ω=（0.9+1.2）*0.048/0.9*1.2=0.093,取0.1。W0—基本风压（KN/m2）按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定苏州地区采用0.45，按0.55计算；Wk=0.7μZ·μSW0=0.7×1×0.8×0.1×0.55kN/m2=0.031kN/m2纵向立杆间距按0.9m，横杆步距按1.2m计算：根据《碗扣式脚手架施工技术规范》JGJ166-2008，组合风荷载对立杆产生的弯矩计算公式为：MW-单肢立杆弯矩（KN.m）a-立杆纵距(m)Wk-风荷载标准值（KN/m2）l0-立杆计算长度（m）计算的Mw=1.4*0.9*1.2*1.2*0.031=0.056KN.m单根立杆承受最大荷载：N=30kn根据《碗扣式脚手架施工技术规范》JGJ166-2008，立杆弯压强度简化计算f=N/A+M/W=30*103/4.24*10-4+0.056*103/4.493*10-6=83.2MPa＜fy=205MPa综上计算，支架抗风荷载验算符合要求。七、地基承载力检算120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案地基处理应根据现场的地基情况确定，对于原装路面，和新建水泥稳定碎石基层路面可以考虑直接将底托支撑在混凝土垫层上，承载力及沉降量均能满足要求。而对于绿化带、基坑开挖处等较软弱的地基则考虑换填6%灰土处理，分层压实，采用轻型触探仪进行检测，处理后承载力要求不小于200KPa.验收合格后再在地基上浇筑15cm厚的C15混凝土垫层。4.6地基承载力计算支架底托尺寸15cm*15cm,底托直接放置在硬化后的混凝土面上，若按照45°的进行扩散，混凝土垫层与地基接触的面积应按450mm×450mm，取单根立杆最大受力30KN进行计算，那么产生的最大基底应力为　　σ＝F/A=30/0.45/0.45＝148.2Kpaσ<[σ]=200kpa满足要求。对于地基绿化带等重新浇筑混凝土的地段，在和原地面接缝位置，垂直于接缝方向，在每排或列支架下设置一根10*10方木，增大支架受力面，防止新旧地基两侧支架沉降不均匀。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案八、门洞计算：跨×××路段第14联箱梁为38m+50m+38m变截面联系箱梁，因×××路为主干道，交通大，施工时不能封闭，因此本联考虑搭设门洞式支架跨越华山路，门洞分左右两幅，每幅净宽5.2m，设置非机动车道1.6m，机动车道3.6m。门洞基础设置为0.6m*0.8m宽C20混凝土条形基础，混凝土上采用8mm壁厚φ609mm钢管作为支墩，钢管中心间距2.5m，钢支墩上采用I40b工字钢作为横梁，纵梁采用I50b工字钢，间距根据上部支架横桥向间距布置，支架直接作用于纵梁上。具体结构形式见前门洞横断面图及立面简图;120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案一、纵向I50b的验算1、外腹板位置纵向工字钢I50b的验算从上图看，纵向工字钢为二等跨连续梁，为简化计算，将碗扣架传来的集中荷载简化为均布荷载，分布于纵向工字钢上，则原有结构变为二等跨连续梁上部为均布荷载，查《路桥施工计算手册》：MX跨中最大弯矩Mmax=0.125ql2跨中最大弯矩f=0.521×ql4/100EI跨中最大剪力Qmax=0.625ql中支点的最大反力F=1.25ql边支点的最大反力F=0.375ql取中墩两侧各11.1m断面作为门洞跨中断面荷载对象进行验算，从上部碗扣架下托传来的单根立杆压力为24.4KN,碗扣架纵向立杆间距0.9米，为便于计算，等效为均布荷载，则线荷载为24.4KN/0.9=27.1KN/m。查表知I50b每延米重量为101.46kg/m=1.01KN/m。截面抵抗矩W=1942.2cm3;截面惯性矩I=48556cm4;弹性模量：E=2.1×105MPad=1.4cm,Sx=1146.6cm3,ix=19.38cm.两项叠加，知工字钢在腹板处线荷载为28.11KN/mMmax=0.125ql2=0.125×28.11×62=126.5KN·mσ=Mmax/W=134.325×103/1942.2×10-6=69.16Mpa＜145Mpa弯剪应力τ=QmaxSx/dI=0.625×28.11×103×6×1.1466×10-3/4.8556×10-4×0.014=16.6Mpa＜85Mpa刚度验算f=0.521×ql4/100EI=0.521×28.11×103×64/100×2.1×1011×48556×10-8=120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案1.86mm＜[f]=15mm（[f]=L/400），符合要求支座反力：中支点的最大反力F=1.25ql=223.88边支点的最大反力F=0.375ql=67.162、中腹板位置纵向工字钢I50b的验算从上部碗扣架下托传来的单根立杆压力为18.56KN,碗扣架纵向立杆间距0.9米，为便于计算，等效为均布荷载，则线荷载为18.56KN/0.9=20.62KN/m。查表知I50b每延米重量为101.46kg/m=1.01KN/m。截面抵抗矩W=1942.2cm3;截面惯性矩I=48556cm4;弹性模量：E=2.1×105MPad=1.4cm,Sx=1146.6cm3,ix=19.38cm.两项叠加，知工字钢在腹板处线荷载为21.63KN/mMmax=0.125ql2=0.125×21.63×62=97.34KN·mσ=Mmax/W=97.34×103/1942.2×10-6=50.12Mpa＜145Mpa弯剪应力τ=QmaxSx/dI=0.625×21.63×103×6×1.1466×10-3/4.8556×10-4×0.014=13.68Mpa＜85Mpa刚度验算f=0.521×ql4/100EI=0.521×21.63×103×64/100×2.1×1011×48556×10-8=1.43mm＜[f]=15mm（[f]=L/400），符合要求支座反力：中支点的最大反力F=1.25ql=162.23KN边支点的最大反力F=0.375ql=48.67KN3、底板位置纵向工字钢I50b的验算从上部碗扣架下托传来的单根立杆压力为29.13KN,碗扣架纵向立杆间距0.9米，为便于计算，等效为均布荷载，则线荷载为29.13KN/0.9=32.37KN/m。查表知I50b每延米重量为101.46kg/m=1.01KN/m。截面抵抗矩W=1942.2cm3;截面惯性矩I=48556cm4;弹性模量：E=2.1×105MPa两项叠加，知工字钢在腹板处线荷载为33.38KN/mMmax=0.125ql2=0.125×33.38×62=150.21KN·mσ=Mmax/W=150.21×103/1942.2×10-6=77.34Mpa＜145Mpa弯剪应力τ=QmaxSx/dI=0.625×33.38×103×6×1.1466×10-3/4.8556×10-4×0.014=21.11Mpa＜85Mpa刚度验算f=0.521×ql4/100EI=0.521×33.38×103×64/100×2.1×1011×48556×10-8=2.2mm＜[f]=15mm（[f]=L/400），符合要求120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案支座反力：中支点的最大反力F=1.25ql=250.35KN边支点的最大反力F=0.375ql=75.1KN4、翼板位置纵向工字钢I50b的验算从上部碗扣架下托传来的单根立杆压力为27.45KN,碗扣架纵向立杆间距0.9米，为便于计算，等效为均布荷载，则线荷载为27.45KN/0.9=30.5KN/m。查表知I50b每延米重量为101.46kg/m=1.01KN/m。截面抵抗矩W=1942.2cm3;截面惯性矩I=48556cm4;弹性模量：E=2.1×105MPa两项叠加，知工字钢在腹板处线荷载为31.51KN/mMmax=0.125ql2=0.125×31.51×62=141.8KN·mσ=Mmax/W=141.8×103/1942.2×10-6=73Mpa＜145Mpa弯剪应力τ=QmaxSx/dI=0.625×31.51×103×6×1.1466×10-3/4.8556×10-4×0.014=19.93Mpa＜85Mpa刚度验算f=0.521×ql4/100EI=0.521×31.51×103×64/100×2.1×1011×48556×10-8=2.09mm＜[f]=15mm（[f]=L/400），符合要求支座反力：中支点的最大反力F=1.25ql=236.33KN边支点的最大反力F=0.375ql=70.9KN（二）横向工字钢验算本工程门洞横向采用两根I40工字钢，从纵向工字钢支座反力计算来看，位于正中间的一排工字钢集中力最大，以本排支架为计算对象，如果中间一排工字钢、支墩强度、刚度能达到验算要求，则其它排工字钢也能达到要求。将各纵向工字钢支座反力在每跨进行累加，除以各跨跨度即可得到各跨等效均布荷载，同时对工字钢重量进行累加，最后终受力结构如图所示每跨按简支梁分别计算强度、刚度及支座反力如下表所示。跨度号跨顶总荷载跨度工字钢延米重总荷载最大弯矩计算应力弯剪应力最大挠度支座反力KNmKN/MKN/MKN.M(双)MPAMPAmKN1-2590.832.401.78247.95178.5396.9440.480.0015297.542-3590.832.401.78247.95178.5396.9440.480.0015297.54120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案3-4671.641.802.66375.80152.2082.6446.020.0007338.224-5751.052.102.66360.31198.62107.8551.470.0013378.325-6648.922.103.55312.56172.3093.5644.650.0011328.196-7662.932.402.66278.88200.80109.0345.530.0017334.667-8751.052.102.66360.31198.62107.8551.470.0013378.328-9648.922.103.55312.56172.3093.5644.650.0011328.199-10751.052.102.66360.31198.62107.8551.470.0013378.3210-11671.641.802.66375.80152.2082.6446.020.0007338.2211-12590.832.401.78247.95178.5396.9440.480.0015297.5412-13590.832.401.78247.95178.5396.9440.480.0015297.54从上表看各跨工字钢单根强度均小于145Mpa，同时计算应力、弯剪应力刚度满足设计要求。从上表同时可计算出各支墩顶部受力如下主线箱梁I20b横向工字钢各支点计算结果表支点编号12345678支反力（KN）297.54595.09635.76716.54706.51662.85712.98706.51支点编号910111213141516支反力（KN）706.51716.54635.76595.09297.54从中可看出4#、10#支墩顶部受力最大，最大应力为716.54KN.（三）钢支墩的验算钢管桩受压，故按照压杆计算，考虑最不利情况。即竖向工字钢支座反力为每根钢管桩的压力，最大压力P=716.54KN+4.9×1.1857=722.36KN。管截面积A=15097.12mm2i=1/4×√(6092+5932)=212.5mmλ=l/i=4.04×103/212.5=19查表得ф=0.9σ=P/Aф=722.36×103/（0.01509712×0.9）=53.16Mpa<［σ］=145MPa经验算结构符合要求。取安全系数K=2则K=145/53.16=2.73＞2整体稳定性满足要求！因钢管桩整体通过钢板支撑于砼面上，故在承台顶面压应力为σ=P/(0.7×0.7)=1.47Mpa＜基础砼【σ】=30Mpa120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案因基础支撑于原有路面上，地基承载力能满足施工要求故不用计算。综上所述主线跨×××路现浇箱梁支架各部件应力均能满足施工要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案附件四、匝道箱梁支架验算匝道桥面宽度8.5m，底板宽度3.4m。匝道设计每跨墩顶实心段1.8m，底腹板变截面加厚段4米，中间直线段根据跨径长度变化。匝道桥横断面支架布置为：0.9m*2+0.6*2+0.9*3+0.6*2+0.9*3=8.7m具体横桥向支架布置见下图匝道顺桥向支架布置（以跨度30m为例）：0.3m*2+0.6m*7+0.9*22+0.6*7+0.3*2=29.4m墩顶处支撑设在墩顶。具体顺桥向支架布置见下图。一、底腹板加厚位置计算120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案底腹板加厚位置断面面积及面荷载分解见下图：1、翼缘板位置承受荷载小于主线桥，考虑翼缘板宽度1.5m，支架考虑按90*90cm布置，符合要求。2、腹板位置Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（28.8+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=50.06KN/m2碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*50.06=27.03KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为60cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=50.06*0.6/2=15.02kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=15.02×103*0.62/（10*1.35*10-4）=4.0MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=15.02×103×0.64 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.2mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*50.06/3=9.01KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.01×0.9=2.17kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.17×103/5.625×10-4=3.9Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×9.01×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.33mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.6*0.9*50.06/3=9.01KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×9.01×0.9=2.17kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=2.17×103/4.9×10-5=44.3Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×9.01×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.24mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案经验算，腹板下部位之间横桥向间距60cm，纵桥向间距90cm布置，大横杆采用15*15cm方木或I10工字钢，小横杆采用10*10cm方木，中心间距30cm布置，符合要求。2、底板位置Q=（q1-2+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（21.84+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=41.7KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9*0.9*41.7=33.78KN＜【N】=30KN;不符合要求。碗扣架立杆布置为0.6m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.6*0.9*41.7=22.52KN＜【N】=30KN;符合要求。因底板位置支架布置同腹板位置，考虑底板处荷载小于腹板，所以底板处支架布置符合要求，此处省略验算过程。二、跨中位置计算跨中位置断面面积及面荷载分解见下图：1、翼缘板位置承受荷载小于主线桥，考虑翼缘板宽度1.5m，支架考虑按90*90cm布置，符合要求。2、腹板位置腹板位置支架布置同腹板加厚段支架布置，荷载小于加厚处，支架符合要求，此处省略验算过程。3、底板位置120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案Q=（q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（11.14+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=28.86KN/m2碗扣架立杆布置为0.9m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.9*0.9*28.86=23.38KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按90cm计，所以方木计算长度为90cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.38*0.9/3=7.01kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=7.01×103*0.92/（10*1.35*10-4）=4.21MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=7.01×103×0.94 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）=0.6mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.9*28.86/3=7.79KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.79×0.9=1.87kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.87×103/5.625×10-4=3.33Mpa＜12Mpa，满足要求。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.79×103×9003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.28mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求。c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为90cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.9*0.9*28.86/3=7.79KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.79×0.9=1.87kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.87×103/4.9×10-5=38.2Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×7.79×103×9003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.21mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400），符合要求。经验算，腹板下部位之间横桥向间距90cm，纵桥向间距90cm布置，大横杆采用15*15cm方木或I10工字钢，小横杆采用10*10cm方木，中心间距30cm布置，符合要求。三、墩顶实心段位置计算墩顶实心段断面面积及面荷载分解见下图：1、翼缘板位置承受荷载小于主线桥，考虑翼缘板宽度1.5m，支架考虑按90*90cm120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案布置，符合要求。2、腹板位置腹板位置支架布置同腹板加厚段支架布置，荷载小于加厚处，支架符合要求，此处省略验算过程。3、实心段位置Q=（q1-3+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（39.85+1.2+1.2+0.8+2.13）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=63.32KN/m2碗扣架立杆布置为0.3m*0.9m（横桥向在前），步距1.2m单根立杆受力为：N=0.3*0.9*63.32=17.1KN＜【N】=30KN;a．横向分配梁承载力计算（10*10cm方木）横向立杆间距按90cm计，所以方木计算长度为90cm。方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=63.32*0.9/3=18.9kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I=bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=7.01×103*0.92/（10*1.35*10-4）=4.21MPa＜[σ]=12Mpa强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.09×105Mpa；    I=bh3/12=6.075×10-6m4fmax=qL4/150EI=18.9×103×0.94 /(150×6.075×10-6×0.09×1011）=1.52mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆纵向间距为30cm，纵向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取30cm，由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*63.32=17.1KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×17.1×0.3=1.37kN·m120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I=bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.37×103/5.625×10-4=2.43Mpa＜12Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×17.1×103×3003/（100×0.09×105×4.219×107）=0.02mm＜[f]=0.75mm（[f]=L/400），符合要求。c．纵向横梁承载力计算（10#工字钢）立杆纵向间距为30cm，纵横向铺设的1根10#工字钢，计算长度取30cm，按3跨连续梁计算。由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=0.3*0.9*63.32=17.1KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×17.1×0.3=1.37kN·m采用10#工字钢，所以：截面抵抗矩W=49cm3;截面惯性矩I=245cm4;弹性模量：E=2.11×105MPa弯曲强度：σ=Mmax/W=1.37×103/4.9×10-5=34.1Mpa＜145Mpa，满足要求。挠度：f=1.883FL3/100EI=1.883×17.1×103×3003/（100×2.11×105×2.45×106）=0.02mm＜[f]=0.75m（[f]=L/400），符合要求。经验算，腹板下部位之间横桥向间距90cm，纵桥向间距30cm布置，大横杆采用15*15cm方木或I10工字钢，小横杆采用10*10cm方木，中心间距30cm布置，符合要求。支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架为组装结构，一般单根立杆在承载允许范围内就不会失稳，因此，可以轴心受压的单根立杆作为代表进行验算。公式（路桥施工计算手册）碗扣采用外径48mm。壁厚3.5mm钢管，按照壁厚3mm验算，A3钢材，极限应力标准值为205N/mm2。A=4.24×102mm，I=10.78×104mm4,回转半径i=15.95mm，横杆步距1.2m。120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案立杆长细比：λ=120/1.595=75.2＜[λ]=150，取λ=80.查表得：轴心受压纵向弯曲系数=0.715A3钢材极限应力标准值：=205Mpa代入公式：[N]=0.715*424*205=64147.8N=64.15KN支架立杆步距1.2m处受最大荷载的立杆位于跨中中腹板处N=27.03KN（见前受力验算）由上得出：跨中侧腹板处：27.03KN=N≤[N]=64.15KN稳定性系数：跨中中腹板处：n=[N]/N=64.15/27.03=2.37＞2结论：支架立杆的稳定性满足要求。3.2底模验算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，净间距是20cm。规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力按[δ]=48.8Mpa竹胶板弹性模量按[E]=0.9x104Mpa竹胶板允许剪应力按[ι]=2.2Mpa1.荷载计算：（采用1.22m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，模板间距为30cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载（取最大值）：f2=39.85KN/m2施工荷载：f3=2.5KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0KN/m2振捣力f5=2.0KN/m2荷载组合（验算强度）：G=（f1+f2）×1.2+（f3+f4+f5）×1.4=40.05*1.2+6.5*1.4=57.16KN/m2荷载组合（验算刚度）：G"=（f1+f2）×1.2=48.06KN/m2120 　　　　　　　　　　　现浇箱梁施工方案2.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×0.3=17.15KN/mq"=G"×0.3=14.42KN/m竹胶板惯性矩：I=300×153/12=843750mm4竹胶板截面矩：W=300×152/6=11250mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=ql2/10=17.15×0.32/10=0.154kN·mσmax=Mmax/W=154÷1.125*10-5=13.72×106N·m=13.72Pa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=q"l4/128EI=14.42×103×0.34÷（128×0.9x1010×8.4375x10-7）=0.12mm<[ω]=L/400=300/400=0.75mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。七、地基承载力检算地基处理应根据现场的地基情况确定，对于原装路面，和新建水泥稳定碎石基层路面可以考虑直接将底托支撑在混凝土垫层上，承载力及沉降量均能满足要求。而对于绿化带、基坑开挖处等较软弱的地基则考虑换填6%灰土处理，分层压实，采用轻型触探仪进行检测，处理后承载力要求不小于200KPa.验收合格后再在地基上浇筑15cm厚的C15混凝土垫层。4.6地基承载力计算支架底托尺寸15cm*15cm,底托直接放置在硬化后的混凝土面上，若按照45°的进行扩散，混凝土垫层与地基接触的面积应按450mm×450mm，取单根立杆最大受力30KN进行计算，那么产生的最大基底应力为　　σ＝F/A=30/0.45/0.45＝148.2Kpaσ<[σ]=200kpa满足要求。对于地基绿化带等重新浇筑混凝土的地段，在和原地面接缝位置，垂直于接缝方向，在每排或列支架下设置一根10*10方木，增大支架受力面，防止新旧地基两侧支架沉降不均匀。120'