现浇箱梁支架计算书

'现浇箱梁支架计算书及相关图纸1支模架施工荷载参数及门架参数1.1支模架施工荷载取值：1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：表1荷载标准值恒载(永久荷载)①钢筋砼自重钢筋砼比重取26KN/m3②模板、支架自重模板自重（底模、芯模及内支撑）：取0.5KN/㎡活荷载(可变荷载)③施工人员及设备荷载当计算模板和直接支撑模板的小梁时，均布活荷载可取2.5KN/m2；当计算支架立柱及其它支撑结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0KN/m2。④振捣混凝土时产生的荷载对水平模板可采用2.0KN/m2；对垂直面模板可采用4.0KN/m2。2、模板支架的荷载分项系数：永久荷载荷载分项系数：1.35可变荷载荷载分项系数：1.4验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④表2Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）抗拉、抗压强度设计值f205抗弯强度设计值fm205弹性模量E2.06×106表3木材强度设计值与弹性模量参考值（N/mm2）名称抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方木131.39000胶合板151.46000注：取值依据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。1.2重型门式支架规格及性能指标 重型门式支架系HR100A可调重型门式支架，其尺寸为：宽1.0m；高1.9m，并配HR201调节杆，HR301E、HR301J交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。门架立杆为Φ57×2.5mm钢管，门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm（验算时按3.0mm）钢管。根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：Nd----门架稳定承载力设计值i-----门架立杆换算截面回转半径I-----门架立杆换算截面惯性矩h0----门架高度，ho=1900mmI0、A1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1=1700mmA——门架立杆的毛截面积，A=2A1=2×428=856mm2f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2D1、d1——分别为门架立杆的外径和内径D1=57mm，d1=52mmD2、d2——分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.d2=24mmφ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh0/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13I0=π（D14-d41）/64=15.92×104mm4I1=π（D24-d42）/64=0.910×104mm4I=I0+I1×h1/h0=15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm4λ=Kh0/i=1.13×1900/19.8=108.43按λ查规范表B.0.6，φ=0.53N=φ×A×f=0.53×856×205=93KN门架产品出厂允许最大承载力为75KN。根据重型门架设计技术指标和出厂合格证，门架设计最大载量为：Gmax＝93KN，基本与实际验算数值相当。 当验算满堂门式支架整体稳定载力时，可取HR可调重型门架的单榀容许整体稳定承载力〔G〕=75KN。表12-4重型门式支架技术性能参数表调节杆伸出长度（米）0.60.91.21.5调节杆在两个方向拉紧的允许荷载（KN）37．537．533．730．5可调托座允许荷载（KN）37．5可调低座允许荷载（KN）37．5门架允许荷载（KN）752水平构件计算（底模板及支撑计算书）2.1计算说明：2.1.1计算模型及参数设定根据对各联梁体各部位的荷载分析及考虑支架的搭设方便，对等高度连续箱梁（高2.6m），以及变截面连续箱梁（最大高3.8m）分别进行验算，计算时将支架分为四部分按各部分的最大荷载分别计算：①翼板处，②箱室空腹处（底板加厚段），③腹板处，④桥墩处横梁。各部位荷载断面范围如下图所示：连续箱梁施工时分2次浇筑，第1次先浇筑底板和腹板混凝土，第2次浇筑顶板混凝土。考虑到本工程支架较高，为简化计算、确保安全，计算时假定2次混凝土同时施工，并且第1次混凝土不分担第2次混凝土的部分荷载；并假定箱梁纵向为一均布荷载。表5支架上各受力部位计算模型一览表工程部位受力部位规格计算模型荷载 箱梁底模15mm胶合板三等跨连续梁均布主分配梁90×90方木均布变截面横梁主分配梁［10号槽钢三不等跨连续梁均布交通门洞横梁I50a工字钢简支梁均布1、简支梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax＝0.125ql2(2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Qmax＝0.50ql(3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax＝5ql4/（384EI）2、三等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax＝0.10ql2(2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Qmax＝0.60ql(3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）3、三、四不等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：采用《路桥施工计算手册》中表列数值；或采用清华大学结构力学求解器的计算结果。2.1.2荷载分析1、混凝土自重产生的恒载q1；混凝土容重按γ=26KN/m3计；2、模板自重按q2=0.5KN/m2计；3、施工活载按q3=2.5KN/m2计；4、混凝土倾倒、振捣产生的冲击力q4=2.0KN/m2计；2.1.3材料说明1、15mm厚光面胶合板技术指标：16bh2W=E=6000N/mm2；〔fm〕=15N/mm2；〔fv〕=1.4N/mm2；〔v〕=l/400；112bh3I=每延米宽（即b=100cm）=100×1.52/6=37.5cm3；=100×1.53/12=28.125cm4；2、90mm(b)×90mm(h)方木的技术指标：E=9000N/mm2；〔fm〕=13N/mm2；〔fv〕=1.3N/mm2；〔v〕=l/400 6161bh2W==×9×92=121.5cm3；121121bh3I==×9×93=546.75cm43、单根［槽钢的技术指标：W=39.4cm3；I=198cm4；E=2.06×105N/mm2；〔fm〕=205N/mm2；A=12.74cm22.2等高度连续箱梁底模板及支撑计算2.2.1翼板处1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚竹胶板，翼板处底模板下为横向布置方木（8.5×8.5cm），纵向平均间距30cm布设；按3跨（l=0.30m，纵向总长L=3×0.30=0.9m）连续梁计算纵向每延米长度的模板强度及挠度。翼板端部组合荷载：Q＝1.35*（q1+q2）+1.4*（q3+q4）=1.35×（0.2×26+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=13.995KN/㎡翼板根部组合荷载：Q＝1.35*（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.35×（0.55×26+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=26.28KN/㎡由于翼板厚度不一，端部厚20cm，根部厚55cm；考虑到胶合板整体传力特点，计算时可取近似取截面厚度平均值37.5cm，则有该处混凝土自重恒载q1=γ×0.375=9.75KN/m2；其余荷载按上述取值，并取模板横向计算宽度为B=1m，则该段模板在纵向每延米长度的检算荷载为：木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.35×（9.75+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=20.138KN/㎡即线荷载为：q=20.138KN/m。1）剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×20.138KN/m×0.3m＝3.625KN最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×3625/(2×1000×15)=0.36N/mm2<〔fv〕=1.4N/mm2木模板的最大剪应力为0.36N/mm2小于1.4N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×20.138×0.32＝0.181KN.m截面抵抗矩：W=3.75×104mm3 最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.181×106/3.75×104＝4.83N/mm2<〔fm〕＝15N/mm2木模板的最大弯曲应力为4.83N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!3）挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝q1+q2=9.75+0.5=10.25KN/㎡；即线荷载为：q=10.25KN/m。最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×10.25×3004/（100×6000×2.81×105）＝0.33mm<〔f〕＝300/400＝0.75mm木模板的最大挠度为0.33mm小于0.75mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：翼板处底模板下为横向方木（8.5×8.5cm），方木下面为纵向布置的［10槽钢分配梁，根据门架的横向布置情况,按3跨（l=1.2m）连续梁计算单根方木的强度及挠度。根据等高截面标准横断面，翼板处截面积为Sy=（0.2+0.55）×0.5×3.9=1.46m2，对应的门架榀距宽度为B=1.0m；翼板长度为3.9m，则该处混凝土自重恒载（线载）q1=γ×Sy=26×1.46/3.9=9.73KN/m；q1=9.73KN/m×0.3=2.92KN/mq2=0.5KN/㎡×0.3m=0.15KN/mq3=2.5KN/㎡×0.3m=0.75KN/mq4=2.0KN/㎡×0.3m=0.6KN/m方木自重：6KN/m3，0.06KN/m方木承受组合荷载：Q＝1.35×（q1+q2+0.06）+1.4×（q3+q4）=1.35×（2.92+0.15+0.06）+1.4×（0.75+0.6）=6.116KN/m即线荷载为：q=6.116KN/m1）剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×6.116KN/m×1.2m＝4.404KN最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×4404/(2×100*100)=0.66N/mm2<〔fv〕=1.3N/mm2 方木的最大剪应力为0.66N/mm2小于1.3N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×6.116×1.22＝0.881KN.m最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.881×106/1.67×105＝5.2N/mm2<〔fm〕＝13N/mm2方木的最大弯曲应力为5.2N/mm2小于13N/mm2，能满足要求!3）挠度验算挠度验算时荷载组合为：q＝q1+q2+0.06=2.92+0.15+0.06=3.13,最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×3.13×12004/（100×9000×8.33×106）＝0.59mm<〔v〕＝1200/400＝3mm方木的最大挠度为0.59mm小于3mm，故能满足要求!3、方木下［10槽钢横梁计算：翼板处方木下为［10槽钢为纵向布置，间距与门架横向间距相同为1.2m，根据门架横向布设情况，按3跨（l=1.0m）连续梁计算单根分配梁的强度及挠度。翼板端部厚度0.2m，根部厚度为0.55m，翼板处截面厚度平均值为0.375m；则该处每根［10槽钢的混凝土自重恒载（线载）q1=γ×Ly=26×0.375=9.75KN/m2；方木自重：0.10×0.10×(1/0.3)×6=0.2KN/m210槽钢自重：10×9.8×10-3=0.098KN/m2模板自重：0.5×1×1=0.5KN/m2可变荷载：2.5+2.0=4.5KN/m2荷载组合：Q＝1.35×（9.75+0.2+0.098+0.5）+1.4×4.5＝20.54KN/m2每延米线荷载为：q=20.54KN/m1）剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×20.54KN/m×1.0m＝12.324KN最大剪应力тmax＝3Qmax/（2*A)＝3×12324/(2×12.74×102)＝14.51N/mm2<〔fv〕＝120N/mm2 槽钢的最大剪应力为14.51N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×20.54×12＝2.054KN.m截面抵抗矩W＝39.7cm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝2.054×106/（39.7×103）＝51.7N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2槽钢的最大弯曲应力为51.7N/mm2小于205N/mm2，故能满足要求!3）挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝9.75+0.2+0.098+0.5=10.548槽钢截面惯性矩：I＝198cm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×10.548×10004/（100×2.1×105×198×104）＝0.2mm<〔v〕＝1000/400＝2.5mm所以，1根槽钢作横梁转递上部荷载满足要求。2.2.2箱室空腹处1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，箱室处底模板下为横向布置方木（8.5×8.5cm），模板下方木纵向间距30cm布设。根据箱室模板受力特点，可按3跨连续梁计算横向每延米长度的模板强度及挠度。为简化计算和偏安全考虑，取底板最厚处（底板厚45cm）截面计算，箱梁腹板处的总截面积S=1.725m2；混凝土自重恒载（面载）分布在B=2.5m范围内，q1=γ×S/B=26×1.725/2.5=17.94KN/m2；其余荷载按上述取值，并取模板横向长度为L=1m。木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.35×（17.94+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=31.194KN/㎡即线荷载为：q=31.194×1.0m=31.194KN/m。1）剪应力强度验算 最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×31.194KN/m×0.3m＝5.615KN最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×5615/(2×1000×15)=0.56N/mm2<〔fv〕=1.4N/mm2木模板的最大剪应力为0.56N/mm2小于1.4N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×31.194×0.32＝0.281KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.281×106/3.75×104＝7.5N/mm2<〔fm〕＝15N/mm2木模板的最大弯曲应力为7.5N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!3）挠度验算挠度验算时荷载组合为：q＝（q1+q2）=（17.94+0.5）=18.44截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×18.44×3004/（100×6000×2.81×105）＝0.6mm<〔f〕＝300/400＝0.75mm木模板的最大挠度为0.6mm小于0.75mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：底模板下为横向方木（8.5×8.5cm），纵向间距30cm，横向方木下为纵向布置的分配梁，分配梁间距与门架横向间距相同，横向间距为90cm，计算时取3跨连续梁计算模型L=100m。箱室处模板下方木纵向间距为30cm，即单根方木承担的荷载（面载）纵向范围为B=0.3m；方木纵向空腹处混凝土自重恒载（面载）q1=17.94KN/m2，其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：q1=17.94KN/㎡×0.3m=5.382KN/mq2=0.5KN/㎡×0.3m=0.15KN/mq3=2.5KN/㎡×0.3m=0.75KN/mq4=2.0KN/㎡×0.3m=0.6KN/m 方木自重：6KN/m3，0.06KN/m方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2+0.06）+1.4（q3+q4）=1.35×（5.382+0.15+0.06）+1.4×（0.75+0.6）=9.372KN/m即线荷载为：q=9.372KN/m1）剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×9.372KN/m×0.9m＝5.06KN最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×5060/(2×100*100)=0.76N/mm2<〔fv〕=1.3N/mm2方木的最大剪应力为0.76N/mm2小于1.3N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×9.372×0.92＝0.759KN.m最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.759×106/1.67×105＝4.5N/mm2<〔fm〕＝13N/mm2方木的最大弯曲应力为4.5N/mm2小于13N/mm2，能满足要求!3）挠度验算挠度验算时荷载组合为：q＝（q1+q2+0.06）=（5.382+0.15+0.06）=5.59最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×5.58.5×8.5004/（100×9000×8.33×106）＝0.33mm<〔v〕＝900/400＝2.25mm方木的最大挠度为0.33mm小于2.25mm，故能满足要求!3、方木下分配梁计算：腹板处横向方木下为纵向布置的分配梁，采用［10槽钢。间距与门架横向间距相同，门架横向间距为90cm，分配梁下门架纵向间距按100cm跨径计算。即每根［10槽钢分配梁承担的荷载（面载）横向范围为L=0.9m，则有：腹板处混凝土自重恒载（面载）q1=17.94KN/m2，其余荷载按上述取值，则横向每延米长度的检算荷载为：方木自重：0.10×0.10×(1/0.3)×6=0.2KN/m2分配梁槽钢自重：10×9.8×10-3=0.098KN/m2荷载组合：Q＝1.35×(17.94+0.2+0.5+0.098)+1.4×(2.5+2.0)＝31.596KN/m2 线荷载为：q=31.596×0.9=28.436KN/m1）剪应力强度验算:最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×28.436KN/m×1m＝17062N最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×17062/(2×12.74×102)＝20.1N/mm2<〔fv〕＝120N/mm2槽钢的最大剪应力为20.1N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×28.436×12＝2.84KN.m截面抵抗矩W＝39.7cm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝2.84×106/（39.7×103）＝71.54N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2槽钢的最大弯曲应力为71.54N/mm2小于205N/mm2，故能满足要求!3）挠度验算挠度验算时荷载组合为：q＝（17.94+0.2+0.5+0.115）×1=18.755KN/m槽钢截面惯性矩：I＝198cm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×18.755×10004/（100×2.1×105×198×104）＝0.3mm<〔v〕＝1000/400＝2.5mm所以，1根槽钢作分配梁槽钢纵梁转递上部荷载满足要求。2.2.3腹板处等高截面梁腹板标准段0.45m宽，最宽处0.65m；考虑的底板与腹板连接处的斜板加厚段影响，腹板下布置门架时按0.6m宽范围加密考虑，因腹板为实心，其他参数采用与横梁处相同参数，具体见下节：2.2.4横梁处。2.2.4横梁处1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，箱室处及暗梁段底模板下为横向布置方木（8.5×8.5cm），按纵向间距20cm布设。 根据横梁段模板受力特点，方木间距20cm，按3跨连续梁计算纵向每延米长度的模板强度及挠度，箱梁横梁段为实心段，横向截面高度H=2.6m；则横梁处混凝土自重恒载（面载）q1=γ×H=26×2.6=67.6KN/m2；其余荷载按上述取值，并取模板横向长度为L=1m。木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.35×（67.6+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=98.2KN/㎡即线荷载为：q=98.2KN/m。1）剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×98.2KN/m×0.2m＝11784N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×9261/(2×1000×15)=1.18N/mm2<〔fv〕=1.4N/mm2木模板的最大剪应力为1.18N/mm2小于1.4N/mm2，故能满足要求!2）弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×98.2×0.202＝0.393KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.393×106/3.75×104＝10.5N/mm2<〔fm〕＝15N/mm2木模板的最大弯曲应力为10.5N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!3）挠度验算q＝q1+q2=67.6+0.5=68.1最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×68.1×2004/（100×6000×2.81×105）＝0.39mm<〔f〕＝200/400＝0.5mm木模板的最大挠度为0.39mm小于0.5mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：横梁处底模板下为横向方木（8.5×8.5cm），横向间距20cm，横向方木下为纵向布置的分配梁，间距与门架横距相同（横梁处门架间距布置按60cm）。 根据箱梁横梁段模板下方木受力特点，可按三跨（0.6+0.6+0.6m）连续梁计算横向每延米长度的方木强度及挠度，横梁处模板下方木纵向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm，则有：横梁处混凝土自重恒载（面载）q1=67.6KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则横向每延米长度的检算荷载为：Q1=67.6KN/m2×0.2m=13.5KN/mq2=0.5KN/㎡×0.2m=0.1KN/mq3=2.5KN/㎡×0.2m=0.5KN/mq4=2.0KN/㎡×0.2m=0.4KN/m方木自重：6KN/m3；则6×0.1×0.1=0.06KN/m方木承受组合荷载：Q＝1.3（q1+q2+0.06）+1.4（q3+q4）=1.35×（13.5+0.1+0.06）+1.4×（0.5+0.4）=19.701KN/m即线荷载为：q=19.701KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×19.701KN/m×0.6m＝7092N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×7092/(2×100*100)=1.06N/mm2<〔fv〕=1.3N/mm2方木的最大剪应力为1.06N/mm2小于1.3N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.1×19.701×0.62＝0.709KN.m10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.709×106/1.67×105＝0.42N/mm2<〔fm〕＝13N/mm2方木的最大弯曲应力为0.42N/mm2小于13N/mm2，能满足要求!3、挠度验算荷载组合为：Q＝q1+q2+0.06=13.5+0.1+0.06=13.66KN/m最大挠度计算：10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.33×106mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×13.66×6004/（100×9000×8.33×106）＝0.16mm<〔v〕＝600/400＝1.5mm方木的最大挠度为0.16mm小于1.5mm，故能满足要求! 3、方木下分配梁计算：横梁处横向方木下为纵向布置的分配梁，间距与门架横距（排距）相同为0.60cm，每道分配梁采用［10号槽钢。根据横梁处门架横向布设情况和纵向槽钢分配梁受力特点，可按不等跨（0.5+1.0+0.5m）连续梁计算纵向每延米长度的槽钢分配梁的强度及挠度。槽钢分配梁对应门架立杆布设，其横向间距为60cm，即槽钢分配梁承担的荷载（面载）横向范围为L=60cm，则有：横梁处混凝土自重恒载（面载）q1=67.6KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：方木自重：0.10×0.10×5×6=0.3KN/m2分配梁槽钢纵杆自重：10×9.8×10-3=0.098KN/m2荷载组合：Q＝1.35×（67.6+0.3+0.098+0.5）+1.4×（2.5+2.0）＝98.77KN/m2线荷载为：q=98.77×0.6=59.26KN/m1、剪应力强度验算:最大剪力及剪应力发生在第二支点右侧、第三支点左侧最大剪力Qmax＝1.0ql＝1×59.26KN/m×0.5m＝29630N最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×29630/(2×12.74×102)＝34.89N/mm2<〔fv〕＝120N/mm2槽钢的最大剪应力为34.89N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩及弯曲应力发生在第二、三支点处最大弯矩Mmax＝0.2813ql2＝0.2813×59.26×0.52＝4.167KN.m截面抵抗矩W＝39.7cm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝4.167×106/（39.7×103）＝112.6N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2槽钢的最大弯曲应力为112.6N/mm2小于205N/mm2，故能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：q＝（67.6+0.3+0.098+0.5）×0.6=41.099挠度最大为第二跨中点最大挠度：fmax＝5ql4/（384EI） ＝5×41.099×5004/（384×2.1×105×19.83×104）＝0.80mm<〔v〕＝500/400＝1.25mm所以，［10槽钢作分配梁钢管横梁转递上部荷载满足要求。2.3变截面连续箱梁底模板及支撑计算2.3.1翼板处由于变截面连续箱梁翼板尺寸及模板布置与等高度连续箱梁一致，因此变截面连续箱梁翼板处的底模板及支撑可参照等高度连续箱梁计算结果。2.3.2腹板、箱室空腹处2.35m高部分腹板与箱室空腹处的混凝土截面积小于等高截面梁箱室加厚段，布置方式按照等高截面梁腹板、箱室空腹处加厚段模板、方木、槽钢及门架的布置方式可满足要求；2.35～3.8渐变段的腹板可参照变截面连续箱梁横梁计算结果。2.3.3变截面（变高度）箱梁渐变段箱室空腹处验算：1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，渐变段箱室空腹处底模板下为纵向布置方木（8.5×8.5cm），按横向间距30cm布设。模板按3跨连续梁计算横向每延米长度的模板强度及挠度。箱梁空腹处取底板变化段最厚位置，底板最厚100cm，顶板厚55cm；则箱室空腹处混凝土自重恒载（面载）q1=γ×H=26×(1.0+0.55)=40.3KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.35×（40.3+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=61.38KN/㎡即线荷载为：q=61.38KN/m。(1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.6×61.38KN/m×0.3m＝11048N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×11048/(2×1000×15)=1.12N/mm2<〔fv〕=1.4N/mm2木模板的最大剪应力为1.12N/mm2小于1.4N/mm2，故能满足要求!(2)、弯曲应力强度验算 最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×61.38×0.32＝0.552KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.552×106/3.75×104＝14.7N/mm2<〔fm〕＝15N/mm2木模板的最大弯曲应力为14.7N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!(3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝q1+q2=40.3+0.5＝40.8KN/㎡截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×40.8×3004/（100×6000×2.81×105）＝0.735mm<〔f〕＝300/400＝0.75mm木模板的最大挠度为0.735mm小于0.75mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：渐变段箱室空腹处底模板下为横向方木（8.5×8.5cm），横向间距30cm，横向方木下为纵向布置的槽钢分配梁，横距与门架间距相同（0.9m）。根据渐变段箱室空腹模板下方木受力特点，可按三等跨（0.9m）连续梁计算横向每延米长度的方木强度及挠度，空腹处模板下方木横向间距为：30cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=30cm，则有：空腹板处混凝土自重恒载（面载）q1=40.3KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则横向每延米长度的检算荷载为：Q1=40.3KN/m2×0.3m=12.09KN/mq2=0.5KN/㎡×0.3m=0.15KN/mq3=2.5KN/㎡×0.3m=0.75KN/mq4=2.0KN/㎡×0.3m=0.6KN/m方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6=0.06KN/m方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2+0.06）+1.4（q3+q4）=1.35×（12.09+0.15+0.06）+1.4×（0.75+0.6）=18.495KN/m即线荷载为：q=18.495KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.6ql1 ＝0.6×18.495KN/m×0.9m＝9987N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×9987/(2×100*100)=1.24N/mm2<〔fv〕=1.3N/mm2方木的最大剪应力为1.24N/mm2小于1.3N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.1ql2＝0.1×18.495×0.92＝1.498KN.m10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝1.498×106/1.67×105＝9.0N/mm2<〔fm〕＝13N/mm2方木的最大弯曲应力为9.0N/mm2小于13N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：q＝（q1+q2）=12.09+0.15+0.06＝12.3KN/㎡；10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.3×106mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×12.3×9004/（100×9000×8.3×106）＝0.74mm<〔v〕＝900/400＝2.25mm方木的最大挠度为0.74mm小于2.25mm，故能满足要求!3、方木下分配梁计算：腹板处横向方木下为纵向布置的分配梁，采用［10槽钢。间距与门架横向间距相同，门架横向间距为90cm，分配梁下门架纵向间距按100cm跨径计算。即每根［10槽钢分配梁承担的荷载（面载）横向范围为L=0.9m，则有：腹板处混凝土自重恒载（面载）q1=40.3KN/m2，其余荷载按上述取值，则横向每延米长度的检算荷载为：方木自重：0.10×0.10×(1/0.3)×6=0.2KN/m2分配梁槽钢纵杆自重：10×9.8×10-3=0.098KN/m2荷载组合：Q＝1.35×（40.3+0.2+0.098+0.5）+1.4×（2.5+2.0）＝61.782KN/m2线荷载为：q=61.782×0.9=55.604KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×55.604KN/m×1m＝33362N最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×33362/(2×12.74×102) ＝39.28N/mm2<〔fv〕＝120N/mm2钢管的最大剪应力为39.28N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×55.604×12＝5.560KN.m截面抵抗矩W＝39.4cm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝5.560×106/（39.4×103）＝141N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2槽钢的最大弯曲应力为141N/mm2小于205N/mm2，故能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝(40.3+0.2+0.098+0.5）=41.098KN/m2线荷载为：q=41.098×0.9=36.988KN/m槽钢截面惯性矩：I＝198cm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×36.988×10004/（100×2.1×105×198×104）＝0.60mm<〔v〕＝1000/400＝2.5mm所以，1根槽钢作分配梁转递上部荷载满足要求。2.3.4横梁处（取变截面梁高H=3.8m计算）1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，箱室处及横梁段底模板下为横向布置方木（8.5×8.5cm），按纵向间距18cm布设（渐变段的腹板与之相同布置）。方木间距为18cm，模板按3跨连续梁计算纵向每延米长度的模板强度及挠度。箱梁横梁段为实心段，横向截面高度H=3.8m；则横梁处混凝土自重恒载（面载）q1=γ×H=26×3.8=98.8KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.35×（98.8+0.5）+1.4×（2.5+2.0）=140.355KN/㎡即线荷载为：q=140.355KN/m。(1)、剪应力强度验算 最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×140.355KN/m×0.18m＝15158N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×15158/(2×1000×15)=1.36N/mm2<〔fv〕=1.4N/mm2木模板的最大剪应力为1.36N/mm2小于1.4N/mm2，故能满足要求!(2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×140.355×0.182＝0.455KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.455×106/3.75×104＝12.1N/mm2<〔fm〕＝15N/mm2木模板的最大弯曲应力为12.1N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!(3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝q1+q2=98.8+0.5＝99.3KN/㎡截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×99.3×1804/（100×6000×2.81×105）＝0.42mm<〔f〕＝180/400＝0.45mm木模板的最大挠度为0.42mm小于0.45mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：横梁处底模板下为横向方木（8.5×8.5cm），横梁处纵向间距18cm，横向方木下为纵向布置的槽钢分配梁，横距与门架榀横向间距相同（0.3m）。根据箱梁横梁段模板下方木受力特点，可按三等跨（0.3m）连续梁计算横向每延米长度的方木强度及挠度，横梁处模板下方木纵向间距为18cm，即单根方木承担的荷载（面载）纵向范围为B=18cm，则有：横梁处混凝土自重恒载（面载）q1=98.8KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：Q1=98.8KN/m2×0.18m=17.784KN/mq2=0.5KN/㎡×0.18m=0.09KN/mq3=2.5KN/㎡×0.18m=0.45KN/mq4=2.0KN/㎡×0.18m=0.36KN/m方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6=0.06KN/m 方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1+q2+0.06）+1.4（q3+q4）=1.35×（17.784+0.09+0.06）+1.4×（0.45+0.36）=25.345KN/m即线荷载为：q=25.345KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×25.345KN/m×0.3m＝4562N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×4562/(2×100*100)=0.68N/mm2<〔fv〕=1.3N/mm2方木的最大剪应力为0.68N/mm2小于1.3N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.1ql2＝0.1×25.345×0.32＝0.228KN.m10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.228×106/1.67×105＝1.4N/mm2<〔fm〕＝13N/mm2方木的最大弯曲应力为1.4N/mm2小于13N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝q1+q2=98.8+0.5＝99.3KN/㎡；q=99.3×0.18=17.874KN/m10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.3×106mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×17.874×3254/（100×9000×8.3×106）＝0.18mm<〔v〕＝325/400＝0.81mm方木的最大挠度为0.18mm小于0.81mm，故能满足要求!3、方木下分配梁计算：横梁处横向方木下为纵向布置的分配梁，间距与门架横距相同(30cm)（渐变段的腹板与之相同，为30cm间距），每道分配梁采用［10号槽钢。根据横梁处门架横向布设情况和纵向槽钢分配梁受力特点，可按三不跨（30cm+100cm+30cm）连续梁计算纵向每延米长度的槽钢分配梁的强度及挠度。槽钢分配梁对应门架立杆布设，其横向间距为30cm，即每根槽钢分配梁承担的荷载（面载）横向范围为L=30m，则有：横梁处混凝土自重恒载（面载）q1=98.8KN/m2 （详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：方木自重：0.10×0.10×(1/0.18)×6=0.33KN/m2分配梁槽钢纵杆自重：10×9.8×10-3=0.098KN/m2荷载组合：Q＝1.35×（98.8+0.33+0.098+0.5）+1.4×（2.5+2.0）＝140.933KN/m2线荷载为：q=140.933×0.3=42.28KN/m1、剪应力强度验算最大剪力及剪应力发生在第二支点右侧、第三支点左侧最大剪力Qmax＝1.0ql＝1.0×42.28KN/m×0.5m＝21140N最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×21140/(2×12.74×102)＝24.89N/mm2<〔fv〕＝120N/mm2槽钢的最大剪应力为24.89N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩及弯曲应力发生在第二、第三支点处最大弯矩Mmax＝0.2813ql2＝0.2813×42.28×0.32＝2.740KN.m截面抵抗矩W＝39.7cm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝2.740×106/（39.7×103）＝69N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2槽钢的最大弯曲应力为69N/mm2小于205N/mm2，故能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝98.8+0.33+0.098+0.5=99.728KN/m2线荷载为：q=99.728×0.3=29.928KN/m槽钢截面惯性矩：I＝198cm4最大挠度：fmax＝5ql4/（384EI）＝5×29.928×5004/（100×2.1×105×198×104）＝0.22mm<〔v〕＝500/400＝1.25mm所以，1根槽钢作分配梁槽钢纵梁转递上部荷载满足要求。2.3.5模板侧向压力验算1、15mm厚光面胶合板技术指标：16bh2W=E=6000N/mm2；〔fm〕=15N/mm2；〔fv〕=1.4N/mm2；〔v〕=l/400； 112bh3I=每延米宽（即b=100cm）=100×1.52/6=37.5cm3；=100×1.53/12=28.125cm4；2、100mm(b)×100mm(h)方木的技术指标：E=9000N/mm2；〔fm〕=13N/mm2；〔fv〕=1.3N/mm2；〔v〕=l/4006161bh2W==×10×102=166.67cm3；121121bh3I==×10×103=833.33cm43、单根φ48×3.5mm钢管的技术指标：（计算按3mm厚计）W=4.5cm3；I=10.78cm4；E=2.06×105N/mm2；〔fm〕=205N/mm2；A=4.24cm2侧压力计算1、侧模板计算取最不利处(梁高3.8m)模板侧腹板的侧向压力验算对象，标准段侧腹板厚90cm，侧模与水平面夹角69度，侧模外侧方木间距为20cm,砼浇筑高度H=325cm，混凝土的初凝时间为6小时，坍落度控制在13cm内，则砼的侧向压力F1=0.22γ.t0β1β2ν1/2=0.22×26×6×1.2×1.15×0.51/2=33.485KN/m2F2=γ.H=26×3.25=84.5KN/m2取F1=33.485KN/m2则砼对模板的侧向压力荷载为F3=33.485×1.35=45.205KN/m2倾倒砼时产生的荷载为：2KN/m2,F4=2×1.4=3.6KN/m2砼自重对侧模的荷载F4=3.25×1×0.5×26×cos69=15.14KN/m2有效压头h=50.9/26=1.958F总=45.205+3.6+15.14=63.95KN/m2作用于侧模的面载为:Q=63.95KN/m2则侧压力线载为q=63.95KN/m21.弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.125ql2＝0.1×63.95×0.22＝0.256KN.m1.5cm竹胶板截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝2.56×106/3.75×104＝6.8N/mm2<〔fm〕＝15N/mm2 方木的最大弯曲应力为6.8N/mm2小于15N/mm2，能满足要求!2.挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝q1+q2+q3=33.485+2+15.14＝50.63KN/㎡截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×50.63×2004/（100×6000×2.81×105）＝0.33mm<〔f〕＝200/400＝0.5mm木模板的最大挠度为0.33mm小于0.5mm，故能满足要求!2．模板外侧方木计算侧模外侧采用90×90的方木作为木楞，木楞用纵向钢管进行支撑，钢管间距为50cm，侧模单根方木的侧向恒载（面载）q1=63.95KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：Q1=63.95KN/m2×0.2m=12.23KN/m即线荷载为：q=12.23KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×12.23KN/m×0.5m＝3669N最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×3669/(2×100*100)=0.55N/mm2<〔fv〕=1.3N/mm2方木的最大剪应力为0.55N/mm2小于1.3N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax＝0.1ql2＝0.1×12.23×0.52＝0.306KN.m10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.306×106/1.67×105＝1.8N/mm2<〔fm〕＝13N/mm2方木的最大弯曲应力为1.8N/mm2小于13N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q＝q1+q2+q3=33.485+2+12.345＝47.83KN/㎡；q=47.83×0.5=23.915KN/m10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.3×106mm4 最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）＝0.677×23.915×5004/（100×9000×8.3×106）＝0.14mm<〔v〕＝500/400＝1.25mm方木的最大挠度为0.14mm小于1.25mm，故能满足要求!钢管扣件强度验数：斜撑采用钢管支撑，竖向间距为0.5cm，横向间距取最大处与门架间距相同为1.0m。单根钢管采用四个扣件与支架体系扣牢。单根钢管承受的侧压力为q=1×0.5×61.15=30.575KN单个扣件的抗滑承载力为N=30.575/4=7.64KN221kN·m，容许剪力：245.2kN>98kN，满足要求。最大挠度：fmax＝5ql4/（384EI）＝5×21.8×90004/（384×2.1×105××104）＝0.32mm<〔v〕＝9000/400＝22.5mm所以，主线第22跨箱梁采用间距为90cm的贝雷架作为纵向主梁可以满足要求。（2）横向双拼40a工字钢计算根据贝雷梁计算最大反力作为控制值，计算双工字钢纵梁。立柱间距4m，计算跨径取4m。计算结果如下：弯曲应力（单位：MPa）剪应力（单位：MPa）由上可知：最大弯曲应力σ=179.9MPa≤f=205MPa最大剪应力τ=78.7MPa≤fv=125MPa刚度计算： 变形图（单位：mm）由上可知：最大挠度f=3.261mm<4000/400=10mm满足要求。（3）钢管立柱受力计算钢管立柱最大受力1101.3kN，计算长度取5.6mΦ600×10mm截面特性如下：长细比λ=l/i=5.6/0.2086=27查表得：=0.946容许承载力：[N]=φAf=0.946×185.354×10-4×205×106=3594kN≥1101.3kN满足要求==4支架稳定性验算4.1箱梁最大荷载状况下验算门架抗压强度稳定性根据主线高架现浇箱梁实际方量进行荷载分析，钢筋混凝土重量γ=26KN/m3 ；则一榀门架顶部以上所承担的全部荷载组合见下表：表4-1主线高架箱梁不同门架布置方式荷载设计值分析序号纵距横距面荷载受荷面积（m2）单榀荷载备注（KN/m2）（KN）11.01.220.142.4048.336全部箱梁翼缘板21.00.931.191.8056.149H=2.6m等高截面箱室空腹处30.50.671.960.9064.764H=2.6m等高截面横梁、箱室腹板41.00.933.4911.8060.284H=3.8m变高截面箱室空腹处50.50.3140.360.4563.162H=3.8m变高截面横梁、变截面段腹板以上表列面荷载包括门架顶托以上的所有荷载，含荷载组合系数。①、混凝土自重；②、箱梁模板重量：取q1=0.5KN/m2③、活载：施工及机具荷载q2=2.5KN/m2，倾倒混凝土时产生的冲击荷载q3=2.0KN/m2。④、每层门架（1.9m高）及扣件等重量：0.333KN/层，从表4-1可知，顶层单榀门架以上最大荷载组合后值为64.764；N=1.35×((q1+q2)+q4)+1.4×q3=64.764+1.35×0.333×6=67.5KN＜〔G〕=75KN因此，在按照最大荷载断面最高搭设高度假设下，根据HR重型门架说明书，HR可调重型门架单榀门架最大载量150KN，允许载量〔G〕=75KN；故N<〔G〕，满足要求；综上所述，门架轴心抗压强度符合厂家提供参数要求。4.2门架立杆稳定性验算1、单榀门架立杆的允许承载力：本工程主要采用宽1m、高1.9m（高1.35m）的HR重型门式支架，立杆采用截面为Φ57×2.5mm钢管，横杆采用Φ48×2.5mm钢管，立杆加强杆采用Φ26.8×2.2mm钢管。立杆高1.9m，立杆加强杆1.60m。根据需要顶层采用部分1.35m高HR重型门架；其他参数同高1.9m门架。每榀门架稳定承载力容许值简约计算如下：立杆横截面积：A1＝π（D2－d2）/4＝π（572－522）/4＝428mm2立杆高：h1＝1900mm 立杆惯性矩：I1＝π（R4－r4）/4＝（574－524）/64＝1.59×105mm4立杆加强杆横截面积：A2＝π（D2－d2）/4＝（26.82－21.82）/4＝190.9mm4立杆高：h2＝1600mm立杆加强杆惯性矩：I2＝π（D4－d4）/64＝（26.84－21.84）/64＝1.42×104mm4所以，门架立杆组合惯性矩I＝I1+I2×160/190＝1.59×105+1.42×104×160/190＝1.7×105mm4门架立杆回旋半径：立杆长细比：λ＝kh1/i＝1.13×1900/19.93＝108K：调整系数，因支架总高小于30米，则k＝1.13《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》门架采用Q235钢材，查表有立杆稳定性系ф＝0.530Q235钢材强度设计值f＝205N/mm2所以一榀门架稳定承载力设计值：Nd＝ФA1f＝0.530×428×205×10-3×2＝93KN厂家提供每榀门架稳定承载力为75KN，小于理论计算值93KN。且厂家提供每根立杆承载力最大值为37.5KN，在作支架力学性能验算时按厂家提供的单杆承载力37.5KN验算判定。4.3箱梁最大荷载状况下验算碗扣支架抗压强度稳定性φ48×3.0mm钢管立杆面积A=4.24×10-4m2，惯性半径i=1.59cm，钢的强度设计值205MPa，横杆步距设计为h=1.2m，计算长度l=h+2a=1.2+2×0.3=1.8m（a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板的支撑点的长度，取0.3m）。长细比λ=l/i=1.8/0.0159=113查表得：Ф=0.475容许承载力：[N]=ФAf=0.475×4.24×104×205×106=41.3kN根据主线高架现浇箱梁实际方量进行荷载分析，钢筋混凝土重量γ=26KN/m3；则碗扣支架顶部以上所承担的全部荷载组合见下表：表4-2主线高架箱梁不同碗扣支架布置方式荷载设计值分析序号纵距横距面荷载受荷面积（m2）单杆荷载备注（KN/m2）（KN） 10.91.220.141.0821.751全部箱梁翼缘板20.90.931.920.8125.855H=2.35m等高截面箱室空腹处30.60.688.790.3631.964H=2.35m等高截面横梁、箱室腹板以上表列面荷载包括门架顶托以上的所有荷载，含荷载组合系数。①、混凝土自重；②、箱梁模板重量：取q1=0.5KN/m2③、活载：施工及机具荷载q2=2.5KN/m2，倾倒混凝土时产生的冲击荷载q3=2.0KN/m2。④、每一步距（1.2m高）支架及扣件等重量：0.128KN/层，从表4-2可知，顶层单杆以上最大荷载组合后值为31.964；N=1.35×((q1+q2)+q4)+1.4×q3=35.439+1.35×0.128×10=37.2KN＜〔N〕=41KN故N<〔N〕，满足要求；综上所述，钢管支架轴心抗压强度符合承载力要求。5支架地基与基础承载力验算主路高架满堂支架搭设，以中、侧分带为最不利位置进行计算。中、侧分带表层种植土全部挖除（约60-80cm厚），偏安全按50cm厚宕渣计算，整平压实后，分层宕渣回填，采用压路机分层碾压密实，然后在支架分布区浇筑10cm厚C20砼。（1）砼基础承载力验算由以上立杆底座承载力计算得，按照最不利荷载，Nmax=33.8kN,立杆可调底座面积A=0.1×0.1=0.01m2，立杆底座下混凝土基础承载力：σ=Nmax/A=33.8kN÷0.01m2=3.38MPa＜[σ]=9.2MPa立杆底座下混凝土基础强度满足要求。 （2）地基土承载力验算考虑到最不利受力位置竖杆0.9×0.6m均布，及混凝土内扩散角45°，宕渣内扩散角30°，单杆最大受力33.8kN处支架布置间距60×50cm。力传递长度：2×0.1tan45°+0.1+2×0.5×tan30°=0.88m＞0.6m故受力面积：A=0.6×0.88=0.528m2σ=Nmax/A=33.8kN÷0.528m2=64.0kPa，单杆最大受力28.9kN处支架布置间距60×60cm。受力面积：A=0.6×0.6=0.36m2σ=Nmax/A=28.9kN÷0.36m2=80.3kPa原状土承载力现场测试均大于90kPa，满足要求。'