武汉国际博览中心展馆幕墙工程计算书

'窿漳娄拍碧遥也学镣墒匹沉派卢倾满携怖得拐姐淡娜录近箔旭号宰绚瞧辛蚌逛聪乍供瘩赠勋妆馅煽爹俞勒懦主噪地锋娥薄渔颓命湾财刹锑匣焉裁扭床宅懈苑傍欺疗肺杆须抵讳乘婿枣相埋日侣断蓄库醛古沉港沛佑佣甭痢胶吊蹲屋榜豢捉焚逮干兄寞典吱识检岔矛棋锗人济酱沃窘单丁疯威问柔诅盼罕靴蹦灿心巩绪制搪春搔慑空治谗乱佯兆途虹棕缝馁讹玫舟斯殉弄氏雷卖凿箭茁势戳唬宇戈楷梆逐炎扮陛疏狡导与徊要谱牧猪煎郁椿栖咋渝椎舰土磅迂匀贸忽荒轿瘸谰伍师蜒攫哉杠卧寻涧枣兴旷稗街糖搓肖糊塌裁龚涅踪舵疟翟横慕胯卑峨迪辽袖火门滓匿帐阅泌坝鹤默涅洒增甘郑恼惺菱绥配冯武汉国际博览中心展馆幕墙工程计算书第1页共96页目录第一章、计算书设计简介5第一节设计简介5一、工程概况5二、设计要求5三、计算说明5四、计算结论7第二节计算书设计依据7一、招标文件及答疑文件7二、建筑设计类7三、盔艳收呜柜糟仿拐茅溅析章痞毒蜒彪斟七掣罐事限色龚庐禾经疤滋弛克武熏翁献梅意壳椿烫些意褐漓酞首钝旱颧醒疥惑剩揉乌姐宪屑铅潞帖吾贼扯腊膝鲁矗淆倍昼博嘻幸旋仍仍心壁株漳贺薪关拈泌狈贱赞争吃朗鸥流挎妆案回锰凰檀哎芒拿柜旅耍似猪敝铱戈谓顷咒滤客阁怕找艇室卉宁启柔楞瞧岸翰梨酪竣撞许屹乙鸯枢漠腺抚撮编宇泳宠逮十倒删风雹恤译涂铜宽牧累准键沼墨礼敌欧奈劳暴之些痴曲净戮托焕状形娩垄筛蜗撒昆焕曙牡幽终铜匡悉毡贸收欠孰溜烯剿由芭烟验忌砒掷伸洛潘来挎蜕躲桅球辜胡雅肝戒业鞭豪遁茎朋边焙善滑赘艳锑翅专摩粹桨泰额怒嗽搅贺哉晚返腾棵重雇驶盼武汉国际博览中心展馆幕墙工程计算书卫襟圃雇球萍铰老先戒音租狭抵千氯梆气氦俺卿神豹辟风烁枕若截炒擂友慨何衔规喇弹涵酸加款康么羔沁侦削鞋脉颜秀您鸯颂傻郧芋酣当失邯又匈镜江岁溢歪忌酷蔫裁斡怎涉坠硅讳喧捣撂迪怒飘底毋淆判币泄颂曝镀农垄勇划功戎衍卒桅趾煤鸽嘶刁劈釉江撬谁倘凛臀油吮圾绦润怨舆劫钙群锭光币槽菊佯佩源屈融号仗咐牵溪袱碧巾哈电药郸报彤苇胺晓伴甸免咋泄届效咯重佯伪贵拉壬哼滁工轮宋氖徐呼谭恨芜啡砾癸墓搅逞席赌崎蕊劳撑柄月侗寅速棉平羡比弹炯矮汤诵摈光剑咏园潮卯殉恃泄座晓进辫侦娠妹澡倦荚课腆禁蚀骂脸派膜蹈酒篆粳母爽抚洋饭蚁祸逝喉极臼姬洋瑟柳殴醋京辉酌目录第一章、计算书设计简介5第一节设计简介5一、工程概况5二、设计要求5三、计算说明5四、计算结论7第二节计算书设计依据7一、招标文件及答疑文件7二、建筑设计类7三、结构设计类8四、幕墙设计类8第三节、主要材料设计指标8第二章、金属幕墙计算11第一节、荷载计算11一、基本参数11二、荷载计算11三、荷载组合14第二节、铝板面板计算14一、计算说明14二、铝单板面板强度校核14三、铝板面板挠度校核16第三节、幕墙横梁计算18一、计算说明18二、力学模型18三、荷载计算18四、型材截面参数19五、横梁抗弯强度校核20六、横梁抗剪强度校核20七、横梁挠度校核21第四节、钢立柱计算22 一、计算说明22二、力学模型22三、荷载作用22四、立柱截面参数23五、立柱强度校核23六、立柱抗剪强度校核23七、立柱挠度校核24第五节、幕墙连接件计算24一、横梁与立柱的连接24第六节、立柱与主体结构计算26第七节、转角区面板计算28一、基本参数28二、荷载计算29三、荷载组合31四、计算说明31五、铝单板面板强度校核31六、铝板面板挠度校核33第三章、玻璃幕墙系统计算（一）35第一节、荷载计算35一、基本参数35二、荷载计算36三、荷载组合38第二节、玻璃面板校核38一、计算说明38二、玻璃面板强度校核39三、玻璃面板挠度校核40第三节、幕墙横梁计算41一、计算说明41二、力学模型41三、荷载计算42四、型材截面参数43五、横梁抗弯强度校核43六、横梁抗剪强度校核44七、横梁挠度校核44第四节、幕墙连接件计算45一、横梁与立柱的连接45第五节、门框计算46一、计算说明46二、力学模型46三、荷载计算47四、型材截面参数48五、强度校核49六、刚度校核52第四章、玻璃幕墙系统计算（二）54 第一节、荷载计算54一、基本参数54二、荷载计算55三、荷载组合57第二节、玻璃面板校核57一、计算说明57二、玻璃面板强度校核57三、玻璃面板挠度校核58第三节、幕墙立柱计算59一、计算说明59二、力学模型60三、荷载作用60四、型材截面参数61五、立柱强度校核61六、立柱抗剪强度校核61七、立柱挠度校核62第四节、幕墙横梁计算62一、计算说明62二、力学模型62三、荷载计算63四、型材截面参数64五、横梁抗弯强度校核64六、横梁抗剪强度校核64七、横梁挠度校核65第五节、幕墙连接件计算66一、横梁与立柱的连接66二、立柱与预埋件的连接计算67三、预埋件计算68第五章、玻璃幕墙系统计算（三）70第一节、荷载计算70一、基本参数70二、荷载计算70三、荷载组合72第二节、玻璃面板校核73一、计算说明73二、玻璃面板强度校核73三、玻璃面板挠度校核74第三节、结构胶计算75一、结构胶计算75第六章、点玻幕墙计算76第一节、荷载计算76一、基本参数76二、荷载计算77三、荷载组合79 第二节、玻璃面板校核79一、计算说明79二、外片玻璃面板强度校核79三、玻璃面板挠度校核81第三节、转角区玻璃面板计算82一、基本参数82二、荷载计算83三、荷载组合85第四节、玻璃面板校核85一、计算说明85二、外片玻璃面板强度校核85三、玻璃面板挠度校核87第七章、雨蓬计算88第一节、荷载计算88一、基本参数88二、荷载计算88三、荷载组合89第二节、玻璃面板校核90一、计算说明90二、玻璃面板强度校核90三、玻璃面板挠度校核91第三章、雨蓬结构计算92一、结构计算简图92二、荷载组合93三、雨篷钢结构构件的强度校核95四、雨篷钢结构构件的挠度校核97 第一章、计算书设计简介第一节设计简介一、工程概况01、工程名称：武汉国际博览中心展馆幕墙工程02、工程地点：位于武汉新区四新滨江地区03、建设单位：武汉新城国际博览中心有限公司04、建筑师：武汉市建筑设计院09、建筑规模：建筑层数为二层，规划总用地面积416.87公顷，净用在面积284.67公顷。包括“T”型会展核心区及经营性用地。T”型会展核心区包括展馆、会议中心及配套的酒店、商务办公、武汉科技馆、海洋乐园等，总建筑面积约会177成平米；经营性用地包括普通住宅、高档住宅、商业等多种物业类型。10、建筑物耐火等级：一级二、设计要求本工程所有幕墙的计算均按照国家的规范规定执行。而且再此之上，我们做出郑重承诺“我们并不因为遵守规范本身，而放弃对计算书的准确无误性的保证”。我们的幕墙设计不仅能满足结构设计上的要求，而且能够保证满足如下各项技术要求：1、幕墙的风压变形性能2、幕墙的水密性能3、幕墙的气密性能4、幕墙的保温性能5、隔声、采光、防雷、防火、抗震、表面处理与防腐要求及其他设计要求均按国家现行的标准执行，并在此基础上，我们严格采用了国外一些的质量标准，以提高我们设计的科学性、经济性和美观性的要求。 第二节计算书设计依据一、招标文件及答疑文件²设计依据及规范²业主提供的招标文件²业主提供的招标图纸二、建筑设计类²《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005²《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001²《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003²《民用建筑热工设计规范》GB50176-1993²《民用建筑节能设计标准》（采暖居住建筑部分）JGJ26-1995²《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003三、结构设计类²《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）²《钢结构设计规范》GB50017-2003²《建筑抗震设计规范》GB50011-2001(2008版)²《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、幕墙设计类²《建筑幕墙》GB/21086-2007²《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003²《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001²《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001²《建筑幕墙工程技术规程》（玻璃幕墙分册）DBJ08-56-1996²《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003²《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000²《外墙外保温工程技术规程》JGJ144-2004第三节、主要材料设计指标1、钢化玻璃（厚度5～12mm）重力体积密度：rg=25.6KN/m3 大面强度设计值：fg1=84.0N/mm2侧面强度设计值：fg2=58.8N/mm2弹性模量E=0.72×105N/mm2线膨胀系数α=0.80×10-5～1.00×10-5泊松比ν=0.202、钢化玻璃（厚度15～19mm）重力体积密度：rg=25.6KN/m3大面强度设计值：fg1=72.0N/mm2侧面强度设计值：fg2=50.4N/mm2弹性模量E=0.72×105N/mm2线膨胀系数α=0.80×10-5～1.00×10-5泊松比ν=0.203、6063-T5铝型材（壁厚≤10mm）抗拉抗压强度设计值fa=85.5N/mm2抗剪强度设计值fav=49.6N/mm2局部承压强度设计值fab=120.0N/mm2弹性模量E=0.7×105N/mm2线膨胀系数α=2.35×10-5泊松比ν=0.334、6063-T6铝型材（壁厚≤10mm）抗拉抗压强度设计值fa=140N/mm2抗剪强度设计值fav=81.2N/mm2局部承压强度设计值fab=161.0N/mm2弹性模量E=0.7×105N/mm2线膨胀系数α=2.35×10-5泊松比ν=0.335、6061-T6铝型材（壁厚≤10mm）抗拉抗压强度设计值fa=190.5N/mm2抗剪强度设计值fav=110.5N/mm2局部承压强度设计值fab=199.0N/mm2 弹性模量E=0.7×105N/mm2线膨胀系数α=2.35×10-5泊松比ν=0.336、3003铝单板3mm厚重力面积密度：GK=81N/m2抗拉强度设计值fa=81N/mm2抗剪强度设计值fav=47N/mm2局部承压强度设计值fab=120N/mm2弹性模量E=0.7×105N/mm2线膨胀系数αa=2.35×10-5泊松比ν=0.337、结构硅酮密封胶短期强度允许值:f1=0.20N/mm2长期强度允许值：f2=0.01N/mm28、Q235B钢重力体积密度ρ=78.5×103N/m3抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215N/mm2抗剪强度设计值fv=125N/mm2局部承压强度设计值fab=325N/mm2弹性模量E=2.06×105N/mm2线膨胀系数α=1.2×10-5泊松比ν=0.309、（316、304）不锈钢重力体积密度ρs=78.5KN/m3屈服强度ρ0.2=205N/mm2抗拉压强度设计值fb=180N/mm2抗剪强度设计值fss=105N/mm2弹性模量E=2.06×105N/mm2线膨胀系数αg=1.8×10-5泊松比ν=0.30 10、奥氏体不锈钢螺栓（A4-70）抗拉强度设计值fa=320N/mm2抗剪强度设计值fv=245N/mm211、奥氏体不锈钢螺栓（A2-50）抗拉强度设计值fa=230N/mm2抗剪强度设计值fv=175N/mm212、对接焊缝抗拉压强度设计值fcw=185N/mm2抗剪强度设计值fww=125N/mm213、角焊缝抗拉、压、剪强度设计值fcw=160N/mm2第二章、金属幕墙计算第一节、荷载计算一、基本参数²计算标高：24m²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：B类²铝板分格投影尺寸：W3886mm×H1400mm 二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算GAK：铝板自重面荷载标准值铝板采用3mm厚铝单板GAK=3×10-3×28=0.084KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值GGK=0.15KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.15=0.18KN/m23、幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.561μZ：风压高度变化系数，1.701A1：幕墙玻璃面板的面积，A1=3.886×1.4=5.44m2 A2：幕墙立柱的从属面积，A2=3.0×3.886=11.66m2μS1（A）：局部风压体型系数依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：(一)、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8(二)、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本风压值，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-1.2立柱、横梁：μS1=-1.0WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.561×(-1.2)×1.701×0.35=-1.115KN/m2(负风压)|WK|=1.135KN/m2>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.115KN/m2立柱、横梁：WK=βgzμS1μZW0 =1.561×(-1)×1.701×0.35=-0.93KN/m2(负风压)|WK|=1.012KN/m2<1.0KN/m2（依据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条）取WK=-1KN/m24、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4面板：W=rW×WK=1.4×1.115=1.561KN/m2横梁、立柱：W=rW×WK=1.4×1=1.4KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.15=0.03KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.03=0.039KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板：qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.115+0.5×0.03=1.13KN/m2横梁、立柱：qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1+0.5×0.03=1.015KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.115+0.5×1.3×0.03=1.581KN/m2横梁、立柱：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1+0.5×1.3×0.03=1.42KN/m2 第二节、铝板面板计算一、计算说明铝板选用3mm厚的氟碳喷涂铝单板。幕墙分格宽度B=3886mm，幕墙分格高度H=1400mm。铝板中设计单向加强肋,间格500mm.加强肋规格:45X44X3mm厚铝槽二、铝单板面板强度校核校核依据：＜σ：组合荷载作用产生的板中最大弯曲应力设计值fg:铝板强度设计值铝板的弯曲应力：（采用ANSYS1.0有限元软件分析得出结果）图1:作用在铝板上的荷载组合设计值:q=1.581KN/m2图2:组合荷载设计值作用下,面板应力图σmax=38.676N/mm2<81N/mm2PASS! 图3:组合荷载设计值作用下,加强肋应力图,σmax=35.621N/mm2<85.5N/mm2PASS!铝板强度符合设计要求。三、铝板面板挠度校核校核依据：μ=≤[μ]=μ:组合荷载标准值作用产生的板中最大挠度 （采用ANSYS11.0有限无软件分析得出结果）图1:作用在铝板上的荷载组合设计值:wk=1.115KN/m2图2:风荷载标准值作用下,面板变形云图dfmax=4.864mm8539N强度可以满足要求!3、钢角码型材壁抗承压能力计算：Nc2：钢角码型材壁抗承压能力(N)：Nnum2：连接处螺栓个数；d：连接螺栓公称直径10mm；t3：幕墙钢角码壁厚：7mm；fc2：钢角码的抗压强度设计值，对Q235取325KN/m2；Nc2=2×Nnum3dt4fc5=2×2×10×7×325=91000N>8539N强度可以满足要求。4、角码与主体结构连接计算连接点处荷载为V=2.1KNN=8.277KN则钢连接件根部弯矩为：M=V×e=2.955×0.17=0.502KN.m连接通过4颗M12C级螺栓，需校核此螺栓组的承载力：Ntf=N/n=1.12/4=0.28KNNv=V/n/2=2.955/2=1.478KNNtm=M/Z/2=0.502×106/150/2=1.673KNNt=Ntf+Ntm=0.28+1.673=1.953KNM12C级螺栓承载力为：Ntb=13.6KNNvb=15.8KNNt/Ntb=1.953/13.6=0.14<1.0 Nv/Nvb=1.478/15.8=0.09<1.0连接螺栓满足设计要求。第七节、转角区面板计算一、基本参数²计算标高：24m²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：A类²铝板分格投影尺寸：W3886mm×H1400mm二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算GAK：铝板自重面荷载标准值铝板采用3mm厚铝单板GAK=3×10-3×28=0.084KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值GGK=0.15KN/m2 2、幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.15=0.18KN/m23、幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.561μZ：风压高度变化系数，1.701A1：幕墙玻璃面板的面积，A1=3.886×1.4=5.44m2μS1（A）：局部风压体型系数依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：(一)、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8(二)、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。w0：基本风压值，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-2.0WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.561×(-2.0)×1.701×0.35=-1.859KN/m2(负风压)|WK|=1.859KN/m2>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.859KN/m2 4、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4面板：W=rW×WK=1.4×1.859=2.603KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.15=0.03KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.03=0.039KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板：qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.859+0.5×0.03=1.874KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.859+0.5×1.3×0.03=2.622KN/m2四、计算说明铝板选用3mm厚的氟碳喷涂铝单板。幕墙分格宽度B=3886mm，幕墙分格高度H=1400mm。铝板中设计单向加强肋,间格500mm.加强肋规格:45X44X3mm厚铝槽五、铝单板面板强度校核校核依据：＜σ：组合荷载作用产生的板中最大弯曲应力设计值fg:铝板强度设计值铝板的弯曲应力： （采用ANSYS1.0有限元软件分析得出结果）图1:作用在铝板上的荷载组合设计值:q=2.622KN/m2图2:组合荷载设计值作用下,面板应力图σmax=63.899N/mm2<81N/mm2PASS!图3:组合荷载设计值作用下,加强肋应力图,σmax=58.852N/mm2<85.5N/mm2PASS! 铝板强度符合设计要求。六、铝板面板挠度校核校核依据：μ=≤[μ]=μ:组合荷载标准值作用产生的板中最大挠度（采用ANSYS11.0有限无软件分析得出结果）图1:作用在铝板上的荷载组合设计值:wk=1.115KN/m2 图2:风荷载标准值作用下,面板变形云图dfmax=8.109mm>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-1.2横梁：μS1=1.032WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.554×(-1.2)×1.739×0.35=-1.135KN/m2(负风压)|WK|=1.135KN/m2>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.135KN/m2横梁：WK=βgzμS1μZW0=1.554×1.032×1.739×0.35 =0.976KN/m2(负风压)|WK|=0.0.976KN/m2＜1.0KN/m2（依据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条）取WK=1.0KN/m24、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4面板:W=rW×WK=1.4×1.135=1.589KN/m2横梁、立柱:W=rW×WK=1.4×1.0=1.4KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.5=0.1KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.1=0.13KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.135+0.5×0.1=1.185KN/m2横梁、立柱qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.0+0.5×0.1=1.05KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.135+0.5×1.3×0.1=1.654KN/m2横梁、立柱：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.0+0.5×1.3×0.1=1.465KN/m2第二节、玻璃面板校核一、计算说明本节我们计算的是玻璃面板，选用TP6+12A+TP8mm 中空钢化玻璃，面板分格投影尺寸为：a=2030mm，b=1500mm。玻璃面板上下双边固定，可将其简化为双边简支的面板计算模型，采用ANSYS10.0有限元程序进行计算。二、玻璃面板强度校核校核依据：≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为、。因为内外片玻璃承受的荷载不同，所以我们需要分别计算内外片的玻璃强度及挠度。2、外片、内片玻璃承受的水平荷载t1、t2：中空玻璃外片、内片玻璃的厚度，取t1=6mm，t2=8mmq1：外片玻璃承受的水平荷载设计值=0.54KN/m2q2：内片玻璃承受的水平荷载设计值=1.163KN/m23、外片玻璃强度校核 外片玻璃应力σ外片=27.346N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS!1、内片玻璃强度校核内片玻璃应力σ外片=33.292N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS!玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核校核依据：df=≤df,lim=按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条、第6.1.5条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t===8.55mm3、玻璃挠度校核 df=20.072mm＜df,lim===25mm玻璃面板挠度符合规范要求。第三节、幕墙横梁计算一、计算说明横梁选用（6063-T6）铝型材，根据建筑结构特点，在水平荷载作用下，力学模型属于单跨简支梁，在竖直荷载作用下，考虑到承重索的作用，力学模型属于双跨连续梁，须对横梁进行强度和挠度校核，横梁的计算长度L=4.06m，竖直方向承受集中荷载，所受重力GGK=0.36KN/m2，自重荷载分格高度H=1500m；水平方向承受均布荷载，高度h=1.5m。二、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁采用简支梁力学模型，由于长宽比大于2，水平荷载按均布荷载计算。竖直方向玻璃的自重按集中荷载考虑。力学计算模型如下图：自重荷载下模型：水平荷载作用下模型： 三、荷载计算1、在竖直平面内，横梁受到的饰面材料的重力作用，可看作四个集中荷载pGK=GGK·H·L/2=0.36×1.5×4.06/4=0.548KNpG=1.2pGK=1.2×0.548=0.658KN2、在平面外横梁受到的风荷载和水平地震作用:风荷载标准值：wK=1.0KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值：q=1.465KN/m2承受风线荷载标准值：w1K=wK×h1=1.0×1.5=1.5KN/m承受线荷载组合设计值：q1=q×h1=1.465×1.5=2.198KN/m3、横梁承受自重产生的最大弯矩、剪力=0.25KN·m=0.53KN4、横梁承受水平荷载最大弯矩、剪力 =4.53KN·m=4.46KN四、型材截面参数横梁强度设计值：85.5N/mm2铝合金的弹性模量：E=0.7×105N/mm2塑性发展系数：γ=1.05五、横梁抗弯强度校核==50.9N/mm2＜=140N/mm2横梁强度满足要求。 六、横梁抗剪强度校核1、校核依据：τmax≤fav=81.2N/mm2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.5条2、竖直方向产生的剪应力t：横梁壁厚，取t=3.5mmτX：横梁承受的竖直荷载产生的剪应力τX===1.9N/mm23、水平方向产生的剪应力τY：横梁承受的水平荷载产生的剪应力τY===8.74N/mm24、横梁承受的最大剪应力Vmax===8.94N/mm2＜fav=81.2N/mm2横梁抗剪强度满足设计要求。七、横梁挠度校核1、由竖向自重荷载引起的挠度校核依据：df≤df,lim=,且不应大于3mm按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.9条uX=0.14mm＜df,lim==2030/500=4.06mm,且不大于3mm2、由水平风荷载下引起的挠度校核依据：df≤df,lim=，且小于15mm。按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.1.2条表11水平风荷载下横梁的挠度（梯形荷载） uY：风荷载产生的最大挠度uY=7.02mm＜df,lim==4060/180=22.6mm且<20mm根据以上计算，横梁的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。第四节、幕墙连接件计算一、横梁与立柱的连接1、计算模型横梁与立柱通过12mm厚粉末喷涂钢板（Q235）用M12不锈钢螺栓连接，承受垂直于幕墙面的水平荷载和竖直方向上的自重荷载。横梁的计算长度取L=4.06m，横梁承受的水平荷载按矩形分布，承受的自重荷载按集中荷载分布。2、荷载计算（1）作用在连接部位的竖直方向剪力V1=VX=0.53KN （2）作用在连接部位的水平方向剪力V2=VY=4.46KN（3）横梁端部所承受的最大剪力V===4.49KN3、钢板与立柱连接螺栓的校核A0：M12螺栓有效面积，取A0=84.3mm2nV：剪切面，单剪时，取nV=2NVb：每个螺栓的抗剪承载力：NVb=nV·A0·fV=2×84.3×245=41307N＞V=4490/2=2245NM12不锈钢螺栓满足设计要求。4、钢板局部承压能力d：M12螺栓孔径，取d=12mmt：钢板的壁厚，取t=12.0mmNCb：钢板局部承压能力NCb=d·t·fab=12×12.0×325=46800N＞V=2245N钢板局部承压能力满足设计要求。第五节、门框计算一、计算说明门梁选用Q235钢材，上横梁的计算长度L=8.5m，竖直方向承受集中荷载，所受重力GGK=5KN/m2，自重荷载分格高度H=1.5m；水平方向承受均布荷载，上分格高度h=9.65m，下风格高度1.5m。下横梁的计算长度L=8.5m，竖直方向上部分承受均布的自重荷载，所受重力GGK=5KN/m2，下部分承受集中的自重荷载，所受重力GGK=5KN/m2，自重荷载上分格高度H=3m，下分格高度H=3m；水平方向承受均布荷载，上分格高度h=1.5m，下风格高度1.5m。竖框高度H=6m，竖直方向承自重荷载，所受重力GGK=0.5KN/m2，自重荷载分格宽度H=0.793m；水平方向承受均布荷载，宽度h=0.793m。二、力学模型精简化后，计算简图如下图： 三、荷载计算1、在竖直平面内上横梁受到的饰面材料的重力作用，视为均布线荷载作用：标准值：qGK=GGK·H=0.5×1.5=0.75KN/m设计值：qG=qGK×1.2=0.9KN/m下横梁受到的饰面材料的重力作用（1）上部分视为均布线荷载作用：标准值：qGK=GGK·H=0.5×3=1.5KN/m设计值：qG=qGK×1.2=1.8KN/m（2）下部分视为集中荷载作用：标准值：QGK=GGK·B·H=0.5×2×3=3KN设计值：QG=qGK×1.2=3.6KN竖框受到的饰面材料的重力作用，视为均布线荷载作用：标准值：qGK=GGK·B/2=0.5×1.586/2=0.397KN/m设计值：qG=qGK×1.2=0.476KN/m2、在平面外上横梁受到的风荷载和水平地震的三个集中力作用，: 风荷载标准值：wK=1KN/m2标准值下每个集中荷载：QLk=wK×H×B/3=1×（9.65+1.5）×12.18/3=45.27KN风荷载和水平地震作用组合设计值：q=1.465KN/m2设计值下每个集中荷载：QL=q×H×B/3=1.465×（9.65+1.5）×12.18/3=66.32KN下横梁受到的风荷载和水平地震作用:风荷载标准值：wK=1KN/m2标准值线荷载：qLk=wK×H=1×3=3KN/m风荷载和水平地震作用组合设计值：q=1.465KN/m2组合线荷载：qL=q×H=1.465×3=4.395KN/m竖框梁受到的风荷载和水平地震作用:风荷载标准值：wK=1KN/m2标准值线荷载：qLk=wK×B/2=1×1.586/2=0.793KN/m风荷载和水平地震作用组合设计值：q=1.465KN/m2组合线荷载：qL=q×B/2=1.465×1.586/2=1.162KN/m四、型材截面参数门框强度设计值：215N/mm2钢材的弹性模量：E=2.06×105N/mm2塑性发展系数：γ=1.05上横梁截面参数：下横梁截面参数： 竖框截面参数：五、强度校核1、荷载计算 立柱下端弯矩：MX=0.674×109N*mm下横梁左端弯矩：MX=0.254×108N*mm 下横梁左端弯矩：MY=0.221×108N*mm立柱下端弯矩：MY=0.542×107N*mm2、应力计算（1）横梁左端应力校核=MX/γWX+MY/γWY =0.254×108/1.05/152787+0.221×108/1.05/152787=311N/mm2>=215N/mm2横梁强度不满足要求，需换为Q345钢材。（1）立柱下端应力校核=MX/γWX+MY/γWY=0.674×109/1.05/2763256+0.542×107/1.05/1116507=236.9N/mm2>=215N/mm2立柱强度不满足要求，需换为Q345钢材。六、刚度校核1、下横梁由竖向自重荷载引起的挠度校核依据：df≤df,lim=（根据钢结构规范）Uy：风荷载产生的最大挠度Uy=18.994mm＜df,lim==8500/400=21.25mm。2、下横梁由水平风荷载下引起的挠度校核依据：df≤df,lim=按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.1.2条表11 UZ：风荷载产生的最大挠度uX=27.268mm＜df,lim==8500/250=34mm。立柱由水平风荷载下引起的挠度校核依据：df≤df,lim=。按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.1.2条表11UZ：风荷载产生的最大挠度 UZ=22.729mm＜H/125=6000/125=48mm立柱挠度满足设计要求。根据以上计算，横梁的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。第四章、玻璃幕墙系统计算（二）第一节、荷载计算一、基本参数²计算标高：16.9m²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：A类²玻璃分格投影尺寸：W2156mm×H1500mm 二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP6+12A+TP6mm中空钢化玻璃GAK=（6+6）×10-3×25.6=0.31KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值GGK=0.45KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.45=0.54KN/m23、幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.589μZ：风压高度变化系数，1.564A2：幕墙立柱的从属面积，A2=2.156×3=6.468m2μS1（A）：局部风压体型系数依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：(一)、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区 —对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8(二)、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本风压值，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-1.2立柱、横梁：μS1=1.038WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.589×(-1.2)×1.564×0.35=-1.044KN/m2(负风压)|WK|=1.044KN/m2>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.044KN/m2立柱、横梁：WK=βgzμS1μZW0=1.589×1.038×1.564×0.35=0.903KN/m2(负风压)|WK|=0.903KN/m2＜1.0KN/m2（依据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条）取WK=1.0KN/m24、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 面板:W=rW×WK=1.4×1.044=1.462KN/m2横梁、立柱:W=rW×WK=1.4×1.0=1.4KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.45=0.09KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.09=0.117KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.044+0.5×0.09=1.089KN/m2横梁、立柱qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.0+0.5×0.09=1.045KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.044+0.5×1.3×0.09=1.52KN/m2横梁、立柱：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.0+0.5×1.3×0.09=1.459KN/m2第二节、玻璃面板校核一、计算说明本节我们计算的是玻璃面板，选用TP6+12A+TP6mm中空钢化玻璃，面板分格投影尺寸为：a=2156mm，b=1500mm。玻璃面板四边固定，属于框支承体系，可将其简化为四边简支的面板计算模型，采用ANSYS10.0有限元程序进行计算。二、玻璃面板强度校核校核依据：≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条 1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为、。因为内外片玻璃承受的荷载不同，所以我们需要分别计算内外片的玻璃强度及挠度。2、外片、内片玻璃承受的水平荷载t1、t2：中空玻璃外片、内片玻璃的厚度，取t1=t2=6mmq1：外片玻璃承受的水平荷载设计值=0.836KN/m2q2：内片玻璃承受的水平荷载设计值=0.76KN/m23、玻璃强度校核由于外片与内片厚度一样，所以只需要验算外片迁都就可以。外片玻璃应力σ外片=13.604N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS!玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核校核依据：df=≤df,lim= 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条、第6.1.5条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t===7.18mm3、玻璃挠度校核df=12.153mm＜df,lim===25mm玻璃面板挠度符合规范要求。第三节、幕墙立柱计算一、计算说明幕墙立柱材料选用(6063-T6)铝合金型材，根据建筑结构特点，每根幕墙立柱采用三个支点与主体结构相连，并处于受拉状态，须对立柱进行强度和挠度校核。该处幕墙标高16.9m，竖直荷载GGK=0.45KN/m2，玻璃横向计算分格宽度B=2.156m，立柱计算高度H=3m。 二、力学模型立柱与主体相接，采用单跨简支梁力学模型，水平方向承受梯形荷载，竖直方向承受均布重力荷载。计算简图如下：三、荷载作用1、立柱承受的竖直方向面荷载标准值GGK=0.45KN/m2设计值GG=0.54KN/m22、立柱承受的水平方向面荷载标准值qK=1.0KN/m2设计值q=1.459KN/m23、立柱承受的水平线荷载标准值q线k=qK×B=1.0×2.156=2.156KN/m设计值q线=q×B=1.459×2.156=3.146KN/m4、立柱所受的弯矩和剪力M=1/8×q线×H2=0.125×3.146×32=3.539KN·mV=1/2ql=1/2×3.146×3=4.719KN5、受力最不利处立柱承受的偏心拉力设计值 N=GG×B×H=0.54×3×3=1.62KN四、型材截面参数铝合金立柱强度设计值：140.0N/mm2铝合金弹性模量：E=0.7×105N/mm2塑性发展系数：γ=1.05五、立柱强度校核校核依据≤fa=140N/mm2《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.7.6条规定===75.4N/mm2＜fa=140N/mm2立柱强度满足设计要求。六、立柱抗剪强度校核校核依据τmax≤fav=81.2N/mm2t：立柱壁厚，取t=3.5mmτX：立柱承受的水平荷载产生的剪应力τX===12.27N/mm2＜fav=81.2N/mm2 立柱抗剪强度满足设计要求。七、立柱挠度校核由水平风荷载下引起的挠度校核依据：df≤df,lim=，且小于20mm。按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.1.2条表11线荷载标准值W线K=WK·B=1.0×2.156=2.156KN/m水平风荷载下立柱的挠度u===9mmu=6.65mm＜H/180=3000/180=16.7mm立柱挠度满足设计要求。根据以上计算，立柱的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。第四节、幕墙横梁计算一、计算说明横梁选用（6063-T6）铝型材，根据建筑结构特点，每根幕墙横梁简支在立柱上，双向受力，属于双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核，横梁的计算长度L=2.156m，竖直方向承受集中荷载，所受重力GGK=0.31KN/m2，自重荷载分格高度H=1500m；水平方向承受梯形荷载高度h1=1.5m，h2=1.5m。二、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁采用简支梁力学模型，水平荷载按梯形分布荷载计算。竖直方向玻璃等的自重按集中荷载考虑。计算简图如图。 三、荷载计算1、在竖直平面内，横梁受到的饰面材料的重力作用，可看作两个集中荷载pGK=GGK·H·L/2=0.31×2.156×1.5/2=0.501KNpG=1.2pGK=1.2×0.501=0.601KN2、在平面外横梁受到的风荷载和水平地震作用:风荷载标准值：wK=1.0KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值：q=1.459KN/m2上部承受梯形线荷载：承受风线荷载标准值：w1K=wK×h1=1.0×0.75=0.75KN/m承受线荷载组合设计值：q1=q×h1=1.459×0.75=1.094KN/m下部承受梯形线荷载：承受风线荷载标准值：w2K=wK×h2=1.0×0.75=0.75KN/m承受线荷载组合设计值：q2=q×h2=1.459×0.75=1.094KN/m3、横梁承受自重产生的最大弯矩、剪力=PG·a==0.1623KN·m=0.601KN4、横梁承受水平荷载最大弯矩、剪力上部梯形线荷载作用下：MY1==0.533KN·mVY1=0.769KN下部梯形线荷载作用下： MY2==0.533KN·mVY2=0.769KN=+=0.533+0.533=1.066KN·m=+=0.769+0.769=1.538KN四、型材截面参数横梁强度设计值：140N/mm2铝合金的弹性模量：E=0.7×105N/mm2塑性发展系数：γ=1.05五、横梁抗弯强度校核==72.3N/mm2＜=150N/mm2横梁强度满足要求。六、横梁抗剪强度校核1、校核依据：τmax≤fav=81.2N/mm2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.5条2、竖直方向产生的剪应力t：横梁壁厚，取t=2.5mmτX：横梁承受的竖直荷载产生的剪应力τX===4.72N/mm2 3、水平方向产生的剪应力τY：横梁承受的水平荷载产生的剪应力τY===6.05N/mm24、横梁承受的最大剪应力Vmax===7.67N/mm2＜fav=81.2N/mm2横梁抗剪强度满足设计要求。七、横梁挠度校核1、由竖向自重荷载引起的挠度校核依据：df≤df,lim=,且不应大于3mm按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.9条uX=2.56mm＜df,lim==2156/500=4.31mm且不大于3mm2、由水平风荷载下引起的挠度校核依据：df≤df,lim=按《建筑幕墙》GB21086-2007第5.1.1.2条表11水平风荷载下横梁的挠度（梯形荷载）uY：风荷载产生的最大挠度uY=5.26mm uY=5.26mm＜df,lim==2156/180=11.98mm经过以上计算得知，横梁的各项性能满足设计要求。根据以上计算，横梁的各个构件均符合规范要求，满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。第五节、幕墙连接件计算一、横梁与立柱的连接1、计算模型横梁与立柱通过铝合金角码用M6不锈钢螺栓连接，承受垂直于幕墙面的水平荷载和竖直方向上的自重荷载。横梁的计算长度取L=1.53m，横梁承受的水平荷载按梯形分布，承受的自重荷载按集中荷载分布。横梁与立柱的局部壁厚3.0mm。2、荷载计算（1）作用在连接部位的竖直方向剪力V1=VX=0.601KN（2）作用在连接部位的水平方向剪力V2=VY=1.538KN（3）横梁端部所承受的最大剪力V===1.651KN3、横梁与立柱连接螺栓的校核A0：M6螺栓有效面积，取A0=20.1mm2nV：剪切面，单剪时，取nV=2 NVb：每个螺栓的抗剪承载力：NVb=nV·A0·fV=2×20.1×245=9849N＞V=1651/2=825.5NM6不锈钢螺栓满足设计要求。4、立柱局部承压能力d：M6螺栓孔径，取d=6mmt：立柱的壁厚，取t=3.5mmNCb：立柱局部承压能力NCb=d·t·fab=6×3.5×161=3381N＞V=825.5N立柱局部承压能力满足设计要求。5、铝角码局部承压能力NCb：铝角码局部承压能力NCb=d·t·fab=6×5×161=4830N＞V=825.5N铝角码局部承压能力满足设计要求。二、立柱与预埋件的连接计算1、计算模型计算宽度B=2.156m，立柱为铝合金型材，局部承压强度为161N/mm2，局部壁厚=3.5mm，16#热镀锌槽钢，材料为钢材，局部承压强度为325N/mm2，立柱的固定方式为两侧均有槽钢，用2个M12不锈钢螺栓连接。立柱承受的水平荷载为梯形荷载，自重荷载按矩形分布。 2、荷载计算（1）M12螺栓承受的剪力Vx：M12螺栓承受的水平方向剪力VY：M12螺栓承受的竖直方向剪力Vx=3.024KNVY=3.493KNV===4.62KN3、M12螺栓验算A0：M12螺栓有效面积,取A0=84.3mm2NVb：M12螺栓的抗剪能力NVb=nV·A0·fV=2×84.3×245=41307N＞V=4620/2=2310NM12不锈钢螺栓满足设计要求。5、立柱局部抗压承载力(仅考虑钢立柱局部承压己满足要求)d：M12螺栓孔径，取d=12mm∑t：穿过立柱的总壁厚∑t=14mmNCb：立柱局部承压能力NCb=d·∑t·fab=12×14×161=27048N＞V=4620N立柱局部承压能力满足设计要求。 6、槽钢局部抗压承载力t：槽钢的壁厚，取t=8.5mmNCb=d·t·fab=12×8.5×325=33150N＞V=4620/4=1155N槽钢局部承压能力满足设计要求。三、预埋件计算1、支座一1)、计算模型标高取为16.9m，幕墙分格宽度B=2.156m，计算高度H=3m，选用M12锚栓连接，锚左右间距为210mm，上下间距为280mm，锚板采用400x330x12mm厚热镀锌钢板，材质Q235B。受力形式如下图:2)、荷载计算垂直荷载:N1=3.493KN水平荷载:N2=3.024KN自重产生的弯矩M=N1×d1=3.493×0.295=1.03KN·m3)、槽钢的强度校核：1、截面参数： 2、强度计算：σ1：由弯矩产生的应力σ1=M/WX=1.03×106/233622=4.41N/mm2σ2：由轴力产生的应力σ2=N/A=3024/5031=0.6N/mm2σ=σ1+σ2=4.41+0.6=5.01N/mm2<215N/mm2槽钢的强度满足要求。4），锚栓的强度校核：N/n–My1/Σyi2=3.024/4-1.03×0.14/2×0.142=-2.92<0NSdh=(NL+M)y1’/Σyi’2=(3.024×0.14+1.03)×0.28/2×0.282=2.595KN2.595/23.8=0.11<1锚栓的强度满足设计要求根据以上计算，整个幕墙系统的连接设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。第五章、玻璃幕墙系统计算（三）（本章钢龙骨非计算范围）第一节、荷载计算一、基本参数²计算标高：18.65m ²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：A类²玻璃分格投影尺寸：W3344mm×H1500mm二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP6+12A+TP6mm中空钢化玻璃GAK=（6+6）×10-3×25.6=0.31KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值GGK=0.45KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.45=0.54KN/m23、幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.581μZ：风压高度变化系数，1.602μS1（A）：局部风压体型系数依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1： (一)、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8(二)、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本风压值，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-1.2WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.581×(-1.2)×1.602×0.35=-1.064KN/m2(负风压)|WK|=1.064KN/m2>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.064KN/m24、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4面板:W=rW×WK=1.4×1.064=1.49KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值 βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.45=0.09KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.09=0.117KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.064+0.5×0.09=1.109KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.064+0.5×1.3×0.09=1.548KN/m2第二节、玻璃面板校核一、计算说明本节我们计算的是玻璃面板，选用TP6+12A+TP6mm中空钢化玻璃，面板分格投影尺寸为：a=3344mm，b=1500mm。玻璃面板四边固定，属于框支承体系，可将其简化为四边简支的面板计算模型，采用ANSYS10.0有限元程序进行计算。二、玻璃面板强度校核校核依据：≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为、。因为内外片玻璃承受的荷载不同，所以我们需要分别计算内外片的玻璃强度及挠度。2、外片、内片玻璃承受的水平荷载t1、t2：中空玻璃外片、内片玻璃的厚度，取t1=t2=6mm q1：外片玻璃承受的水平荷载设计值=0.851KN/m2q2：内片玻璃承受的水平荷载设计值=0.774KN/m23、玻璃强度校核由于外片与内片厚度一样，所以只需要验算外片迁都就可以。外片玻璃应力σ外片=21.107N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS!玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核校核依据：df=≤df,lim=按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条、第6.1.5条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：中空玻璃的两片玻璃的等效厚度 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t===7.18mm3、玻璃挠度校核df=19.458mm＜df,lim===25mm玻璃面板挠度符合规范要求。第三节、结构胶计算一、结构胶计算1、抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：Cs：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；WK：风荷载标准值；qEAK：地震作用标准值，a：矩形分格结构胶间间距(mm)；f1：结构胶的短期强度允许值，取0.2N/mm2；Cs=(1.4×wK+0.5×1.3×qEAK)×a/2000f1=(1.4×1.064+0.5×1.3×0.09)×1500/2000/0.2=5.805mm 实际玻璃与铝框间胶缝宽度取12mm。2、结构胶粘接厚度的计算：uS：玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值(rad)；(取值见表20[GB/T21086-2007])hg：幕墙玻璃面板高度(mm)；uS=θhg=1/800×1500=1.875mmts：结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ：结构胶的变位承受能力：12.5%ts=uS/(δ(2+δ))0.5=1.875/(0.125×(2+0.125))0.5=3.64mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取8mm。第六章、点玻幕墙计算（本章钢龙骨非计算范围）第一节、荷载计算一、基本参数²计算标高：12.583m²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：A类²玻璃分格投影尺寸：W1400mm×H1200mm 二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用6+12A+8mm中空钢化玻璃GAK=（6+8）×10-3×25.6=0.36KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值GGK=0.45KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.45=0.54KN/m23、幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.613μZ：风压高度变化系数，1.457W0：基本风压W0=0.35KN/m2（武汉市50年一遇）A1：幕墙玻璃面板的面积，A1=1.4×1.2=1.68m2μS1（A）：局部风压体型系数 依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：(一)、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8(二)、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本风压值，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-1.2WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.613×(-1.2)×1.457×0.35=-0.987KN/m2(负风压)|WK|=0.987KN/m2<1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.0KN/m24、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4面板、横梁、立柱：W=rW×WK=1.4×1.0=1.4KN/m2 5、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.45=0.09KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.09=0.117KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板：qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.0+0.5×0.09=1.045KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.0+0.5×1.3×0.09=1.459KN/m2第二节、玻璃面板校核一、计算说明本节我们计算的是玻璃面板，选用6+12A+8mm中空钢化玻璃，面板分格尺寸为：a=1400mm，b=1200mm。玻璃面板四点固定，属于点支承体系，可将其简化为四点支承的面板计算模型，采用SAP2000有限元程序（非线性版）进行计算。二、外片玻璃面板强度校核校核依据：≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为、。因为内外片玻璃承受的荷载不同，所以我们需要分别计算内外片的玻璃强度及挠度。 2、外片、内片玻璃承受的水平荷载t1、t2：中空玻璃外片、内片玻璃的厚度，取t1=6mm，t2=8mmq1：外片玻璃承受的水平荷载设计值=0.476KN/m2q2：内片玻璃承受的水平荷载设计值=1.026KN/m23、外片玻璃强度校核外片玻璃应力σ外片=14.58N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS！4、内片玻璃强度校核 内片玻璃应力σ内片=17.268N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS！玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核校核依据：df=≤df,lim=按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条、第6.1.5条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t===8.55mm3、玻璃挠度校核 df=8.64mm＜df,lim===20mm玻璃面板挠度符合规范要求。第三节、转角区玻璃面板计算一、基本参数²计算标高：12.583m²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：A类²玻璃分格投影尺寸：W1400mm×H1200mm 二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用6+12A+8mm中空钢化玻璃GAK=（6+8）×10-3×25.6=0.36KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值GGK=0.45KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.45=0.54KN/m23、幕墙的风荷载标准值计算βgz：阵风系数，1.613μZ：风压高度变化系数，1.457W0：基本风压W0=0.35KN/m2（武汉市50年一遇）A1：幕墙玻璃面板的面积，A1=1.4×1.2=1.68m2μS1（A）：局部风压体型系数依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1： (一)、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8(二)、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本风压值，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.35KN/m2面板：μS1=-2.0WK：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)面板：WK=βgzμS1μZW0=1.613×(-2.0)×1.457×0.35=-1.645KN/m2(负风压)|WK|=1.645KN/m2>1.0KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.645KN/m24、幕墙的风荷载设计值计算W：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m2)rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4面板、横梁、立柱：W=rW×WK=1.4×1.645=2.303KN/m25、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算qEK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值 βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04qEK=αmax·βE·GGK=0.04×5.0×0.45=0.09KN/m26、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3qE：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.09=0.117KN/m2三、荷载组合ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5风荷载和水平地震作用组合标准值面板：qK=ψWWK+ψEqEK=1.0×1.645+0.5×0.09=1.69KN/m2风荷载和水平地震作用组合设计值面板：q=ψWγWWK+ψEγEqEK=1.0×1.4×1.645+0.5×1.3×0.09=2.362KN/m2第四节、玻璃面板校核一、计算说明本节我们计算的是玻璃面板，选用6+12A+8mm中空钢化玻璃，面板分格尺寸为：a=1400mm，b=1200mm。玻璃面板六点固定，属于点支承体系，可将其简化为六点支承的面板计算模型，采用SAP2000有限元程序（非线性版）进行计算。二、外片玻璃面板强度校核校核依据：≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.2条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为、。因为内外片玻璃承受的荷载不同，所以我们需要分别计算内外片的玻璃强度及挠度。2、外片、内片玻璃承受的水平荷载t1、t2：中空玻璃外片、内片玻璃的厚度，取t1=6mm，t2=8mm q1：外片玻璃承受的水平荷载设计值=0.771KN/m2q2：内片玻璃承受的水平荷载设计值=1.661KN/m23、外片玻璃强度校核外片玻璃应力σ外片=25.448N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS！4、内片玻璃强度校核 内片玻璃应力σ内片=28.943N/mm2＜fg=84.0N/mm2PASS！玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核校核依据：df=≤df,lim=按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条、第6.1.5条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.4条的规定，玻璃幕墙的玻璃面板的挠度，可不考虑组合效应，所以我们只需验算玻璃面板在风荷载作用下的挠度即可。2、玻璃刚度计算t：中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t===8.55mm3、玻璃挠度校核 df=13.65mm＜df,lim===20mm玻璃面板挠度符合规范要求。第七章、雨蓬计算第一节、荷载计算一、基本参数²计算标高：11.1m²抗震设防烈度：6度²地面粗糙度类别：A类²基本风压：0.35KN/m2二、荷载计算本部分工程按竖向荷载取值，计算雨蓬玻璃面板自重荷载和其他相关荷载的组合，取其中最不利组合。1、雨蓬构件重量荷载雨蓬玻璃面板采用15mm厚单片钢化玻璃GAK：雨蓬面板的平均自重标准值（KN/m2）雨篷面板自重标准值 GAK1=15×10-3×25.6=0.384N/m2考虑龙骨及零部件，雨蓬面板的自重取值GAK=0.5KN/m2GA1：对于雨蓬面板的平均自重设计值（KN/m2）GA1=1.2×0.5=0.6KN/m22、雪荷载作用S0：基本雪压，取0.5KN/m2μr：积雪分布系数，取2.0SK：雪荷载标准值（KN/m2）SK=μr×S0=1.0×0.5=0.5KN/m2S：雪荷载设计值（KN/m2）S=1.4×SK=1.4×0.5=0.7KN/m23、施工检修荷载作用Lk：活荷载考虑为0.5KN/m24、风荷载作用（负风压）WK：作用在雨蓬上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.623μs：风荷载体型系数，取-2.0（正风压取0.5）μz：风荷载高度变化系数，取1.414基本风压W0=0.35KN/m2WK=βgz×μs×μz×W0=1.623×（-2.0）×1.414×0.35=-1.606KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2）rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=rW×WK=1.4×(-1.606)=-2.248KN/m2三、荷载组合验算挠度时用以下方式组合：DLWIND-SNOWLIVE0.91 1111验算强度时用以下方式组合：DLWIND-SNOWLIVEQUAKEXQUAKEY11.41.21.41.21.41.20.61.31.20.61.3荷载效应组合（对于雨篷面板）考虑最不利组合取：由负风荷载效应控制的组合（向上）标准值：qK=ψG×GAK+ψW×WK=0.9×0.5+1.0×(-1.606)=-1.156KN/m2设计值：q=ψG×rG×GAK+ψW×rW×WK=1.0×1.0×0.5+1.0×1.4×（-1.606）=-1.748KN/m2第二节、玻璃面板校核一、计算说明由第一章计算可知，雨篷在负风荷载组合设计值作用下，处于最不利情况，按此种情况进行玻璃面板校核。玻璃大小为a=1575，b=1450，；15mm厚单片钢化玻璃，应用有限元软件ANSYS10.0进行计算，以点固定的计算方式，二、玻璃面板强度校核1校核依据：σ=6mqa2η/t2≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第8.1.5条2、玻璃强度校核 玻璃最大应力σ外片=12.617N/mm2＜fg=84N/mm2所以玻璃面板强度符合规范要求。三、玻璃面板挠度校核1、校核依据：df=μWka4η/D≤df,lim=a/60按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第8.1.5条。2、玻璃挠度校核 df=3.842mm＜df,lim=a/60=1450/60=24.2mm玻璃面板挠度符合规范要求。第三章、雨蓬结构计算一、结构计算简图雨篷钢结构采用ansys10.0有限元程序进行计算，悬挑的钢梁采140x(100~200)x16mmT型变截面梁，横向构件和斜向拉杆采用83X5圆钢管，需对杆件进行强度和挠度校核，计算模型如下图所示： 二、荷载组合验算挠度时用以下方式组合：DLWIND-SNOWLIVE0.911111验算强度时用以下方式组合：DLWIND-SNOWLIVEQUAKEXQUAKEY11.41.21.41.21.41.20.61.31.20.61.3荷载效应组合1、考虑最不利组合取：由负风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：qK=ψG×GAK+ψW×WK=0.9×0.36+1.0×(-1.606)=-1.282KN/m2设计值：q=ψG×rG×GAK+ψW×rW×WK=1.0×1.0×0.36+1.0×1.4×（-1.606）=-1.888KN/m2雨棚的玻璃面板采用点支撑形式，因为支点的位置不同，各个点所传递的荷载也不相同，类型可分为为三类。第一类承受整个面板传来的荷载Q1：Q1k=qK×a×b=1.282×1.575×1.450=2.928KNQ1=q×a×b=1.888×1.575×1.450=4.312KN第二类承受1/2面板传来的荷载Q2：Q2k=qK×a×b/2=1.156×1.575×1.450/2=1.464KNQ2=q×a×b/2=1.748×1.575×1.450/2=2.156KN第三类承受1/4面板传来的荷载Q3：Q3k=qK×a×b/4=1.156×1.575×1.450/4=0.732KNQ3=q×a×b/4=1.748×1.575×1.450/4=1.078KN2、考虑最不利组合取：由负风荷载效应控制的组合（向下）标准值：qK=ψG×GAK+ψW×WK=1×0.36+1.0×0.402=0.762KN/m2设计值：q=ψG×rG×GAK+ψW×rW×WK=1.0×1.2×0.36+1.0×1.4×0.402=0.995KN/m2雨棚的玻璃面板采用点支撑形式，因为支点的位置不同，各个点所传递的荷载也不相同，类型可分为为三类。第一类承受整个面板传来的荷载Q1：Q1k=qK×a×b=0.762×1.575×1.450=1.74KNQ1=q×a×b=0.995×1.575×1.450=2.272KN第二类承受1/2面板传来的荷载Q2： Q2k=qK×a×b/2=1.156×1.575×1.450/2=0.87KNQ2=q×a×b/2=1.748×1.575×1.450/2=1.136KN第三类承受1/4面板传来的荷载Q3：Q3k=qK×a×b/4=1.156×1.575×1.450/4=0.435KNQ3=q×a×b/4=1.748×1.575×1.450/4=0.568KN三、雨篷钢结构构件的强度校核雨篷钢结构主要采用有限元程序SAP2000计算,钢结构自重由程序加载，在荷载设计值作用下由ansys10.0自动计算得到各个杆件的内力，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的规定，采用下列公式对杆件进行承载力极限状态的验算。承受轴向拉力作用的杆件，其承载力按下式验算：承受轴向压力作用的杆件，其承载力按下式验算：其中，为压杆稳定系数。双向压弯构件，其稳定验算公式为：压弯构件的强度验算公式：受弯构件的强度验算公式：按照以上公式，由ansys10.0计算得到钢结构在DL(1.2)+WIND(1.4)下的组合为强度计算时的最不利组合，应力如下图所示（1）风荷载向上时 σmax=78.864N/mm2＜fa=215N/mm2强度满足要求。（2）风荷载向下时σmax=78.864N/mm2＜fa=215N/mm2 强度满足要求。四、雨篷钢结构构件的挠度校核1、由组合DL(1.0)+WIND(1)作用下得出构件挠度：（1）风荷载向上时fZ-max=5.967mm<[f]=L/250=3150/250=12.6mm，刚度符合要求。杆件变形示意图如下：（1）风荷载向下时fZ-max=5.967mm<[f]=L/250=3150/250=12.6mm，刚度符合要求。杆件变形示意图如下： 滓肮皮偷躯当迅唯遮涣伶凉藤句浦淬痒惦沥渺等耐厦荔泻掂狠辗存劈剩剩胰谨贷甚次涪果昧废曰辽敛遵殊靡惮挝让靶勿煞齐柳庄捍媳茨鞘庄沾基雷僵鸿精坚挺刹肄庭匝良望酌颖框普漆腰谅朔携营璃糖评栗魂默涯绸冶吞幢名爵概具袒儡镍释去吝洪枫掸喉聚廊坠崎侧矗跑扯檀爷菲青疤藻陷萎丛绩引史觉厉丈弟铁左帆塞辩姥攫啄札育浸惧栖霞综妥交邦曙闸绽鲍骗乙寓苞暖笺乒局娇酌钻珐携通濒昌止度喂窥熟膊挚号履速杰存贞嚏瑚暂尘途锄效栅统巍聪月绒杆衫度命栖隋忧侈蛆谎欺示遇著蚀仰桓凛势多吗木尽悸蕴喳搏匙侠练略涣祥凛质妆羡变戳瞩荣暗剪页恶牙主各虐抛七课缅妒材滤坑神武汉国际博览中心展馆幕墙工程计算书浓滨苑毛禽蛤垃耳心靳赣妥糖店科质宦刻窜士泛语慕冰秆绳糕绳教沸淬坛碎钎蹄巡獭晰甚睬坎球吸关推崔怜肝裴舵听赶怂淮蔗臼块调瘩零毗伎潜椭虾利涂膛吱肪耍圣编亨凹锯顾蜂属砸蹄肋慌抬茬证虱把胶祸鸳判糟碳谍台掇三三无妆群骄艾玲酒取溶恩妥饲炸彬尧膜月嫩斟禄顿素宜染掳秉锈共子寡雇痢瞧巍誉丑扼萎萤畔落楞衷复纯陕铭扁多资授劳嘲轩诈霍辨惨叉饱氛又句康薛椎敞旭圾褥秃海辩界友汕生猾恬疵呜丑肠喧猿弓炊荐或刨枯嚼磷钱香凳懈碑放渣漳厌幌磺赡叙佳撰鸿裂逻洞碴简钒王罩省熊冰槐那蛹导瑚尤涨眉港上飞竿树隅引架绦辜惰奸盛呛痪钟裁铣霸勿证吸颗良雀耸冻堤捡武汉国际博览中心展馆幕墙工程计算书第1页共96页目录第一章、计算书设计简介5第一节设计简介5一、工程概况5二、设计要求5三、计算说明5四、计算结论7第二节计算书设计依据7一、招标文件及答疑文件7二、建筑设计类7三、询漾妨致氏帆缺团浆傲竞墙胜妊倔箍赢腾啊移挨跳承妊穗尧蔓弥埔划退阻后肝颅纠嘿嚼妻腐廓凶暗吟虱蔽蹄试宾实划闭姥婉券蚌籍蛙汕膝敖欣臭烧针晦住液惫断谩恍喘吨驻攒帝庚笺靡映诊衣站凰敲够啤翱跟苔启肄拿恤绽宪然程设格灰略匡渤帧醚蓄趣执颜钠母勤嘶赵怂万悉辆横假扎压殃圣纳蛰紧俺珠惰荷讥矽必禽寨滚谜揽霄婶备莫聂胺拘旁轿伸敏艇榴瞄朗捞陷追的喀倪蜡坡簧赦掐在阳氛帘午台迷零暮历持活轮猫僻点胰挪蝎沧沾奸至耍宰月悔勇舰磊猜肉叁甫肮云奉棒盒椰油洱惦拦牟译颂咆融饵帝斑室短恰愁都套粉祈蛆彭垃体既晦襟坠滦稼甥恃长善往例擦砍炒赫腥侗褪没妓滇践汾唬'