悬挑式脚手架施工方案 (2)

'一、编制依据1、地委通信综合楼工程施工图2、《质量计划/施工组织设计编制规定》QWJ/ⅢJS01-20023、《建筑施工手册》4、国家现行有关规范、规程、标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等。5、类型与本工程相似工程的施工技术经验及资料。二、工程概况:工程名称：喀什地委通信保障综合楼（喀什应急通信保障中心机房项目和喀什地委党政密码通信主渠道业务用房项目联建）建设单位：喀什地委办公室设计单位：喀什市规划设计研究院监理单位：新疆泽强工程项目管理有限公司监督单位：喀什市建设工程质量安全监督站施工单位：新疆三星建工集团有限公司建筑面积：3443.84平方米结构类型：框剪结构、地上四层，地下一层合同开工日期：2016年4月15日合同竣工日期：2016年10月15日本工程一层采用落地式双排脚手架、二至四层采用悬挑式双排脚手架。1、搭设工艺流程：定位放线→埋设双Φ16@200钢筋套箍→固定槽钢→搭立杆→大横杆→小横杆→拉结点固定、搭设剪刀撑→小横杆上铺脚手板→护栏→挡脚板→安全网、密目网布设。拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。28 2、搭设方法：一层顶至四楼顶的外脚手架的搭设方法及力学性能同落地式双排扣件式钢管脚手架。外脚手架立杆纵向间距（即槽钢间距）为1.5m,内外立杆间距1m,内立杆距墙面0.35m,大横杆步距1.5m,中间设一道防护栏杆,高1.2m,小横杆端部距墙面0.1m,脚手架底部设通长垫板上,作业层满铺脚手板,立杆底部设纵横向扫地杆。剪刀撑间距每15个立杆及转角处搭设，剪刀撑跨7个立杆，斜杆与地面成450--600角。连墙件两步三跨设置，且各层外围框架柱处，均与柱子形成双道拉结。3、搭设施工:（1）施工准备:①对钢管、槽钢、扣件、脚手板、密目网、安全网等进行验收,不合格产品严禁使用。②检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。③清除搭设场地杂物,平整搭设场地。（2）16号槽钢安放固定按照槽钢的间距要求，埋设双Φ18@200钢筋套箍，待钢筋套箍验收合格后，即可在套箍上固定槽钢。（3）搭设:①根据槽钢的间距排距要求进行定位放线。②28 搭设纵横向扫地杆:纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离槽钢上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.①立杆搭设:立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。a、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。b、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个扣件固定。旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。c、开始搭设立杆时,每隔5根设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。d、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆﹑横向水平杆后,应立即设置连墙件,以确保搭设过程中的安全。e、立杆高度为m。②纵向水平杆搭设:a、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。28 b、纵向水平杆接长:采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;当采用搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。c、在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。①横向水平杆搭设:a、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于300mm。b、横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上方。c、可在两主节点间加设横向水平杆，横向水平杆间距不得大于750mm,以方便搭设作业面脚手板。②连墙件设置:a、采用刚性连墙件,两步三跨布置，遇到柱子每层两道，如柱距较大，则在楼板上预埋Φ48钢管用扣件拉结。b、连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。c、连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用上斜连接。d、每层在大横杆上设两道拉结杆与框架柱拉接牢固。③剪刀撑搭设：外侧立面两端各设置一道剪刀撑，并由底部到顶连续设置，中间连续设置剪刀撑，剪刀撑之间的净距不大于15m，每道剪刀撑跨越五个立杆间距，斜杆与地面倾角为45～60度。a、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。28 b、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。c、剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。①作业层、栏杆和挡脚板的搭设：a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。b、上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。②脚手板的铺设：a、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm~~150mm。b、脚手板采用对接铺设，接头必须支在横向水平杆上，其伸出水平杆的长度不应小于100mm，不大于150mm。c、拐角、平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。d、脚手板端部必须用封绳与横向水平杆绑牢。③安全防护设置：a、安全平网：首层架体底部采用竹胶板加密目网封闭严实，中间每隔10m或四层设置一道安全平网，且施工层脚手板下也要加一道安全网，网应铺满，其封闭和连接均应严密。b、密目网：脚手架外立杆内侧应立挂密目网，网与架体及网与网之间用5mm尼龙绳固定封闭严密。四、脚手架拆除：1、拆除准备：①全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。②应由工程技术负责人进行拆除安全技术交底。28 ①清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2、拆除作业：①划出工作区标志，严禁非施工人员进入现场。②拆除顺序：自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，后绑者先拆，一般应先拆拉结杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆、槽钢等。③连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固。④统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。⑤当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。⑥材料、工具应用滑轮和绳索运送或集中用塔吊运送，严禁往地面抛扔。⑦拆卸后的各种构件应分类码放整齐。五、材料质量要求：1、槽钢与现浇板连接螺栓的材质应符合现行《普通碳素结构钢技术条件》中规定的Q235钢制作。2、钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管，直径均为φ48，它们的力学性能均应符合《冷弯薄壁型钢结构技术规范》。3、扣件均为锻铸铁铸成的扣件的重量及容许荷载均应符合规范要求。扣件的形式有三种：旋转扣件、十字扣件、对接扣件。28 4、脚手板采用竹串片，厚度为5cm,宽度为30cm，长度3m。六、脚手架搭设质量要求：1、立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200,且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。2、单根大横杆水平偏差不大于20mm，小横杆水平偏差不大于10mm。3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。4、扣件连接时螺栓的松紧程度必须适度，紧固力矩宜为40—65N.m，螺栓根部要放正。七、安全管理：1、脚手架搭设人员必须经过有关部门专业培训，合格者方可持证上岗。2、搭设人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按有关规定进行检验，合格后方可使用。4、作业层上的施工荷载（结构3KN/m2；装饰2KN/m2）要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起吊设备。5、六级及六级以上大风和雪、雨，雪天禁止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应及时清除积雪。6、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：①主节点处的纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆。②连墙件。7、搭设脚手架时，地面应设围挡及警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。28 8、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施应按（施工现场临时用电安全技术规范）（JGJ46—2005）的有关规定执行。9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、架面上严禁码放材料，严禁上架人员在架面上奔跑或退行。11、工人在架上作业时，应注意自我保护和他人安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。12、人员上下应走楼梯，严禁攀援脚手架上下。13、每班工作人员上架前应先行检查有无影响安全作业的隐患存在，排除解决后方可开始作业。14、根据工程实际情况应对脚手架定期进行检查。八、脚手架力学验算：（一）脚手架计算脚手架高度最高处18m。外侧立面采用密目网全封闭。立杆纵距1.5m,立杆横距1m,立杆步距h=1.5m，连墙件为二步三跨设置，脚手板为木脚板。立杆截面A=4.89×102mm2,截面模量W=5.08×103mm2,回转半径i=15.8mm,惯性矩I=12.19×104mm4,档风系数ψ=0.77，基本风压值ω0=0.6kN/m2,钢材强度设计值ƒc=205N/mm2,连墙件横距4.5m,连墙件纵距3m，本脚手架只为装修施工使用，所以荷载只考虑装修荷载2kN/m2。脚手板荷载标准值为0.35kN/m2。悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-201228 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑3层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算28 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.210+1.4×1.800=2.820kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.820×0.8002/8=0.226kN.mσ=0.226×106/5260.0=42.884N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算28 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.210+1.800=2.050kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.050×800.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.418mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×0.800=0.032kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.200/2=0.168kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.200/2=1.440kN荷载的计算值P=(1.2×0.032+1.2×0.168+1.4×1.440)/2=1.128kN28 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.2002+0.175×1.128×1.200=0.242kN.mσ=0.242×106/5260.0=46.072N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度28 V1=0.677×0.040×1200.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.02mm集中荷载标准值P=(0.032+0.168+1.440)/2=1.640kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1639.760×1200.003/(100×2.060×105×127100.000)=1.24mm最大挠度和V=V1+V2=1.261mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.200=0.048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.200/2=0.168kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.200/2=1.440kN荷载的计算值R=1.2×0.048+1.2×0.168+1.4×1.440=2.275kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!28 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1336NG1=0.134×20.700=2.766kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.200×(0.800+0.300)/2=0.462kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.200×2=0.408kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.200×20.700=0.248kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.884kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×3×1.200×0.800/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算28 其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=1.248经计算得到，风荷载标准值Wk=0.550×1.000×1.248=0.686kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.884+0.9×1.4×4.320=10.104kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.884+1.4×4.320=10.709kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：28 Mw=0.9×1.4×0.686×1.200×1.500×1.500/10=0.234kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.709kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:28 σ=10709/(0.27×506)=79.762N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.104kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.234kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；28 　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10104/(0.27×506)+234000/5260=119.651N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.686kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×2.40=7.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=6.919kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.919kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比28 l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到N1=9.919kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!连墙件双扣件连接示意图28 七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1300mm，l=1700mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=28 102.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.71kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/mk=1.30/1.70=0.77kl=0.30/1.70=0.18k2=1.10/1.70=0.65代入公式，经过计算得到支座反力RA=30.772kN支座反力RB=-8.747kN最大弯矩MA=15.163kN.m抗弯计算强度f=15.163×106/(1.05×102000.0)=141.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.88+4.32=8.20kN水平钢梁自重计算荷载q=21.50×0.0001×7.85×10=0.17kN/m最大挠度Vmax=9.311mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算28 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=15.16×106/(0.929×102000.00)=160.02N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.747kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8747×4/(3.1416×65.0028 ×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.75kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于8747.45/(3.1416×20×1.5)=92.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.75kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN28 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=8.75×1.70/2=7.44kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-15=105mm；αs=7.44×106/(1.000×14.300×1.2×1000×105.02)=0.0390ξ=1-(1-2×0.0390)1/2=0.040028 γs=1-0.0400/2=0.9800楼板压点负弯矩配筋为As=7.44×10^6/(0.9800×105.0×210.0)=344.1mm2悬挑脚手架计算满足要求！28 28 附图：28 28'