鸿大中域脚手架施工方案(

'目录一、工程概况及方案选择1二、脚手架具体操作1三、普通型钢悬挑脚手架计算书2四、1.8米阳台含转角处槽钢悬挑脚手架计算书18五、型钢悬挑卸料平台计算书33六、外脚手架的施工：43七.安全防护与措施50八、脚手架的检查与验收52九、脚手架的使用规定53十、脚手架的拆除53十一、安全保障措施54十二、本方案结论56十三、各节点及防护详图十四、十二栋悬挑架钢梁平面布置图十五、十三栋悬挑架钢梁平面布置图 鸿大·中域综合楼工程外脚手架施工专项方案一、工程概况及方案选择1.工程概况,本工程位于邵阳市跃进路铁炉巷原老毛巾厂旁的部分居民房基地内修建本商住综合楼，结构形式框架----部分框支剪力墙结构，基础形式为人工挖孔桩，地下一层,地上二十六层,地下室标高改为6.9米,第一层标高4.5米,笫二层商业标高5.4米,以上标准层改为2.95米,建筑占地面积1778.51平方,总建筑面积33182.12平方,本楼高度改为84.60米,机房顶最高点改为87.1米。本工程建筑类别为一类高层建筑，设计建筑主体结构耐久使用年限50年，建筑抗震设防烈度为6度；建筑防火分类等级；地下一级，地上一级；总住户数为216户。2.方案选择,地上结构施工部位：地下室至11层采用落地式双排架，楼从11层顶开始采用悬挑式双排脚手架，住宅标准层高均为2.95m，悬挑两次，考虑屋顶女儿墙构架及梯顶构架高度在内；每次悬挑架高度为23.60m，这样控制最大悬挑高度均在24米以内。落地式双排架与悬挑架全部采用建筑立面全防护，待工程施工完成后进行架体拆除。二、脚手架具体操作根据工程特点，现场实际情况及建设单位的要求，悬挑架拟采用全封闭式槽钢悬挑双排外脚手架。具体操作为：本建筑物除部分落在车库顶板上,其余均沿四周浇捣C20混凝土垫层，厚度为150mm，宽度为1.5m，待砼凝固后开始搭设双排落地式脚手架，高度至11层顶面，本楼标高正56 负零起至11层为36.45m;从十一层顶面起设槽钢悬挑架采用钢丝绳斜拉并增设拉杆。脚手架钢管选用φ48×3.5；外挑槽钢采用[16；固定槽钢在楼面上用2φ18的圆钢。立杆纵向间距为1.5米,内立杆距外墙0.30米,外立杆距外墙面为1.2米,大横杆间距为1.8米,小横杆长度为1.5米。外侧立杆和外侧纵向水平杆以及剪刀撑均采用黑黄相间架管。连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；卸荷钢丝绳吊点水平间距以1个立杆间杆间距为准,即1.5米;钢丝绳张拉高度2.8米,吊点距墙面1.2米。悬挑架高24米,按24米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。1.8米阳台处悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算见计算书。每栋主楼每层设四个卸料平台，南北各二个，上、下层卸料平台水平错位设置，平台活荷载按2KN/m2考虑，主梁采用16a号槽钢，次梁用12.6号槽钢，间距500mm，钢丝绳（6x1918.5）与主体结构连接，具体见附图及计算书。三、普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-2011)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。56 （一）参数信息1.脚手架参数悬挑双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙宽度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南省绥宁县城，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值56 (kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度2.7m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数56 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.800；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2-1.25m。（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.5/2=1.5kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×1.5=2.41kN/m；56 　小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2.41×1.12/8=0.365kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=81.182N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=81.182N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+1.5=1.758kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.758×11004/(384×2.06×105×107800)=1.509mm；小横杆的最大挠度1.509mm小于小横杆的最大容许挠度1100/150=7.333与10mm，满足要求！（三）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算56 小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.1=0.037kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.1×1.5/2=0.248kN；活荷载标准值:Q=2×1.1×1.5/2=1.65kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.037+1.2×0.248+1.4×1.65)/2=1.325kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.325×1.5=0.423kN·m；M=M1max+M2max=0.006+0.423=0.429kN·m最大应力计算值σ=0.429×106/4490=95.654N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=95.654N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算56 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.037+0.248+1.65)/2=0.967kNν=1.615×0.967×15003/(100×2.06×105×107800)=2.374mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+2.374=2.425mm；大横杆的最大挠度2.425mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！（四）扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；56 小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.1×1/2=0.018kN；大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.1×1.5/2=0.248kN；活荷载标准值:Q=2×1.1×1.5/2=1.65kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.018+0.05+0.248)+1.4×1.65=2.689kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！（五）脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.10×1/2)×0.033/1.80]×24.00=3.239kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(1.1+0.2)/2=1.17kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.039kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值56 NQ=2×1.1×1.5×2/2=3.3kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.039+0.85×1.4×3.3=9.974kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.039+1.4×3.3=10.667kN；（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.5×1.82/10=0.022kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=9.974kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式56 σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=10.667kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.51；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.139m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=9974.28/(0.186×424)+22438.551/4490=131.472N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.472N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=10667.28/(0.186×424)=135.262N/mm2；立杆稳定性计算σ=135.262N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！56 （七）连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.094kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.094kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.24×10-4×205×103=83.965kN；Nl=6.094Ru＝13.642kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.642kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(13642×4/(3.142×50×2))1/2=13.2mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。（十二）锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.165kN；56 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:σ=N/2A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=πD2/4=3.142×162/4=201.062mm2σ=N/2A=164.855/201.062×2=0.41N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！四、1.8米阳台含转角处槽钢悬挑脚手架计算书（一）参数信息1.脚手架参数悬挑双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为0.6m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为2.00m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距3.6m56 ，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南省绥宁县，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3.2m，建筑物内锚固段长度1.8m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数56 钢丝绳安全系数为:6.000；56 钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物2m。（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.2/2=0.18kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.2/2=1.2kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.18+1.4×1.2=1.936kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=1.936×1.12/8=0.293kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=65.215N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=65.215N/mm2小于小横杆的抗56 弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.18+1.2=1.413kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.413×11004/(384×2.06×105×107800)=1.213mm；小横杆的最大挠度1.213mm小于小横杆的最大容许挠度1100/150=7.333与10mm，满足要求！（三）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.1=0.037kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.1×1.2/2=0.198kN；活荷载标准值:Q=2×1.1×1.2/2=1.32kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.037+1.2×0.198+1.4×1.32)/2=1.065kN；大横杆计算简图2.强度验算56 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.2×1.2=0.004kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.065×1.2=0.272kN·m；M=M1max+M2max=0.004+0.272=0.276kN·m最大应力计算值σ=0.276×106/4490=61.468N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=61.468N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.033×12004/(100×2.06×105×107800)=0.021mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.037+0.198+1.32)/2=0.777kN56 ν=1.615×0.777×12003/(100×2.06×105×107800)=0.977mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.021+0.977=0.998mm；大横杆的最大挠度0.998mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm，满足要求！（四）扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.1×1/2=0.018kN；大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.2=0.04kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.1×1.2/2=0.198kN；活荷载标准值:Q=2×1.1×1.2/2=1.32kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.018+0.04+0.198)+1.4×1.32=2.156kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！（五）脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m56 NG1=[0.1161+(1.10×1/2)×0.033/1.80]×24.00=3.031kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.2×(1.1+2)/2=2.232kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.2/2=0.36kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.2×24=0.144kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.767kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.1×1.2×2/2=2.64kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.767+0.85×1.4×2.64=10.062kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.767+1.4×2.64=10.616kN；（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.35kN/m2；56 μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.2×1.82/10=0.018kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=10.062kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=10.616kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.51；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.139m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=56 0.186立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=10061.52/(0.186×424)+17950.841/4490=131.579N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.579N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=10615.92/(0.186×424)=134.61N/mm2；立杆稳定性计算σ=134.61N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（七）连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.96m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：56 Nlw=1.4×Wk×Aw=0.875kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.875kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=2000/15.9的结果查表得到φ=0.417，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.417×4.24×10-4×205×103=36.246kN；Nl=5.875Ru＝13.997kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.997kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为56 σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(13997×4/(3.142×50×2))1/2=13.3mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。（十二）锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。五、型钢悬挑卸料平台计算书（一）构造参数卸料平台名称1号卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.5平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.5次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.2外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.556 外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3钢丝绳夹个数3（二）荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.3次梁自重Gk2(kN/m)0.1392主梁自重Gk3(kN/m)0.2009栏杆、挡脚板类型栏杆、竹串片脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)8堆放荷载作用面积S(m2)4施工活荷载动力系数1.3（三）设计简图56 型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图（四）面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)2056 截面抵抗矩W(cm3)66.67抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.3×1+1.4×(1.3×2+8/4)×1=6.8kN/m抗弯验算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×6.8×0.52=0.17kN·mσ=Mmax/W=0.17×106/(66.67×103)=2.55N/mm2<[f]=15N/mm2面板强度满足要求！（五）次梁验算次梁类型[16a槽钢次梁型钢型号12槽钢截面惯性矩Ix(cm4)488.59截面抵抗矩Wx(cm3)77.53抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：56 q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.3+1.4×1.3×2)×0.5+1.2×0.1392=2.167kN/mp1=1.4×Pk=1.4×8=11.2kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.3+2)×0.5+0.1392=1.289kN/mp2=Pk=8kN1、抗弯强度计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.167(2.52/8-02/2)+11.2×2.5/4=8.693kN.mσ=Mmax/(γxWX)=8.693×106/(1.05×77.53×103)=106.785N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算56 计算简图(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.29×25004/(384×206000×488.59×104)×(5-24(0/2.5)2)+8×25003/(48×206000×488.59×104)=0.654mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.167×2.5/2=2.709kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.289×2.5/2=1.611kN（六）主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16a号槽钢截面面积A(cm2)21.95截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)20600056 根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×8/2=5.6kNR1=2.709kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/mp2=Pk/2=4kNR2=1.611kN1、强度验算计算简图(kN)56 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R左=19.526KNMmax=11.922kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=19.526/(3.000/3.500)=22.780kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=11.922×106/(1.05×141.000×103)+22.780×103/26.10×102=89.257N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)56 变形图(kN·m)νmax=3.783mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R左=19.526KN（七）钢丝绳验算钢丝绳型号6×19钢丝绳直径18.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)238抗拉强度为(N/mm2)1850不均匀系数α0.85安全系数K5T外=R左/sinα=19.526/0.651=30.004kN56 [Fg]=aFg/K=0.850×238.000/5.000=40.460kN>T外=30.004kN钢丝绳强度满足要求！（八）拉环验算拉环直径d(mm)18抗拉强度(N/mm2)50σ=T外/(2A)=30.004×103/[2×3.14×(20/2)2]=47.777N/mm2<[f]=50N/mm2拉环强度满足要求！悬挑脚手架荷载综合验算（1）参数选择，立杆纵距L=1.5m，横距b=1.05m，步距高h=1.8m，内立杆离建筑物外墙边线b1=0.3m，铺设竹笆脚手板不少于4层，施工荷载QK=2KN/m2，并二层同时施工，脚手架与主体结构连接点竖向间距H1=3.0m，水平距离L1=3La=4.5m，设计挑架高度H=7×步=12.6m（a）立杆1.8×7×2×3.84=97.1kg（b）小横杆1.5×7×3.84=40.32kg（c）大横杆1.5×4×7×3.84=161.3kg（d）栏杆1.5×2×7×3.84=80.64kg（e）16a＃槽钢1.4×17.23=24.12kg（f）剪刀撑1.5×2.343×3×3.84=40.49kg（g）扣件61×1.46=89.06kg（h）操作层竹脚手板四层1.5×1×35×4=210kg（i）栏杆竹笆1.5×1×3×7=31.5kg（j）安全网1.5×1.8×7×2=37.8kg56 （l）施工荷载QK=200kg/㎡二层同时施工200×1.5×1.05×2=630kg∑Q=1.2（a+b+c+d+e+f+g+h+i+j）+1.4×k=1856.04kgP1=P2=∑Q/2=928.02kg16a槽钢技术参数：Ix=866.2㎝2Wx=108.3㎝3[б]=1700kg/cmY=6.28cmE=2.1×106kg/cm2（2）按16#槽钢悬挑端头加6×19钢丝绳φ12.5abAB30010501350强度验算：RB=928.02×2-720.31=1135.72kgMA=Mmax=30×720.31=21609.3kg·cmб=MA/Wx=21609.3/80.5=268.43kg/cm2≤[б]=1700kg/cm2∴强度是安全的。挠度验算：允许挠度：[V]=L/400=1350/400=3.375㎜由载荷产生挠度：56 ∴挠度安全。钢丝绳承受拉力，6×19钢丝绳φ12.5F=RB/cosа=1131.95/cos24.23=1250.15Kg1250.15×3.5（安全系数）=4375.52Kg＜[F]=8015.4Kg∴钢丝绳6×19φ12.5是可以满足使用要求的。六、外脚手架的施工：（一）施工顺序：搭设落地双排外架至十一层→在十一层平面和十九层平面预埋槽钢锚固钢筋环（φ18）→安装槽钢→摆放扫地杆（大横杆）→逐根树立立杆并与扫地扣紧（准确的安在焊在槽钢上的钢筋上）→安扫地大小横杆→安第一步大横杆→安装第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→连接结构柱→加设剪力撑→挂安全竹芭、安全网，铺脚手板。（二）外脚手架搭设的构造要求1、纵向水平杆纵向水平杆用直角扣件固定在立杆内侧，作为横向水平杆的支座，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接，局部可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a、纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开56 的距离≥500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。b、搭接长度≥1，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件至杆端的距离≥100mm。c、建筑物四周外架必须水平交圈。d、外排安全防护栏杆高度为1100mm。2、横向水平杆横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上,主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距≤150mm。横向水平杆靠墙一端的外伸长度为200mm。3、立杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距上皮≤200mm处的立杆上。横向扫地亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差≤1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离≥500mm。立杆纵向间距1500mm，步距1.8m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离≥500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；56 a、搭接长度≥1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离≥100mm。立杆顶端高出女儿墙上皮1m。C,特别说明为安全起见落地架标高14.4m以下采用双管立杆，斜挑防护棚和底层脚手板的荷载尽量加在副立杆上。4、连墙件本工程脚手架连墙件采用：采用预埋钢管，用双扣件与架体可靠连接。连墙件的布置：a、应靠近主节点设置，偏离主节点的距离≤300mm；b、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，竖向每隔一步设一排，横向间距为立杆纵距的3倍，即二步三跨设置5、剪刀撑与横向斜撑双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。剪刀撑的设置：a、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定，每道剪刀撑宽度不小于6m；斜杆与地面的倾角在45~60。之间，最下面的斜杆与立杆的连接点离地在≤500mm。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a45o50o60o剪刀撑跨越立杆的最多根数n765b、外架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑c、剪刀撑斜杆的接长采用搭接；d、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的56 伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离≤150mm。横向斜撑的设置：a、横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；b、拐角应设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道；6、脚手板的设置作业层和安全竹架板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；安全架板每隔三层铺设一道。竹架板应按其主竹筋垂直于横向水平杆方向铺设在三根横向水平杆上，且采用对接平铺，对接处设双钢管。脚手板外伸长度130~150mm，架板两端均应用14#镀锌钢丝固定在横向水平杆。7、斜道本工程搭设人行“之”字形斜道。斜道的搭设：斜道附着外脚手架设置，宽度1.5m，坡度采用1：6，拐弯处设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧及平台外围均应设置安全杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，栏杆内侧满挂密目安全网；斜道两侧、平台外围和端部均设置连墙件，每两步加设水平斜杆；并设置剪刀撑和横向斜撑，做法同前所述。斜道脚手板采用竹架板顺铺，接头采用平接；并每隔250-300mm设置一根20×40防滑木条。（三）外脚手架的搭设1、脚手架必须配合施工进度搭设，高出工作面一步，且沿建筑物56 四周成封闭区域。2、外架搭设每完成一步，都要及时校正竖杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架步距、横距、纵距上下保持一致。3、落地架底座的安放：搭设立杆之前，先将地基土平整夯实，设300×300×150砼底座，然后垫二层200×200模板（每层10厚）作为立杆垫板。4、立杆的搭设：12#楼在11层楼面安装槽钢，13#楼在11层、19层楼面安装槽钢,悬挑架底部竖杆准确安放在焊在槽钢上的钢筋上。底部竖杆间隔交叉不同长度的钢管，使相邻立杆的对接扣件不在同一高度内；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合前面第3条所述。5、纵向水平杆的搭设：纵向水平杆应在四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。6、脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离为100mm，不允许留脚手眼；上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立杆受荷时偏心减小。7、纵向、横向扫地杆搭设应符合前面第4.2.1和4.2.2条所述。8、连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设：当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时56 稳定措施，直到一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大、小横杆连接处附件；若在规定位置设置连接点有困难时，应在邻近节点补足；连接点必须从第一步大横杆处开始设置。9、扣件的安装：扣件规格必须与钢管外径（φ48）相同；螺栓拎紧扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度≥100mm；立柱连杆，扶手接长应用对接扣件，不宜用旋转扣件；大、小横杆与立柱连接，扶手与立柱连接采用直角扣件；剪刀撑和斜杆与立柱和大横杆的连接采用旋转扣件；剪刀撑纵向接长用旋转扣件，不宜用对接扣件。10、脚手板的铺设：脚手板必须铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；采用对接或搭接时均应规范，脚手架探头采用14#镀锌铁丝固定在支承杆件上；在脚手架的两端、拐角、沿板长方向每隔15-20米、坡道的两端、斜道平台口处和其它可能发生滑动翘起的部位的脚手板应与水平杆可靠连接（用14#镀锌铁丝），防止滑动；56 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。11、搭设脚手架时，同时做好手架的接地，用-40×4扁钢与钢筋砼柱上的防雷接地连接盒相连接。12、外侧满挂密目安全网。安全网必须经贯穿试验合格，安全网下口与外架连接紧密不留空档。13、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须佩带安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。14、在搭设中，不得随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距作调整，确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。15、搭架子时如遇六级以上大风或雷电大雨时，4步架以上必须停止作业；高度在20米以上的高空作业时，风力超过5级也应停止作业。七.安全防护与措施1架体整体防护措施a,操作层设双护栏，上护栏高1.2m；下护栏高0.6m，下设挡脚板，挡脚板高不少于180mm。b,操作层满铺脚手板一层，下挂水平安全网一道；垂直方向分段的底部（落地架在建筑物的第二层）满铺脚手板一层，以上每隔10m满铺一层脚手板。c,在落地架段的建筑物第二层设外伸3m长的斜挑防护棚，以上每隔12m设一道斜挑防护棚。在每一悬挑架段的建筑物第二层设外伸2m长的斜挑防护棚，以上每隔12m设一道斜批防护棚。56 d,外架立面满挂密目安全网全封闭。2洞口、临边防护孔洞防护1.5×1.5m以下的孔洞应预埋通长钢筋网（钢筋直径不小于楼面配筋，网格间距不大于20cm）或加固定盖板。1.5×1.5m以上孔洞四周必须设两道护身栏杆（上、下护栏高度分别为1.2m、0.6m），中间每10m支挂一道水平安全网。与楼梯、电梯相邻的轴处楼面孔洞口必须按l.5m×1.5m以下的孔洞每层加固定盖板。3井口防护电梯井口必须装设高度不低于1.2m的金属防护门，电梯井内首层和以上每隔三层（不超过10m）设一道水平安全网。电梯井内不得做垂直运输通道。作业层处电梯井口覆盖φ25焊接钢筋网或用钢管、木板搭设的盖板。4楼梯踏步及休息平台口防护楼梯踏步及休息平台必须设两道防护栏杆或用立挂安全网做防护，栏杆高度为1.2m，栏杆的设置应随结构升高而跟进。5阳台边防护阳台栏板应随层安装，不能随层安装的，必须在临空处扣接钢管立杆，再在立杆上扣接两道防护栏杆（高度不少于1.2m），见图。6建筑物楼层临边四周防护建筑物楼层临边四周无围护结构时，必须设两道防护栏杆，或立挂安全网加一道防护栏杆。楼层临边防护见图。外架立杆布置时，应考虑施工电梯设置，梯笼进出口宽度范围内不应有立杆阻碍，在外架边通道口设可开启式防护门，进出通道两恻设双护栏并加挂密目安全网，具体见详图。7建筑物出入口防护56 在建筑物的底层南向搭设长6m，宽度大于3。的防护棚。防护棚高3.9m，双层顶棚，上下层高度为500mm，顶棚上下成相互垂直方向各满铺厚不小于50mm的脚手板一层。出入口处被抽空的立杆用人字形斜杆支顶，门洞桁架下的两侧立村用双立杆，门洞桁架两侧的之字形横向斜撑，人字形斜杆顶点处的平行弦杆架做法见规范JGJ130－2001第6.5.1～2条和图示。8斜挑防护棚防护棚的挑出（水平没影长度）落地架没3m，悬挑架段1.5～2m，斜挑杆和上拉杆的纵距同外架纵距，斜挑杆与水平面的夹角为30°，上拉杆与铅垂面的夹角为60°，斜挑防护棚满铺架板并牢固固定。9文明施工措施（1）外架剪刀撑刷黄、白双色间隔油漆。（2）外架每4步设一道装饰分色线，分色线板高200mm，分色斜条纹间隔400mn一条。（3）安全通道正立面和侧立面架管表面刷红白双色间隔油漆。（4）卸料平台槽钢和钢管涂黑黄或红白相间警戒色。八、脚手架的检查与验收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完10-13m高度后；达到设计高度后；遇到六级大风与大雨大雪后（如有冰冻在开冻后）；施工中途停用超过15天；在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉接以及安56 全隐患存在的情况时。2、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件和规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；施工组织设计（方案）及变更文件；技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查：杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合有关规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。九、脚手架的使用规定1、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。2、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，用时予以恢复。3、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。4、人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。5、每处工人上下作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方作业。在作业中发现有不安全的情况和迹56 象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知架上所有人员撤离。6、在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。十、脚手架的拆除（一）拆除准备1、由质安员负责全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2、根据检查结果补充完善施工组织设计（方案）中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；3、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；4、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。（二）拆除1、安排专人在地面进行指挥，确保安全；2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；3、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆除连墙件；5、当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置可靠连墙件和横向斜撑加固。56 （三）卸料1、各构配件严禁抛至地面；2、运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放整齐于指定位置。十一、安全保障措施1、脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员配件质量与搭设质量应按照规定进行检查和验收，合格后方可使用。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将支模架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。5、脚手架的安全检查与维护，应按规范规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。6、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。7、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。8、临时道路侧搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。56 9、在脚手架进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ-46）的有关规定执行。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。12、严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。13、脚手架的维护（1）使用完毕的脚手架构件、零件要及时回收，分类整理，分类存放；（2）弯曲的钢杆要调直，损坏的构件要修复，损坏的构件，零件要更换。14、安全网的架设要随楼层施工进度逐步上升。脚手架上安全网应满挂，且绑扎牢固，接头采用搭接，搭接接头≥100。十二、本方案结论1、悬挑[16a＃钢梁平面布局十二号楼详见11层顶平面,十三楼详见11和19层顶平面,连墙件、钢丝拉绳、锚固节点、安全防护见附表大样图;2、十三号楼14至18和50至54轴采光井净跨为2.4米槽钢采用搭搁法,本方案为考虑承载安全根据专家建议现采取双槽钢拼焊,其锚固和拉绳同其它悬挑钢梁加固做法。3、在剪力墙转角处安装悬挑钢梁,为不影响转角暗柱的纵筋本方案采用对角平移3公分避开柱纵筋以防对柱纵筋的保护。56 1、根据上述各项强度验算我司仓储[16a＃加勒成品槽钢用到该项目作悬挑型材是可行的，该槽钢在使用前与拆除后均进行除锈防护，本项目挑架选材采用16a＃槽钢也是完全可以承载一挑八层的，结合该项目实际，为绝对确保悬挑架的物理承载安全，故我部现按此一挑八层方案进行部署，为此、特作出本施工专项方案报请相关技术部门及专家进行论证以便遵照实施。湖南宝庆建筑工程有限公司鸿大中域项目部二0一三年七月56'