某建筑工程脚手架施工方案

'XX高级经理学院工程目录第一章工程概况2第二章编制依据2第三章施工准备23.1设计思路23.2材料准备43.3劳动力准备5第四章脚手架的搭设54.1落地式双排脚手架54.2悬挑双排脚手架19第五章搭设要求355.1质量要求355.2技术要求365.3构造要求37第六章使用要求40第七章安全注意事项41第41页共41页 XX高级经理学院工程2#学员楼及餐厅、3#学员楼脚手架方案第一章工程概况XX高级经理学院2号学员楼建筑面积为10585.5㎡其中地上建筑面积为9461.3㎡，地下1124.2㎡，地上13层、地下1层，总高度48.3m，框架剪力墙结构；3号学员综合楼建筑面积11539.4㎡，其中地上10102.5㎡、地下1436.9㎡，地上12层、地下1层，总高度49.4m，框架剪力墙结构；学员餐厅建筑面积3096.7㎡，其中地上1934.7㎡、地下1162㎡，地上2层、地下1层，总高度10.8m，框架结构。第二章编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版）JGJ130-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工手册（第四版）简明施工计算手册实用建筑施工安全手册建筑施工脚手架使用手册本工程结构设计总说明以及其他建筑、结构施工图纸。第三章施工准备3.1设计思路结合本工程结构形式、实际施工特点，2号学员楼地下室至地上+5.370m，3号学员楼地下室室至地上+5.350m及学员餐厅采用落地式双排外脚手架。从2号学员楼+5.370m，3号学员楼+5.350m至建筑物顶进行三次工字钢悬挑，每次悬挑高度不超过20m。采用14#工字钢悬挑，Φ14钢丝绳拉结卸荷。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业，脚手架采用双排脚手架。第41页共41页 XX高级经理学院工程沿脚手架外侧面的两端拐角处起，每隔5跨即9.0m设一道剪刀撑，剪刀撑由下向上连续设置。立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计，见下图：1、连墙点：连墙点竖向每层设置一道，设置在楼层顶板上；沿水平方向每隔6000mm设置一道，有拐角处设置一道。顶板上预埋件与外脚手架立杆连接，然后前后加扣防滑扣件，连接在主杆与横杆的交叉处。2、脚手板：木脚手板满铺,两端使用12号铁丝捆紧在小横杆上。第41页共41页 XX高级经理学院工程3、安全网：宽1800mm，长6000mm，颜色为蓝色。4、挡脚板：200mm高，图条的倾角45度，材料为木板，设置在凡是铺设脚手板的作业层。详细做法见下图：5、为保证外脚手架的稳定，架体还需用钢管与楼层间抱柱连接。3.2材料准备1、钢管采用外径为Ø48mm，壁厚3.5mm的无缝钢管。材质符合《普通碳素结构钢技术条件》GB700-88中的A3钢的技术条件，管材符合《直径5-152mm电焊钢管》YB242-63中的甲类软钢管。外壁涂桔红色防锈漆，有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤及裂纹者挑出，严禁使用。2、扣件要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定，材质符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。3、脚手板采用宽250mm、厚50mm木跳板。板长4m弯曲要求小于10mm。脚手板铺设前要严格检查是否有断裂、表皮腐朽，木节眼过大严禁使用；脚手板两端用10-14号镀锌铁丝捆紧。4、挡脚板挡脚板可用180mm宽木胶板立放，挡脚板搭设前用油漆涂刷（黄黑相间，间距300斜向45度）。5、连墙件连墙杆用Φ48的无缝钢管。6、安全网第41页共41页 XX高级经理学院工程采用蓝色2000目(100mm×100mm)密目安全网，长6000mm，宽1800mm。其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。3.3劳动力准备1、架子工20人，设组长一人；2、作业人员必须是技术熟练工人，身体素质好，熟悉脚手架的安装和拆除和安全操作常识，且必须持《特种作业上岗证》上岗。3、由固定的作业班组进行搭设，以便于管理和衔接作业，提高搭设速度。4、作业人员必须经过体检证明，有恐高症和心脏病等疾病者禁止上岗。第四章脚手架的搭设4.1落地式双排脚手架脚手架从基坑底板搭设。脚手架距外墙400mm，脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m，脚手架步距1.8m，小横杆间距3m。脚手架下垫通长200×50mm的跳板，做为脚手架支座。4.1.1落地式双排脚手架的搭设流程放置纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件（或加抛撑）第二步纵向水平杆第二步横向水平杆……铺脚手板设连墙件剪刀撑设安全网检查验收合格后方可使用。4.1.2落地式双排脚手架的构造要点1、基本要求1）立杆相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于600mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。凡是立杆与大横杆交接处均得加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。第41页共41页 XX高级经理学院工程2）大横杆上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的500mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。3）小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。4）剪刀撑剪刀撑采用单杆搭设，剪刀撑要刷黑黄相间的油漆，间距1000mm。搭设时接头处搭接1000mm，三个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部150mm之间均匀布置，不得用对接扣件搭接剪刀撑。5）连墙件拉接杆和脚手架的连接点与主节点的距离不得大于150mm，拉接点和拉接杆必须连接牢固。在每层楼板部位设置连墙件，同时在外墙柱部位设置抱柱拉接，保证架体稳定。2、搭设节点图1）脚手架基底做法2）立杆及横杆布置第41页共41页 XX高级经理学院工程3）纵横扫地杆第41页共41页 XX高级经理学院工程4）连墙件做法4.1.3搭设注意事项1、底立杆选择长4000mm和6000mm的两种钢管交错设置。2、在设置第一排连墙件前，脚手架每隔6跨设置一道抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。3、剪刀撑必须及时设置，滞后不得超过两步。4、杆件端部伸出扣件之处统一为100mm。必须保持伸出部分杆件长度一致。5、剪刀撑与大横杆之间要有四道连接，其中钢管搭接接头处一道，中间两道。剪刀撑的斜杆与基本构件杆件至少应有3道连接，其中，斜杆搭接接头部位至少应有1道连接，斜杆与水平杆的角度应为45°~60°。6、周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。7、作业层栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用铁丝捆紧在立杆上。第41页共41页 XX高级经理学院工程8、搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。9、脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。10、立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度1000mm；所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到40－65NM。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。11、脚手板铺放时，要铺平铺稳，用12号铁丝捆紧在小横杆上。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未做固定的探头板，对接的搭法如下图。12、在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。13、安全网要挂牢，挂紧，不得漏挂，保持密目安全网的平直，保持密目安全网在同一个立面或同一高度的色调一致。14、脚手架外立杆内侧满挂安全网，作业层每步挂平网，作业层以下每隔10000mm设置一道平网。15脚手架外侧安全网需满铺，安全网布置在钢管内侧，在固定时，必须拉紧，固定牢固；在四个转角处，为保证安全网无皱折，每个角部放置一根直径为20的钢筋，将安全网拉紧并固定在外侧竖直钢管上。作业层下部满铺大眼安全网兜底。16、本工程要求脚手架外侧立杆和横杆均刷桔黄色油漆，腰杆及剪刀撑均为刷黑黄油漆杆。4.1.4落地式双排脚手架的拆除第41页共41页 XX高级经理学院工程1、脚手架拆除要划分作业区，必要时禁区四周应设围栏和警戒标志，严禁非作业人员入内，地面应设专人指挥。2、拆架时，应先清除架上的存留材料、杂物，本着先绑后拆，后绑先拆原则，按层次由上而下进行。3、拆除程序应先拆护身栏杆，每档内留一块脚手板翻到下一步架，其余脚手板下运，然后依次拆小横杆，大横杆、剪刀撑、立杆等。拆大横杆、剪刀撑时要3人配合操作，同时解扣，拆除后由中间人往下顺杆子，顺杆时通知下面人接应。4、拆立杆时，中间人解扣抱住后，再拆两头，如从高空往下顺杆，要用麻绳绑杆的两头，两人负责送绳。5、拆除工程中，要听从统一指挥，不宜中途换人，如需换人，则应先将拆除情况交待清楚。操作时，思想要集中，上下呼应，不准随意从高处抛掷。6、拆下的钢管逐根下送，拆下扣件集中放在工具袋内，装满后吊送下来，不可乱丢乱放。7、拆架时，随拆随运，当天拆除，当天清完，将管子、跳板放在指定地点，暂不用的，应按规定放置，严禁乱堆、乱放。8、拆架时，注意不要周围建筑物或其上的一切物品，对无把握部位，应提前加以保护。4.1.5落地式双排脚手架验算1、参数信息:1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.3米，17.30米以下采用双管立杆，17.30米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3层；第41页共41页 XX高级经理学院工程3）风荷载参数本工程地处辽宁省大连市，基本风压为0.65kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4)静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5)地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。第41页共41页 XX高级经理学院工程2、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1)均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.350×0.900/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.314kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.5002-0.117×1.260×1.5002=-0.370kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.314×106,0.370×106)/5080.0=72.835N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=72.835N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3)挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：第41页共41页 XX高级经理学院工程其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.992mm；大横杆的最大挠度1.992mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！3、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1)荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350×0.900×1.500/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.350=2.148kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×0.9002/8=0.005kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.148×0.900/3=0.644kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.649kN.m；第41页共41页 XX高级经理学院工程最大应力计算值σ=M/W=0.649×106/5080.000=127.776N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=127.776N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！3)挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.350=1.565kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1565.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=1.613mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.613=1.626mm；小横杆的最大挠度和1.626mm小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000与10mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.900=0.035kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×2.025=3.160kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×(17.30-17.30)=0.000；NGL1=[0.1248+0.038+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×17.30=4.484；第41页共41页 XX高级经理学院工程(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.260kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×17.300=0.130kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.810kN；NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=6.294kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.900×1.500×3/2=6.075kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.650kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.650×0.840×0.649=0.248kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×6.294+1.4×6.075=16.058kN；Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.810+1.4×6.075=10.677kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×6.294+0.85×1.4×6.075=14.782kN；Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×1.810+0.85×1.4×6.075=9.401kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.500×1.8002/10=0.143kN.m；6、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1)17.30米以上立杆稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：第41页共41页 XX高级经理学院工程立杆的轴向压力设计值：N=10.677kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10677.000/(0.186×489.000)=117.386N/mm2；立杆稳定性计算σ=117.386N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=9.401kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9400.950/(0.186×489.000)+143455.965/5080.000=131.599N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.599N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！2)17.30米以下立杆稳定性计算。不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=8.029kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；第41页共41页 XX高级经理学院工程计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10677.000/(0.186×489.000)=117.386N/mm2；立杆稳定性计算σ=117.386N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=7.391kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9400.950/(0.186×489.000)+143455.965/5080.000=131.599N/mm2；立杆稳定性计算σ=131.599N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！7、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.810kN；活荷载标准值：NQ=6.075kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.810+1.4×6.075)]/(1.2×0.125)=53.211m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：第41页共41页 XX高级经理学院工程[H]=53.211/(1+0.001×53.211)=50.523m；[H]=50.523和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.810kN；活荷载标准值：NQ=6.075kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.143/(1.4×0.85)=0.121kN.m；Hs=(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.810+0.85×1.4×(6.075+0.186×4.890×0.121/5.080)))/(1.2×0.125)=44.579m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=44.579/(1+0.001×44.579)=42.676m；[H]=42.676和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=42.676m，满足要求！8、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.248kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.750kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.750kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=400.000/15.800的结果查表得到φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；第41页共41页 XX高级经理学院工程连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.933×4.890×10-4×205.000×103=93.529kN；Nl=8.750