煤矿（300万吨-年）选煤厂22m原煤仓漏斗脚手架施工方案

'建筑安装工程公司专项施工方案设计项目名称：公司煤矿（300万吨/年）选煤厂专项名称：φ22m原煤仓漏斗脚手架施工方案文件编号：受控标识：实施日期：年4月13日建安集团神新煤矿工程项目部-15- 1.1编制依据1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。《混凝土结构设计规范》GB50010-2011、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)。1.2建筑施工手册（第五版）。1.3原煤仓施工图纸。2工程概况原煤仓直径22m，漏斗-2.2m以下漏斗支模脚手架，脚手架搭设在-13.3~-9.2m米结构层上。搭设高度为至梁底标高为4.6米（局部最高处为8.1m），板底为6.6m（局部最高处为10.7m）。漏斗KL1、KL2为600㎜*2400㎜，WKL1、WKL2为600㎜*2400㎜。；3施工准备3.1技术准备3.1.1熟悉图纸，确定漏斗梁的底标高，及轴线位置，撰写施工方案。3.1.2荷载统计、安全稳定性验算。3.2现场准备3.2.1-9.2米梁、板施工完毕板面混凝土强度具备上人强度后。3.2.2搭设好进仓的安全通道。3.3人、材、机准备3.3.1需专业架子工25名；其余辅助工种20名。3.3.2主要材料准备序号材料名称三仓用量备注16米杆12000根刷黄漆22.5米左右5800刷黄漆3十字扣件39000合格4旋转扣件1800个合格-15- 5木跳板1300合格3.3.3机械准备：塔吊配合运料至工作面。4施工部署4.1施工工艺-9.2米板面混凝土强度达到70%以上后搭设满堂脚手架→漏斗施工完毕混凝土强度达到100%后拆除脚手架。4.2脚手架搭设方案-9.2米板面混凝土强度达到70%以上后，开始搭设脚手架，脚手架支到梁模板安装全部完毕，因KL的高度比较高，荷载比较大，浇筑混凝土是分两次浇筑，第一次浇筑高度为1.2米，第二次浇筑1.2米共计高度2.4米。5构配件质量标准5.1钢管采用外径48毫米，壁厚3.5毫米的Q235A（3号）钢焊接钢管。其化学成份与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度为2—6米，横向水平杆为1.2—6米长，钢管表面涂防锈漆、面漆为黄色。5.2扣件扣件符合GB15831-1995《钢管脚手架扣件》及《可锻铸铁分类及技术条件》（GB978—67）的规定。用机械性能不低于KT33—8的可锻铸铁制造。而扣件的附件C（T形螺栓、螺母、垫圈）所采用的材料符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB700—79）中A3的规定。扣件不能有裂缝、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5毫米。连接扣件有三种：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。5.3脚手板本跳架脚手板采用木脚手板，厚50毫米松木制成，板长为4米，宽度为250～300毫米，其材质符合国家标准《木结构工程施工及验收规定》GB50206-2002二等材的规定。-15- 6搭设要求及方法6.1搭设顺序搭设脚手架：直接在-9.2米结构层上，铺设垫板，放置纵向扫地杆，选择一点起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并与立杆固定，固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直，每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定），校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60Nm力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直到第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量，严格确保脚手架质量，铺设脚手板和装设作业层栏杆。跳板绑扎必须牢固。6.2构造与搭设要求6.2.1基本要求扣件式钢管搭设的跳脚手架，是施工临时结构。它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，因此，脚手架必须有足够的承载能力。刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。6.2.2搭设要求漏斗结构模板支撑用满樘脚手架高6.6米，脚手架搭设参数为：1）立杆的纵距为0.6米，立杆的横距为0.8米，梁底增加2根立杆，大小横杆的步距为1.50米。允许搭设偏差±5cm，立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。（2）扫地杆：从混凝土面往上20cm处设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。（3）立杆、横杆接头的详细做法立柱上的对接接头要交错布置，两个相邻立柱的接头不要设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。纵向水平对接接头要交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中（见附图）。-15- 6.2.3小横杆的设置每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主节点的距离不大于150cm,靠墙一侧的外伸长度不大于300cm。6.2.4构造要求脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，相连两立杆接头应错位，不小于500毫米，且应不在同一步内。纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相连两根纵向水平杆接头应错开不小于500毫米，同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内。6.2.5脚手板操作层脚手板的铺设应满铺、铺稳，离开墙面120—150毫米，脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆，搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200毫米，不允许有探头板，脚手板总挑长度不宜超过300毫米。6.3脚手架搭设的质量要求6.3.1立杆垂直偏差：搭设高度H≤28.5米，纵向偏差不大于H/200，且不大于100毫米，横向偏差不大于H/400，且不大于50毫米。6.3.2纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20毫米，横向水平杆水平偏差不大于10毫米。6.3.3脚手架的步距，立杆横距偏差不大于20毫米，立杆纵距偏差不大于50毫米。6.3.4扣件紧固力宜在45—55N.M范围内，不得低于45N.M，或高于60N.M。6.3.5连墙点的数量（在洞口处连接），位置要正确，连接牢固，无松动现象。-15- 7.脚手架交底与验收7.1交底：脚手架要严格按照施工方案搭设，搭设前要做好技术交底，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。7.2验收：挑脚手架搭好后，技术及安全部门应进行验收，验收结果要作详细记录。验收合格后挂牌后方可使用。8.脚手架的拆除拆除脚手架先编制好拆除方案，并认真向操作人员进行安全技术交底，拆除时设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒，拆架子的作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业。拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业，要遵循先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手架，而后小横杆、大横杆、立杆等，连墙点必须与脚手架同步拆除，一般不允许分段、分立面拆除，如因施工需要必须分段分立面拆除时，应在暂不拆除的两端加设连墙点和横向水平支撑。拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。9.脚手架搭设的注意事项9.1全部使用外径48mm的钢管，严禁与其它规格的钢管混合使用。9.2主节点处，固定横向水平杆或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。9.3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9.4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。9.5上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。9.6严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。9.7在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。10．脚手架的使用规定10.1作业层每1m架面上施工荷载不得超过3KN/㎡。10.2架面上的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁人员在架面上奔跑、退行。10.3禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加作业高度。10.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续紧固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。-15- 10.5工人在架上作业中，，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。11.安全文明施工及环境保护要求11.1、施工操作人员必须按照安全技术交底要求进行施工，正确佩戴好安全防护用品，严禁违章作业和酒后作业,高处及临边作业必须挂安全带。11.2、上、下作业面必须走安全上人斜道，斜道上不得堆放任何材料,保证斜道通畅。上部施工时，下面禁止任何人员进入。11.3、工作前检查所使用的工具是否牢固，工作时思想要集中，操作工人所用工具要放入工具袋内，不得挂在脚手架上,以防掉下伤人。11.4、进入工作面必须先将安全防护栏杆防护严密好以后，再进行施工。11.5、大风雨天气禁止上作业面进行作业，大风雨后要及时检查架子、马道、平台是否松动下沉，并及时处理。施工现场的安全防护未经项目部有关人员许可，不得擅自拆改。下班前及时将现场的剩余材料码放整齐。11.6、涂刷油漆人员佩戴橡皮手套，以防止手被腐蚀。11.7、燥音比较大的机械设备使用时尽量避开职工休息的时间。11.8、作业过程中尽量减少钢管之间的碰撞声。12.脚手架计算梁模板计算书12.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60；梁截面高度D(m):2.4米分两次浇筑，先按1.20米高计算。混凝土板厚度(mm):0.60；立杆纵距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.6；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：钢面板；-15- 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：210000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；12.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×1.4×1.4/6=16.33cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.85=9.18kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.85=1.19kN/m；q=q1+q2=9.180+1.190=10.370kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×10.37×300.002=9.33×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.33×104-15- 1.63×104=5.714N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.714N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.50=9.00N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=210000.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.40×1.40×1.40/12=11.43cm4；面板的最大挠度计算值:ω0.677×9.00×300.004/(100×210000.00×1.14×105)=0.021mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.021mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！12.3梁侧模板内外楞的计算内楞计算，内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×90×90/6=54.00cm3；I=40×90×90×90/12=243.00cm4；内楞计算简图-15- 内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.11×500.002=7.78×104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.78×104/5.40×104=1.440N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.440N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.30/2=2.70N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=2.43×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×2.43×106)=0.047mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.047mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；-15- 外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.85+1.4×2.00×0.85)×0.50×0.60/2=3.11kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm；外楞的最大弯距：M=0.175×3111.000×600.000=3.27×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.27×105/5.08×103=64.302N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=64.302N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.50×0.60/2=2.70KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=600.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=1.22×105mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.70×103×600.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.261mm；-15- 外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.500mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.261mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.500mm，满足要求！12.4穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.600×2=10.800kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.800kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！12.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600.00×14.00×14.00/6=1.96×104mm3；I=600.00×14.00×14.00×14.00/12=1.37×105mm4；抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：-15- 其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=266.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.60×1.20×0.85=18.73kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.60×0.85=0.21kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.60×0.85=1.43kN/m；q=q1+q2+q3=18.73+0.21+1.43=20.37kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×20.369×0.2672=0.145kN.m；σ=0.145×106/1.96×104=7.390N/mm2；梁底模面板计算应力σ=7.390N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.60=18.57N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=266.67mm；E--面板的弹性模量:E=210000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=266.67/250=1.067mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×18.570×266.74/(100×210000.0×1.37×105)=0.022mm；-15- 面板的最大挠度计算值:ω=0.022mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=266.7/250=1.067mm，满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×1.200×0.600=18.360kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.600×(2×1.200+0.800)/0.800=0.840kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.800×0.600=2.160kN；钢管的支撑力验算均布荷载q=1.2×18.360+1.2×0.840=23.040kN/m；-15- 集中荷载P=1.4×2.160=3.024kN；钢管计算简图经过计算得到从左到右各钢管传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.223kN；N2=8.354kN；N3=8.638kN；N4=2.223kN；钢管按照三跨连续梁计算。钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4-15-'