小区脚手架施工方案

'脚手架施工方案目录一、工程概况2二、脚手架工程概述2三、施工方案编制依据2四、扣件式钢管脚手架的搭设3五、扣件式钢管脚手架的验收和保养5六、脚手架的拆除5七、安全管理7八、脚手架的技术管理7九、高空作业专项治理措施9十、脚手架计算924 脚手架施工方案脚手架搭、拆施工方案一、工程概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：脚手架工程、概述本工程施工脚手架采用着地式双排钢管脚手，均用E48×3.5管及标准扣件搭设，脚手连接采用十字扣件、对接扣件和万向扣件。落地外脚手架从建筑室外地坪搭至女儿墙上口,脚手架搭设高度分别为1#、2＃、3＃、4#、5#分别为40m、29m、19m、18m、17.5m。内脚手按不同的需要采用双排脚手和满堂脚手,供室内墙体砌筑和内粉刷时搭设双排脚手，安装管道和装饰吊顶施工时根据需要搭设满堂脚手。二、施工方案编制依据1、脚手架施工方案参照中华人民共和国行业标准,扣件其机械性能应符合《钢管脚手架扣件》（GB1583-1995）；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001；24 脚手架施工方案1、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；2、《建筑施工机械扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；3、*楼工程图纸；4、施工现场设施安全计算软件。二、扣件式钢管脚手架的搭设本工程扣件式钢管脚手架搭的基本要求是横平竖直、整齐清洁、图形一致、平整通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作性、不变形、不摇晃。5、立杆：脚手架立杆步距1.8m,立杆纵距1.8m，立杆横距1.05m。室内满堂脚手的立杆间距1.8m。脚手架必须在离底座不大于200mm处，设置纵横向扫地杆。扫地杆采用直角扣件与立杆相连，纵向扫地杆设在横向扫地杆上方。立杆采用直角扣件、非标扣件管与连墙件固定，立杆除顶层顶部可采用搭接外，其余接头必须采用对接扣件接头连接。立杆接头应交错布置，两根相邻立杆接头不设在同一步内，同步内隔一立杆接头的在高度方向错开的距离不小于500mm，并且各接头中心至主节点的距离不宜大于600mm。立杆搭接长度不小于1m，并采用不少于二个万向扣件固定，扣件端部与杆端距离不少于100mm。6、水平杆：水平杆起步为1.6米，向上均为1.8米，立柱间距为1.8米24 脚手架施工方案，纵向水平杆设置在立杆内侧，一般采用对接接头连接。对接接头应交错布置，纵向水平杆一般不设置同步、同跨内；不同步同跨的两个相邻接头在水平方向错开距离距离不小于500mm，并且各接头中心至主节点的距离不宜大于600mm。如采用搭接，搭接长度不小于1m，并采用等间距三个万向扣件固定，扣件端部与杆端距离不少于100mm。纵向水平杆在有外幕墙处需离开墙面350mm。外侧纵向水平杆应作为横行水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，内侧纵向水平杆固定在横向水平杆上，等间距布置，间距不大于400mm。横向水平杆必须设置在主节点处，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处的直角扣件中心距离不得大于150mm。横向水平杆离墙0.3米，另一端伸出牵杆外边为5～20cm。横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上。1、脚手板本工程脚手板采用竹笆脚手板，脚手板应设置于三根横向水平杆上。脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，并采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，其接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm,伸出横向水平杆的长度不小于100mm。2、连墙件24 脚手架施工方案因外墙脚手作为外墙模板临时固定用，为确保脚手架的稳定性。外墙面垂直的要求脚手架立面每水平方向从底排开始每3.6米，垂直方向每3.6米设一只拉接点。1、剪刀撑剪刀撑每隔水平向不小于9米设一副，剪刀撑搭接长度大于等于100ｃｍ,并采用二只万向扣件锁紧。剪刀撑与地面的倾角大致为45度，剪刀撑跨越立杆根数为7根，并在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离应小于150mm。2、脚手架塔设安全管理6.1单位工程负责人按组织设计要求向塔设人员进行技术交底，并对钢管、型钢、扣件、脚手板等进行验收，不合格的产品不得使用。6.2开始塔设立杆时，应对每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装完毕后才可拆除。脚手架必须配合施工进度塔设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭设完一步脚手，应对立杆垂直度、间距、纵向水平杆高度、扣件、脚手板、剪刀撑等多方面进行检查、校正。剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆同时搭设。6.3扣件的规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧力矩在40N*m～65N*m之间。对接扣件的开口应朝上或朝内。6.4脚手架外立面要求用密目网与挡板结合后全封闲。6.5在搭拆阶段，地面应设立警戒线，确保行人安全。24 脚手架施工方案6.2脚手架四角应有接地保护装置。脚手架搭设完毕后应由安全部门负责验收，合格后才能使用。1、建筑物出入口处脚手架的构造处理：9.1.本工程建筑物出入口处脚手架采用独立平行弦桁架结构形式，开口处的两边采用单立杆，悬空立杆下端增设安全扣件，此处的连接要加密每步设置。9.2.出入口脚手架上方要有安全可靠的隔离防护设施，以防止高处物体坠落伤人，一般在出入口处的外侧应设置双层防护棚，以保护人员出入。二、扣件式钢管脚手架的验收和保养1.施工用脚手架必须分段验收，验收合格后方可投入使用。2.检查方法：操作者应在脚手架分段落搭设完成后进行自检，再经技术人员、专职安全员共同检查验收，经验收合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收的合格标牌，方可投入使用。3.脚手架验收合格的标牌上应注明脚手架验收合格的范围（长度、宽度和步数）、验收者、搭设者和验收日期，还要写明此部分脚手架的保养者。4.日常的检查和保养必须每日进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，在每次强风或雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。5.脚手架的日常保养和定期检查都要有记录。24 脚手架施工方案二、脚手架的拆除本工程脚手架在使用完毕后立即拆除，在拆除前要做好以下工作：1.完成外墙装饰面的最后整修和清洁工作，其质量符合规定要求经验收认可的；2.对脚手架进行安全检查确认脚手架不存在严重隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；3.对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行施工施工方案的讨论，应对安全质量和外装饰保护等措施的交底；4.外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其它垂直方向工作的安排，决不允许下部在脚手架上做外墙面的整修清洁工作，上面就进行脚手架拆除。更不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行；5.拆除脚手架时要特别加强出入口的管理，拆除脚手架时下部出入口必须停止使用，对此除监护人员特别要注意外还应在出入口处设置明显的停用标志和图栏，此装置必须内外双面都设置。6.在拆除的脚手架周围及坠落范围四周之内要设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内；7.对于拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责所在，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；8.建筑物的外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护，建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。9.24 脚手架施工方案脚手架的拆除应从上往下水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板（或竹笆）上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装容器运下，无法清扫的可从脚手架内侧向下倾倒，此时要对墙面及窗架以保护，防止玷污和损害墙的饰面和门窗。1.随着脚手架的向下拆除，对墙的饰面、窗及其他墙面装饰及时作好清洁和保护工作，对脚手架的连接处饰面的修补应与脚手架的拆除同步进行，饰面修补经检查认定合格，并做好清洁和保护工作后方可继续向下拆除脚手架。2.脚手架的拆除与搭设顺序刚好相反，即后搭设的先拆，一般脚手架的拆除顺序是安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板（或竹笆板）→扶手（栏杆）→搁栅→剪刀撑→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。3.拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除，剪刀撑的拆除应先拆中间，再拆两端扣件，由中间人员往下送或送至垂直运输设备处。4.拆下的脚手架钢管扣件及其它材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放，对合格件应及时进行保养，保养后用仓库保管，以备今后使用。二、安全管理1.搭设人员必须是经过上海市特种操作人员安全技术考核合格专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2.搭设时，操作人员必须戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应进行检查验收，合格后方可使用。4.24 脚手架施工方案作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。1.遇6级及6级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。2.脚手架的安全检查和维护，应按规范规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。3.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。4.不得在脚手架及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。5.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。6.工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。7.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8.不得在防护棚上进行电焊动火作业，防护棚应设置相应灭火器和避雷接地装置。拆除时应设围栏和警戒标志，并由专人看管。二、脚手架的技术管理1.脚手架的设计方案的比较和优化最终应由技术领导决策。召开的审批会议，应有有关工种人员参加，反复论证，然后审批。2.脚手架的施工管理24 脚手架施工方案2.1.脚手架工程设计审批后在实施前要向有关人员进行交底，包括设计交底和施工交底。参加人员应包括该项目工程施工的有关管理人员和操作者，不仅施工员、安全员、材料员及参加搭设和拆除脚手架的人员都要参加，以及使用脚手架的施工人员也要有人参加。交底的目的是使上述人员了解脚手架的设计意图，脚手架在搭设和拆除中的安全措施，使用脚手架的安全要求，以确保使用和搭设符合安全和技术要求，并确保拆除时的安全等。2.2.脚手架实施人员应熟悉脚手架的设计图纸，并据此制定实施方案，确订施工顺序和施工工艺，制订施工中保证质量和安全的施工措施，以及施工组织等向搭拆人员进行施工交底，并在实施中加强检查。1.脚手架的检查和验收在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理。2.脚手架的安全管理4.1.脚手架的验收管理按脚手架的验收标准组织有关人员进行检查，全部合格并办妥手续后方可使用。4.2.脚手架的防雷、防电和防火w外脚手架的防雷、防电接地一般可采用单独埋设接地的方法，接地电阻应小于4Ω。w24 脚手架施工方案脚手架的防电：电线不能直接扎在脚手架上，如必须扎在脚手架上时，应有可靠的绝缘保护。w脚手架的防火：脚手架上使用的竹木脚手板、安全网和堆放的易燃建材，都易于发生火灾，因此要注意防火。防火以预防为主，首先尽可能不用易燃物作原材料，及时清理脚手架上的易燃建材，在脚手架一定部位设置灭火器材。此外要限制在脚手架上动用明火。动用明火要审批，并有专人监护，禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。w脚手架的防雷、防电要有完整设计要求，并形成制度，落实责任制。2.脚手架堆荷和管理施工用脚手架上堆荷严禁超载，施工面堆放物不超过200kg/m2。九、高空作业专项治理措施根据近阶段盐城市安全情况再结合本工程实际情况看，高空作业主要是针对脚手架搭、拆等几个方面，具体专项治理措施有：1.脚手架搭拆专项治理措施：1.1.对进场前进行安全教育和交底工作。进场前，对架子工进行班前安全教育和交底工作，特殊工种必须证件有效、齐全后。才能进行现场搭设脚手架。1.2.脚手架搭、拆过程中注意事项。w搭、拆人员必须戴好安全帽，挂好保险钩进行操作，搭、拆人员必须穿防滑鞋，严禁穿拖鞋、皮鞋进行搭、拆脚手架；w拆除前必须先对架子进行检查并派专人进行监护和划分警戒线；在操作过程中思想要集中不得有任何材料落下；24 脚手架施工方案w在下班前，扣件等已经拆开的中途不得停止，拆下材料后，必须加固好方能下班。w材料分类归堆，认真做好落手清洁工作。十、脚手架计算本工程单体建筑较多，根据建建筑高度结合施工规范要求，以设脚手架最高高度为例：17.5m扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距5.40米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。24 脚手架施工方案1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为24 脚手架施工方案M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.8002=0.346kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×0.980)×1.8002=-0.407kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.407×106/4491.0=90.590N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.568mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。24 脚手架施工方案用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.800/3=0.094kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.800/3=1.260kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.094+1.4×1.260=1.960kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.960×1.050/3=0.692kN.m24 脚手架施工方案=0.692×106/4491.0=154.191N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.069+0.094+1.260=1.424kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1423.620×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.635mm最大挠度和V=V1+V2=2.662mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:24 脚手架施工方案纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.800/2=0.142kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.142+1.4×1.890=2.864kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1146NG1=0.115×15.600=1.788kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.1524 脚手架施工方案NG2=0.150×4×1.800×(1.050+0.300)/2=0.729kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×15.600=0.140kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.197kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.800×1.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式24 脚手架施工方案N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.197+0.85×1.4×3.780=8.335kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.197+1.4×3.780=9.129kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.800×1.800×1.800/10=0.164kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.129kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；24 脚手架施工方案　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3534/16=222；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.149；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9129/(0.15×424)=144.745N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.335kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；24 脚手架施工方案　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3534/16=222；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.149；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.164kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8335/(0.15×424)+164000/4491=168.666N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.409kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=24 脚手架施工方案43.233米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.409kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.138kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=32.263米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，24 脚手架施工方案Aw=5.40×5.40=29.160m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=9.645kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.645kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=82.709kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg24 脚手架施工方案其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=36.51N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.13A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=64.500地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!24'