广东住宅楼扣件式悬挑外脚手架施工方案

'　　　　　脚手架施工方案目录一、编制依据2二、工程概况2三、材料及要求2四、落地式外脚手架搭设：3五、悬挑式外脚手架4六、脚手架的搭设51、施工准备52、脚手架搭设要求53、外脚手架的搭设顺序54、脚手架的搭设5七、脚手架拆除7八、脚手架防电、避雷及安全防护装置71、防电72、避雷73、安全防护装置8九、脚手架的验收与保护8十、安全措施9十一、安全应急救援预案10十二、脚手架监测12十三、落地式扣件钢管脚手架计算书（首层至七层）12计算参数:12一、大横杆的计算:13二、小横杆的计算:14三、扣件抗滑力的计算:15四、脚手架荷载标准值:16五、立杆的稳定性计算:17六、最大搭设高度的计算:18七、连墙件的计算:18八、立杆的地基承载力计算:19十四、悬挑式脚手架计算书（七、八层至十八、十九层和十九、二十层至屋面）20计算参数:20一、大横杆的计算21二、小横杆的计算22三、扣件抗滑力的计算23四、脚手架荷载标准值24五、立杆的稳定性计算25六、连墙件的计算27七、悬挑梁的受力计算28八、悬挑梁的整体稳定性计算29九、拉杆的受力计算30十、拉杆的强度计算30十一、锚固段与楼板连接的计算3165 　　　　　脚手架施工方案目录一、编制依据2二、工程概况2三、材料及要求2四、落地式外脚手架搭设：3五、悬挑式外脚手架4六、脚手架的搭设51、施工准备52、脚手架搭设要求53、外脚手架的搭设顺序54、脚手架的搭设5七、脚手架拆除7八、脚手架防电、避雷及安全防护装置71、防电72、避雷73、安全防护装置8九、脚手架的验收与保护8十、安全措施9十一、安全应急救援预案10十二、脚手架监测12十三、落地式扣件钢管脚手架计算书（首层至七层）12计算参数:12一、大横杆的计算:13二、小横杆的计算:14三、扣件抗滑力的计算:15四、脚手架荷载标准值:16五、立杆的稳定性计算:17六、最大搭设高度的计算:18七、连墙件的计算:18八、立杆的地基承载力计算:19十四、悬挑式脚手架计算书（七、八层至十八、十九层和十九、二十层至屋面）20计算参数:20一、大横杆的计算21二、小横杆的计算22三、扣件抗滑力的计算23四、脚手架荷载标准值24五、立杆的稳定性计算25六、连墙件的计算27七、悬挑梁的受力计算28八、悬挑梁的整体稳定性计算29九、拉杆的受力计算30十、拉杆的强度计算30十一、锚固段与楼板连接的计算3165 　　　　　脚手架施工方案十五、悬挑卸料平台施工做法32一、工程概况32二、编制依据32三、卸料平台用途及极限荷载值32四、卸料平台的设计32（一）平台形式32（二）制作要求33（二）搭设简图（见附图）33五、卸料平台的搭设与拆除33六、卸料平台的检查与验收33七、操作平台安全要求34八、注意事项34十六、悬挑卸料平台计算书34计算参数:34一、次梁的计算35二、主梁的计算36三、钢丝拉绳的内力计算:38四、钢丝拉绳的强度计算:39五、钢丝拉绳吊环的强度计算:39六、锚固段与楼板连接的计算40七、悬挑卸料平台与结构连接限位计算40十、制作安装说明：40十七、悬挑卸料平台附图42十八、斜挑杆件稳定性验算46十九、斜挑杆附图47二十、悬挑脚手架工字钢限位装置和构造要求48二十一、高空悬挑式钢管脚手架抗上升翻流措施49二十二、外脚手架拉结补充计算：50一、脚手架与建筑结构的联结验算：50二十三、具体做法详见附图5165 　　　　　脚手架施工方案外脚手架施工方案一、编制依据1、由佛山市南海城乡建筑设计有限公司设计的XX一期20~23座施工图纸。2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中国建筑工业出版社；7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）中国建筑工业出版社；二、工程概况XX一期20~23座工程由佛山市南海区雅居乐房地产开发有限公司投资兴建，佛山市南海城乡建筑设计有限公司设计，宏润建设集团股份有限公司承建，广州市宏业金基建设监理咨询有限公司负责工程质量安全监理。本工程位于佛山市南海区广佛新干线北侧、盐步大道东侧，结构形式为框架剪力墙结构，20、21座地下一层，地上31层，22、23座地下一层，地上28层，抗震等级按七度二级抗震等级设防，总建筑面积72954.91㎡,建筑物总高度为97.25m（最高高度）。本工程外脚手架用于外墙装饰装修及垂直防护。为便于今后环境施工尽早插入,本工程外脚手架搭搭设时：御景名门花园一期20~21座一至七层采用落地式脚手架高22.8m（按最高位置计算）；八层以上分两次搭设在八层和二十层挑出的16号工字钢梁上；八至十九层悬挑脚手架高36m，每四层设卸荷一道，二十层至天面悬挑脚手架高37.40+1.5=38.9m，每四层设卸荷一道，该部分脚手架在八层和二十层分别采用直径14钢丝绳斜拉。每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在13、17、25、29层，采用直径14钢丝绳拉吊在12、16、24、28层。御景名门花园一期22~23座一至六层采用落地式脚手架高22.95m（按最高位置计算）；七层以上分两次搭设在八层和十九层挑出的16号工字钢梁上；七至十八层悬挑脚手架高37.80m，每四层设卸荷一道，十九层至天面悬挑脚手架高36.50+1.5=38.00m，每四层设卸荷一道，该部分脚手架在七层和十九层分别采用直径14钢丝绳斜拉。每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在12、16、24、28层，采用直径14钢丝绳拉吊在11、15、23、27层。三、材料及要求1、钢管a、钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。b、钢管采用外径为48㎜，壁厚3.5㎜，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。c、脚手架钢管每根最大质量不应大于25㎏，小横杆最大长度不大于2.2m，其它杆最大长度不大于6.5m。d、钢管上严禁打孔。e、钢管应有产品质量合格证、产品质量检验报告。f、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深的划道。65 　　　　　脚手架施工方案g、钢管外径及壁厚偏差不大于-0.5mm。钢管两端面切斜偏差不大于1.7mm。h、钢管必须涂有防锈漆。1、扣件a、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件（T型螺栓、螺母、垫圈）等。b、扣件及其附件应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB—1583）的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1㎜，扣件表面应进行防锈处理。c、扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。d、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。e、扣件使用前应进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、钢丝绳、工字钢钢丝绳选用6×19+1Ф14、6×19+1Ф14钢丝绳，强度极限≥1550Mpa,破断拉力总和分别为112.0KN、138.50KN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用，钢丝绳间距同纵向立杆间距1.5m。工字钢选用16#普通工字钢间距同纵向立杆间距1.5m。4、踢脚板：采用质轻坚韧的剥皮杉木或松木脚手板，板上不得有腐朽、髓心，裂缝等质量缺陷，板厚20㎜，板宽不小于200㎜。板两端应各设直径为4mm的镀锌铁丝两道。5、安全网：采用具有出厂合格证及准用证的密目式（2000目以上）安全网。二、落地式外脚手架搭设：本工程一至六、七（层脚手架均搭设落地式脚手架，落地式脚手架在环境工程施工时，将脚手架拆除以便环境施工。1、立杆：立杆的纵向间距不大于1.5m。横向间距为0.8m。里排立杆离墙250㎜。相邻立杆接头位置应错开一步架，对接用一字形扣件连接。立杆搭设排列应整齐，其垂直度偏差不得大于架高的二百分之一，且全高不大于100毫米。2、大横杆：大横杆按1.8m一步搭设。搭设时接头采用一字扣件连接且位置应错开（不得在同跨内）设置。大横杆与立杆用十字扣件连接，每一步架内大横杆的纵向水平高低差不应大于50㎜。3、小横杆：间距不大于立杆间距的1/2。外端伸出长度不小于100㎜，内端离墙120～150mm。小横杆与大横杆用十字扣件连接牢固。4、剪刀撑：(采用Ф48×3.5钢管)外脚手架应在外侧立面整个长度和高度上设置剪刀撑,并从底到顶连续设置。斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000m，且不少于2个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还应增加2～4个扣件。立杆和大横杆交点处必须设小横杆。5、连墙杆：根据现场实际情况设置连墙杆，连墙杆设置垂直方向间距不大于2步按楼层高度计算3.00米,水平方向间距不大于2跨3.00米设置一道连墙杆。连墙杆应与建筑物刚性连接。详附图。6、脚手板：施工层应满铺脚手板。脚手板的内侧间距（与建筑物的间距）不大于150mm。脚手板不得留有空隙和探头板，脚手板采用搭接时不小于20厘米。采用对接时应在板接头处设双排小横杆，其间距不大于20厘米。7、水平防护：在二层脚手架（及悬挑钢梁上）满铺脚手板做水平防护，且每隔四步架满铺定型钢筋网片（且应在操作层满铺定型钢筋网片做水平防护）。8、安全网：在脚手架外侧满挂密目式安全网，作全封闭式垂直防护。安全网与架体应绑扎牢固。﹤二﹥搭拆要点：1、地基处理：地基应平整夯实。立杆不得直接立于地面上，应在立杆底部加设150×150×5钢板垫块，脚手架外侧周围均设排水沟，以防积水浸泡地基，导致地基承载力降低。2、搭设要求摆放扫地杆→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→安装扫地小横杆→安装第一步小横杆→65 　　　　　脚手架施工方案安装第一步大横杆→加设临时抛撑→第二步小横杆、大横杆→第三步小横杆、大横杆→加设剪刀撑→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→第四步……3、搭设时应及时与结构拉接或采用临时支撑，确保安全。4、拧紧扣件程度应适当，扭力矩控制在45～65N.m之间。5、严重锈蚀、压扁、弯曲、有裂纹的钢管及有裂纹、变形、滑丝的扣件不得使用。6、搭设时随时校正杆件的垂直度和水平度。其垂直度偏差≤1/200，且全高不大于100毫米，水平度偏差≤1/250，且全长不大于50毫米。7、搭设人员必须戴好安全帽和佩挂安全带，材料和工具应用绳索运送，不得乱抛乱扔，酒后人员严禁上架作业。8、严格遵守搭设顺序，拆除时的顺序与搭设顺序相反，由上而下进行。9、当天没有完成的脚手架，必须作稳定加固处理。10、搭拆时划出搭拆区警戒线，禁止行人进入。11、脚手板应满铺不得留有探头板，在脚手板相接处应增设小横杆。12、在脚手架外立面满挂密目式（2000目以上）安全网，并绑扎牢固，操作层应设1.2m高双道栏杆和180mm高挡脚板。五、悬挑式外脚手架因本工程考虑室外环境工程尽早插入施工，御景名门花园一期20~21座八层以上分两次搭设在八层和二十层挑出的16号工字钢梁上；八至十九层悬挑脚手架高36m，每四层设卸荷一道，二十层至天面悬挑脚手架高37.40+1.5=38.9m，每四层设卸荷一道，该部分脚手架在八层和二十层分别采用直径14钢丝绳斜拉。每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在13、17、25、29层，采用直径14钢丝绳拉吊在12、16、24、28层。御景名门花园一期22~23座七层以上分两次搭设在八层和十九层挑出的16号工字钢梁上；七至十八层悬挑脚手架高37.80m，每四层设卸荷一道，十九层至天面悬挑脚手架高36.50+1.5=38.00m，每四层设卸荷一道，该部分脚手架在七层和十九层分别采用直径14钢丝绳斜拉。每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在12、16、24、28层，采用直径14钢丝绳拉吊在11、15、23、27层。（一）、脚手架构造：1、脚手架底部挑梁采用16号普通工字钢间距同纵向立杆1.5m，工字钢长2.95m和3.55，外挑1.15和1.75m，工字钢伸入楼层部分穿入Φ18吊环内。外挑部分上部距端部100㎜和900㎜处焊Φ20高100钢筋桩。然后用钢丝绳(七、八层和十九、二十层采用6×19+1Φ14钢丝绳间距同纵向立杆1.5m；预埋Φ18拉环拉接牢固)。20、21座每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在13、17、25、29层，采用直径14钢丝绳拉吊在12、16、24、28层。22、23座每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在12、16、24、28层，采用直径14钢丝绳拉吊在11、15、23、27层。2、立杆纵向间距1500mm，横向间距800㎜。内排立杆距离外墙为250和850㎜。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开1步架，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3。3、大横杆步距1800㎜。上下横杆的接长位置错开布置。错开距离不小于纵距的1/3，栏杆设置于操作层的0.9m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000m，且不少于2个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还应增加2～4个扣件。立杆和大横杆交点处必须设小横杆。4、纵向水平杆的构造65 　　　　　脚手架施工方案纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。5、横向水平杆的构造主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150㎜。在双排脚手架中靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L（L为排距），且不应大于500㎜。作业层上非主接点处的横向水平杆，宜根据支架脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。6、立杆的构造（1）.每根立杆下端应在工字钢梁上焊Φ20长100钢筋桩。钢筋桩焊接应牢固。（2）.脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距工字钢上皮不大于200㎜处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）.立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。（4）立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：a、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，且接头错开的距离不宜小于500；各接头中心至接点的距离不宜大于步距的1/3。b、搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。c、脚手架构造简图详见附图。7、连墙杆为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙杆，设置说明如下：（1）连墙杆按二步二跨模式设置，根据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》第6.4.3.条规定,采用刚性的钢管扣件连接方式。（2）脚手架在二层楼面开始，每高3.0米(以楼层高度为准),横向距离每3.0米设一拉结点(建筑物各大转角柱起第一条立杆为第一点位置,其它按小于上述距离分摊),浇注混凝土前,在距外梁边0.1米的梁位置,预埋段钢管,插入楼面与结构钢筋绑扎连接,插入楼面长度不得小于0.2米。（祥见搭设示意图）六、脚手架的搭设1、施工准备技术人员应熟悉施工图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括Φ48×3.5㎜钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件和安全网、钢丝绳、工字钢等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、脚手架搭设要求外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。3、外脚手架的搭设顺序预埋拉环、放工字钢→绑钢丝绳→树立立杆→第一步大横杆、小横杆→设置连墙杆→扫地大横杆、小横杆→满铺第一层水平防护钢笆子→挂外侧垂直防护安全网→第二步小横杆、大横杆、安全网→第三步小横杆、大横杆、安全网→第四步小横杆、大横杆、连墙件、水平防护钢笆子、安全网……4、脚手架的搭设脚手架的搭设除了按顺序搭设外，还得注意下列事项：①按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；②及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；③拧紧扣件程度要适当，（扭力矩在45～65N.m之间）；④有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、扣件不紧等）不能使用；⑤搭设工人必须佩挂安全带；65 　　　　　脚手架施工方案①随时校正杆件的垂直度和水平度；②没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以防发生意外。6、建筑物出入口处的脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用平行悬桁梁结构形式搭设通道脚手架，在开口处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时在洞口边及其上设置剪刀撑。出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚，防止物体坠落伤人，保护出入人员。7、安全网脚手架的外侧要满挂安全立网，立网的下口与立杆要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设180高挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网及平网与施工作业边沿的最大间缝不得大于10cm。8、搭拆的一般规定（1）.架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。（2）.架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不准乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在架上打闹、嬉笑。（3）.凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。（4）.在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。（5）.严禁在脚手架上拉缆风绳、架砼泵管、模板支架等9、搭设规定（1）.搭设双排脚手架，先立外排立杆，后立里排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/400架高，相邻两根立杆接头错开500，并不在同一步距内，接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。（2）.大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内大横杆接头应错开一跨距，且接头离主节点的距离不大于纵距的1/3，大横杆总水平偏差控制在50㎜，一根杆的两端水平高差≤20mm，同跨内两根杆的水平高差≤10mm。（3）.大横杆垂直置于小横杆之上，用扣件与立杆连接牢固，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100㎜，靠近建筑物一面，距离墙面120～150㎜，小横杆应水平、不得内高外低。（4）.剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置。剪刀撑的斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆上的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，剪刀撑接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定。（5）.在脚手架拐角处及中间每隔6跨设置一道横向斜撑，横向斜撑应在同一节间。由底到顶呈之字型连续布置。（6）.用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在45～65N.m之间。（7）.脚手架木脚手板在操作层上应满铺、铺稳，离开墙面120～150mm，两端用12#铁丝绑扎在小横杆上，防止滑动，严禁在护身栏杆外侧设站人脚手板。（8）.操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆采用两道横杆。上杆离地1.2m，下杆离地0.6m，挡脚板用九层板制成，高度不低于180㎜。（10）.搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求（45～65N.m）。（11）.反拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，钢丝绳拉紧时采用紧线器，使其松紧适度，受力明确。65 　　　　　脚手架施工方案（12）检查验收，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签字，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于45N.m，并不大于65N.m，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。（13）.为了防火安全，在每层上人跑道及每栋建筑物对角处，各设置一个灭火器。七、脚手架拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应做好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛扔，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；4、严格遵循拆除顺序，应由上而下逐层进行、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。5、连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步应增设连墙件加固。6、外脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；7、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；8、在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显位置设置“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；9、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；10、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；11、脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；12、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。13脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。八、脚手架防电、避雷及安全防护装置1、防电（1）.钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路以内，安全距离见下表：脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离外电线路电压KV以下1～10KV35～110KV154～220KV330～500KV最小安全操作距离（m）4681015（2）.对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围栏或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。（3）.脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施：①、对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；②、对脚手架要采取可靠的安全接地处理；③、夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。2、避雷65 　　　　　脚手架施工方案搭设脚手架时，应安装避雷针、避雷器、避雷线。脚手架防雷接地，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10Q。1、安全防护装置（1）.脚手板：施工层应满铺脚手板。脚手板的内侧间距（与建筑物的间距）不得大于10厘米。脚手板不得留有空隙和探头板。脚手板采用搭接时不小于20厘米。采用对接时应在接头处架设双排小横杆，其间距不大于20厘米。(2)、脚手架首步及每隔四步架应满铺钢笆子(长×宽=1×0.9m钢笆子采用Φ8@50钢筋焊接牢固)作为水平防护封闭层,钢笆子采用18#铁丝绑扎牢固,每片钢笆子至少绑扎四点，首层水平防护封闭层下应满挂水平安全兜网，以防上部施工时杂物掉下伤人。（3）.脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立杆里侧设置0.6m和1.2m高双道防护栏及200高挡脚板。（4）.脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成15°角，伸出外立杆2.5m，斜杆与横杆均用Φ48×3.5钢管搭设，上铺密式安全网，用16＃铁丝与横杆绑扎牢固。（5）.在建筑物的主要出入口应搭设安全水平防护棚，防护棚在3.5m和4.5m高处满铺脚手板。九、脚手架的验收与保护㈠、脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。因为本工程的脚手架是随结构施工而往上搭设的，所以是分段搭设、分段投入使用。这就要求脚手架也必须分段（每搭设完10～13m高）进行验收，验收合格后方可投入使用。检查验收的内容，应按施工组织设计或作业指导书的有关规定进行，外脚手架的验收主要有以下项目：1、脚手架的基础；2、脚手架的步高；3、立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；4、大横杆的标高、水平度、小横杆的交叉位置；5、脚手板的固定；6、安全栏杆的高度与道数；7、剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；8、隔离设施、外挑安全网和外包安全网；9、扣件的紧固程度；10、连墙杆的位置，数量和牢固程度；11、脚手架出入口处的加固；12、脚手架开口处的加固；13、脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录；14、脚手架的接地防雷。外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得越紧越好。对于拧紧力矩大于65N.M的扣件，要认真检查有无缝隙、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺栓应紧固在45～65N.M。㈡、脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。脚手架日常的保养和维护必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保修的主要内容有：1、检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆杂物；2、检查明确脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的拐角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。65 　　　　　脚手架施工方案3、各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。4、检查脚板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。5、与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。6、要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全错施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。7、如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定；8、检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。9、脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。10、脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或过多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。11、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于2000N/㎡，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。十、安全措施1、进入施工现场作业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须拴好安全带，安全带应上挂下用，严禁下挂上用。2、搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3、外架搭设时应及时与主体结构拉结牢固。其拉结点设置垂直方向间距不大于2步，水平方向间距不大于3跨设置一点，拉结点应与建筑物刚性连接。连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。4、脚手架搭设材料均应符合规范要求，不合格材料严禁使用，并应有出厂合格证，材质证明书。安全网必须有安检部门出具的准用证。5、外架操作层架必须满铺木脚手板,且在首层及每隔四步架满铺钢笆子作为水平防护密封层，在首层水平防护密封层下应满挂水平安全网，以防上部施工时杂物落下伤人。外侧立面满挂垂直防护密目式（2000目以上）安全网。操作层应在0.6米、1.2米处设双道栏杆，外侧每步架设0.18米高挡脚板。6、有高血压、心脏病、颠痫病、贫血病等的人员严禁高空作业，酒后人员严禁作业。7、底层脚手架每片架子两端、拐角处设置一道，中间每隔6～7根立杆设一道剪刀撑，剪刀撑沿垂直方向应从底到顶连续设置，三层以上脚手架应在外立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑的水平夹角为45°～60°。8、扣件拧紧程度应适当，扭力矩控制在40～50N.m为宜。9、脚手架地基若为土基时，基土应坚固密实、平整，并应有良好的排水措施。脚手架立杆下部加设150×150×5㎜钢板底垫。10、为防止脚手架杆件端部滑脱，在杆件相交点，扣件至少应距离各杆件端头100㎜。11、当天没有搭设完成的脚手架必须作稳定加固处理，未用完的材料严禁堆放在脚手架上。12、脚手架板铺设时不得留有探头板。脚手板采用搭接时其搭接长度不小于200㎜。采用对接时应设双排小横杆，间距不大于20厘米。脚手板的内侧间距（与建筑物的间距）不大于150㎜。13、攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全设施人员，必须经过专业技术培训及考试合格，持证上岗，并定期进行体格检查，作业前应对操作人员进行安全技术交底。14、脚手架搭设时，应设置避雷设施。15、施工中对高处作业的安全设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决。危及人身安全时，必须停止作业。16、脚手架外侧周边，每隔3层设置一道水平安全网。17、在建筑物每栋适当位置各搭设一供施工人员上下的之字型斜道，斜道宽1m，坡度不大于1:3，拐弯处设置休息平台，斜道两侧及平台外围应设置1.2m高双道栏杆及20065 　　　　　脚手架施工方案高挡脚板，斜道及平台应满铺脚手板，且应每隔250～300设置一根防滑木条，木条厚宜为20～30mm。18、建筑物主要出入口均设置水平防护棚，防护棚在3.5米和4.5米高处满铺脚手板。19、在脚手架上施工时，其架上堆载不得超过2KN/㎡。垂直立面上只允许一层施工操作。不得在脚手架上附装机械设备、模板支架、悬挑平台、拉缆风绳、输送泵管及搭卸料槽（斗）等。20、脚手架上所用的物料，均应堆放平稳。工具应随手放入工具袋。拆卸下来的物料及余料和废物应及时清理运走，不得任意放置或放弃，传递物件禁止抛扔。21、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。22、遇雨天、浓雾、六级以上大风等恶劣天气必须停止作业。23、因作业必须临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后立即恢复。严禁私拆任何杆件。24、脚手架搭设完毕，必须经工长、质安员及企业安全负责人验收合格后签字，并在脚手架上悬挂验收合格证后方可使用。25、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。26、遇大风、雷雨或停用一周以上后，若需使用脚手架，必须重新验收方可使用。十一、安全应急救援预案一、脚手架搭设人员必须按有关规范及本方案要求施工，服从有关人员的指挥。二、脚手架在搭、拆时发现危险情况时立即停止施工，并立即疏散施工作业面上所有人员，并及时通知有关负责人及相关施工主管人员，对发生的事情马上处理，将问题的影响降到最小。并对脚手架重新检查，针对现场实际情况进行处理，在实施有效整改处理后，经有关部门检查同意后才能继续施工。三、本项目部成立应急救援指挥小组，负责指挥及协调工作组长：练仁成员：谢东旭、汤友成、倪明德、俞页、韩厚杰、姚健四、职责1．练仁负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。2．谢东旭负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。3．汤友成负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。4．倪明德负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局。5．韩厚杰负责现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。五、事故处理救援程序1．不论任何人，一旦发现有基坑变形、位移、土体流沙、管涌、坍塌、脚手架类、井架、桩机、塔吊、施工升降机等施工设备倒塌的发生性，应立即呼叫在场全体人员进行疏散。2．接到报告后，立即召集应急指挥小组，开展抢救工作（项目经理或管理人员），各岗位人员迅速到场。3．立即抢救伤员：（1）现场抢救，同时通知医疗急救中心（打120）应务必讲清受伤人数、人员受伤情况和工地地点，并派人到主要路口引导救护车送指定医院。急救箱、担架（抢救受伤者须用担架）存放在南海XX一期20、21、22、23座工程工地门卫办公室或医务室；（2）派人随同救护车到医院，随时了解伤情，及时反馈伤者情况；（3）通知当事人的家属，做好接待工作，安慰、稳定家属的情绪；（4）积极做好善后处理工作。4．立即派人保护现场，设置警戒线、维护现场秩序、疏散人员、召集有关人员做好当事人周边的问讯取证记录，了解事故现场情况配合事故调查。5．立即向上级领导（工程管理部、公司）报告，立即向当地的安全生产监察局、建设行政主管部门、公安局、派出所报告，配合做好事故调查、取证、处理。6．65 　　　　　脚手架施工方案立即组织安全自查自纠、消除隐患，确保施工安全；立即组织对全体施工作业人员的举一反三防坍塌倒塌安全再教育，提高安全防范意识，做到遵章守纪，防止同类事故发生。7．在没有人受伤情况下，项目经理组织施工经理、项目工程师、技术员、安全员、机管员、施工员对基坑变形、位移、土体流沙、管涌、坍塌、脚手架类、井架、桩机、塔吊、施工升降机倒塌事故进行原因分析、调查，并指定相应的纠正补救措施与方案报工程管理部、公司审批确认同意后，在确保人身人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。六、各相关通讯地址1．医疗急救中心：1202．公安：110消防：1193．公司电话：工程管理部电话：4．项目经理：练仁手机或电话：项目副经理：谢东旭项目工程师：汤友成施工员：韩厚杰、姚健安全员：倪明德、俞页材料设备员：郑啊满监理公司电话：七、本工程可能出现的事故主要为高处坠落和物体打击，万一发生时，应急按如下救援。1、高处坠落的应急措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近市条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎上血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的观场止血处理措施：①一般伤口小的上血法：先用生理盐水(O．9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。②加压包扎上血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上舱处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0．5～1分钟。（6）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2、落物打击伤害事故的预防及应急预案（1）高处的物料不要靠边堆放，楼面的边缘要设围栏，不要采用抛掷的方法传递工具或物料；安装架体、模板的操作人员要携带工具袋，随身工具、螺丝等要存放在工具袋内。65 　　　　　脚手架施工方案（2）发生拆卸下来的物体，如板块、木方等物体伤害事故时，应首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。（3）如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于体克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。（5）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（7）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。（8）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（9）当发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。十二、脚手架监测施工过程监控措施外脚手架搭设完成后，必须由公司质安部、施工技术部与监理公司验收，严格按照施工方案进行，脚手架搭设后签字确认后方可使用。成立安全检查监控小组，脚手架搭设过程安全进行监控。在脚手架使用过程中，派专门的管理人员对外脚手架的变形进行目测与全站仪监测，若发现外脚手架有明显变形或基础下沉变形要立即报告项目部，并停止施工作业，待安全检查合格后再恢复外脚手架的使用。监控内容为：外脚手架最底层立杆与卸荷点立杆的弯曲变形，脚手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形。监测周期：目测为每天一次，大雨、台风后也应进行监测，防止超载使用，要求监测直到脚手架完全拆除。全站仪监测数据预警值：脚手架顶部水平位移超过25mm或垂直度变化超过20mm或基础沉降超过20mm。若出现以上预警值监测人员要立刻通知项目部安全员要求停止脚手架的使用并报告项目部，再由项目部向公司上报。十三、落地式扣件钢管脚手架计算书（首层至七层）本工程20~21座一至七层采用落地式脚手架高22.8m（按最高位置计算）；22~23座一至六层采用落地式脚手架高22.95m（按最高位置计算）；计算中取22~23座一至六层高度22.95m。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度23.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.85米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，2步高度改为同楼层高度竖向间距为3.00米，水平间距3.0065 　　　　　脚手架施工方案米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设12层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:65 　　　　　脚手架施工方案支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.485×106/5080.0=95.478N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.611mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.800=2.805kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和65 　　　　　脚手架施工方案均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.805×0.800/4=0.565kN.m=0.565×106/5080.0=111.163N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2037.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=0.866mm最大挠度和V=V1+V2=0.874mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；65 　　　　　脚手架施工方案1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×23.000=2.870kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×12×1.500×(0.800+0.850)/2=4.455kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×12/2=1.260kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×23.000=0.172kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.758kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式65 　　　　　脚手架施工方案N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.758+0.85×1.4×3.600=14.793kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.758+1.4×3.600=15.549kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.800×1.800/10=0.137kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.549kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=15549/(0.19×489)=171.164N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.793kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；65 　　　　　脚手架施工方案　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=14793/(0.19×489)+/5080=189.739N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=5.888kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=43.525米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=5.888kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.115kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=32.258米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：65 　　　　　脚手架施工方案Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.00=9.000m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=2.970kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.973kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=85.00/1.58的结果查表得到=0.84；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=84.406kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为连墙件的轴向拉力，N=10.358kN；连墙件与建筑物用φ16钢筋连接，截面面积为A=200.96mm2钢筋强度验算:N/A=10358/200.96=51.543N/mm2<205.00N/mm2。满足要求!lw为连墙件的长度，取50×2=100mm；t为连墙件的厚度，t=3.50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度=10358.15/(100×3.50)=29.59N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求65 　　　　　脚手架施工方案p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=62.20N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.55A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!十四、悬挑式脚手架计算书（七、八层至十八、十九层和十九、二十层至屋面）20~21座八层以上分两次搭设在八层和二十层挑出的16号工字钢梁上；八至十九层悬挑脚手架高36m，每四层设卸荷一道，二十层至天面悬挑脚手架高37.40+1.5=38.9m，每四层设卸荷一道，该部分脚手架在八层和二十层分别采用直径16钢丝绳斜拉。每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在13、17、25、29层，采用直径14钢丝绳拉吊在12、16、24、28层。22~23座七层以上分两次搭设在八层和十九层挑出的16号工字钢梁上；七至十八层悬挑脚手架高37.80m，每四层设卸荷一道，十九层至天面悬挑脚手架高36.50+1.5=38.00m，每四层设卸荷一道，该部分脚手架在七层和十九层分别采用直径16钢丝绳斜拉。每四层设卸荷一道，采用直径18圆钢吊环预埋在12、16、24、28层，采用直径14钢丝绳拉吊在11、15、23、27层。本工程计算中取20~21座二十层至天面悬挑脚手架高37.40+1.5=38.9m计算。悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度38.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.85米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，2步高度改为同楼层高度竖向间距为3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设21层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=7.0，上吊点与下吊点距离3.0m。65 　　　　　脚手架施工方案悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.65m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：65 　　　　　脚手架施工方案=0.485×106/5080.0=95.478N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.611mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.800=2.805kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:65 　　　　　脚手架施工方案集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.805×0.800/4=0.565kN.m=0.565×106/5080.0=111.163N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.800=2.038kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2037.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=0.866mm最大挠度和V=V1+V2=0.874mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；65 　　　　　脚手架施工方案R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×38.900=4.855kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×21×1.500×(0.800+0.850)/2=7.796kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×21/2=2.205kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×38.900=0.292kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=15.148kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。65 　　　　　脚手架施工方案考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×15.148+0.85×1.4×3.600)/3×1.50=11.231kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×15.148+1.4×3.600)/3×1.50=11.609kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.800×1.800/10=0.137kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg[3.00/(0.80+0.85)]=1.0682=arctg[3.00/0.85]=1.29565 　　　　　脚手架施工方案最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为11.231kN和11.231kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.609kN和11.609kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=13.25T2=12.07F1=6.39F2=3.29其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为13.249kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于7.000×13.249/0.850=109.106kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1570MPa，直径14.0mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(26497.198×4/3.1416/50/2)1/2=18mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.609kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11609/(0.19×489)=127.785N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.231kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；65 　　　　　脚手架施工方案　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11231/(0.19×489)+/5080=150.520N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.00=9.00m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=2.973kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.970kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=85.00/1.58的结果查表得到=0.84；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=84.406kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为连墙件的轴向拉力，N=10.358kN；连墙件与建筑物用φ16钢筋连接，截面面积为A=200.96mm2钢筋强度验算:N/A=10358/200.96=51.543N/mm2<205.00N/mm2。满足要求!lw为连墙件的长度，取50×2=100mm；t为连墙件的厚度，t=3.50mm；65 　　　　　脚手架施工方案ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度=10358.15/(100×3.50)=29.59N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体850mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1650mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=11.61kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到65 　　　　　脚手架施工方案悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.732kN,R2=8.132kN,R3=-0.773kN最大弯矩Mmax=3.999kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.999×106/(1.05×.0)+9.203×1000/2610.0=30.537N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.92965 　　　　　脚手架施工方案经过计算得到强度=4.00×106/(0.929×.00)=30.53N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.096kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=19.096kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取6.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×19.096/0.850=134.795kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1960MPa，直径14mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=19.096kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[19096×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm65 　　　　　脚手架施工方案十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.132kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8132×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.13kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于8131.55/(3.1416×20×1.5)=86.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.13kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!十五、悬挑卸料平台施工做法一、工程概况为确保本工程各建筑楼层内的材料输出，特编制此卸料平台施工方案。65 　　　　　脚手架施工方案御景名门花园一期20、21座在2-T轴交2-10~2-13轴，1-T轴交1-13~1-15轴，1-B轴交1-15~1-18轴，2-B轴交2-8~2-10轴设置卸料平台。22、23座在N轴交8~10轴，N轴交33~35轴，A轴交14~17轴，A轴交26~29轴设置卸料平台。二、编制依据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)2、《建筑施工手册》3、《现行建筑材料规范大全》4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）5、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）三、卸料平台用途及极限荷载值卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为该层的架管材料及模板材料传递给上一层结构施工的临时性工序，悬挑平台较大、较宽，仅依赖根部抵住、外挑部位钢丝绳张拉的概念。因此，必须达到自身刚度和稳定性和达到足够的承载力。为保证卸料平台能安全、可靠、正常使用，在施工过程上，卸料平台允许最大的施工荷载不大于2.0kN/m2,在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。卸料平台设计尺寸为2000mm×4700mm,卸料平台允许最大的施工荷载不大于2.0kN/m2，最大限载不超过10KN(1000kg)。四、卸料平台的设计（一）平台形式卸料平台为组装式，平台的主梁采用18#槽钢，次梁采用12.6#槽钢；防护栏杆采用J50×30×4矩形空心钢设两道分别在600mm、1200mm处，并用密目安全网封闭严密，设180mm高、3mm厚钢板挡脚板；平台底部用50mm厚脚手板封闭严密，脚手板必须包头，并与平台固定牢固；预埋钢筋必须采用Φ18mmHPB235Ⅰ级钢筋，预埋钢筋锚固在顶板内。（二）制作要求1、按照设计的平面尺寸进行取料，正确使用设计用料，整个底框及吊环应双面满焊。2、在焊接中不得出现漏焊、咬口、夹渣、流焊等现象。3、卸料平台设两道护身栏杆，护栏高度为1200mm，65 　　　　　脚手架施工方案第一道距平台面600mm，第二道为1200mm，三面用18mm厚木模板封严并刷黄黑警示漆。4、悬挑式钢平台支点与上部拉结点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架、支模架等施工设施上，斜拉钢丝绳应在平台两侧前后各设二道，两个拉结点分开设置（严禁将两道钢丝绳固定在同一个拉结点上）。（二）搭设简图（见附图）五、卸料平台的搭设与拆除1、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过质量及安全技术交底，准确掌握本工程卸料平台的搭设、拆除的特点与方法。2、搭设、拆除时设专职安全员指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。3、搭设流程:安装检查→平台组装→平台吊装→栏杆、脚手板安装→验收安装检查：安装前对操作人员身体、防护用品、安装用机械设备、安装环境等进行检查。平台组装：将悬挑主梁槽钢与次梁槽钢用螺栓进行连接。平台吊装：吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。栏杆、脚手板安装：脚手板必须包头，并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、安全网。4、拆除：拆除应按照后装的构件先拆、先装的构件后拆的顺序进行拆除，拆除工作完成后对现场进行清理，并进行刷漆保养。六、卸料平台的检查与验收1、卸料平台应严格按照专项施工方案进行搭设；钢丝绳必须提供产品合格证；钢丝绳卡具的位置、数量、型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀、密实、饱满；槽钢的规格应符合设计要求。2、由项目部安全组组织对卸料平台进行100％检查验收，验收合格并签名确认后方可投入使用。3、平台使用过程中由专人负责定期保养和随时检查，若发现问题及时挂上警示牌并上报处理，待处理完毕并重新进行检查没有发现问题后，方可重新使用用。65 　　　　　脚手架施工方案4、任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际情况必须进行变更时须经本方案审批部门的同意方可进行。七、操作平台安全要求1、卸料平台的上部结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算。3、卸料平台安装时，钢丝绳应采取专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，挂好钢丝绳，经过检验才能松卸起重挂钩。6、钢丝绳与水平梁的夹角最好在45°～60°之间。7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。8、操作平台上应显著标明容许荷载值，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。八、注意事项1、使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料。2、吊环必须用采用Φ18mm的HPB235Ⅰ级钢筋。3、钢丝绳端部用绳卡三个固定与吊环连接，且钢丝绳采用花篮螺栓紧固。十六、悬挑卸料平台计算书悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.70m，伸入结构内长度1.10m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平。次梁间距0.67m。65 　　　　　脚手架施工方案容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.14kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，内侧钢丝绳距离主体结构4.60m，两道钢丝绳距离0.60m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.67m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×0.67=0.20kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×0.67=1.34kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.20+0.12)+1.4×1.34=2.26kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=2.26×2.002/8+14.00×2.00/4=8.13kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=8.13×106/(1.05×62140.00)=124.62N/mm2；次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!65 　　　　　脚手架施工方案4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(2000.0×126.0×235.0)=1.08由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.792经过计算得到强度=8.13×106/(0.792×62140.00)=165.24N/mm2；次梁的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[18a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/mQ1=0.14kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.20)=0.41kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.34×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=1.20kNP2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.67×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.26kNP3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.67×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.26kNP4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.67×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.26kNP5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.67×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)+14.00/2=9.26kNP6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.67×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.26kNP7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.67×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=2.26kNP8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.34×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=1.20kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。65 　　　　　脚手架施工方案悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.42kN最大弯矩Mmax=12.92kN.m65 　　　　　脚手架施工方案3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=12.92×106/1.05/.0+14.45×1000/2569.0=92.63N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(4700.0×180.0×235.0)=0.48经过计算得到强度=12.92×106/(0.481×.99)=189.91N/mm2；主梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的反力XA，YA和拉钢绳的拉力T按照下面计算65 　　　　　脚手架施工方案1、平衡方程求未知力：由；∑X=0XA-T.cosa=0∑Y=0YA+T.sina-1.2×2-2.26×5-9.26×1-0.41×4.7=0∑MA(F)=0T.sina×4.6-1.2×4.7-2.26×4.03-2.26×3.36-9.26×2.69-2.26×2.02-2.26×1.35-2.26×0.68-1.2-0.41×4.7×2.35=0分别求得:XA=20.795kNYA=13.982kNT=24.786kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的拉力T我们均取最大值进行计算，为24.786kN。如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×24.786/0.850=233.280kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20.0mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的拉力T我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=T=24.786kN65 　　　　　脚手架施工方案钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[24786×4/(3.1416×50×2)]1/2=18mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.521kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[11521×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。七、悬挑卸料平台与结构连接限位计算限位采用焊接方式连接，对接焊缝强度计算公式如下其中XA为连接件的轴向反力，XA=20.795kN；限位连接件与建筑物用12.6号槽钢连接限位，截面面积A=1569mm2截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm槽钢强度验算:XA/A=20795/1569=13.253N/mm2<205.00N/mm2。满足要求!lw为限位连接件的长度，取53×2+126=232mm；t为限位连接件的厚度，t=9mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度=20795/(232×9)=9.96N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十、制作安装说明：1、为加快施工进度，每栋楼设两个卸料平台，平台制作应保证焊接质量，焊缝应饱满，严禁有裂缝、夹渣、焊瘤等缺陷。2、在安装时外头要上翘20～30cm，每根钢丝绳要同等拉紧，使用时要经常检查，载重量控制在1T（φ48×3.5mm×6m的48根），应尽量做到均布荷载，在平台入口处应设限载牌。65 　　　　　脚手架施工方案3、外端活动门在卸料平台不用时应随时关闭。4、平台底和外侧三周用50厚模板满铺密缝，用8#铅丝扎牢，[18a槽钢刷黄黑相间斜向安全标志油漆。5、固定螺杆和吊环应确保锚入砼内长度30d。6、卸料平台安装预位置应与脚手架的立杆大横杆错开。65 　　　　　脚手架施工方案十七、悬挑卸料平台附图65 　　　　　脚手架施工方案65 　　　　　脚手架施工方案65 　　　　　脚手架施工方案65 　　　　　脚手架施工方案十八、斜挑杆件稳定性验算由于天面层有一飘线，在主轴线向外飘出1.0米，需要在脚手架最高一层平桥处，搭设斜挑式脚手架（详见搭设示意图）。斜挑式脚手架在原有双排脚手架的外侧搭设，斜挑杆高度6.0米，斜立杆纵向间距L=1.5米，大横杆步距H=1.8米，1.8米宽平桥一层。一、计算斜挑杆的轴心压力：1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NGIK:一个斜挑柱所用钢管共36米，结构自重：NG1K=0.333KN×33=1.199KN2、脚手架构配件自重标准值产生的轴力NG2K：钢筋疏网平桥板0.093KN×1.5×1.8=0.251KN平桥钢管0.0333KN×1.5×5=0.25一层平桥脚手板产生的轴心力：0.251KN+0.25KN=0.50KN扣件：0.0132KN×16=0.211KN挡脚板：50N×0.18×1.5=13.5N=0.014KN安全网：0.005KN×1.8×1.5=0.014KN合计：NG2K=0.501+0.211+0.014+0.014=0.74KN3、施工荷载标准值产生的轴向力∑NQK:脚手架上只有一层施工作业层，∑NQK=1×2KN/m2∑NQK=(Ib+0.30)Ia∑QK=1.8×1.5×2×1=5.40KN4、计算斜杆段的轴心力设计N：本工程搭设按组合风荷载计算，一组（两根斜挑杆）所受荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4×∑NQK=1.2×（1.199+0.74）+0.85×1.4×5.40=2.33+6.43=8.76KN二、斜撑杆受力为（1）斜撑杆长度约为：LO=√6.02+2.02=6.32m（2）斜撑杆截面面积（采用φ48×3.0钢管）：A=424mm2（3）斜撑杆回转半径为：i=15.9mm（4）斜撑杆所受压力为：N=6.32/6.0×N=9.23KN（5）斜撑杆稳定性验算：斜撑杆长细比∴λ=kuh/ik=1.155u=1.5h=1.8mi=1.59cm∴LO=1.155×1.5×1.8=300.85∴λ=311.85/1.59=196.13查《建筑施工脚手架实用手册》表15-5-1得斜撑杆的稳定性系数ψ=0.188则Q=N/ΨA=9230/（0.188×424）=115.79N/mm2＜205N/mm2可见斜撑杆的稳定性满足要求65 　　　　　脚手架施工方案十九、斜挑杆附图65 　　　　　脚手架施工方案二十、悬挑脚手架工字钢限位装置和构造要求1、悬挑脚手架在搭设前，先在（楼面混凝土浇注前）七、八、十九、二十层楼面脚手架立杆相对应的位置，预埋Φ18∏型钢筋两道作锚固点，锚固钢筋（锚固钢筋及吊环钢筋、必须使用Ⅰ级圆钢设置）必须与楼板构造钢筋连接（∏型钢筋预埋位置的楼板应增加钢筋加固网，以提高楼板承载能力），前点距梁边0.25m，前后点相距1.55m，在安装好悬挑杆件工字钢，工字钢应在后锚固钢筋的一段位置加焊两根Φ14钢筋后，与后锚固钢筋加以焊接作为限位装置，才能在其上面搭设脚手架。2、工字钢外伸的一段，应在其上方根据立杆横向柱距，焊接两根Φ20×100的短钢筋，立杆套住短钢筋以防移位。3、在外立杆位置的工字钢下方，焊接一根Φ20×50的短钢筋，斜拉钢丝绳索在短钢筋的前方，以防钢丝绳向后滑动。4、在未搭设工字钢悬挑脚手架之前，悬挑工字钢以下必须按落地式双排钢管脚手架的要求，搭设脚手架。搭至悬挑件底的高度时，必须设置纵向大横杆，用以承托伸出外面的悬挑件。5、悬挑杆件上的该平桥，应高出该层楼面200mm，该层平桥板应使用20mm厚的木板并伸入楼面200mm,在木板面上加铺一层密目式安全网,以作全封闭,严防砂、石等什物坠落伤人。悬挑杆件以上的脚手架按常规方法搭设。6、在安装悬挑工字钢层的一层楼面，外脚手架立杆相应的梁边位置，预埋Φ18钢筋吊环，待楼面混凝土强度达到设计要求后，按卸荷装置的要求用一根Φ14钢丝绳对悬挑杆件外端进行吊拉工序。7、安装卸荷斜拉索时，先将钢丝绳套在吊环上，绳尾绕在工字钢外伸段尾端（见工型钢设置大详图），用手动葫芦收紧钢丝绳，然后用三个扎头卡紧固定，两个扎头相距不小与200mm，扎头螺丝向主绳方向，绳尾距后一个扎头不小于200mm，在第二个扎头与第三个扎头之间设一个安全检查眼。各点的斜拉索拉紧程度应保持一致。卸荷装置安装完毕后，必须经工地有关人员检查验收后才能交给下一工序使用。锚固钢筋与工字钢的焊接工序等应由工地专业人员操作。65 　　　　　脚手架施工方案二十一、高空悬挑式钢管脚手架抗上升翻流措施悬挑式钢管脚手架是高层建筑外墙脚手架常见方式之一。究其原因是悬挑式钢管脚手架搭设材料简单、成本相对较低。但目前在一些工程中悬挑式钢管脚手架的搭设不规范的作法，给施工生产带来安全隐患，必须引起足够的重视。悬挑式钢管脚手架工程必须严格遵守《建筑施工安全检查标准》和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》以及行业和地方的相关规范规定。在许多悬挑式钢管脚手架的施工方案和搭设施工中，有一个问题常被忽略，那就是40m以上高空架设抗上升翻流的问题。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》6.4.7条规定：“架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。（1）、当搭设高度在25－50m时，应对脚手架整体稳定性从构造上进行加强。纵向剪刀撑必须连续设置，增加横向剪刀撑，连墙杆的强度相应提高，间距缩小，以及在多风地区对搭设高度超过40m的脚手架，考虑风涡流的上翻力，应在设置水平连墙件的同时，还应有抗上升翻流作用的连墙措施等，以确保脚手架的使用安全。（2）、当搭设高度超过50m时，采用双立杆加强或采用分段卸荷，沿脚手架全高分段将脚手架与梁板结构用钢丝绳吊拉，将脚手架的部分荷载传给建筑物承担；或采用分段搭设，将各段脚手架载传给由建筑物伸出的悬挑梁、架承担，采取一定锚固措施，防止钢管滑移，并抵抗风荷载的上浮力。（3）、加强架体与建筑结构拉结，脚手架高度在7m以下时，可采用设置抛撑方法以保持脚手架的稳定，当搭设高度超过7m不便设置抛撑时，应与建筑物进行连接。（4）、脚手架与建筑物连接不但可以防止因风荷载而发生的向内或向外倾翻事故，同时可以作为架体的中间约束，提高承载能力，保证脚手架的整体稳定性。（5）、连墙杆的间距，一般应按表中规定距离设置。当脚手架搭设高度较高需要缩小连墙杆间距时，减少垂直间距比缩小水平间距更为有效，从脚手架荷载载试验中看，连墙杆按二步三跨设置比三步二跨设置时，承载能力提高7%，本工程采用二步二跨设置有效保证了抗上翻流现象。（6）、连墙杆应靠近节点并从底层第一步大横杆处开始设置。（7）、连墙杆宜靠近主节点设置，距主节点不应大于300mm。（8）、连墙杆必须与建筑结构部位连接，以确保承载能力。连墙杆位置应在施工方案中确定，并绘制作法详图，不得在作业中随意设置。严禁在脚手架使用期间拆除连墙杆。（9）、在搭设脚手架时，连墙杆应与其他杆件同步搭设；在拆除脚手架时，应在其他杆件拆到连墙杆高度时，最后拆除连墙杆。最后一道连墙杆拆除前，应先设置抛撑后，再拆连墙杆，以确保脚手架拆除过程中的稳定性。65 　　　　　脚手架施工方案二十二、外脚手架拉结补充计算：一、脚手架与建筑结构的联结验算：1、扣件连接抗滑承载力验算：连墙件均匀布置，在脚手架的最高处的连墙件受风荷栽最大。54.00m处风压高度变化系数μz=1.25按规范5.4.1、5.4.2及5.4.3连墙件轴力设计值。N1=N1ω+N0=1.4ω•Aω+N0=1.4×0.7μz••μS•ω0•Aω+N0=1.4×0.7×1.25×0.224×0.45×4.5×3.0+5=6.67KN