石家庄裕华广场e1地块大酒店区外脚手架施工方案[专家论证后最终版]

'中国建筑第八工程局有限公司目录一、编制依据3二、工程概况32.1建筑概况32.2结构概况3三、外防护架方案设计33.1脚手架形式33.1.1酒店地上一到八层脚手架形式33.1.2酒店地上八层以上脚手架形式43.1.3写字楼地上一到五层脚手架形式43.1.4写字楼地上五层以上脚手架形式43.2设计作法及相关参数43.2.1落地式脚手架：43.2.2悬挑脚手架：43.2.3悬挑外架阳角做法73.2.4剪刀撑做法83.2.5连墙件做法83.2.6悬挑梁平面布置93.2.7上人马道113.2.8安全通道12四、施工准备134.1材料准备134.1.1工字钢134.1.2脚手架钢管134.1.3扣件134.1.4脚手板144.1.5挡脚板144.1.6密目式安全网144.1.7安全网144.1.8避雷装置144.2劳动力配备144.3机具配备1447 中国建筑第八工程局有限公司五、施工工艺及搭设要求155.1施工工艺155.2立杆155.3纵向水平杆155.4横向水平杆165.5脚手板/木板165.6连墙件165.7剪刀撑175.8扣件螺栓175.9细部做法17六、脚手架检查验收制度17七、安全管理措施177.1管理规定177.2保证措施18七、应急预案18八、脚手架计算书208.1普通型钢悬挑脚手架计算书208.2落地式扣件钢管脚手架计算3647 中国建筑第八工程局有限公司一、编制依据序号编制依据备注1石家庄裕华万达广场E1-酒店、5A写字楼图纸2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130—20013建筑施工高处作业安全技术规范JGJ-80-914建筑施工安全检查标准JGJ59-995建筑施工手册（第四版）中国建筑工业出版社出版6中建八局青岛公司CI工作手册7中建八局青岛公司质量保证手册二、工程概况2.1建筑概况项目内容工程名称石家庄裕华万达广场E1地块大酒店区工程地址石家庄裕华区槐安路以北，民心河以东建设单位石家庄裕华万达广场投资有限公司设计单位河北建筑设计研究院有限责任公司监理单位中电科技集团河北工程项目管理有限公司施工单位中国建筑第八工程局有限公司2.2结构概况结构型式为框架~核心筒结构，框架及核心筒抗震等级为二级，本工程抗震设防类别为丙类，结构安全等级为二级，防火等级二级，地基基础设计等级为乙级，基础型式为筏板基础。三、外防护架方案设计3.1脚手架形式3.1.1酒店地上一到八层脚手架形式酒店主楼（含裙房）地上一层到八层脚手架形式采用悬挑和落地式结合。第一步悬挑自酒店西侧2层地面开始，一层脚手架自基础升至一层顶，车库位置采取直接从车库顶板搭设落地式脚手架至4层,车库顶板下面保留和外架相对应的支撑47 中国建筑第八工程局有限公司，悬挑段搭设高度为18.9米，落地式外架搭设高度为25.2米；第二步悬挑自酒店西侧、南侧5层结构地面起搭设，酒店主楼东侧、北侧自裙房顶板搭设落地式脚手架至8层，搭设高度为18.09米。1.1.1酒店地上八层以上脚手架形式第三步悬挑自9层结构地面起搭设，直至13层结构顶面，搭设高度18m；第四步悬挑自14层结构地面起搭设，直至18层结构顶面，搭设高度18.6m；第五步悬挑自19层结构地面起搭设，直至屋面以上2m，搭设高度14.9m。悬挑架工字钢预埋拉筋采用HPB235钢筋，直径为14mm，挑梁采用18号工字钢，分别在2层、5层、9层、14层、19层结构地面设置。1.1.2写字楼地上一到五层脚手架形式写字楼主楼（含裙房）地上一层到五层脚手架形式采用悬挑和落地式结合。第一步悬挑自写字楼东侧2层地面开始至，一层脚手架自基础升至一层顶，车库位置采取直接从车库顶板搭设落地式脚手架至五层,车库顶板下面保留和外架相对应的支撑，悬挑段搭设高度为15.25米，落地式外架搭设高度为20.42米。1.1.3写字楼地上五层以上脚手架形式第二步悬挑自写字楼6层结构地面起搭设，直至10层机构顶面，搭设高度18.75；第三步悬挑自11层结构地面起搭设，直至15层结构顶面，搭设高度18.75m；第四步悬挑自16层结构地面起搭设，直至20层结构顶面，搭设高度18.75m；第五步悬挑自21层结构地面起搭设，直至24层结构顶面，搭设高度15m；第六步悬挑自25层结构地面起搭设，直至屋面以上2米，搭设高度为16.25米。悬挑架工字钢预埋拉筋采用HPB235钢筋，直径为14mm，挑梁采用18号工字钢，分别在2层、6层、11层、16层、21层、25层结构地面设置。1.2设计作法及相关参数1.2.1落地式脚手架：横杆与立杆采用单扣件方式连接，计算高度为26.7米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。内排架距离墙长度为0.30米。横向杆计算外伸长度为0.20米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根。采用的钢管类型为Φ48×3.5。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采用双扣件连接。1.2.2悬挑脚手架：横杆与立杆采用单扣件方式连接，计算高度为20.4米，立杆采用单立管。47 中国建筑第八工程局有限公司搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。内排架距离墙长度为0.30米。横向杆计算外伸长度为0.20米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根。采用的钢管类型为Φ48×3.5。连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.90米,采用双扣件连接。1.1.1.1悬挑梁悬挑梁均采用18号工字钢，间距1300mm(挑梁布置图中单独标注处除外)，工字钢和结构地面通过在顶板内预埋两道14圆钢拉筋固定连接。有楼板锚固的悬挑梁总长度4500mm结构边缘外悬挑1400mm（详下图1），无楼板锚固的悬挑梁采用焊接钢板锚固于梁内，外出1400mm。工字钢上固定立杆处焊接25钢筋，前端需钢丝绳拉结的在前端立杆处工字钢下方加焊25钢筋100mm。图1图247 中国建筑第八工程局有限公司1.1.1.1锚固做法1、钢筋锚固有楼板部分采用14钢筋预埋于结构楼板下铁下面，前端采用倒U行钢筋与预埋件在工字钢两侧焊接，后端预埋件曲弯后除在上部焊接外，再加焊倒U行钢筋。具体尺寸及锚固位置详见下图。2、钢板锚固无楼板部分采用钢板焊接锚固，在框架梁上预埋8mm厚钢板，悬挑钢梁与预埋钢板（做法详见图3）焊接，焊缝宽度8mm、长度500mm（详见图4）。悬挑梁外端部立杆部位采用14钢丝绳（6×19钢丝绳，抗拉强度1550MPa）卸载（此做法无设计计算要求，仅为附加做法，详见图5）。图3钢板预埋件做法图447 中国建筑第八工程局有限公司图5：钢绳卸载做法1.1.1悬挑外架阳角做法阳角位置采用悬挑联梁做法（详见图6）。阳角悬挑梁埋入转角混凝土框架柱内，阳角悬挑梁的外部自由端各采用2根14钢丝绳（6×19钢丝绳，抗拉强度1550MPa）固定拉接（详见图6）。工字钢埋入混凝土框架柱内部分采用两个20“U”型钢筋辅助锚固，墙柱外边缘悬挑梁下面在墙柱竖向钢筋内侧放置500mm长125水平钢筋，以增强混凝土抗压，详见图6。图6阳角做法47 中国建筑第八工程局有限公司1.1.1剪刀撑做法悬挑及落地式脚手架均设置连续剪刀撑，悬挑段剪刀撑为5步4跨（详见图7）。落地式脚手架为4步4跨。图71.1.2连墙件做法外架采用钢管连墙件，结构施工期间采用梁内预埋钢管与外架双钢管连接，框架柱部位增设钢管抱柱并保证连接点的数量（见图8）。图8：连墙件做法47 中国建筑第八工程局有限公司1.1.1悬挑梁平面布置47 中国建筑第八工程局有限公司47 中国建筑第八工程局有限公司1.1.1上人马道1、搭设要求上人马道采用双跑落地马道，三排立杆，马道内侧立杆借用外脚手架内排立杆，立杆纵距1500mm，排距900mm，步距1800mm（同外防护架，详见图9）,三步一层；立杆下端垫50厚250宽通长脚手板；搭设总高度26.7m。2、承载要求上人马道动荷载最大时刻主要集中在上下班期间，人流量较大，单排行人平均2人/㎡，最大均布荷载为标准值1.5kN/m2，风压0.4kPa,风荷载高度变化系数1，风荷载体型系数1.20，安全网自重标准值5N/m2，马道采用50厚脚手板满铺，自重荷载标准值为0.35kN/m2，两侧设200高挡脚板，自重荷载标准值0.15kN/m2。图9：上人马道平面图及剖面图3、剪刀撑做法马道两侧立面设置斜撑，正立面设置剪刀撑并搭设至顶。47 中国建筑第八工程局有限公司4、连墙件做法上人马道范围内连墙件布置点间距2步2跨；遇框架柱处增设钢管抱柱。1.1.1安全通道36003000在建筑物底层，人员来往频繁的主要出入口搭设双层防护棚安全通道、并挂安全警示牌，确保现场施工人员的安全。本工程在外架上人马道入口处搭设双层防护棚安全通道，以保证通行安全。用钢管搭设宽3600mm、高3600m、长6000mm的防护棚通道（详见图10），顶面满铺双层50mm厚防护脚手板，两层脚手板的间距为600mm，用铁丝绑扎牢固；立杆纵向间距1500mm，步距900mm，下垫50mm厚通长脚手板；两侧沿栏杆架用密目网封闭；安全通道入口处挂警示牌（详见图11）。图10：防护棚通道立面图图11：安全通道入口立面图47 中国建筑第八工程局有限公司一、施工准备1.1材料准备1.1.1工字钢制作悬挑钢梁的材质必须符合《碳素结构钢》（GB/T700-88）检验标准进行检验。制作悬挑钢梁选择18号工字钢：高度h=180mm、腿宽b=94mm、腰宽d=6.5mm、平均腿厚t=10.7mm、内圆弧半径r=8.0mm、腿端圆弧半径R=4.3mm。1.1.2脚手架钢管本工程采用扣件式钢管脚手架，钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)中规定的Ø48×3.5普通3号钢管。脚手钢管质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中235-A级钢的规定。1.1.2.1新钢管规定应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228)的有关规定；钢管的外径、壁厚、端面等偏差，应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中表8.1.5的规定；钢管表面应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂防锈漆。1.1.2.2旧钢管规定表面锈蚀深度不得大于0.50mm。检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值不得使用；钢管弯曲各种杆件端部1.5m范围以内，弯曲值不得大于5mm；立杆钢管弯曲挠度值当3m＜L≤4m时不大于12mm，当4m＜L≤6m时不大于20mm；水平杆、斜杆的钢管弯曲挠度不得大于30mm。1.1.3扣件1.1.3.1扣件性能要求脚手架用扣件机械性能不低于《KT33-81》要求的可锻铸铁制造的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新扣件要具有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。1.1.3.2扣件的种类（1）两钢管90°交叉连接采用直角扣件；（2）两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；（3）钢管与钢管接长采用对接扣件。1.1.3.3扣件的质量检查47 中国建筑第八工程局有限公司扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。1.1.1脚手板脚手架作业层上铺放的脚手板采用木脚手板。木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，梁端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。作业层脚手板必须铺满、铺稳。1.1.2挡脚板挡脚板高度20cm，刷红白相间油漆并与两侧立杆固定牢固。挡脚板下边缘与脚手板的空隙不应大于10mm。1.1.3密目式安全网选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。密目式安全网宽（高）度1.8m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。1.1.4安全网安全网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全网重量一般不宜超过15kg。水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。密目式安全立网技术要求应符合GB16909-97的规定。1.1.5避雷装置避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。(1)接闪器可用直径12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。(2)防雷接地：本脚手架在每段搭设首层用直径14的镀锌钢筋将架体与建筑物四角框架柱内防雷接地线主筋焊接。相邻悬挑架之间钢管连接并保证接触可靠。避雷装置接地电阻不得大于10Ω。1.2劳动力配备工种人数任务架子工40负责架子搭设及拆除测量放线工4负责脚手架垂直度控制1.3机具配备名称单位数量备注47 中国建筑第八工程局有限公司架子扳手把40搭设和拆除架子用力矩扳手把2检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个4调整架子水平弯曲度一、施工工艺及搭设要求1.1施工工艺落地脚手架的搭设顺序为：安放第一步立杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→设连墙件悬挑脚手架的搭设顺序为：预埋拉环→布设工字钢→安放第一步立杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→设连墙件。1.2立杆1、落地脚手架每根立杆底部应设置垫板（50×200×4000mm）。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、脚手架底层步距不应大于2m。4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。5、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余位置接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）搭接长度不应小于1000mm，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1000mm，高出檐口上皮1500mm。7、立杆垂直偏差，不大于架高的L/300，全高不大于50mm。立杆刷橘黄色油漆。1.3纵向水平杆1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。水平杆刷橘黄色油漆。2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3（详见图12）。（2）搭接长度不应小于1000mm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。47 中国建筑第八工程局有限公司图12：外脚手架钢管接头位置示意图1.1横向水平杆1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3水平杆刷橘黄色油漆。1.2脚手板/木板1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开结构边缘120～150mm。用铅丝与脚手架绑扎牢固，严禁探头板。木脚手板满铺三步架，设挡脚板。2、脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。4、内排立杆与每层结构楼板边300mm空隙均满铺竹胶板或采用安全平网，以防施工人员及料具坠落。1.3连墙件1、连墙件布置点计算中落地式外架按照间距2步3跨、悬挑架按照3步3跨双扣件连接，现场采用钢管抱柱及预埋钢管用双钢管连接架体，遇剪力墙处预留钢管洞用两个扣件及短钢管与外架拉结或采用钢管与墙体对拉螺栓焊接拉结外架。并保证拉结点的数量大于理论计算的数量。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。47 中国建筑第八工程局有限公司2、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。3、采用菱形布置。4、脚手架的两端必须设置连墙件。5、当落地式脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。6、连墙件刷橘黄色油漆，拉结完毕后于外露端部做标识,采用挂牌或扣专用帽。1.1剪刀撑1、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。2、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，接头位置应交错布置，搭接长度不应小于1000mm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆端的距离不应小于100mm。3、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4、剪刀撑刷红白相间油漆。1.2扣件螺栓1、扣件螺栓的质量要达到标准要求。2、扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m。1.3细部做法1、安全网：外架立面满挂密目安全网，用尼龙绳与架体绑牢。2、安全平网：工字钢下采用安全平网及密目网双层网防护。外架安全平网每隔两层不超过10米设置一道，首层平网设置于3.2米处。3、所有预埋钢板锚固与梁内的工字钢及转角位置工字钢用钢丝绳进行拉结。二、脚手架检查验收制度脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用和继续使用：1、搭设完毕后。搭设过程中每两层验收一次，由安全员、架子班长等进行检查、验收和签字。2、施工中停止使用超过15天，在重新使用前。3、在暴风、大雨或地震等强力因素作用后。4、过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结后。三、安全管理措施3.1管理规定1、项目安全生产管理工作由项目管理人员宋钱平负责跟踪落实，项目安全监督员张强47 中国建筑第八工程局有限公司负责过程督察。如有不明确的安全技术保证措施，及时以书面形式向项目总工报告；如有施工人员违规操作并不服从教育且不改正者，及时以书面形式向项目副经理或项目经理报告。2、操作工人必须有架子工操作证，入场前必须进行安全教育培训，经考试合格后方可上岗。搭设外架时必须系好安全带。3、进入施工现场必须戴好合格的安全帽，系好下额带。4、严禁酒后作业；禁止穿拖鞋、赤脚、光背；禁止追逐打闹；。5、施工现场严禁吸烟。6、架子设置专人负责，在架子使用过程中要做好日常的维护、保养工作，定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题时及时解决。1.1保证措施1、注意杆件的搭设顺序并及时与结构拉接。随时校准垂直，水平偏差，避免过大偏差。用于连接大横杆的扣件，应开口朝下，避免雨水进入。2、拆除脚手架时要标识工作区范围，严禁他人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后卸先拆，先绑后拆。统一指挥，上下一致，协调配合。3、专业工长严格按照脚手架搭设方案进行详细的安全、技术交底，使操作者明确搭设方法及关键部位。脚手架搭设人员必须持有有效的操作证，在搭设过程中必须系好安全带，不得违规操作。4、对所使用的钢管、扣件进行检查，有弯曲、开裂等现象的材料严禁使用。5、严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直，横杆的水平，并确保扣件连接达到要求。6、脚手架搭设完毕，经检验合格，方可进行使用。7、在使用过程中，严格控制使用荷载，尤为重要的是操作层数量必须与计算依据相符合。8、操作层脚手板必须满铺，铺平，并不得有探头板，采用安全网封闭。9、加强使用过程中的定期检查工作，发现问题及时解决。10、外脚手架应沿建筑物周围连续封闭。11、脚手架操作层必须有200mm高的档脚板和高度1.2m的护身栏。12、外脚手架应有防雷接地措施，施工期间遇雷雨天，脚手架上的操作人员应离开。13、严禁将外架作为钢筋、方木、模板、钢管等各种材料周转区；严禁在外架长期堆集钢筋、方木、模板、钢管等各种材料。14、拆除要点：标识工作区范围，严禁他人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后卸先拆，先绑后拆。统一指挥，上下一致，协调配合，当拆除与另一部位有关的扣件时，应告知对方，以防坠落。七、应急预案1、应急组织体系：47 中国建筑第八工程局有限公司项目建立以项目经理为组长的紧急情况处置领导小组，项目副经理和安全总监为副组长，并形成由公司总部、社会机构、项目相关职能部门等共同参加的紧急情况处置组织体系。应急程序为报告、启动应急预案。1)小组成员如下：组长：杨香福电话:副组长：马希振电话：队长：房益胜电话：组员：姓名电话姓名电话姓名电话阙永敏龙玉华张强岳财富张磊廷潘爱民岳鹏达王立军乔晓峰2、培训和演练1)项目部安全总监负责主持、组织全机关每年进行一次按倾覆事故“应急响应的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、预防措施1)脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。2)所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按方案施工，做好脚手架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。5)所有架体平台，架设好后，必须由各方专业技术人员验收签字后，投入使用。5、应急响应1）如有脚手架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但是架子工长应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。2）事故后处理工作①查明事故原因事故责任人。②写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。③制订或修改有关措施，防止此类事故发生。④组织所有人进行事故教育。47 中国建筑第八工程局有限公司⑤向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。七、脚手架计算书8.1普通型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为20.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。内排架距离墙长度为0.30米。横向杆计算外伸长度为0.20米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根。采用的钢管类型为Φ48×2.7。连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.90米,采用双扣件连接。2.荷载参数脚手板自重标准值0.35kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.15kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.005kN/m2，同时施工2层，施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板共铺设3层。脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.90米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。47 中国建筑第八工程局有限公司二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.030kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.300/4=0.114kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.300/4=0.975kN/m荷载的计算值q=1.2×0.030+1.2×0.114+1.4×0.975=1.538kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.538×0.902/8=0.156kN.mσ=M/W=0.156×106/4121.0=37.78N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.03+0.98+0.11=1.12kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.12×900.04/(384×2.06×105×98910.0)=0.47mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。47 中国建筑第八工程局有限公司用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载)1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.030×0.900×(1+0.200/0.900)2=0.041kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×(1+0.200/0.900)2×1.300/4=0.153kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×(1+0.200/0.900)2×1.300/4=1.311kN荷载的计算值P=(1.2×0.041+1.2×0.153+1.4×1.311)/2=1.034kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.030)×1.3002+0.417×1.034×1.300=0.565kN.mσ=0.565×106/4121.0=137.168N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.030×1300.004/(100×2.060×105×98910.000)=0.03mm集中荷载标准值P=(0.041+0.153+1.311)/2=0.752kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度47 中国建筑第八工程局有限公司V2=3.029×752.183×1300.003/(100×2.060×105×98910.000)=2.46mm最大挠度和V=V1+V2=2.485mm大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN。R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值(需要考虑悬挑荷载)P1=0.030×0.900×(1+0.200/0.900)2×4/2=0.081kN大横杆的自重标准值P2=0.030×1.300=0.039kN脚手板的荷载标准值(需要考虑悬挑荷载)P3=0.350×0.900×(1+0.200/0.900)2×1.300/2=0.306kN活荷载标准值(需要考虑悬挑荷载)Q=3.000×0.900×(1+0.200/0.900)2×1.300/2=2.622kN荷载的计算值R=1.2×0.081+1.2×0.039+1.2×0.306+1.4×2.622=4.182kN单扣件抗滑承载力的设计计算R<=8.00满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重标准值产生的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1161NG1=(0.1161+(0.90×3/2)×0.030/1.80)×20.400=2.830kN(2)脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.300×(0.900+0.200)/2=0.751kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力47 中国建筑第八工程局有限公司栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.300×3/2=0.292kN(4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.005NG4=0.005×1.300×20.400=0.133kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.176kN。钢管结构自重与构配件自重：NG=NG1+NG2k=4.006kN。(5)施工荷载标准值产生的轴向力施工均布荷载标准值(kN/m2):NQ=(3.000+3.000×(2-1))×1.300×(0.900+0.200)/2=4.29kN(6)风荷载标准值产生的轴向力风荷载标准值:其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0=0.400<1>可按《建筑结构荷载规范》(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准(BS5973-1981)计算确定；<2>可按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取消基本风压W0值乘以0.7修正系数。<3>脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：脚手架底部Uz=1.000,Us——风荷载体型系数：Us=0.8690经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk=0.7×1.000×0.8690×0.400=0.243kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×NG+0.85×1.4NQ=9.912kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2NG+1.4NQ=10.813kN47 中国建筑第八工程局有限公司风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经计算得,底部立杆段弯矩Mw=0.85×1.4×0.243×1.30×1.802/10=0.122kN.m六、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.813kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.70；h——立杆步距，h=1.80；λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=191；λ<=[λ]=210,满足要求!k——计算长度附加系数，取1.155；l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.53m；Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=221的结果查表得到0.149；A——立杆净截面面积，A=3.84cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.12cm3；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=10813.000/(0.149×384.200)=188.89N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.912kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；47 中国建筑第八工程局有限公司μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.70；h——立杆步距，h=1.80；λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=191；λ<=[λ]=210,满足要求!k——计算长度附加系数，取1.155；l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.53m；Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=221的结果查表得到0.149；A——立杆净截面面积，A=3.84cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.12cm3；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.122kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=9912.000/(0.149×384.200)+(.000/4121.000)=202.75N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、连墙件的计算:(1)连墙件的轴向力设计值计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw脚手架顶部Uz=1.000连墙件均匀布置,受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位脚手架顶部风荷载标准值Wk=0.7Uz×Us×Wo=0.7×1.000×0.8690×0.400=0.243kN/m2。Wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.243kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×1.80×3.00×1.30=21.060m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000kN经计算得到Nlw=7.165kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.16kN(2)连墙件的稳定承载力计算：连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离47 中国建筑第八工程局有限公司长细比λ=lo/i=30.00/1.60=19长细比λ=19<[λ]=150(查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》),满足要求!Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.949；Nl/ΦA=12.16×103/(0.949×384)=33.36N/mm2连墙件稳定承载力<=[f]=205，连墙件稳定承载力计算满足要求!(3)连墙件抗滑移计算：连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=12.165kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式47 中国建筑第八工程局有限公司C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1400mm，l=2900mm，m1=300mm，m2=1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.01+1.4×4.29=10.81kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.40/2.90=0.48kl=0.30/2.90=0.10k2=1.20/2.90=0.41代入公式，经过计算得到支座反力RA=28.138kN支座反力RB=-5.272kN最大弯矩MA=16.502kN.m抗弯计算强度f=16.502×106/(1.05×.0)=84.954N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.01+4.29=8.30kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=6.840mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中Φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：ΦΦb=2.0047 中国建筑第八工程局有限公司由于Φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用Φb查表得到其值为0.929经过计算得到强度σ=16.50×106/(0.929×.00)=96.02N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f]=215,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.272kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5272×4/(3.1416×50×2)]1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.27kN；d——楼板螺栓的直径，d=14mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5272.48/(3.1416×14×1.5)=79.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓压力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=28.14kN；d——楼板螺栓的直径，d=14mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=70mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于64.5kN47 中国建筑第八工程局有限公司楼板混凝土局部承压计算N<=64.5满足要求!十一、预埋钢板焊接锚固焊缝计算由以上可知，取立杆的轴心压力最大设计值，N=10.55kN，最大弯矩MA=16.110kN.m焊缝抗拉强度计算公式：σ=6M/（he∑L2）其中he——焊缝宽度，取6mm；L——焊缝长度，取250mm，2条；σ——焊缝抗拉应力；经计算得σ=6×/（6×2×2502）=128.88MPa，焊缝抗拉应力设计值为[f]=190MPa焊缝满足要求。十二、预埋件锚固钢筋计算计算公式La=αfyd/ft其中La——钢筋锚固长度；α——钢筋外形系数，光圆钢筋取0.16fy——锚固钢筋抗拉强度，取200MPa；d——锚固钢筋直径，取d=14mm；ft——混凝土抗拉强度，取1.71MPa；经计算得La=0.16×200×14/1.71=261.99mm锚固钢筋面积As=M/（1.3αrαbfyz）其中αr——钢筋层数影响系数，四排锚固筋取0.85；αb——锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d,t为锚板厚度取8mm，d为锚筋直径取14mm，则αb=0.74fy——锚筋抗拉设计强度，取200MPaz——最外侧锚筋之间中心距离，取210mm经计算得As=/（1.3×0.85×0.74×200×210）=469mm2取814锚筋可满足要求。十三、悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。47 中国建筑第八工程局有限公司(一)、参数信息1、荷载参数受脚手架作用的联梁传递集中力P:9.80kN2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式：两根钢丝绳拉接；立杆横向间距或排距L1：0.90m；内侧脚手架距离墙体L2：0.30m，计算中取其1.414倍为集中力作用点；型钢采用18号工字钢；型钢支点距离建筑物角点2.10m；型钢截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2；点M到Q点的距离D1:6.00m；支点P到建筑物角点O的距离：2.10m；O点到Q点的距离D2(m)：1.00m；阳角型钢示意图(二)、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=9.80kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m阳角型钢计算简图经过连续梁的计算得到47 中国建筑第八工程局有限公司阳角型钢支撑梁剪力图(kN)阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)型钢支点的的支撑力为8.240kN型钢固接处的支撑力为12.282kN型钢最大弯矩Mmax=4.957kN.m图中距离|MP|=(2.100×2.100+1.000×1.000+2.100×1.000×1.414+6.000×6.000)1/2=6.662m图中角度可按《建筑结构荷载规范》(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准(BS5973-1981)计算确定；<2>可按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取消基本风压W0值乘以0.7修正系数。<3>脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：脚手架底部Uz=1.000,Us——风荷载体型系数：Us=0.8680经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk=0.7×1.000×0.8680×0.400=0.243kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×NG+0.85×1.4NQ=12.057kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2NG+1.4NQ=13.097kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经计算得,底部立杆段弯矩Mw=0.85×1.4×0.243×1.50×1.802/10=0.141kN.m47 中国建筑第八工程局有限公司六、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.097kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；h——立杆步距，h=1.80；λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=169；λ<=[λ]=210,满足要求!k——计算长度附加系数，取1.155；l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.12m；Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=195的结果查表得到0.190；A——立杆净截面面积，A=3.84cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.12cm3；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=13097.000/(0.190×384.200)=179.42N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.057kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；h——立杆步距，h=1.80；λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=169；λ<=[λ]=210,满足要求!k——计算长度附加系数，取1.155；l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.12m；47 中国建筑第八工程局有限公司Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=195的结果查表得到0.190；A——立杆净截面面积，A=3.84cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.12cm3；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.141kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=12057.000/(0.190×384.200)+(.000/4121.000)=199.38N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.202kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.950kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=[0.190×3.842×10-4×205×103-(1.2×1.202+1.4×4.950)]/(1.2×0.125)=44.018米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]44.018/(1+0.001×44.018)=42.162米。[H]=42.162和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=42.162m。脚手架单立杆搭设高度为26.7m，小于[H]，满足要求！考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.202kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.950kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；47 中国建筑第八工程局有限公司　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.118kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=(0.190×3.842×10-4×205×103-(1.2×1.202+0.85*1.4*(4.950+0.190×3.842×100×0.118/4121.000)))/(1.2×0.125)=50.943米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=48.473和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]48.47m。脚手架单立杆搭设高度为26.7m，小于等于[H]，满足要求！八、连墙件的计算:(1)连墙件的轴向力设计值计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw脚手架顶部Uz=1.000连墙件均匀布置,受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位脚手架顶部风荷载标准值Wk=0.7Uz×Us×Wo=0.7×1.000×0.8680×0.400=0.243kN/m2。Wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.243kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.00×1.80×3.00×1.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000kN经计算得到Nlw=5.511kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.51kN(2)连墙件的稳定承载力计算：连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离长细比λ=lo/i=30.00/1.60=19长细比λ=19<[λ]=150(查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》),满足要求!Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.949；Nl/ΦA=10.51×103/(0.949×384)=28.83N/mm2连墙件稳定承载力<=[f]=205，连墙件稳定承载力计算满足要求!(3)连墙件抗滑移计算：47 中国建筑第八工程局有限公司连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.511kN小于扣件的抗滑力16.00kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求(1)立杆基础底面的平均压力计算p=N/A其中N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=13.10A——基础底面面积(m2)；A=0.25p=13.10/0.25=52.39kN/m2(2)地基承载力设计值计算fg=Kc×fgk其中Kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=200.00fg=1.00×200.00=200.00kN/m2地基承载力的计算p