歙县滨河花园二期工程外脚手架施工方案

'外脚手架专项施工方案歙县滨河花园二期工程外脚手架专项施工方案外脚手架专项施工方案审批表-22- 外脚手架专项施工方案工程名称建设单位监理单位安徽省中翰项目管理有限公司施工单位马鞍山市安民建安有限责任公司脚手架搭设单位歙县立地架业有限公司编制人编制日期审核人审核日期审批人审批日期施工单位审核意见：审核人：日期：审批意见：审批人：日期：监理（建设）单位审核意见：审核人：日期：审批意见：审批人：日期：-22- 外脚手架专项施工方案编制说明一、编制方案执行的规范：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑结构设计规范大全》3、《简明施工计算手册》4、《PKPM系列软件》二、使用材料执行标准：1、《直缝电焊管》（GB/T13793）标准2、《碳素结构钢》（GB/700）标准三、外架质量执行标准：1、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）目录-22- 外脚手架专项施工方案一、工程概况及搭设方式二、施工准备三、材料的选用与材质的要求四、脚手架构造要求五、外架基础的处理六、脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算七、安全生产措施及操作要求八、脚手架的验收九、脚手架的工程管理十、脚手架的拆除方法及安全要求十一、公司资料、搭设负责的证件及示意图外脚手架搭设施工方案-22- 外脚手架专项施工方案一、工程概况及搭设方式工程名称：歙县滨河花园二期工程建设单位：歙县诚创房地产开发有限公司监理单位：安徽省合肥永信监理有限公司施工单位：黄山市建设集团有限公司外脚手架分包单位：歙县立地架业有限公司工程地址：歙县郑村桥头建筑规模：本工程为地下1层，地上12层住宅楼，多层住宅楼总建筑面积40800M2，首层层高2.85米,二层以上层高2.9m，室内、外高差0.1m,建筑总高度39.25米。结构类型：框架剪力墙结构采用Φ48*3.5钢管脚手架，六层以下搭设双排落地脚手架，六层以上采用悬挑双排钢管脚手架。为了确保施工期间的安全，外脚手架全部用安全网围闭，并从第四层开始搭设安全斜挡板，每增三层搭一道斜安全挡板。该工程均采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设。具体搭设方式如下：A、落地架：从-0.3m处采用常规落地式脚手架搭设至六层顶，搭设高度为20.25m+0.3m=20.05m（不需要计算）。B、悬挑架：从六层顶开始采用16#工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至檐口高度为36.050m，搭设高度为5×2.9m（机房最高处）+3.2m（女儿墙）+1.3（超屋面防护高度为1.5m）=20.50m。C、在七层面张设一道封闭式安全平网。D、为了预防高坠事故和人员来往的安全，故在悬挑层分别用多层板做一次封闭。二、施工准备单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进行技术交底。三、材料的选用与材质的要求1、钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GBT13793）中3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GBT700）中Q235—A级钢的规定，并有产品出厂合格证。。采用的钢管类型应为国家标准48×3.5，但考虑到市场材料供应与材料锈蚀程度偏差，计算时可按48.3×3.5，以确保安全。2、扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。3、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。4、外架外侧应用垂直安全立网围护，安全网是用来防止人，物坠落或用来避免、减轻坠落或物击伤害的网具，分别由网体、边绳、系绳、筋绳相组成。规格型号为6m长×-22- 外脚手架专项施工方案1.8m宽。并应经过建设部及劳动部通过签定的合格产品。5、外架采用草绿色防火安全网全封闭围护，安全网必须经过建设部及劳动部通过鉴定的合格产品，或当地“安检站”推广的产品，临街的外架先用竹笆封闭再再挂密目网。脚手架上设护栏和挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板亦可用加设一道底栏杆（距脚手片面0.2~0.4m）代替。四、脚手架的构造要求1、外架立杆横向间距0.8m，步距1.8m，纵距1.5m，内立杆距墙面距离为0.2m。落地式脚手架立杆下用12#的槽钢铺设，悬挑架立杆下用16#工字钢作为受力杆件，确保其足够的长度、刚度、强度和稳定性。2、脚手架搭设流程为：A、落地架：铺12#的槽钢→放置纵向扫地杆→横向扫地杆→逐根竖立立杆→随即与扫地杆扣紧→第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三步纵向水平杆、横向水平杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→铺设竹笆→挂密目网→接立杆→加设剪刀撑。外架四周从二步架起等距设置双道栏杆（0.6m～1.2m）至顶层。B、悬挑架：放线以便确定悬挑杆件U型环定位予埋→悬挑杆件定位→杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）→立杆定位→转角处摆横向工字钢→摆入纵向扫地杆→逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）→安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）→安装第三、四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆→安装横向斜撑→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→安装护身栏杆→挂设安全网。外架四周从二步架起等距设置双道栏杆（0.6m～1.2m）至顶层。3、纵横向扫地杆脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4、纵、横向水平杆纵向水平杆的构造要求：A、纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨；B、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定：1)纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于1m。横向水平杆的构造要求：-22- 外脚手架专项施工方案A、在主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。5、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；B、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；C、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接；6、连墙件的设置A、本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法：在混凝土内预埋≥300cm长的钢管，并保留≥15cm在混凝土面上，然后再用钢管和扣件与架体连接。落地架采用随层三跨设置，悬挑架采用随层三跨双扣件设置，并增加防滑扣件。B、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离小于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。C、剪力墙部位：先预埋PVC管，再用钢管穿过PVC管用钢管拉结外架立杆上，剪力墙内侧加扣件固定。7、剪刀撑设置：A、本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑角度在45度~60度之间。B、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。C、上料台口处两侧开口架横向斜撑由下向上连续设置。8、竹笆片的铺设：竹笆脚手板隔层满铺，其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用16#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。9、平网设置方法：当高度建筑施工采用悬挑脚手架时，在每个悬挑梁处沿建筑物四周设置一道安全平网，作为防护措施，从而加强高层建筑物悬挑脚手架以上坠落物的缓冲防护。张设水平网外水平杆比内水平杆高50cm，水平杆用搭接，不应少于3个转扣，每3米设置一道斜杆，斜杆的夹角应在45度以下，斜杆和水平杆都必须要用6米的。每个筋绳必须与内外水平杆栓牢，两网相交时也要栓牢，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定在安全网上，在水平网上的杂物应及时清理。10、“临边”、“洞口”防护要求：1)临边高处作业:施工中工程周边暂无脚手架,且作业高度超过3.2米时,在工程楼层边除设置防护栏杆外,还必须按合肥市安全站行业规定,在建筑物外围架设临时安全平网.2)楼梯口和梯段边防护:-22- 外脚手架专项施工方案楼梯口必须安装临时护栏杆.防护栏杆:应由上下两道横杆及栏杆柱组成,上杆离地高度为1.2m下杆离地0.6m横杆长度>2m必须加设栏杆柱,并且整体构造成经受任何方向的1KN外力,防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭,或在栏杆下面固定高度不低于0.18m的档脚板或0.4m的档脚竹笆.楼梯边必须顺顺楼梯坡度设置双道防护栏杆,栏杆构件间距也平栏杆相同,栏杆柱应固定牢靠,不得晃动.3)安全通道防护棚：A、因施工需要，搭设防护棚进行双层防护。一层防护棚高4.5m，立杆搭设长度为10m,宽度为6m,两侧加剪刀撑，正面与背面加设八字撑，保持纵横向稳定；防护棚的平面也设置八字撑，保持平面稳定。每隔1m设一根横向填芯杆；二层防护棚高度在一层高度0.6m处，每隔0.3m设一根横向填芯杆。B、防护棚两侧用密目网作防护，采用一层木板和一层竹笆铺设，以防坠物。4）门洞口处理：在临时落地架底部开门时，脚手架必须按国标《JGJ130-2011、J84-2001》规范中的6.51B型方法处理。①在门洞两侧的立杆应为双立杆，副立杆长度不应小于6m，门洞上的立杆间距应≤1.5m。②由门洞上的中部位置，脚手架内、外立面，分别向下两侧打八字撑；③在脚手架外侧门洞部位搭设长、宽不小于门洞宽度，长度不小于3的人员进出入防护棚，并显示标志。④门洞上被打断的立杆在主节点处大横杆的上方，应增加防滑扣件。5）预留洞口：①板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。②楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。③楼板面等处边长大于250mm的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。④墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于150mm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。⑤下边沿至楼板或底面低于800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。11、电梯井部位防护：1）在电梯井口设置符合国家标准的安全警示标志，2）电梯井层层用不小于20㎝×20㎝、直径不小于6㎜钢筋网片防护,上面铺竹笆。立面防护:焊工具式门高度为1.5-1.8m。12、空调板和外凸处的架子加固处理：空调板和外凸处的脚手架立杆因空调板和窗的阻隔而被打断，造成了大横杆的荷载增加，为此必须在被打断的立杆的空调板和外凸窗外侧，应自下面向上增设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小横杆固定。这样不仅保证脚手架的稳定，而且增加了作业人员的安全。-22- 外脚手架专项施工方案13、防电避雷措施:在建筑设计中，随着建筑主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以要在架体上东南西北四面设置一至两个点，大的建筑物每隔30m部位增加一个防雷点，用直径大于12MM的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖向钢筋焊接起来（焊接长度应大于接地直径的6倍）。是架体良好的接地，使冲击电阻值不大于30欧姆，从而达到防雷的目的，或与建筑物上的避雷带连接防雷电。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。五、外架基础的处理考虑到钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，基础回填土采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），结合本工程实际情况，底部应浇筑C20砼垫层15cm厚以上，建筑物的基础周围自然地面及护坡均便道浇筑C20素砼20㎝，向外有不小于1：0.05的排水坡度，四周设15cm×15cm宽排水沟，在四角有60cm×60cm×100cm的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。）六、脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算悬挑方法及要求：A、悬挑采用16#工字钢作悬挑梁，悬挑槽钢后端用16圆钢固定在混凝土板上，槽钢穿过锚卡并用木楔塞牢。悬挑层底部用木板封实。B、悬挑主梁选用16#工字钢4.5m。4.5m长工字钢通常部位外挑1.2，锚固端为3.3m，转角处外挑1.5m，锚固端长3m；凹凸部位外挑长为1.7m，锚固端为2.8M，阳台部位外挑2.7m，锚固端为3.3m。（具体型钢设置方法见型钢布置图）。C、U型环制作与设置：U型环采用φ16的钢筋加工制作，U型环内径宽度为120㎜，高度为320㎜（见附图）。U型环必须在钢筋底板筋下,U型环的两角加横向直筋,增加抗拉力.安装工字钢与U型环锚卡间隙处用木楔塞紧,再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道U型环，第一道U型环预埋在结构梁边,并用木楔加固在型钢的两侧,防止型钢侧偏；第三道U型环设置在工字钢的末端200mm处，第二道U型环在第三道环的前300mm.第二、第三道环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处,主要增加型钢的抗压力.预埋时三环要设置在一直线上,便与工字钢穿行。D、作为安全储备，悬挑端用钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，在转角处并增设横向挑梁，转角处、凹凸处采用两根钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，外立杆处型钢底部钢丝绳作为卸荷，内立杆处型钢底部钢丝绳作为安全储备（见示意图)。楼面梁内预埋φ20的吊环，悬吊处大横杆与立杆用双扣件连接。每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。E、在悬挑型钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在[16#工字钢上，立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m。外伸悬挑梁长度与固定梁长度之比应达到1:1.25以上。对于特殊部位外伸悬挑梁长度与固定梁长度之比可达不到1:1.25左右，可采用双道钢丝绳作为加固措施(具体见示意图)。F、转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方设置纵向型钢联梁与横向挑梁焊接接牢固，用于固定悬挑架体的内外立杆。G、悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在型钢梁上口焊ф25钢筋柱10cm高,立杆套上钢筋柱,搭设脚手架。-22- 外脚手架专项施工方案悬挑架计算：(悬挑梁采用16#工字钢,取悬挑最高度为20m)A、通常部位计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度20米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用随层三跨设置。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0200，体型系数1.1280。悬挑水平钢梁采用14#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，但钢丝绳不参于计算。（一）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×1.5002=0.399kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×1.5002=-0.469kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：-22- 外脚手架专项施工方案=0.469×106/4491.0=104.393N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.098+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.861mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.697×0.800/4=0.543kN.m=0.543×106/4491.0=120.933N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm-22- 外脚手架专项施工方案集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1947.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=0.936mm最大挠度和：V=V1+V2=0.945mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（四）、脚手架荷载标准值静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NG1=0.107×19.800=2.118kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×6×1.500×(0.800+0.200)/2=0.675kN(3)本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.800=0.148kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.617kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.020Us——风荷载体型系数：Us=1.128-22- 外脚手架专项施工方案经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×2.020×1.128=0.558kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.617+0.85×1.4×3.600=8.624kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.617+1.4×3.600=9.380kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.558×1.5×1.8×1.8/10=0.323kN.m（五）、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.380kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9380/(0.19×424)=116.734N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.624kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；-22- 外脚手架专项施工方案　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.323kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8624/(0.19×424)+/4491=179.215N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（六）、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.558kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.3×3=11.7m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=7.73kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.73kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20/1.6的结果查表得到=0.97A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=84.157kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式-22- 外脚手架专项施工方案支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=3300mm，ml=200mm，m2=1000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=102.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.38kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/mk=1.20/3.30=0.36kl=0.20/3.30=0.06k2=1.00/3.30=0.30代入公式，经过计算得到支座反力RA=22.792kN支座反力RB=-3.121kN最大弯矩MA=11.402kN.m抗弯计算强度f=11.402×106/(1.05×.0)=106.458N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.62+3.60=7.22kN水平钢梁自重计算荷载q=21.50×0.0001×7.85×10=0.17kN/m最大挠度Vmax=5.87mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00-22- 外脚手架专项施工方案由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=11.40×106/(0.929×.00)=120.32N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（九）、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.131kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3131×4/(3.1416×50×2)]1/2=7mm（实际操作中采用直径18的拉环）B、凹凸处、空调板处:悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7米，建筑物内锚固段长度2.8米。悬挑水平钢梁采用两根钢丝绳与建筑物拉结，一根作为支撑，另一根作为卸荷。支拉斜杆距墙体的距离为1.6m。（一）、大横杆同上：略（二）、小横杆同上：略（三）、扣件抗滑力同上：略（四）、脚手架立杆荷载的计算同上:略（五）、连墙件的计算同上:略（六）、立杆稳定性计算同上：略（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体800mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。受脚手架集中荷载P=9.87kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m-22- 外脚手架专项施工方案悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.215kN,R2=6.582kN,R3=-0.154kN最大弯矩Mmax=3.398kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.398×106/(1.05×.0)+4.549×1000/2150.0=33.840N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算-22- 外脚手架专项施工方案其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=3.40×106/(0.929×.00)=35.86N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（九）、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力为RU1=14.926kN拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.926kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×14.926/0.850=105.551kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.926kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[15520×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm(实际操作中采用直径18的吊环)（十）、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.649kN-22- 外脚手架专项施工方案水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6649×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm(实际操作中采用直径18的拉环)C、转角处受力计算:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用14号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用两根钢丝绳与建筑物拉结，一根作为支撑，另一根作为卸荷。支拉斜杆距墙体的距离为1.5m。（一）、大横杆同上：略（二）、小横杆同上：略（三）、扣件抗滑力同上：略（四）、脚手架立杆荷载的计算同上:略（五）、连墙件的计算同上:略（六）、立杆稳定性计算同上：略（七）、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=12.37kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(1-1)/2×12.37+12.37+1.50×0.17/2=12.49kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×0.00+12.37+1.50×0.17=12.62kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=(1×1-1)/(8×1)×12.37×1.50+0.17×1.50×1.50/8=0.05kN.m抗弯计算强度f=0.05×106/.0=0.46N/mm2（八）、悬挑梁的受力计算-22- 外脚手架专项施工方案悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。本工程中，脚手架排距为1130mm，内侧脚手架距离墙体280mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1410mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=12.62kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.584kN,R2=11.585kN,R3=-0.025kN最大弯矩Mmax=2.073kN.m-22- 外脚手架专项施工方案抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.073×106/(1.05×.0)+4.113×1000/2150.0=21.264N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!（九）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=2.07×106/(0.929×.00)=21.87N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（十）、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.171kN拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.171kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×14.171/0.850=100.028kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.171kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为-22- 外脚手架专项施工方案其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[14171×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm（实际操作中采用直径φ20的吊环)（十一）、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.221kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[12221×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm（实际操作中采用直径φ20的拉环)D、阳台处计算:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.7米，建筑物内锚固段长度3.3米。悬挑水平钢梁采用两根钢丝绳与建筑物拉结，一根作为支撑，另一根作为卸荷。支拉斜杆距墙体的距离为2.5m。（一）、大横杆同上：略（二）、小横杆同上：略（三）、扣件抗滑力同上：略（四）、脚手架立杆荷载的计算同上:略（五）、连墙件的计算同上:略（六）、立杆稳定性计算同上：略（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1700mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。受脚手架集中荷载P=10.60kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m悬挑脚手架示意图-22- 外脚手架专项施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=17.349kN,R2=5.286kN,R3=-0.231kN最大弯矩Mmax=5.302kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=5.302×106/(1.05×.0)+8.675×1000/2150.0=53.541N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.899经过计算得到强度=5.30×106/(0.899×.00)=57.82N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（九）、拉杆的受力计算-22- 外脚手架专项施工方案水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力为RU1=19.397kN拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=19.397kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×19.397/0.850=136.919kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，采用双股直径14mm的钢丝绳。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=19.397kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[19397×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm(实际操作中采用直径18的吊环)（十）、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.286kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5286×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm(实际操作中采用直径18的拉环)七、安全生产措施及操作要求（一）安全生产措施1、参与编制、审核、搭拆的作业人员必须持证挂牌上岗。-22- 外脚手架专项施工方案2、架子搭设前应向施工人员进行书面技术，安全交底，并由班长签名后方可进行搭设。3、架子工在搭设过程中，对于弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。4、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，并悬挂安全警示标牌。5、遇有大雾，大雨，大雪和六级以上大风天气，严禁在架上进行高处作业。6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。（二）操作要求1、操作人员岗前必须经过三级教育，并持有效证件上岗，对患有高血压，心脏病及不适合高空作业的人员禁止雇佣上岗作业。2、操作人员上岗时必须配带安全帽，系好安全带，穿工作服装,及穿软底防滑鞋。3、认真听从施工单位指挥安排，对于现场机电不要随意乱动。4、不准在架体上嬉笑打闹，不准在外架上趟坐休息。5、与其它作业人员之间要和谐相处，不准与他人打架斗殴。6、下班时应收集好工具材料，做到工完、料尽、场地清。八、脚手架验收脚手架搭设完成后，由项目部自检合格后填表申报公司安全科进行验收，对验收中出现的一些问题立即进行整改。当验收合格，再次交付于使用单位，双方验收合格后办理交接手续，方可投入使用。主要检查是：悬挑杆件的型号，U型环的型号和锚固长度、予埋间距，杆件的设置和连接，连墙件、支撑、钢丝绳的斜拉角度和绳径等构造是否符合要求；垫板是否松动，立杆是否悬空；扣件是否符合要求；安全措施是否符合要求；立杆的沉降与垂直差是否符合规范要求；是否超载；每搭设5步架后，遇有六级大风和大雪后，停用超过一个月等，均应履行检查验收手续。脚手架要保证纵成线、横成方、立杆杆身垂直。搭接交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均符合规范要求。架子剪刀撑连续设置绑牢，架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。九、脚手架的工程管理1、脚手架的技术管理脚手架工程设计审批后，在实施前要向有关人员进行交底，参加人员应包括该项工程施工的有关管理人员和作业班长，不仅施工员要参加，材料员、安全员等都要参加，使用脚手架的施工人员也要参加。交底的目的是使上述人员了解脚手架的设计意图，脚手架的搭设和拆除中的安全措施，使用脚手架的安全要求，以确保使用和搭设符合安全和设计意图。2、脚手架的安全管理1）搭设后的验收，由公司安全处组织验收，现场专职安全员、搭设班组长、使用班组长参加，验收合格后方可使用，验收合格的脚手架应挂牌。2）使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。3）定期全面检查，对于查出的问题要限期改正，改正要经验收合格后方可再次使用。4）在大风、雨、雪后和暂停使用后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合格的脚手架才能投入使用。3、脚手架上堆荷管理高层建筑施工脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载也不允许，支模、外挑接料平台、向室内卸荷的溜槽等不允许支承在脚手架上或与其联系。禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。4、对脚手架施工人员的管理-22- 外脚手架专项施工方案参加搭设脚手架的施工人员须持证上岗，另外参加搭设和拆除脚手架的施工人员事先要进行体检，对不适合高处作业的人员不得安排从事搭设脚手架。对从事脚手架作业的人员要经常进行安全教育，在施工前要进行安全交底。十、拆除脚手架的方法和安全要求：1、工程施工完毕经全面检查，确定不再需要使用脚手架时，由工程负责签证后，方可进行拆除。安全员和技术员要向架子工进行书面技术交底，并有交接人签字。2、拆除脚手架，应付设置警戒区。同时要专人负责监护，拆除前，应将存放在脚手架上的材料、杂物等清除干净，以防落物伤人。3、拆除顺序应自上而下，按后装构件先拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。若确因装饰等特殊需要保留某立面脚手架时，应在该立面脚手架开口两端随着其他立面脚手架进度（不超过二步架）及时设置与建筑物拉结牢固的横向支撑。拆下的杆件、竹笆板、安全网等应在该垂直运输设置运送地面，严禁从高处向下抛。运到地面的杆件，物品等应即及时按品种、分规格堆放整齐。妥善保管。剪刀撑、立杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、立杆拆到哪一层。在搭设和拆除过程中，中途不得换人。如果在中途换人员应作详细交底，方可操作。4、参加搭拆的所有作业人员一律不准酒后作业，必须思想集中保持严肃，不准擅自离开工作岗位。同时严禁违章作业，野蛮施工。十一、公司资料、编制人员、搭设负责的证件及示意图-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案]-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案润峰水岸茗城一期一标段1#3#6#11#楼工程上料平台施工方案歙县立地架业有限公司二0一三年八月十二日-22- 外脚手架专项施工方案料台施工方案审批表工程名称润峰·水岸茗城一期一标段1#、3#、6#、11#楼建设单位歙县润峰置业投资有限责任公司监理单位安徽省中翰项目管理有限公司施工单位马鞍山市安民建安有限责任公司外脚手架搭设单位歙县立地架业有限公司编制人编制日期审核人审核日期审批人审批日期施工单位审核意见：审核人：日期：审批意见：审批人：日期：监理（建设）单位审核意见：审核人：日期：审批意见：审批人：日期：-22- 外脚手架专项施工方案上料平台施工方案一、料台的搭设位置及搭设方式:料台根据施工现场的要求搭设在较为适合的位置,具体位置见施工现场。料台的搭设方式与外脚手架相同，参见外脚手架专项施工方案二、料台材料准备与搭设要求1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性。2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2001规范中第3项的规定，钢管应选用Ø48×3.5mm；但考虑到市场材料供应与施工现场的安全起见，计算时可按48×3.2，以确保安全。有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。3、料台基础应做200mm以上C20砼振实，回填土必须按施工规范要求回填，分层夯实、平整，立杆底部用12#上槽钢铺垫在砼板上。在基坑四周应做好排水，严禁积水和浸泡。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。）4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须层层设置刚性连接，不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置1～2根填芯，但不得大于250mm。6、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的付立杆间距不得大于250mm，副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安全门由专业厂家制作），开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范层层设置。7、悬挑式楼层卸料平台，悬挑梁必须采用型钢伸至建筑物内，且必须在尾端设置圆钢筋锚固筋与建筑物结构连接牢固。（注：锚固直径不宜小于20mm）8、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500～600mm和1000～1200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏，（由专业厂家安装）。9、料台平台板应用木板填铺，（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。10、人货电梯接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员不得随意打开。连墙件随楼层料台两侧设置，且中间增设两道连墙件。11、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。12、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。三、计算:料台悬挑采用14#工字钢，直径20的锚卡，料台全长4m，立杆间距为1.5m、0.8m、1.5m，按最大1.5m代入计算，横距为0.8m，步距为1.8m，距墙为0.2m，外架采用4.5m工字钢，悬挑1.2m，锚固3.3m。悬挑端用Ø14的钢丝绳做为保险绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷（钢丝绳采用6×19+1，公称抗拉强度1550Mpa），楼面梁内预埋圆钢20的吊环。悬挑外架搭设最高度为19.2m。悬挑料台的计算：双排脚手架，搭设高度20米，立杆采用单立管。-22- 外脚手架专项施工方案立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件随楼层料台两侧设置，且中间增设两道连墙件。施工活荷载为4kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.020，体型系数0.2000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m活荷载标准值Q=4.000×0.800/2=1.600kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.600=2.240kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.214+0.10×2.240)×1.8002=0.781kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.214+0.117×2.240)×1.8002=-0.919kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.919×106/4491.0=204.520N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:-22- 外脚手架专项施工方案静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=1.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×1.600)×1800.04/(100×2.06×105×.0)=8.060mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.800/2=0.252kN活荷载标准值Q=4.000×0.800×1.800/2=2.880kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.252+1.4×2.880=4.417kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+4.417×0.800/4=0.887kN.m=0.887×106/4491.0=197.541N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.069+0.252+2.880=3.201kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=3201.120×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=1.538mm最大挠度和：V=V1+V2=1.547mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；-22- 外脚手架专项施工方案R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.800/2=0.252kN活荷载标准值Q=4.000×0.800×1.800/2=2.880kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.252+1.4×2.880=4.371kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NG1=0.107×19.800=2.118kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×6×1.500×(0.800+0.200)/2=1.575kN(3)本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.800=0.148kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.517kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=4.000×2×1.500×0.800/2=4.800kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.020Us——风荷载体型系数：Us=0.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×2.020×0.200=0.099kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.517+0.85×1.4×4.800=11.132kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.517+1.4×4.800=12.140kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；-22- 外脚手架专项施工方案h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.099×1.5×1.8×1.8/10=0.057kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.140kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12140/(0.19×424)=151.082N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.132kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.057kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11132/(0.19×424)+57000/4491=151.284N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No-22- 外脚手架专项施工方案其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.099kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.3×1.5=4.95m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=0.69kN，连墙件轴向力计算值Nl=5.69kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=84.157kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=5.69kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。受脚手架集中荷载P=12.14kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m悬挑脚手架示意图-22- 外脚手架专项施工方案悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.090kN,R2=10.956kN,R3=0.145kN最大弯矩Mmax=1.459kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.459×106/(1.05×.0)+2.818×1000/2150.0=14.933N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/-22- 外脚手架专项施工方案b=0.929经过计算得到强度=1.46×106/(0.929×.00)=15.40N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.369kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.369kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×14.369/0.850=101.429kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.369kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[14369×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm（实际操作中采用直径20的吊环）十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.956kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为-22- 外脚手架专项施工方案其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10956×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm（实际操作中采用直径20的拉环）-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案润峰水岸茗城一期一标段1#3#6#11#楼工程塔吊悬挑料台施工方案歙县立地架业有限公司二0一三年八月十二日塔吊料台施工方案审批表-22- 外脚手架专项施工方案工程名称润峰·水岸茗城一期一标段1#、3#、6#、11#楼建设单位歙县润峰置业投资有限责任公司监理单位安徽省中翰项目管理有限公司施工单位马鞍山市安民建安有限责任公司外脚手架搭设单位歙县立地架业有限公司编制人编制日期审核人审核日期审批人审批日期施工单位审核意见：审核人：日期：审批意见：审批人：日期：监理（建设）单位审核意见：审核人：日期：审批意见：审批人：日期：塔吊料台方案1、编制依据-22- 外脚手架专项施工方案根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001及《建筑施工高处作业安全技术规范》设计编制。2、悬挑卸料平台制作规格：A、钢平台制作次梁采用[14a#号槽钢U口水平，主梁采用[16a#号槽钢U口水平，次梁间距1m，槽钢长度为6m，外伸4.2m，（料台长3m+外架1.2m）内置1.8m，同时应在4.2m槽钢靠墙下端设30cm抵脚杆，用[16a#槽钢与主梁焊接。钢平台尺寸为3m长×1.8m宽。B、四边外框采用[16a#槽钢焊接，短方向肋为[14a#槽钢平卧与外框焊接，焊缝高度不小于0.6cm，钢框上满铺50mm厚木板，两侧面用48×3.0钢管做栏杆；长3m，间隔1.5m有钢管焊接，高为1.2m，在料台侧面有栏杆焊接的侧面防护，宽为1.8m，高为1.2m，每间隔0.6m有钢管焊接，两侧和侧面应加50厚木板做防护高度和钢管防护高度一样。C、平台的搁支点和上部拉节点，必须牢固固定于建筑物结构上，严禁设置在脚手架等设施上；主梁应伸至建筑物内，在与建筑搁支点下下端必须设置防止料台水平向内（建筑物方向）位移的构造措施。在主梁的尾端必须设置光圆钢筋锚固筋（锚固环的直径不宜小于20）与建筑物结构连接牢固；平台外口应略高于内口。D、平台两边各设前后两道独立斜拉钢丝绳，端头一只为主绳，内侧为保险绳（辅绳）。钢丝绳分别拉接在四个拉接点上，与平台形成的夹角不应小于45度，采用6×19+1、φ21.5钢丝绳，且每组钢丝绳设置的绳卡应不少于3个。建筑物锐角利口处围系钢丝绳应加衬软垫物。E、钢平台设四个直径20吊环，吊环应采用R235钢筋制作，严禁使用螺纹钢。吊装平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环。F、平台左右两侧必须分别在500～600mm和1200mm高处设置防护栏杆，并在栏杆内侧用木板封闭严密。端部可装设内开式活动防护门，内侧用木板封闭。G、预埋锚环：在[16a#槽钢锚固端，预埋两道锚环，锚环采用φ20钢筋制作的U型环。在上层楼面梁内预埋20吊环。H、安装：钢平台安装，先用塔吊吊至安装位置，然后将平台后端与梁上固定后固定钢丝绳，平台安装与楼面平，前边稍高，全面固定牢固后，方可使用。I、平台上应在明显位置悬挂限荷标牌。平台上堆放材料时，容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷10kN。堆放材料做到随放随吊，不要长时间堆放不吊。J、平台在使用过程中民应安排专人负责管理，定期进行检查，特别是钢丝绳如有扭结、变形、断丝、锈蚀等现象的，应及时予以更换；焊缝脱焊、铺板不牢应及时修复。3、计算：计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算计算参数:平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m，插入结构锚固长度1.80m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m。水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用钢板，栏杆自重荷载取0.35kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1500MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离1m，外侧钢丝绳吊点距离平台6m。-22- 外脚手架专项施工方案一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×1.00=2.00kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.14kN/m经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.35+0.14)+1.4×2.00=3.39kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=3.39×1.802/8+14.00×1.80/4=7.67kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=7.67×106/(1.05×80500.00)=90.78N/mm2；次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(1800.0×140.0×235.0)=1.25由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.826经过计算得到强度=7.67×106/(0.826×80500.00)=115.34N/mm2；次梁的稳定性计算<[f],满足要求!-22- 外脚手架专项施工方案二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/mQ1=0.30kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.30+0.17)=0.56kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kNP2=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=3.05kNP3=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)+14.00/2=10.05kNP4=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=3.05kNP5=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×1.80/2+1.2×0.14×1.80/2)=1.60kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)-22- 外脚手架专项施工方案主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.83kN最大弯矩Mmax=10.32kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=10.32×106/1.05/+13.11×1000/2195=96.70N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(4200.0×160.0×235.0)=0.53经过计算得到强度=10.32×106/(0.534×.00)=178.27N/mm2；主梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=16.39kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.389kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19+1钢丝绳取0.85；K——钢丝绳使用安全系数10。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×16.389/0.850=192.807kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。（实际操作中采用直径21.5的钢丝绳））五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=16.389kN-22- 外脚手架专项施工方案钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[16389×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm（实际操作中采用为直径20的吊环）六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.062kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4062×4/(3.1416×50×2)]1/2=7mm（实际操作中采用为直径20的拉环）。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。-22- 外脚手架专项施工方案-22- 外脚手架专项施工方案-22-'