浙江高层医院综合楼插接式钢管脚手架施工方案

'自动扶梯厅范围插接式钢管脚手架及支撑架搭拆施工方案一、工程概况2二、编制依据2三、质量、安全目标控制2四、主要施工方法：3五、梁模板支撑及构造参数4（1）、梁底模板参数5（2）、梁侧模板参数5（3）、梁侧模板荷载计算5（4）、梁侧模板面板的计算6（5）、梁侧模板支撑的计算7（6）、梁底模板计算11（7）、梁底支撑的计算13（8）、梁跨度方向钢管的计算17（9）、扣件抗滑移的计算17（10）、立杆的稳定性计算17六.模板支架参数181.荷载参数182.材料参数183.楼板参数19七、模板面板计算20八、模板支撑方木的计算21九、木方支撑钢管计算23十、扣件抗滑移的计算24十一、模板支架立杆荷载设计值(轴力)24十二、立杆的稳定性计算25十三、立杆的地基承载力计算26十四、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]27十五、承重支撑架搭拆安全保证措施28 一、工程概况**人民医院医疗综合大楼地上19层，地下2层。门诊、急诊、医技综合地上6层，病房7~19层。在一层D-E/15-16轴一跨8100mm×8100mm为自动扶梯厅，顶板高9.55m，楼板厚120mm、梁截面400mm×700mm。为了支撑架安全，我们选用插接式钢管脚手架、插接式支撑架具有可靠的双向自锁能力；受力性能合理、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。所以我们特采用插接式钢管脚手架及支撑架，为了明确施工方法，特编制本方案。二、编制依据1、业主提供的结构施工图。2、《混凝土工程施工质量验收规范》GB50202-2002。3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-994、本公司的质量保证体系《管理手册》、《程序文件》、《企业技术标准》。三、质量、安全目标控制1、质量目标：本工程混凝土结构子分部模板分项质量目标为“合格”标准。以防坍塌事故为核心，科学施工管理，统一指挥，协调平衡。接受业主与监理公司及其它单位的监督，确保模板优质、高速、安全、文明地完成建设任务。 2、安全目标：模板施工工亡事故为零，模板等坍塌事故为零。四、主要施工方法：1、连接方式：立杆与横杆之间采用预先焊接于立杆上的U型插接耳组与焊接于横杆端部的C型或V型卡以适当的形式相扣，再用楔形锁销穿插其间的连接形式；立杆与斜杆之间采用斜杆端部的销轴与立杆上的U型卡侧面的插孔相连接；根据管径不同，上下立杆之间可采用内插或外套两种连接方式，见图插接式脚手架节点节点的承载力由扣件的材料、焊缝的强度决定，并且由于锁销的倾角远小于锁销的摩擦角，受力状态下，锁销始终处于自锁状态。架体杆件主要承重构件采用低碳合金结构钢，结构承载力得到极大的提高。该类产品均热镀锌处理。插接式钢管脚手架施工： 1）根据工程结构设计图、施工要求、施工目的、服务对象及施工现场条件，编制脚手架或模板支撑架专项施工方案及施工图。制定脚手架或模板支撑架施工工艺流程和工艺要点。对设计方案进行详细的结构计算，确保脚手架或模板支撑架的稳定性。2、技术指标（1）立杆规格为：φ48×2.7，φ60×3.2，材质Q345B；横杆规格为：φ48×2.7，材质为Q345B；（2）φ48立杆套管插接长度不小于150mm，φ60立杆套管插接长度不小于110m；（3）脚手架安装后的垂直偏差应控制在3/1000以内；(4)底座丝杠外露尺寸不得大于规定要求；(5)应对节点承载力进行校核，确保节点满足承载力要求，保证结构安全；(6)表面处理：热镀锌。五、梁模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.55；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.2；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重 (kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（1）、梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；（2）、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，200mm，300mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（3）、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH 其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。（4）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；面板的最大弯矩M=0.125×(10.709+2.8)×[(700-120)/(3-1)]2=1.42×105N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.25ql=1.25×(10.709+2.800)×[(700-120)/(3-1)]/1000=4.897kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.42×105/3.33×104=4.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm；l--计算跨度:l=[(700-120)/(3-1)]=290mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×10.709×[(700-120)/(3-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.197mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(700-120)/(3-1)]/250=1.16mm；面板的最大挠度计算值ν=0.197mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.16mm，满足要求！（5）、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.897/0.500=9.794kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=10000.00N/mm2；计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.245kN·m，最大支座反力R=5.387kN，最大变形ν=0.165mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.45×105/6.40×104=3.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.165mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.387kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=10000.00N/mm2；主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.754kN·m，最大支座反力R=17.508kN，最大变形ν=0.492mm1主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=7.54×105/1.28×105=5.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=5.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.492mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=280/400=0.7mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.492mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.7mm，满足要求！（6）、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=700×20×20/6=4.67×104mm3；I=700×20×20×20/12=4.67×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×0.70=15.246kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.70=3.920kN/m；q=15.246+3.920=19.166kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×19.166×2002=9.58×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×15.246×0.2+0.437×3.92×0.2=1.486kNRB=1.25ql=1.25×19.166×0.2=4.791kNσ=Mmax/W=9.58×104/4.67×104=2.1N/mm2； 梁底模面板计算应力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=12.705kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×15.246×2004/(100×6000×4.67×105)=0.045mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.045mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！（7）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.791/0.7=6.845kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.845×0.72=0.335kN·m；最大应力σ=M/W=0.335×106/64000=5.2N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.845×0.7=2.875kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.875×1000/(2×60×80)=0.898N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；方木的受剪应力计算值0.898N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×6.845×7004/(100×10000×256×104)=0.435mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.700×1000/250=2.800mm；方木的最大挠度计算值ν=0.435mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.8mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.486kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.791kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/4×0.700×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.700×(0.700-0.120)×0.300=0.949kN简图(kN·m)剪力图(kN) 弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=4.831kN；最大弯矩Mmax=1.928kN·m；最大挠度计算值Vmax=7.699mm；最大应力σ=1.928×106/4730=407.7N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2； （8）、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算（9）、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.831kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（10）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=4.831kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.55=1.479kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.50/2+(1.00-0.40)/4)×0.70×0.30+(1.50/2+(1.00-0.40)/4)×0.70×0.120×(1.50+24.00)]=2.540kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(1.000-0.400)/4]×0.700=3.528kN；N=N1+N2+N3+N4=4.831+1.479+2.54+3.528=12.378kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.5； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=12378.146/(0.205×450)=134.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=134.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！六.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.43；采用的钢管(mm):Φ48×3.2；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；1.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；2.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；3.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2楼板支撑架荷载计算单元七、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=90×1.82/6=48.6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×0.9+0.35×0.9=3.015kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×0.9=2.25kN/m； 2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.015+1.4×2.25=6.768kN/m最大弯矩M=0.1×6.768×2502=42300N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=42300/48600=0.87N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.015kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.015×2504/(100×9500×43.74×104)=0.019mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!八、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12+0.35×0.25=0.838kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.838+1.4×0.625=1.88kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.88×0.92=0.152kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.152×106/83333.33=1.827N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.827N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.88×0.9=1.015kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.015×103/(2×50×100)=0.305N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.305N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求! 4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=0.838kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×0.838×9004/(100×9000×.667)=0.099mm；最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.099mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!九、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.03kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.665kN·m；最大变形Vmax=1.559mm；最大支座力Qmax=8.057kN；最大应力σ=.556/4730=140.6N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值140.6N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.559mm小于900/150与10mm,满足要求!十、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.057kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十一、模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×9.43=1.305kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×0.9×0.9=2.43kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.019kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.925kN；十二、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.925kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； l0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9925.334/(0.537×450)=41.073N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=41.073N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.019×(1.5+0.1×2)=2.022m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.019；Lo/i=2021.594/15.9=127；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9925.334/(0.412×450)=53.535N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=53.535N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。十三、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=9.925/0.25=39.701kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.925kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=39.701≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！十四、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每 10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。十五、承重支撑架搭拆安全保证措施1)进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。2)所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。3)作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。4)作业人员必须严格执行安全技术交底和班长操作交底要求。5) 交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。6)任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。7)作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。8)作业人员除必须执行作业时间限制以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。9)作业人员要支持文明施工，个人行为要适应CI形象管理要求。10)拆除楼板顶时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。11)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。12)装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。13)装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全带。14)圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查锯片是否上紧，锯盘有无裂口。15)操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。16)接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。17)小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。18)超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。19)手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。20)按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。21)锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三个以上不得使用。22)平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。23)多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。24)现场严禁吸烟，配备足够的灭火器。25) 模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或碰倒其他模板。26)施工中，必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐步上升，并高出作业面1.2米以上。27)模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处应架空，严禁坐人或逗留。28)当风力为5级时，应停止吊装。'