碧桂园商业楼改造精装修项目脚手架施工方案

'碧桂园大学校2#、3#商业楼改造精装修项目脚手架施工方案审批：审核：编制：施工单位：北京长阳建业建筑工程有限公司编制日期：2015年11月22日目录1.工程概况42.编制依据427 3.材料机具准备及要求43.1材料准备及要求43.2机具准备54.施工部署64.1安全防护领导小组64.2劳动力准备64、3设计总体思路75.构造要求及技术措施75.1地基处理75.2立杆75.3大横杆85.4小横杆85、5.纵、横向扫地杆95、6.剪刀撑95.7.脚手板95.8连墙件105.9安全防护设施116．脚手架搭设质量要求117．脚手架拆除128.安全保障措施148．1技术管理措施148.2防电避雷措施措施149.应急预案159．1应急预案工作流程图159.2突发事件及风险预防措施159.3.机构与职责169.4应急响应1610．计算书1827 10．1小横杆的计算1810.2大横杆的计算1910.3扣件抗滑力的计算2010.4脚手架荷载标准值2110.5立杆的稳定性计算2210.6最大搭设高度的计算2410.7连墙件的计算2410.8立杆的基本承载力计算251.工程概况本工程由2#商、和3#商两栋建筑构成。其中2#商主体结构为框架结构，地上1—3层，建筑总高度14.40米，建筑面积为42476平米。3#商主体结构为框架结构，地上1—4层，建筑总高度15.60米，建筑面积为18873平米。27 本工程拟搭设落地式双排脚手架，室外地坪标高为—0.600米，外脚手架高于作业面1.5米，故2#商最高搭设高度为16.5米，3#商最高搭设高度为17.7米。2、编制依据序号标准名称标准标号1《建筑结构荷载规范》GB50009-20112《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20014《建筑施工安全检查标准》JGJ59-996《钢管脚手架扣件》GB15831-20067《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20058业主提供的施工图纸3、材料机具准备及要求3．1材料准备及要求编号材料名称规格参数要求图样1钢管48×3.0钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。2密目式安全网6m×1.8m网目密度不低于800目/100cm2，网孔用12mm直径的圆柱体不能插入，垂直于水平面安装用于防止人员坠落及坠物伤害的网。一般由网体、开眼环扣、边绳和附加系绳组成3脚手板4m×0.3m材质符合现行国家标准《木结构设计规范》厚度不得少于50mm,板宽度不的小于200mm,长度不小于两跨，两端用直径4mm镀锌钢丝各绑扎两道。27 4扣件直角扣件铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它铸造缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。并应将影响外观质量的粘沙、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等除去。旋转扣件铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它铸造缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。并应将影响外观质量的粘沙、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等除去。对接扣件铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它铸造缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。并应将影响外观质量的粘沙、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等除去。3.2机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。配备如下检查工具：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差27 钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角注：《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2011年版）中提及的钢板尺用钢卷尺代替。4施工部署4.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故”安全生产目标的必然保障。为此工程处成立以攀枝花分公司常务经理王成映为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：（项目经理）李轶群——负责协调工作；副组长：（土建工长）聂裕冬——技术总部署及现场施工总指挥；组员：（施工技术员）李达——方案编制、技术交底；（安全员）闫树林——现场施工指挥、质量检查；（架子组长）胡超——负责现场具体施工。4.2劳动力准备搭设阶段共需架子工10名，维护阶段共需架子工4名，拆除阶段共需外架工10名。所有架子工均需持证上岗。。搭设阶段安排2名测量放线工配合。4.3设计总体思路本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1.架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。27 2.在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4.结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收，钢管材料进场时要求φ48×3钢管，计算时按照φ48×2.7计算；5.综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.90m，立杆的步距1.80m。内排立杆距离外墙面0.50米。5.构造要求及技术措施5.1地基处理a)建筑物四周均为素土地面，部分由于管道施工开挖导致地面周围土层松动，表面不够平整。为安全起见，建筑物周围2米范围内素土找平夯实后，表面用C15混凝土进行硬化，厚度为100mm。基础上、底座下设置垫木，其厚度不小于50mm，其长度不小于两跨，布设必须平稳，不得悬空。并在距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。脚手架一经搭设，其地基或附近不得随意开挖。5．2立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。5．3大横杆27 大横杆（即纵向水平杆）设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不直接设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵向距离的1／3。搭接长度不小于lm，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于l00m。采用竹笆脚手板时，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设置，间距不大于400mm。在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定5．4小横杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0．4L，且不大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1／2。使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，用直角扣件固定在立杆上。双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜小于l00mm。5．5纵、横向扫地杆27 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。5．6剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。5．7脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽20～30cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见下图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm，避免出现探头及空挡现象。每层满铺脚手板27 5．8连墙件　　图1连墙件的布置图　　　　图2窗洞口刚性连接（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；27 （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。(5)采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；(7)连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；5、9安全防（围）护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在每层作业层下步架处设一道水平兜网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。6.脚手架搭设质量要求1.脚手架的搭设应具有足够的强度、刚度、稳定性。2.纵向偏差不得大于100mm，横向偏差不得大于50mm。27 1.纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm。横向水平杆水平偏差不大于10mm。2.脚手架的步距，立杆垂直偏差不大于全长的1/200，立杆纵距偏差不大于50mm。3.扣件紧固力宜在45—55N.M范围内，不得低于45Nm或高于60Nm。4.连接件应牢固，无移动现象。7．脚手架的拆除1.拆除现场必须设警戒区，张挂醒目的警戒标志，警戒区内严禁非操作人员通行或在脚手架下施工。地面监护人员必须履行职责。2.如遇强风、雨等天气不得进行脚手架拆除。夜间实施拆除作业，必须有良好的照明设备。3.所有高处作业人员，必须挂好安全带，严格按高处作业规定执行和遵守劳动纪律、拆除工艺的要求。4.拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清理脚手架和楼层内的材料、物件及垃圾时，所有清理物应安全运送到地面，严禁高处抛掷。5.不允许分立面拆除或上、下步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。6.所有连墙件、斜拉杆、登高措施必须随脚手架步层拆除同时进行下降，不得先行拆除。7.所有杆件和扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件运送至地面，或两杆同时拆下运送至地面。27 1.拆除的物件严禁往下乱扔、乱抛，应通过传递或吊运至地面。2.所有垫铺的脚手板的拆除，应自外向里坚立，防止垃圾等物件直接从高处坠落伤人。3.脚手架内必须使用电焊、气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的作业要求和消防规定执行。增加专职人员，配备料斗，防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。4.当日完工后，应仔细检查岗位周围状况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个部位的结束，无隐患后方可撤离岗位。5.运送至地面的所有杆件、扣件等物品，要按类堆放到指定地点集中管理。6.搭拆脚手架的高处作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋方允许作业。7.拆除的顺序应遵守自上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆除安全网、挡脚板、脚手板、剪刀撑，而后拆除大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时拆除作业。8.拆除立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣，然后托住中间，再解端头扣。9.拆除作业要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。10.拆除作业严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防事故发生。11.拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。27 8.安全保障措施8.1技术管理措施1.根据本工程脚手架的特点，联系现场的具体情况，编制脚手架工程安全技术交底，向施工班组进行书面和现场的安全技术交底并做好记录。2.对脚手架工程专项安全技术措施、安全技术交底的现场情况进行监督，按权限及时纠正和处置现场的违章作业现象。8.2防电避雷措施1.脚手架的外侧边缘与外架的边线必须保持安全操作距离，否则需设屏障防护架等保护措施。2.脚手架要做良好的接地。3.防火措施：及时清理脚手架上的易燃材料，在脚手架的一定部位设置防火器材。4.制定动火审批制度，限制在脚手架上动用明火，并派专人监护。5.禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。8、3维护管理措施6.定期对脚手架进行检查，发现有拆除、缺少连墙件等及时修复。7.禁止私自拆除脚手架上的任何防护用品。8.遇风、雨等天气对脚手架基础等部位进行检查，及时修复隐患部位。未经验收的脚手架禁止使用。27 9应急预案9．1应急预案工作流程图危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生9.2突发事件及风险预防措施从风险情况的分析看，如果不采取相应有效的预防措施，不仅给本工程施工带来很大的安全隐患，而且对施工人员的安全造成威胁。a、外脚手架的搭设前，组织项目部技术组成员及有丰富经验的施工人员对外架方案支撑体系的讨论和验算。b、材料准备：钢管、扣件的选择，搭设前对钢管进行组织验收，对弯曲钢管、壁厚达不到要求的坚决做退场处理，对扣件逐个检查是否存在暗伤，有暗伤的作为废品处理，搭设前准备足够的脚手板和力矩扳手，准备几台千斤顶。c、进行外架专项方案的编制并进行论证，报监理审批。d、在夜间施工时配置足够的照明。e、高空坠落、坠物伤人的预防措施搭设中，对高度超过2m的施工，应铺设脚手扳和配备安全带。高空作业时应待脚手架搭设高度超过操作层高度的3.6m。27 高空吊物设专人检查、指挥。班组操作前进行安全学习、培训，组织安全技术交底。对超高层的操作设置安全防护网。9.3机构与职责项目部应急预案领导小组及其人员组成。应急机构成员联系方式组长：李轶群13910157220副组长聂裕冬15755322636抢险抢修组组长闫树林15231248566技术支持组组长李达18724172558通讯联络组组长候树夕13820946727医疗救护组组长刘明山183112187819．4应急响应预案的起动时机：当外架坍塌、坠物、人员高处坠落时应立即起动应急预案。现场管理人员根据出现的险情或有可能出现的险情，迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由综合部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的质安室向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。紧急救援的一般原则：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是受压和重击死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。急救知识与技术：27 鉴于事故所造成的伤害主要是物体穿刺、压迫、重击引起的骨折、大量出血和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运等急救知识与技术等。紧急事故发生上报综合部或安全长抢险领导小组抢险方案确定物资、设备到位进行抢险现场处置、送医院抢救抢险结束、恢复生产措施及善后处理、进行总结上报监理、业主、设计院人员伤亡应急事故发生处理流程图实行昼夜值班制，项目部值班时间和人员见项目部实际值班安排。紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班室，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由综合部在30分27 钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。在整个施工阶段要从人员、设备、材料和制度做好充分的准备工作，一旦遇到险情能迅速投入抢险工作。对于台风季节施工，要及时了解天气信息遇到台风天气要委派专人值班，掌握施工现场情况并及时汇报。10．脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度28.8m，采用单管立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30（在装饰装修阶段考虑到幕墙安装，为0.45）米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为：结构施工阶段3.0kN/m2，同时考虑1层施工；装修阶段2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片脚手板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。挡脚板采用木模板，荷载为0.17kN/m，密目式安全网荷载取0.01kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.3996，考虑密目式安全网挡风面积等于迎风面积，体型系数1.2。10．1小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.5/2=0.2625kN/m27 活荷载标准值Q=3.000×1.5/2=2.25kN/m2.抗弯强度计算q=1.2×0.038+1.2×0.2625+1.4×2.25=3.511kN/m小横杆按照简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M=0.125ql2=0.125×3.511×0.92=0.355kN.m=0.355×106/4121.0=86.3N/mm2最大支座力V=0.5ql=0.5×3.511×0.9=1.58KN大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算q=0.038+0.2625+2.25=2.638kN/m最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，计算公式:v=5ql4/384EI1.106mm小横杆的最大挠度小于900/150与10mm,满足要求!10．2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。27 1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038KN/m小横杆传递力P=1.58KN2.抗弯强度计算计算简图跨中最大弯矩M1=0.08ql2+0.175Pl，则：M1=0.08×0.046×1.5002+0.175×1.58×1.5=0.423kN.m=0.423×106/4121.0=102.6N/mm2支座处最大弯矩M2=0.1ql2+0.15Pl，则：M1=0.1×0.046×1.5002+0.15×1.58×1.5=0.366kN.m则=0.366×106/4121.0=88.8N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度v=0.677ql4/（100EI）+1.615Pl3/（100EI）则v=（0.677×0.038×15004+1.615×1.187×15003）/（100×206000×98910）=0.067mm大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!10．3扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:27 R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.057kN小横杆的自重标准值P2=2×0.038×0.900=0.0684kN脚手板的荷载标准值P3=0.35×0.900×1.500/2=0.236kN栏杆、挡板的荷载标准值P4=0.17×1.500=0.255kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN则R=1.2×（0.057+0.0684+0.236+0.255）+1.4×2.025=3.575kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；10．4脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.1295×28.8=3.73kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×4×1.500×0.900/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木挡脚板标准值为0.17。NG3=0.170×1.500×16/2=2.04kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01NG4=0.01×1.500×28.8=0.432kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.15kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。27 经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.7kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=W0*Uz*Us其中W0——基本风压(kN/m2)，按照规范要求重现期n=10取值，W0=0.20Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.3996Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.20×1.3996×1.200=0.336kN/m2。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.15+1.4×2.7=12.36kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.15+0.9×1.4×2.7=11.28kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.336×1.500×1.800×1.800/10=0.2057kN.m10．5立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.36kN；27 i——计算立杆的截面回转半径，i=1.604cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由立杆横距及连墙件布置确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；——由长细比，为3119/16.04=194.5；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12360/(0.19×384.2)=169.26N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.28kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.604cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由立杆横距及连墙件布置确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；　　A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；——由长细比，为3118/16.04=194.5；——轴心受压立杆的稳定系数,27 由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.2057kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11280/(0.19×384.2)+205700/4121=204.4N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!10．6最大搭设高度的计算不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.417kN；　NQ——活荷载标准值，NQ=2.7kN；　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.1295kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=45.6m，考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.417kN；　NQ——活荷载标准值，NQ=2.7kN；　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.1295kN/m；　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.2057kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=29.8m。10．7连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No27 其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×AwWk——风荷载标准值，wk=0.336kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.5=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.443kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.443kN连墙件轴向力设计值Nf=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.604的结果查表得到=0.95；A=3.842cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=70.3kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!10.8立杆的地基承载力计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.1295×19.2=2.49kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×4×1.500×0.900/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木挡脚板标准值为0.17。NG3=0.170×1.500×11/2=1.40kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01NG4=0.01×1.500×19.2=0.288kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.023kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。27 经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.7kNN=NG+NQ=7.723KN立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中N——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值(kN)；N=8.288A——基础底面面积(m2)；立杆底部垫200×50木板，A=1.5×0.2=0.3p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=25.74fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=0.4×70=28。地基承载力的计算满足。27 27'