东港龙城工程脚手架施工方案

'唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案目录一、编制依据3二、工程概况32.1总体概况32.2工程平面布置图32.3设计概况5三、施工组织机构53.1项目部组织机构53.2管理人员职责63.3施工队伍及班组管理人员职责6四、施工准备74.1技术准备74.2人员准备74.3机械设备84.4材料设备8五、脚手架所用材料85.1钢管85.2扣件95.3脚手板95.4安全网95.5型钢105.6钢丝绳11六、脚手架设计116.1脚手架总体布置原则116.2落地脚手架设计126.3悬挑脚手架设计156.4脚手架搭设平面布置图176.5脚手架构造要求236.6安全通道256.7上人马道266.8水平安全网276.9电梯井防护286.10施工电梯部位脚手架构造29七、施工进度计划30八、施工方法318.1施工准备318.2地基与基础3164二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案8.3搭设31九、脚手架拆除329.1拆除前准备工作329.2拆除的施工要求32十、检查与验收3310.1脚手架检查与验收3310.2安全网的检查与验收3510.3验收合格牌36十一、安全保证措施3611.1安全保证体系3611.2危险源识别3711.3脚手架的安全设施3711.4安全网3711.5安全管理制度3811.6应急措施3811.7高处坠落、物体打击事故应急程序39十二、质量保证措施39十三、冬、雨季脚手架施工注意事项4013.1雨季施工4013.2冬季施工40十四、环境保护措施及文明施工保证措施41十五、计算书4115.1落地脚手架计算书4115.2悬挑脚手架计算书4815.3悬挑脚手架计算书(不考虑钢丝绳卸荷)5764二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案一、编制依据序号名称编号1图纸结构东港龙城四号地块项目1#、2#、6#、7#住宅楼结构图结构东港龙城四号地块项目1#商业楼结构图结构东港龙城四号地块项目地下车库结构图2有关规程规范建筑施工高处作业安全技术JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113其它建筑施工手册第四版PKPM安全计算软件二、工程概况2.1总体概况序号项目内容1工程名称唐山东港龙城三期工程2建设单位河北妇兴房地产开发有限公司3设计单位北京东方华脉工程设计有限公司4监理单位唐山金狮工程建设监理有限公司5勘察单位唐山市规划设计院勘察处6施工单位二十二冶集团第一建设有限公司7建设地点唐山市开平区税中村8建筑面积7．2万m22.2工程平面布置图64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案现场平面布置图64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案2.3设计概况序号项目内容1工程概况1#住宅楼：地上18层，地下2层，建筑面积18171.52m2；2#住宅楼：A塔地上23层，B塔地上15层，地下二层，建筑面积20559.13m2；6#、7#住宅楼：地上18层，地下2层，建筑面积均为9426.11m2；地下车库：地下一层，建筑面积15743m2；1#商业楼：地上二层，位于地下车库顶板上，建筑面积3216.24m2；2建筑物层高、总高1、6、7#住宅楼：地下室层高均为3100，地上部分层高均为2900，建筑物总高57.600m，女儿墙顶结构标高53.000m；2#住宅楼：地下室层高均为3100，地上部分层高2900，建筑物总高48.900m（B塔），女儿墙顶结构标高44.300m（B塔）；72.100m（A塔），女儿墙顶结构标高67.500m（A塔）；1#商业楼：地上1层层高3900mm，地上2层层高3600mm。女儿墙顶标高8.300m。地下车库：层高3900mm，地下室地面标高-6.200（局部-5.700），车库顶板上标高-2.300（局部-1.800），室外自然地面标高-0.800（局部-0.300），车库顶板覆土厚度1500mm。一、施工组织机构项目经理项目总工项目副经理技术质检安全工长资料预算劳务作业队一劳务作业队二3.1项目部组织机构64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案3.2管理人员职责序号姓名职务职责1项目经理全面负责本次脚手架施工方案编制、审核与实施。对脚手架的施工全过程进行全面的动态管理。针对脚手架方案的具体情况，确定项目组织机构人员的配备，并有针对性地制定规章制度，明确有关人员的职责，组织项目经理部开展工作。2副经理负责脚手架工程施工的全面组织工作，组织技术人员按照施工方案的要求对施工班组的管理人员进行施工方案、施工技术及安全技术交底，并组织质检、安全部门对施工现场进行验收，合格后，组织开展施工。3项目总工全面负责项目技术管理，组织施工方案的编制，负责脚手架搭设过程中的质量管理。4工长对本次脚手架施工过程中的施工进度、施工质量、安全、周转材料、机械设备的使用等全面负责。5技术全面负责脚手架施工方案的编制工作。负责对项目部管理人员及施工班组管理人员进行脚手架施工方案的技术、安全技术交底。要求技术人员将施工方案的交底必须落实到人，并最终形成文字性的技术、安全交底记录。6质检负责脚手架工程中的质量管理、质量控制、质量监督工作，并对脚手架的施工质量进行检查验收。7安全参与编制脚手架施工方案中的安全保证措施。对入场的施工班组进行三级安全教育。并按照脚手架施工方案中的安全保证措施和安全技术交底的要求对整个施工过程进行现场安全监督检查，做好施工现场的文明施工管理工作。发现安全隐患，提出整改意见，并落实对安全隐患的整改工作。8材料负责材料的采购、租赁及验证。9预算根据施工方案，提出施工过程中所需的各种材料。10资料负责施工资料的整理工作，工种文件的收发及检验试验工作。3.3施工队伍及班组管理人员职责河南泰达施工队（1#、6#住宅楼，1#商业楼，地下车库西段）序号姓名职务职责1项目经理负责脚手架检查和验评工作，包括过程检查、报验工作，对脚手架搭设进行过程监督，及时将现场脚手架搭设过程中的问题反馈至项目部。2脚手架班组长结合施工现场具体情况及技术交底，做好脚手架搭设的现场指导工作，并及时反馈现场脚手架搭设过程中的问题。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案四川森茂施工队（2#、7#住宅楼，地下车库东段）序号姓名职务职责1项目经理负责脚手架检查和验评工作，包括过程检查、报验工作，对脚手架搭设进行过程监督，及时将现场脚手架搭设过程中的问题反馈至项目部。2脚手架班组长结合施工现场具体情况及技术交底，做好脚手架搭设的现场指导工作，并及时反馈现场脚手架搭设过程中的问题。一、施工准备4.1技术准备1、结合下发图纸及规范要求，初步确定脚手架搭设方案。2、脚手架施工方案编制、审批完毕以后，组织各个施工单位的脚手架班组长、现场负责人召开专题会议，进行脚手架方案的交底。明确脚手架编制原则、脚手架的节点做法、安拆方法及注意事项。3、脚手架施工之前，对各脚手架班组人员、现场工长、现场楼栋号负责人，进行书面技术交底，交底内容包括：施工方法、施工顺序、施工过程中注意事项及细部节点、脚手架搭设报验程序等。4、安全交底。技术人员会同安全员，对所有脚手架搭设人员进行统一安全交底，明确现场危险源及脚手架搭设过程中的安全注意事项。5、验收检查。1）脚手架搭设前检查。落地脚手架检查地面是否满足脚手架搭设要求；悬挑脚手架，对锚环的规格、预埋位置进行检查。2）过程检查。技术人员在脚手架搭设过程中，对脚手架搭设予以监督，及时发现问题解决问题。3）脚手架验收。根据规范验收要求，对搭设完毕的脚手架进行验收，提出整改意见，限期整改。4.2人员准备结合现场工程进度、脚手架搭设的规模，合理安排施工人员，下表为劳动力投入计划。施工阶段劳动力投入计划投入总人数持证人员力工地下结构30255地上结构504010装修阶段30255脚手架拆除4035564二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案4.3机械设备机械设备投入计划序号机械设备名称规格数量功率备注1力矩扳手Y20064.4材料设备周转材料投入计划序号材料名称材料规格单位数量备注说明1脚手管6米根30001#、2#、6#、7#住宅楼脚手架材料各准备12层；各楼地上部分采用悬挑脚手架，每次悬挑6层，周转使用；各楼准备2次悬挑脚手架的悬挑梁用量；2脚手管5米根13003脚手管4米根8004脚手管1.2米根40005直角扣件个50006旋转扣件个20007跳板厚度≥50mm块15008密目网1.5米*6米m250009大眼网1.5米*6米m23000一、脚手架所用材料5.1钢管脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定。脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管的检查应符合下列规定：a.新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm。b.旧钢管：钢管表面锈蚀深度应≤0.5mm；钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：①各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m，△≤5mm64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案立杆钢管弯曲，当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m，△≤30mm。5.2扣件扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。十字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。所使用的扣件必须有复检报告。5.3脚手板脚手板采用宽度≥200mm，厚度不小于50mm松木跳板，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定，且每块质量不宜大于30kg。腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者的脚手板不得使用，脚手板两端8cm各设直径为12#的镀锌铁丝箍两道，如下图：5.4安全网必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。水平网：大眼锦纶网（网眼尺寸小于80mm）。立网：密目网式安全网。安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证；安全网的力学性能应符合GB5725-1997《安全网力学性能试验方法》的规定，进入现场后应对安全网进行模拟大型砂包冲击试验，立网采用安全网-ML-1.5×6的密目安全网，平网采用P-3×6的可密网。密目式安全网要求如下：（1）在100cm2面积上，不少于2000目（即2000个网眼）。（2）做耐贯穿试验（即用5Kg重的钢管从距网中心3m64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案高处垂直自由落下，砸到与地面成30度角的网眼上不穿透；安全网要求如下：（1）安全网网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成；平网的宽度不小于3m，立网的高度1.5m，每张网的重量不超过15kg；菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm；（2）边绳直径至少为网绳直径的三倍，但不小于7mm。严禁立网代替水平网使用。绳的直径和断裂强力根据安全网的结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N～2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根。所有筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。5.5型钢现场选用16#工字钢挑梁，工字钢的截面尺寸允许偏差如下：型号允许偏差（mm）高度腿宽度腰厚14-18#工字钢±2.0±2.5±0.5工字钢的验收：（1）工字钢验收时首先观看其外观质量，看其是否有裂缝、结疤和折叠，成捆时检查端面是否平整，有无缺损。检查其长度是否有弯曲、弯曲度每米不能大于2mm，总弯曲度不大于总长度的0.2%。其次检查尺寸时要以腰的高度为准，检查弯腰饶角要用直尺和塞尺测量，并在距端头部小于750mm处测量，工字钢每米质量偏差不得超过＋3-5%，另每批材料均应向厂家索取材质证明书。（2）工字钢的重量可以通过过磅或通过理论换算得出。其每米重量的理论值如下表：型号尺寸（毫米）截面面积（cm2）理论重量（公斤／米）hbdtrl161608869.9426.120．5各住宅楼悬挑工字钢使用计划如下表：序号材料名称材料规格单位数量使用楼栋号备注116#工字钢3米根2301#住宅楼各住宅楼按照悬挑2次，计划悬挑工字钢数量216#工字钢4米根50316#工字钢3米根2302#住宅楼416#工字钢4米根50516#工字钢6米根664二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案616#工字钢3米根1006#、7#住宅楼716#工字钢4米根80816#工字钢6米根125.6钢丝绳悬挑脚手架卸荷钢丝绳规格：6×19，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20mm。转角处、长度超过3米的悬挑梁（阳台、飘窗、空调板位置）、带连梁的悬挑梁，均需设置钢丝绳卸载；其余部位每隔一根挑梁设置一根钢丝绳卸载。如为旧钢丝绳，当出现以下情况时，该钢丝绳应报废：①钢丝绳在一个节距以内断丝达到7-8根，或断丝数达钢丝绳总丝数的10%时即应报废。②钢丝绳在使用过程中，往往会出现钢丝绳的整股子绳断裂或者钢丝绳的绳芯被挤出，造成结构破坏，这时钢丝绳应作报废。钢丝绳根据现场情况及进度要求，预备两层钢丝绳。钢丝绳卡不少于4个。各住宅楼钢丝绳使用计划如下表：序号材料名称材料规格单位数量使用楼栋号备注1钢丝绳6×19直径206米根1501#住宅楼各住宅楼按照悬挑2次，计划钢丝绳数量2钢丝绳6×19直径206米根1502#住宅楼3钢丝绳6×19直径206米根906#、7#住宅楼一、脚手架设计6.1脚手架总体布置原则本工程住宅楼紧邻车库，且7#住宅楼位于车库内侧，决定住宅楼地下部分选择双排落地式脚手架、地上部分选择悬挑脚手架。在地下结构施工完成后，为了满足地下防水及土方回填的要求，待地上结构悬挑脚手架悬挑钢梁安装完成，地下部分外墙基层清理工作完成后，开始拆除地下部分的脚手架。首先搭设双排落地脚手架（从基槽底部，或者车库顶板上搭设）；然后搭设悬挑脚手架。落地脚手架及悬挑脚手架搭设范围见下表。落地脚手架搭设范围楼号部位脚手架搭设楼层脚手架搭设高度（m）1#、6#住宅楼基坑侧-2层～3层16.4车库顶板-1层～7层23.664二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案2#住宅楼基坑侧-2层～1层10.6车库顶板-1层～6层21.27#住宅楼车库顶板-1层～7层23.61#商业楼基坑侧-2层～2层13.5车库顶板-1层～2层9.6地下车库基坑侧-1层7.7悬挑脚手架搭设范围楼号悬挑脚手架设置楼层一次悬挑最多层数1#、6#住宅楼4-9层、10-15层、16-18层6层2#住宅楼（A塔）2-7层、8-13层、14-19层、20-23层6层2#住宅楼（B塔）2-7层、8-13层、14-15层6层7#住宅楼8-13层、14-18层6层脚手架只作为地上结构的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用。6.2落地脚手架设计双排落地式脚手架立杆横距0.9m，纵距1.5m，步距1.5m，脚手架内立杆距结构300mm。脚手架底部起步立杆为4m和6m脚手管间隔布置，沿竖向采用6m脚手管对接连接。脚手架小横杆水平间距非作业层1.5m，作业层间距0.75m，脚手架小横杆靠建筑物一侧外伸长度为200mm。脚手架大横杆由一端开始设置，起步横杆为4m和6m脚手管间隔布置，沿水平向采用6m脚手管对接。脚手架每3跨（4.5m）、每2步（3m）设置一道连墙件。连墙件利用门窗洞口或短肢剪力墙墙体连接。双排落地脚手架高度小于24米，在脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。每道剪刀撑的宽度为4跨（局部调整为5跨）且不小于6m。斜杆与地面的倾斜角度在45°～60°之间。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.3悬挑脚手架设计悬挑脚手架最大悬挑层数为6层，悬挑脚手架高度不超过20米。悬挑架搭设尺寸：脚手架横距0.9m，立杆纵距为1.5m，步距1.5m，内立杆距离结构0.3m。具体详见悬挑式脚手架平面布置图。悬挑架连墙杆拉接为2步2跨，竖向间距3.0m，水平间距3.0m。连墙件设置采用钢管扣件连接。连墙件抗滑采用双扣件。脚手架外侧立面设连续剪刀撑，随立杆、纵横向水平杆同步搭设。每道剪刀撑的宽度为4跨（局部调整为5跨）且不小于6m。斜杆与地面的倾斜角度在45°～60°之间，剪刀撑由底至顶连续设置。悬挑脚手架搭设：（1）采用16号工字钢作悬挑脚手架的挑梁，16号工字钢上部搭设双排钢管脚手架；挑梁的锚固为楼板混凝土施工时预埋地锚，挑梁与地锚之间缝隙用木楔子塞实。（2）16号工字钢悬挑脚手架搭设为：一般位置16号工字钢长度为3m，阳台、飘窗、空调板等局部选用4m或6m工字钢，具体详见脚手架平面布置图；脚手架作业层满铺一层木脚手板。工字钢在楼层向内侧延长并与楼面锚环紧固，内外侧均预埋φ16“Ω”式的锚固环。第一道锚固环距墙内侧300mm，第二道锚固环距槽钢端部200mm。（3）大部分位置为3米长挑梁，锚固段长度1700，悬挑段长度1300；角部、空调板、飘窗等局部位置采用4米长挑梁，锚固段长度2000mm，悬挑段长度2000mm；楼梯间及电梯井位置采用6米长挑梁，锚固段长度4700mm，悬挑段长度1300mm。（4）在每道悬挑钢梁上设置安全网一道，立面与底面相交位置，用密目网封严，防护地下回填土和防水层施工。以上每隔3层设置一道。要求网绳不破损，生根要牢固，绷紧，圈牢，拼接严密。安全网内外边固定牢固。底层兜网应用竹胶板和彩条布封严，严禁从底层兜网位置向下坠物。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案（5）靠近挑梁安装大横杆和小横杆，大横杆固定于立杆上，小横杆固定在紧靠大横杆下方的立杆上；大横杆位于立杆内侧。（6）工字钢外伸端头上部离端部200mm处焊接100mm长φ20钢筋头，脚手架搭设时，将立杆直接插入到工字钢顶部的钢筋头上；（7）转角处、长度超过3米的悬挑梁（阳台、飘窗、空调板位置）、带连梁的悬挑梁，均需设置钢丝绳卸载；其余部位每隔一根挑梁设置一根钢丝绳卸载。挑梁外伸端头下部离端部100mm处焊接50mm长φ25钢筋头，用于拉结卸荷钢丝绳（钢丝绳规格：6×19，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20mm；如为旧钢丝绳，则钢丝绳规格增大1号）。钢丝绳固定方法为：下部采用钢丝绳夹固定在挑梁端头；上部通过大模板穿墙螺栓孔，背φ20钢筋，采用钢丝绳夹固定（当悬挑梁长度大于1.3m时，钢丝绳上部拉结点在距离本层地面3.5m的螺栓孔位置；当悬挑梁长度1.3m时，钢丝绳上部拉结点在距离本层地面2.4m的螺栓孔位置）。卸荷钢丝绳夹设置要求：钢丝绳绳夹应与钢丝绳匹配，每处设4个U型螺栓，夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上；在最后一个夹头后面约500mm处设“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这是就应立即采取加固措施。见下图：64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.4脚手架搭设平面布置图64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.5脚手架构造要求（1）立杆当脚手架搭设高度在20m～80m时，其立杆垂直度允许偏差±10cm。每根立杆底部应设置木跳板垫板，垫板宽度≥200mm，厚度≥50mm。立杆除顶层顶步外，不得搭接，必须对接。顶层立杆采用搭接时，搭接长度不小于1m，采用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH＝2±7±7±7H＝10±20±25±50H＝20±40±50±100H＝30±60±75H＝40±80±100H＝50±100（2）大横杆大横杆用对接方法接长，一根大横杆两端的高差不能超过2cm。上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。（3）小横杆贴近立杆布置（设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。（4）立杆、水平杆接头的详细做法a.立杆及水平杆上的对接头应交错布置：两个相邻立柱的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1／3且不小于0.5m。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案b.立杆接长采用对接扣件。c.纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。d.纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。e.水平杆应采用对接扣件连接，如采用搭接，搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。f.纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。（5）架体与建筑物结构拉结要求脚手架连墙杆与混凝土柱、墙、窗洞口连接。连墙件采用2步2跨。连墙杆设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不大于300mm。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案（6）剪刀撑的搭设方法脚手架外侧设剪刀撑，采用φ48×3.5钢管按45°～60°角度在外侧立面的两端和其间按≤15m的间距并自下而上连续设置剪刀撑。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。（7）其他a.将大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上，作业面必须满铺木脚手板。每块脚手板应设三道小横杆，脚手板对接处必须设双排小横杆，脚手板外伸长度应取130mm～150mm。b.脚手架立于地面上，每根立杆底部设垫板。垫板使用50×200跳板纵向连续布置，立杆的对接扣件应交错布置。c.脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆距底座下皮不大于200mm位置处，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的位置。d.在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m高护身栏杆和180mm高挡脚板。e.每10m及随层兜设水平安全网(采用承重安全网)，网眼不大于10cm，安全网内外边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。6.6安全通道在方便出入位置设置防护棚，做为主要行人通道，防护棚采用双排脚手架，高度3.5米，在3米位置开始铺设脚手板，满铺，起高500mm再满铺一层脚手板，脚手板上再挂一层大眼网，通道长度6米。（详见下图）64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.7上人马道落地脚手架外侧设置上人马道，上人马道宽度1200mm，之字形搭设，立杆间距1500mm，步距1500mm，小横杆与外脚手架相连。马道坡度按照1：3设置，每跑高度不超过1500mm，铺设木跳板,休息平台宽度1200mm,满铺跳板，坡道及平台设180mm挡脚板，坡道钉防滑条，间距300mm。现场实际尺寸存在出入时，必须保证上述要求。上人马道外侧满挂密目网，坡道设1200mm高栏杆，中间设一道斜杆。进上人马道处搭设护头棚。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.8水平安全网水平安全网是用9mm的麻绳、棕绳或尼龙绳纺织的，网眼不大于10cm。二层楼面设安全网一道，在7层及其以下部位的外脚手架拆除后，在6层楼面部位再设置一道安全网。要求网绳不破损，生根要牢固，绷紧，圈牢，拼接严密。安全网外高内低，与钢丝绳捆绑牢固，及时清理严禁存放杂物，网下严禁堆放料具。水平安全网搭设如下图：64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.9电梯井防护电梯井井道从地下室直通屋面，为了保证安全施工，在电梯井内设置施工平台，用于墙体绑筋、支模，平台用角钢∠63*6焊接钢框，钢框上满铺木跳板，安装之前在两侧墙体上预留4个100*100孔洞（两面对齐），在空洞内穿入Ф32钢筋，钢筋长度2800mm，外露200mm，钢筋与孔洞之间用木塞塞紧，操作平台直接坐在两根钢筋上。两根钢筋距离1800mm。见下图：64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案6.10施工电梯部位脚手架构造根据施工进度安排，地上主体结构施工期间，下部二次结构施工已经开始，需要在悬挑脚手架尚未拆除时，安装外用电梯。需要考虑脚手架与外用电梯之间的位置关系，每层均设置拉结，拉结高度在垭口上部。如下图所示：64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案一、施工进度计划脚手架施工工期要求楼号地下结构地上结构1#住宅楼2011.5.1-2011.7.102011.7.10-2011.11.302#住宅楼2011.5.1-2011.7.152011.7.15-2011.12.106#住宅楼2011.5.1-2011.7.152011.7.15-2011.11.307#住宅楼2011.5.1-2011.7.102011.7.10-2011.11.301#商业楼/2011.7.10-2011.10.30地下车库2011.5.1-2011.8.10/64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案一、施工方法8.1施工准备ü按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。ü按本方案第4条中脚手架所用材料的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。ü清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。8.2地基与基础与车库不连体的住宅楼落地式脚手架搭设的基础为夯实后的回填土、与车库连体的住宅楼落地式脚手架搭设的基础为车库顶板。8.3搭设8.3.1主要措施：8.3.1.1地上部分脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。8.3.1.2每搭完一步脚手架后，按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。8.3.1.3杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。8.3.1.4立杆下铺跳板采用长度不少于2跨，厚度为50mm的垫木，准确的放在定位线上。8.3.1.5立杆搭设符合下列规定：ü严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；ü相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求；ü开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可拆除。8.3.1.6剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。8.3.1.7靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm。剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。8.3.1.8扣件安装符合下列规定：ü扣件规格必须与钢管外径相同；ü拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在40—49N.M，最大不得超过65N.M。ü在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；ü对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；ü各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。8.3.1.9阳台板位置：在阳台板砼浇注以前，该处脚手架只有外侧立杆，为单排脚手架，待阳台板砼浇注完毕以后，再在阳台板上补充脚手架内侧立杆。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案8.3.1.10空调板位置：脚手架内侧立杆不设置，此位置为单排脚手架。8.3.2作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m；挡脚板高度为180mm；中栏杆居中设置。8.3.3脚手板的铺设ü脚手板铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；ü脚手板探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；ü在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动；ü自顶层作业层的脚手板往下计，每层满铺一层脚手板。8.3.4安全网ü安全网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成，氯纶、丙纶只能用于立网，不得用于平网。ü平网的宽度不小于3m，立网的高度1.5m，每张网的重量不超过15kg。ü菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm。ü边绳直径至少为网绳直径的三倍，但不小于7mm。严禁立网代替水平网使用。ü绳的直径和断裂强力根据安全网的结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N~2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根。ü筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。ü平网的拉结点利用挑架预埋钢筋和预埋连墙杆连接。ü安全网的使用规则和塔设方法A、安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧；B、要保证安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物；C、安全网安装后，必须经专人检查验收合格签字后才能使用；ü安全网的贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学品的侵袭。一、脚手架拆除9.1拆除前准备工作ü脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。ü拆除前，工长向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。ü拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。ü全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。ü清除脚手架上材料、工具、杂物及地面障碍物。9.2拆除的施工要求ü拆64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案除时，先搭的后拆，后搭的先拆。脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上面下逐层进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下，先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；一般拆除顺序为：栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→斜挑杆→水平挑杆ü连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。ü当落地脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。对于悬挑脚手架，应增加连墙件加固后再拆除。ü工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除架子时，地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接结点时应先告知对方，以防坠落。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。ü拆除时随运随清，脚手架上不得堆载，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要用滑轮和绳索运送。一、检查与验收10.1脚手架检查与验收ü脚手架完成之后，由工程经理组织项目部安全员、技术员、质检员，区域搭设班组等人员按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、合格后方可进行使用。合格，悬挂验收合格牌不合格，下发整改通知单整改完毕、重新报验工程经理组织验收人员地基基础、搭设尺寸、立杆垂直度、连墙件、扣件连接位置、扣件拧紧力矩、剪刀撑、挑梁设置、钢丝绳卸荷、脚手板、密目网水平网验收脚手架验收流程图ü脚手架及其基础应在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；达到设计高度后；遇有五级大风与大雨后；停用超过一个月。ü进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：根据本规范要求所形成的施工组织文件；脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；脚手架工程的施工记录及质量检查记录；脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；脚手架工程的施工验收报告；技术交底文件。ü脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和扣件是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；垂直度及水平度是否合格；安全防护措施是否符合要求；是否超载。ü脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法符合下表的要求：项次项目技术要求允许偏差Δ(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整----观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20~80m-----±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法3间距步距纵距横距----±20±50±20------钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-----±20水平仪或水平尺同一跨内两根纵向水平杆高差-----±1064二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-----钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm----钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm----钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3----钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40~65N.m----------扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的仰角45°~60°----------角尺8脚手板外伸长度对接a=130~150mml≤300mm-----卷尺搭接a≥100mml≥200mm-----卷尺10.2安全网的检查与验收ü安全网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明或合格的检验记录。安装时，在每个系结点上，边绳应与支撑物靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不大于75cm。系结点符合打结方便、连接牢固且容易解开，受力后又不会散脱的原则，有筋绳的网在安装时，必须把筋绳连接在支撑架上。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案10.3验收合格牌脚手架搭设完毕，验收合格以后，悬挂脚手架验收合格牌。验收合格牌标准尺寸200㎜×150㎜，标识牌面黄底红字，包括6项内容：搭设日期、验收高度、搭设负责人、准用日期、验收人、使用单位。标识牌按架体总高度分段单独挂置，挂置位置上下整齐，验收内容完整有效。验收人员包括：项目安全负责人、技术负责人、质量负责人、使用单位负责人及其他有关人员。验收合格牌如下图所示。◎脚手架◎搭设日期：搭设负责人：验收高度：准用日期：使用单位：验收人（组）：ψ10mm孔，铝材锚固。一、安全保证措施11.1安全保证体系项目经理王石楠项目总工刘志刚项目副经理刘虹技术徐鸿钧孙国帅质检苑金玲安全郝铭工长田玉新劳务作业队一鲍付增劳务作业队二侯正贵64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案11.2危险源识别序号危险源可能导致事故风险级别控制措施落地脚手架1脚手架搭设前地基不平，地基无排水，未进行验收坍塌一般BD2脚手架底座、垫板和立杆间距不符合规定要求坍塌一般BCD3脚手架未按规定设置纵横向扫地杆坍塌一般BCD4脚手架基础开挖未采取加固措施坍塌一般BCD悬挑脚手架1外挑杆件与建筑物结构连接不牢坍塌重大BDE2立杆底部固定不牢，架体未按规定与建筑物拉结坍塌一般BD3脚手架外侧和底部无密目网、平网等防护措施或防护不严高处坠落一般BD4作业层以下无平网或其他安全防护措施高处坠落一般BD注：A：制定目标、指标和管理方案；B：执行运行控制程序；C：教育与培训；D：监督检查；E：制定应急预案在工程的初始及施工的过程中，要针对不同的作业条件、工序、环境，对危险源点进行连续性的分级、分类评估。一般以7天为一个评估周期。11.3脚手架的安全设施ü使用时严格控制使用荷载，应小于3KN/m2，同一段施工小于二步。ü作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋内，上下传递物料严禁抛掷。ü在施工中应合理安排施工程序，不要图快、不要颠倒操作程序。ü作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。ü作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑件上上下攀登。ü凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、拆作业，酒后人员禁止登高作业。11.4安全网ü垂直设置：随着工程施工进度，悬挑脚手架和落地脚手架外侧满挂密目网和安全网封严。ü水平设置：根据水平安全网的构造及搭设要求搭设水平设置的安全网。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案ü随层网支搭：在作业层下一步架上搭设一道水平网，以防止作业层人员坠落，随层网将随作业层上升面上升。11.5安全管理制度ü施工证件：所有架子工必须持有效的特种工种作业操作证上岗。ü施工手续：施工前必须进行安全技术交底，架子的搭设必须由架子工来完成。ü安全注意事项：a施工时必须戴好安全帽，正确使用并系好安全带，穿具有安全性的防滑胶底鞋。外架下部应划警戒区并设围栏。b脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平以确保节点符合要求。c在架子的搭设过程中，一定要按照操作规程施工，严禁非法操作。d脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用。e操作架上严禁堆放不必要的施工材料，只为施工人员支拆模板用。f严格避免以下违章作业：(1)利用脚手架吊运重物；(2)作业人员攀登架子上下；(3)在架子上拉结、支撑模板等；(4)任意拆除脚手架部件和连墙杆；(5)起吊构件和器材时碰撞和扯动脚手架。g架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆卸。h五级以上大风、大雾、大雨天气下停止脚手架上作业，雨后上架操作要有防滑措施。i高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净。j收工前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫运走，必须将多余材料、物品移至室内。在任何情况下，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。k施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雪后对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，要观察有无变化，发现问题及时处理。l在脚手架进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11.6应急措施ü成立应急指挥小组组长：王石楠副组长：赵汝强刘虹刘志刚郝铭成员：徐鸿钧苑金玲孙国帅戴国强金浩李敏刘华伟ü成立应急办公室主任：金浩成员：徐鸿钧苑金玲刘华伟ü应急指挥小组职责a负责组织编制施工现场的应急计划，内容包括发生事故险情时的处理方案、人员分工、设备运行等。b64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案保证所有的应急设备、设施完好有效，并组织职工的培训和应急演练，使应急人员能够熟练掌握。a在发生事故险情后又与当地有关部门、上级主管部门失去联系时，现场最高负责人有权采取一切应急措施。ü应急办公室职责a负责传达和执行现场应急指挥领导小组的各项指令，提出应急力量配备计划，现场应急指挥领导小组审批后执行。b及时掌握施工现场的生产动态，发生事故险情时，迅速作出判断，采取应急措施，并上报应急指挥领导小组。c负责收集异常的气象信息、上级和有关部门的险情通报，异常情况下及时向现场应急指挥领导小组报告，并立即通知到各生产运行部门，指挥各部门做好应急准备。11.7高处坠落、物体打击事故应急程序a应急办公室应该立即赶赴现场，并通知医疗小组人员赶赴现场。b迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。c视其伤情采取直接送往医院，或简单处理后立即送往离现场最近的医院。d脊柱骨折或颈部骨折时，除非是特殊情况如室内失火等十分危险的情况，否则应让伤者留在原地等待携有医疗器械的医务人员来搬动。e抬运伤者，从地上抬起时，要多人同时缓缓用力平托；运送时，必须用木板或硬材料，不能用布担架或绳床。木板上可垫棉被，但不能用枕头，颈椎骨骨折伤者的头须放正，两旁用沙袋将头夹住，不能让头随便晃动。f救护车运送伤员途中，要与应急办公室时刻保持联系，随时报告伤者的病情和具体行车位置，应急办公室及时给应急指挥小组汇报，并通报现场HSE监督，同时应急办公室及时向地方医疗机构通报最新病情，以便作出充分准备。g保护好施工现场，了解和掌握事故情况，做好当事人、周围人员的问讯记录。防止事故再次发生。一、质量保证措施遵循法律法规，对脚手架搭设的全过程进行质量控制，持续改进质量管理体系，保证脚手架搭设质量符合规范要求。对项目部管理人员、劳务队现场管理人员、以及脚手架搭设施工人员进行严格的质量教育，按质量管理责任制进行严格的施工管理。在项目部、劳务队、工程监理人员的共同管理下，按照国家质量技术规范、标准，做好各项工序的质量检查工作。材料的进厂检验试验，技术、质检、材料员共同负责对进厂脚手管、扣件、跳板、密目网、大眼网的数量、外观质量进行控制，所进场各种材料必须有产品合格证，合格证应标明产品的产地、型号、规格、数量、供方应提供的检试验报告等，材料员应建立进厂材料台帐。不合格的产品不允许进厂。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案施工之前，必须对项目部以及劳务队作业人员进行详细的安全、技术交底；明确脚手架搭设的施工方法、质量标准、关键部位的搭设要求、以及安全注意事项。每层脚手架搭设完毕以后，悬挑脚手架地锚设置完毕未浇筑顶板砼之前，大风过后、雨后、雪后，项目部技术、安全、质检要共同对脚手架进行验收；脚手架验收合格以后，要悬挂验收合格标牌；未验收合格的脚手架不得使用；项目经理部技术、安全人员，每月组织一次脚手架搭设安全、质量联查活动，即要检查实体质量，也要检查各种内业资料，并要对质量管理和实体质量进行讲评，组织开展各种质量活动，使质量体系真正的运行起来。一、冬、雨季脚手架施工注意事项13.1雨季施工为使脚手架基底免受浸泡，脚手架外侧设置一条200mm宽、300mm深排水沟。脚手架周围排水系统保持完好，严禁雨水浸泡脚手架地基，并及时检查脚手架地基回填土是否开裂、塌陷等，以便及时进行加固，保证脚手架安全、稳定。雨期前对所有脚手架进行全面检查，脚手架立杆底座必须牢固，并加扫地杆，脚手架要与墙体拉接牢固。马道斜板上要钉防滑条。脚手架要安装避雷装置、要有接地措施。脚手架每隔50m设一接地极，并每月对接地电阻进行遥测，接地电阻不应大于4Ω。遇有六级以上大风天气或大雨天气后，应组织相关人员对脚手架重新进行验收。重点检查立杆、水平杆、连墙件等的连接扣件是否有松动现象；落地脚手架底部是否有积水现象，底座是否松动，立杆是否有悬空现象等。13.2冬季施工根据工程施工进度，4栋住宅楼上部2层主体结构施工在11月中下旬，其脚手架搭设及拆除作业将进入冬季施工。冬施中要加强天气预报工作，防止寒流突然袭击，加强保温、防火、防煤气中毒等项工作。脚手架搭设人员进入现场必须正确佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。现场道路以及脚手架、跳板和走道上的积水、霜雪应及时清除并采取防滑措施。严格执行“十不吊”，遇大风、大雪等恶劣气候情况下不得进行吊装作业。六级及六级以上大风、下雪天气应停止脚手架搭设及拆除作业；雪后上架作业，应首先将架子及马道上的积雪扫除干净，否则易造成滑跌。水平安全网内的木方、模板、砼块等杂物，应及时进行清理。严格执行消防防火安全管理，加强重点防火部位的监督检查，特别是建筑施工保温用的棉被、草帘子等易燃物。大风天气过后，应组织相关人员对脚手架重新进行验收。重点检查立杆、水平杆、连墙件等的连接扣件是否有松动现象。脚手架上作业时，应当待脚手架上的霜化尽后方能上人操作。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案一、环境保护措施及文明施工保证措施项目部将依据ISO14000环境管理标准建立环境管理体系，制定环境方针、环境目标、环境指标，配备相应的资源，遵守法规，预防污染，实现施工与环境的和谐，达到环境管理标准的要求，确保施工对环境的影响最小；不仅在施工过程中达到环保要求，而且要确保本工程成为使用功能完备的绿色建筑，并最大限度的达到施工环境的美化。在项目经理部建立环境保护体系，明确体系中各岗位的职责和权限，建立并保持一套工作程序、制度，对所有参与体系工作的人员进行相应的培训。每周召开一次“施工现场文明施工和环境保护”专题例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每周组织一次有多个专业施工单位的文明施工和环境保护负责人参加的联合检查，对检查中发现的问题，开出“隐患问题通知单”，各专业施工单位在收到“隐患问题通知单”后，应立即根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决，并告诉项目经理部有关部门应监督落实问题的解决情况。材料码放，临设布置，严格按照施工总平面图放置，不得乱堆乱放，乱挪用。脚手架钢管进场验收合格以后，放置在指定地点，并按照脚手架的规格，1.2m、3m、4m、6m分类堆放，并做好标识。现场每月进行一次文明施工的综合检查，月评、季评，有奖有罚，促进安全文明施工。现场保持清洁，垃圾及时清理，施工渣土及时清运，楼梯、休息板等处不堆放材料和杂物。现场交通道路和材料堆放场地统一规划排水沟，控制污水流向，设置沉淀池，污水经处理后再排入市政主管线，严防施工污水直接排入市政污水管线或流出施工区域污染环境。根据环保噪音标准（分贝）日夜要求的不同，合理协调安排施工分项的施工时间。探照灯尽量选择即能满足照明要求又不刺眼的新型灯具或采取措施，使夜间照明只照射工区而不影响周围社区。工地不用照明时应及时熄灯。对易燃、易爆、油品和化学品的采购、运输、贮存、发放和使用后对废弃物的处理制定专项措施，并设专人管理。二、计算书15.1落地脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度按照最高的落地脚手架24.1米计算，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8720。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×0.9002/8=0.249kN.m=0.249×106/4491.0=55.485N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.693mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.107kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.107×1.500=0.299kN.m=0.299×106/4491.0=66.580N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=(0.035+0.236+1.350)/2=0.810kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案V1=1.146×810.405×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.41mm最大挠度和V=V1+V2=1.471mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×1.350=2.243kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195NG1=0.120×24.100=2.880kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+0.300)/2=0.630kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×24.100=0.181kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.900kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.500×0.900/2=1.350kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.40064二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.670×0.872=0.408kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.900+0.85×1.4×1.350=6.287kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.900+1.4×1.350=6.570kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.408×1.500×1.500×1.500/10=0.164kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.570kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6570/(0.27×424)=57.788N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.287kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.164kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6287/(0.27×424)+164000/4491=91.759N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.021kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=1.350kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.119kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=140.836米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.021kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=1.350kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.119kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.138kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=113.898米。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.408kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=7.706kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.706kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=82.709kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=26.28N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.57A——基础底面面积(m2)；A=0.2564二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!15.2悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。悬挑脚手架按照如下最不利位置进行计算：16#工字钢挑梁悬挑2.1米，锚固1.9米，悬挑梁间距3米；联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。实际现场布置悬挑梁间距基本为1.5米，局部位置悬挑梁间距小于2米。计算参数:双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.10米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1300。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×0.9002/8=0.249kN.m=0.249×106/4491.0=55.485N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.693mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.107kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.107×1.500=0.299kN.m64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案=0.299×106/4491.0=66.580N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.035+0.236+1.350=1.621kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1620.810×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=2.82mm最大挠度和V=V1+V2=2.883mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×1.350=2.243kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195NG1=0.120×19.500=2.330kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.3564二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案NG2=0.350×2×1.500×(0.900+1.100)/2=1.050kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.500=0.146kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.736kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.500×0.900/2=1.350kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.670×1.130=0.528kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.736+0.85×1.4×1.350=6.090kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.736+1.4×1.350=6.373kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.528×1.500×1.500×1.500/10=0.212kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.373kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6373/(0.27×424)=56.055N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.090kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.212kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6090/(0.27×424)+212000/4491=100.815N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.528kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.00=9.000m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.658kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.658kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=110.00/1.60的结果查表得到=0.78；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案经过计算得到Nf=68.071kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.37kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×6.37+6.37+3.00×0.20/2=9.86kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×3.19+6.37+3.00×0.20=13.35kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×6.37×3.00+0.20×3.00×3.00/8=5.01kN.m抗弯计算强度f=5.01×106/141000.0=35.50N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1100mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=13.35kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=19.676kN,R2=9.127kN,R3=-1.121kN最大弯矩Mmax=5.571kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=5.571×106/(1.05×141000.0)+7.155×1000/2610.0=40.370N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=5.57×106/(0.929×141000.00)=42.53N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=20.937kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=20.937kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×20.937/0.850=197.051kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=20.937kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[20937×4/(3.1416×50×2)]1/2=17mm十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.127kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9127×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.13kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于9127.50/(3.1416×20×1.5)=96.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.13kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!15.3悬挑脚手架计算书(不考虑钢丝绳卸荷)钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。选取具有代表性的悬挑梁设置位置进行验算，该验算不考虑设置钢丝绳。计算参数:双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1300。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×0.9002/8=0.249kN.m64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案=0.249×106/4491.0=55.485N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.693mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.107kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.107×1.500=0.299kN.m=0.299×106/4491.0=66.580N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.035+0.236+1.350=1.621kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1620.810×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=2.82mm最大挠度和V=V1+V2=2.883mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×1.350=2.243kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195NG1=0.120×19.500=2.330kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+0.300)/2=0.630kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.500=0.146kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.316kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.670×1.130=0.528kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.316+0.85×1.4×2.700=7.192kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.316+1.4×2.700=7.759kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.528×1.500×1.500×1.500/10=0.212kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.759kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7759/(0.27×424)=68.245N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.192kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为2599/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.212kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7192/(0.27×424)+212000/4491=110.512N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.528kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.00=9.000m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.658kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.658kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=82.709kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1300mm，l=1700mm，ml=300mm，m2=1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=7.76kN64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.30/1.70=0.77kl=0.30/1.70=0.18k2=1.20/1.70=0.71代入公式，经过计算得到支座反力RA=23.016kN支座反力RB=-6.760kN最大弯矩MA=11.847kN.m抗弯计算强度f=11.847×106/(1.05×141000.0)=80.020N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.32+2.70=6.02kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.733mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=11.85×106/(0.929×141000.00)=90.44N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.760kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6760×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式64二十二冶集团第一建设有限公司 唐山东港龙城三期工程脚手架施工方案其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.76kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于6759.81/(3.1416×20×1.5)=71.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.76kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!64二十二冶集团第一建设有限公司'