工程型钢悬挑脚手架施工方案

'北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案目录1编制依据11.1施工组织设计11.2施工图11.3主要规范、规程12工程概况22.1工程简介22.2脚手架工程概况32.3施工结构平面图、立面图、剖面图53脚手架体系选择73.1脚手架选型原则73.2脚手架选型74脚手架设计方案与施工工艺94.1技术参数94.2、工艺流程174.3、脚手架材料、产品质量标准和检验控制措施224.4脚手架安装质量标准及检查验收程序245、施工安全保证措施265.1作业人员要求265.2安全员配置275.3材质及其使用的安全技术措施275.4脚手架搭设的安全技术措施275.5脚手架上施工作业的安全技术措施275.6脚手架拆除的安全技术措施285.7季节性施工安全技术措施285.8施工过程中的监测监控措施295.9其他安全要求296应急预案306.1重点防范部位的概况306.2施工过程中的风险316.3控制措施316.4施救措施3156 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案7脚手架施工图347.1脚手架搭设平面图347.2脚手架搭设立面图347.3脚手架构造详图3456 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案1编制依据1.1施工组织设计施工组织设计编制单位编制日期北京大学环境科学大楼施工组织设计技术部2014年4月1.2施工图图纸类别图纸编号出图日期建筑施工图建施-A001-A0072013年8月建施-A101-A906结构施工图结施01-592013年8月1.3主要规范、规程类别名称编号国家《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003行业《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011地方《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-2008其他《工程建设标准强制性条文》2009版《建设工程安全生产管理条例》国务院第393号令《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质［2009］87号《北京市实施〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉规定》京建施［2009］841号《建筑施工手册》第四版56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案2工程概况2.1工程简介2.1.1、总体简介表2-1总体简介序号项目内容1工程名称北京大学环境科学大楼2工程地址海淀区北京大学3建设单位北京大学基建工程部4设计单位中国建筑设计研究院5施工单位北京城建北方建设有限责任公司6勘察单位北京京岩工程有限公司7监理单位北京华清技科工程管理有限公司8监督单位海淀区质量监督站9使用性质教学、研究、实践、展览、行政及学术会议10合同工期2014.04.21---2015.11.0111合同质量目标合格2.1.2设计简介表2-2设计简介序号项目内容1建筑功能本项目是及教学、研究、实践、展览、行政及学术会议于一体的现在综合性学院建筑。2建筑特点地下三层地上五层，基坑较深，施工难度大，外立面造型复杂3建筑面积总建筑面积（m2）205004建筑层数地上五层地下三层5建筑层高地下-3层3.9m/-2层3.6m/-1层3.6m地上3.45m6建筑高度绝对标高（m）47.500室外地坪（m）47.000基底标高（m）-12.700基坑深度（m）-12.900檐高（m）17.850建筑总高（m）18.0007建筑平面横轴编号1～14纵轴编号A～H56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案横轴距离（m）100.202纵轴距离（m）50.3508预埋环处梁尺寸、配筋、砼强度1/1-3/A轴250×700，C40,220;220，8@150(2),G4123/A-E轴500×2650，C40，425;8@100/200(4),G4123-6/D-E轴250×700，C40，212;220；8@150(2),G4125-6/A-E轴250×700，C40，212;220；8@150(2),G4126-11/A轴250×700，C40，220;220；8@150(2),G41211-12/A-C轴250×700，C40，212;220；8@150(2),G41211/C-E轴、11-13/E轴、13/A-C轴、14/A-F轴、10-14/F轴、10/C-F轴、7/C-F轴、1-7/A-F轴400×700，C40，225+（212）；8@100/200(4),G4127-10/C轴400×700，C40，225+（212）；420；8@100/200(4),G4129预埋环处板钢筋、板厚、砼强度8@150双排双向，120，C402.2脚手架工程概况2.2.1施工总体概况本工程地处校园东北门口，周边建筑及道路较为密集，新建建筑离原有建筑距离较近，最近处仅为6米，现场除施工场地外基本无材料堆放及加工场地。且周围校园道路较为狭窄，造成材料运输困难。部分临设需布置场外。科学规划、合理利用现场条件是保证施工生产顺利进行的重要因素之一。从地理位置来看，为尽量降低对校园的干扰，施工材料设备均由中关村北大街进出，该地段日间交通拥挤，需合理安排材料进出时间。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案基础与主体阶段施工时，配置一台塔吊作为材料运输工具。装修阶段施工时，配置两台外用物料提升机作为材料运输工具。因此脚手架搭设时候要考虑与物料提升机相连区域搭设情况。2.2.2型钢悬挑脚手架搭设部位序号部位搭设层数楼层高度楼板厚度楼板配筋结构跨度11/1-3/A轴23.400120上铁8@150下铁8@150223/A-E轴23.400120上铁8@150下铁8@150433-6/D-E轴23.400120上铁8@150下铁8@150345-6/A-E轴23.400120上铁8@150下铁8@150456-11/A轴23.400120上铁8@150下铁8@1505611-12/A-C轴23.400120上铁8@150下铁8@1502711/C-E轴23.400120上铁8@150下铁8@150211-13/E轴23.400120上铁8@150下铁8@150213/A-C轴23.400120上铁8@150下铁8@150413-13/A轴23.400120上铁8@150下铁8@150114/A-F轴23.400120上铁8@150下铁8@150510-14/F轴23.400120上铁8@150下铁8@150410/C-F轴23.400120上铁8@150下铁8@15037-10/C轴23.400120上铁8@150356 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案下铁8@1507/C-F轴23.400120上铁8@150下铁8@15031-7/A-F轴23.400120上铁8@150下铁8@15072.3施工结构平面图、立面图、剖面图2.3.1地下室平面图2.3.2标准层平面图56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案2.3.3典型立面图2.3.3典型剖面图56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案3脚手架体系选择3.1脚手架选型原则本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：3.1.1、架体的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。3.1.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.1.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。3.1.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。3.1.5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。3.2脚手架选型3.2.1本工程依据脚手架选型原则，确定基础阶段施工时外墙脚手架采用双排脚手架，作为结构施工用脚手架。基础阶段结构施工时外墙外边线距基坑围护桩仅一米，即外墙结构施工时仅有一米工作面。故此脚手架搭设时采用双排搭设横距600mm，第一排立杆距外墙250，搭设高度分三次共15米，第一次高6米，第二次高6米，第三次高3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.20米，立杆的步距1.80米。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。计算书附后。基础施工时在楼东南角设立上下基坑马道，马道搭设符合规范要求。马道分为两段。边坡上部为依坡搭设，边坡下部（垂直部）为“之”字形斜道，只用作施工通行，不得用作运料，设计荷载取3KN/㎡。在马道入口设置长度为4.5m、宽度3.6m、高度3米的护头棚，并悬挂安全标志。护头棚满铺双层50厚脚手板，下挂密目安全网。边坡上部依坡搭设部位：设置小横杆间距为1m，小横杆连接在间距1.5m的大横杆上，大横杆与打入地面的架子管连接。在底部用架子管挑出形成休息平台。边坡下部（垂直部）搭设“之”字形斜道部位：马道宽度为1.2m，休息平台宽为1.5m。当搭设基坑底时，直接调整上部马道坡度接基坑底板。“之”字形斜道部位马道立杆纵距1500mm，离开外墙内皮0.5m开始起步往南侧搭设，大横杆间距1200mm。用Ф32钢筋焊接成底座，将钢管支在底座上，要求钢管底应高于楼板顶面，浇注楼板后底座即浇注在楼板内不再取出。马道架子设置扫地杆，扫地杆离楼板面200mm。马道两侧和休息平台外围设置挡脚板，挡脚板高度不小于180mm56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案。马道外侧挂设密目安全网封闭。马道及出入棚上部搭设双层防砸棚，用50厚双层木板铺设，并挂一层大眼网。马道脚手板顺铺，接头处采用平接，接头部位用双横杆，间距200～300mm，脚手板支承跨度为600mm。斜道脚手板应在小横杆上铺平、铺牢，两端各用两道直径为4mm的镀锌钢丝绑扎Ф12钢筋将脚手板与小横杆连接牢固。脚手板上每隔250-300mm设置一根防滑木条，木条宽为50mm，厚为20-30mm，防滑条上部棱角切除。马道沿长度和高度上设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为450。剪刀撑接至楼板面。马道搭设完备，经安全部门验收合格后，方可使用。3.2.2本工程依据脚手架选型原则，确定主楼脚手架采用型钢悬挑脚手架作为结构防护用脚手架。序号部位搭设高度（m）脚手架选择主要参数11/1-3/A轴、3/A-E轴、3-6/D-E轴、5-6/A-E轴、6-11/A轴、11-12/A-C轴、11/C-E轴、11-13/E轴、13/A-C轴、13-13/A轴、14/A-F轴、10-14/F轴、10/C-F轴、7-10/C轴、7/C-F轴、1-7/A-F轴15（+3.400～+18.400）钢管选用外径48mm，壁厚3.6mm的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6m，小横杆长度1.5m因本工程地上五层，故在+3.40开始做工字钢悬挑脚手架，搭设至标高+19.40处。双排脚手架，搭设高度16.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。悬挑水平钢梁采用20号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度2.25米。主体和装修施工阶段在南面D-E轴间设立安全通道，安全通道搭设符合规范要求。采用单立杆搭设，其中，立杆直接作用在地面上，立杆由两根单立杆用旋转扣件连接，立杆底部垫木脚板；立杆的间距为1.5米，横杆间距按示意图布置；剪刀撑斜杆与地面夹角为45-60度，在架两侧立面整个长度和高度设置剪刀撑。顶部及缓冲层满铺5cm厚脚手板，安全通道两侧满布安全网；通道横截面两侧悬挂安全通道标志牌及各种安全标志；安全通道所有杆件均刷红白相间漆，间距400mm。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4脚手架设计方案与施工工艺4.1技术参数4.1.1设计要点本工程型钢悬挑脚手架设计满足规范强制性要求。4.1.2型钢挑梁本工程采用20工字钢做挑梁，工字钢进场时应具备本批产品合格证和钢管材质检验合格报告。工字钢与连接件的焊接牢固，焊缝高度为6mm，工字钢与锚环之间用柔性材料（木楔）填充，不准直接焊接。杆件加工时。必要时应在地面放足尺寸大样后，再进行杆件加工。工字钢水平间距按1.5米设置，如果遇到特殊部位可以缩短工字钢间距，水平间距不能超过1.5米，工字钢受反力后端用3Φ20圆钢U型锚固环固定在结构楼板上（锚固长度不小于30d，且在垂直钢筋锚环的位置每侧设置两根长度为3米的16钢筋贯通3个锚环以保证锚环在板内的抗拉力，U型锚固环固定见附图中埋件图），在本层顶板施工完毕后用钢管和托撑将工字钢挑梁后端与结构顶板梁顶紧。转角部位工字钢斜放呈放射状态，工字钢锚固端交叉部位，斜放工字钢在下，直放工字钢在上。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案阳角处悬挑钢梁做法锚环节点图56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案脚手架搭设剖面示意图4.1.3纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮200㎜处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立柱上。各楼房连通口或门厅顶板存在较大高差时，则将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定，高低差不应大于1m，靠高处上方的立杆轴线到板边的距离不应小于200㎜，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.1.4立杆4.1.4.1接长：立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接接长，对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。顶部采用搭接时搭接长度≮1m，杆端伸出扣件盖板≮100mm，采用不少于3个旋转扣件固定。4.1.4.2接头：接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3即500mm。4.1.4.3转角：转角处的阴阳角必须设置立杆。4.1.4.4当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。4.1.4.5立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。4.1.4.6立杆底部插于工字钢挑梁端头上预先焊好的25钢筋上。4.1.4.7立杆上刷黄色油漆。4.1.5纵向水平杆（大横杆）纵向水平杆要求设置在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧，长度不宜小于三跨，大横杆上刷黄色油漆。接长宜使用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，即500mm。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上（见下图）。水平杆件接头搭设4.1.6横向水平杆（小横杆）每个主结点处均设置横向水平杆，作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2，横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上，靠墙一端外伸长度不影响模板的支设和加固为宜，横向水平杆伸出大横杆外的长度应不小于100mm。上下层横向水平杆应在立杆处错开布置，同层的相临横向水平杆在立柱处相向布置，小横杆上刷黄色油漆。4.1.7连墙件本工程采用刚性连墙件，按二步三跨（水平间距4.5米，竖直间距3.6米），连接杆用Ф48.3×3.6的钢管拉结，竖向层层设置，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，所有拉结点扣件采用双扣件。与建筑物的连接方式如下：56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案无柱部位，设置预留短钢管做拉结，详见预留拉结点平面布置图：连墙件竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于300mm）。连墙件伸出扣件的距离大于100mm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用（未特别注明的均为2步3跨设置一个连墙件），连墙件要确保上下在同一水平面上。连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。连墙件上刷黑黄间隔油漆，连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。4.1.8、脚手板脚手板采用松木、厚50mm、宽200～350mm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，结构施工时不允许多层同时作业。脚手架施工操作面应满铺脚手板，离墙面不得大于200mm。首层满铺一层脚手板，工作面作业层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端80mm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm，详见脚手板对接构造图。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.1.9剪刀撑4.1.9.1本脚手架采用剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。4.1.9.2剪刀撑斜杆与地面的夹角在45o~60o之间。斜杆相交点处于同条直线上，并沿架高连续布置，搭设完成后外观成“米”字形。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。4.1.9.3剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1m，并用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥100mm。4.1.9.4横向斜撑搭设在脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆伸出墙上。4.1.9.5剪刀撑上刷黑黄间隔油漆间距500mm。4.1.10钢丝绳卸荷钢丝绳接头处把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。离套环最近的绳夹尽可能地靠近套环，离套环最远的绳夹不得首先单独紧固。绳夹布置完毕后，在使用过程中再进行一次螺母拧紧。采用Φ16钢丝绳卸载，在架子的第三层卸荷，钢丝绳水平间距按三跨设置，钢丝绳与水平方向夹角不小于60度，钢丝绳利用在结构柱预埋的Φ20锚环与结构固定，且钢丝绳用电动葫芦拉紧不得松弛。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.1.11扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小100mm。4.1.12安全防护设计脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧，外观无网缝，禁止使用破损、肮脏、有碍工地形象和市容的安全网。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3m处设首层平网，往上每隔两步距设隔层平网，施工层应设随层网，水平隔离应及时到位，以保障作业人员安全。作业层脚手架立杆应高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m，于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设200mm高的挡脚板。4.1.13防雷避电措施4.1.13.1选用Φ25-32mm,壁厚3mm的镀锌钢管做避雷针，设在脚手架四角立杆上，高出脚手架1.5m，脚手架搭设过程中的最上层大横杆全部接通。4.1.13.2垂直接地极选用Φ25-50mm钢管或直径不小于20mm的圆钢，水平接地极用40×4mm厚镀锌扁钢。接地极在脚手架四角各设一个，埋深不得小于0.5米。4.1.13.3接地线采用40×4mm厚镀锌扁钢，与接地极焊接，焊逢长度80mm,涂防锈漆两道。4.1.13.4接地装置完成后，由临电管理人员测量电阻,摇测电阻小于4欧姆，合格后签发避雷装置合格通知。4.1.13.5为确保安全，在雷雨天气，脚手架上的施工人员必须立即离开。4.2、工艺流程4.2.1脚手架安装工艺流程设置型钢挑梁→逐根树立悬挑梁上立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安装桁架并树立中间立杆→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案→接立杆→加设剪力撑→铺脚手板→在作业面搭设护身栏杆和挡脚板→挂安全网4.2.1.1基本要求：横平竖直、整齐清晰、图形一致、连接牢固、有操作空间、不变形、不摇晃。4.2.1.2双排架应先立内排立杆,后立外排立杆,每排立杆先立两头的,再立中间的一根,双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直,立杆接长时,应先立外排,后立内排，两人配合操作。4.2.1.3脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。4.2.1.4在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。4.2.1.5其余组件的搭设要求参见技术参数要求。4.2.2脚手架拆除工艺流程扣件式钢管外脚手架在使用完毕后应及时予以拆除。拆除的顺序与搭设顺序相反：安全网→脚手板→扶手（栏杆）→剪刀撑（随每步脚手拆除）→大横杆→小横杆→立杆→型钢挑梁。4.2.2.1对脚手架进行例行安全检查，确认脚手架不存在安全隐患。如发现，应对脚手架进行整修和加固，保证脚手架在拆除过程中不发生危险；4.2.2.2对参与脚手架拆除工作的人员进行安全、质量、技术交底；4.2.2.3拆除时必须每步同时拆除，不允许呈阶梯形拆除。4.2.2.4外脚手架的拆除时严禁在垂直方向上同时作业，应在水平方向上逐步向下拆除；4.2.2.5拆除脚手架时，先清理脚手板上的垃圾等杂物，严禁从高空抛掷。拆除的钢管、扣件等严禁高空抛掷，应由人力传递至地面；4.2.2.6拆除脚手架时应设置明显的停用标志，设专人看管；4.2.2.7拆除的钢管应分类堆放在指定地方，扣件应逐个收回待用。4.2.3脚手架安装的技术安全要求4.2.3.1向架设和使用人员进行技术交底。4.2.3.2对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。4.2.3.3经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4.2.3.4按要求及位置完成锚环的预埋及工字钢的摆放。4.2.3.5每搭完一步脚手架后，校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.2.3.6严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。4.2.3.7开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后拆除。4.2.3.8在脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。4.2.3.9双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至结构面的距离100mm。4.2.3.10扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。4.2.3.11在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离150mm。4.2.3.12对接扣件开口应朝上或朝内。4.2.3.13各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100m。4.2.3.14作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定（见下图）：（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度应为1.2m；（3）挡脚板高度不应小于180mm；（4）中栏杆应居中设置。4.2.3.15、脚手板的铺设要求：（1）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；（2）采用对接或搭接时均应符合要求；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；（4）自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。4.2.3.16安全网、密目网设置要求：（1）安全网必须符合GB5725—8556 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案规定，方准进场使用。大孔安全网用作平网，其规格为3×6m；绿色密目安全网1.5×6m，用作外挂立网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网进场要做防火试验。（2）安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或其它可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在安全网上。（3）安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。（4）安全平网在结构一层顶板高度设置一道，顶层设置一道。（5）在外脚手架的外立杆和栏杆的里侧满挂网目尺寸为3.5cm×3.5cm的绿目安全网。（6）在作业层的脚手板下挂3×6m安全网尼龙兜网。4.2.4脚手架使用的技术安全要求4.2.4.1作业层结构脚手架所受的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过3kN/m2。4.2.4.2在架面上严禁堆放材料，作业人员禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。4.2.4.3在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经项目总工和项目安全员同意，并采取相应加固措施，应先加固后拆除，同时在作业完毕后，要及时予以恢复。4.2.4.4工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。4.2.4.5人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通(梯)道，严禁攀爬脚手架上下。每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。4.2.4.6架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。4.2.4.7在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。4.2.4.8在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点燃易燃物。并同时准备防火措施，一旦着火时，能够及时予以扑灭。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.2.4.9在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。4.2.4.10六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。4.2.4.11在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。4.2.5脚手架拆除的技术安全要求拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除架体时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。4.2.5.1拆除架子时，距架子10m范围内为警戒区，设警戒标志，并设专人警戒，严禁非工作人员入内。4.2.5.2拆除前必须检查架子上的各类材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。拆杆和放杆时，必须有2-3人协同操作上下配合。4.2.5.3拆除架子时，严禁采用推倒或拉倒的方式。拆下的钢管、卡子等堆放在卸料平台用塔吊集中吊运，严禁向下抛扔，且要分类码放整齐。4.2.5.4严禁交叉作业，在拆到底部时，最后一道拆按时，应临时加固，预防安全事故的发生。4.2.5.5连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。4.2.5.6脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。每层先拆除与结构拉结的杆件，再拆除本层架体。4.2.5.7每层拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。4.2.5.8拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杆及剪刀撑。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.2.5.9拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。4.2.5.10拆下的杆配件，所有得杆件和扣件先转入楼层，短于3米的用施工电梯运输至地面，长于3m的钢管通过搭设转运架，利用滑轮组将其转至地面，严禁向下抛掷。4.2.5.11在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。4.3、脚手架材料、产品质量标准和检验控制措施钢管、扣件应当从在当地建委备案的租赁企业租赁；要与租赁单位签订质量担保协议，查验和保存生产许可证、产品合格证、检测报告等相关资料；在进场后第一次使用前，按照标准规定的指标和检验方法，委托有见证取样检验机构对钢管、扣件进行外观质量检验，并抽取扣件样本进行力学性能和扭矩指标复验，并完整存档备查。不合格的扣件不得使用。对于严重锈蚀、变形、出现裂纹及其他不符合标准情况的不得在承重脚手架工程上继续使用。4.3.1材料要求4.3.1.1钢管、扣件应有厂方合格证，经现场复试合格后才能使用。4.3.1.2钢管采用外径48.3mm、壁厚3.6mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，其材质应符合《碳素结构钢》GB/T700中Q235-A级钢规定。钢管表面应平直，不应有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，所有旧钢管应检查有无严重鳞皮锈，检查铁锈深度时，应先除锈皮再量深度，各种钢管的端部弯曲在1.5M范围内控制允许偏差≤5MM，立杆钢管弯曲允许偏差3/1000，严禁在脚手架钢管上打眼。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为4—6m，便于工人操作。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用内、外脚手架上钢管均外涂黄色防锈漆，并定期复涂，以保证外观形象。4.3.1.3扣件：扣件应采用GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，应与钢管管径相配合、机械性能不低于KT—33—8的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB700—88《碳素结构钢》中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196—81《普通螺纹》的规定，扣件严禁使用加工不合格，无出厂合格证，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。4.3.1.4木脚手板采用松木制成的木脚手板，重量不宜大于30kg，材质必须符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4.3.1.5安全网：密目阻燃安全网，采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网的力学性能应符合GB5726—88《安全网力学性能试验方法》的规定，进入现场后应对安全网进行模拟大型砂包冲击试验，立网采用安全网—L—1.8×6的密目安全网，网的颜色统一为草绿色。平网采用P—3×6的可密网，网的颜色统一为白色。密目安全网的要求：（1）在100cm2面积上，不少于2000目（即2000个洞眼）；（2）做耐穿试验（即用5kg重的钢管从距网中心3m高处垂直自由落下，砸到与地面成30°角的网眼上不穿透）。4.3.1.6、按要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4.3.2、材料检查要求钢管质量检验要求（mm）项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，上述缺陷-0.50mm4外径，壁厚允许偏差<0.50mm，<0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差<1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5注：钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。钢管允许误差（mm）序号项目允许偏差Δ（mm）示意图检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案3钢管外表面锈蚀深度≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤L≤4m4m≤L≤6.5m≤12≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30扣件质量检验要求（mm）项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证，生产许可证，专业检测试验报告必须具备2表面质量及性能3螺栓表面光滑无裂痕旧管4同新扣件的2、3项4.4脚手架安装质量标准及检查验收程序4.4.1脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差Δ（mm）检查方法与工具1底座不晃动不沉降-10观察2最后验收垂直度±120用经纬仪3搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100用经纬仪56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案4间距步距±20钢板尺纵距±50横距±205纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±106小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1201～32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201～320050104.4.2脚手架的验收在每层脚手架搭设完成之后，我项目部组织人员验收，不符合规范的坚决不予验收。验收合格后分包单位与施工单位均要签字，最后报专业监理工程审查。验收组成员如下：组　长：张全瑞副组长：赵志刚杨国有组　员：王国岳林李路恒高帅亿肖少峰各组员职责：组长（张全瑞）：对施工全面负责，确保工程安全管理达标。副组长（杨国有）：组织施工现场生产，对外脚手架搭设进行具体安排，负责脚手架技术要求的落实，参与脚手架验收。副组长（赵志刚）：负责外脚手架方案的编写，监督外脚手架技术要求落实，参与脚手架验收。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案组员（肖少峰）：监督脚手架搭设、拆除全过程，查处违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为和人员，督促有关人员对重大事故隐患采取有效的控制措施，必要时可责令其停产并及时报告生产经理，参与脚手架验收。定期对脚手架进行检查。组员（李路恒）：负责现场脚手架搭设人机料的具体落实，负责脚手架技术要求的落实，监督脚手架搭设、拆除全过程，参与脚手架验收。组员（高帅亿）：负责检查脚手架使用材料、脚手架搭设质量，参与脚手架验收。组员（岳林）：依据方案编写技术交底，参与脚手架验收。4.4.2.1脚手架的检查脚手架分段分层搭设完毕，我单位验收组成员按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。4.4.2.2脚手架的检查内容（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。4.4.2.3脚手架的验收阶段（1）作业层上施加荷载前；（2）悬挑架每搭设完两层后；（3）达到设计高度后；（4）遇到五级大风与大雨后；（5）寒冷地区开冻后；（6）停用超过一个月。4.4.2.4验收具备文件（1）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（2）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；（3）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；（4）脚手架工程的施工验收报告。5、施工安全保证措施5.1作业人员要求5.1.1、脚手架搭设人员须是经过考核合格的专业架子工，持证上岗，上岗人员应定期体检，身体不适合者严禁上架子作业。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案5.1.2、脚手架施工人员必须戴安全帽，佩挂安全带，穿防滑鞋等方可作业。认真执行施工规范及技术交底等有关规定，作业中相互照应，材料上下传递严防脱手。不得嘻笑打闹，严禁酒后作业。在挂设外防护网、楼层间水平网时，必须扣好安全带，以防高空坠落。5.2安全员配置根据本工程的特征本司配置了以安全主管为首设2名专职安全员，下属分包也各配备1名专职安全员对现场的安全进行全方位的监控，所有安全人员必须持证上岗。5.3材质及其使用的安全技术措施5.3.1扣件的紧固程度应在40～65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。5.3.2对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。5.3.3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。5.3.4钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。5.3.5外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。5.4脚手架搭设的安全技术措施5.4.1顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。5.4.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。5.4.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。5.4.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5.4.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。5.4.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。5.4.7外脚手架的卸荷严格采用Φ16的钢丝绳通过框架柱与脚手架连接，严禁私自拆改。5.5脚手架上施工作业的安全技术措施5.5.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案5.5.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。5.5.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。5.5.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。5.5.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。5.5.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5.6脚手架拆除的安全技术措施5.6.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。5.6.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。5.6.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。5.6.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5.6.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。5.6.6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。5.6.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。5.6.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。5.6.9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。5.6.10拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5.7季节性施工安全技术措施5.7.1遇到大雨、大雾、高温、雷击和6级以上大风等恶劣天气，应当停止脚手架的搭设和拆除作业。大风、大雨后，要组织人员检查脚手架是否牢固，如有倾斜、下沉、松扣、崩扣和安全网脱落、开绳等现象，要及时进行处理。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案5.7.2在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。5.7.3防雷装置的构成及操作要求。施工现场的防雷装置一般由避雷针、接地线和接地体三部分组成。5.7.3.1避雷针，装在高出建筑物钢脚手架的顶端。机械设备上的避雷针(接闪器)长度应当为1-2m。5.7.3.2接地线，可用截面积不小于16mm2的铝导线，或用截面积不小于12mm2的铜导线，或者用直径不小于Φ18的圆钢，也可以利用该设备的金属结构体，但应当保证电气连接。5.7.3.2接地体，有棒形和带形两种。棒形接地体一般采用长度1.5m、壁厚不小于2.5mm的钢管或L5X50的角钢。将其一端垂直打人地下，其顶端离地平面不小于50em，带形接地体可采用截面积不小于50mm2，长度不小于3m的扁钢，平卧于地下500mm处。5.7.3.3防雷装置的避雷针、接地线和接地体必须焊接(双面焊)，焊缝长度应为圆钢直径的6倍或扁钢厚度的2倍以上。5.7.3.4施工现场所有防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30Ω。5.8施工过程中的监测监控措施5.8.1、外脚手架搭设前，由项目经理主持召开现场技术、质量、安全负责人、施工员、架子工等有关人员的技术交底会，并有书面交底技术资料；5.8.2、施工员应每二层架体搭设完成即对脚手架的进行变形观测，搭完一步要对脚手架的步距、纵距、横距和垂直度进行检查，立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差±7mm。间距：步距偏差允许±20mm，立杆纵距偏差允许±50mm，立杆排距偏差允许±20mm。大横杆的高差：一根杆的两端允许±20mm，在每一个立杆纵距内允许±10mm，每次观测均需要使用相同的仪器和设备，并且应为固定的观测人员在基本相同的环境和条件下观测。对所使用的仪器必须定期进行检测。每次所测量的数据要及时汇总到技术负责人手中，对变形超过规范允许范围的技术负责人应当停止脚手架的继续施工。5.9其他安全要求根据脚手架施工的特殊性，要求施工时作到如下：5.9.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案5.9.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。5.9.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。5.9.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5.9.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5.9.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。5.9.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。5.9.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。5.9.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。5.9.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。5.9.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。5.9.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。5.9.13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。5.9.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。5.9.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。5.9.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。5.9.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。5.9.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6应急预案6.1重点防范部位的概况56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案本工程地上5层，框架-剪力墙结构，结构施工期间主要采取型钢悬挑脚手架，采取分段搭设，每段搭设高度不大于6m，悬挑脚手架搭拆次数多，工艺较复杂，使用时间长，须重点进行防范。在安全生产方面应加强力度，如发生事故，应及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，防止事故继续发展。事故救援人员名单及程序详见我项目部建筑安全生产应急预案6.2施工过程中的风险本工程风险隐患主要包括脚手架坍塌、高空坠落、物体打击事故、雷击事故。6.3控制措施6.3.1编制专项施工方案，经审批合格后，方可组织施工。6.3.2脚手架施工人员必须持证上岗，并经岗位技术培训和安全教育。6.3.3脚手架搭设完毕，经验收合格后，方可投入使用。脚手架拆除必须经项目部技术部门同意后方可拆除，未经项目部同意，任何人不得私自拆除脚手架或改变脚手架使用用途。6.3.4发生6级及以上大风天气时，应及时将天气情况向全体员工公示；禁止高处及外檐作业，并对脚手架采取必要防风措施。6.3.5发生汛期暴雨、雷击时，项目部要加强防汛值班，关注天气预报、汛情预报并及时公示。对施工现场脚手架检查避雷装置是否安全有效并作以记录；进入汛期后，定期检查并作好记录。6.3.6项目部设专人每周或在六级及其以上大风、大雨后对脚手架体系进行安全监控。监测监控内容包括：悬挑梁沉降均匀和安装牢固情况；钢丝绳拉结松动情况；立杆是否悬空、垂直度及连墙杆拉结情况；扣件螺栓松动情况；楼板是否出现裂缝情况。一旦发现以上问题存在，立即停止外架作业，并及时整改，经验收合格后投入使用。6.4施救措施6.4.1组织机构建立、健全项目部应急突发事故及自然灾害救援保障体系。项目部成立安全生产领导小组，由项目经理任组长，负责处理突发事件。组　长：张全瑞副组长：杨国有赵志刚组　员：肖少锋高新坡王国岳林李路恒高帅亿安全生产领导小组日常管理工作由安全部杨国有负责。6.4.2应急准备6.4.2.1项目经理部要成立应急救援小组，小组成员要分工明确，责任到位并确定联络员。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案6.4.2.2项目经理部应急救援小组联系方式序号姓名职务联系电话1张全瑞组长135818230982杨国有副组长133813368383赵志刚副组长156116265593肖少锋组员136835963234高新坡组员136213596505王国组员136911396186岳林组员186019327147李路恒组员156522044288高帅亿组员182100532216.4.2.3项目经理部应急救援小组成员要定期学习应急救援知识。6.4.2.4项目经理部应设置施工现场紧急疏散的安全通道标志，并配有详细的疏散方案。应急救援小组应对可能出现的紧急情况，做好物资和人员准备，如发生人员伤亡时有医疗急救设施、设备等，有义务的抢救、抢险人员。6.4.2.5施工现场应编制应急救援情况处理预案，并按预案进行演练，发现问题、及时调整。6.4.3应急措施6.4.3.1脚手架出现事故征兆的应急措施序号征兆应急措施1悬挑梁挠度变形超过规定值加固梁的锚固点、加设悬挑梁、加设下方支撑、检查钢丝绳，并紧固。2卸荷，拉结体系局部产生破坏恢复原方案的卸荷，拉接体系，纠正变形部位，如为架体外张：先按每开间设一倒链，松开拉结点，各点同时拉紧倒链，至变形纠正，再作好刚性拉接，将各卸荷点钢绳收紧，最后放开倒链。56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案6.4.3.2脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡（1）迅速确定事故发生的准确位置及范围,检查脚架的损坏程度,人员伤亡情况,依据不同情况外置.（2）划出事故区,除救援人员外,未经许可不得进入事故发生区,迅速核实脚手架上的作业人数,如有人员被坍塌的脚手架压在下方,要立即采取措施加固四周,然后拆除或切割压住伤者的杆件,将伤员移出,如脚手架太重可用吊车将架体抬起,以便救人.如无人员伤亡,产即实施脚手架加固措施.6.4.3.3抢救受伤人员的几种情况处理（1）如确认人员已死亡,立即保护现场。（2）如发生人员昏迷、伤及内脏，骨折及大量失血：立即联系120、999、急救车；危险的可联系专科医院；外伤大出血的，在急救车未到之前，现场采取止血措施；骨折的注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。（3）一般性外伤：视伤情送往医院，已防破伤风；轻微内伤，送医院检查。医院：北京大学校医院医院电话：010－695310696.4.3.4救援路线北京大学校医院位于本工程北面，距离500米，之间隔政府管理学院，6.4.4应急救援响应6.4.4.1施工现场发生脚手架倒塌事故时，若有人员被砸，在场人员要立即就地组织抢救工作，一切以救人为主，并立即上报公司有关部门项目部负责人；并立即拨打120或999救援机构求助，并同时做好迎接救援的准备工作，根据事故情况，疏散现场人员或采取紧急措施避免事故扩大。6.4.4.2发生高空坠落、物体打击事故：施工现场发生人员高空坠落事故时，发现人应首先报告现场负责人，组织抢救伤员，并立即停止高空作业面施工，及时检查施工现场各种防护，防止事态继续扩大。6.4.5事故报告流程56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案事故发现人主管工长项目经理公司安全科建委安全科(海淀区）公司主管领导城建北方安全科市安全生产管理局7脚手架施工图7.1脚手架搭设平面图7.2脚手架搭设立面图7.3脚手架构造详图56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.210+1.4×1.800=2.820kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.820×0.6002/8=0.127kN.mσ=0.127×106/5260.0=24.122N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.210+1.800=2.050kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.050×600.04/(384×2.06×105×127100.0)=0.132mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案小横杆的自重标准值P1=0.040×0.600=0.024kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.600×1.200/2=0.126kN活荷载标准值Q=3.000×0.600×1.200/2=1.080kN荷载的计算值P=(1.2×0.024+1.2×0.126+1.4×1.080)/2=0.846kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.2002+0.175×0.846×1.200=0.183kN.mσ=0.183×106/5260.0=34.815N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1200.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.021mm集中荷载标准值P=(0.024+0.126+1.080)/2=0.615kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×614.910×1200.003/(100×2.060×105×127100.000)=0.465mm最大挠度和V=V1+V2=0.486mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.200=0.048kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.600×1.200/2=0.126kN活荷载标准值Q=3.000×0.600×1.200/2=1.080kN荷载的计算值R=1.2×0.048+1.2×0.126+1.4×1.080=1.720kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1202NG1=0.120×15.000=1.803kN56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.200×(0.600+0.250)/2=0.536kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.200×3=0.612kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.200×15.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.131kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.200×0.600/2=1.080kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.131+0.9×1.4×1.080=5.117kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.131+1.4×1.080=5.269kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.180×1.200×1.800×1.800/10=0.088kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.269kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=5269/(0.19×506)=55.483N/mm2；56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.117kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.088kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=5117/(0.19×506)+88000/5260=70.655N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.328kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=1.080kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.120kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=113.434米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.328kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=1.080kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.120kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.070kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=103.445米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=103.445米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.60=12.960m2；56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=3.266kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.266kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=25.00/1.59的结果查表得到φ=0.96；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=306.534kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=6.266kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=16.84(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=3.13+1.08=4.21kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.4150。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度2.28米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案M=3.513×1.0502/8=0.484kN.mσ=0.484×106/5260.0=92.031N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.552×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.543mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.844kN56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.844×1.500=0.493kN.mσ=0.493×106/5260.0=93.662N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.042+0.276+2.362=2.680kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案V1=1.146×2679.810×1500.003/(100×2.060×105×127100.000)=3.96mm最大挠度和V=V1+V2=4.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.130×16.000=2.072kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.350)/2=1.470kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.1756 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案NG3=0.170×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×16.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.802kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.415经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×0.650×1.415=0.276kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.802+0.9×1.4×2.362=8.739kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.802+1.4×2.362=9.070kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.276×1.500×1.800×1.800/10=0.169kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.070kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=9070/(0.19×506)=95.514N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.739kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=170<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.169kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8739/(0.19×506)+169000/5260=124.153N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.276kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=6.258kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.258kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.59的结果查表得到φ=0.94；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.503kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1750mm，l=2280mm，ml=350mm，m2=1400mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=2370.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=237.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.07kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/mk=1.75/2.28=0.77kl=0.35/2.28=0.15k2=1.40/2.28=0.61代入公式，经过计算得到支座反力RA=26.292kN支座反力RB=-6.805kN最大弯矩MA=16.384kN.m抗弯计算强度f=16.384×106/(1.05×237000.0)=65.840N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.80+2.36=7.16kN水平钢梁自重计算荷载q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m最大挠度Vmax=5.542mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3500.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=16.38×106/(0.929×237000.00)=74.42N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.805kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6805×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.80kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于6804.91/(3.1416×20×1.5)=72.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.80kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=18.15N/mm2；经过计算得到公式右边等于175.8kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=6.81×2.28/2=7.76kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，56 北京大学环境科学大楼工程型钢悬挑脚手架施工方案α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-25=95mm；αs=7.76×106/(1.000×19.100×1.5×1000×95.02)=0.0300ξ=1-(1-2×0.0300)1/2=0.0300γs=1-0.0300/2=0.9850楼板压点负弯矩配筋为As=7.76×10^6/(0.9850×95.0×210.0)=394.9mm2悬挑脚手架计算满足要求！56'