研究生公寓楼设计房屋建筑毕业设计

'前言毕业设计(论文)题目：研究生公寓楼设计55 前言前言本设计是按照西安工业大学建筑工程学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“长安大学研究生公寓楼设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。公寓楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择公寓楼建筑和结构设计，从而掌握办公寓设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。酽锕极額閉镇桧猪訣锥。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。这次设计是在老师的悉心指导下完成的，在此向老师表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。55 1建筑设计说明1建筑设计说明1.1工程概况本工程位于西安市雁塔区，学校拟建一研究生公寓楼，建筑面积4465m2，层数为六层，平面形状为矩形，长46.80m,宽15.90m,高19.05m。每层层高3.0m,室内外高差0.45m。謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1.2设计资料工程地质、水文、气象情况：根据有关勘察部门提供的工程地质勘察报告，拟建场地地形较平坦。抗震8度设防。多遇地震时反应谱参数为αmax=0.15,Tg=0.30S；罕遇地震时反应谱参数为αmax=0.80,Tg=0.65S。厦礴恳蹒骈時盡继價骚。地表土为素填土，表层厚度0.60-1.50米。地表下土层为黄土。拟建场地属非自重湿陷性黄土场地。地基湿陷等级为Ⅰ级（轻微）。地下水稳定水位埋深9.90-10.10m,水质对混凝土无腐蚀性。地基承载力标准值fak=160kPa。茕桢广鳓鯡选块网羈泪。最热月平均温度30度，最冷月平均温度-1.7度。全年主导风向东北风，基本风压0.40kN/m2。年降雨量634mm，日最大降雨量92mm，时最大降雨量56mm。基本雪压0.30kN/m2。鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。1.3平面设计a.总平面设计建筑总平面设计是根据建筑物的使用功能要求，结合城市规划、场地的地形地质条件、朝向、绿化及周围环境等因素，因地制宜地进行总体布局，确定主要出入口的位置，进行总平面功能分区，在功能分区的基础上进一步确定单体建筑的布置、道路交通系统布置、管线及绿化系统的布置。籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。建筑总平面设计一般应满足以下基本条件：(1)使用的合理性合理的功能关系，良好的日照、通风和方便的交通联系是总平面设计要满足的基本要求。(2)技术的安全性总平面设计在满足正常情况下的使用要求外，还应当考虑某些有可能发生的灾害情况，如火灾、地震和空袭等，必须按照有关规定采取相应措施，以防止灾害的发生、蔓延，减少其危害程度。預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。(3)建设的经济性55 1建筑设计说明总平面设计要考虑与国民经济发展水平及当地经济发展条件相适应，力求发55 西安工业大学毕业设计（论文）挥建设投资的最大经济效益；并尽量多保留一些绿化用地和发展空间，使场地的生态环境和建设发展具有可持续发展性。渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。(4)环境的整体性任何建筑都处于一定的环境中，并与环境保持着某种联系。总平面设计只有从整体关系出发，使人造环境与自然环境相协调，基地环境与周围环境相协调，才有可能创造便利、舒适、优美的空间环境。铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。综上，本建筑采用“一”字体型，与周围其他建筑物的间距大于9m，满足防火要求。主入口设在南面，按照《建筑设计防火规范》，为了满足防火、紧急时刻人员疏散要求.擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。b.主要房间设计主要房间是研究生住宿、生活的必要房间，但间设计应考虑的基本因素仍然是一致的，即要求有适宜的尺寸，足够的使用面积，适用的形状，良好的采光和通风条件，方便的内外交通联系，合理的结构布置和便于施工等。整个平面布置见相应的建筑图。贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。c.辅助设计卫生间的设计在满足设备布置的前提下，卫生间应设置在每个宿舍靠近窗户一侧，内设洗手盆和雨头个1个。卫生间的尺寸均为1000mm×2000mm，内开门。坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。阳台另一侧应设置一个水池工宿舍四人使用，水池尺寸均为900mm×600mm1.4剖面设计a.层高的确定层高是剖面设计的重要依据，是工程常用的控制尺寸，同时也要结合具体的物质技术、经济条件及特定的艺术思路来考虑，既满足使用又能达到一定的艺术效果。蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。b.室内外高差的确定为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，一般民用建筑的室内外应有一定的高差，且高差不宜过大，过大不利于施工和通行，高差亦不宜过小，过小不利于建筑的防水防潮。本设计中，室内外高差设为0.45m，设置3个踏步，卫生间地表低于楼地面20mm，以防污水溢出，影响房间的使用。買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。1.5立面设计建筑立面可以看成是由许多构件组成，如墙体、梁柱、门窗、勒脚、檐口等，恰当地确定立面中这些构件的比例、尺寸，运用节奏、韵律、虚实、对比等规律，可达到体型完整，形式和内容的统一。本结构是钢筋混凝土框架，具有明快、开朗、轻巧的外观形象，不但为建筑创造了大空间的可能性，同时各种形式的空间结构也大大丰富了建筑的外部形象。本建筑根据场地和周围环境的限制，整栋建筑物采用“一”字型，结构和经济方面都容易满足。綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。55 西安工业大学毕业设计（论文）1.6构造设计a.屋面做法防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水防水层(柔性)三毡四油铺小石子找平层：20mm厚水泥沙浆找坡层：100～140mm厚膨胀珍珠岩2%保温找坡结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板抹灰层:15mm厚混合砂浆天棚抹灰b.楼面做法10mm厚水磨石地面面层20mm厚水泥沙浆找平层120mm厚现浇钢筋混凝土板15mm厚混合砂浆天棚抹灰c.墙体做法本结构填充墙体采用粘土空心砖。外墙为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖，内墙面为15mm厚混合砂浆抹灰。内墙为240mm厚粘土空心砖，两侧均为15mm厚混合砂浆抹灰。墙底150mm高墙地砖踢脚。d.卫生间做法卫生间隔墙采用120mm厚粘土空心砖，内墙面用白色瓷砖贴面，地面采用马赛克，地面低于楼地面20mm。驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。e.台阶做法花岗岩面层20mm厚水泥砂浆抹面压实抹光素水泥浆一道70厚C10号混凝土（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡1%200厚碎石或碎砖石灌M2.5号混合砂浆素土夯实（坡度按工程设计）台阶位于建筑物的出入口处，它联系室内外地坪的高差，由平台和一段踏步组成，平台宽度至少应比大门洞口宽出500mm，平台进深的最小尺寸应保证在大门开启以后，还有一个人站立的位置，以便于作为人们上下台阶缓冲之用，室外台阶踏步高150mm，设3个踏步，满足室内外高差450mm，平台面应做成向外倾斜1％的流水坡，以免雨水渗入室内。猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。f.散水做法20厚1：2水泥砂浆抹面、压实抹光60mm厚C10混凝土55 西安工业大学毕业设计（论文）素土夯实向外坡度5％每隔6m留伸缩缝一道，墙身与散水设10mm宽沥青砂浆嵌缝。1.7门窗设计在本建筑中门洞、预留洞口尺寸详情见结构图。门窗尺寸详情请见建筑图相关图纸。表1.1门窗表类别编号洞口尺寸数量附注宽（mm）高（mm）窗C-115001500149塑钢玻璃窗C-2300600148塑钢玻璃窗C-31500180010塑钢玻璃窗C-4150090018塑钢玻璃窗门M-19002100148木门M-26002100148木门M-39002100148塑钢玻璃门M-4150021003塑钢玻璃门55 2结构设计说明2结构设计说明2.1设计说明a.本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构，设计使用年限为50年，结构安全等级为二级；建筑抗震设防分类为丙类，抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅱ类。锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。b.本框架结构采用的混凝土强度等级和钢筋级别如下：基础和上部结构的混凝土强度等级为C30，基础垫层的混凝土强度等级为C10；框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB335级（二级），板的钢筋及梁、柱箍筋采用HPB235级（一级），其余各构件采用的钢筋级别按本条说明的钢筋符号（括号内）分别示于相应设计图纸内，不另说明。構氽頑黉碩饨荠龈话骛。c.根据设计任务书所给的地质条件，建筑用地地形平缓，地下水位标高约15m,无侵蚀性，质地均匀，本工程地基基础设计等级为丙级，并可不作地基变形计算，地基持力层承载力标准值fk=200kp。輒峄陽檉簖疖網儂號泶。d.混凝土保护层厚度：本工程上部结构为一类环境，上部结构的板的纵向受力钢筋的保护层厚度为15mm，次梁的纵向受力钢筋的保护层厚度为25mm，框架梁的纵向受力钢筋的保护层厚度单排钢筋为35mm，双排为60mm，柱的保护层厚度为40mm，施工中应采取措施保证；混凝土中的水泥用量、水灰比等均应满足结构混凝土耐久性的要求。尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。e.筋的锚固和连接：除设计图纸中另有表示或说明外，下部钢筋伸入支座的锚固长度为：板钢筋伸入支座的长度为100mm；非框架梁下部钢筋当为HRB335级时，伸入支座内的长度不小于12d（d为纵向钢筋直径）且在边支座处伸至距支座边20mm、在中间支座处伸至支座中心线处10mm；对HPB235级钢筋深入支座内长度不小于15d，末端应有半圆弯钩。架立筋与梁支座负筋的搭接长度应大于1.2la(la为框架柱的净宽),框架顶层梁端节点处的负钢筋伸入边柱的锚固长度应大于1.2la，框架其余层梁端节点处的负钢筋伸入边柱的锚固长度应大于la,梁支座截面的负弯矩钢筋自柱边缘算起的长度应大于1/4ln(ln为梁的净跨)。框架柱的连接，一律采用等强度对焊焊接。识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。f.后砌隔墙与框架柱的连接：在砌筑的相应位置，在柱内预埋2Ø6插筋，沿高55 西安工业大学毕业设计（论文）度300—500mm一道，埋入长度≥200mm，伸出柱外长度500mm；后砌隔墙采用120mm厚粘土空心砖、M5混合砌浆。凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。g.在结构施工时，其他各工种如电气、管道等均应配合施工，不得在结构施工后随意开洞。h.本说明中未尽事宜，应遵照有关国家标准、施工规范和操作规程进行；施工中出现问题应及时联系，协商解决。本设计中结构部分的相关内容详情请见图集03G101-1,此图集贯穿与结构图的始终。恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。2.2结构选型本结构采用的是钢筋混凝土结构。相比钢结构和砌体结构，具有取材方便、耐久性好、耐火性好、造价低、维修方便等特点。钢筋混凝土的应用比较成熟，适用于一般的民用建筑，在实际中应用广泛。鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。由于框架结构是高次超静定结构，既能承受竖向荷载，又能承受侧向作用力，且框架刚度较小，不会产生较大的地震效应，有利于抗震。采用适当的延性设计并有施工质量的保证下，抗震效果会更好。在此工程中，框架的填充墙只起围护和隔断作用，不对框架的刚度起太大作用，对框架的自振周期影响不大。将柱与填充墙之间和墙与梁之间留缝，并通过浇注柱、梁时预留的钢筋与柱、梁柔性连接，从而保证不会影响框架受力，又能保证墙平面外的刚度和稳定性。硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。柱网的布置应考虑以下因素：①多层建筑的开间、进深尺寸及构件类型规格应尽量减少，以利于建筑工业化；②尽量采用风压较小的形状，并注意临近高层房屋风压分布的影响；③有抗震设防要求的多层结构，平面布置应力求简单、规则、均匀、对称平尽量减少偏心扭转的影响。柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性，不同的功能和功能布置方式采用不同的柱网布置方式。结合本建筑的功能要求，本结构柱网采用内廊式布置。阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。2.3基础方案及确定的理由基础类型的选择应遵照安全、适用、经济既便于施工的原则进行，设计时可根据工程地质条件、上部结构情况、荷载大小、建筑物对沉降的要求、工程造价、施工技术设备等因素综合确定。氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。55 西安工业大学毕业设计（论文）本工程采用独立基础。独立基础节约材料，且施工难度较小，施工质量易得到保证。场地的地基条件非常好，承载力很高，不存在发生较大不均匀沉降的可能。地层岩性自上而下分别为：①填土层:埋深0～3.0m,褐黄色～淡黄色,成份以粘土为主,含有建筑垃圾。②黄土层。黄土为Ⅰ级非自重湿陷性黄土，埋深8.0～13.0m。独立基础的基坑可以将粘土全部挖除。独立基础底面尺寸较小，所以基坑的挖土量较少，浇注混凝土不会太多。所以采用独立基础，既能满足结构受力的需要，技术经济方面也较合理。釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。2.4楼梯方案的选择本结构中的楼梯采用板式楼梯。楼梯间开间为3.3m，进深为6.3m。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来的经济优势主要是钢筋用量较省，采用的楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。55 3结构布置及计算3结构布置及计算3.1柱网布置及层高图3－1柱网布置图本建筑为六层，由于是宿舍楼，层高均确定为3.0m，底层柱高从基础顶面算至一层板顶（即一层楼面标高处）：3.0+0.45+1.0-0.1=4.35m。谚辞調担鈧谄动禪泻類。3.2框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为纵横向框架承重方案。3.3框架结构的计算55 西安工业大学毕业设计（论文）图3－2横向框架图3－3纵向框架3.4梁柱截面尺寸初估3.4.1梁截面尺寸估算网采柱用内廊式布置，中间跨布置走廊，宿舍分布在边跨上。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。梁截面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C30混凝土轴心抗压强度设计值fc=14.3N/mm2，抗拉强度设计值ft=1.43N/mm2嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。横向框架梁55 西安工业大学毕业设计（论文）h=(1/12～1/8)L=（1/12～1/8）6300mm=525mm～787.5mm取h=600mmb=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）600mm=200mm～300mm取b=300mm熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。故横向框架梁截面尺寸取b×h=300mm×600mm中间框架梁由于跨度小,b×h=300mm×300mm纵向框架梁h=(1/12～1/8)L=（1/12～1/8）6600mm=550～825mm，取h=600mm鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。b=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）600mm=200～300mm，取b=300mm纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。故纵向框架梁截面尺寸取bh=300mm600mm次梁h=(1/18～1/12)L=（1/18～1/12）6300mm=350mm～525mm，取h=450mm颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。b=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）450mm=150mm～225mm，取b=250mm濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。故次梁截面尺寸取bh=250mm450mm表2-1估算梁的截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层数混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）AB、CD跨BC跨1～6C30300×600300×300300×600250×4503.4.2柱截面尺寸估算a.框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式估算：N=βFgEnAc≥N/[uN]fc注：N为柱组合的轴压力设计值；F按简支状态计算柱的负载面积；β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；55 西安工业大学毕业设计（论文）gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12～15KN/m2，这里取12KN/m2；n为验算截面以上的楼层层数；Ac为柱截面面积；[uN]为框架柱轴压比限值，本方案为抗震8度设防，二级抗震等级，查《抗震规范》可知取为0.8；fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。b.计算过程：边柱和中柱的负载面积：边柱：6.6×6.3/2=20.79㎡中柱：6.6×(6.3+2.7)/2=29.70㎡对于边柱：N=βFgEn=1.3×20.79×12×6=1945.94（KN）Ac≥N/uNfc=1945.94×1000/0.8/14.3=170099.65（mm2）对于中柱：N=βFgEn=1.2×29.70×12×6=2566.08（KN）Ac≥N/uNfc=2566.08×1000/0.8/14.3=224307.69（mm2）如取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面高度分别为432mm2和481mm2。初步估计柱的尺寸为600㎜×600㎜＝360000mm2>224307.69mm2，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为600㎜×600㎜。銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：一层600mm×600mm；二到六层550mm×550mm55 西安工业大学毕业设计（论文）55 4梁、柱侧移刚度计算4梁、柱侧移刚度计算根据规范可知，对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正：边框架梁=1.5中框架梁=2.04.1横梁线刚度ib的计算混凝土C30AB、CD跨Ec=3.0×104,b=300,h=600,I0=bh/12=300×600/12=5.4×109挤貼綬电麥结鈺贖哓类。l=6300,EcI0/l=3.0×104×5.4×109/6300=2.751×1010故1.5EcI0/l=4.127×1010，2EcI0/l=5.502×1010BC跨Ec=3.0×104，b=300,h=300,I0=bh/12=300×300/12=0.675×109赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。l=2700,EcI0/l=3.0×104×0.675×109/2700=0.75×1010塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。故1.5EcI0/l=1.125×1010，2EcI0/l=1.5×1010表4－1横梁线刚度ib计算表类别Ec(N/mm2)b(mm)h(mm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(N·m)1.5EcI0/l(N·m)2EcI0/l(N·m)AB、CD跨3.0×1043006005.4×10963002.751×10104.127×10105.502×1010BC跨3.0×1043003000.675×10927000.75×10101.125×10101.50×10104.2纵梁线刚度ib的计算混凝土C30Ec=3.0×104，b=300,h=600,I0=bh/12=300×600/12=5.4×109裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。l=6600,EcI0/l=3.0×104×5.4×109/6600=2.455×1010故1.5EcI0/l=3.683×1010，2EcI0/l=4.91×101055 4梁、柱侧移刚度计算类别Ec(N/mm2)b(mm)h(mm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(kN·m)1.5EcI0/l(kN·m)2EcI0/l(kN·m)纵梁3.0×1043006005.4×10966002.455×10103.683×10104.91×1010表4－2纵梁线刚度ib计算55 西安工业大学毕业设计（论文）4.3柱线刚度ic的计算混凝土C30一层Ec=3.0×104，b=600,h=600,I0=bh/12=600×600/12=1.08×1010仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。l=4350,EcI0/l=3.0×104×1.08×1010/4350=7.448×1010绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。二到六层Ec=3.0×104，b=550h=550,I0=bh/12=550×550/12=7.626×109骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。l=3000EcI0/l=3.0×104×7.626×109/3000=7.626×1010表4－3柱线刚度ic计算表层次Ec(N/mm2)b(mm)h(mm)hc(mm)Ic(mm4)EcIc/hc(kN·m)13.0×10460060043501.08×10107.448×10102～63.0×10455055030007.626×1097.626×10104.4各层横向侧移刚度计算:(D值法)图4－1横向框架计算单元55 西安工业大学毕业设计（论文）a.中框架边柱（11根）A-2、3、4、5、6、7，D-2、3、5、6、72～6层K=(5.502+1.5)/(2×7.626)=0.459αc=K/(2+K)=0.178Di1=αc×12×ic/h2=0.739×12×7.626×1010/30002=19014底层K=5.502/7.448=0.739αc=(0.5+K)/(2+K)=0.452Di1=αc×12×ic/h2=0.739×12×7.448×1010/43502=21349b.中框架中柱（11根）B-2、3、4、5、6、7，C-2、3、5、6、72～6层K=(5.502+1.5)×2/(2×7.626)=0.918αc=K/(2+K)=0.315Di1=αc×12×ic/h2=0.739×12×7.626×1010/30002=32029底层K=5.502+1.5/7.448=0.940αc=(0.5+K)/(2+K)=0.490Di1=αc×12×ic/h255 西安工业大学毕业设计（论文）=0.940×12×7.448×1010/43502=23144c.C-1C-82～6层K=(4.127+1.125)/(2×7.626)=0.689αc=K/(2+K)=0.256Di1=αc×12×ic/h2=0.256×12×7.626×1010/30002=26030底层K=4.127+1.125/7.448=0.705αc=(0.5+K)/(2+K)=0.445Di1=αc×12×ic/h2=0.445×12×7.448×1010/43502=21019d.D-1D-82～6层K=4.127×2/7.626×2=0.541αc=K/(2+K)=0.213Di1=αc×12×ic/h2=0.213×12×7.626×1010/30002=2165055 西安工业大学毕业设计（论文）底层K=4.127/7.448=0.554αc=(0.5+K)/(2+K)=0.413Di1=αc×12×ic/h2=0.413×12×7.448×1010/43502=19507e.楼梯A-1A-82～6层K=2.751×2/7.626×2=0.361αc=K/(2+K)=0.153Di1=αc×12×ic/h2=0.153×12×7.626×1010/30002=14814底层K=2.751/7.448=0.369αc=(0.5+K)/(2+K)=0.367Di1=αc×12×ic/h2=0.367×12×7.448×1010/43502=17334B-1B-855 西安工业大学毕业设计（论文）2～6层K=2.751×2/7.626×2=0.361αc=K/(2+K)=0.153Di1=αc×12×ic/h2=0.153×12×7.626×1010/30002=14814底层K=2.751+0.750/7.448=0.470αc=(0.5+K)/(2+K)=0.393Di1=αc×12×ic/h2=0.367×12×7.448×1010/43502=18562C-42～6层K=(5.502+0.75)×2/7.626×2=0.820αc=K/(2+K)=0.291Di1=αc×12×ic/h2=0.291×12×7.626×1010/30002=29589底层K=(5.502+0.750)×2/7.448=1.679αc=(0.5+K)/(2+K)=0.592Di1=αc×12×ic/h255 西安工业大学毕业设计（论文）=0.592×12×7.448×1010/43502=27962D-42～6层K=0.75×2/7.626×2=0.098αc=K/(2+K)=0.047Di1=αc×12×ic/h2=0.047×12×7.626×1010/30002=4779底层K=0.750/7.448=0.101αc=(0.5+K)/(2+K)=0.286Di1=αc×12×ic/h2=0.286×12×7.448×1010/43502=13509将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度汇总如：表4－4、表4－5、表4－6。表4－4中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱（11根）中柱（11根）∑DiA-2、3、4、5、6、7D-2、3、6、57B-2、3、4、5、6、7C-2、3、6、57Di1Di22~60.4600.187190140.9180.3153202956147310.7390.452213490.9400.4902314448942355 西安工业大学毕业设计（论文）表4－5边框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次D-1、8C-1、8∑DiDi1Di22~60.5410.213216500.6890.256260309536010.5540.413195070.7050.4452101981196表4－6楼梯间框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次A-1、8B-1、8C-4D-4∑DiDi1Di2Di3Di32~60.3610.153148140.4590.187190140.8200.291295890.0980.047477910192410.3690.367173340.4700.393185621.6790.592279620.1010.28613509113263将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di,见表4－7。表4－7横向框架层间侧移刚度（N/mm）层数123456∑Di,683882758757758757758757758757758757∑D1/∑D2=683882/758757=0.899>0.7,故该框架为规则框架。55 西安工业大学毕业设计（论文）图4－2纵向框架计算单元f.BCB-1B-82～6层K=3.683×2/7.626×2=0.483αc=K/(2+K)=0.195Di1=αc×12×ic/h2=0.195×12×7.626×1010/30002=19828底层K=3.638/7.448=0.494αc=(0.5+K)/(2+K)=0.399Di1=αc×12×ic/h2=0.399×12×7.448×1010/43502=18846C-1C-82～6层K=4.910×2/7.626×2=0.644αc=K/(2+K)=0.244Di1=αc×12×ic/h2=0.244×12×7.626×1010/30002=24810底层55 西安工业大学毕业设计（论文）K=4.910/7.448=0.659αc=(0.5+K)/(2+K)=0.436Di1=αc×12×ic/h2=0.436×12×7.448×1010/43502=20593B-2B-7C-52～6层K=(3.683+4.910)×2/7.626×2=1.127αc=K/(2+K)=0.360Di1=αc×12×ic/h2=0.360×12×7.626×1010/30002=36605底层K=4.910+3.683/7.448=1.154αc=(0.5+K)/(2+K)=0.524Di1=αc×12×ic/h2=0.524×12×7.448×1010/43502=24750C-42～6层K=(2.455+4.910)×2/7.626×2=0.966αc=K/(2+K)=0.326Di1=αc×12×ic/h255 西安工业大学毕业设计（论文）=0.326×12×7.626×1010/30002=33148底层K=4.910+2.455/7.448=0.989αc=(0.5+K)/(2+K)=0.498Di1=αc×12×ic/h2=0.498×12×7.448×1010/43502=23522中柱（8）根2～6层K=4.910×4/7.626×2=1.287αc=K/(2+K)=0.392Di1=αc×12×ic/h2=0.392×12×7.626×1010/30002=39859底层K=4.910×2/7.448=1.138αc=(0.5+K)/(2+K)=0.548Di1=αc×12×ic/h2=0.548×12×7.448×1010/43502=25883g.ADA-1A-855 西安工业大学毕业设计（论文）2～6层K=2.455×2/7.626×2=0.322αc=K/(2+K)=0.139Di1=αc×12×ic/h2=0.139×12×7.626×1010/30002=14134底层K=2.455/7.448=0.330αc=(0.5+K)/(2+K)=0.256Di1=αc×12×ic/h2=0.256×12×7.448×1010/43502=16815D-1D-82～6层K=3.683×2/7.626×2=0.483αc=K/(2+K)=0.195Di1=αc×12×ic/h2=0.195×12×7.626×1010/30002=19828底层K=3.683/7.448=0.494αc=(0.5+K)/(2+K)=0.399Di1=αc×12×ic/h255 西安工业大学毕业设计（论文）=0.399×12×7.448×1010/43502=18846A-2A-7D-4D-52～6层K=（3.683+2.455)×2/7.626×2=0.805αc=K/(2+K)=0.287Di1=αc×12×ic/h2=0.287×12×7.626×1010/30002=29182底层K=3.683+2.455/7.448=0.824αc=(0.5+K)/(2+K)=0.469Di1=αc×12×ic/h2=0.469×12×7.448×1010/43502=22152中柱(8)根2～6层K=3.683×4/7.626×2=0.966αc=K/(2+K)=0.326Di1=αc×12×ic/h2=0.326×12×7.626×1010/30002=3314855 西安工业大学毕业设计（论文）底层K=3.683×2/7.448=0.989αc=(0.5+K)/(2+K)=0.498Di1=αc×12×ic/h2=0.498×12×7.448×1010/43502=23522同理，将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度汇总如：表4－8、表4－9。表4－8纵向中框架柱（B、C列）侧移刚度D值（N/mm）层次B-1B-8C-1C-8B-2B-7C-5Di1Di1Di12~60.4380.195198280.6440.244248101.1270.3603660510.4940.399188640.6590.436205931.1540.52424750层次C-4中柱8根∑DiDi1Di12~60.9960.326331481.2880.3923985938371410.9890.498235221.3180.54825883551111表4－9纵向边框架柱（A、D列）侧移刚度D值（N/mm）层次A-1、A-8D-1、D-8A-2A-7D-4D-5中柱8根∑DiDi1Di2Di3Di32~60.3220.139141340.4830.195198280.8050.287291820.9660.3263314844983610.3300.356168150.4940.399188460.8240.469221520.9890.48923522348106将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di,见表4－10。表4－10纵向框架层间侧移刚度（N/mm）层数12345655 西安工业大学毕业设计（论文）∑Di,73182010009471000947100094710009471000947∑D1/∑D2=731820/1000947=0.732>0.7，故该框架为规则框架。55 5水平荷载和水平作用下框架结构的内力和侧移计算5水平荷载和水平作用下框架结构的内力和侧移计算5.1重力荷载代表值的计算重力荷载代表值指结构和构配件自重标准值和可变荷载组合值之和。计算重力荷载代表值时，永久荷载取全部，楼面、屋面可变荷载取50%，各质点的重力荷载代表值Gi取本层楼面重力荷载代表值及与其相邻上下层各半层层高范围内（屋面处取顶层的一半）的层间墙（包括门窗）、柱等结构和构配件自重之和。顶层屋面质点重力荷载代表值仅按屋面及其下层间一半计算，突出屋面的局部屋顶间按其全部计算，并集中在屋顶间屋面质点上。各层重力荷载代表值集中于楼层标高处。瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。5.1.1恒荷载标准值计算屋面（不上人）防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水0.03m×22kN/m3=0.66kN/m2防水层(柔性)三毡四油铺小石子0.40kN/m2鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。找平层：20mm厚水泥沙浆0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2150水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/m2栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。找坡层：100～140mm厚膨胀珍珠岩2%保温找坡(0.10/2+0.14/2)×7kN/m3=0.84kN/m2辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10m×25kN/m3=2.5kN/m2抹灰层:20mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2合计5.89kN/m2峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。楼面瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55kN/m2詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。20mm厚水泥沙浆找平层0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10m×25kN/m3=2.5kN/m2胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。20mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。合计3.79kN/m255 5水平荷载和水平作用下框架结构的内力和侧移计算稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。雨篷防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水0.03m×22kN/m3=0.66kN/m220mm厚水泥沙浆找平层0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10m×25kN/m3=2.5kN/m2沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。20mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。合计3.9kN/m2懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。卫生间隔墙采用120mm厚粘土空心砖，内墙面用白色瓷砖贴面（0.5kN/m2），地面采用马赛克：0.5+0.4+2.5+0.34=3.74kN/m2謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。55 西安工业大学毕业设计（论文）梁、柱、墙、门、窗a.横向框架梁边跨梁（AB、CD跨）b×h=300mm×600mm梁自重:0.30m×(0.60-0.12)m×25kN/m3=3.60kN/m呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。抹灰层：20mm厚混合砂浆0.02m×(0.60×2-0.12×2+0.30)m×17kN/m3=0.43kN/m莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。合计4.03kN/m麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。中梁（BC跨）b×h=300mm×300mm梁自重:0.30m×(0.30-0.12)m×25kN/m3=1.35kN/m納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。抹灰层：15mm厚混合砂浆0.02m×(0.30×2-0.12×2+0.30)m×17kN/m3=0.23kN/m風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。合计1.58kN/m灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。b.纵向框架梁b×h=300mm×600mm梁自重:0.30m×(0.60-0.12)m×25kN/m3=3.60kN/m铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。抹灰层：15mm厚混合砂浆0.02m×(0.60×2-0.12×2+0.30)m×17kN/m3=0.43kN/m攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。合计4.03kN/m趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。c.次梁b×h=250mm×450mm梁自重0.45m×0.25m×25kN/m3=2.81kN/m夹覡闾辁駁档驀迁锬減。d.柱自重（一层）b×h=600mm×600mm柱自重0.60m×0.60m×25kN/m3=9.0kN/m视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。抹灰重：20mm厚混合砂浆0.02m×0.6m×4×17kN/m3=0.81kN/m偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。合计9.81kN/m緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。（二到六层）b×h=550mm×550mm柱自重0.55m×0.55m×25kN/m3=7.56kN/m55 西安工业大学毕业设计（论文）騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。抹灰重：20mm厚混合砂浆0.02m×0.6m×4×17kN/m3=0.81kN/m疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。合计8.37kN/m镞锊过润启婭澗骆讕瀘。e.墙自重墙自重：240mm厚粘土空心砖，两侧均为20mm厚混合砂浆，则内墙单位墙面重力荷载为：0.24m×15kN/m3+0.02m×17kN/m3×2=4.28kN/m2榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。内隔墙自重：120mm厚粘土空心砖，两侧均为15mm厚混合砂浆，则内隔墙单位墙面重力荷载为：0.12m×15kN/m3+0.02m×17kN/m3×2=2.48kN/m2邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。女儿墙自重（含均厚80mmC20细石混凝土压顶）：[（46.2-7×0.55）×2+（15.3-3×0.55）×2]×0.5×0.24×25kN/m3=336kN嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。f.门、窗木门单位面积重力荷载为：0.20kN/m2塑钢玻璃门、窗单位面积重力荷载为：0.40kN/m25.1.2活荷载标准值计算根据《荷载规范》查得：不上人屋面：0.50kN/m2楼面活载：宿舍：2.0kN/m2厕所：2.0kN/m2走廊、门厅、楼梯：2.5kN/m2雪荷载：本题目基本雪压：S0=0.30kN/m2,（当坡屋面坡度α≤250时，屋面积雪分布系数r=1.0），屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为：SK=rS0=1.0×0.30=0.30kN/m2。该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值，但在计算屋面层的重力荷载代表值时，则不能取这两者当中的最大值来计算，而只能取雪荷载来计算劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙。5.1.3重力荷载代表值各层楼层重量(各层重力荷载代表值计算如下)六层上半层（注：上半层墙高0.6m，下半层墙高1.5m）女儿墙（含均厚80mmC20细石混凝土压顶）：[(6.6-0.55)×14+(6.3-0.55)×4+(2.7-0.55)×2]×0.5×4.28+(46.2+15.3)×2×0.08×0.3×22=307.62kN55 西安工业大学毕业设计（论文）臠龍讹驄桠业變墊罗蘄。屋面：46.32×15.42×5.89=4206.958kN纵横梁：{0.3×(0.55-0.12)×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+0.3×(0.3-0.12)×(2.7-0.55)×6}×25+{(0.6-0.12)×2×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+(0.3-0.12)×2×(2.7-0.55)×6}×0.02×17=940.227kN鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞。次梁：0.25×(0.45-0.12)×6.3×12×25+[0.25+(0.45-0.12)×2]×6.3×12×0.02×17=179.316kN穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺。柱子：（0.55×0.55×25+4×0.55×0.02×17）×(1.5-0.12)×32+0.24×0.55×0.5×25×16+(0.303+0.55)×0.24×0.5×25×4=403.65kN隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘賽。外墙：[(46.8-0.55×7)×0.9×2-1.5×0.9×25-0.6×0.3×25+(15.9-0.55×3)×0.9×2-1.5×0.9×2]}×4.28=484.967kN浹繢腻叢着駕骠構砀湊。内墙：{[(6.3-0.55)×12+（6.3+0.12）×14+（3.3-0.275-0.12）×23+（3.3+0.12）×2-（3.3-0.6-0.275）×3]×1.5×4.28}+{(3.3-0.24)×23+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25×1.5-0.6×0.9×25]}×2.48=1839.909kN鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。门：（0.9×0.6×25+0.6×0.6×25）×0.2=4.5kN窗：(1.5×0.9×25+0.3×0.6×25+1.5×1.2×2)×0.4=44.55kN∑=307.62+4206.958+940.227+179.316+403.65+484.967+1886.614+2.7+44.55=8404.497kN惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。6=恒+0.5活=8404.497+0.5×0.2×(46.8×15.9)=8478.909kN因为结构对称布置，每层房间布置相同，所以上半层与下半层可合为一层计算。二到五层重力荷载代表值的计算楼面（包括走廊、室内楼地面、卫生间楼地面，楼梯间折算为1.2倍楼面荷载）：{(46.2+0.12)×（2.7-0.55)+[6.42×(3.3-0.24)-0.55×0.55/2]×25+（1-0.12-0.6）×2×25+[（6.3+0.12）×(3.3-0.6)-0.55×0.55/2]×3×1.2}×3.79=2512kN贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。纵横梁：{0.3×0.6×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+0.3×0.3×(2.7-0.55)×6}×25+{(0.55-0.12)×2×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+(0.3-0.12)×2×(2.7-0.55)×6}×0.02×17=1235.71kN嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲。次梁：0.25×(0.45-0.12)×6.3×12×25+[0.25+(0.45-0.12)×2]×6.3×12×0.02×17=179.312kN薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。柱子：[0.55×0.55×25+4×0.55×0.02×17]×3.0×32=797.856kN55 西安工业大学毕业设计（论文）齡践砚语蜗铸转絹攤濼。外墙：{[(46.2-0.55×7)+(15.3-0.55×3)]×2×(3.0-0.6)-1.5×1.5×25-1.5×1.8×2-0.3×0.6×25-1.5×0.9×3}×4.28=850.008kN绅薮疮颧訝标販繯轅赛。内墙：{[(6.3-0.55)×12+6.42×14+(46.2-0.55×7)×2]×(3.0-0.6)-0.9×2.1×25-（3.3-0.06-0.275）×3}×4.28+{[(3.3-0.24)×23+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25-0.6×2.1×25-1.5×2.1×25]×(3.0-0.6)×2.48}=2334.731kN饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。门：（0.9×2.1×25+0.6×2.1×25）×0.2=15.75kN窗：(1.5×1.5×25+0.3×0.6×25+1.5×1.8×2+1.5×0.9×3)×0.4=28.08kN烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。∑=2512+1235.71+179.312+797.856+850.008+2334.731+15.75+28.08鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。=7953.447kN5=4=3=2=恒+0.5活=7953.447+0.5×(487.35×2+100.62×2.5+58.48×2.5×1.2)=8754.292kN撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。二层下半层柱子：[0.55×0.55×25+4×0.55×0.02×17]×1.5×32=398.928kN踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。外墙：{[(46.2-0.55×7)+(15.3-0.55×3)]×2×1.5-1.5×0.6×25-1.5×0.6×2-1.5×0.9×3}×4.28=597.702kN婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。内墙：{[(6.3-0.55)×12+6.42×14+(46.2-0.55×7)×2]×1.5-0.9×1.5×25-（3.3-0.06-0.275）×3}×4.28+{[(3.3-0.24)×23+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25-0.6×1.5×25-1.5×2.1×25]×1.5×2.48}=1476.532kN譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。门：(0.9×1.5×25+0.6×1.5×25)×0.2=11.25kN窗：(1.5×0.6×25+1.5×0.6×2+1.5×0.9×3)×0.4=11.34kN∑=398.928+597.702+1476.532+11.25+11.34=2485.752kN一层上半层楼面（包括走廊、室内楼地面、卫生间楼地面，楼梯间折算为1.2倍楼面荷载）：{(46.2+0.12)×（2.7-0.6)+[6.42×(3.3-0.24)-0.6×0.6/2]×25+（1-0.12-0.06）×2×25+[（6.3+0.12）×(3.3-0.6)-0.6×0.6/2]×3×1.2}×3.79=2492.448kN俦聹执償閏号燴鈿膽賾。纵横梁：{0.3×0.6×[(6.3-0.6)×28+(6.6-0.6)×16]+0.3×0.3×(2.7-0.6)×6}×25+{(0.6-0.12)×2×[(6.3-0.6)×28+(6.6-0.6)×16]+(0.3-0.12)×2×(2.7-0.6)×6}×0.02×55 西安工业大学毕业设计（论文）17=1263.52kN缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。次梁：0.25×(0.45-0.12)×6.3×12×25+[0.25+(0.45-0.12)×2]×6.3×12×0.02×17=179.316kN骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。柱子：[0.6×0.6×25+4×0.6×0.02×17]×1.5×32=471.168kN外墙：{[(46.2-0.6×7)+(15.3-0.6×3)]×2×(1.5-0.6)-1.5×0.9×23-1.5×0.6×2-1.5×0.9×3-1.5×0.6×2}×4.28=261.936kN癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。内墙：{[(6.3-0.6)×12+6.42×13+(46.2-0.6×7)×2]×(1.5-0.6)-0.9×0.6×23-1.5×0.6×1-（3.3-0.06-0.275）×3}×4.28+{[(3.3-0.24)×21+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25-0.6×0.6×25-1.5×0.6×25]×(1.5-0.6)×2.48}=1020.516kN鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。门：0.9×0.6×23×0.2+1.5×0.6×4×0.4=3.924kN外墙窗：(1.5×0.9×23+1.5×0.9×3+0.3×0.6×23)×0.4=15.696kN内墙窗：1.5×0.9×1×0.4=0.54kN雨蓬：(6.6+0.6)×1.8×3.9+0.5×(6.6+0.6)×1.8×0.7+0.1×0.12×[（1.8—0.12）×2+7.2]×25+(2.7+0.6)×1.2×3.9+0.5×(2.7+0.6)×1.2×0.7+0.1×0.12×[（1.2—0.12）×2+3.3]×25=76.716kN榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。∑=2492.448+1263.52+179.316+471.168+261.936+1020.516+3.924+15.696+0.54+76.716=5881.684kN逊输吴贝义鲽國鳩犹騸。1=恒+0.5活=2485.752+5881.684+0.5×(593.82×2+133.92×2.5+100.98×2+96.93×2.5×1.2×0.7+6.96×1.68+3.36×1.08×0.7)=9338.964kN幘觇匮骇儺红卤齡镰瀉。∑G=9338.964+8754.292×5+8478.909=61589.333kN表5－1重力荷载代表值（kN）层数123456重力荷载代表值9338.9648754.2928754.2928754.2928754.2928478.90955 西安工业大学毕业设计（论文）图5－1重力荷载代表值(KN)5.2地震作用下的内力和侧移计算a.横向自振周期计算(采用结构顶点的假想位移法)基本自振周期T1（s）可按下式计算：注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。uT按以下公式计算：VGi=∑Gk（△u）i=VGi/∑DijuT=∑（△u）k注：∑Dij为第i层的层间侧移刚度。（△u）i为第i层的层间侧移。（△u）k为第k层的层间侧移。s为同层内框架柱的总数。55 西安工业大学毕业设计（论文）表5－2结构顶点的假想侧移计算层次Gi（KN）VGi（KN）∑Di（N/mm）△ui（mm）ui（mm）68478.9098478.90975875711.17247.5558754.29217233.30275875721.71236.3848754.29225987.59475875734.25214.6738754.29234774.88675875745.83180.4228754.29243499.17875875757.33134.5919338.96452838.14268388277.2677.26b.水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：誦终决懷区馱倆侧澩赜。结构等效总重力荷载代表值Geq结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×61589.333=52350.93（KN）查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.3s。查表得设防烈度为8度的аmax=0.15水平地震影响系数а1==×0.08=0.043结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.043×52350.93=2251.1（KN）因T1=0.6s>1.4Tg=1.4×0.3=0.42s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。因Tg=0.3s，故顶部附加地震作用系数δn=0.15T1+0.07=0.16，顶部附加地震作用△Fn=δnFEk=0.16×2251.1=360.18KN医涤侣綃噲睞齒办銩凛。各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk(1-δn)/(∑GkHk)地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为：Vi=∑Fk(i=1，2，…n)计算过程如下表：表5－3各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN·m）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）619.358478.909164066.890.265500.67500.67516.358754.292143132.670.231436.79937.46413.358754.292116869.800.189356.641294.10310.358754.29290606.920.146276.501570.6027.358754.29264344.050.104196.351766.9514.359338.96440624.500.066123.971890.92∑619644.8355 西安工业大学毕业设计（论文）各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：图5－2各质点水平地震作用及楼层地震剪力c.多遇水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移△ui和顶点位移ui分别按下列公式计算：△ui=Vi/∑Dijui=∑△uk各层的层间弹性位移角θe=△ui/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。舻当为遙头韪鳍哕晕糞。计算过程如下表：表5－4横向水平地震作用下的位移验算层次Vi(KN)∑Di(N/mm)△ui(mm)ui(mm)hi(mm)θe=△ui/hi6500.677587570.6610.7830001/45455937.467587571.2410.1230001/241941294.107587571.718.8830001/175431570.607587572.077.1730001/144221766.957587572.335.1030001/128211890.926838822.772.7743501/1559由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/1023<1/550，满足规范要求。d.水平地震作用下框架内力计算计算③轴线横向框架的内力见表5－5和表5－6：55 西安工业大学毕业设计（论文）表5－5各层柱端弯矩及剪力计算层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）边柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M上（KN·m）M下（KN·m）63.0500.677587571901412.550.4600.2528.249.4153.0937.467587571901423.490.4600.3545.8124.6643.01294.107587571901431.300.4600.4551.6542.2633.01570.607587571901439.360.4600.4564.9453.1423.01766.957587571901444.280.4600.6053.1479.7014.351890.926838822134959.030.7390.67583.45173.33表5－6各层柱端弯矩及剪力计算层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）中柱Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）M上（KN·m）M下（KN·m）63.0500.677587573202921.130.9180.3541.2022.1953.0937.467587573202939.570.9180.4565.2953.4243.01294.107587573202954.630.9180.4590.1473.7533.01570.607587573202966.300.9180.45109.4089.5023.01766.957587573202974.590.9180.55100.70123.0714.351890.926838822314463.990.9400.625104.38173.97注：表中M单位为kN·m，V单位为kN。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：中柱处的梁Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）鸪凑鸛齏嶇烛罵奖选锯。Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）边柱处的梁Mbj=Mbi+1，j+Mui，j;Vb=（Mlb+Mrb）/l;Ni=∑（Vlb-Vrb）k筧驪鴨栌怀鏇颐嵘悅废。具体计算过程见下表5－7：表5－7梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边横梁走道横梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N628.2432.386.330.318.838.832.76.54-30.3123.77555.2268.746.361.9818.7418.742.713.88-92.2971.87478.09112.816.395.4530.7530.752.722.78-187.74144.543107.2143.916.3125.5639.2439.242.729.07-313.30241.032106.28149.456.3127.8740.7540.752.730.19-441.17338.711162.55178.726.3170.6348.7348.732.736.10-611.80473.2455 西安工业大学毕业设计（论文）注：(1)柱轴力中的负号表示拉力。(2)表中M单位为kN·m，V单位为kN，N单位为kN，l单位为m。韋鋯鯖荣擬滄閡悬贖蘊。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图见图5－3所示图5－3地震荷载作用下框架的弯矩剪力及轴力图5.3风荷载作用下的内力和侧移计算a.风荷载标准值的计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：风荷载标准值公式如下：wk=βzμsμzw0，《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数βz来考虑风压脉动的影响。本设计中，H=19.05m＜30m,B=15.9m,沿横向的高宽比H/B=1.2＜1.5，可不考虑风压脉动影响，即取βz=1.0。涛貶騸锬晋铩锩揿宪骟。风荷载体型系数μs，查《荷载规范》表7.3.1的30项次得：μs=0.8(迎风面)和μs=-0.5(背风面)。钿蘇饌華檻杩鐵样说泻。风压高度变化系数μz，查《荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别为C类,并结合以内差法。取3轴线横向框架，其负载宽度为B=6.6m,作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：wk=βzμsμzw0(hi+hj)B/2戧礱風熗浇鄖适泞嚀贗。转化为集中荷载：55 西安工业大学毕业设计（论文）6层：w6k=1.00×1.30×0.81×0.4×(3.0+1.2)/2×6.6=5.84KN5层：w5k=1.00×1.30×0.75×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.72KN4层：w4k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.62KN3层：w3k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.62KN2层：w2k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.62KN1层：w1k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.45+3.0)/2×6.6=8.19KN購櫛頁詩燦戶踐澜襯鳳。计算结果如下表5－8所示表5－8集中风荷载标准值离地高度Z/mβzμsμzw0(KN/m2)hi/mhj/mwk/KN18.451.001.300.810.403.001.205.8415.451.001.300.750.403.003.007.7212.451.001.300.740.403.003.007.629.451.001.300.740.403.003.007.626.451.001.300.740.403.003.007.623.451.001.300.740.403.453.008.19b.风荷载作用下的水平位移验算由表4－4求出3轴线框架柱层间侧移刚度∑Di值表5－9风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次wi(KN)Vi(KN)∑Di(N/mm)△ui(mm)ui(mm)△ui/hi65.845.841020860.061.541/5000057.7213.561020860.131.481/2307747.6221.181020860.211.351/1428637.6228.801020860.281.141/1071427.6236.421020860.360.861/833318.1944.61889860.500.501/6900由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/6900<1/550，满足规范要求。c.风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同，同样计算③轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图5－4所示。嗫奐闃頜瑷踯谫瓒兽粪。表5－10各层柱端弯矩及剪力计算层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）边柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M上（KN·m）M下（KN·m）55 西安工业大学毕业设计（论文）63.05.84102086190141.090.4600.252.450.8253.013.56102086190142.530.4600.354.932.6643.021.18102086190143.950.4600.407.114.7433.028.80102086190145.360.4600.458.847.2423.036.42102086190146.780.4600.559.1511.1914.3544.61889862134910.700.7390.67515.1331.42表5－11各层柱端弯矩及剪力计算层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）中柱Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）M上（KN·m）M下（KN·m）63.05.84102086320291.830.9180.353.571.9253.013.56102086320294.250.9180.407.655.1043.021.18102086320296.650.9180.4510.978.9833.028.80102086320299.040.9180.4514.9212.2023.036.421020863202911.430.9180.5515.4318.8614.3544.61889862314411.600.9400.62518.9231.54注：表中M单位为kN·m，V单位为kN。端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：中柱处的梁Mlb=Ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（Ilb+Irb）虚龉鐮宠確嵝誄祷舻鋸。Mrb=Irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（Ilb+Irb）边柱处的梁Mbj=Mbi+1，j+Mui，jVb=（Mlb+Mrb）/lNi=∑（Vlb-Vrb）k具体计算过程见下表5－12：表5－12梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边横梁走道横梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N62.452.816.30.840.760.762.70.56-0.840.2855.757.526.32.112.052.052.71.52-2.950.8749.7712.636.33.563.443.442.72.55-6.511.88313.5818.786.35.145.125.122.73.79-11.653.23216.3921.716.36.055.925.922.74.39-17.704.8955 西安工业大学毕业设计（论文）126.3229.696.38.898.098.092.75.99-26.597.79注：(1)柱轴力中的负号表示拉力。(2)表中M单位为kN·m，V单位为kN，N单位为kN，l单位为m。與顶鍔笋类謾蝾纪黾廢。图5－4横向框架梁在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力和柱轴力图55 西安工业大学毕业设计（论文）55 6竖向荷载作用下框架结构的内力计算6竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1横向框架内力计算6.1.1计算单元取③轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.6m，如图6－1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。結释鏈跄絞塒繭绽綹蕴。6.1.2荷载计算a.恒载计算图6－1横向框架计算单元在图6－2中，q1、q1′为均布荷载形式的横梁自重。对于6层q1=0.6×0.3×25×1.05=4.725kN/m55 西安工业大学毕业设计（论文）q1′=0.3×0.3×25×1.05=2.363kN/m图6－2各层梁上作用的荷载q2、q2′分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。由图6－1中的几何关系可得q2=5.89×3.3+2.48×（3.3+1.0）=30.101kN/mq2′=5.89×2.7=15.903kN/mP1、P2为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：P1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×5.89+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×0.6×6.6=143.17kN餑诎鉈鲻缥评缯肃鮮驃。P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)/2×1.35×2]×5.89+4.725×6.6+2.953×6.3/2=165.46kN爷缆鉅摯騰厕綁荩笺潑。集中力矩M1=P1e1=143.17×（0.55-0.3）/2=17.90kN·mM2=P2e2=165.46×（0.55-0.3）/2=20.68kN·m对2～5层，q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同顶层。q1=4.725+4.28×2.4=14.997kN/mq1′=0.3×0.3×25×1.05=2.363kN/mq2=3.79×3.3=12.51kN/mq2′=3.79×2.7=10.23kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×（6.05×6.3/2-1.5×1.5×2-0.3×0.6×2）+0.4×1.5×1.5×2+0.4×0.3×0.6×2=152.91kN锞炽邐繒萨蝦窦补飙赝。P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×6.3/2×（6.6-0.55）=202.47kN曠戗輔鑽襉倆瘋诌琿凤。M1=P1e1=152.91×（0.55-0.3）/2=19.11kN·mM2=P2e2=202.47×（0.55-0.3）/2=25.31kN·m对1层55 西安工业大学毕业设计（论文）q1=4.725+4.28×2.4=14.997kN/mq1′=0.3×0.3×25×1.05=2.363kN/mq2=3.79×3.3=12.51kN/mq2′=3.79×2.7=10.23kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×（6.0×6.3/2-1.5×1.5×2-0.3×0.6×2）+0.4×1.5×1.5×2+0.4×0.3×0.6×2=152.24kN轉厍蹺佥诎脚濒谘閥糞。P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×6.3/2×（6.6-0.6）=198.59kN嬷鯀賊沣謁麩溝赉涞锯。M1=P1e1=152.24×（0.6-0.3）/2=22.84kN·mM2=P2e2=198.59×（0.6-0.3）/2=29.79kN·mb.活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图6－3所示。对于6层q2=3.3×0.5=1.65kN/mq2′=2.7×0.5=1.35kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×2=6.56kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×2=10.61kN讯鎬謾蝈贺綜枢辄锁廪。图6－3各层梁上作用的活载M1=P1e1=6.56×（0.55-0.3）/2=0.82kN·mM2=P2e2=10.61×（0.55-0.3）/2=1.33kN·m在屋面雪荷载作用下q2=3.3×0.3=0.99kN/mq2′=2.7×0.3=0.81kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×0.3=3.94kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×0.3=6.37kN兒躉讀闶軒鲧擬钇標藪。M1=P1e1=3.94×（0.55-0.3）/2=0.493kN·mM2=P2e2=6.37×（0.55-0.3）/2=0.796kN·m55 西安工业大学毕业设计（论文）对2～5层q2=3.3×2=6.6kN/mq2′=2.7×2=5.4kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×2=26.24kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×2=42.44kN繅藺詞嗇适篮异铜鑑骠。M1=P1e1=26.24×（0.55-0.3）/2=3.28kN·mM2=P2e2=42.44×（0.55-0.3）/2=5.31kN·m对1层q2=3.3×2=6.6kN/mq2′=2.7×2=5.4kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×2=26.24kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×2=42.44kN鮒簡觸癘鈄餒嬋锵户泼。M1=P1e1=26.24×（0.6-0.3）/2=3.94kN·mM2=P2e2=42.44×（0.6-0.3）/2=6.37kN·m将以上计算结果汇总，见下表.表6－1横向框架恒载汇总表层次q1/(Kn/m)q1′/(Kn/m)q2/(Kn/m)q2′/(Kn/m)P1/KnP2/KnM1/Kn.mM2/Kn.m64.7252.36330.10115.903143.17165.4617.9020.682～514.9972.36312.5110.23153.91202.4719.1125.31114.9972.36312.5110.23152.24198.5922.8429.79表6－2横向框架活载汇总表层次q2/(Kn/m)q2′/(Kn/m)P1/KnP2/KnM1/Kn.mM2/Kn.m61.65（0.99）1.35（0.81）6.56(3.94)10.61(6.37)0.82(0.493)1.33(0.796)2～56.65.426.2442.443.285.3116.65.426.2442.443.946.37注：表中括号内数值对应与屋面雪荷载作用情况。6.1.3内力计算梁端、柱断弯矩采用弯矩二次分配发计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图6－4。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中里叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。如表6－3和表6－4所列。眯毆蠐謝银癩唠阁跷贗。55 西安工业大学毕业设计（论文）（a）恒载作用下（b）活载作用下图6－3横向框架弯矩的二次分配法（M单位：kN·m）表6－3恒载作用下梁端剪力及柱轴力（Kn）层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底685.0532.49-0.6084.4585.6532.49227.62257.05283.6308.7155 西安工业大学毕业设计（论文）576.4039.66-0.55075.8576.9539.66457.38482.49602.68627.79476.4039.66-0.55075.8576.9539.66687.14712.25921.76946.87376.4039.66-0.55075.8576.9539.66916.9942.011240.841240.80276.4039.66-0.57075.8376.9739.661146.641171.751559.941585.05176.4039.660.41075.9976.8139.66137.871404.31875.001904.43（a）恒载作用下（b）活载（屋面雪荷载）作用下图6－3竖向作用下框架弯矩图（单位：kN·m）表6－4活载作用下梁端剪力及柱轴力（Kn）层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底613.85（2.42）2.13（2.42）-0.13（1.21）03.72(3.63)3.98(1.21)2.13(1.28)10.28(7.57)14.59(7.49)515.398.51-0.14（-0.02）015.25(15.37)15.53(15.41)8.5151.77(49.38)72.56(65.34)415.398.51-0.08015.3115.478.5193.32(49.38)130.47(123.25)315.398.51-0.08015.3115.478.51134.87(49.38)188.22(181.16)215.398.51-0.07015.3215.478.51176.43245.9855 西安工业大学毕业设计（论文）(49.38)(239.06)115.398.51-0.07015.3215.508.51217.95(49.38)303.70(297.00)注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.2kN/m2)、其它层楼面作用活荷载（2.0kN/m2)对应的内力。V已向上为正。闵屢螢馳鑷隽劍颂崗鳳。6.2横向框架内力组合6.2.1框架梁内力组合本例考虑了四种内力组合，即，，及。此外，对本工程，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比较小，对结构设计不起控制作用，故不考虑。各层梁的内力组合结果见表6－5到表6－9，表中两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩(调幅系数取0.8)。檁傷葦开阈灯伞馑諧粮。下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定。（图6-4）鄭饩腸绊頎鎦鹧鲕嘤錳。由图可得：，若，说明，其中为最大弯矩正截面至A支座的距离，则可由公式求得。将求得的值代入下式即得跨间最大弯矩值。弃铀縫迁馀氣鰷鸾觐廩。图6－4均布和梯形荷载下的计算图形55 西安工业大学毕业设计（论文）若，说明，则。若,则同理可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的的计算公式.(图6-5)χ由下式求得:则图6－5三角形荷载下的计算图形6.2.2框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制界面，组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表6－6到6－9.注意，在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。调谇續鹨髏铖馒喪劉薮。55 西安工业大学毕业设计（论文）48表6－5框架梁内力组合表层次截面位置内力SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.26×(SQk+SWk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRE[ηvb(Ml+Mrb)/ln+VGk]左右左右一层AM-65.70-14.06±26.32±162.55-52.71-118.9293.03-298.59-102.76-98.52183.48V75.9915.288.9836.1099.24121.64-103.25273.85117.87112.58B左M-67.77-15.2729.69178.72-137.97-63.16-242.12106.39-106.76-102.70V76.8115.50±5.99±36.10119.2539.14126.1446.37119.19113.87B右M-4.99-1.98±8.09±48.73-1.71-18.6841.78-52.89-8.72-8.7677.48V39.668.515.99170.3650.7765.864.9184.6862.0559.51跨间MAB55.9944.39179.08161.74105.3189.56MBC53.8443.8454.6754.674.844.29二层AM-67.19-14.82±16.39±106.28-78.65-119.9536.48-162.79-105.53-101.38193.44V75.8315.326.0530.19102.68117.92-56.14226.47117.69112.44B左M-68.61-15.5621.71149.45-129.29-74.58-214.4776.96-108.18-104.12V76.9715.46±4.39±30.19117.40106.31119.7553.03118.88114.01B右M-4.88-1.87±5.92±40.75-0.75-15.6734.50-44.96-8.46-8.4781.42V39.668.514.39127.8752.7863.8511.4377.9762.0559.51跨间MAB99.3167.65221.19182.38104.4693.78MBC51.9651.9671.4971.495.165.12三层AM-67.27-14.97±13.58±107.20-82.25-116.4737.32-194.61-105.60-101.43180.47V75.8515.315.1429.0792.28116.79-53.56223.92117.71112.45 西安工业大学毕业设计（论文）B左M-70.05-15.5718.78143.91-127.34-80.02-210.3670.26-110.14-105.86V76.9515.47±3.79±29.07116.61107.06118.5054.27119.35114.01B右M-4.96-1.87±5.12±39.24-1.53-14.4432.95-43.32-8.57-8.2572.15V39.668.513.79125.5653.5463.0912.6776.9262.0559.51跨间MAB99.3167.65164.77154.43102.9396.67MBC51.9651.9662.6662.665.164.6649四层AM-67.27-15.19±9.77±78.09-87.55-112.178.67-143.51-106.00-101.99161.53V75.8515.313.5622.78105.83114.80-20.30190.65117.71112.45B左M-70.05-15.5712.63112.81-119.59-87.76-180.0539.94-110.14-105.86V76.9515.47±2.55±22.78115.05108.62111.5561.21119.35113.46B右M-4.69-1.87±3.44±30.75-3.65-12.3224.92-46.73-8.20-8.2560.29V39.668.512.5595.4555.1061.5319.6269.9762.0559.51跨间MAB99.3167.65133.40119.22102.9398.45MBC51.9651.9649.1149.115.164.78五层AM-68.86-15.19±5.75±55.22-94.53-108.90-14.97-122.65-108.15-103.90135.34V75.8515.252.1113.88107.58112.8916.66153.63117.6528.37B左M-70.05-15.887.5268.74-113.54-94.59-137.2167.92-110.45-106.29V76.9515.53±1.52±13.88113.82109.99101.7571.07119.41113.80B右M-4.96-1.82±2.05±18.74-5.34-10.5013.32-23.80-8.51-8.1743.34V39.668.511.5261.9856.4060.2329.4660.1362.0559.51跨间MAB74.3142.65124.6288.12102.1599.45MBC25.9626.9633.8933.895.284.99 西安工业大学毕业设计（论文）50六层AM-65.93-3.49(-2.48)±2.45±28.24-80.43-86.60-33.37-88.44-92.05-84.0080.60V84.453.72(3.63)0.846.54104.97106.5254.54121.53117.73106.55B左M-68.95-4.15(-2.48)2.8132.38-91.5184.43-95.49-32.35-97.23-88.55V85.653.98(-1.87)±0.56±6.54108.50107.0996.5282.12119.61108.35B右M-7.74-2.20(-2.48)±0.76±8.83-11.10-13.020.65-16.57-12.65-11.9630.31V32.492.13(-2.48)0.5630.3140.9742.3827.0041.4545.9941.97跨间MAB45.3043.1278.0162.6986.1283.26MBC2.452.4514.8414.844.104.01注：表中MAB和MBC分别为AB跨和BC跨的跨间最大正弯矩。M以下部受拉为正，V以向上为正。SQk一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载时对应的内力厲耸紐楊鳝晋頇兗蓽驃。表6－6（a）横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.26×(SQk+SWk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkMmax及相应NNmax及相应MNmin及相应M左右左右6柱顶M64.513.55(3.06)2.4528.2478.8084.9731.9086.9785.6482.3886.9785.6431.90N227.6210.28(7.57)0.8430.31285.04287.16202.63269.62351.71287.54269.62351.71202.63 西安工业大学毕业设计（论文）柱底M-40.02-9.54(-6.01)±0.82±9.41-59.01-61.08-29.55-47.90-63.57-61.38-47.90-63.57-29.55N257.0510.28(7.57)0.8430.31320.35322.47232.65299.54357.30322.85299.54357.30232.655柱顶M26.947.03(8.55)4.9345.8134.9747.40-16.5772.7643.4042.1772.7643.40-16.57N457.3851.77(49.38)2.9592.29610.37617.80389.73593.69669.23621.33593.69669.23389.73柱底M-32.49-8.09±2.66±24.66-45.83-52.53-8.84-56.93-51.95-50.31-56.93-51.95-8.84N482.4951.77(49.38)2.9592.29640.50647.94415.34619.30970.86651.47619.30970.86415.34514柱M32.498.097.1151.6540.2258.14-17.4879.3751.9550.3179.3751.95-17.48顶N687.1493.32(90.93)6.51187.74933.95950.35539.80804.331020.96955.22804.331020.96539.80柱底M-32.49-8.09±4.74±42.26-43.21-55.158.32-74.09-51.95-50.31-74.09-51.958.32N712.2593.32(90.93)6.51187.74964.08980.48565.42980.321055.20985.35980.321055.20565.423柱顶M32.498.098.8464.9438.0460.32-30.44102.3251.9550.31102.3251.95-30.44N916.60134.87(132.48)11.6313.301255.541284.90656.611349.001732.691289.101349.001732.69656.61柱底M-32.78-8.14±7.24±53.14-40.47-58.7116.98-84.98-52.40-50.37-84.98-52.4016.98N942.01134.87(132.48)11.6313.301285.781315.03621.201374.611406.581319.231374.611406.58621.202柱顶M32.098.029.1553.1437.0860.14-34.1278.8951.4049.7478.8951.40-34.12N1146.64176.43(174.04)17.7441.171575.971620.57561.121745.081724.391622.261745.081724.39561.12柱底M-36.98-9.34±11.2±79.70-42.05-70.2440.22-84.40-59.26-59.26-84.40-59.2640.22N1171.75176.43(174.04)17.7441.171606.101650.70796.451771.441758.291653.101771.441758.29796.451柱顶M22.295.8115.3183.4514.7853.36-58.14104.0435.9034.88104.0435.90-58.14N1374.87217.95(215.56)26.59611.801890.961957.96491.922218.362074.021954.972218.362074.02491.92柱底M-11.15-2.91±31.42±173.3322.54-56.63157.65-204.39-17.96-17.45-204.39-17.96157.65N1404.30217.95(215.56)26.59611.801926.271933.28866.282288.342113.761990.292288.342113.76866.28 西安工业大学毕业设计（论文）注：表中M以左受拉为正，单位kN。m，N以受压为正，单位kN。SQk一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载、其它层楼面作用活荷载对应的内力值苧瑷籮藶黃邏闩巹东澤。表6－6（b）横向框架A柱柱端组合弯矩设计的调整层次654321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMC=ηcΣMb）121.84170.38169.05170.38206.76185.86148.33192.05γREN804.33980.321349.001374.611745.081771.402218.362288.34注;表中弯矩为相应与本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。表6－7横向框架A柱剪力组合（kN）52层次SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.26×(SQk+SWk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkγRE[ηvc(Mlc+Mrb)/Hn]左右左右6-34.84-4.36(-3.02)±1.09±33.89-45.93-48.680.37-74.53-51.39-47.9169.615-19.66-5.04(-5.55)±2.53±53.42-26.77-33.1340.01-96.13-31.58-30.6588.154-21.66-5.39±3.95±69.85-28.26-37.7661.58-120.03-34.63-33.54150.293-21.76-5.41±5.36±82.33-26.18-39.6877.67-136.39-34.79-33.69168.102-23.02-5.79±6.78±91.20-26.37-43.4687.46140.54-36.87-35.73175.811-7.78-2.01±10.74±101.311.66-25.40121.16-142.25-12.51-12.15184.31注：表中V以柱端顺时针为正。V=γRE[ηvb(Mlc+Mrb)/Hn]为相应与本层柱净高上、下两端的剪力设计值。鴿摄禱鋅儀憚銼嚕缗赞。表6－8（a）横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.26×(SQk+SWk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkMmax及相应NNmax及相应MNmin及相应M左右左右6柱M-55.84-5.91(-3.07)3.5741.20-78.95-69.96-91.81-11.47-80.81-75.28-91.81-80.81-11.47 西安工业大学毕业设计（论文）顶N283.6014.59(7.49)0.2823.77358.35359.06266.83319.36397.45360.75266.83397.45319.36柱底M33.7812.69(-0.68)±1.92±21.1958.9454.1151.738.4658.2958.3051.7358.298.46N308.7114.59(7.49)0.2823.77388.48389.19292.44344.97431.35390.88292.44431.35344.975柱顶M-22.62-9.35(-4.06)7.6565.29-48.56-29.29-85.7639.09-39.89-40.23-85.76-39.8939.09N602.6872.56(65.34)0.8771.87813.55815.74568.64727.47886.18824.80568.64886.18727.47柱底M33.7810.73±5.10±53.4260.4847.6387.15-17.0256.3355.5687.1556.33-17.02N627.7972.56(65.34)0.8771.87843.68845.87597.94756.77920.08854.93597.94920.08756.77534柱顶M-22.62-10.7310.9790.14-47.58-26.84-113.0762.70-41.27-42.17-113.07-41.2762.70N921.76130.47(123.35)1.88144.541268.141272.87843.391162.821374.851298.13843.391374.851162.82柱底M33.7810.73±8.98±73.7565.3742.74107.14-36.6856.3355.56107.1456.33-36.68N946.87130.47(123.35)1.88144.541298.271303.00869.001188.431408.741318.90869.001408.741188.433柱顶M-22.62-10.7314.92109.40-59.46-21.86-131.8581.49-41.27-42.17-131.85-41.2781.49N1240.84188.22(186.81)3.23241.031722.101730.241091.711624.391863.351752.471091.711863.351624.39柱底M27.6010.62±12.20±89.5061.8731.13116.88-57.6447.8847.99116.8847.88-57.64N1240.80188.22(186.81)3.23241.031722.051730.191091.701624.351863.301752.471091.701863.301624.352柱顶M-26.77-10.9815.43100.70-65.40-26.52-127.2272.88-47.12-47.50-127.22-47.1272.88N1559.94245.98(239.06)4.89338.712175.702187.911338.782087.332351.902216.301338.782351.902087.33柱底M29.9413.19±18.86±123.0776.3128.78152.87-87.1156.6154.39152.8756.61-87.11N1585.05245.98(239.06)4.89338.712205.872218.161364.402112.952385.802264.431364.402385.802112.951柱顶M-17.93-8.2718.92104.38-55.78-8.10-121.63109.22-32.48-33.09-121.63-32.48109.22N1875.00303.70(297.00)7.79473.242622.852642.481544.462182.732834.952675.181544.462834.952182.73柱M8.974041±31.54±173.9755.72-23.76179.68-159.6816.2516.56179.6816.25-159.68 西安工业大学毕业设计（论文）底N1904.43303.70(297.00)7.79473.242658.162677.791571.062653.642874.682710.501571.062874.682653.64注：表中M以左受拉为正，单位kN。m，N以受压为正，单位kN。表6－8（b）横向框架B柱柱端组合弯矩设计的调整层次654321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMC=ηcΣMb）138.87194.15197.91203.45224.55220.27249.46154.19γREN1374.851408.741863.351863.302351.902385.802834.952874.68注;表中弯矩为相应与本层柱净高上、下两端的弯矩设计值表6－9横向框架B柱剪力组合（kN）54层次SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.26×(SQk+SWk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkγRE[ηvc(Mlc+Mrb)/Hn]左右左右620.876.20(1.25)±1.83±40.4233.9630.3568.86-22.8334.3733.7272.10518.806.69(4.93)±4.25±64.5136.3425.6392.97-49.5932.0731.93120.14418.807.15±6.65±86.0339.9523.19117.89-72.2432.5332.57175.14316.747.12±9.04±99.4240.4517.67130.57-89.1529.7230.01229.89218.908.06±11.43±110.1447.2418.43145.09-98.3233.5833.94211．8216.182.85±11.6±108.8125.62-3.61127.99-112.4811.1911.41173.68注：表中V以柱端顺时针为正。V=γRE[ηvb(Mlc+Mrb)/Hn]为相应与本层柱净高上、下两端的剪力设计值。箪啬癲剀净赶钩嬙鳄凫。 西安工业大学毕业设计（论文） 7截面设计7截面设计混凝土强度：C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,ftk=2.01N/mm2顽鷙瑪滨廈岘轆庫糞糧。钢筋强度：HRB235,fy=210N/mm2,fyk=235N/mm2HRB335,fy=300N/mm2,fyk=335N/mm27.1框架梁这里以第一层AB跨和BC跨梁为例，说明计算方法和过程，其它层梁的配筋计算结果见表7-1和表7-2。7.1.1梁的正截面受弯承载力计算从表6－5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。漬閫熾诀团諳赓戰餛锰。支座弯矩MA=398.12-322.18×(0.60-0.55/2)=293.41kN·mγREMA=0.75×293.41=220.06kN·mMB=322.83-168.17×0.60/2=272.38kN·mγREMB=0.75×272.38=204.28kN·m弯间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩。由表6－5，可求得相应的剪力V=1.3×36.10-(75.99+0.5×15.28)=-36.70kN则支座边缘处Mmax=238.77+36.70×0.3=249.78kN·mγREMmax=0.75×249.78=187.34kN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑是，b/f=l/3=6.3/3=2.1m=2100mm;按梁间距考虑时，b/f=b+Sn=300+3025=3325mm;按翼缘厚度考虑时，ho=h-as=600-35=565mm,h/f/ho=100/565=0.177>0.1,此种情况不起控制作用，故取b/f=2100mm。鐸輜澠顶嫻塊謂斕痹廪。梁AB(300mm600mm);混凝土C30;梁内纵向钢筋选HRB335级钢（fy=f/y=300N/mm2）,ξb=0.55。下部胯间截面安单筋T形截面计算。因为抢觀淚婭师讴论櫚阵蘚。α1fcb/fh/f(h0-h/f/2)=1.0×14.3×2100×100×（565-100/2）贼組櫻種愨单蝕渾潷骡。=1546.55kN·m>187.34kN·m属第一类T形截面αs=M/α1fcb/fh20=187.34×106/1.0×14.3×2100×5652=0.020圓漣檸賡捣蕷舻燁錘泽。ξ=1-=0.020As=ξα1fcb/fh0/fy=0.020×1.0×14.3×2100×565/300=1131mm297 7截面设计蟄彎擼鯁棖佇緡癟椠贊。实配钢筋322（As=1140mm2）,ρ=1140/300×565=0.67％>0.25％，满足要求。义淨擁扪殴胁纸窺钣鳧。97 西安工业大学毕业设计（论文）将下部跨间截面的322钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(A/s=1140mm2）,在计算相应的受拉筋As，即支座A上部绥骅懸缙澀鷂禍紳撻粮。αs=220.06×106-300×1140×（565-35）/1.0×14.3×300×5652=0.033馒锁開钥焖緒珏編軻錙。ξ=0.033<2a/s/h0=70/565=0.124说明A/s富裕，且达不到屈服。可近似取As=M/fy（h0-a/s）=220.06×106/300×（565-35）=1438.3mm2獄质嶇僅痺鲒潰脫帧開。实取325（As=1473mm2）。支座Bl上部As=M/fy（h0-a/s）=204.28×106/300×（565-35）=1335.2mm2鍥苋娛殫秽笾殇蕢谬藓。实取325,ρ=1473/300×565=0.87％>0.3％，A/s/As=1140/1335.2=0.85>0.3,满足要求。杂砖墳雖紜飯曇覡墾騾。从表6－5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。轼栀嗶鑊绷瘍懔諍訝澤。弯矩MBC=54.67kN·m翼缘计算宽度当按跨度考虑是，b/f=l/3=2.7/3=0.9m=900mm;按梁间距考虑时，b/f=b+Sn=300+3025=3325mm;按翼缘厚度考虑时，ho=h-as=300-35=265mm,h/f/ho=100/265=0.377>0.1,此种情况不起控制作用，故取b/f=900mm。尋头厭呛羈阴帥讕匦赞。梁BC(300mm300mm);混凝土C30;梁内纵向钢筋选HRB335级钢（fy=f/y=300N/mm2）,ξb=0.55。下部胯间截面安单筋T形截面计算。因为訪齙剛玺苏滥夹趕萤凭。α1fcb/fh/f(h0-h/f/2)=1.0×14.3×900×100×（265-100/2）写韞僂谌虛鍤囈辮褻糝。=267.71kN·m>54.67kN·m属第一类T形截面αs=M/α1fcb/fh20=54.67×106/1.0×14.3×900×2652=0.051罴醬畝饼誊歿凑鈑繳锱。ξ=1-=0.052As=ξα1fcb/fh0/fy=0.052×1.0×14.3×900×265/300=591.16mm2鲢診龄師該铃書銨鴇开。实配钢筋220（As=628mm2）,ρ=628/300×265=0.79％>0.25％，满足要求。磚緙鹅綱谩擞鴻鑌纸蘚。弯矩MA=70.52-99.63×(0.60-0.55/2)=38.14kN·mγREMA=0.75×38.14=28.61kN·mx=265-=26.49鬮煒鳍輥賠還鲂隊驼骡。As=28.61×106/300×(265-26.49/2)=372.85mm297 西安工业大学毕业设计（论文）实配钢筋216（As=402mm2）,ρ=402/300×265=0.51％>0.25％，满足要求。毕懍鲅鵑较惻飾顳矯泾。7.1.2梁的斜截面受剪承载力计算AB跨VγRE=183.48kN<0.2βcfcbh0=0.2fyv×1.0×14.3×300×565=484.77kN钆歷驾无醬赔隽驍韉贈。故截面尺寸满足要求。两端加密区箍筋取2肢Ф8@100，箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2）,则97 西安工业大学毕业设计（论文）0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0×fyv/s=0.42×1.43×300×565+1.25×210×565×201/100=399.91kN>183.48kN加密区长度取0.85，非加密区箍筋取2肢Ф8@150，箍筋设置满足要求。BC跨：若梁端箍筋加密区取4肢Ф10@100，则其承载力为0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0fyv/s=0.42×1.43×300×265+1.25×210×265×314/100=266.17kN>219.56kN由于非加密区长度较小，故全垮均可按加密区配置。7.2框架柱7.2.1轴压比验算底层柱轴压比则A轴柱的轴压比满足要求。7.2.2截面尺寸复核取因为所以满足要求。7.2.3正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采取对称配筋。A轴柱：1层A轴柱：从柱的内力组合表可知，,为小偏压，选用大大的组合，最不利组合为,在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值>75﹪，柱的计算长度取下列二式中的较小值：徠鲣饮脸铄尝鏍鯢炀憑。　97 西安工业大学毕业设计（论文）取；按构造配筋，总最小配筋率，　每侧实配422,满足构造要求．謂镊颇铵鋃誼铰鸚镉糁。7.2.4斜截面受剪承载力计算A轴柱：1层：最不利内里组合因为剪跨比λ=Hn/2h0=3.75/2×0.565=3.32>3,所以λ=3.因为0.3fcA=0.3×14.3×6002=1544.4kNVj=2574KN(满足要求)97 西安工业大学毕业设计（论文）表7-1框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kN·mξA/s/mm2As/mm2实配钢筋As/mm2A/s/Asρ/％6支座A-97.620.011509614318（763）0.750.34Bl-86.47<0509544318（763）0.750.34AB跨间76.210.09452218（509）0.29支座Br-23.24<0763725218（763）0.750.45BC跨间25.190.22226214（308）0.375支座A-180.690.011509608318（763）0.750.34Bl-170.00<0509531318（763）0.750.34AB跨间148.120.09434218（509）0.29支座Br-21.81<0763719218（763）0.750.45BC跨间25.660.22297214（308）0.374支座A-199.250.02011401355325（1473）0.851.07Bl-189.31<011401797325（1473）0.851.07AB跨间137.350.0291235322（1140）0.87支座Br-20.44<0628620220（628）0.981.33BC跨间29.380.159434216（402）1.333支座A-202.030.02011401453325（1473）0.871.07Bl-199.25<011401898325（1473）0.671.07AB跨间147.380.0291234322（1140）0.87支座Br-20.64<0628611220（628）0.981.33BC跨间36.650.159412216（402）1.212支A-218.060.02011401462325（1473）0.851.0797 西安工业大学毕业设计（论文）座Bl-200.24<011401912325（1473）0.851.07AB跨间167.310.0291132322（1140）0.87支座Br-23.62<0628602220（628）0.981.33BC跨间44.680.159409216（402）1.211支座A-220.06<011401438325（1473）0.850.87Bl-204.28<011401335325（1473）0.850.87AB跨间187.340.0201131322（1140）0.67支座Br-28.61<0628591220（628）0.981.13BC跨间54.670.052372216（402）1.01表7-2框架梁箍筋数量计算表层次截面VγRE0.2βcfcbh0/kNAsv/s=（VγRE-0.42ftbh0/1.25fyvAsvh0梁端加密区非加密区实配钢筋（Asv/s）实配钢筋（ρsv/％）6A、Bl30.31969.54-0.57<0双肢Ф8@100双肢Ф8@150Br80.60227.37-2.99满足要求97 10基础设计10基础设计10.1工程概况设计基础混凝土采用。根据构造要求，在基础下设置C10厚100mm的混凝土垫层，室内外高差0.45m，基础顶面标高-0.95m，假定基础埋深1.0m，采用HRB335钢筋。该工程框架层数不多，地基土较为均匀，所以外柱选用柱下独立基础，内柱选用联合基础。阕蘆画腎藎觉锼镱赉锲。边柱采用柱下独立扩展基础，中柱采用联合基础。10.2独立基础设计（②轴线A、D柱）a.选型初步确定基础埋深d=2.1m，满足大于某地区最大冻土深度，同时基础底面处于粘土层。土的平均重度；，。考虑对基础宽度和埋深的修正，则：=200+0.3×20×（4.2-3）+1.6×20×（2.1-0.5）=258.4基础梁：300mm×500mm基础梁自重（梁顶与基础顶面齐平）：1.2×0.3×0.5×[（6.6-2×0.75）+（6.66-0.80-0.75）×1/2]×25=22.84KN溝礬爷銦蝈刚銪霁寧弃。由基础梁承担的内外墙自重：1.2×{4.11×（6.6-0.80-0.75）×（4.35-0.6）×97 10基础设计1/2+4.36×[（6.6-2×0.75）×（4.35-0.6）鈣槍滤党許蕁郐饫誥慮。97 西安工业大学毕业设计（论文）-2×2.4×2.1]+0.4×2×2.4×2.1}=98.87KN取内力组合值（②轴线A柱）：M=-204.39kN·m,N=2288.34kN,V=-142.75kN故2288.34+28.84+98.87=2416.05kN所以：但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20%～40%，取1.2选用正方形，即宽×长：4.2m×4.2m，b.基础承载力验算内墙和基础梁产生的偏心弯距：M0=1.2×4.11×0.6×(4.35-0.6)×0.625+1.2×{[0.3×0.5×（6.6-0.80-0.75）×1/2]×25+4.11×（6.6-0.80-0.75）×（4.35-0.6）×1/2]}×1.075怿處浊浑诽買躦骟呛骣。=69.40kN·m计算基底净反力偏心距：=(204.39+69.40)/2288.34=0.12m<=0.70m基础边缘处最大最小净反力：故承载力满足要求c.基础抗剪切验算(1)柱边基础截面抗冲切验算：l=4.2m,b=4.2m,故冲切破坏锥体落在基础底面以内,因为偏心受压，取冲切力：97 西安工业大学毕业设计（论文）=抗冲切力：(柱边对基础抗冲切强度满足要求)(2)第一变阶处抗冲切验算,,冲切力：=抗冲切力：(阶底对基础抗冲切强度满足要求)(3)第二变阶处抗冲切验算,,，冲切力：=抗冲切力：(阶底对基础抗冲切强度满足要求)d.配筋计算：基础长边=短边，取配筋相同。Ⅰ—Ⅰ截面（柱边）：柱边净反力97 西安工业大学毕业设计（论文）悬臂部分净反力平均值：弯矩：Ⅱ—Ⅱ截面（第一变阶处）Ⅲ—Ⅲ截面（第二变阶处）97 西安工业大学毕业设计（论文）故长、短配筋按，实配：独立基础配筋见结构图。10.3独立基础（联合基础）设计(②轴线B、C柱基础）a.选型B、C柱600mm×600mm，轴线距离2700mm，因此可采用联合基础。基础梁：300mm×500m基础梁自重（梁顶与基础顶面齐平）：1.2×0.3×0.5×[(6.6-2×1.0)×2+（6.6-2×1.0）]×25=62.1KN谢齿毁览賬缲财鳞蠼洁。由基础梁承担的内墙自重：1.2×4.11×{[（6.6-2×1.0）+(6.6-2×1.0)×2]×（4.35-0.6）-4×1.5×2.1-4×1.0×3.3}+1.2×（0.4×1.5×2.1×4+0.2×1.0×3.3×4）=132.67KN吶韦桢阖践鴟諍齑蘭贍。取内力组合值（中柱）M=16.25KN·m,N=2874.68kN,V=11.19kN故总2874.68×2+62.1+132.67=5944.13kN考虑对基础宽度和埋深的修正则：=200+0.3×20×（4.8-3）+1.6×20×（2.1-0.5）=262.00所以：但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20%～40%，取1.1选用长方形，即宽×长：4.8m×6.9m，97 西安工业大学毕业设计（论文）b.地基承载力验算因结构和荷载对称，且B、C柱弯矩和剪力相对轴力很小，故联合基础可按中心荷载作用下的基础设计。基础边缘处最大最小净反力：故承载力满足要求c.抗冲切验算及配筋长边方向：Ⅰ—Ⅰ截面（柱边）：l=6.9m,b=4.8m,,故冲切破坏锥体落在基础底面以内：冲切力：=抗冲切力：(柱边对基础抗冲切强度满足要求)弯矩：Ⅱ—Ⅱ截面（第一变阶处），，97 西安工业大学毕业设计（论文）冲切力：=抗冲切力：(阶底对基础抗冲切强度满足要求)Ⅲ—Ⅲ截面（第二变阶处），，冲切力：=抗冲切力：(阶底对基础抗冲切强度满足要求)所以长边方向按照配筋，实际配（23根12@300即2312，）97 西安工业大学毕业设计（论文）短边方向：同理，Ⅳ—Ⅳ截面（柱边）为短边的配筋控制截面。实际配（19根20@240即1820，）联合基础的配筋详见结构图。97 结论结论本次毕业设计是一幢公寓楼，主要进行的是结构设计部分。结构设计主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土框架结构，然后进行结构布置，并初步估算、确定结构构件的尺寸，进行结构计算，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算。包括荷载计算、变形验算、内力组合、水平地震力作用下框架侧移计算，内力分析及截面设计，以及节点验算，以及楼梯、板和基础的设计与计算。萊郦晋壩辭終裥俠輿擊。这次毕业设计，培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识，提高了分析和研究解决结构设计等空间问题的能力，培养了我们建立理论联系实际，踏实，勤奋，认真，严格的科学作风，为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础。鷲诅捡瞇钗骘蓀剝黃絷。97 参考文献参考文献1赵顺波主编.《混凝土结构设计原理》同济大学出版社，2008年8月第一版。2沈蒲生主编.《混凝土结构设计》高等教育出版社，2003.3第一版。3白国良主编《荷载与结构设计方法》高等教育出版社，2003.10第一版。4祝英杰编著《建筑结构抗震设计》北京大学出版社，2009.10月第一版。5张树平主编《建筑防火设计》北京中国建筑工业出版社2007.6第一版。6同济大学西安建筑科技大学东南大学重庆建筑大学编著《房屋建筑学》中国建筑工业出版社，2007.6第三版。7中元国际工程设计研究院编著《建筑设计》机械工业出版社，2004.6第一版。8包世华编著《结构力学教程Ⅰ》武汉武汉理工大学出版社，2000.7第一版。9陈文斌、章金良主编《建筑工程制图》上海：同济大学出版社，2006。10陈翔、周雪峰主编《土木工程CAD》西安西安工业大学出版社。2007.11段兵廷主编《土木工程专业英语》武汉武汉工业大学出版社，2003。12陈希哲主编《土力学》北京清华大学出版社，2004.4第四版13《建筑结构荷载规范》02—1—10发布，02—3—1实施中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2006纫绾懔賬鍘禅耧啞绵鍇。14《混凝土结构设计规范》02—2—20发布，02—4—1实施，中华人民共和国建部主编，北京：中国建筑工业出版社，200215[美]LeonardSpiegel,ReinforcedConcreteDesign,清华大学出版社颟灿忏騅锰顆繡奪鲔棄。16[美]RobertDorsey,CaseStudiesinBuildingDesignandConstruction,清华大学出版社潛愦巅怼閑貓简巒競虑。97 致谢致谢此次设计是在老师的细心指导和本班同学的大力帮助下完成的。在此我向老师和同学们表示诚挚的谢意。几年以来各位老师对我的教诲和培养我都将铭记在心。我在学业上获得的点滴进步无不凝聚着他们的汗水和心血。老师们的丰富经验和教学时的精益求精的态度给我留下了深刻的印象。老师渊博的学识，严谨求实的教学态度，和本学科的敏锐观察力给学生留下了深刻的印象并获益非浅。在此我向刘玉华老师三个多月来给予我学业上的指导表示诚挚的感谢！鏟却审绪鞑闻癬惱颯驏。衷心感谢西安工业大学建筑工程学院的老师们！为我提供了良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！对老师老师们的感激之情，难于用语言来表达。我们的师生之情我将永记在心。掳鱘壳郏餳涡烂摻玺灑。同时我也要感谢与我一个小组的同学和我宿舍的舍友对我在设计时各方面的帮助和支持。最后，我要用最真挚的感情对培养和教诲我的所有建工学院老师说声：谢谢您们！您们辛苦了！再次衷心感谢华西安工业大学为我提供的良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！于西安工业大学建筑工程学97 毕业设计（论文）知识产权声明毕业设计（论文）知识产权声明本人完全了解西安工业大学有关保护知识产权的规定，即：本科学生在校攻读学士学位期间毕业设计（论文）工作的知识产权属于西安工业大学。本人保证毕业离校后，使用毕业设计（论文）工作成果或用毕业设计（论文）工作成果发表论文时署名单位仍然为西安工业大学。学校有权保留送交的毕业设计（论文）的原文或复印件，允许毕业设计（论文）被查阅和借阅；学校可以公布毕业设计（论文）的全部或部分内容，可以采用影印、缩印或其他复制手段保存毕业设计（论文）。赝鐨喾龉骐銻潑櫟闻赢。（保密的毕业设计（论文）在解密后应遵守此规定）毕业设计（论文）作者签名：指导教师签名：日期：2011.06.1797 毕业设计（论文）独创性声明毕业设计（论文）独创性声明秉承学校严谨的学风与优良的科学道德，本人声明所呈交的毕业设计（论文）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。尽我所知，除了文中特别加以标注和致谢的地方外，毕业设计（论文）中不包含其他人已经发表或撰写过的成果，不包含他人已申请学位或其他用途使用过的成果。与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了致谢。殼贈叹橈鯛槳栌滄滸击。毕业设计（论文）与资料若有不实之处，本人承担一切相关责任。毕业设计（论文）作者签名：指导教师签名：日期：2011.06.1797 西安工业大学毕业设计（论文）97'