乐天行政办公楼设计房屋建筑毕业设计

'密级：乐天行政办公楼设计DesignofLeTianExecutiveOfficeBuilding学院：建筑与土木工程学院专业/班级：土木工程1105班学号：110801510学生姓名：殷国栋指导教师：白泉(讲师)2015年6月 摘要毕业设计是对我们大学四年来所学知识的一次全面的，彻底的，综合的考查，也是对我们在大学期间的最后一次大练兵。通过这次设计，熟悉建筑设计和结构设计的全过程，熟悉了相关设计规范、手册、标准图集以及工程实践中常用的方法。办公楼建筑的发展趋势：围绕着绿色生态和节能的主题，建筑形态会更加多样化，功能构成会更加丰富，更加强调人性化和创造令人身心愉悦的空间环境。政府行政办公楼与其他办公楼一样，设计时应充分考虑适应性、灵活性、高效性和人性化的设计理念，以充分展示建筑功能与建筑形象的亲和力与开放性，做到人及建筑与环境的和谐共处、永续发展，创造亲切宜人的建筑形象和舒适自然的办公环境。本文设计题目是乐天行政办公楼设计，此次设计的内容包括建筑设计和结构设计两大部分。设计的主体部分采用钢筋混凝土现浇框架结构，建筑层数为六层。建筑高度为25.2m，总建筑面积约7200。在建筑设计部分，按照相关规范的要求进行建筑设计，包括平面、立面、剖面等建筑图纸。其次在结构设计部分，结构设计的内容包括：结构方案的选择和确定、结构计算书的编制。结构计算书包括构件截面尺寸选择、荷载计算、荷载计算及内力组合、框架配筋、柱下基础设计等。电算部分采用广厦软件。过程主要包括建立框架模型和输入荷载结构计算、配筋及输出结果。根据本设计的要求，建立框架模型，输入参数，进行计算和配筋，导出结果及结构图。关键词：框架结构；绿色生态和节能；结构设计；独立基础 AbstractGraduationdesignisacomprehensive,thoroughandcomprehensiveexaminationofknowledgetoouruniversityforfouryears.Alsoforourlastbigtrainingduringtheuniversity.Throughthisdesign,Iamfamiliarwiththewholeprocessofarchitecturaldesignandstructuraldesign.Familiarwithrelevantdesignspecifications,manual,standardatlasandthemethodofcommonlyusedinengineeringpractice.Thedevelopmenttrendofofficebuilding:Aroundthethemeofgreenecologyandenergy-saving,architecturalformswillbemorediverse,functionalformwillbemorerich,moreemphasisonhumannatureandthecreationandpleasantspaceenvironment.Governmentadministrativeofficesandotheroffices,designshouldfullyconsidertheadaptability,flexibility,efficiencyandhumanizationdesignconcept.Toshowtheaffinityofarchitecturalfunctionandimageandopenness.Meetthepeopleandbuildingharmoniouscoexistencewiththeenvironment,sustainabledevelopment.Createacordialpleasantbuildingimageandcomfortableofficeenvironmentofnature.Inthispaper,designsubjectisadministrativeLeTianOfficeBuildingDesign.Thedesignincludesarchitecturaldesignandstructuraldesignoftwoparts.Themainpartofthedesignadoptsthecast-in-placereinforcedconcreteframestructure,atotalofsixlayers,heightis25.2metres,areaofabout7200squaremeters.Inthearchitecturaldesignpart.Accordingtotherequirementsoftherelevantspecificationforarchitecturaldesign,Suchasplane,elevation,sectionconstructiondrawings.Thesecondpartinstructuredesign,thecontentofstructuraldesign.Structureschemechoiceanddetermination,thepreparationofstructuralcalculation.Structurecalculationincludesthechoiceofcomponentsectionsize,loadcalculation,loadcalculationandinternalforcecombination,undertheframeworkofreinforcement,columnfoundationdesign,etc.ComputerpartadoptsGuangShasoftware.Processmainlyincludestheframeworkmodelisestablishedandstructurecalculation,reinforcementandoutput.Frameworkmodelisestablishedaccordingtotherequirementsofthedesign,theinputparameters,calculationandreinforcement,exporttheresultandstructure.Keywords:framestructure;Greenecologicalandenergy-saving;Structuredesign;Independentfoundation 目录摘要IAbstractII第1章建筑设计11.1工程概况11.2设计依据11.3设计的原始资料11.4建筑设计图2第2章结构计算42.1柱网布置42.2结构布置42.3结构选材5第3章荷载计算63.1构件尺寸确定63.2侧移刚度验算73.3荷载计算103.3.1顶层荷载计算103.3.2中间层荷载计算123.3.3底层荷载计算14第4章地震作用154.1重力荷载代表值154.2横向自振周期计算154.3水平地震作用及楼层地震剪力计算164.4水平地震作用下位移验算174.5水平地震作用下框架内力计算184.5.1柱端弯矩及剪力计算184.5.2梁端弯矩、剪力及柱轴力计算19第5章风荷载计算225.1风荷载标准值225.2风荷载作用下水平位移验算225.2风荷载作用下框架结构内力计算235.2.1柱端弯矩及剪力计算235.2.2梁端弯矩、剪力及柱轴力计算24第6章竖向内力计算266.1梁固端弯矩266.2内力分配系数266.3内力计算27第7章内力组合367.1竖向荷载作用下梁端弯矩调幅367.2控制截面377.3内力组合397.3.1梁内力组合39 7.3.2柱内力组合42第8章配筋计算468.1计算条件468.2地震作用效应调整478.2.1强柱弱梁原则478.2.2强剪弱弯原则488.3梁配筋计算508.3.1边跨梁正截面配筋计算508.3.2中跨梁正截面配筋计算568.3.2框架梁斜截面受剪承载力计578.4柱配筋计算598.3.1柱正截面配筋计算598.3.1柱斜截面配筋计算63第9章基础计算669.1基础内力组合669.2边柱基础计算679.3中柱基础计算70第10章电算7310.1结构建模7310.2结构电算7310.2.1结构总体和各层信息7310.2.2各层的重量、质心和刚度中心7810.2.3标准层构件截面计算结果输出8010.2结构配筋图85结论87参考文献88致谢89 第1章建筑设计1.1工程概况本设计为某行政管理部门办公楼，位于沈阳经济技术开发区某地段。该办公楼内设办公用房，大、小会议室等公共用房，以及打字室、资料室、计算机室等服务用房。本工程是一栋6层办公楼，层高为3.6m。总长75.3m，宽27.7m，总高度为25.2m。本工程采用整体现浇钢筋混凝土框架结构，梁柱和楼板均为整体现浇式，墙体为混凝土空心砌块。建筑等级为三级，耐火等级为二级，合理使用年限为50年，该地区为7度抗震设防区，抗震等级为三级。场地布置如图1-1。图1-1场地布置图1.2设计依据1)依据土木工程专业毕业设计任务书。2)遵照国家规定的现行相关设计规范。1.3设计的原始资料抗震设防烈度为7度；场地类别为Ⅱ类。基本风压及基本雪压：参见沈阳地区资料；冻结深度：-1.2m场地地质条件见表1-1；其中，地下水位：-3.5m ，无侵蚀性。表1-1场地地质条件序号岩土分类土层深度(m)厚度范围(m)地基承载力fk(kPa)土的容重γ(kN/m3)桩端土承载力设计值qp(kPa)桩周土摩擦力设计值qs(kPa)1杂填土0.0—0.90.916.0102粉土0.9—2.01.112017.4203中砂2.0—2.90.922017.81400304砾砂2.9—6.83.931018.32500455圆砾6.8—12.86.050018.53500601.4建筑设计图本工程占地面积约1200，建筑面积7200平方米。主体6层，层高均为3.6m，总高度为25.2m，室内外高差为0..450m，女儿墙高1.50m。用cad画出建筑平面图，如图1-2、1-3、1-4、1-5所示。图1-2标准层平面图 图1-3正立面图图1-4侧立面图图1-5剖面图 第2章结构计算2.1柱网布置一榀框架荷载示意图如图2-1所示图2-1一榀框架布置图2.2结构布置框架：采用钢筋混凝土现浇框架结构，建筑采总长度为75.3m，总宽度为27.7m，。由于结构限制需设置两个伸缩缝，考虑到抗震设计取缝宽120mm。外墙：200mm厚混凝土空心砖，100mm厚苯板外保温层，10厚水泥砂浆抹面；内墙200mm厚混凝土空心砖，10厚混合砂浆抹面，喷大白浆二道。屋面：3~5mm绿豆砂保护层；高分子防水卷材防水层；20厚1：3水泥砂浆找平层；1：8水泥膨胀珍珠岩(3%找坡)；120mm厚现浇钢筋混凝土楼板，15厚混合砂浆抹底；喷大白浆二道。 楼面：地面为30mm厚釉面砖装饰；120mm厚现浇钢筋混凝土板，20mm厚混合砂浆抹底，喷大白浆二道。2.3结构选材混凝土等级为C30，，；梁纵向受力钢筋等级为HRB335，柱纵向受力钢筋等级为HRB400，箍筋等级为HPB300，墙体采用普通混凝土空心砌块，自重为其余材料自重可参考《建筑结构荷载规范》GB_50009-2012 第3章荷载计算3.1构件尺寸确定1．板厚：=4500/40=112.5mm取板厚为120mm。L为最小跨度4500mm。2．梁尺寸：梁高：==500~750mm取梁高为500mm；梁宽：=166~250mm取梁宽为250mm。3．柱尺寸：轴压比：(3-1)此处取0.8。柱截面面积计算公式：(3-2)(3-3)式中，N为柱组合的轴压力设计值；F为按简支状态计算的柱的负载面积；为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取12~15；β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；n为验算截面以上楼层层数；为柱截面面积；为混凝土轴心抗压强度设计值；为框架柱轴压比限值，此处可取0.8。a.中间柱：F=4.5×4.2=18.9=2041.2kN =178426考虑到抗侧刚度取截面尺寸为500mm×500mm；a.边柱：F=4.5×3=13.5=1579.8kN=138090考虑到抗侧刚度取截面尺寸为500mm×500mm。3.2侧移刚度验算根据地质资料确定：基础顶面离室外地面为1.2米，室内外高差为450mm。采用混凝土等级为C30，梁的线刚度：(3-4)式中，为混凝土弹性模量；l为梁的计算跨度；为框架梁截面惯性矩；整体现浇楼板考虑到楼板的翼缘作用效应，中框架梁可取，边框架梁可取；其中(3-5)柱的线刚度：(3-6)为柱的截面惯性矩，h为框架柱的计算高度。计算过程如下：1.中间框架惯性矩1)边跨梁截面惯性矩：2)中跨梁截面惯性矩： 2.边框架惯性矩1)边跨梁截面惯性矩：2)中跨梁截面惯性矩：3.柱惯性矩1)底层柱截面惯性矩：2)上层柱截面惯性矩：图3-1框架线刚度示意图4.柱的侧移刚度：(3-7)式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按表3-1计算，其中 表示梁柱线刚度比。柱侧移刚度修正系数见表3-1[8]。位置边柱中柱简图简图一般层底层表3-1柱侧移刚度修正系数柱侧移刚度计算结果见表3-2表3-2柱侧移刚度D值(N/mm)框架柱一般层底层DD边框边柱0.450.1874100.660.448310中柱1.030.34136801.500.5710770中框边柱0.600.2392400.880.489060中柱1.370.41164702.000.5610560计算出各柱侧移刚度后，将计算单元范围内同层所有柱的D值相加，即为该层框架是总侧移刚度。框架各层的应沿高度均匀分布，应满足竖向规则建筑的要求。如不满足要求，则应调整梁、柱截面尺寸或材料强度等级，重新计算，直至满足为止。5．柱总侧移刚度1)底层：N/mm2)中间层：N/mm 该框架为规则框架。3.3荷载计算3.3.1顶层荷载计算1.屋面荷载计算1)恒载计算1.2mm厚高分子防水层：0.420mm厚水泥砂浆找平层：20×0.02=0.4100~140mm厚(3%找坡)膨胀珍珠岩：100mm厚苯板保温层：0.5×0.1=0.05120mm厚钢筋混凝土板：25×0.12=315mm厚底板抹灰：17×0.015=0.23板恒载总计：2)活载计算(屋面为上人屋面)屋面活载标准值：q=2.0屋面雪荷载标准值：q=0.5屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取较大值2.02.边梁荷载计算1)横梁恒载计算梁结构自重：0.25×(0.5-0.12)×25=2.375梁侧10mm厚混合砂浆面层：(0.5-0.12)×17×0.01×2=0.129梁侧喷大白浆二道：0.6×(0.5-0.12)×2=0.456梁自重合计：板传荷载(梯形荷载)：折减系数：=5.52×0.771×4.5=19.13横梁恒载合计：2)活载计算板传活载：q=2.0×0.771×4.5=6.9393.中间梁荷载计算1)横梁恒载计算 梁结构自重：0.25×(0.4-0.12)×25=1.75梁侧10mm厚混合砂浆抹面：(2×0.28+0.25)×17×0.01=0.14喷大白浆二道：(2×0.28+0.25)×0.6=0.49梁自重合计：板传荷载(三角形荷载)：5.52××2.4=8.28横梁恒载合计：2)活载计算板传活载(三角形荷载)：q=2××2.4=3.03.外连系梁荷载计算1)外连系梁荷载计算梁结构自重：0.25×(0.5-0.12)×25=2.375梁外侧10mm水泥砂浆保护层：20×0.01×(0.5-0.12)=0.076100mm厚梁外侧苯板保温层：0.5×0.1×(0.5-0.12)=0.019梁内侧10mm混合砂浆面层：(0.5-0.12)×17×0.01=0.0.065梁内侧喷大白浆二道：0.6×(0.5-0.12)=0.228外连系梁自重合计：2)内连系梁荷载计算梁结构自重：0.25×(0.5-0.12)×25=2.375梁侧喷大白浆二道：0.6×(0.5-0.12)×2=0.456梁侧10mm厚混合砂浆面层：(0.5-0.12)×17×0.01×2=0.129内连系梁自重合计：5.边柱荷载计算1)恒载计算柱集中荷载=横梁荷载+板传荷载+女儿墙自重+连系梁荷载女儿墙荷载：200mm厚墙体：10.3×0.2×1.5=3.09kN100mm厚外保温：0.5×1.5×0.1=0.07kN10mm厚外墙水泥砂浆抹面：20×0.01×1.5=0.3kN女儿墙自重合计：kN女儿墙荷载：3.46×4.5=16.2kN横梁荷载：2.96×6×=8.88kN外连系梁荷载：2.76×4.5=12.42kN 板传荷载：5.52×4.5×6×=74.45kN边柱恒载合计：kN1)活载计算板传活载：q=2.0×4.5×6×=27kN2)边柱自重边柱结构自重：0.5×0.5×3.6×25=20.63kN10mm厚柱外侧水泥砂浆抹灰：0.01×3.6×0.5×20=0.36kN10mm厚柱内侧混合砂浆抹灰：0.01×3.6×(0.5-0.12)×17=0.18kN100mm厚柱外侧苯板保温层：0.5×0.1×3.6×0.5=0.09kN柱内侧喷大白浆二道：0.6×0.3×3.6=0.65kN边柱自重合计：=26.80kN5.中柱荷载计算1)恒载计算柱集中荷载=横梁荷载+板传荷载+连系梁荷载横梁荷载：kN连系梁荷载：2.96×4.5=13.32kN板传荷载：5.52××4.5=104.33kN中柱荷载合计：kN2)活载计算板传活载：q=2.0×4.5×=37.8kN3)中柱自重边柱结构自重：20.63kN10mm厚混合砂浆抹面：0.01×3.6×(0.5+0.3×2)×17=0.67kN喷大白浆二道：0.6×3.6×(0.5+0.3×2)=2.37kN中柱自重合计：kN3.3.2中间层荷载计算1.楼板荷载1)恒载计算30mm厚釉面砖：0.55120mm厚钢筋混凝土楼板：0.12×25=3 15mm厚顶棚抹灰：17×0.015=0.23喷大白浆二道：0.6楼板荷载合计：1)活载计算活载标准值：q=2.02.边梁荷载计算1)恒载计算梁自重：2.96板传荷载(梯形荷载)：3.83×0.771×4.5=13.27墙重：10.3×0.2×(3.6-0.5)=6.39横梁恒载合计：2)活载计算板传活载(梯形荷载)：q=2.0×0.771×4.5=6.943.中间梁荷载计算1)恒载计算梁自重：2.37板传荷载(三角形荷载)：3.83××2.4=5.74横梁恒载合计：2)活载计算板传荷载(三角形荷载)：q=2××2.4=34.边柱荷载计算1)恒载计算柱集中荷载=横梁荷载+板传荷载+连系梁荷载+窗间墙纵墙自重：10.3×0.2×4.5×(0.9+0.4)=12.05kN(4.5-0.5-1.5×2)×10.3×1.8=18.35kN铝合金窗自重：0.4×1.8×1.5=1.08kN内墙自重：6.39×6×=19.16kN横梁荷载：2.96×6×=8.88kN连系梁荷载：2.76×4.5=12.42kN板传荷载：3.83×4.5×6×=51.71kN边柱恒载合计：kN2)活载计算 板传活载：q=2.0×4.5×6×=27kN2)边柱自重：26.80kN2.中柱荷载计算1)恒载计算柱集中荷载=横梁荷载+板传荷载+连系梁荷载+填充墙横梁荷载：2.96×=12.43kN连系梁荷载：2.96×4.5=13.32kN板传荷载：3.83××4.5=72.39kN填充墙荷载：6.38×3=19.16kN中柱恒载合计：kN2)活载计算板传活载：q=2.0×4.5×=37.8kN3)中柱自重：23.69kN3.3.3底层荷载计算1.边柱自重：26.80×=39.16kN2.中柱自重：23.67×=34.56kN 第4章地震作用4.1重力荷载代表值1.恒荷载代表值(整层荷载)：kNkNkNkNkNkN2.活荷载代表值(整层荷载)：kN3.各层重力荷载代表值1)顶层重力荷载代表值：kN2)中间层重力荷载代表值：kN3)底层重力荷载代表值：kN4.2横向自振周期计算质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构基本自振周期：(4-1)为计算结构基本自振周期用的假想位移，即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移； 为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构取0.6~0.7，此处取0.7。对框架结构按下式计算：(4-2)(4-3)(4-4)式中，位集中在i层楼面处的重力荷载代表值；为把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i层的层间剪力；为第i层的层间侧移刚度；第i层的层间侧移；s为同层内框架柱的总数。计算过程见表4-1。层66083.446083.4449572012.27266.4156266.5713350.0149572026.93254.1446266.5718616.5749572037.55227.2136266.5724883.1449572050.20189.6626266.5731149.7149572062.84139.4616831.9737981.6839024076.6276.62表4-1结构顶点假想位移计算基本自振周期：4.3水平地震作用及楼层地震剪力计算本例中，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，可用底部剪力法计算水平地震作用。结构等效重力荷载：kN水平地震影响系数值：为特征周期，此处取0.35s。底部剪力： 应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数：顶部附加地震作用：=0.1188×1581.94=187.93kN水平地震作用：(4-5)式中，、分别为集中于质点i、j的重力荷载代表值；、分别为质点i、j的计算高度；如图4.1所示。横向水平地震作用及楼层地震剪力具体计算结果见表4-2。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布见图4-2。表4-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表[4]层623.256083.44141439.980.266370.81370.81519.656266.57123138.220.232323.41694.21416.056266.57100578.540.189263.47957.68312.456266.5778018.870.146203.521161.2128.856266.5755459.200.104144.981306.1815.256831.9735867.840.06286.431392.614.4水平地震作用下位移验算水平荷载作用下框架结构的位移可用D值法计算。框架第i层的层间剪力 、层间位移、结构顶点位移分别按下式计算(4-6)(4-7)(4-8)式中，为作用在k层楼面处的水平荷载。计算结果见表4-3。表4-3横向水平地震作用下的位移验算层6370.814957200.7512.623.65694.214957201.4011.873.64957.684957201.9310.473.631161.214957202.348.543.621306.184957202.636.203.611392.613902403.573.575.25由表4-3可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，<,满足要求。4.5水平地震作用下框架内力计算4.5.1柱端弯矩及剪力计算按式(4.6)求得框架第i层的层间剪力后，i层j柱分配到的剪力以及该柱上、下端的弯矩和分别按下式计算：(4-9)(4-10)(4-11) (4-12)式中，为i层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度；y为框架柱的反弯点高度比；为框架柱的标准反弯点高度比，为上、下层梁线刚度变化时反弯点高度比修正值，、上、下层层高变化时反弯点高度比修正值。具体计算结果见表4-4、表4-5。层/m/kN/(N/mm)/(N/mm)/kNy//63.6370.8149572092406.900.600.256.2118.6353.6694.21495720924012.910.600.3516.2730.2143.6957.68495720924017.810.600.4025.6538.4733.61161.21495720924021.600.600.4534.9942.7723.61306.18495720924024.290.600.5043.7243.7215.251392.61390240906025.310.880.6586.3746.51表4-4边柱各层柱端弯矩及剪力计算层/m/kN/(N/mm)/(N/mm)/kNy//63.6370.814957201647012.311.370.5725.2619.0653.6694.214957201647023.051.370.5545.6437.3443.6957.684957201647031.801.370.5562.9651.5233.61161.214957201647038.551.370.5272.1766.6123.61306.184957201647043.371.370.5078.0778.0715.251392.613902401056037.602.000.4588.83108.57表4-5中柱各层柱端弯矩及剪力计算4.5.2梁端弯矩、剪力及柱轴力计算梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算(4-13)(4-14)(4-15)(4-16) 式中，、分别表示节点左、右梁的线刚度；、分别表示节点左、右梁的弯矩；为柱在i层的轴力，以受压为正。具体符号意义见图4-3[13]。hyh图4-3框架内力示意图梁端弯矩、剪力及柱轴力具体计算过程见表4-6、4-7。表4-6梁端弯矩计算边柱中柱层///////66.2118.631.018.6325.2619.060.440.568.3910.67516.2730.211.036.4245.6437.340.440.5627.5435.06425.6538.471.054.7462.9651.520.440.5642.7554.41334.9942.771.068.4272.1766.610.440.5657.0172.56243.7243.721.078.7178.0778.070.440.5666.1184.13186.5146.511.090.2388.83108.570.440.5682.12104.52表4-7梁端剪力及柱轴力边梁中梁柱轴力层l/m///kNl/m///kN边柱中柱6618.638.394.502.410.6710.678.894.504.395636.4227.5410.662.435.0635.0629.2210.6612.974654.7442.7516.252.454.4154.4145.3416.2529.093668.4257.0120.912.472.5672.5660.4720.9139.562678.7166.1124.142.484.1384.1370.1124.1445.971690.2382.1235.832.4104.52104.5287.1035.8351.27水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力及柱轴力图如图4-4所示[9]。 图4-4左地震作用下框架弯矩、梁端剪力及柱轴力图 第5章风荷载计算5.1风荷载标准值1.荷载标准值垂直于建筑物表面上的风荷载标准值当计算主要承重结构时按下式计算：(5-1)为基本风压，此处取0.55；为风荷载体形系数，迎风面取0.9，背风面取0.5；为风压高度变化系数；为高度z处的风阵系数。对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响，本例中建筑高度为25.2m＜30m，此处不予考虑。各层集计算过程如下：1)迎风面：2)背风面：2.集中荷载取图2.1中13号轴线横向框架，其负载宽度为4.5m，可得沿房屋高度的分布风荷载标准值。框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载。计算结果如下：kNkNkN5.2风荷载作用下水平位移验算根据计算所得各层水平荷载计算层间剪力，依据表3-2求出的框架柱侧移刚度，再按式(4-6)、(4-7)、(4-8)计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见表5-1。 表5-1风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层/(N/mm)65.245.24514200.103.663.659.2314.47514200.283.563.649.2323.70514200.463.283.639.2332.93514200.642.823.629.2342.16514200.822.183.6111.3453.50392401.361.365.25由表5-1可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，<，满足要求。5.2风荷载作用下框架结构内力计算5.2.1柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下框架结构的内力计算过程与水平地震作用下的相同。按式(4.6)求得框架第i层的层间剪力后，i层j柱分配到的剪力以及该柱上、下端的弯矩和分别按式(4-9)、(4-10)、(4-11)、(4-12)计算，具体计算结果见表5-2、5-3。层/m/kN/(N/mm)/(N/mm)/kNy//63.65.245142092400.940.600.250.852.5453.614.175142092402.600.600.353.286.0843.623.325142092404.270.600.406.159.2233.632.935142092405.930.600.459.6111.7423.642.165142092407.590.600.5013.6613.6615.2553.5039240906012.360.880.6542.1822.71表5-2边柱各层柱端弯矩及剪力计算 层/m/kN/(N/mm)/(N/mm)/kNy//63.65.2451420164701.681.370.432.603.4553.614.1751420164704.631.370.457.509.1743.623.3251420164707.581.370.4512.2815.0133.632.93514201647010.541.370.4818.2119.7323.642.16514201647013.491.370.5024.2824.2815.2553.50392401647014.392.000.5541.5534.00表5-3中柱各层柱端弯矩及剪力计算5.2.2梁端弯矩、剪力及柱轴力计算梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式(4-13)、(4-14)、(4-15)、(4-16)计算，具体计算结果见表5-4、5-5。表5-4梁端弯矩计算边柱中柱层///////60.852.541.02.542.603.450.440.561.521.9353.286.081.06.937.509.170.440.565.186.5946.159.221.012.5012.2815.010.440.569.9012.6139.6111.741.017.8918.2119.730.440.5614.0817.93213.6613.661.023.2724.2824.280.440.5618.7023.79142.1822.711.036.3741.5534.000.440.5625.6432.64表5-5梁端剪力及柱轴力边梁中梁柱轴力层l/m///kNl/m///kN边柱中柱662.541.520.612.41.931.931.220.610.60566.935.181.962.46.596.594.011.962.054612.509.903.662.412.6112.6110.013.666.353617.8914.085.422.417.9317.9315.505.4210.082623.2718.707.782.423.7923.7919.837.7812.761636.3725.6410.342.432.6432.6427.2010.3416.86 风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力及柱轴力图如图5-1[9]所示。图5-1左风作用下框架弯矩、梁端剪力及柱轴力图 第6章竖向内力计算6.1梁固端弯矩根据第2章荷载计算结果计算梁固端弯矩，假定作用在某一层框架梁上的竖向荷载只对本层的梁以及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他楼层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力，弯矩计算公式：(6-1)梁端弯矩具体计算过程见表6-1。表6-1梁端恒载及活载弯矩计算荷载部位边跨中跨l/mQ/kNM/()l/mQ/kNM/()左端右端左端右端恒载顶层622.10-66.2966.292.410.65-5.115.11其它层616.23-48.6948.692.48.11-3.893.89活载顶层66.94-20.8220.822.43.00-1.441.44其它层66.94-20.8220.822.43.00-1.441.44表6-1中弯矩以顺时针为正，逆时针为负。6.2内力分配系数1.转动刚度S及相对转动刚度依据第3章计算所得梁柱线刚度，除底层柱子的下端以外，其它层柱端均有转角产生，即节点部分约束作用应为介于铰支承与固定支承之间的弹性支承。为改善由此引起的误差，除底层外其它层柱的线刚度乘以0.9的折减系数。根据节点处各构件线刚度大小计算内力分配系数。转动刚度计算公式[11]：1)边跨：2)中跨：3)柱：相对转动刚度是以取某构件相对转动刚度为1.000，将所有构件的转动刚度与此构件转动刚度的比值作为相对转动刚度。具体计算过程见表6-2。 表6-2转动刚度S及相对转动刚度计算构件名称//S/()梁边跨26040260401041601.000中跨3330033300666000.639柱2~6层43410390691562761.500底层29760297601190401.1422.内力分配系数根据相对转动刚度计算节点各构件内力分配系数：(6-2)式中，为节点处各相对转动刚度之和，具体计算结果见表6-3。表6-3内力分配系数节点层边节点61+1.500=2.500/0.424/0.5762~51+1.500×2=4.0/0.2680.3660.36611+1.5+1.142=3.642/0.3050.4150.280中节点61+0.639+1.5=3.1390.3330.213/0.4542~51+0.639+1.5×2=4.6390.2290.1470.3120.31211+0.639+1.5+1.142=4.2810.2550.1630.3480.2346.3内力计算1.弯矩分配梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，弯矩二次分配法就是将各节点的不平衡弯矩在框架各节点对应同时分配，然后再将各杆端分配得到的弯矩同时在各杆上由近端向远端传递，并将各节点重新形成的不平衡弯矩再同时在各节点对应的杆端进行第二次分配，最后将各杆端两次分配和一次传递得到的弯矩与其杆端弯矩叠加，从而得到各杆端最终弯矩值。柱的弯矩传递系数取。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图6-1、6-2[13]所示。 图6-1恒载作用下弯矩计算 图6-2活载作用下弯矩计算 6-3恒载作用下弯矩图 6-4活载作用下弯矩图 1.梁跨中弯矩计算(6-3)(6-4)(6-5)(6-6)式中，M为按简支梁计算所得的跨中弯矩。、分别为梁左右两端弯矩值，此处不考虑弯矩正负。梁上荷载分布如图6-6[17]所示。具体计算过程见表6-4、6-5：6-5梁荷载分布图表6-4恒载作用下跨中弯矩计算边跨中跨层M////M////6105.1546.5956.8453.445.6820.1420.14-14.46576.9544.4046.6531.434.479.399.39-4.92476.9542.8545.6032.864.4710.7010.70-6.32376.9542.8545.6032.864.4710.7010.70-6.32276.9542.7945.7232.704.479.999.99-5.52176.9539.6243.9935.154.4711.6411.64-7.17注：梁跨中弯矩结果为正值表示梁下侧受拉，负值表示梁上侧受拉。 表6-5活载作用下跨中弯矩计算边跨中跨层M////M////633.3116.9517.7953.443.336.086.08-2.75533.3114.1719.6731.433.333.793.79-0.46433.3114.4719.4632.863.334.114.11-0.78333.3114.4719.4632.863.334.114.11-0.67233.3114.6319.1232.703.334.004.00-1.46133.3115.4518.7635.153.334.794.79-7.17注：梁跨中弯矩结果为正值表示梁下侧受拉，负值表示梁上侧受拉。1.梁端剪力计算梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。梁端剪力计算公式如下[13]：(6-7)(6-8)式中，、为梁左、右两端剪力值；为梁左右两端弯矩按顺时针和逆时针组合的结果。梁端剪力具体计算过程见表6-6；表6-6梁端剪力计算恒载活载层l/mq/kN/kN/kNq/kN/kN/kN边跨6622.101.7164.5868.006.940.4820.3421.305616.230.3848.3149.076.940.1820.6421.004616.230.4648.2349.156.940.2120.6121.033616.230.4648.2349.156.940.2120.6121.032616.230.4948.2049.186.940.1520.6720.971616.230.7347.9649.426.940.3020.5221.12中跨62.410.65012.7812.783.003.63.61~52.48.1109.739.733.003.63.64.柱轴力计算1)恒载作用下柱轴力计算恒载作用下柱轴力N 可由梁端剪力和节点荷载集中力叠加得到，计算柱下端轴力还需考虑柱自重，具体计算过程见表6-7、6-8。表6-7边柱轴力计算层V/kN竖向荷载/kN柱自重/kNN上端下端上端下端664.58111.9526.80175.92202.72175.92202.72548.31123.6526.80163.16189.96365.88392.68448.23123.6526.80163.16189.96555.84582.64348.23123.6526.80163.16189.96745.80772.60248.20123.6526.80163.16189.96935.76962.56147.96123.6539.16162.81201.971125.371164.53表6-8中柱轴力计算层V/kN竖向荷载/kN柱自重/kN/kNN/kN柱左柱右上端下端上端下端668.0012.78139.3123.67220.09243.76200.09243.76549.0712.78117.2123.67175.28198.95419.04442.71449.1512.78117.2123.67176.09199.76618.80642.47349.1512.78117.2123.67176.09199.76818.56842.23249.1812.78117.2123.67176.12199.791018.351042.02149.429.73117.2134.56176.36210.921218.381252.941)活载作用下柱轴力计算活载作用下柱轴力N可由梁端剪力和节点荷载集中力叠加得到，具体计算过程见表6-8。表6-9活载作用下柱轴力计算边柱中柱层竖向荷载/kN/kNN/kN竖向荷载/kN/kNN/kN620.3427.0047.3447.3421.303.637.862.7062.70520.6427.0047.6494.9821.003.637.862.40125.10420.6127.0047.61142.5921.033.637.862.43187.53320.6127.0047.61190.2021.033.637.862.43249.96220.6727.0047.67237.8720.973.637.862.37312.33120.5227.0047.52285.2921.123.637.862.52374.854.柱剪力计算(6-9)式中，、为柱上、下两端弯矩，l为层高。恒载及活载作用下剪力计算结果见表6-9、6-10。 表6-10恒载作用下柱剪力中跨边跨层l/m///kN///kN63.646.5725.5920.4036.6920.9316.0053.618.1821.2911.1416.3317.779.4743.621.2921.2911.8317.1717.779.8733.621.2921.0011.7517.1717.609.8323.621.8026.0513.2918.1421.2110.9315.2513.576.793.8711.135.573.18表6-11活载作用下柱剪力中跨边跨层l/m///kN///kN63.614.9310.046.9411.918.315.6253.68.589.114.917.407.684.1943.69.119.115.067.687.684.2733.69.118.955.027.687.454.2023.69.2911.255.714.009.164.6815.255.812.912.424.802.401.37 第7章内力组合7.1竖向荷载作用下梁端弯矩调幅框架结构设计时，允许考虑梁端形成塑性铰。为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点处梁的负筋放的少些。因此在梁中可以考虑塑性内力重分布，通常是降低支座弯矩，也就是梁端负弯矩乘以调幅系数β，现浇整体式框架，β=0.8~0.9，此处取调幅系数为0.85。支座负弯矩减小后，梁中正弯矩按照平衡条件相应增大，使其不小于按简支梁计算的跨中正弯矩的一半。边跨弯矩调幅：(7-1)中跨弯矩调幅：(7-2)式中，M为调幅前梁弯矩，为调幅后的弯矩；、为调幅前梁左、右两端弯矩。具体计算结果见表7-1、7-2。表7-1恒载作用下弯矩调幅边跨中跨左端右端跨中左端=右端跨中层MMMMM6-46.59-39.60-56.84-48.3753.4461.20-20.14-17.12-14.46-11.445-44.40-37.74-46.65-39.6531.4338.26-9.39-7.98-4.92-4.224-42.85-36.42-45.60-38.7632.8639.49-10.70-9.10-6.32-5.523-42.85-36.42-45.60-38.7632.8639.49-10.70-9.10-6.32-5.522-42.79-36.37-45.72-38.8632.7039.34-9.99-8.49-5.52-4.771-39.62-33.68-43.99-37.3935.1541.42-11.64-9.89-7.17-6.30注：此表中梁上弯矩以下侧受拉为正，上侧受拉为负；弯矩单位为表7-2活载作用下弯矩调幅边跨中跨左端右端跨中左端=右端跨中层MMMMM6-14.93-12.69-17.79-15.1216.9519.40-6.08-5.17-2.75-1.845-18.62-15.83-19.67-16.7214.1717.04-3.79-3.22-0.46-0.184-18.23-15.50-19.46-16.5414.4717.30-4.11-3.49-0.78-0.473-18.23-15.50-19.46-16.5414.4717.30-4.11-3.49-0.78-0.472-18.24-15.50-19.12-16.2514.6317.43-4.00-3.40-0.67-0.371-16.96-14.42-18.76-15.9515.4318.11-4.79-4.07-1.46-1.10注：此表中梁上弯矩以下侧受拉为正，上侧受拉为负；弯矩单位为。 7.2控制截面梁端最危险截面应在梁端柱边，而不是在结构计算简图中轴线处。因此，梁端控制截面的组合用内力可按下式计算[11]：(7-3)(7-4)式中，、为柱轴线处的梁端剪力和弯矩；、为梁端柱边截面的剪力和弯矩；g、q为作用在梁上是竖向分布恒荷载和活荷载，b为柱宽度。当计算水平荷载或竖向集中荷载产生的内力时。具体计算过程见表7-3~7-8。表7-3梁端剪力控制截面恒载活载左端右端左端右端层g/kNb/m边跨622.100.564.5859.0668.0062.4820.3418.6121.3019.59516.230.548.3144.2549.0745.0120.6418.9121.0019.29416.230.548.2344.1749.1545.0920.6118.8821.0319.30316.230.548.2344.1749.1545.0920.6118.8821.0319.30216.230.548.2044.1449.1845.1220.6718.9420.9719.24116.230.547.9643.9049.4245.3620.5218.7921.1219.39中跨610.650.512.7810.1212.7810.123.62.853.62.851~58.110.59.737.709.737.703.62.853.62.85注：此表中剪力单位为kN。表7-4边跨梁左端弯矩控制截面恒载活载层b/m//kN///kN/60.5-39.6059.06-24.84-12.6918.61-8.0450.5-37.7444.25-26.68-15.8318.91-11.1040.5-36.4244.17-25.38-15.5018.88-10.7830.5-36.4244.17-25.38-15.5018.88-10.7820.5-36.3744.14-25.34-15.5018.94-10.7710.5-33.6843.90-22.71-14.4218.79-9.72注：此表中梁上弯矩以下侧受拉为正，上侧受拉为负。 表7-5边跨梁右端弯矩控制截面恒载活载层b/m//kN///kN/60.5-48.3762.48-32.75-15.1219.59-10.2250.5-39.6545.01-28.40-16.7219.29-11.9040.5-38.7645.09-27.49-16.5419.30-11.7230.5-38.7645.09-27.49-16.5419.30-11.7220.5-38.8645.12-27.58-16.2519.24-11.4410.5-37.3945.36-26.05-15.9519.39-11.10注：此表中梁上弯矩以下侧受拉为正，上侧受拉为负。表7-6中跨梁端弯矩控制截面恒载活载层b/m//kN///kN/60.5-17.1210.12-14.59-5.172.85-4.4650.5-7.987.70-6.06-3.222.85-2.5140.5-9.107.70-7.18-3.492.85-2.7830.5-9.107.70-7.18-3.492.85-2.7820.5-8.497.70-6.57-3.402.85-2.6910.5-9.897.70-7.97-4.072.85-3.36表7-7地震作用边跨梁端弯矩控制截面左端右端跨中层b/m/kN/////60.54.518.6317.518.397.275.1250.510.6636.4233.7627.5424.884.4440.516.2554.7450.6842.7538.696.0030.520.9168.4263.1957.0151.785.7120.524.1478.7172.6866.1160.086.3010.535.8390.2371.2782.1273.164.06表7-8地震作用中跨梁端弯矩控制截面左端=右端跨中层b/m/kN///60.58.8910.618.45050.529.2235.0627.76040.545.3454.4143.08030.560.4772.5657.44020.570.1184.1366.60010.587.10104.5282.750 7.3内力组合通过框架内力分析，获得在不同荷载作用下产生是构件内力标准值。在进行构件截面设计时，应求得控制截面上下的最不利内力作为配筋计算的设计依据。一般选梁的两端和跨中截面以及柱的上下端作为控制截面。控制截面配筋量为最大的内力组合就是内力不利组合。本例考虑了四种组合[5]，即1.2.3.4.式中，、、、分别为恒载、活载、风荷载及地震作用下的内力[6]。具体计算过程见表7-9~7-14。7.3.1梁内力组合表7-9第6层内力组合梁截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右+-边梁左端M-24.84-8.042.5418.63-41.41-41.06-37.51-44.62-10.41-58.85-58.85V59.0618.61-0.61-4.5097.9796.9396.0797.7876.1987.8997.97跨中M61.2019.400.705.12101.63100.60101.5899.6291.7478.42101.63V////////////右端M-65.31-20.02-1.14-8.39-107.79-106.40-108.00-104.80-101.29-79.48-108.00V-68.00-19.59-0.61-4.50-111.00-109.03-109.88-108.17-99.20-87.50-111.00中梁左端M-14.59-4.461.938.39-24.07-23.75-21.05-26.45-9.28-31.09-31.09V10.122.85-1.22-8.8916.4616.1314.4317.842.3025.4125.41跨中M-11.44-1.840.000.00-17.24-16.30-16.30-16.30-14.83-14.83-17.24V////////////右端M-14.59-4.46-1.46-8.39-24.07-23.75-25.80-21.71-31.09-9.28-31.09V-10.12-2.85-1.22-8.89-16.46-16.13-17.84-14.43-25.41-2.30-25.41注：表中右风、右震与表中所列左风、左震大小相等，正负相反。 表7-10第5层内力组合梁截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右+-边梁左端M-26.68-11.106.9336.42-46.90-47.56-37.85-57.268.67-86.028.67-86.02V44.2518.91-1.96-10.6678.2779.5776.8382.3250.5978.3082.32跨中M38.2617.041.064.4468.3569.7771.2568.2961.9150.3671.25V////////////右端M-51.92-21.53-4.82-27.54-91.19-92.45-99.19-85.70-111.02-39.42-111.02V-49.07-19.29-1.96-10.66-85.15-85.89-88.63-83.15-84.32-56.60-88.63中梁左端M-6.06-2.516.5935.06-10.64-10.79-1.56-20.0136.80-54.3636.80-54.36V7.702.85-4.01-29.2213.1913.237.6218.84-27.0448.9448.94-27.04跨中M-4.22-0.180.000.00-5.86-5.30-5.30-5.30-5.16-5.16-5.86V////////////右端M-6.06-2.51-6.59-35.06-10.64-10.79-20.01-1.56-54.3636.8036.80-54.36V-7.70-2.85-4.01-29.22-13.19-13.23-18.84-7.62-48.9427.0427.04-48.94表7-11第4层内力组合梁截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右+-边梁左端M-25.38-10.7812.5054.74-44.83-45.55-28.05-63.0534.24-108.0934.24-108.09V44.1718.88-3.66-16.2578.1379.4474.3284.5643.2185.4685.46跨中M39.4917.301.536.0070.2771.6173.7569.4765.5649.9873.75V////////////右端M-51.05-21.37-9.44-42.75-89.86-91.18-104.39-77.96-129.66-18.51-129.66V-49.15-19.30-3.66-16.25-85.27-86.00-91.12-80.88-91.69-49.44-91.69中梁左端M-7.18-2.7812.6154.41-12.42-12.515.15-30.1660.45-81.0260.45-81.02V7.702.85-10.01-45.3413.1913.23-0.7827.24-47.9969.8969.89-47.99跨中M-5.52-0.470.000.00-7.91-7.28-7.28-7.28-6.90-6.90-7.91V////////////右端M-7.18-2.78-12.61-54.41-12.42-12.51-30.165.15-81.0260.4560.45-81.02V-7.70-2.85-10.01-45.34-13.19-13.23-27.240.78-69.8947.9947.99-69.89 表7-12第3层内力组合梁截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右+-边梁左端M-25.38-10.7817.8968.42-44.83-45.55-20.50-70.5952.02-125.8752.02-125.87V44.1718.88-5.48-20.1978.1379.4471.7687.1138.0990.5890.58跨中M39.4917.301.645.7170.2771.6173.9069.3265.1950.3573.90V////////////右端M-51.05-21.37-14.62-57.01-89.86-91.18-111.65-70.71-148.200.03-148.20V-49.15-19.30-5.48-20.19-85.27-86.00-93.67-78.33-96.81-44.31-96.81中梁左端M-7.18-2.7817.9372.56-12.42-12.5112.59-37.6184.04-104.6184.04-104.61V7.702.85-15.50-60.4713.1913.23-8.4734.93-67.6689.5689.56-67.66跨中M-5.52-0.470.000.00-7.91-7.28-7.28-7.28-6.90-6.90-7.91V////////////右端M-7.18-2.78-17.93-72.56-12.42-12.51-37.6112.59-104.6184.0484.04-104.61V-7.70-2.85-15.50-60.47-13.19-13.23-34.938.47-89.5667.6667.66-89.56表7-13第2层内力组合梁截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右+-边梁左端M-25.34-10.7723.2778.71-44.76-45.49-12.91-78.0665.45-139.1965.45-139.19V44.1418.94-7.78-24.1478.1579.4868.5990.3832.9595.7195.71跨中M39.3417.432.296.0570.1971.6174.8168.4165.5349.8074.81V////////////右端M-51.23-21.06-18.70-66.61-89.80-90.96-117.14-64.78-160.7112.4812.48-160.71V-49.18-19.24-7.78-24.14-85.25-85.95-96.85-75.06-101.94-39.18-101.94中梁左端M-6.57-2.6923.7984.13-11.51-11.6521.66-44.9699.87-118.8799.87-118.87V7.702.85-20.54-70.1113.1913.23-15.5341.99-80.19102.09102.09-80.19跨中M-4.77-0.370.000.00-6.80-6.24-6.24-6.24-5.95-5.95-6.80V////////////右端M-6.57-2.69-23.79-84.13-11.51-11.65-44.9621.66-118.8799.8799.87-118.87V-7.70-2.85-20.54-70.11-13.19-13.23-41.9915.53-102.0980.1980.19-102.09 表7-14第1层内力组合梁截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右+-边梁左端M-22.71-9.7236.3790.23-40.18-40.8610.06-91.7884.22-150.3884.22-150.38V43.9018.79-15.64-35.8377.6878.9957.08100.8917.38110.53110.53跨中M41.4218.115.374.0673.6675.0682.5767.5565.8455.3082.57V////////////右端M-49.75-20.06-25.64-82.12-86.82-87.78-123.68-51.89-178.4935.0235.02-178.49V-49.42-19.39-15.64-35.83-85.72-86.45-108.35-64.55-117.52-24.36-117.52中梁左端M-7.97-3.3632.64104.52-14.05-14.2731.43-59.96124.30-147.46124.30-147.46V7.702.85-30.73-87.1013.1913.23-29.7956.25-102.28124.18124.18-102.28跨中M-6.30-1.100.000.00-9.58-9.10-9.10-9.10-8.22-8.22-9.58V////////////右端M-7.97-3.36-32.64-104.52-14.05-14.27-59.9631.43-147.46124.30124.30-147.46V-7.70-2.85-30.73-87.10-13.19-13.23-56.2529.79-124.18102.28102.28-124.187.3.2柱内力组合具体组合过程见表7-15~7-20表7-15第6层内力组合柱截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右边柱上端M46.5714.932.5418.6377.5076.7980.3473.2389.0640.6289.0677.5089.06N175.9247.34-0.61-4.50283.89277.38276.52278.24233.66245.36233.66283.89233.66V-20.04-6.940.946.90-33.86-33.76-32.45-35.08-19.24-37.18-19.24-33.86-19.24下端M-25.59-10.04-0.85-6.21-44.39-44.76-45.95-43.58-44.81-28.6645.95-44.39-44.81N202.7247.34-0.61-4.50320.07309.54308.68310.40265.82277.52308.68320.07265.82V-20.04-6.940.946.90-33.86-33.76-32.45-35.08-19.24-37.18-32.45-33.86-19.24中柱上端M-36.69-11.913.4519.06-61.20-60.70-55.88-65.53-26.40-75.9575.95-61.20-75.95N200.0962.70-0.60-4.39331.57327.89327.04328.73272.02283.44283.44331.57272.02V16.005.621.6812.3127.1127.0729.4224.7238.586.576.5727.116.57下端M20.938.31-2.60-25.2636.4036.7533.1140.39-2.7462.9462.9436.4062.94N243.7662.70-0.60-4.39390.52380.29379.45381.14324.43335.84335.84390.52324.43V16.005.621.6812.3127.1127.0729.4224.7238.586.576.5727.116.57 表7-16第5层内力组合柱截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右边柱上端M18.818.586.0830.2133.8034.5843.1026.0766.99-11.5566.9933.8066.99N365.8894.98-1.96-10.66587.02572.03569.29574.77482.19509.90482.19587.02482.19V-11.14-4.912.6012.91-19.85-20.24-16.60-23.880.47-33.100.47-19.850.47下端M-21.29-9.11-3.28-12.27-37.67-38.30-42.89-33.72-46.97-15.0646.97-37.67-46.97N392.6894.98-1.96-10.66623.20604.19601.45606.93514.35542.06542.06623.20514.35V-11.14-4.912.6012.91-19.85-20.24-16.60-23.880.47-33.10-33.10-19.850.47中柱上端M-16.33-7.409.1737.34-29.30-29.96-17.12-42.7924.51-72.5872.58-29.30-72.58N419.04125.10-2.03-12.97688.30677.99675.15680.82561.05594.77594.77688.30561.05V9.474.194.6323.0516.8917.2323.7110.7543.84-16.09-16.0916.89-16.09下端M17.777.68-7.50-45.6431.5232.0821.5742.58-33.4085.2685.2631.5285.26N442.71125.10-2.03-12.97720.26706.39703.56709.23589.45623.17623.17720.26589.45V9.474.194.6323.0516.8917.2323.7110.7543.84-16.09-16.0916.89-16.09表7-17第4层内力组合柱截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右边柱上端M21.299.119.2238.4737.6738.3051.2125.3981.03-19.0081.0337.6781.03N555.84142.59-3.66-16.25890.12866.63861.51871.75731.44773.69731.44890.12731.44V-11.83-5.064.2717.81-20.93-21.28-15.30-27.265.92-40.395.92-20.935.92下端M-21.29-9.11-6.15-25.65-37.67-38.30-46.91-29.69-64.362.3364.36-37.67-64.36N582.64142.59-3.66-16.25926.30898.79893.67903.91763.60805.85763.60926.30763.60V-11.83-5.064.2717.81-20.93-21.28-15.30-27.265.92-40.395.92-20.935.92中柱上端M-17.77-7.6815.0151.52-31.52-32.08-11.06-53.0941.04-92.9192.91-31.52-92.91N618.80187.53-6.35-29.091019.161005.10996.211014.00817.26892.90892.901019.16817.26V9.874.277.5838.5517.5117.8228.437.2164.52-35.71-35.7117.51-35.71下端M17.777.68-12.28-62.9631.5232.0814.8849.27-55.92107.79107.7931.52107.79N642.47187.53-6.35-29.091051.111033.511024.61042.40845.67921.30921.301051.11845.67V9.874.277.5838.5517.5117.8228.437.2164.52-35.71-35.7117.51-35.71 表7-18第3层内力组合柱截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右边柱上端M21.299.1111.7442.7737.6738.3054.7421.8686.62-24.5986.6237.6786.62N745.80190.20-5.42-20.911193.231161.241153.61168.83981.901036.2981.901193.23981.90V-11.75-5.025.9321.60-20.78-21.13-12.83-29.4310.97-45.1910.97-20.7810.97下端M-21.008.95-9.61-34.99-19.58-12.67-26.120.78-65.3225.6665.32-19.58-65.32N772.60190.20-5.42-20.911229.411193.401185.81200.991014.01068.41014.01229.411014.0V-11.75-5.025.9321.60-20.78-21.13-12.83-29.4310.97-45.1910.97-20.7810.97中柱上端M-17.77-7.6819.7366.61-31.52-32.08-4.45-59.7060.66-112.5112.53-31.52-112.53N818.56249.96-10.08-39.561350.021332.221318.11346.331080.81183.61183.61350.021080.8V9.834.2010.5438.5517.3917.6832.432.9264.43-35.80-35.8017.39-35.80下端M17.607.45-18.21-72.1731.0631.556.0557.05-68.23119.41119.4131.06119.41N842.23249.96-10.08-39.561381.971360.621346.51374.731109.21212.01212.01381.971109.2V9.834.2010.5438.5517.3917.6832.432.9264.43-35.80-35.8017.39-35.80表7-19第2层内力组合柱截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右边柱上端M21.809.2913.6643.7238.5339.1758.2920.0488.57-25.1088.5738.5388.57N935.76237.87-7.78-24.141496.391455.931445.01466.821234.21297.01234.21496.391234.2V-13.29-5.717.5924.29-23.54-23.94-13.32-34.5712.20-50.9512.20-23.5412.20下端M-26.05-11.25-13.66-43.72-46.19-47.01-66.14-27.88-94.8518.8394.85-46.19-94.85N962.56237.87-7.78-24.141532.571488.091477.21498.981266.41329.11266.41532.571266.V-13.29-5.717.5924.29-23.54-23.94-13.32-34.5712.20-50.9512.20-23.5412.20中柱上端M-18.14-7.6824.2878.07-32.02-32.521.47-66.5175.12-127.8127.87-32.02-127.87N1018.3312.33-12.76-45.971680.861659.281641.41677.141349.61469.11469.11680.861349.6V-10.934.6813.4943.37-10.17-6.5612.32-25.4546.07-66.69-66.69-10.17-66.69下端M21.219.16-24.28-78.0737.6138.284.2872.27-70.54132.44132.4437.61132.44N1042.0312.33-12.76-45.971712.811687.691669.81705.551378.01497.51497.51712.811378.0V-10.934.6813.4943.37-10.17-6.5612.32-25.4546.07-66.69-66.69-10.17-66.69 表7-20第1层内力组合柱截面内力恒载活载风载（左）地震作用（左）1234控制值左右左右边柱上端M13.575.8122.7146.5124.0124.4256.21-7.3880.23-40.6980.2324.0180.23N1125.3285.39-15.64-35.831798.931749.991728.01771.891475.11568.21475.11798.931475.1V-3.87-2.4212.3625.31-7.60-8.039.27-25.3426.81-39.0026.81-7.6026.81下端M-6.79-2.91-42.18-86.37-12.02-12.22-71.2746.83-122.1102.39122.18-12.02-122.18N1164.5285.39-15.64-35.831851.801796.981775.01818.881522.01615.21522.01851.801522.0V-3.87-2.4212.3625.31-7.60-8.039.27-25.3426.81-39.0026.81-7.6026.81中柱上端M-11.13-11.9134.00108.57-26.70-30.0317.56-77.62120.64-161.6161.64-26.70-161.64N1218.3374.85-15.09-51.272012.171986.851965.72007.971620.31753.61753.62012.171620.3V3.181.3714.3937.605.645.7325.88-14.4153.52-44.24-44.245.64-44.24下端M5.578.31-41.55-88.8315.6618.32-39.8576.49-103.8127.15127.1515.66127.15N1252.9374.85-15.09-51.272058.822028.322007.22049.441661.71795.01795.02058.821661.7V3.181.3714.3937.605.645.7325.88-14.4153.52-44.24-44.245.64-44.24 第8章配筋计算8.1计算条件1.材料选取梁、柱混凝土等级为C30，，；梁钢筋等级为HRB335，柱钢筋等级为HRB400，箍筋等级为HPB300，2.框架梁设计应符合下列要求[7]抗震设计时，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5％；梁端截面的底面和顶面纵向钢筋截面面积的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3；3.纵向受拉钢筋的配筋率：1)支座处：，取最小配筋率为0.262%；2)跨中：，取最小配筋率为0.215%；3)梁箍筋：a.最小直径：取8mm；b.梁端箍筋的加密区长度：；c.箍筋最大间距：，此处取60mm； a.框架梁沿梁全长箍筋的面积配筋率：=0.137%1)柱：，且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2％。2)柱箍筋：a.最小直径：8mmb.柱端箍筋的加密区长度：底层柱的上端和其他各层柱的两端，应取矩形截面柱之长边尺寸、柱净高之和500mm三者之最大值范围，此处取600mm；底层柱柱根以上柱净高的范围，此处取1200mm。c.箍筋最大间距：，此处取60mm。3)全部纵向钢筋的配筋率，非抗震设计时不宜大于5％、不应大于6％，抗震设计时不应大于5％；4)柱加密区范围内箍筋的体积配箍率，应符合下列规定：(8-1)式中，为柱箍筋的体积配箍率；为柱最小配箍特征值，此处取0.09；为混凝土轴心抗压强度设计值。当柱混凝土强度等级低于C35时，应按C35计算；为柱箍筋或拉筋的抗拉强度设计值，超过360时，应按360计算。计算得。柱非加密区的箍筋，其体积配箍率不宜小于加密区的一半；其箍筋间距，不应大于加密区箍筋间距的2倍，且一、二级不应大于10倍纵向钢筋直径，三、四级不应大于15倍纵向钢筋直径。8.2地震作用效应调整8.2.1强柱弱梁原则依据强柱弱梁原则进行调整的思路是：对同一节点，使其在地震作用组合下柱端的弯矩设计值略大于梁端的弯矩设计值或抗弯能力。一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比0.15者及框架支梁与框支柱的节点外，柱端组合的设计值应符合下式要求[3]：(8-2) 式中，为节点上、下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值一般情况可按弹性分析分配；为节点左右梁端截面逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；为框架柱端弯矩增大系数，对框架结构，一级取1.7，二级取1.5，三级取1.3，四级取1.2。一、二、三、四级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.7、1.5、1.3、1.2。底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。具体调整过程见表8-1。表8-1柱端弯矩调整柱层′′边柱6/89.06/1.00////89.06545.9566.990.410.59/86.02111.8345.5066.33446.9781.030.370.63/108.09140.5151.5688.95364.3686.620.430.57/125.87163.6369.7593.88265.3288.570.420.58/139.19180.9576.81104.14194.8580.230.540.46/150.38195.50105.9189.59中柱6/75.95/1.00////75.95562.9472.580.460.54111.0254.36214.9999.85115.14485.2692.910.480.52129.6681.02273.88131.06142.813107.79112.530.490.51148.20104.61328.65160.79167.862119.41127.870.480.52160.71118.87363.44175.51187.941132.44161.640.450.55178.49147.46423.73190.83232.918.2.2强剪弱弯原则1.框架梁设计剪力的调整对同一杆件，使其在地震作用组合下，剪力设计值略大于按设计弯矩或实际抗弯承载力及梁上荷载反算出的剪力。一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端剪力设计值应按下式调整[3](8-3)式中，V为梁端组合剪力设计值；为梁的净跨；为梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；和分别为梁左、右逆时针或顺时针方向组合的弯矩设计值；为梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级为1.1。具体计算结果见表8-2、8-3。 表8-2边跨梁端剪力调整层gqV658.85108.0022.066.9479.65114.95586.02111.0216.236.9461.46103.154108.09129.6616.236.9461.46111.763125.87148.2016.236.9461.46119.442139.19160.7116.236.9461.46124.901150.38178.4916.236.9461.46131.03表8-3中跨梁端剪力调整层gqV631.09110.65316.0447.13554.3568.11312.6967.04481.0178.11312.6993.703104.6128.11312.69117.302118.8678.11312.69131.551147.4568.11312.69160.142.框架柱设计剪力的调整一、二、三级的框架柱端部组合的剪力设计值应按下式调整：(8-4)式中，h为柱的净高；和分别为柱的上、下两端顺时针或逆时针方向截面的组合弯矩设计值；为柱剪力增大系数，一级为1.5，二级为1.3，三级为1.2，四级取1.1。具体计算过程见表8-4、8-5。表8-4柱端剪力调整柱层边柱63.689.0645.9545.0053.666.9951.5639.5243.688.9569.7552.9033.693.8876.8156.8923.6104.14105.9170.0215.2589.59158.8356.78 表8-5柱端剪力调整柱层中柱63.675.9599.8558.6053.6115.14131.0682.0743.6142.81160.79101.2033.6167.86175.51114.4623.6187.94190.83126.2515.25232.91165.2991.02表8-6柱剪跨比和轴压比验算柱层bN边柱650046014.389.0644.85320.074.320.09550046014.366.9939.30587.023.710.16450046014.381.0352.90926.303.330.26350046014.386.6256.891229.413.310.34250046014.394.8570.021532.572.940.43150046014.3122.1856.781851.804.680.52中柱650046014.375.9558.60390.522.820.11550046014.385.2682.07720.262.260.20450046014.3107.79101.201051.112.320.29350046014.3119.41114.461381.972.270.39250046014.3132.44126.251712.812.280.48150046014.3127.1591.022058.823.040.588.3梁配筋计算确定梁保护层厚度：c=20mm(8-5)截面计算高度(8-6)式中，d为纵筋直径，截面设计时一般取20mm；为箍筋直径，截面设计时一般取10mm；，。8.3.1边跨梁正截面配筋计算梁受弯承载力的设计表达式可写为[16]： 非抗震设计(8-7)抗震设计(8-8)式中：、分别为非抗震设计和抗震设计时梁截面组合的弯矩设计值；为梁截面承载力设计值；为承载力抗震调整系数。设计时，将与进行比较，然后取较大值进行配筋计算。对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量；跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面是计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座正弯矩与简支梁弯矩之中的较大者。按式(8-7)计算时，梁截面受压区相对高度应满足；按式(8-8)计算时，梁端截面受压区相对高度，一级抗震等级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。设计时可先按跨中弯矩计算梁下部的纵筋，然后将其伸入支座，作为支座截面承受负弯矩的受压钢筋面积，再按双筋矩形截面计算梁上部纵筋面积。具体计算过程如下：1.T型截面受弯构件正截面受弯承载力计算1)T型截面的翼缘计算宽度梯形截面与矩形截面的主要区别在于翼缘参与受压。试验研究与理论分析证明，翼缘的压应力分布不均，离梁越远应力越小，可见翼缘参与受压的有效宽度是有限的。为简化计算，在设计T型截面梁时应将翼缘限制在一定范围内，并假定混凝土的压应力在范围内均匀分布，这个宽度成为翼缘的计算宽度。考虑到与翼缘厚度、梁跨度和受力状况等因素有关，应按下式计算：a.按计算跨度考虑：b.按梁净距考虑：c.按翼缘高度考虑：取三者最小值，此处取1500mm。2)T型截面判别第一类T型截面，中和轴在翼缘内，即；(8-9) (8-10)第二类T型截面，中和轴在梁肋内，即。(8-11)(8-12)由于截面配筋面积未采用式(8-8)、(8-10)进行判别。判别过程如下：=1029.6由内力组合可知<1029.6，因此边跨梁跨中为第一类T型截面。截面类型见图8-1[11]。xb图8-1第一类T型截面3)截面设计由于不考虑受拉区混凝土的作用，其承载力主要取决于受压区的混凝土，故第一类T型截面的承载力与梁宽为的矩形截面完全相同，计算公式为：(8-13)(8-14)适用条件：①　。由于T型截面的 较小，而第一类T型截面中和轴在翼缘中，故x较小，该条件一般都可满足，不必验算。①　。计算梁跨中下侧受拉配筋过程见表8-7。表8-7跨中下侧受拉配筋计算层x最小配筋面积实配钢筋ε面积型号6101.6310.42744.90327.50763.003ф180.130.14571.257.28520.39327.50603.003ф160.090.10473.757.54538.83327.50603.003ф160.100.10373.907.55539.92327.50603.003ф160.100.10277.197.89564.15327.50603.003ф160.100.111100.2010.27734.30327.50763.003ф180.130.14由表8-6可得纵筋面积，并求得<=0.399，。满足要求。1.双筋矩形截面受弯构件的正截面承载力计算将计算所得配筋作为梁上侧受拉时受压区配筋。采用双筋矩形截面配筋方法计算梁支座处受拉钢筋。①为了防止超筋破坏保证构件破坏时纵向受拉钢筋先屈服，应满足，或，或；②为了保证受压钢筋在构件破坏时达到屈服强度，应满足。当条件②不满足时，受压钢筋应力还未达到，因应力未知可近似取，并对受压钢筋的合力作用点取距，则正截面承载力可直接根据下式确定：(8-15)按上式求得的可能比不考虑受压钢筋而按单筋矩形截面计算的还大，这时应按单筋矩形截面计算的结果配筋。计算过程如下：已知截面的弯矩设计值M，截面尺寸，混凝土强度等级和钢筋级别，受压钢筋截面面积，可将双筋矩形截面可分解为无混凝土的钢筋和单筋矩形截面梁两部分，相应地M也分解成两部分，即(8-16)(8-17) (8-18)(8-19)(8-20)根据式(8-20)确定，可得到，(8-21)(8-22)若求得，应按式(8-15)计算受拉钢筋截面面积。具体表示见图8-2，具体计算过程见表8-8[11]。图8-2双筋矩形截面受弯构件正截面设计表8-8梁端配筋计算层x最小配筋面积ε6108.00763.00105.292.700.27857.11327.500.14599.19603.0083.2115.981.62787.25327.500.134104.39603.0083.2121.182.15828.52327.500.143111.65603.0083.2128.432.89886.08327.500.152120.53603.0083.2137.313.80956.58327.500.161133.87763.00105.2928.582.911062.45327.500.18 由表8-7可知，，因此采用公式(8-15)计算截面配筋。对比单筋截面配筋后取最终配筋结果。3.单筋矩形截面配筋计算：(8-23)(8-24)(8-25)单筋矩形截面见图8-3[11]；单筋矩形截面配筋计算见表8-9。图8-3单筋矩形截面受弯构件正截面设计表8-9梁端单筋配筋计算层xε实配面积面积型号6108.0071.180.15848.209423ф20599.1964.900.14773.359423ф204104.3968.600.15817.439423ф203111.6573.810.16879.609423ф202120.5380.300.17956.9211403ф221133.8790.260.201075.5911403ф22由表8-8可知单筋矩形截面配筋与双筋配筋面积相近，可按单筋矩形截面配筋确定最终配筋面积。取单筋配筋面积为梁端配筋。 8.3.2中跨梁正截面配筋计算中跨跨中为负弯矩，且小于支座处负弯矩，因此不对跨中配筋单独计算，可以采用支座处配筋作为跨中配筋。支座处配筋为双筋矩形截面计算过程见表8-10、8-11。表8-10支座正筋计算层xε最小配筋面积实配钢筋面积型号600.000.000.00215.003082ф14527.6022.130.06263.66215.003082ф14445.3437.140.10442.62215.004613ф14363.0352.860.15629.88215.007633ф18274.9063.860.18761.05215.007633ф18193.2281.710.23973.66215.0010174ф18表8-11支座负筋计算层x最小配筋面积ε625.8030833.26000215.000.06540.7730833.267.505.88424.66215.000.09460.7646149.7910.978.63632.95215.000.13378.4676382.40000215.000.17289.1576382.406.755.28928.65215.000.191110.591017109.840.760.591152.00215.000.24由表8-10可知，，因此采用公式(8-15)计算截面配筋。对比单筋截面配筋后取最终配筋结果。单筋矩形截面配筋计算见表8-12。表8-12梁端单筋配筋计算层xε实配面积面积型号625.8020.630.06245.903082ф14540.7733.210.07309.704022ф16460.7650.800.11473.734613ф14378.4667.240.15627.117633ф18289.1577.640.17724.107633ф181110.5999.750.22930.279423ф20由表8-11可知单筋矩形截面配筋与双筋配筋面积相近，可按单筋矩形截面配筋确定最终配筋面积。取单筋配筋面积为梁端配筋。 8.3.2框架梁斜截面受剪承载力计1.斜截面受剪计算截面斜截面受剪承载力的计算是以剪压破坏形态为依据建立的。发生剪压破坏时，斜截面承载力由三部分组成，即(8-26)考虑到地震作用，在反复荷载作用下梁端形成交叉剪切裂缝，混凝土所能承担的极限剪力大大降低，故梁受剪力计算公式为：(8-27)式中，为梁所能承受的总剪力设计值；为混凝土剪压区所承受的剪力设计值；为箍筋所能承受的剪力设计值；对于本例中框架梁仅需配置箍筋，均布荷载下矩形、T型和工形截面的一般受弯构件，梁的斜截面受剪承载力随箍筋数量的增加而提高。计算公式如下(8-28)式中，为混凝土轴心抗拉强度设计值；b为矩形截面的宽度或T型或工形截面的腹板宽度；为截面有效高度；为箍筋抗拉强度设计值。2.斜截面受剪计算步骤1)验算是否配箍筋：(8-29)若满足该条件则不需要配筋，若式(8-28)不满足则说明需要配置箍筋。2)配置箍筋：当剪力完全由箍筋和混凝土承担时，可得：(8-30)计算出值后，选定箍筋肢数n，单肢箍筋直径d，根据可求出箍筋的间距s。箍筋间距见表8-13。 表8-13梁中箍筋的最大间距梁高1502002003002503503004001)适用条件：跨高比大于2.5的梁及剪跨比大于2的柱考虑地震组合的剪力设计值V应满足：(8-31)梁斜截面配筋计算具体过程见表8-14、8-15。表8-14边跨梁斜截面受剪计算层s686.2169.070.14100.48728.11577.3669.070.07100.481505.18483.8269.070.12100.48846.20389.5869.070.17100.48608.45293.6869.070.20100.48507.12198.2869.070.24100.48427.29由表8-14可知，箍筋配筋间距大于构造要求最大箍筋间距，需要按构造要求配筋，计算过程如下：最小配箍率为0.137%，最小配筋面积为S=3562；选定箍筋直径d=8。得到单根箍筋面积：=100.48；构造配筋数量：，此处取36根；配筋距离：=148.57mm，取箍筋距离为140mm；最终配筋为ф8＠140，加密区长度为750mm，箍筋间距为60mm。 表8-15中跨梁斜截面受剪计算层s635.3554.05/100.48/550.2854.05/100.48/470.2854.050.17100.48602.04387.9754.050.35100.48287.94298.6654.050.46100.48218.931120.1154.050.68100.48147.86最小配箍率为0.137%，最小配筋面积为S=1507；选定箍筋直径d=8。得到单根箍筋面积：=100.48；构造配筋数量：，此处取15根；配筋距离：=157.14mm，取箍筋距离为150mm；最终配筋为ф8＠150，加密区长度为750mm，箍筋间距为60mm。8.4柱配筋计算确定梁保护层厚度：c=20mm(8-32)截面计算高度(8-33)式中，d为纵筋直径，截面设计时一般取20mm；为箍筋直径，截面设计时一般取10mm；，。在工程设计中，考虑各种荷载的组合，偏心受压构件常常要承受变号弯矩的作用或为了构造简单便于施工，避免施工错误，一般采用对称配筋。8.3.1柱正截面配筋计算1.截面受压类型判别当，时，。因此，当 时，为小偏心受压；当时，为大偏心受压。判别过程见表8-16、8-17。表8-16边跨柱偏心判定层MN偏心判断689.06233.6666.80175.241808.95大偏心44.39320.0733.29240.051808.95大偏心566.33482.1953.07385.751808.95大偏心37.67623.2030.14498.561808.95大偏心488.95731.4471.16585.151808.95大偏心37.67926.3030.14741.041808.95大偏心393.88981.9075.10785.521808.95大偏心19.581229.4115.66983.521808.95大偏心2105.911234.2584.73987.401808.95大偏心46.191532.5736.951226.051808.95大偏心1158.831475.10127.061180.081808.95大偏心12.021851.809.611481.441808.95大偏心表8-17边跨柱偏心判定层MN偏心判断699.85272.0274.89204.021808.95大偏心36.40390.5227.30292.891808.95大偏心5131.06561.05104.85448.841808.95大偏心31.52720.2625.21576.211808.95大偏心4160.79817.26128.63653.811808.95大偏心31.521051.1125.21840.891808.95大偏心3175.511080.82140.41864.661808.95大偏心31.061381.9724.851105.581808.95大偏心2190.831349.66152.661079.731808.95大偏心37.611712.8130.091370.251808.95大偏心1165.291620.32132.231296.251808.95大偏心15.662058.8212.531647.061808.95大偏心1.大偏心受压截面计算[15]受压区高度：(8-34)纵筋面积： (8-35)若，对受压钢筋合力点取距，按下式求和：(8-36)式中：(8-37)(8-38)(8-39)(8-40)(8-41)(8-42)时，取;以上公式内容计算结果见表8-18、8-19。表8-18边柱计算数据层e666.80175.243.604.50381.1620.00401.1610.201.07429.82639.8233.29240.053.604.50138.6820.00158.687.451.18187.34397.34553.07385.753.604.50137.5720.00157.574.631.18186.23396.2330.14498.563.604.5060.4520.0080.453.591.36109.11319.11471.16585.153.604.50121.6120.00141.613.051.20170.27380.2730.14741.043.604.5040.6720.0060.672.411.4789.33299.33375.10785.523.604.5095.6120.00115.612.281.25144.27354.2715.66983.523.604.5015.9320.0035.931.821.8064.59274.59284.73987.403.604.5085.8120.00105.811.811.27134.47344.4736.951226.053.604.5030.1420.0050.141.461.5778.80288.801127.061180.085.255.25107.6720.00127.671.511.22156.33366.339.611481.445.255.256.4920.0026.491.212.0855.15265.15 表8-19中柱计算数据层e674.89204.023.604.50367.0720.00387.078.761.07415.74625.7427.30292.893.604.5093.2120.00113.216.101.25141.87351.875104.85448.843.604.50233.6020.00253.603.981.11282.27492.2725.21576.213.604.5043.7620.0063.763.101.4592.42302.424128.63653.813.604.50196.7420.00216.742.731.13245.40455.4025.21840.893.604.5029.9820.0049.982.131.5778.64288.643140.41864.663.604.50162.3820.00182.382.071.16211.05421.0524.851105.583.604.5022.4820.0042.481.621.6771.14281.142152.661079.733.604.50141.3920.00161.391.661.18190.05400.0530.091370.253.604.5021.9620.0041.961.301.6870.62280.621132.231296.255.255.25102.0120.00122.011.381.23150.67360.6712.531647.065.255.257.6120.0027.611.092.0456.27266.27将以上计算数据代入公式(8-34)、(8-35)、(8-36)，可计算并得到配筋结果，具体计算过程见表8-20、8-21。表8-20边柱正截面配筋计算层xe最小配筋面积实际配筋实际配筋率666.80175.2424.51429.82639.82254.7817508ф180.814%33.29240.0533.57187.34397.34-35.9817508ф180.814%553.59385.7553.95187.60397.60-57.1517508ф180.814%30.14498.5669.73109.11319.11-332.6817508ф180.814%471.16585.1581.84170.27380.27-150.1817508ф180.814%30.14741.04103.6489.33299.33-533.4917508ф180.814%375.10785.52109.86144.27354.27-263.9217508ф180.814%15.66983.52137.5664.59274.59-758.6917508ф180.814%284.73987.40138.10134.47344.47-303.5517508ф180.814%36.951226.05171.4878.80288.80-692.9817508ф180.814%1127.061180.08165.05156.33366.33-86.9717508ф180.814%9.611481.44207.1955.15265.15-894.0717508ф180.814%由表8-20可知，因此需用公式(8-37)计算正截面配筋面积。计算结果见表8-20。由于配筋面积很小或者为负数，说明混凝土受压区承载力高于压应力，只需按构造要求配筋，配筋结果见表8-20。 表8-21中柱正截面配筋计算层xe最小配筋面积实际配筋实际配筋率666.80175.2424.51429.82639.82254.7817508ф180.814%33.29240.0533.57187.34397.34-35.9817508ф180.814%553.59385.7553.95187.60397.60-57.1517508ф180.814%30.14498.5669.73109.11319.11-332.6817508ф180.814%471.16585.1581.84170.27380.27-150.1817508ф180.814%30.14741.04103.6489.33299.33-533.4917508ф180.814%375.10785.52109.86144.27354.27-263.9217508ф180.814%15.66983.52137.5664.59274.59-758.6917508ф180.814%284.73987.40138.10134.47344.47-303.5517508ф180.814%36.951226.05171.4878.80288.80-692.9817508ф180.814%1127.061180.08165.05156.33366.33-86.9717508ф180.814%9.611481.44207.1955.15265.15-894.0717508ф180.814%由表8-21可知，因此需用公式(8-37)计算正截面配筋面积。计算结果见表8-21。由于配筋面积很小或者为负数，说明混凝土受压区承载力高于压应力，只需按构造要求配筋，配筋结果见表8-21。8.3.1柱斜截面配筋计算对于钢筋混凝土偏心受力构件斜截面受剪承载力，在独力梁斜截面承载力的计算方法基础上给出配筋计算过程如下[14]：(8-43)式中，V为控制截面剪力设计值；N为与V相对应的轴向压力设计值，当时，取；为构件的计算剪跨比，且需满足，当时取，当时取。当符合以下条件时，可不进行斜截面受剪承载力计算，而仅按构造要求配置必要的箍筋：(8-44)1.边柱斜截面配筋的具体计算过程见表8-22、8-23。 表8-22边柱斜截面抗剪验算层NV6320.0745.004.321072.5218.975587.0239.523.711072.5218.974926.3052.903.331072.5218.9731229.4156.893.311072.5218.9721532.5770.022.941072.5218.9711851.8056.784.681072.5218.97由表8-22可知边柱斜截面符合公式(8-44)，因此只需要按照构造配筋，满足体积配箍率，配筋结果见表8-23。表8-23边柱斜截面抗剪计算每米最小配筋体积单根箍筋体积每米配筋数量配筋间距加密区实配筋非加密区构造配筋0.0600.37%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0600.37%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0600.37%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0640.40%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0760.47%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0940.58%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠120由表8-22可知单位体积配箍率符合条件，计算出配筋间距为120mm，由之前计算可知箍筋加密区配筋间距为60mm，取较小值为60mm，取得非加密区构造配筋间距为120mm。1.中柱斜截面配筋的具体计算过程见表8-24、8-25。表8-24中柱斜截面抗剪验算层NV6390.5258.604.321072.5218.975720.2682.073.711072.5218.9741051.11101.203.331072.5218.9731381.97114.463.311072.5218.9721712.81126.252.941072.5218.9712058.8291.024.681072.5218.97由表8-24可知边柱斜截面符合公式(8-44)，因此只需要按照构造配筋，满足体积配箍率，配筋结果见表8-25。 表8-25中柱斜截面抗剪计算每米最小配筋体积单根箍筋体积每米配筋数量配筋间距加密区实配筋非加密区构造配筋0.0600.37%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0600.37%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0600.37%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0640.40%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0760.47%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠1200.0940.58%0.68%1696786.67184883.29.18120ф8＠60ф8＠120由表8-25可知单位体积配箍率符合条件，计算出配筋间距为120mm，由之前计算可知箍筋加密区配筋间距为60mm，取较小值为60mm，取得非加密区构造配筋间距为120mm。 第9章基础计算考虑到本地冻土层厚度为1.2米，基础地面应在冻土层以下至少200mm，取基础埋深2.0m，基础底面标高-2.0m，基础高度为800mm，基础底面在中砂土层上，地层承载力良好，采用柱下钢筋混凝土阶形独立基础。由于本建筑地基主要受力范围内不存在软弱粘性土层，且高度在25米以下的一般民用框架房屋，所以不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。只考虑无震情况下的地基承载力验算(标准组合)、基础抗冲切验算(基本组合)、基础配筋计算(基本组合)。材料选取：混凝土：C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43；钢筋：采用HRB335级钢筋，fy=300；中砂土层：，，。9.1基础内力组合对基础内力重新进行组合，有以下组合形式：1.标准组合[10]：①　恒+0.6×风+活②　恒+0.7×活2.基本组合[10]：③　1.2×恒+0.6×1.4×风+1.4×活④　1.35×恒+0.7×活具体组合过程见表9-1表9-1基础内力组合柱内力恒载活载风载标准组合基本组合①②③④边柱M-6.79-2.91-42.18-35.01-8.83-47.65-11.20N1164.53285.39-15.641440.531364.301783.841771.89V-3.87-2.4212.361.13-5.562.35-6.92中柱M5.578.31-41.55-11.0511.39-16.5813.34N1252.94374.8515.091636.841515.342040.991953.86 V3.181.3714.3913.184.1417.825.259.2边柱基础计算受荷面积受荷面积IIIIIIlhlb4501200400400450400400450500图9-1柱基础计算配筋示意图基础计算取标准组合内力。计算示意图见图，具体计算过程如下：1．求地基承载力特征值(先不考虑对基础宽度进行修正)各层土重度见表1-1考虑到抗震，可以将地基土的净承载力乘以调整系数=1.32.初步选择基底尺寸由于偏心不大，基础底面积按20%增大，即初步选择基础底面积，不需要再对进行修正。 3.验算持力层地基承载力基础和回填土重偏心距基底最大压力满足条件，确定该柱基础底面尺寸。4.计算基底净反力偏心距：基础边缘处的最大和最小净反力：确定基础高度：采用台阶式基础，基础为两阶，每阶高度为400mm，共800mm高。5.柱边基础截面抗冲切验算，，。，取因偏心受压，取。冲切力：抗冲切力：6.变阶处抗冲切验算： ，，。，取冲切力：抗冲切力：7.配筋计算：选用HRB335钢筋，。I-I截面(柱边)柱边净反力：悬臂部分净反力平均值：弯矩：II-II截面(变阶处) 比较和，应按配筋，保证基础构造，配筋间距小于200mm，则实际配筋为12ф12，。9.3中柱基础计算基础计算取标准组合内力。1.求地基承载力特征值(先不考虑对基础宽度进行修正)各层土重度见表1-1考虑到抗震，可以将地基土的净承载力乘以调整系数=1.32.初步选择基底尺寸由于偏心不大，基础底面积按20%增大，即初步选择基础底面积，不需要再对进行修正。3.验算持力层地基承载力基础和回填土重偏心距 基底最大压力：满足条件，确定该柱基础底面尺寸。4.计算基底净反力偏心距：基础边缘处的最大和最小净反力：确定基础高度：采用台阶式基础，基础为两阶，每阶高度为400mm，共800mm高。5.柱边基础截面抗冲切验算，，。，取因偏心受压，取。冲切力：抗冲切力：6.变阶处抗冲切验算：，，。，取冲切力： 抗冲切力：7.配筋计算：选用HRB335钢筋，。I-I截面(柱边)柱边净反力：悬臂部分净反力平均值：弯矩：II-II截面(变阶处)比较和，应按配筋，保证基础构造，配筋间距小于200mm，则实际配筋为13ф12，。 第10章电算10.1结构建模根据建筑设计建立结构模型，按照结构计算结果输入荷载。10.2结构电算依据输入的模型按照广厦软件的操作过程进行电算，并修改电算中出现的错误，直到没有警告出现，此时表明结构已经符合要求。主要计算信息如下：10.2.1结构总体和各层信息表10-1总体信息信息结构材料信息:钢砼结构结构总层数6地下室层数0有侧约束的地下室层数0嵌固层最大结构层号0群房层数0转换层所在层号/强制薄弱层结构层号/加强层所在的结构层号/结构形式框架结构结构重要性系数1.00竖向荷载计算标志考虑模拟施工考虑重力二阶效应放大系数梁柱重叠部分简化为刚域考虑砼柱计算长度系数计算原则按层梁配筋计算考虑压筋的影响考虑梁配筋计算考虑板的影响考虑钢柱计算长度系数有无考虑侧移标志不考虑墙竖向细分最大尺寸2.00m墙梁板水平细分最大尺寸2.00m异形柱结构不是所有楼层强制采用刚性楼板假定实际填充墙刚度周期折减加大地震作用来考虑计算中考虑楼梯构件的影响计算中考虑楼梯构件的影响是否为高层结构多层 表10-2地震信息地震信息参数地震力计算水平计算竖向振型不算地震水准多遇地震设防烈度7.00场地类别1地震设计分组1水平地震影响系数最大值按规范要求特征周期按规范要求计算地震作用的结构阻尼比0.05地震影响系数曲线下降段的衰减指数按规范要求地震作用方向0.0,90.0振型计算方法子空间迭代法振型数9计算扭转的地震方向单向考虑偶然偏心不考虑偶然偏心时质量偏心5.0%,5.0%框架抗震等级3剪力墙抗震等级3构造抗震等级同抗震等级周期折减系数0.80全楼地震力放大系数1.00顶部小塔楼考虑鞭梢效应的放大系数1.00框架剪力调整不调整0.2V0调整系数上限2.00框支柱调整系数上限5.00性能要求性能1 表10-3风导算信息自动导算风力计算计算风荷的基本风压0.55承载力设计时风荷载效应放大系数1.00计算风荷的结构阻尼比0.05基底相对风为0的标高0.00m地面粗糙度2风体形系数分段数1第1段体形系数最高层号6第1段体形系数1.30计算层风荷载的结构基本周期按经验公式自动计算风作用方向0.0,90.0,180.0,270.0横风向风振影响不考虑扭转风振影响不考虑计算舒适度的基本风压0.55计算舒适度的结构阻尼比0.02表10-4调整信息连梁刚度折减系数0.60中梁(H<800mm)刚度放大系数1.50中梁(H>=800mm)刚度放大系数1.00梁负弯矩调幅系数0.85梁跨中弯矩放大系数1.00梁扭矩折减系数0.40是否要进行墙柱基础活荷载折减标志不折减考虑活载不利布置考虑考虑结构使用年限的活载调整系数1.301.组合系数：1)恒荷载分项系数：1.202)活荷载分项系数：1.40 1)非屋面活载组合值系数：0.702)屋面活载组合值系数：0.703)活载重力荷载代表值系数：0.504)吊车荷载分项系数：1.405)吊车荷载组合值系数：0.706)吊车重力荷载代表值系数：0.007)温度荷载分项系数：1.408)温度组合值系数：0.609)雪荷载分项系数：1.4010)雪荷载组合值系数：0.7011)风荷载分项系数：1.4012)风荷载组合系数：0.6013)水平地震荷载分项系数：1.3014)竖向地震荷载分项系数：0.5015)非屋面活载准永久值系数：0.4016)屋面活载准永久值系数：0.4017)吊车荷载准永久值系数：0.5018)雪荷载准永久值系数：0.202.材料信息：1)砼构件的容重：25.0kN/2)梁主筋级别或强度：360.03)梁箍筋级别或强度：360.04)柱主筋级别或强度：360.05)柱箍筋级别或强度：360.06)墙端暗柱主筋级别或强度：360.07)墙水平分布筋级别或强度：360.08)板钢筋级别或强度：360.09)梁保护层厚度(按2010混规)：25mm10)柱保护层厚度(按2010混规)：30mm11)墙保护层厚度(按2010混规)：20mm12)板保护层厚度(按2010混规)：20mm13)混凝土热膨胀系数(1/)：1.00e-00514)钢构件容重：78.015)钢构件牌号：Q235 1)型钢构件牌号：Q2352)净截面和毛截面比值：0.93)钢热膨胀系数(1/)：1.20e-005表10-5每层几何信息层号下端层号相对下端层高(m)相对0层层高(m)塔块号105.255.251213.68.851323.612.451433.616.051543.619.651653.623.251表10-6每层材料信息(一)层号剪力墙柱砼等级梁砼等级板砼等级砂浆强度等级砌块强度等级13030305.007.5023030305.007.5033030305.007.5043030305.007.5053030305.007.5063030305.007.50表10-7每层材料信息(二)层号砼斜柱弹性模量砼斜柱抗压设计强度钢管砼柱砼弹性模量钢管砼柱砼抗压设计强度钢管砼柱钢管钢牌号130.00.025.00.01.0230.00.025.00.01.0330.00.025.00.01.0430.00.025.00.01.0530.00.025.00.01.0630.00.025.00.01.0 表10-8每层梁板数量层号塔号梁数柱数墙段数板数11177104073211771040733117710407341177104073511771040736117910207710.2.2各层的重量、质心和刚度中心重量=恒载+活载质量=恒载+0.50活载表10-9各层的重量、质心和刚度中心层号塔号恒载(kN)活载(kN)重量(kN)质量(kN)质量比质心(X,Y)(m)刚心(X,Y)(m)偏心率(X,Y)1117258262019878185680.9533.32319.95733.34820.7820.0010.0332116280262218901175911.0033.32219.82833.34820.7820.0010.0383116324262318947176360.9933.44819.80533.34820.7820.0040.0394116223262218845175341.0033.26619.87233.34820.7820.0030.0365116271262218893175820.7933.35219.83333.34820.7820.0000.0386112647262115268139581.0033.44919.59932.81820.9870.0250.055合计9500315729110732102868最大上下层质量比:1.00单位面积重量=(恒载+活载)/建筑面积表10-10各层的重量、质心和刚度中心层号塔号柱面积()短肢墙面积()一般墙面积()墙总长(m)建筑面积()单位面积重量1126.000.000.000.001316.1615.102126.000.000.000.001316.1614.363126.000.000.000.001316.1614.404126.000.000.000.001316.1614.325126.000.000.000.001316.1614.356125.500.000.000.001316.1611.60合计155.500.000.000.007896.9614.02 表10-11风荷载层号塔号0度风(kN)90度风(kN)180度风(kN)270度风(kN)11240.07249.28240.07249.2821164.62170.94164.62170.9431175.80182.55175.80182.5541189.72197.01189.72197.0151201.60209.34201.60209.3461212.03220.17212.03220.17合计1183.841229.291183.841229.29表10-12等效剪切刚度比-0(度)方向层号塔号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大1110685490.500.700.500.801.002131331131.000.701.000.801.003131310621.000.701.010.801.004131315561.000.70//1.005131316871.020.70//1.00613056619////1.00表10-13等效剪切刚度比-90(度)方向层号塔号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大1110743680.500.700.500.801.002131529261.000.701.000.801.003131524971.000.701.010.801.004131525051.000.70//1.005131526871.020.70//1.00613103321////1.00 表10-14等效剪切刚度比-0(度)方向层号塔号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大119500230.660.700.650.801.152114321520.970.700.990.801.003114712861.010.701.080.801.004114595401.020.70//1.005114309591.180.70//1.00611215229////1.00表10-15等效剪切刚度比-90(度)方向层号塔号层侧向刚度本层/上层最小比值本层/上三层平均值最小比值地震剪力增大119545450.670.700.670.801.152114229720.990.701.020.801.003114406261.020.701.120.801.004114091431.040.70//1.005113530191.230.70//1.00611098890////1.0010.2.3标准层构件截面计算结果输出1.基本组合号和基本组合公式:1)1.35重力恒+重力活+雪2)1.35恒+重力活+雪3)恒+重力活载+雪4)1.0恒+重力活载+雪5)恒+风力6)1.0恒+风力7)恒+吊8)1.0恒+吊9)恒+温度10)恒-温度 1)1.0恒+温度2)1.0恒-温度3)恒+重力活+雪+吊+风+温度4)恒+重力活+雪+吊+风-温度5)1.0恒+重力活+雪+吊+风+温度6)1.0恒+重力活+雪+吊+风-温度7)恒+重力活+雪+吊+风+温度8)恒+重力活+雪+吊+风-温度9)1.0恒+重力活+雪+吊+风+温度10)1.0恒+重力活+雪+吊+风-温度11)恒+重力活+雪+吊+风+温度12)恒+重力活+雪+吊+风-温度13)1.0恒+重力活+雪+吊+风+温度14)1.0恒+重力活+雪+吊+风-温度15)恒+重力活+雪+吊+风+温度16)恒+重力活+雪+吊+风-温度17)1.0恒+重力活+雪+吊+风+温度18)1.0恒+重力活+雪+吊+风-温度19)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震+竖向地震20)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震+竖向地震21)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震-竖向地震22)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震-竖向地震23)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震+竖向地震24)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震+竖向地震25)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震-竖向地震26)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震-竖向地震27)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震+竖向地震28)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震+竖向地震29)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震-竖向地震30)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震-竖向地震31)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震+竖向地震32)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震+竖向地震33)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风+水平地震-竖向地震34)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+ω风-水平地震-竖向地震 1)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)+竖向地震2)1.2(重力恒+重力活+雪+吊)-竖向地震3)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)+竖向地震4)1.0(重力恒+重力活+雪+吊)-竖向地震5)1.0恒+1.0核爆等效静荷载6)恒+1.0核爆等效静荷载7)1.0恒+1.0施工荷载8)恒+1.0施工荷载9)1.0恒+消防荷载10)恒+消防荷载式中：=1.200，=1.400，=1.400，=1.400=1.400，=1.400，=1.300，=0.500=0.700，=0.700，=0.600，=0.700，=0.600=0.500，=0.500，=0.000ω=0.000，墙柱=0.6，梁=0.8，板=1.02.构件配筋计算柱号=65(矩形)，宽=500，高=500边长度B=3600，边长度H=3600，边长度系数B=1.25，边长度系数H=1.25设计属性：框架柱，非转换柱，角柱，抗震等级=2，三维杆材料属性：砼C30，主筋=360，箍筋或墙分布筋=360，保护层=30，热膨胀系数=1e-5，轴压比：=0.05表10-16柱截面配筋N(kN)(kN.m)(kN.m)(kN)(kN)T(kN.m)组合公式面积下端B边配筋162.41-35.95-0.01-0.0235.290.00(15)531.25下端H边配筋192.11-33.700.02-0.0236.310.00(2)531.25上端B边配筋159.9697.700.09-0.0339.360.00(13)531.25上端H边配筋84.7549.71-18.0710.7224.950.00(33)531.25沿B边加密箍192.11-33.700.02-0.0236.310.00(2)0.00沿H边加密箍192.11-33.700.02-0.0236.310.00(2)0.00柱号=64(矩形)，宽=500，高=500边长度B=3600，边长度H=3600，边长度系数B=1.25，边长度系数H=1.25设计属性：框架柱，非转换柱，角柱，抗震等级=2，三维杆 材料属性：砼C30，主筋=360，箍筋或墙分布筋=360，保护层=30，热膨胀系数=1e-5表10-17柱截面配筋N/kN///kN/kNT/组合公式面积/下端B边配筋256.4221.28-0.040.06-22.910.00(2)531.25下端H边配筋256.4221.28-0.040.06-22.910.00(2)531.25上端B边配筋147.61-53.78-0.140.04-29.000.00(30)531.25上端H边配筋226.04-58.33-0.250.06-22.910.00(2)531.25沿B边加密箍256.4221.28-0.040.06-22.910.00(2)0.00沿H边加密箍256.4221.28-0.040.06-22.910.00(2)0.00梁号=104(矩形)，宽=250，高=500，长=6000设计属性：框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=2,三维杆材料属性：砼C30，主筋=360，箍筋或墙分布筋=360，保护层=25，热膨胀系数=1e-5表10-18梁截面配筋12345最小弯矩/-90.2818.5555.7222.94-75.32内力组合号(13)(34)(34)(33)(13)配筋面积/487000406配筋率(%)0.390.000.000.000.32最大弯矩/-30.1252.28106.5558.82-22.10内力组合号(33)(13)(2)(13)(34)配筋面积/03537183970配筋率(%)0.000.280.570.320.00最大剪力/kN100.6471.088.65-64.68-94.09内力组合号(13)(13)(30)(13)(13)剪箍面积/00000剪扭最大扭矩/0.000.060.060.050.06剪扭对应剪力/kN100.4870.663.66-63.78-93.49内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积/00000纯扭箍面积/00000 总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积×肢数，剪扭箍面积，最小配箍面积)表10-19总配箍面积12345总配箍面积/278278278278278总配箍率(%)0.110.110.110.110.11抗扭纵筋面积/00000抗剪水平筋面积/00000最大轴力(kN)0.000.000.000.000.00内力组合号(33)(13)(34)(33)(13)竖向荷载弯矩/-85.8049.88106.5557.17-70.11竖向荷载剪力(kN)100.4870.663.66-63.78-93.49梁号=102(矩形)，宽=250，高=500，长=6000设计属性：框架梁,非悬臂,非转换梁,抗震等级=2,三维杆材料属性：砼C30，主筋=360，箍筋或墙分布筋=360，保护层=25，热膨胀系数=1e-5表10-20梁截面配筋12345最小弯矩/-37.24-28.32-24.86-28.28-37.33内力组合号(2)(13)(13)(13)(2)配筋面积/375312312312375配筋率(%)0.390.000.000.000.32最大弯矩/-18.77-14.23-12.63-14.22-18.81内力组合号(33)(33)(34)(34)(34)配筋面积/00000配筋率(%)0.000.000.000.000.00最大剪力/kN19.0811.010.77-10.92-19.15内力组合号(2)(2)(30)(2)(2)剪箍面积/00000剪扭最大扭矩/0.000.010.010.010.00剪扭对应剪力/kN19.0811.010.04-10.92-19.15内力组合号(2)(2)(2)(2)(2)剪扭箍面积/00000纯扭箍面积/00000 总配箍面积=取大(剪箍面积+纯扭箍面积×肢数，剪扭箍面积，最小配箍面积)表10-21总配箍面积12345总配箍面积/278278278278278总配箍率(%)0.110.110.110.110.11抗扭纵筋面积/00000抗剪水平筋面积/00000最大轴力(kN)0.000.000.000.000.00内力组合号(33)(33)(13)(34)(34)竖向荷载弯矩/-37.24-28.12-24.53-28.09-37.33竖向荷载剪力(kN)19.0811.010.04-10.92-19.1510.3结构配筋图图10-1板钢筋层 图10-2梁钢筋层图10-3柱配筋详图 结论这次毕业设计总的来说包括三个部分，分别是建筑设计部分，结构设计部分和电算部分。建筑设计部分按照设计任务书的要求，参考有关的规范，同时根据以往学习的知识进行设计。包括平面、立面、剖面等建筑图纸绘画。建筑设计部分按照相关规范的要求进行建筑设计，包括平面、立面、剖面等建筑图纸，在计算机制图过程中，使我更熟练的操作AutoCAD，天正建筑等建筑设计软件，在此过程中，我对制图规范有了更深入的了解。结构设计环节包括构件截面尺寸和材料选择、荷载计算、竖向荷载内力计算、内力组合、配筋计算、基础设计。每个环节都是环环相扣。其中比较重要的环节有构件截面尺寸和材料初步选择，截面尺寸估计得当，对后续配筋及结构是否合理都很重要。结构设计是毕业设计的主要组成部分，包含的知识量最多，涉及到结构力学、房屋建筑学、高层结构、工程结构抗震、施工组织设计等诸多方面的知识。最终计算结构配筋都满足混凝土结构及抗震的要求。电算部分用广厦软件完成的，电算出来的结果和手算得出的内力及配筋都是有差距，电算得出的结果挠度图、位移图、配筋图，轴压比都在合理范文内，没有出现警告信息。说明本结构设计合理。毕业设计对于大学四年所学习到的专业课知识进行了梳理和运用，加深了对知识的理解。在做完毕业设计后，对土木专业有着更加深刻的了解。为进行接下来的研究生学习打下了基础。 参考文献[1]GB50001-2010．房屋建筑制图统一标准［S］[2]JGJ67-2006．办公建筑设计规范［S］[3]GB/T50105-2010．建筑结构制图标准［S］[4]GB50016-2006．建筑设计防火规范［S］[5]GB50009-2012．建筑结构荷载规范［S］[6]GB50007-2012．建筑地基基础设计规范［S］[7]GB50011-2010．建筑抗震设计规范［S］[8]GB511G101-1．平法钢筋图集［S］[9]GB50010-2010．混凝土结构设计规范［S］[10]刘学贤．张伟星．建筑师设计指导手册［M］．机械工业出版社．2014年6月[11]杨荣华．钢筋混凝土连续梁受弯承载力可靠性分析[R]．厦门理工学院土木工程与建筑学院．2014年10月[12]王晓东．预应力混凝土结构内力重分布研究[D]．哈尔滨工业大学．2014年3月[13]张虹．在建筑结构设计中如何提高建筑的安全性[R]．吉林省中鼎建筑设计有限公司．2013年[14]徐斌．办公楼的发展及其生态节能设计分析[R]．江西省城乡规划设计研究院．2014年10月[15]王晓东．预应力混凝土结构内力重分布研究[D]．哈尔滨工业大学．2014年3月[16]HadasGabay,IsaacA.Meir,MosheSchwartz,etal．Cost-benefitanalysisofgreenbuildings：AnIsraeliofficebuildingscasestudy［J］,Energy&Buildings2014,2014．02,Vol.3[17]IvanKorolija,YiZhang,LjiljanaMarjanovic-Halburd,etal.RegressionmodelsforpredictingUKofficebuildingenergyconsumptionfromheatingandcoolingdemands［J］.Energy&Buildings,2012Vol.47[18]SiyuZhou,JingZhao.Optimumcombinationsofbuildingenvelopenergy-savingtechnologiesforofficebuildingsindifferentclimaticregionsofChina［DB］.Energy&Buildings,2013.2012.11.Vol.57[19]Milanmindák,PavolNovák,VladimírDeky,etal.FiniteElementThermo-mechanicalTransientAnalysisofConcreteStructure［J］,ProcediaEngineering,2013.2013.09Vol.65[20]H.Shakib.Evaluationofdynamiceccentricitybyconsideringsoil–structureinteraction:aproposalforseismicdesigncodes［J］,1DepartmentofCivilEngineering,TarbiatModarresUniversity,2012.2013.09Vol.63 致谢短短的几个月过去了，毕业设计的这段时间里可以说是整个大学里边最艰难一段时光。天天都要计算，面对电脑画图输入数据、打字。这段时间虽然很忙碌，但过得却很充实。在此论文撰写过程中，要特别感谢白泉老师的指导与督促，同时还有盛老师在修改时的细心帮助，没有两位老师的帮助也就没有今天的这篇论文。要想获得知识，就应该努力克服困难。在这个过程中，白老师总是严格要求，不许有丝毫马虎，针对我们的一些问题，白老师也总能够提出针对性的见解，更注重对自学能力的培养。这一切都使我学到更多的知识，培养了我独立思考的能力和积极动手的能力。在毕业设计即将完成之际，大学的学习生活也接近尾声，在此，我想对帮助过我的老师和同学们表达由衷的感谢，感谢老师们四年来对我的关心和照顾！同时，我要感谢我的母校——沈阳工业大学，是她为我提供了舒适的生活条件和良好的学习环境。本例参考了大量的设计资料，还有来自同学老师的帮助。尽管本人能力有限，但是付出很多努力。论文中肯定还存在许多不足之处，欢迎老师和同学们批评指正，感谢大家！ 毕业设计(论文)指导教师审阅意见题目：乐天行政办公楼设计评语：指导教师：（签字）年月日 毕业设计(论文)评阅教师审阅意见题目：乐天行政办公楼设计评语：评阅教师：（签字）年月日 毕业设计（论文）成绩评定专业毕业设计（论文）第答辩委员会于年月日审阅了土木1105班级殷国栋同学的毕业设计（论文），听取了该生的报告，并进行了答辩。毕业设计（论文）题目：乐天行政办公楼设计毕业设计（论文）答辩委员会意见：经答辩委员会无记名投票表决，通过殷国栋同学本科毕业设计（论文）答辩。根据学校相关规定，经答辩委员会认定，该生的毕业设计（论文）成绩为。土木工程专业毕业设计（论文）答辩委员会主任委员（签字）年月日'