道路提升改造工程上跨既有线现浇箱梁钢管型钢支架施工工法

'上跨既有线现浇箱梁钢管型钢支架施工工法1前言1.1福湾路提升改造工程第Ⅲ标段J匝道桥的J14-J15跨现浇箱梁跨既有行车线湾边旧桥，现浇箱梁底距既有线桥面垂直距离为5.8m，临时支墩之间最大跨度为19.6m，采用钢管贝雷支架无法保证支架下4.5m通车的净空要求。由于桥下交通的需要，桥下净空高度受限，拟采用高度更小的H600型钢代替传统的贝雷作为现浇箱梁施工支架。通过对关键工序控制和管理，成功地完成跨既有线现浇箱梁钢管型钢支架施工。1.2J匝道桥连续现浇箱梁钢管门式连续支架体系，受既有线湾边旧桥行车净高、位置所限以及紧邻左侧的福州三环高架桥的净高限制，拟采用H600型钢代替传统的贝雷作为现浇箱梁施工支架。研究设计出型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架技术，重点介绍斜支撑型钢支架技术要点和受力验算过程。2特点2.1现浇箱梁支架体系采用H600型钢代替贝雷片，保证既有线通车的净空要求。2.2用H600型钢跨19.6m箱梁跨径，计算型钢的挠度为21mm,采取Ф325mm钢管做斜支撑，减小H600型钢的跨度、挠度，确保支架体系结构安全。2.3在钢管立柱里灌C40混凝土，增加钢管立柱的强度、刚度，通过支架斜支撑将纵梁H600型钢的受力减弱分解。2.4通过钢管型钢斜支撑加固技术，可有效解决型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架技术难题。3适用范围3.1适用于钢管型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架体系的情形。4工艺原理4.1J匝道桥14-15跨上跨既有线桥湾边旧桥，左侧与三环高架桥纵向拼接。J匝道14-15跨上部结构设计为单室单箱预应力箱梁，湾边旧桥的右幅宽是19.677m，左幅桥宽14.663m，在34.34m跨度下，只能在湾边旧桥的中央分隔带中间设置一排4根钢管支架。受既有线桥行车净高和上跨湾边旧桥跨径过大的影响，在钢管柱贝雷梁门式连续支撑架方案行不通的情况下，我公司技术中心组织技术力量攻关，研究出采用钢管H型钢门式连续支架斜支撑加固技术方案，采用Ф325钢管通过精密的切割焊接技术将其与型钢和立柱之间进行斜向支撑，从而减小主梁H600型钢的跨径，目的是为了减小H600型钢受力后的26 挠度变形，通过Ф325钢管斜支撑将主梁H600型钢的受力分解，分别传递给墩身（横向）和混凝土条形基础（纵向）。在各跨支架节点处加设“牛腿”结构，形成支架的超静定结构，增加结构的稳定性。通过型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架的施工方案来解决本桥跨径、上下空间受限的施工技术难题。5施工工艺流程及操作要点5.1钢管型钢支架施工工艺流程图5.1-1施工工艺流程图5.2钢管型钢斜支撑支架技术要点在J14#墩、J15#墩和旧桥中央分隔带中间架设钢管临时支墩，支承纵向H600型钢纵梁。钢管墩直径Φ800mm，壁厚8mm，内填C40混凝土，纵梁采用H600型钢。纵梁跨径为19.677m和14.663m。由于型钢挠度很大，纵梁与H型钢设45度角斜支撑，斜撑采用Φ325mm空心26 钢管，每个立柱均设支撑。主横梁采用双拼I36b工字钢。拟采用的J14-J15跨现浇支架方案如图1至图4所示。5.2.1钢管型钢支架临时支墩基础基础换填石粉+碎石：承台一侧换填宽度2.5m，深度1.2m,长度两侧比条形基础各长0.5m；中墩处换填宽度3.5m，深度1.2m,长度两侧比条形基础各长0.5m，碎石+砂容重为22kN/m3，埋置深度为0，力分布扩散角按45度传递。C20混凝土条形基础：宽度1.5m，厚度0.6m,长度两侧比箱梁两侧翼缘板投影各长1.0m。混凝土底层及顶层铺设10*10cmΦ20钢筋网片，预埋钢板的位置要准确，表面要平整。图5.2-1临时支墩基础换填5.2.2钢管型钢支架临时支墩搭设J14-J15单跨支撑架设3排临时支墩，临时支墩每排采用4根Ф800mm×8mm钢管立柱。钢管桩底部与基础之间采用法兰盘、螺栓连接加固。并采用6片10mm厚钢板120mm×120mm三角加劲肋板焊接，钢管立柱高度根据现场测量临时支墩基础顶标高，计算出钢管立柱高度，必须符合箱梁几何尺寸设计要求。长钢管桩每节整米长度1～9m，短钢管桩每节长度0.1～0.9m，钢管桩之间采用焊接固定。每根钢管立柱不大于2个接头。钢管立柱里面浇筑C40混凝土，混凝土浇筑至斜支撑与立柱接头处。钢管顶部安放[20“合字钢”，以备模板、H600型钢拆除时使用。钢管立柱顶部采用10mm厚钢板900mm×900mm封口，并采用4片10mm厚钢板120mm×120mm三角加劲肋板焊接。焊缝要求宽10mm,焊缝高5mm均为满焊。钢管立柱顶部安装I36b双拼工字钢横梁。横桥向每排钢管桩连接方法：钢管立柱上下每隔5m设一组[10槽钢水平支撑和剪刀撑。纵桥向钢管桩连接方法：墩柱两侧Ф800mm钢管桩与墩身之间采用Ф325mm26 钢管连接，每个连接处在墩柱上打4根膨胀螺栓，膨胀螺栓与400*400*10mm钢板焊接，325mm钢管与钢板焊接，并采用4片10mm厚钢板120mm×120mm三角加劲肋板焊接。在斜支撑与立柱连接处设置一道，距离基础4.0m处设置一道，顶部斜支撑横杆处设置一道（见图5.2-1），单排中间两根与墩柱连接，两端两根直接搭接（见图5.2-4），在（图5.2-1）位置设三角斜支撑，三角支撑底脚至基础底座竖向位置支立[10槽钢与立柱纵向焊接。单跨的两个三角支撑用[10槽钢拉接，钢管与钢管或钢管与槽钢焊接时在钢管口处均焊10mm厚钢板，钢管口设抱箍焊接。钢管桩安装要吊垂线检查立柱安装的垂直度，横向一排钢管立柱轴心要在一条直线上，便于后续安装工字钢横梁；立柱顶面衬板上布置落梁“合字钢”装置，合字钢采用[20槽钢，对口焊接，合字钢下面与钢管衬板焊接，合字钢上面与I36b工字钢焊接。钢管立柱要垂直安设，焊缝饱满，注意检查钢管的立柱和直径。焊接时尽量不要损伤立柱钢管壁。5.2.3支撑架预压为确保箱梁现浇施工安全，需对支架进行重载预压试验以检验支架的承载能力和挠度值。通过模拟型钢支架在箱梁施工时的加载过程来分析、验证H600型钢及其附属结构（模板、横梁、钢管支架等）的弹性变形，消除其非弹性变形。通过其规律来指导钢管型钢支架施工中模板的预拱度值及其混凝土分层浇注的顺序，并据此基本评判施工的安全性。现按J14-J15跨箱梁预压进行计算分析，通过对支架预压得出支架弹性变形和非弹性变形，从而调整支架预拱度，确保梁体线型平顺。具体预压工序为：支架预压采用混凝土预制块预压方式。预压荷载为单跨箱梁荷载的1.2倍，根据设计图纸J14-J15跨为38m梁，砼方量为174m3，预压时荷载为：174*2.6*1.2=543t，需要混凝土预制块543/2.4=226m3。预压方法就是模拟该孔现浇箱梁的现浇过程，进行实际加载，以验证并得出其承载能力。预压过程中分级加载预压，按照50%、80%、100%、120%逐级加载预压，并进行连续观测记录相关数据，当完成120％荷载加载后，4小时观测一次，12小时观测一次,24小时再观测一次。预压过程中需观测5个断面共15个观测点，具体观测位置设在每跨的L/4、L/2处及两端墩顶支座处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。初始状态的观测：在完成观测点的布设后进行各观测点初始读数的观测，并做好记录。第二步：第一级加载第一级加载模式加载至总重的50%26 ，主要模拟完成底板、腹板钢筋、预应力筋、内模安装、顶板翼缘钢筋、预应力筋的安装等施工过程，其荷载按均布于底板上考虑,加载过程的观测：由于第一级加载荷载相对较小，可以考虑完成加载后才进行各观测点观测。第三步：第二级加载第二级加载模式加载至总重的80%，是模拟底板砼、斜腹板砼、顶板、翼缘板砼已形成一定施工梯度的全断面浇筑，同时顶、底、翼缘板砼在跨中断面的最不利受力状态。加载过程的观测：第二级加载是模拟施工过程比较不利受力状态，其加载过程共分为三步，第一步底板砼，第二步斜腹板砼，第三步顶板翼缘板砼。每完成每一步加载均要对观测点进行观测、记录，同时测量观测贯穿于加载全过程，发现异常应立即停止加载，查找原因处理后在进行。第四步：第三级加载第四级加载模式加载至总重的100%，是模拟箱梁砼浇筑完成的状况.加载过程观测：第三级加载分为三步加载，第一步为底板砼全部浇筑完成，第二步为完成腹板砼浇筑，第三步为完成顶板翼缘板砼施工。测量观测必须全过程进行，测出以上每个过程的每个观测点标高变化情况，若发现变形量异常必须立即停止加载进行应急处理，查找原因处理后才能继续进行。第五步：第四级加载第五级加载模式加载至总重的120%，是模拟箱梁顶部动静态荷载受力状态.加载过程观测：第四级加载布置在顶板，分两步完成，第一步为顶板中央部分，第二步两侧同步加载至满载。测量观测必须全过程进行，测出以上每个过程的每个观测点标高变化情况，若发现变形量异常必须立即停止加载进行应急处理，查找原因处理后才能继续进行。第六步：卸载当完成120％荷载加载后，4小时观测一次，12小时观测一次,24小时再观测一次。当连续两次观测数据无变化时方可卸载，卸载时从外侧向内侧卸载，完成卸载后测出每个观测点的标高。最后，根据预压前（空载）标高H1，预压完（满载后）标高H2，卸载后标高H3，计算支架非弹性变形：△1=H3～H2，弹性变形：△2=H3～H1。根据得出的结果对支架变形调整预拱度。5.2.4其它工艺为确保支架的施工安全性，此跨箱梁的混凝土分两次浇筑，即先浇筑底板和腹板，再浇筑顶板混凝土，施工缝留在翼缘板和腹板的交界处。I36b工字钢横梁架设、方木铺设、模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑、张拉、压浆等工序同普通26 钢管贝雷架施工工艺，此工法不在另行叙述。图5.2-1现浇施工支架立面布置（单位：mm）图5.2-2A大样（单位：mm）图5.2-3B大样（单位：mm）26 图5.2-4现浇施工支架横断面布置（单位：mm）6支架验算方案6.1、计算依据福湾路主线桥上部结构施工图设计。《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）实施手册《路桥施工计算手册》6.2、模型计算结果依据不同的施工顺序，将主梁现浇施工分为从中间往两边和从两边往中间两种不同的施工顺序分别考虑，支架在不同施工阶段承受的反力、变形和内力。主梁节段划分见图5所示。26 图5主梁节段划分（单位：mm）6.2.1有限元模型和荷载计算6.2.1.1有限元模型采用Midascivil建立有限元空间模型对支架结构进行受力分析，支架结构有限元模型如图6所示。图6支架结构有限元模型图6.2.1.2荷载计算混凝土自重模板及方木重量取混凝土重量的5%，型钢自重在模型计算中加以考虑施工荷载：均布荷载2.5kN/m2，振捣荷载2.0kN/m2外荷载：15根型钢平均分布外荷载：6.2.2从中间往两侧施工6.2.2.1支点反力各施工阶段支点反力如图5所示，最大支点反力为1393kN。26 (a)浇筑2#块以后，最大反力921kN(b)浇筑1#、3#块以后，最大反力1300kN(c)浇筑0#、4#块以后，最大反力1393kN图5中间往两侧施工，支点反力（单位：kN）6.2.2.2型钢挠度各施工阶段型钢挠度变形如图6所示，最大型钢挠度为34mm。26 (a)浇筑2#块以后，最大挠度12mm(b)浇筑1#、3#块以后，最大挠度34mm(c)浇筑0#、4#块以后，最大挠度21mm图6中间往两侧施工，型钢挠度（单位：mm）6.2.2.3型钢内力各施工阶段型钢承受弯矩如图7所示，最大弯矩为270kN.m。各施工阶段型钢承受剪力如图8所示，最大剪力为82kN。26 (a)浇筑2#块以后，最大弯矩-85kN.m(b)浇筑1#、3#块以后，最大弯矩251kN.m(c)浇筑0#、4#块以后，最大弯矩270kN.m图7中间往两侧施工，型钢弯矩（单位：kN.m）26 (a)浇筑2#块以后，最大剪力53kN(b)浇筑1#、3#块以后，最大剪力80kN(c)浇筑0#、4#块以后，最大剪力82kN图7中间往两侧施工，型钢剪力（单位：kN）6.2.2.4斜撑轴力各施工阶段斜撑承受轴力如图9所示，最大轴力为-668kN。26 (a)浇筑2#块以后，最大轴力-284kN(b)浇筑1#、3#块以后，最大轴力-630kN(c)浇筑0#、4#块以后，最大轴力-668kN图9中间往两侧施工，斜撑轴力（单位：kN）6.2.2.5钢管墩弯矩各施工阶段钢管墩承受弯矩如图10所示，最大弯矩为321kN.m。26 (a)浇筑2#块以后，最大弯矩56kN.m(b)浇筑1#、3#块以后，最大弯矩279kN.m(c)浇筑0#、4#块以后，最大弯矩321kN.m图10中间往两侧施工，钢管墩弯矩（单位：kN.m）6.2.3从两侧往中间施工6.2.3.1支点反力各施工阶段支点反力如图11所示，最大支点反力为1393kN。26 (a)浇筑0#、4#块以后，最大反力652kN(b)浇筑1#、3#块以后，最大反力948kN(c)浇筑2#块以后，最大反力1393kN图11两侧往中间施工，支点反力（单位：kN）6.2.3.2型钢挠度各施工阶段型钢挠度变形如图12所示，最大型钢挠度为21mm。26 (a)浇筑0#、4#块以后，最大挠度8mm(b)浇筑1#、3#块以后，最大挠度13mm(c)浇筑2#块以后，最大挠度21mm图12两侧往中间施工，型钢挠度（单位：mm）6.2.3.3型钢内力各施工阶段型钢承受弯矩如图13所示，最大弯矩为270kN.m。各施工阶段型钢承受剪力如图14所示，最大剪力为82kN。26 (a)浇筑0#、4#块以后，最大弯矩97kN.m(b)浇筑1#、3#块以后，最大弯矩246kN.m(c)浇筑2#块以后，最大弯矩270kN.m图13两侧往中间施工，型钢弯矩（单位：kN.m）26 (a)浇筑0#、4#块以后，最大剪力47kN(b)浇筑1#、3#块以后，最大剪力71kN(c)浇筑2#块以后，最大剪力82kN图14两侧往中间施工，型钢剪力（单位：kN）6.2.3.4斜撑轴力各施工阶段斜撑承受轴力如图13所示，最大轴力为-668kN。26 (a)浇筑0#、4#块以后，最大轴力-239kN(b)浇筑1#、3#块以后，最大轴力-642kN(c)浇筑0#、4#块以后，最大轴力-668kN图13中间往两侧施工，斜撑轴力（单位：kN）6.2.3.5钢管墩弯矩各施工阶段钢管墩承受弯矩如图14所示，最大弯矩为321kN.m。26 (a)浇筑0#、4#块以后，最大弯矩105kN.m(b)浇筑1#、3#块以后，最大弯矩313kN.m(c)浇筑0#、4#块以后，最大弯矩321kN.m图9中间往两侧施工，钢管墩弯矩（单位：kN.m）6.2.4两种施工顺序比较采用两种不同的施工顺序，支架在不同施工阶段承受的最大反力、变形和内力见表1所示。从表1可以看出，除了型钢的最大挠度不同外，其余最大反力和内力均相同。从两侧往中间施工，型钢的最大挠度为21mm，小于从中间往两侧施工(34mm26 )。因此，推荐采用从两侧往中间施工的施工顺序。表1两种施工顺序，支架的最大反力、变形和内力项目从中间往两侧施工从两侧往中间施工支点反力1216kN1216kN型钢挠度34mm21mm型钢弯矩297kN.m297kN.m斜撑轴力-697kN-697kN钢管墩弯矩719kN.m719kN.m6.3、承载能力验算6.3.1基础验算6.3.1.1基础混凝土局部承压验算根据3.2.1和3.3.1的计算结果，单根钢管竖向压力最大N=1393kN管内充填C40混凝土，承压面积基础混凝土局部承压6.3.1.2地基承载力验算基础采用扩大C20混凝土基础，基础尺寸为a=10.0m，b=2.5m，厚度h=0.95m，基础垫层采用碎石+砂换填，换填高度为hs=1.2m。根据3.2.1和3.3.1的计算结果，最不利情况下，混凝土基础承受的支座反力分别为905kN，1393kN，1183kN和905kN。荷载总和换填尺寸为混凝土基础底面的平均压应力换填土计算应力容许承载力地基承载力满足要求。6.3.2型钢验算6.3.2.1型钢强度验算26 受弯验算根据3.3.3的计算结果，单根型钢承受的最大弯矩型钢的截面特性面积抗弯惯性矩面积矩截面边缘到形心距离z=0.3m最大应力容许应力受剪验算根据3.3.3的计算结果，单根型钢承受的最大剪力剪应力容许应力故型钢强度满足要求。型钢刚度验算根据3.3.3的计算结果，单根型钢最大挠度容许挠度故型钢刚度满足要求。6.3.3斜撑稳定验算根据3.3.4的计算结果，单根斜撑钢管承受的最大轴力斜撑钢管的截面特性面积抗弯惯性矩回转半径按最不利情况，长细比26 查表得稳定系数容许应力故斜撑稳定满足要求6.3.4钢管墩强度验算6.3.4.1受弯验算根据3.3.5的计算结果，单根钢管墩承受的最大弯矩钢管墩的截面特性面积抗弯惯性矩截面边缘到形心距离z=0.4m最大应力容许应力6.3.4.2受压稳定验算钢管回转半径按最不利情况，长细比查表得稳定系数容许应力故钢管墩强度满足要求。6.4、结论6.4.1在J14#墩、J15#墩和旧桥中央分隔带中间架设钢管墩支承纵梁。钢管墩直径Φ800mm，壁厚8mm，内填C40混凝土，纵梁采用H600型钢。纵梁跨径为19.7m和14.7m。纵梁与H型钢设45度角斜支撑，斜撑采用Φ325mm空钢管，每个立柱均设支撑。基础采用扩大C20混凝土基础，基础尺寸为a=10.0m，b=2.0m，厚度h=0.95m，基础垫层采用碎石+砂换填，换填高度为hs=1.2m。6.4.2对于26 两种不同的施工顺序，除了型钢的最大挠度不同外，其余最大反力和内力均相同。从两侧往中间施工，型钢的最大挠度为21mm，小于从中间往两侧施工(34mm)。因此，推荐采用从两侧往中间施工的施工顺序。6.4.3通过承载能力验算，该结构满足承载能力要求。7质量要求7.1质量控制标准7.1.1施工时，工程质量控制与验收应严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）要求执行。对进场的H600型钢及钢管等材料进行实测实量，外形尺寸要符合国标标准。7.2质量保障措施7.2.1临时支墩Ф800mm×8mm钢管立柱要与条形基础预埋钢板有效的焊接，预埋钢板要确保平整。7.2.2Ф325mm钢管与钢管立柱焊接前在工厂统一切割成椭圆形，以备钢管与钢管之间很好地连接，焊接时钢管立柱侧面设底托，托住Ф325mm钢管，焊缝要饱满、均匀一致。7.2.3Ф800mm×8mm钢管立柱内灌注的混凝土要连续、密实。8支架吊装安全措施8.1 起重吊装工作应严格执行国家有关的安全操作规程。8.2 H600型钢焊接接长后整体吊装，禁止斜吊、拉吊。8.3 汽车吊作业时，支腿应完全伸出，并按规定支垫平稳、牢固。 8.4 吊装作业时，任何人不得随同工件或吊装机具升降。特殊情况必须随同升降时，应采取可靠的安全措施，并经有关负责人批准。 8.5 吊装作业时，施工人员不得在吊件下面、受力索具附近及其它有危险的地方停留。 8.6 高空作业时，施工人员应戴安全带，并系挂在可靠的地方。施工人员所带的工具应拴上保险绳，防止脱手坠落。 8.7 高空作业区严禁抛掷物件，只能用绳索拴系传递。 8.8 起重吊装作业时，必须分工明确，坚守岗位，并按GB5082—85《起重吊运指挥信号》的联络信号统一指挥。 9环保措施26 根据公司节能减排文件精神，同时也是为大力推进公司的节能减排工作，提升项目部精细化管理水平，实现节能环保、降本增效目标，建立节能减排标准化工地，在工程实施过程中必须以降低能耗、促进环保、增加效益为核心，坚持效益为本、节约优先的原则，坚持技术为本、管理优先的原则，以期达到节能减排的目的，实现公司利润、效益最大化。9.1合理考虑支架、型钢、模板的周转使用，提高施工能源利用率。 9.2施工、生活用电进行合理规划，采用分路供电的方式，并设置分路计量装置，定期进行计量检查。 9.3施工现场分别设定生产、生活、办公和施工设备的用电控制指标，定期进行计量、核算、对比分析，并有预防与纠正措施。 9.4在施工组织设计中，合理安排施工顺序、工作面，以减少作业区域的机具数量，相邻作业区充分利用共有的机具资源。安排施工工艺时，应优先考虑耗用电能的或其它能耗较少的施工工艺。避免设备额定功率远大于使用功率或超负荷使用设备的现象。  9.5建立施工机械设备管理制度，开展用电、用油计量，完善设备档案，及时做好维修保养工作，使机械设备保持低耗、高效的状态。先考虑耗用电能的或其它能耗较少的施工工艺。避免设备额定功率远大于使用功率或超负荷使用设备的现象。 10效益分析10.1现浇箱梁支架体系采用H600型钢代替贝雷片钢管支架的实施方案，有效的解决了上跨既有线现浇箱梁净高受限的问题，与以往传统的贝雷梁钢管支架相比，大大降低了支架体系的自重。10.2现浇箱梁钢管型钢支架体系施工工艺简单，适用于自重小于350t的中小箱梁的现浇施工。公司在厦门翔安南路的施工中具有类似工程的成熟经验可以借鉴，接近收尾的厦门市翔安南路项目中的钢管立柱、H600型钢以及I36b型钢等已经退场材料在该项目上的利用，大大减少了该工程的措施费开支，取得了较好的经济效益。10.3用H600型钢跨19.6m箱梁跨径，采取Ф325mm钢管做斜支撑，减小H600型钢的跨度、挠度，确保支架体系结构安全。10.4通过在钢管立柱里灌C40混凝土，增加钢管立柱的强度、刚度，以及在纵向H型钢支架设置斜支撑，分解纵梁H600型钢的竖向荷载等方面的方案优化和验算，把纵向H600型钢的挠度由21cm减小到34mm，确保支架的稳定性。10.5通过型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架的施工方案来解决本桥跨径、上下空间受限的施工技术难题。加快了跨既有线箱梁的施工进度，为福弯路湾边互通桥早日通车奠定了基础，成功地完成了业主下达的施工任务。（此项目为2015年福州市青运会奥体周边配套工程）创造了不可估量的社会效益。26 11应用实例福湾路提升改造工程第Ⅲ标段有36联现浇箱梁，本工程的重点、难点是跨既有运营线现浇箱梁支架施工。其中包括：J匝道桥J14-J15，跨度为38米，上跨湾边高架，J17-J18跨度为33米，上跨三环C匝道；L匝道桥L13-L14上跨湾边高架，跨度为35米，L匝道桥L14-L15上跨三环C匝道，跨度为33米。L21-L22上跨三环主桥，跨度为35米。以上5跨现浇箱梁在支架施工时用贝雷片施工无法保证支架下净空4.5m的行车要求,支架方案采用H600型钢作为支架主梁，因跨线旧桥宽度影响，H600型钢的跨度在12m-20m之间，针对不同跨径做了不同的H600型钢支架方案，采取了不同的支架加强方案。用H600型钢代替贝雷梁支架施工，有效的解决了上跨既有线桥梁净空受限的难题，为同类型的钢管型钢支架工程施工提供了借鉴。26'