混凝土结构设计与工程预算 毕业设计

'毕业设计说明书广西南宁食品开发科研大楼的结构设计0707054158理学院学生姓名：学号：土木工程学院：专业：指导教师：2011年6月 混凝土结构设计与工程预算（以广西南宁食品开发科研大楼和太原某服装公司办公楼为例）摘要本工程是广西南宁食品开发科研大楼，为四层钢筋混凝土框架结构，层高：底层和四层为4.2米，其他层层高均为3.9米，建筑物总高度为17.2米。根据所给资料，本设计共包括以下内容：工程概况、结构布置及结构计算简图的确定、荷载计算、内力计算、内力组合、截面设计、屋盖楼盖设计；最终完成三张施工图。另外还做了有关太原某服装公司办公楼施工图的预算。其主体为一层，局部儿层，钢筋混凝土框架结构，底层高4.2米，局部层高3.9米，建筑物总高度为9.9米。根据所给图纸及预算资料共做了如下工作：总说明、工程预算编制说明、工程经济指标、工程造价取费表、直接费计价表、工程指标计算、工程量计算（预算）。关键词:框架，结构设计，工程造价，工程指标，工程量 AbstractThisprojectistypicalforfoodstufftechnologydevelopmentcompaniesbuilding,fourlayersofreinforcedconcreteframestructure,thebottomlayerandtoplayeris4.2metersandotherhighriceis3.9meters,buildingatotalheightof17.2meters.Accordingtothedesign,materialofincludesthefollowingcontent:engineeringsurvey,thestructurearrangementanddeterminethestructurecalculationdiagram,theloadcalculation,theinternalforcecalculationanddesign,room,coversectiondesign,Finallycompletedthreedrawings.AlsodotherelevantTaiYuancityclothingcompaniescenterbudget.Thesubjectforonelayers,localfortwolayers,reinforcedconcreteframestructure,bottom,highstandardofhigh3.9metershigh,bottom4.2meters,buildingatotalheightof9.9m.Accordingtodrawingsandbudgetofthefollowingjob:alwaysdoingthat,engineeringbudgeting,engineering,projectcosteconomicindicatorsfortable,directcostpricing,projectevaluation,quantitycalculation(budgets).  Keywords：Frame,theDesignoftheStructure，ProjectCost,ProjectIndicators,ProjectQuantity 目录1引言11．1选题的目的及意义11．2研究现状11.2.1混凝土框架结构11.2.2工程项目预算11．3研究方法22工程概况32．1主要建筑做法42.2.1屋面做法（自上而下）42.2.2楼面做法（自上而下）52.2.3墙身做法52.2.4门窗做法52.2.5基本风压52．2荷载取值53结构布置及结构计算简图的确定53．1梁柱截面尺寸初选53.1.1梁截面初选53.1.2柱截面初选53．2结构计算简图74荷载计算84．1恒荷载计算84.1.1屋面框架梁线荷载标准值84.1.2楼面框架梁线荷载标准值94.1.3屋面框架节点集中荷载标准值104.1.4楼面框架节点集中荷载标准值104.1.5恒荷载作用下的计算简图114．2楼面活荷载计算124.2.1楼面活荷载作用下的荷载标准值124.2.2活荷载作用下的计算简图134．3风荷载计算144.3.1确定各系数的值.144.3.2计算各楼层高处的风荷载值144．4风荷载作用下的侧移验算154.4.1框架侧移刚度计算154.4.2风荷载作用下的水平位移验算175内力计算185．1恒载作用下的内力计算185.1.1计算方法的选用185.1.2等效均布荷载的计算185.1.3分配系数和固端弯矩的计算205.1.4跨中弯矩计算25第II页共Ⅲ页 5.1.5各分层单元计算整个结构在恒载作用下的弯矩图285.1.6梁端剪力、梁端控制截面的弯矩（柱边）305.1.7柱轴力计算325.1.8弯矩调幅335．2楼面活荷载作用下的内力计算345.2.1活荷载布置与计算方法的选用345.2.2等效均布荷载的计算355.2.3固端弯矩的计算355.2.4跨中弯矩计算375.2.5各分层单元计算整个结构在活载作用下的弯矩图415.2.6活载作用下梁端剪力、梁端控制截面的弯矩（柱边）425.2.7活载作用下柱轴力计算455.2.8弯矩调幅455.3风荷载作用下的内力计算475.3.1风荷载作用下各层柱端弯矩和剪力475.3.2风荷载作用下的梁端弯矩、剪力和柱轴力485.3.3风荷载作用下的梁端柱边弯矩值和剪力值506内力组合526．1框架梁内力组合536．2框架柱内力组合557截面设计587．1框架梁截面设计587.1.1正截面承载力计算587.1.2梁斜截面承载力计算607．2框架柱截面设计617.2.1正截面承载力计算627.2.2斜截面承载力计算678屋面楼面设计688．1屋面设计688.1.1B1板的配筋计算688.1.2B2板的配筋计算718.1.3B3板的配筋计算728.1.4B4板的配筋计算748.2楼面设计758.2.1B1板的配筋的计算758.2.2B2板的配筋计算778.2.3B3板的配筋计算788.2.4B4板的配筋计算80参考文献82致谢84第II页共Ⅲ页 1引言1．1选题的目的及意义毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、分析计算、施工图绘制等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。1．2研究现状1.2.1混凝土框架结构随着社会经济的繁荣,我国建筑发展迅速。设计思想也在不断更新,结构体系日趋多样化。钢筋混泥土框架结构越来越广泛应用于建筑中,钢筋混泥土框架结构设计有着光明的应用前景，同时也应该看到,目前对这种结构体系的了解还不够深入,我国虽然已形成相应的规范,但还需要进行大量的研究工作。需要广大建筑工作在具体实践不断总结和完善。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。选择本题目首先是为了全面回顾和进一步掌握所学相关专业课程,并将之融会贯通。了解结构设计要解决的根本问题----适当的可靠度满足结构的功能要求及结构的安全性,适用性和耐久性。熟练掌握钢筋混泥土结构建筑设计和结构的设计步骤及理论方法。1.2.2工程项目预算第65页共166页 工程项目造价的确定与控制是工程建设项目管理的重要组成部分，它能够在工程建设项目的全过程（投资决策、设计、招投标、施工阶段）中采取有效措施，把工程项目建设发生的全部费用控制在批准的限额内，并随时纠正发生的偏差，以保证投资估算、设计概预算和竣工决算等管理目标的实现，达到合理使用人力、物力、财力，获得最大投资效益的目的。总之，工程造价的确定与控制可以采用各种有效措施加强对工程成本的管理，对工程质量、安全方面的控制，对整个工程项目的管理都具有十分重要的意义。1．3研究方法框架是典型的杆件体系，近似计算的方法很多，工程中最实用的是力矩分配法及D值法，前者多用于竖向作用下求解，后者用于水平作用下求解。建筑装饰工程预算和报价是根据施工图纸和说明书计算工程量，套用定额单价、费用进行编制的。第65页共166页 2工程概况本工程为某食品开发科研大楼，工程为四层现浇混凝土框架结构。底层高4.2米，二、三层高3.9米，四层高4.2米，室内外高差0.75米。建筑平面图2-1及剖面图2-2如下所示：图2-1建筑平面图第65页共166页 图3-1建筑平面图2．1主要建筑做法2.2.1屋面做法（自上而下）300×300×25水泥砖、第65页共166页 20厚1:2.5水泥砂浆结合层、高聚物改性沥青防水卷材、基层处理剂、20厚1:3水泥砂浆找平层、水泥膨胀珍珠岩保温兼找坡层（最薄处30mm，2%自两侧檐口向中间找坡）、120厚现浇钢筋混凝土屋面板。2.2.2楼面做法（自上而下）13厚缸砖面层、2mm厚纯水泥浆一道、20厚1：2水泥砂浆结合层、120厚钢筋混凝土楼板，楼板底面为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。2.2.3墙身做法墙身为190厚加气混泥土砌块填充墙，用1:2混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外墙粉刷为20mm厚1:3水泥砂浆底，陶瓷锦砖贴面。2.2.4门窗做法门厅处为铝合金门窗，其他均为木门，钢窗。2.2.5基本风压ω0=0.35kN/m2,(地面粗糙度属B类)2．2荷载取值仅考虑竖向荷载，不考虑地震作用；楼面活荷载：2.0KN/m2；楼道活荷载：2.0KN/m2屋面活荷载（不上人屋面）：0.5KN/m2。3结构布置及结构计算简图的确定各层梁、板、柱的混凝土等级均为C25，fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2。3．1梁柱截面尺寸初选3.1.1梁截面初选边跨梁（AB、CD跨）：h=l/15～l/10=6300/15～6300/10=420～630mm，则取h=600mm，b=250mm；中跨梁（BC）：取b=250mm，取h=450mm；纵向框架梁：取b×h=250mm×400mm。3.1.2柱截面初选第65页共166页 柱截面初选，要同时满足最小截面、侧移限值和轴压比等诸多因素的影响。本楼房屋高度小于30m，且不考虑地震；按轴压比限值为0.9进行计算，各层重力荷载代表值可根据实际荷载进行计算，这里近似取14KN/m2，由结构平面布置图可知中柱的负载面积为KL3：（1.2+6.3÷2）×4.8÷2=10.44。由此可得，一层柱截面面积为：竖向荷载产生的轴力估计值：Nv=1.25×12×10.44×4=626.4KN/m2水平荷载下轴力增大系数按1.1估计，即N=1.1Nv=689.04KN/m2中柱Ac≥mm2取柱截面为矩形，则取柱截面为：b×h=450×450mm结构平面布置图如图3-1所示。图3-1结构平面布置图第65页共166页 3．2结构计算简图基础选用条形基础，室外标高为-0.75m，根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm，取顶层柱形心线作为框架轴线，各层柱轴线重合；底层柱计算高度从基础梁顶面取至一层楼板底面的高度，即h=4.2+0.75+0.5=5.45m；二、三层柱计算高度取3.9m，四层柱计算高度取4.2m横向框架计算简图如图3-2。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图中，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。AB、CD跨梁：BC跨梁：二、三层柱：底层柱：顶层柱：线刚度计算简图如图所示第65页共166页 注：图中数字为线刚度，单位：×10-4E（m3)图3-2结构计算简图4荷载计算4．1恒荷载计算4.1.1屋面框架梁线荷载标准值（1）屋面恒荷载标准值计算300×300×25水泥砖0.025×19.8=0.50kN/m220mm厚1:2.5水泥砂浆结合层0.02×20=0.40kN/m2高聚物改性沥青防水卷材0.35kN/m220mm厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.40kN/m2水泥膨胀珍珠岩找坡层（平均厚度105mm）0.105×13=1.37kN/m2120mm厚钢筋混凝土屋面板0.12×25=3.00kN/m215mm厚低筋石灰抹底0.015×13.6=0.24kN/m2屋面恒荷载汇总6.26kN/m2（2）框架梁及粉刷自重第65页共166页 （a）边跨（AB、CD)自重0.25×0.6×25=3.75kN/m边跨梁侧粉刷2×(0.6-0.12)×0.02×17=0.33kN/m（b）中跨（BC）自重0.25×0.45×25=2.81kN/m中跨梁侧粉刷2×(0.45-0.12)×0.02×17=0.22kN/m（3）边跨（AB、CD）线荷载标准值G4AB1=g4CD1（自重、均布）3.75+0.33=4.08kN/mG4AB2=g4CD2（恒载传来、梯形）6.26×4.8=30.05kN/m（4）中跨（BC）线荷载标准值g3BC1（自重、均布）2.81+0.22=3.03kN/mg3BC2（恒载传来、三角形）6.26×2.4=15.02kN/m4.1.2楼面框架梁线荷载标准值（1）屋面恒荷载标准值计算13mm厚缸砖面层0.013×21.5=0.28kN/m22mm厚水泥浆0.002×16=0.03kN/m220mm厚1:2水泥砂浆结合层0.02×20=0.40kN/m2120mm厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3.0kN/m215mm厚低筋石灰抹底0.015×13.6=0.24kN/m2楼面荷载汇总3.95kN/m2（2）边跨框架梁及梁侧粉刷自重（均布）4.08kN/m（3）边跨填充墙自重及墙面粉刷自重（均匀分布）顶层底层边跨填充墙自重0.19×(4.2-0.6)×11.8=8.30kN/m顶层底层边跨填充墙面粉刷自重（4.2-0.6）×0.02×2×17=2.52kN/m二层三层边跨填充墙自重0.19×(3.9-0.6)×11.8=7.62kN/m二层三层边跨填充墙面粉刷自重（3.9-0.6）×0.02×2×17=1.9kN/m（4）中跨框架梁及粉刷自重（均布）3.03kN/m（5）边跨（AB、CD）框架梁上的线荷载标准值顶层与底层：gAB1=gCD1（自重、均布，）4.08+10.82=14.9kN/mgAB2=gCD2（恒载传来、梯形）3.95×4.8=18.96kN/m第65页共166页 二层与三层：gAB1=gCD1（自重、均布，）4.08+9.52=13.6kN/mgAB2=gCD2（恒载传来、梯形）3.95×4.8=18.96kN/m（6）中跨（BC）线荷载标准值gBC1（自重、均布）3.03kN/mgBC2（恒载传来、三角形）3.95×2.4=9.48kN/m4.1.3屋面框架节点集中荷载标准值（1）顶层边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重0.25×0.4×4.8×25=12.kN边柱纵向框架梁粉刷2×（0.45-0.12）×0.02×4.5×17=0.91kN1m高女儿墙自重1×0.19×4.8×11.8=10.76kN1m高女儿墙粉刷1×0.02×4.8×17=1.63kN纵向框架梁传来屋面自重（三角形）0.5×4.5×0.5×4.8×6.26=36.06kN汇总G4A=G4D=61.36kN（2）顶层中节点集中荷载中柱纵向框架梁自重0.25×0.4×4.8×25=12.0kN中柱纵向框架梁粉刷2×（0.4-0.12）×0.02×4.8×17=0.91kN纵向框架梁传来屋面自重（梯形）0.5×(4.8+4.8-2.4)×2.4×0.5×6.26=27.04kN（三角形）0.50×4.8×0.5×4.8×6.26=36.06kN汇总G4B=G4C=76.01kN4.1.4楼面框架节点集中荷载标准值（1）中间层边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重12.0kN边柱纵向框架梁粉刷0.91kN塑钢窗自重3.9×2.4×0.45=2.70kN窗下墙体自重0.19×0.9×（4.8-0.45）×11.8=8.78kN窗下墙体粉刷2×0.02×0.9×（4.8-0.45）×17=2.66kN窗边墙自重〔（4.8-3.9）-0.45〕×〔3.9-1.0-0.5〕×0.19×11.8=2.42kN第65页共166页 窗边墙粉刷2×〔（4.8-3.9）-0.45〕×〔3.9-1.0-0.5〕×0.02×17=0.73kN中间层框架柱自重0.45×0.45×3.9×25=19.74kN中间层框架柱粉刷（0.45×4-0.19×3）×0.02×（3.9-0.4）×17=1.46kN纵向框架梁传来楼面自重(三角形)0.5×4.8×0.5×4.8×3.95=22.75kN汇总GA=GD=75.16kN（2）中间层中节点集中荷载中柱纵向框架梁自重12.0kN中柱纵向框架梁粉刷0.91kN内纵墙自重0.19×(3.9-0.4)×(4.8-0.45)×19=34.13kN内纵墙粉刷2×0.02×(3.9-0.4)×(4.8-0.45)×17=10.35kN扣除门洞加上门重-2.1×1.0×（0.19×11.8+2×0.02×17-0.2）=-5.72kN框架柱自重19.74kN框架柱粉刷1.46kN纵向框架梁传来楼面自重（梯形）0.5×（4.8+4.8-2.4）×2.4×0.5×3.95=17.06kN（三角形）0.5×4.8×4.8×0.5×3.95=22.75kN汇总GB=GC=112.68kN4.1.5恒荷载作用下的计算简图恒荷载作用下的计算简图如图4-1所示。第65页共166页 图4-1恒荷载作用下的计算简图4．2楼面活荷载计算4.2.1楼面活荷载作用下的荷载标准值P4AB=P4CD=0.50×4.8=2.40kN/mP4BC=0.5×2.4=1.2kN/mP4A=P4D=0.5×4.8×0.5×4.8×0.5=2.88kNP4B=P4C=0.5×(4.8+4.8-2.4)×2.4×0.5×0.5+0.5×4.8×4.8×0.5×0.5=5.04kNPAB=PCD=2.0×4.8=9.60kN/m第65页共166页 PBC=2.0×2.4=4.80kN/mPA=PD=0.5×4.8×0.5×4.8×2=11.52kNPB=PC=0.5×(4.8+4.8-2.4)×2.4×0.5×2.0+0.5×4.8×4.8×0.5×2.0=20.16kN4.2.2活荷载作用下的计算简图活荷载作用下的结构计算简图如图4-2所示。图4-2活荷载作用下的计算简图第65页共166页 4．3风荷载计算风荷载标准值计算公式为：4.3.1确定各系数的值.由于结构高度H<30m，则取βz=1.0,对于矩形平面μs=1.3；μz查《建筑结构荷载规范》可得。风压高度变化系数μz可由μz=1.000（z/10）0.32可得。4.3.2计算各楼层高处的风荷载值基本风压ω0=0.35kN/m2，取③轴横向框架梁，其负荷宽度为4.8m，计算过程如表所示，表中h为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受压面积A=bh=4.8×h表4-1风荷载计算层数Hi(m)μzβzμsω0AP=ωA417.951.2051.01.30.3514.888.16312.751.0771.001.30.3519.449.5328.851.0001.001.30.3518.728.5214.951.0001.001.30.3519.568.9第65页共166页 图4-3等效节点集中风荷载（单位：kN）4．4风荷载作用下的侧移验算4.4.1框架侧移刚度计算在计算梁的线刚度ib时，考虑到楼板对框架梁截面惯性矩的影响，中框架梁取ib=2I0，边框架梁取ib=1.5I0。因此，中框架梁的线刚度和柱的线刚度可采用图4-4的结果，边框架梁的线刚度为中框架梁线刚度的1.5×0.5=0.75倍。所有梁柱的线刚度如表4-2。第65页共166页 表4-2梁柱线刚度表（10-4E·m3）层次边框架梁中框架梁柱iAB(iCD)iBCiAB(iCD)iBCiC410.7211.8714.2915.828.142～310.7211.8714.2915.829.76110.7211.8714.2915.826.2714.2915.828.7614.2915.82图4-4②-③柱及相邻梁的线刚度边、中框架柱的侧移刚度D的值可由表4-3和所给公式算得：表4-3αc值和K值的计算式楼层简图Kαc一般层底层侧移刚度为：。则可得：第65页共166页 表4-4边框架柱侧移刚度D值（10-4E·m）层次边柱A-1,A-2,D-1,D-8中柱B-1,B-8,C-1,C-8KαcKαc41.3170.3972.1982.7750.5813.21721.662～31.2240.3802.6232.5790.5633.89126.05611.170.5961.5103.6030.7321.85413.456中框架柱侧移刚度D值（10-4E·m）层次边柱（12根）中柱（12根）KαcKαc41.7560.4682.5923.6990.6493.59474.2322～31.6310.4493.1033.4370.6324.36889.65212.2790.6491.6444.8020.7791.97343.404将上述不同层框架侧移刚度相加，即得框架个层层间侧移刚度ΣDi,并考虑单位10-4E·m，换算为标准单位N/mm，这里C25混凝土的弹性模量E=2.8×104N/mm2，即10-4E·m=2.8×104×103=2.8×103N/mm。不同层框架侧移刚度层次12～34（10-4E·m）56.86115.70895.892（N/mm）1592083239822684984.4.2风荷载作用下的水平位移验算现根据各楼层水平荷载情况求得层间剪力Vj，然后再根据Djk=12ijk/hj2求得第j层各柱的侧向刚度，最后由求得各层的相对侧向位移，计算过程见表4-5。第65页共166页 表4-5风荷载作用下框架层间剪力计策以计算层次1234Fj（kN）8.908.529.538.16Vj（kN）35.1126.2117.698.16Dj（10-4E·m）7.23414.94214.94212.372Dj（N/mm）20255418384183834642uj（mm）1.030.630.420．24由表中所得△uj的值可得，的值均小于1/550，满足规范要求。5内力计算5．1恒载作用下的内力计算5.1.1计算方法的选用该建筑恒载作用下的内力计算采用分层法。对图5-1进行分析，顶层的结构计算简图如图5-1a所示，中间层和底层的计算简图如图5-1c所示。图5-1中，除底层外的所有柱线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。5.1.2等效均布荷载的计算图5-1a、c中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可以根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载（图5-1b、d所示）。等效均布荷载的计算公式如图5-2所示。（a）(b)第65页共166页 （c）(d)图5-1分层法计算单元简图图5-2荷载的等效梯形荷载转化为等效均布荷载：α=l01/l02=0.5×4.8/6.3=0.381顶层：g"4边=g4AB1+(1-2α2+α3)g4AB2=3.4+(1-2×0.3812+0.3813)×30.05=27.07kN/mg"4中=g4BC1+5/8g4BC2=3.03+5/8×15.02=12.42kN/m三层：g"边=gAB1+(1-2α2+α3)gAB2=14.9+(1-2×0.3812+0.3813)×18.96=32.16kN/mg"中=gBC1+5/8gBC2=3.03+5/8×9.48=8.96kN/m一二层：g"边=gAB1+(1-2α2+α3)gAB2=13.6+(1-2×0.3812+0.3813)×18.96=28.10kN/mg"中=gBC1+5/8gBC2=8.96kN/m第65页共166页 5.1.3分配系数和固端弯矩的计算由于结构对称，取结构的二分之一进行计算。除底层外，柱的线刚度需乘系数0.9，并且除底层外其他各层柱的弯矩传递系数均取1/3。线刚度的修正：底层柱二三层柱顶层柱修正后的梁柱线刚度见表5-1。表5-1梁柱线刚度表（10-4E·m3）层次梁柱iAB(iCD)iBCiC414.2915.827.3262～314.2915.827.884114.2915.826.27顶层A结点分配系数：顶层B结点分配系数：三层各结点的分配系数：第65页共166页 二层各结点的分配系数：底层各结点的分配系数：第65页共166页 顶层固端弯矩计算：三层固端弯矩计算：一二层固端弯矩计算：弯矩分配法计算过程如图5-3、图5-4、图5-5、图5-6所示。计算所得结构单元的弯矩图见图5-7。第65页共166页 A下柱MABMBAB下柱MBEMEB分配系数0.3390.6610.4840.2480.268固端弯矩-89.5389.53-5.96-2.98一次分配传递30.3559.181/229.59-27.3851/2-54.77-28.06-30.33-130.33二次分配传递9.2818.101/29.05-2.191/2-4.38-2.24-2.43-12.43三次分配传递0.741.451/20.725-0.35-0.18-0.19-10.19结果40.37-40.3769.40-30.48-38.9129.97图5-3顶层弯矩分配法计算过程A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱MBEMEB分配系数0.2670.2490.4840.3820.2110.1960.211固端弯矩-106.37106.37-4.3-2.15一次分传28.4026.4951.481/225.74-24.411/2-48.82-26.97-25.05-26.97-126.97二次分传6.526.0811.811/25.905-1.131/2-2.26-1.25-1.16-1.25-11.25三次分传0.300.280.551/20.275-0.11-0.06-0.05-0.06-10.06结果35.2232.85-68.0787.1-28.28-26.26-32.5826.13图5-4三层弯矩分配法计算过程第65页共166页 A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱MBEMEB分配系数0.2630.2630.4740.3760.2080.2080.208固端弯矩-92.9492.94-4.3-2.15一次分配传递24.4424.4444.051/222.025-20.8051/2-41.61-23.02-23.02-23.02-123.02二次分配传递5.475.479.861/24.93-0.9251/2-1.18-1.03-1.03-1.03-11.03三次分配传递0.240.240.441/20.22-0.08-0.05-0.05-0.05-10.05结果30.1530.15-60.3276.58-24.1-24.1-28.421.95图5-5二层弯矩分配法计算过程A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱MBEMEB分配系数0.2210.2770.5020.3930.1720.2170.218固端弯矩-92.9492.94-4.3-2.15一次分配传递20.5425.7446.661/223.33-22.01/2-44.0-19.26-24.30-24.41-124.41二次分配传递4.866.0911.041/25.52-1.0851/2-2.17-0.95-1.2-1.2-11.2三次分配传递0.240.30.541/20.27-0.11-0.05-0.06-0.06-10.06结果25.6432.13-57.7975.78-20.26-25.56-29.9723.52图5-6一层弯矩分配法计算过程5.1.4跨中弯矩计算第65页共166页 欲求梁的跨中弯矩，不能按等效分布荷载计算，须根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布（即图5-1a、c所示），按照平衡条件计算。框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩M0如图5-7所示。M0=145.89kN·mM0=9.39kN·m（a）顶层边跨梁（b）顶层中跨梁M0=153.20kN·mM0=6.73kN·m（c）三层边跨梁（d）三层中跨梁M0=146.75kN·mM0=6.73kN·m（ｅ）一二层边跨梁（ｆ）一二层中跨梁图5-7梁在实际分布荷载（KN/m）作用下按简支梁计算的跨中弯矩（kN·m）在实际分布荷载作用下，框架梁的跨中弯矩M按下式计算：第65页共166页 表5-2实际分布荷载作用下分层法各单元跨中弯矩计算表（kN·m）位置按简支梁跨中弯矩按实际结构跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩AB、CD跨四　层145.89-40.37-69.4091.01三层153.20-68.07-87.175.62二　层146.75-60.3276.5878.3一层146.75-57.7975.7879.97BC跨四　层9.3938.9138.91-29.52三层6.73-32.5832.58-25.85二　层6.73-28.428.4-21.67一层6.73-29.9729.97-23.24则可得分层法弯矩计算结果如下：图5-8顶层弯矩图（单位：kN·m）第65页共166页 图5-9三层弯矩图（单位：kN·m）图5-10二层弯矩图（单位：kN·m）第65页共166页 图5-11底层弯矩图（单位：kN·m）5.1.5各分层单元计算整个结构在恒载作用下的弯矩图将分层法求得的各层弯矩叠加，可得整个框架在竖向荷载作用下的弯矩图。但由于分层法存在计算误差，叠加后各框架节点弯矩不能达到平衡，为此，需将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，叠加后的框架梁跨中弯矩计算见表5-3。根据以上结果，可作出叠加后的整体结构的弯矩图，如图5-12。表5-3叠加后框架梁跨中弯矩计算表（kN·m）位置按简支梁跨中弯矩按实际结构跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩AB、CD跨四层145.89-47.61-73.6485.27三层153.20-79.45-94.0566.45二层146.75-70.9683.3369.61一层146.75-62.8478.9475.86BC跨四层9.39-41.26-41.26-31.87三层6.73-36.34-36.34-29.61二层6.73-32.13-32.13-25.4一层6.73-31.72-31.72-24.99第65页共166页 图5-12恒载作用下整体框架弯矩图（kN·m）第65页共166页 5.1.6梁端剪力、梁端控制截面的弯矩（柱边）（1）梁端剪力计算图5-13AB、BC跨梁隔离体AB、BC跨梁隔离体如图5-13所示，根据平衡条件可求出梁端剪力，其计算公式如下：据此，可计算得出梁端剪力，计算结果见表5-4及表5-5。（2）梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求得梁端柱边的剪力值。对AB跨梁，取图5-13所示隔离体。图5-14梁端柱边剪力计算隔离体由竖向力平衡及几何关系，整理可得：同理：第65页共166页 由此可计算得出梁端柱边剪力，其计算结果见表5-4及表5-5。表5-4AB跨梁剪力计算表（kN）层次梁荷载gAB1板荷载gAB2MABMBAVABVBAVAB"VBA"44.0830.05-47.6173.6467.32-75.5866.0174.27314.918.96-79.4594.0581.59-86.2277.99-82.62213.618.96-70.4583.3377.85-81.7874.54-78.47113.618.96-62.8478.9477.26-82.3773.95-79.06表5-5BC跨梁剪力计算表（kN）层次梁荷载gBC1板荷载gBC2VBCVCBVBC"VCB"43.0315.0212.65-12.6511.70-11.7033.039.489.32-9.328.47-8.4723.039.489.32-9.328.47-8.4713.039.489.32-9.328.47-8.47（3）梁端柱边弯矩计算为内力组合作准备，需将梁端弯矩换算至梁端柱边弯矩，本设计按照下式进行计算：计算结果如表5-6所示，其中MAB、MBA及MBC取自表5-3，VAB"及VBA"取自表5-4，VBC"取自表5-5。表5-6梁端柱边弯矩计算表（kN·m）第65页共166页 层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩MABMBAMBCVAB"VBA"VBC"MAB"MBA"MBC"4-47.6173.64-41.2666.01-74.2711.7-32.7656.93-38.633-79.4594.05-36.3477.99-82.628.47-61.9075.46-34.432-70.9683.33-32.1374.54-78.478.47-54.1965.67-30.221-62.8478.94-31.7273.95-79.068.47-46.2061.15-29.815.1.7柱轴力计算柱轴力可通过对梁端剪力、纵向框架梁传来剪力和柱自重叠加而得到。本设计假定纵向框架梁按简支支承，即纵向框架梁传给柱的集中力可由其受荷面积得到。柱轴力的计算过程及结果列于表5-8，恒载作用下的框架轴力图如图5-15所示。表5-7柱轴力计算表（kN）层数A柱B柱VAB纵梁竖向力F柱自重G每层竖向力P轴力NAVBAVBC纵梁竖向力F柱自重G每层竖向力P轴力NB467.3261.3622.85128.68顶部128.68-75.5812.6576.0122.85164.24顶部164.24底部151.53底部187.09381.5953.9621.2135.55顶部287.08-86.229.3291.4821.2187.02顶部374.11底部308.28底部395.31277.8553.9621.2131.81顶部440.09-81.789.3291.4821.2182.58顶部577.89底部461.29底部599.09177.2653.9628.7131.22顶部592.51-82.379.3291.4829.7183.17顶部782.26底部622.21底部811.96第65页共166页 图5-15恒载作用下的梁剪力及柱轴力图（kN）第65页共166页5.1.8弯矩调幅本题考虑梁端弯矩调幅，调幅系数系数取0.15；调幅后的梁端柱边弯矩及跨中弯矩如下图所示：第65页共166页 图5-16调幅后的梁端柱边弯矩及跨中弯矩图（kN·m)5．2楼面活荷载作用下的内力计算5.2.1活荷载布置与计算方法的选用当活荷载产生的内力远小于恒荷载产生的内力时，可不考虑活荷载的最不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架梁上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力极为相近，可直接进行内力组合。但求得的梁跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对梁跨中弯矩应乘以1.1～1.2的系数予以增大。第65页共166页 楼面活荷载作用下的内力计算同样采用分层法、弯矩分配法计算，并考虑弯矩调幅，但由于活荷载相比恒荷载较小，故在计算时不再考虑边柱上偏心弯矩的影响，足以满足工程要求。5.2.2等效均布荷载的计算四层：P"4AB=P"4CD(1-2α2+α3)P3AB=(1-2×0.3812+0.3813)×2.4=1.84kN/mP"4BC=（5/8）P4BC=（5/8）×1.2=0.75kN/m三层：P"AB=(1-2α2+α3)PAB=(1-2×0.3812+0.3813)×9.6=7.34kN/mP"BC=（5/8）PBC=（5/8）×4.8=3.0kN/m一二层：P"AB=7.34kN/mP"BC=3.0kN/m5.2.3固端弯矩的计算固端弯矩的计算过程如下，计算结果与分配系数见表4-9。顶层固端弯矩：中间层固端弯矩：一二层固端弯矩：第65页共166页 然后利用力矩分配法将其进行分配，过程与恒载计算时相同，同理可求得跨中弯矩。弯矩分配法计算过程如图5-17、图5-18、图5-19、图5-20所示。计算所得结构单元的弯矩图见图5-22。A下柱MABMBAB下柱MBEMEB分配系数0.3390.6610.4840.2480.268固端弯矩-6.096.09-0.36-0.18一次分配传递2.064.031/22.015-1.8751/2-3.75-1.92-2.08-12.08二次分配传递0.641.241/20.62-0.151/2-0.30-0.15-0.17-10.17三次分配传递0.050.101/20.05-0.02-0.01-0.01-10.01结果2.75-2.754.70-2.08-2.622.08图5-17活载作用下顶层弯矩分配法计算过程A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱MBEMEB分配系数0.2670.2490.4840.3820.2110.1960.211固端弯矩-24.2824.28-1.44-0.72一次分配传递6.486.0511.751/25.875-5.4851/2-10.97-6.06-5.63-6.06-16.06二次分配传递1.461.372.651/21.325-0.2251/2-0.51-0.28-0.26-0.28-10.28三次分配传递0.070.060.121/20.06-0.02-0.01-0.01-0.01-10.01结果8.017.48-15.4920.04-6.35-5.9-7.795.63图5-18活载作用下三层弯矩分配法计算过程A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱MBEMEB分配系数0.2630.2630.4740.3760.2080.2080.208固端弯矩-24.2824.28-1.44-0.72第65页共166页 一次分配传递6.396.3911.511/25.755-5.3751/2-10.75-5.95-5.95-5.95-15.95二次分配传递1.411.412.551/21.275-0.241/2-0.48-0.27-0.27-0.27-10.27三次分配传递0.060.060.111/20.055-0.02-0.01-0.01-0.01-10.01结果7.867.86-15.7220.12-6.23-6.23-7.675.51图5-19活载作用下二层弯矩分配法计算过程A下柱A上柱MABMBAB下柱B上柱MBEMEB分配系数0.2210.2770.5020.3930.1720.2170.218固端弯矩-24.2824.28-1.44-0.72一次分配传递5.376.7312.191/26.095-5.6851/2-11.37-4.98-6.28-6.31-16.31二次分配传递1.261.572.851/21.425-0.281/2-0.56-0.25-0.31-0.31-10.31三次分配传递0.060.08-0.141/20.07-0.03-0.01-0.02-0.02-10.02结果6.698.38-15.0719.91-5.24-6.61-8.085.91图5-20活载作用下一层弯矩分配法计算过程5.2.4跨中弯矩计算框架梁在实际活荷载荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩M0如图5-21所示。M0=10.04kN·mM0=0.58kN·m（a）四层边跨梁（b）四层中跨梁第65页共166页 M0=40.14kN·mM0=2.30kN·m（a）中间层及底边跨梁（b）中间层及底层中跨梁图5-21梁在活荷载（kN/m）作用下按简支梁计算的跨中弯矩（kN·m）由上面所得结果即可求得实际荷载作用下分层法各单元的梁端弯矩和跨中弯矩，计算结果如下表：表5-7实际分布荷载作用下分层法各单元跨中弯矩计算表（kN·m）位置按简支梁跨中弯矩按实际结构跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩AB、CD、跨四层10.04-2.754.706.32三层40.14-15.4920.0422.38二层40.14-15.7220.1222.22一层40.14-15.0719.9122.65BC跨四层0.58-2.622.62-2.04三层2.30-7.797.79-5.49二层2.30-7.677.67-5.37一层2.30-8.088.08-5.78则可得分层法弯矩计算结果如下：第65页共166页 （a）顶层弯矩图（b）三层弯矩图（c）二层弯矩图第65页共166页 （c）底间层弯矩图图5-22活荷载作用下结构单元弯矩图（kN·m）5.2.5各分层单元计算整个结构在活载作用下的弯矩图同恒载计算方法，将分层法求得的活载作用下各层弯矩叠加，可得整个框架在活载作用下的弯矩图。但由于分层法存在计算误差，叠加后各框架节点弯矩不能达到平衡，为此，需将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，叠加后的框架梁跨中弯矩计算见表5-11。表5-8活载作用下叠加后框架梁跨中弯矩计算表（kN·m）位置按简支梁跨中弯矩按实际结构跨中弯矩左端弯矩右端弯矩跨中弯矩AB、CD跨四层10.04-4.405.655.02三层40.14-17.2021.1020.99二层40.14-18.3021.7420.12一层40.14-16.3920.7321.58BC跨四层0.58-3.153.152.57三层2.30-8.378.37-6.07二层2.30-8.578.57-6.27一层2.30-8.538.53-6.23第65页共166页 图5-23活载作用下整体框架弯矩图（kN·m）5.2.6活载作用下梁端剪力、梁端控制截面的弯矩（柱边）（1）梁端剪力计算图5-24四层AB、BC跨隔离体第65页共166页 图5-25中间层及底层AB、BC跨隔离体AB、BC跨梁隔离体如图5-24、图5-25所示，根据平衡条件可求出梁端剪力，其计算公式如下：据此，可计算得出活载作用下的梁端剪力，计算结果见表5-9及表5-10。（2）梁端柱边剪力计算取柱轴心至柱边这一段梁为隔离体，由平衡条件可求得活载作用下梁端柱边的剪力值。对AB跨梁，取图4-26所示隔离体。图5-26活载作用下梁端柱边剪力计算隔离体由竖向力平衡及几何关系，整理可得：同理：由此可计算得出活载作用下梁端柱边剪力，其计算结果见表5-9及表5-10。第65页共166页 表5-9活载作用下AB跨梁剪力计算表（kN）层次板荷载pABMABMBAVABVBAVAB"VBA"42.44.45.654.48-4.894.45-4.8639.617.221.1018.10-19.3417.98-19.2229.618.3021.7418.17-19.2718.05-19.1519.616.3920.7318.03-19.4117.91-19.29表5-10活载作用下BC跨梁剪力计算表（kN）层次板荷载pBCMBCMCBVBCVCBVBC"VCB"41.23.15-3.150.72-0.720.70-0.7034.88.37-8.372.58-2.58-2.79-2.7924.88.57-8.572.88-2.88-2.79-2.7914.88.53-8.532.88-2.88-2.79-2.79（3）梁端柱边弯矩计算为内力组合作准备，需将梁端弯矩换算至梁端柱边弯矩，本设计按照下式进行计算：计算结果如表5-11所示，其中MAB、MBA及MBC取自表4-8，VAB"及VBA"取自表5-9，VBC"取自表5-10。活载作用下的框架弯矩图如图5-28所示。第65页共166页 表5-11活载作用下梁端柱边弯矩计算表（kN·m）层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩MABMBAMBCVAB"VBA"VBC"MAB"MBA"MBC"4-4.45.65-3.154.45-4.860.70-3.404.56-2.993-17.2`21.10-8.3717.98-19.222.79-13.1516.78-7.742-18.321.74-8.5718.05-19.152.79-14.2417.43-7.941-16.3920.73-8.5317.91-19.292.79-12.3616.36-7.905.2.7活载作用下柱轴力计算同恒载作用下柱轴力的计算，活载作用下柱轴力可通过对梁端剪力、纵向框架梁传来剪力叠加而得到。本设计假定纵向框架梁按简支支承，即纵向框架梁传给柱的集中力可由其受荷面积得到。柱轴力的计算过程及结果列于表5-12，活载作用下的框架轴力图如图5-27所示。表5-12活载作用下的柱轴力计算表（kN）层数A柱B柱VAB纵梁竖向力F每层竖向力P轴力NAVBAVBC纵梁竖向力F每层竖向力P轴力NB44.482.887.36顶部7.36-4.890.725.0410.65顶部10.65底部7.36底部10.65318.1011.5229.62顶部36.98-19.342.8820.1642.38顶部53.03底部36.98底部53.03218.1711.5229.69顶部66.67-19.272.8820.1642.31顶部95.34底部66.67底部95.34118.0311.5229.55顶部96.22-19.412.8820.1642.45顶部137.79底部96.22底部137.795.2.8弯矩调幅因楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大，放大后再调幅：边跨：端部弯矩调幅系数取0.15；中跨：端部弯矩调幅系数取0.15。第65页共166页 则可得活荷载作用下框架内力图（其中跨中中弯矩乘以放大系数1.1）：图5-27活载作用下梁剪力图及柱轴力图（kN）第65页共166页 图5-28活载作用下调幅后的梁端柱边及跨中弯矩图（kN·m）5.3风荷载作用下的内力计算5.3.1风荷载作用下各层柱端弯矩和剪力对于风荷载作用下的各柱的剪力分配，应放在整个楼层中，按照抗侧刚度在同层柱中进行分配，本题各榀横向跨架间距相同。抗侧刚度相同，所以可以采用相似的简化方法，即按D值法进行进算。框架柱柱端剪力和弯矩的计算公式如下：第65页共166页 各柱反弯点高度比y通过查表然后根据线性插值法可得，本设计底层柱需考虑修正值y2，第二层考虑修正值y3，第三层考虑修正值y2,第四层考虑修正值y3其余柱均无需修正，具体计算过程见下表：表5-13风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算表（kN）层次hjVj边柱A中柱B44.28.163464272581.711.7560.392.804.38100632.373.6990.454.485.4733.917.694183886883.671.6310.456.447.87122305.173.4370.5010.0810.0823.926.214183886885.441.6310.4810.1811.03122307.663.4370.514.9414.9415.4535.112025546037.982.2790.5523.9219.5755249.584.8020.5528.7223.495.3.2风荷载作用下的梁端弯矩、剪力和柱轴力梁端弯矩、剪力分别按，，计算，柱轴力由其上各层框架梁剪力累加得到。具体计算过程如下表：表5-14连端弯矩、剪力及柱轴力计算表（kN）层次边梁走道梁柱轴力VbVb边柱中柱44.382.606.31.112.872.872.42.39-1.11-1.34310.676.926.32.797.647.642.46.37-3.9-4.86217.4711.886.34.6613.1413.142.410.95-8.56-11.22119.7518.256.36.0320.1820.182.416.82-14.59-20.35第65页共166页 则风荷载作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如下：图5-29风荷载作用下框架的弯矩图（kN·m）第65页共166页 图5-30风荷载作用下框架的剪力、轴力图（kN）5.3.3风荷载作用下的梁端柱边弯矩值和剪力值为最后内力组合做准备，需要把梁端弯矩、剪力换算到梁端柱边处的弯矩值和剪力值，换算按下列公式进行：则有：并注意到AB、BC跨上无竖向荷载，剪力图的图形为水平直线段，故有：梁的跨中弯矩为：AB跨：第65页共166页 BC跨：风荷载作用下梁端柱边及跨中弯矩计算表如下：表5-15梁端柱边及跨中弯矩计算表（kN）层次梁端弯矩梁端柱边剪力梁端柱边弯矩跨中弯矩MABMBAMBCMAB0MBC044.382.602.87-1.11-1.11-2.394.132.352.330.890310.676.927.64-2.79-2.79-6.3710.046.296.211.880217.4711.8813.14-4.66-4.66-10.9516.4210.8310.682.800129.7518.2520.18-6.03-6.03-16.8228.3916.8916.405.750图5-31风荷载作用下梁端柱边及跨中弯矩第65页共166页 6内力组合根据前面内力计算的结果，即可进行框架结构梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有五个控制截面，即图6-1梁中的1、2、3、4、5号截面。柱则分为边柱和中柱（即A柱、B柱），每层每根柱有两个控制截面。因活荷载作用下内力计算采用分层法。由于本设计不考虑地震荷载作用，因而本设计在内力组合方式上，只考虑恒荷载、活荷载和风荷载的不利组合。组合方式有以下三种：（1）1.2恒载+1.4活载（2）1.35恒载+（1.4×0.7）活载（3）1.2恒载+0.9×1.4（活载+风载）根据梁柱截面内力组合结果，即可选择各截面的最不利内力分别对梁柱进行截面配筋计算。图6-1框架梁柱控制截面第65页共166页 6．1框架梁内力组合框架梁内力组合计算过程及结果见表6-1。根据表6-2的框架柱内力组合结果进行框架柱剪力值计算。计算过程按下式进行：（）即计算结果列于表6-3。表6-3框架柱剪力计算表（kN）楼层柱HnV4A柱68.5961.994.234.2B柱-55.82-52.694.2-28.423A柱62.1257.503.933.74B柱-61.56-57.853.9-33.682A柱56.2263.253.933.70B柱-62.98-67.543.9-36.811A柱37.4620.595.4511.72B柱-58.40-51.645.45-22.21表6-1框架梁内力组合第65页共166页 层次荷载类型截面恒载活载风载内力组合1.2①+1.4②1.35①+1.4×0.7②1.2①+0.9×1.4（①+②）①②③④⑤⑥MVMVMVMmaxVminVmaxMmaxVminVmaxMmaxVminVmax四层1-27.8566.01-2.894.454.13-1.11—-37.4785.44—-40.4393.47—-41.8286.14294.36—6.35—0.89—122.12——133.61——122.35——3-48.39-74.27-3.88-4.86-2.35-1.11—-63.5095.93—-69.13105.03—-65.9396.574-32.8411.7-2.540.702.332.39—-42.9615.02—-46.8216.48—-45.5417.935-25.71—-2.31—0.00——-34.09——-36.97——-33.76—三层1-52.6277.99-11.1817.9810.04-2.79—-78.80118.76—-81.99122.91—-90.32119.83279.46—26.25—1.88—132.10——133.00——130.80——3-64.14-82.62-14.26-19.22-6.29-2.79—-96.93-126.05—-100.56-130.37—-104.78-126.954-29.278.47-6.582.796.21-6.37—-44.3414.07—-45.9614.17—-51.2421.71第65页共166页 5-24.16—-5.29—0.00——-36.40——-37.80——-35.66—二层1-46.0674.54-12.1018.0516.42-4.66—-72.21114.72—-74.04117.32—-90.83117.97281.18—25.43—2.8—133.02——134.51——132.99——3-77.26-73.95-14.82-19.15-10.83-4.66—-113.46-120.97—-118.82-124.70—-125.06-124.084-25.698.47-6.752.7910.68-10.95—-40.2814.07—-41.3014.17—52.7927.485-20.58—-5.48—0.00——-32.37——-33.15——-31.60—一层1-39.2773.95-10.5117.9128.39-6.03—-61.84113.81—-63.31117.38—-96.21121.00286.48—26.80—5.75—141.30——144.79——143.01———3-51.98-79.06-13.91-19.29-16.89-6.03—-81.85-121.88—-83.80-125.64—-100.72-128.874-25.348.47-6.722.7916.40-16.82—-39.8214.07—-40.7914.17—-59.54-34.875-20.23—-5.45—0.00——-31.91——-32.65——-31.14—6．2框架柱内力组合框架柱内力组合过程及结果见表6-2，弯矩以顺时针为正，轴力以受压为正。第65页共166页 表6-2框架柱内力组合层次柱号截面恒载活载风载内力组合上层传来1.2①+1.4②1.35①+(1.4×0.7)②1.2①+0.9×1.4（①+②）|Mmax|，NNmax，MNmin，M①②③④①+②+③①+②+③①+②+④MNMNMN第四层A柱M847.614.40—-4.3863.2968.5957.1668.59211.7868.59211.7857.16189.71M740.467.52—-2.8059.0861.9954.5061.99211.7861.89211.7854.5189.71N151.537.360.00-1.11192.14211.78189.71V———1.71———B柱M8-37.06-3.56—-5.47-49.46-47.84-55.85-55.82236.31-47.84263.01-49.46239.42M7-32.85=6.05—-4.48-47.89-50.28-52.69-52.69236.31-50.28263.01-47.89239.42N187.0910.650.00-1.28239.42263.01236.31V———2.37———第三层A柱M638.999.68—-7.8760.3462.1249.0762.12459.6362.12459.6360.34432.01M535.999.10—-6.4455.9357.5045.7957.5459.6357.5459.6355.93432.01N308.2836.987.36-3.90432.01459.63411.62　　　　　　V———3.67——4.62　　　　　　B柱M6-32.47-7.85—-10.08-49.95-51.53-61.56-61.56535.07-51.53596.07-61.56535.07M5-29.80-7.45—-10.08-46.19-47.53-57.85-57.85535.07-47.53596.07-57.85535.07N395.3153.0310.65-4.86563.52596.07535.07　　　　　　第65页共166页 V———5.17——6.51　　　　　　第二层A柱M434.969.21—-11.0354.8556.2239.6656.22724.3256.22724.3239.66626.77M339.4010.27—-10.1861.6663.2547.3963.25724.3263.25724.3247.39626.77N461.2966.6736.98-8.56698.66724.32626.77　　　　　　V———5.44——6.85　　　　　　B柱M4-28.89-7.53—-14.94-45.21-46.38-62.98-62.98824.99-46.38954.17-62.98824.99M3-31.85-8.33—-14.94-49.88-51.16-67.54-67.54824.99-51.16954.17-67.54824.99N599.0995.3453.03-11.15926.63954.17824.99　　　　　　V———7.66——9.65　　　　　　第一层A柱M223.425.96—-19.5736.4537.4610.9637.46999.6237.46999.6210.96849.51M112.823.35—-23.9220.0720.5910.5320.59999.6220.59999.6210.53849.51N622.2196.2266.67-14.59974.70999.62849.51　　　　　　V———7.98——10.05　　　　　　B柱M2-18.88-4.88—-23.49-29.49-30.27-58.40-58.401120.32-30.271324.61-58.401120.32M1-10.13-2.62—-28.72-15.82-16.24-51.64-51.641120.32-16.241324.61-51.641120.32N811.96137.7995.34-21.941300.731324.611120.32　　　　　　V———9.58——12.07　　　　　　第65页共166页 7截面设计7．1框架梁截面设计根据表6-1所示框架梁内力组合结果，对框架梁进行截面配筋计算。本设计楼盖为现浇混凝土楼盖，截面设计时先进行截面下部钢筋设计而后进行上部钢筋设计。设计梁下部的正弯矩钢筋时，由梁的跨中及支座截面最大正弯矩值，根据单筋T形截面计算确定。设计梁的上部负弯矩钢筋时，则由梁支座负弯矩值根据双筋矩形截面计算确定。7.1.1正截面承载力计算（1）已知条件混凝土强度等级选用C25，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2。纵向受力钢筋选用HPB235（fy=fy"=300N/mm2），箍筋选用HPB235（fy=fy"=210N/mm2）。梁的截面尺寸为250mm×600mm、250mm×450mm两种，则h01=600-35=565mm，h02=450-35=415mm。（2）构造要求梁的纵筋最小配筋率：支座：0.25%×250×565=353.13mm2>（55×1.27/300）%×250×565=328.88mm20.25%×250×415=259.38mm2>（55×1.27/300）%×250×415=241.56mm2所以As1min=353.13mm2As2min=259.38mm2跨中：0.2%×250×565=282.5mm2>（45×1.27/300）%×250×565=221.46mm20.2%×250×415=207.5mm2>（45×1.27/300）%×250×415=197.64mm2所以As1min=282.5mm2As2min=207.5mm2箍筋配筋率：ρs,vmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.27/210=0.15%（3）配筋计算第65页共166页 因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时，按T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第四层AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算结果列于表7-1。1）跨中各梁跨中截面下部受拉，按单筋T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时：bf"=l0/3=6300/3=2100mm；当按梁间间距考虑时bf"=b+Sn=250+4800-150-100=4800mm,当按翼缘厚度考虑时，h0=565mm,h,f/h0=120/465=0.212>0.1,此种情况不起控制作用。综上，取bf"=2100mm。不考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为133.04kN·m。由于故跨中截面属第一类截面。As,min=282.5mm2，故配筋416，As=804mm2。2）支座（以左支座为例）由梁支座负弯矩值根据双筋矩形截面计算确定。将下部跨中的416全部伸入支座作为受压钢筋，再计算相应的As。说明富于，且达不到屈服，可近似取As,min=353.13mm2，故配筋416，As=804mm2。第65页共166页 全部梁的正截面配筋计算过程与结果见表7-1。表7-1框架梁正截面配筋计算楼层截面M(kN•m)ξ(mm2)As(mm2)实配As(mm2)/AsρS(%)四1-41.82＜0804353416,8041.00.572133.610.017800416,8040.573-69.13＜0804435416,8041.00.574-46.820.002402411316,6030.670.43536.970.009311216,4020.28三1-90.32＜0804568416,8041.00.572133.00.016753416,8040.573-104.78＜0804659416,8041.00.574-51.240.001402450316,6030.670.435-37.800.009311216,4020.28二1-90.38＜0804568416,8041.00.572134.510.017800416,8040.573-125.06＜0804787416,8041.00.574-52.790.002402463316,6030.670.435-33.150.008277216,4020.28一1-96.21＜0941605320,9411.00.672144.790.018847320,9410.673-100.72＜0941634320,9411.00.674-59.540.003402520320,9410.670.435-32.650.008277216,4020.28因框架梁的腹板高度大于等于450，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。AB梁现每侧配置414，则615/(250×600)=0.42%>0.1%,BC梁现每侧配置214，则308/(250×450)=0.21%>0.1%,满足要求。7.1.2梁斜截面承载力计算以第四层AB、BC跨梁为例给出计算方法和过程，其余各梁配筋结果见表7-2。AB跨梁：hw/b=（565-120）/250=1.78<4（厚腹梁）V=105.03KN<0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×250×565=420.22kN故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢φ8@100，fyv=210N/mm2，则第65页共166页 箍筋加密区长度取1.2m＞1.5×600=900非加密区取2肢φ8@150，设置满足要求。BC跨梁：V=17.93KN<0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×250×415=308.7kN故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋，则全跨可按加密区配置故按构造配筋。梁斜截面配筋计算过程及结果列于表7-2。表7-2框架梁斜截面配筋计算楼层梁V(kN)0.25βcfcbh0(kN)Asv/s加密区实配(Asv/s)非加密区实配ρ(%)四AB105.03420.22-0.14双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.269)BC17.93308.7-0.73双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.404)三AB130.37420.220.032双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.269)BC21.71308.7-0.70双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.404)二AB124.7420.220.006双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.269)BC27.48308.7-0.66双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.404)一AB128.87420.220.022双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.269)BC34.87308.7-0.61双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.404)7．2框架柱截面设计按照表6-5所示框架柱内力设计值汇总进行框架柱配筋计算。第65页共166页 7.2.1正截面承载力计算（1）已知条件混凝土强度等级选用C25，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335（fy=fy"=300N/mm2），箍筋选用HPB235（fy=fy"=210N/mm2）。柱的截面尺寸为450mm×450mm，则h0=450-40=410mm。（2）构造要求柱为受压构件，全部纵向钢筋应满足最小配筋率0.6%，单侧纵向钢筋应满足最小配筋率0.2%，本设计按对称配筋设计，因此只需满足全部纵向钢筋最小配筋率即可。受压构件的全部纵向钢筋和一侧纵向钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算。则有：As,min=0.6%×450×450=1215.00mm2（3）剪跨比和轴压比验算：剪跨比宜大于2，轴压比均小于0.9，从下表中可知二者均满足要求。表7-3柱剪跨比和轴压比计算表楼层柱b(mm)h0(mm)Mc(kN·m)Vc(kN)N(kN)Mc/V0h0N/fcbh0四边柱45041068.5934.20211.784.890.10中柱45041055.8228.42263.014.790.12三边柱45041062.1233.74459.634.490.21中柱45041061.5633.68596.074.460.27二边柱45041056.22233.70754.324.070.33中柱45041062.9836.81954.174.170.43一边柱45041037.4611.72999.627.800.46中柱45041058.4022.211324.616.410.60（4）柱正截面承载力计算计算要点:1），，当时为大偏心受压柱；当时为小偏心受压柱；2）ea取20mm和h/30两者中的较大者;3）当ηei/h0≥0.3时，ζ1≥1.0，当ηei/h0＜0.3时，ζ1=0.2+2.7ei/h0，且≤1.0；第65页共166页 1）柱计算长度；5）当时，；当时，且≤1.0；6）；7）当时，；当时，。因此按构造配筋且应满足最小配筋率ρｍｉｎ＝0.8％，单侧配筋率ρS1≥0.2%，≥ρSmin×bh0各柱配筋计算过程及结果列于表7-4和表7-5中。第65页共166页 表7-5框架柱边柱正截面配筋计算表第65页共166页 边柱四层三层二层一层组合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(kNm)68.5968.5957.1662.1262.1260.3456.2256.2239.6637.4637.4610.96N(kN)211.78211.78189.71459.63459.63432.01724.32724.32626.77999.62999.62849.51ξ0.100.100.090.210.210.200.330.330.290.460.460.39大小偏心大大大大大大大大大大大大e0=M/N(mm)323.87323.87301.3135.15135.15139.6777.6177.6163.2837.4737.4712.9ea(mm)202020202020202020202020ei=e0+ea(mm)343.87343.87321.3155.15155.15159.6797.6197.6183.2857.4757.4732.9ei/h00.840.840.780.380.380.390.240.240.200.140.140.08ζ11.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0l0(m)2.942.942.942.732.732.732.732.732.733.8153.8153.815l0/h6.536.536.536.076.076.076.076.076.078.458.458.45ζ21.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0η1.0361.0361.0391.0691.0691.0691.111.111.1321.3641.3641.6382aS"/h00.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.195e(mm)541.25541.25518.83350.86350.86355.69293.35293.35279.27263.39263.39235.61AS=AS"(mm2)10331033887﹤0﹤0﹤0﹤0﹤0﹤0<0<0<0实配钢筋420416416420面积(mm2)12568048041256单侧ρS(%)0.62﹥0.20.44﹥0.20.44﹥0.20.62﹥0.2总ρS(%)2.72﹤51.74﹤51.74﹤52.72﹤5中柱四层三层二层一层组合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(kN·m)55.8250.2849.4661.5651.5361.5667.5451.1667.5458.430.2758.4N(kN)263.01263.01239.42535.07596.07535.07824.99954.17824.991120.321324.611120.32ξ0.1080.1080.1090.2440.2710.2440.3760.4350.3760.510.6030.51大小偏心大大大大大大大大大大大大e0=M/N(mm)236.22191.17206.58115.0586.45115.0581.8753.6281.8752.1322.8552.13ea(mm)202020202020202020202020ei=e0+ea(mm)256.22211.17226.58135.05106.45135.05101.8773.62101.8772.1342.8572.13ei/h00.6250.5150.5530.3290.2600.3290.2480.1800.2480.1760.1050.176ζ11.01.01.01.01.01.01.01.01.010.911l0(m)2.942.942.942.732.732.732.732.732.733.8153.8153.815l0/h6.536.536.536.076.076.076.076.076.078.458.458.45ζ21.01.01.01.01.01.01.01.01.0111η1.0491.0591.0551.0801.1011.0801.1061.1461.1061.291.4861.292aS"/h00.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.1950.195e(mm)453.77408.63424.04330.85302.20330.85297.67269.37297.67278.05248.68278.05AS=AS"(mm2)966968915<0<0<0<0<0<0<0<0<0实配钢筋420416416420面积(mm2)12568048041256单侧ρS(%)0.62﹥0.20.440.44﹥0.20.62﹥0.2总ρS(%)2.72﹤51.74﹤51.72﹤52.72﹤5第65页共166页 表7-5框架柱中柱正截面配筋计算表第65页共166页 中北大学2011届毕业设计说明书7.2.2斜截面承载力计算计算要点：1）；2）当时，取；当时，取；3）时，截面满足要求；4）当时，取实际值计算；当时，取计算；5）时按构造配箍，否则按计算配箍；6）箍筋加密区长度底层柱根部取1500mm,其他端部取为1000mm；7)；8)。框架柱斜截面计算过程及结果列于表7-6和表7-7。表7-6框架柱边柱斜截面配筋计算边柱四层三层二层一层Hn(m)4.23.93.95.45λ=Hn/(2h0)5.124.764.766.65VC(kN)34.233.7433.7011.720.2fcbh0(kN)439.11439.11439.11439.11截面是否满足要求满足满足满足满足(kN)67.067.067.067.00.3fcbh(kN)722.93722.93722.93722.93N(kN)211.78495.63724.32999.620.07N14.8234.6950.7069.97+81.82101.69117.70136.97ASV/s<0<0<0<0实配箍筋加密区(%)4Ф10@100(0.75)4Ф10@100(0.75)4Ф10@100(0.75)4Ф10@100(0.75)非加密区(%)4Ф10@150(0.46)4Ф10@150(0.46)4Ф10@150(0.46)4Ф10@150(0.46)表7-7框架柱中柱斜截面配筋计算第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书中柱四层三层二层一层Hn(m)4.23.93.95.45λ=Hn/(2h0)5.124.764.766.65VC(kN)28.4233.6837.8122.210.2fcbh0(kN)439.11439.11439.11439.11截面是否满足要求满足满足满足满足67.067.067.067.00.3fcbh(kN)722.93722.93722.93722.93N(kN)263.01596.07954.171324.610.07N18.4141.7266.7992.72+85.41108.72133.79159.72ASV/s<0<0<0<0实配箍筋加密区4Ф10@100(0.75)4Ф10@100(0.75)4Ф10@100(0.75)4Ф10@100(0.75)非加密区4Ф10@150(0.46)4Ф10@150(0.46)4Ф10@150(0.46)4Ф10@150(0.46)8屋面楼面设计板计算划分单元如图8-1所示：8．1屋面设计8.1.1B1板的配筋计算（1）判断板类型第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书图8-1屋盖板区格划分图由＜2.0可知屋面板按双向板计算（2）荷载计算由前面统计值可知屋面板恒载设计值为活载设计值为（3）按弹性理论进行计算在求各区板跨内正弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置计算取荷载在作用下各内支均可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处在作用下，各区格板四周均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书在求各中间支座最大负弯矩绝对时，按恒荷载及活荷载均布满跨布置计算取荷载P=g+q=7.512+0.7=8.212kN/m按《混凝土结构设计》中的附录8进行计算查表：跨内：0.02900.03820.01330.0193支座：0.06920.0564则计算可得跨内：(0.0290(0.01335.562.56支座:0.06900.0565h截面配筋：跨中：方向:选用8@150(方向:选用8@150(第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书支座处：方向:选用10／12@150(方向:选用10／12@150(8.1.2B2板的配筋计算（1）判断板的类型：，按双向板进行设计，此板同上一样用弹性理论进行计算。（2）荷载计算恒载设计值：活载设计值：（3）内力计算查表：跨内：0.04000.04500.00380.0173支座：0.08290.0570则计算可得跨内：(0.0400(0.00491.900.21支座:0.0829第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书0.0570h截面配筋：跨中：方向:选用6@150(As=189mm2）方向:选用6@150（As=189mm2）支座处：方向:选用6@150（As=189mm2）方向:选用6@150（As=189mm2）8.1.3B3板的配筋计算（1）判断板的类型：，按双向板进行设计，此板同上一样用弹性理论进行计算，但规范允许中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20%。（2）荷载计算恒载设计值：活载设计值：（3）内力计算查表：跨内：0.04000.0965第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书0.00380.0174支座：0.08290.0570则计算可得跨内：(0.0400(0.00492.010.21支座:0.08290.0570h截面配筋：跨中：方向:选用6@150(方向:选用6@150（As=189mm2）支座处：方向:选用6@150（As=189mm2）方向:选用6@150（As=189mm2）8.1.4B4板的配筋计算（1）判断板的类型，第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书由＜2.0可知屋面板按双向板计算按《混凝土结构设计》中的附录8进行计算查表：跨内：0.02900.04500.01330.0173支座：0.06920.0564则计算可得跨内：(0.0290(0.01335.622.55支座:0.06900.0565h截面配筋：跨中：方向:选用8@150(方向:选用8@150（As=335mm2）第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书支座处：方向:选用10／12@150(方向:选用10／12@150(8.2楼面设计8.2.1B1板的配筋的计算（1）判断板类型：由此可知楼面板按双向板计算（2）荷载计算楼面板：3.95kN/m2活载：2.0kN/m2恒载设计值:g=1.2活载设计值:q=1.4（3）按弹性理论进行计算求中间支座最大负弯矩时计算荷载：当μ=0时跨内:0.02900.03820.01330.0193支座：0.06920.0564第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书则计算可得跨内：(0.0290(0.01335.332.50支座：0.06920.0564h截面配筋：跨中：方向:选用8@150(方向：选用8@150（As=335mm2）支座处：方向:选用10／12@150(方向:选用10／12@150(8.2.2B2板的配筋计算（1）判断板的类型：第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书，按双向板进行设计。（2）荷载计算恒载设计值：活载设计值：（3）按弹性理论进行计算求中间支座最大负弯矩时计算荷载：当μ=0时跨内:0.04000.04500.00380.0173支座：0.08290.0570则计算可得跨内：(0.0400(0.00381.780.27支座:0.08290.0570h截面配筋：第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书跨中：方向:选用6@150(方向:选用6@150（As=189mm2）支座处：方向:选用6@150(方向:选用6@150(8.2.3B3板的配筋计算（1）判断板的类型：，按双向板进行设计，此板同上一样用弹性理论进行计算，但规范允许中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20%。（2）荷载计算恒载设计值：活载设计值：最大负弯矩值:P=g+q=4.74+2.8=7.54km/㎡（3）内力计算：按《混凝土结构设计》中的附录8进行计算查表：跨内：0.04000.09650.00380.0174第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书支座：0.08290.0570则计算可得跨内：(0.0400(0.00492.190.27支座:0.08290.0570h截面配筋：跨中：方向:选用6@150(方向:选用6@150（As=189mm2）支座处：方向:选用6@150（As=189mm2）方向:选用6@150（As=189mm2）8.2.4B4板的配筋计算（1）判断板的类型，第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书由＜2.0可知屋面板按双向板计算（2）荷载计算恒载设计值：活载设计值：最大负弯矩值:P=g+q=4.74+2.8=7.54km/㎡（3）内力计算：按《混凝土结构设计》中的附录8进行计算查表：跨内：0.02900.04500.01330.0173支座：0.06920.0564则计算可得跨内：(0.0290(0.01335.552.44支座:0.06900.0565h截面配筋：跨中：方向:选用8@150(第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书方向:选用8@150(支座处：方向:选用10/12@150(方向:选用10/12@150(第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书参考文献[1]国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009－2006）[S].北京：中国建筑工业出版社，2006[2]国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010－2002）[S].北京：中国建筑工业出版社，2002[3]国家行业标准.高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3－2002、J186－2002）[S].北京：中国建筑工业出版社，2002[4]国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105－2001）[S].北京：中国计划出版社，2002[5]中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.[M]中国建筑工业出版社.2003[6]梁兴文、王社良、李晓文等编著.混凝土结构设计原理.[M]北京：科学出版社，2003[7]梁兴文、史庆轩编著.混凝土结构设计.[M]北京：科学出版社，2004[8]霍达主编.高层建筑结构设计.[M]北京：高等教育出版社，2004[9]梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.[M]北京：科学出版社，2002[10]国家标准.房屋建筑制图统一标准（GB／T50001－2001）[S].北京：中国计划出版社，2002[11]国家标准.建筑制图标准（GB／T50104－2001）[S].北京：中国计划出版社，2002[12]（美）立特，汪家铭.结构力学（中文注释版）（原第2版）.[M]水利水电出版社，2006[13]（美）艾伦.威廉斯．钢筋混凝土结构设计(英文版)．[M]中国水利水电出版社，2002[14]RobinShepherd&J.DavisFrost,FailuresinCivilEngineering,Structural,FoundationandGeo-environmentalCaseStudies,[M]1995,PublishedbyASCE.第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书[15]AmericanConcreteInstitute,CommentaryonBuildingCodeRequirementsforReinforcedConcrete,[M]Detroit,MI,1985.[16]齐锦程．对工程造价管理的探讨．山西建设标准定额信息，[M]2010，119：24～26[17]黄艳秋．浅谈建设工程总承包项目中的造价管理．[M]山西建设标准定额信息，2010，119：27～28[18]　章伟，李庆生．论清单计价模式下的招标文件编制与投资控制之关系．山西建设标准定额信息，[M]2010，119：29[19]　山西省工程建设标准定额站．2010年1—2月山西省各市建设工程材料指导价格．山西建设标准定额信息，[M]2010，119：32～46[20]　山西省工程建设标准定额站．山西省建设工程计价依据——装饰装修工程．太原：山西科学技术出版社，[M]2005．3[21]　山西省工程建设标准定额站．山西省建设工程计价依据——建设工程．太原：山西科学技术出版社[M]，2005．3[22]　山西省工程建设标准定额站．山西省建设工程计价依据——混凝土及砂浆配合比、施工机械台班费用定额．[M]太原：山西科学技术出版社，2005第83页共84页 中北大学2011届毕业设计说明书致谢近三个月时间的毕业课题设计在这个季节即将划上一个句号，而对于我的人生来说却只是一个逗号，但是这一段忙碌而又充实的时光毫无你问地使得我大学生活中更加美好而又难忘。这里有治学严谨而又亲切的老师，有互相帮助的同学，更有积极、向上、融洽的学习生活氛围。短短的时间里，我学到了很多的东西。不仅学到就更多的理论知识，扩展了知识面，提高了自己的实际操作能力；而且学会了如何去学习新的知识，学会了面对困难和挑战，学会了团结合作，互助互利。借此毕业设计付梓之际，向所有帮助、关心、支持我的老师、朋友同学，表达我最真诚的谢意。在这里首先要感谢我的导师朱晋华老师，朱老师平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料到设计草案的确定和修改，中期检查，后期详细设计，设计草图等整个过程中都给予了我悉心的指导。我的设计较为复杂烦琐，但是朱老师仍然细心地纠正图纸中的错误和在概预算方面给予很好的建议。此外，除了敬佩朱老师的专业水平外，她的治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。其次要感谢和我一起作毕业设计的同组的五位同学以及诸位老师，尤其是刘亚玲和薛建英两位老师，她们在本次设计中给予了我很大的帮助。感谢和我共度四年美好大学生活的2007级土木工程系的全体同学。最后，感谢土木工程系的所有授课老师，你们治学严谨，学识渊博，思想深邃，视野雄阔，为我营造了一种良好的精神氛围。授人以鱼不如授人以渔，置身其间，耳濡目染，潜移默化中使我不仅接受了全新的思想观念，更领会了基本的思考方式。你们工作中的兢兢业业，生活中的平易近人的品质，严谨治学的态度和忘我的工作精神值得我去学习。在此，请允许我说一声：“老师，您辛苦了！”你们使我终身受益，最后感谢所有关心、鼓励、支持我的家人、亲戚和朋友。第83页共84页'