土木工程房屋结构毕业设计.doc

'扬州大学毕业设计专用纸第一章　　工程概况及建筑设计1.1、工程概况本工程为扬州大学实验农牧场综合楼，主体地上为六层，总建筑面积为7141mm2。主体结构为混凝土框架结构，一至三层主要为办公用房；四至六层为职工宿舍以及活动室。地震设防烈度为7度（0.15g），工程合理的使用年限为50年。1.2、建筑平面设计本建筑平面设计见图，因实际使用情况的需要，两边行人，中间通道。　　　　　图１-２-１　平面设计图（底层）-14- 扬州大学毕业设计专用纸1.3、建筑立面设计建筑物在满足使用要求的同时，立面的设计应尽可能给人以美的享受，同时其立面的外部形象还应把实用、经济、美观三者有机的结合起来，就是说应该在满足内部使用功能和技术经济的前提下，使立面美观、大方。结合扬州的当地情况和本工程的具体特点，立面上局部采用凹凸的墙体，形成了节奏鲜明的立面构图，考虑建设单位使用性质和要求，建筑物采用对称手法，在对称的中心设置玻璃幂墙，丰富立面效果，外墙立面的中间部分竖向分隔使得建筑物简洁、明快、美观、大方。1.4、建筑剖面设计对于剖面除了确定各个房间的室内净高和剖面形状以外，还需要确定房间的层高，以及室内地坪、楼梯平台等标高。窗户的上缘到房间底面的距离为1.0米。本建筑一层层高为3.9米，二层至六层层高均为3.6米，建筑总高度为24.45米，其中女儿墙高为0.9米，为了增加采光效果，主要房间窗户面积较大。-14- 扬州大学毕业设计专用纸第二章结构方案选定及构件尺寸初估2、1　结构方案的确定该建筑为扬州大学实验农牧场综合楼，根据建筑物平面的布置要求，因建筑物内部房间空间大，房间布置复杂，窗户面积大，上下墙体不对齐，拟采用框架结构，以满足使用要求。考虑以后使用功能的变更，以纵向框架承重为主，其不受空间组合变化的影响，适合今后的房间分割和组合。梁、板、柱采用全现浇混凝土框架结构，具有整体性好、抗震好；楼（屋）盖采用双向板肋梁体系。2.2板、柱、梁尺寸初估1、屋面和楼面均布活荷载标准值(见表2-2-1)屋面和楼面均布活荷载标准值表2-2-1荷载类型(KN/m2)均布荷载标准值(KN/m2)荷载类型(KN/m2)均布荷载标准值(KN/m2)基本风压0.35雪荷载0.4储藏室5.0宿舍2.0教室2.0门厅2.5走廊2.5办公室2.0实验室2.0会议室2.0厕所2.0活动室2.0洗手间2.0楼梯2.52、框架结构布置示意图2-2-1-14- 扬州大学毕业设计专用纸图2-2-1柱轴网布置（以平面一层为例）-14- 扬州大学毕业设计专用纸1、板厚根据规范要求单向扳的厚度不宜小于60mmh=(1/30—1/45)双向板的厚度不宜小于80mmh=(1/25—1/40)，同时双向板板厚与短跨跨长的比值(h/l01)应满足h/l01≥1/50（连续板）。根据抗震规范GB50011-2001(6.1.14)：综合考虑本工程板厚所有楼面都取100mm。2、柱截面尺寸1）抗震规范GB50011-2001(6.3.6)：柱的截面宽度和高度均不宜小于300毫米，柱的剪跨比宜大于2，柱截面长边与短边的边长比不宜大于3。2）GB50011-2001(6.3.7)：框架结构，抗震等级为三级，柱轴压比限值为0.9。按柱截面尺寸可根据柱的轴压比限值按下式计算:N=βFgEnAS≥N/[uN]fc式中,AS:柱的截面面积F:按简支状态计算的柱负载面积gE:折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值,本设计各层的重力荷载近似到12KN/m2β:考虑地震作用组合柱轴压力增大系数,边柱取1.3,不等跨内柱取1.25,等跨内柱取1.2fc:混凝土轴心抗压,强度设计值[uN]:框架柱轴压比限值,对一二和三级抗震等级,分别取0.7,0.8和0.9,查表可知本框架结构的抗震等级为三级,则轴压比限值[uN]为0.9按上述方法确定的柱面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm,柱净高与截面长高尺寸之比宜大于4；框架柱上下柱截面高度不同时,从下到上和边柱一般采用内缩,中柱宜采取两边缩：边柱:AS≥(1.3×8.1×4.2×103×12×5)/(0.9×14.3)=206181.8mm2中柱:AS≥(1.25×8.1×7.2×103×12×5)/(0.9×14.3)=339860.1mm2考虑偏心，扩大系数1.2—1.3根据以上计算结果并考虑其它因素,本设计柱截面尺寸取值如下:取柱截面尺寸为500mm×500mm、600mm×600mm。3、梁截面尺寸主梁：-14- 扬州大学毕业设计专用纸次梁（跨度为7200mm、6900mm、5400mm、4200mm、3600mm，3300mm）：在纵向框架的一级次梁的跨度主要为6900，故取h=600mm，b=250mm厕所隔墙跨度较小，故为二级次梁，取h=300mm、，b=250mm梁布置与编号如下图2-2-2-14- 扬州大学毕业设计专用纸-14- 扬州大学毕业设计专用纸第三章　横向地震作用计算3.1构件荷载代表值计算1、楼面板：15mm厚水泥白石子28×0.015=0.42kN/㎡20mm厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/㎡100mm厚捣制钢筋混凝土楼板25×0.1=2.5kN/㎡20mm厚1:0.3:3水泥砂浆粉面　20×0.02=0.4kN/㎡　总计：3.72kN/㎡2、屋面板：30厚1:3水泥砂浆找平层，捣制钢筋混凝土屋面板　30×0.02=0.6kN/㎡35厚C20细石混凝土整浇层，内配φ4钢筋，预制钢筋混凝土屋面板　　　25×0.35=0.875kN/㎡三毡四油防水屋面0.4kN/㎡100厚捣制钢筋混凝土楼板　25×0.10=2.5kN/㎡180高120×120砖垛0.12×0.12×0.18×18×4=0.187kN/㎡20mm厚1:0.3:3水泥砂浆粉面　20×0.02=0.4kN/㎡　　　　　总计：4.96kN/㎡3.2水平地震作用计算3.2.1重力荷载代表值的计算（1）、第一结构层重力荷载代表值的计算:G1一层柱G1柱=0.6×0.6×(4.5-0.1)×2×25+0.5×0.5×(4.5-0.1)×19×25=1039.2kN二层板：1-2轴：19600×7300=143.08㎡2-1/6轴：（3.3+3.6×6-0.2）×（14.3-0.04）=352.22㎡一半雨蓬：（0.04+4.5+1.2+1.0）×（0.02+1.9+0.7+0.2）=18.42㎡（6.14×（1.75+0.2+0.04））×（6.9+0.2-3）/2=25㎡7.6×（3.85+0.12+0.12）/2=15.5㎡-14- 扬州大学毕业设计专用纸合计：G2板=（143.08+352.22+18.42+25+15.5）×2×3.72=4123.4kN二层梁：主梁：KL1：250×7500.25×（0.75-0.1）×25=4.0625kN次梁：LL1：250×6000.25×(0.6-0.1)×25=3.125kNLL2:250×3000.25×（0.3-0.1）×25=1.25kNLL3：120×3000.12×（0.3-0.1）×25=0.6kNLL4：250×4000.25×（0.4-0.1）×25=1.875kN梁重：1轴：（19.6-0.4×4）×4.0625=73.125kN1/1轴：19.6×3.125=61.25kN2轴：（19.6-0.4×4）×4.0625=73.125kN3轴：（7.2+6.9-0.2-0.2-0.4）×4.0625=54.03kN4轴：（13.3-0.1）×4.0625=53.625kN1/4轴：（13.3+1.2）×3.125=45.3125kN5轴：（13.3-0.2）×4.0625=53.22kN1/5轴：45.2125kN6轴：53.22kN1/6轴：（13.3-1.2-0.4+0.25）×3.125=44.84kN小计1-6轴：512.22kNA轴：（6.9-0.4）×4.0625=26.4kNC轴：（64/2-0.4×5-0.5-0.75-0.25）×4.0625=115.78kN1/C轴：3.6×1.25+（6.9-0.08-0.25）×1.25=12.7125kND轴：（64/2-0.4×2-0.5×2-0.6×2-1）×4.0625=113.75kN1/D轴：（6.9-0.08-0.25）×0.6=3.942kN2/D轴：（32-6.9-0.2-0.25×7）×1.25=28.9kNE轴：（32-0.4×6-1）×4.0625=116.19kN小计A-E轴：417.67kN-14- 扬州大学毕业设计专用纸雨蓬1：（3.85+3.6）1.25=9.3kN雨蓬2：（6+3.6×2）3.125+8.6×4.0625+（1+2.8+1.75+5.6）×1.25=90.13kN总计二层梁：G2梁=2103.48kN底层墙：采用190×190KP1的砖，重度为3.2kN/㎡，窗的重度为0.3kN/㎡1轴:（19.6-0.5×4）×（4.5-0.75）×3.2-（1×1.48×2.1）×（1×1.48×2.1）×（3.2-0.3）-（4×1.5×2.1）×（3.2-0.3）=131.85kN1/1轴：（1.8+0.6+4.8）×（4.5-0.6）×3.2=76.032kN2轴：（17.6-1.48）×（3.9-0.75）×3.2-（1.5×2.1×3）×2.9-0.9×2.1×2.9=129.6kN3轴：（14.1-2.08-0.25-0.5-0.25）×3.2×（3.9-0.75）=111.08kN4轴：同3轴111.08kN5轴：同3轴111.08kN6轴：（14.1-0.25-0.5-0.25）×3.2×（3.9-0.75）-（1.8×2.1×2.9）=121.09kN（注：两边对称）A轴：（6.9-0.5）×（3.9-0.75）×3.2-（2×1.8×2.1）×（3.2-0.3）=42.59kN1/C轴：6.9×（3.9-0.3）×3.2=79.49kND轴：6.4×（3.9-0.75）×3.2-0.9×2.1×（3.2-0.3）=53.54kN（18-1-1.2）×（3.9-0.75）×3.2-（1.5×2.1）×（3.2-0.3）-3.2×2.1×2×（3.2-0.3）-5×0.9×2.1×（3.2-0.3）=83.74kNC轴：15.3×3.15×3.2-4×（3.2×2.1）×（3.2-0.3）-1.8×2.1×2.9=65.3kN1/D轴：6.9×（3.9-0.3）×3-2×6.9×2.1×（3.2-0.3）=63.56kN2/D轴：18×（3.9-0.3）×3.2-15×2.1×2.9-3.2×2.1×2×2.9-5×0.9×2.1×2.9=131.835kNE轴：（3.9-0.75）×（21.6+6.6-0.5×4-0.5）×3.2-5×1.8×2.1×2.9-1.8×1.5×2.9-1.6×2.1×2.9×2=176.93kN合计：G1墙总重=2977.6kN-14- 扬州大学毕业设计专用纸（2）、第二结构层重力荷载代表值的计算：G2G2柱总重=0.60×0.60×（3.6-0.1）×2×25+（3.6-0.1）×0.5×0.5×18×25=913.5kN三层板：G3板=（1108.44-（15.5×2）-（25+18.42）×2+3.3×5.1×2）×3.72=3810.17kN三层梁：G3梁=2103.48-9.3×2-90.13×2=1904.62KN二层墙：1轴：（19.6-0.5×4）×（3.6-0.75）×3.2-（1.48×1.8×2.9）-4×1.51.8×2.9=121.462KN1/1轴：（1.8+0.6+4.8）×（3.6-0.6）×3.2=69.12kN2轴：（17.6-1.48）×（3.6-0.75）×3.2-1.5×1.8×2×2.9-0.9×2.1×2.9×2=120.39kN3轴：（14.1-3.581-1）×3.2×（3.6-0.75）=86.81kN4轴：（14.1-2.08-1）×3.2×（3.6-0.75）=100.5kN5轴：同4轴100.5kN6轴：同4轴100.5kN（注：两边对称）A轴：（6.9-0.5）×（3.6-0.75）×3.2-2×1.8×1.8×2.9=39.58kN1/C轴：6.9×（3.6-0.3）×3.2=72.86kND轴：（64/2-3.2-1.2-2）×3.2×（3.6-0.75）-（0.9×2.1×7×2.9）-3.2×1.8×2×2.9-1.6×1.8×2.9-1.8×2.1×2.9=142.35kNC轴：（18-1.5）×2.85×3.2-4×（3.2×1.8）×2.9-1.8×1.8×2.9=74.264kNC-1/C轴之间：3.6×（3.6-0.3）×3.2-1.5×1.8×2.9-0.9×2.1×2.9=24.69kN1/D轴：6.9×2.85×1.6-2×0.9×2.1×2.9=20.51kN2/D轴：21.6×（3.6-0.3）×3.2-1.5×1.8×2.9-3.2×1.8×2×2.9-1.6×1.8×2.9-6×0.9×2.1×2.9=145.61kNE轴：（32-3）×3.2×（3.6-0.75）-6×1.8×1.8×2.9-1.8×1.5×2.9-1.6×1.8×2.9×2=183.57kN幕墙：（3.3+5.1）×3.6×1.2=36.3kN-14- 扬州大学毕业设计专用纸7.2/2-1=11.232kNG2墙总重=2900.48kN（3）、第三结构层重力荷载代表值的计算：G3G3柱总重=913.5kN同二层柱四层板：G4板=3810.17kN同三层四层梁：G4梁=三层梁+3.3×1.25×2=2010.81+3.3×1.25×2=2019.06kN三层墙：G3墙同二层墙=2900.48kN（4）、第四结构层重力荷载代表值计算：G4G4柱总重同三层=913.5kN五层板：G5板=（1024.24-3.3×5.1×2）×3.72=3423.14kN五层梁：G5梁=四层梁-106.19=2019.06-106.19=1912.87KN四层墙：1轴：（19.6-5.3-1-0.25）×（3.6-0.75）×3.2-（1.48×1.8×2.9）-2×1.5×1.8×2.9=95.63kN1/1轴：69.12kN2轴：（13.05-1.48）×（3.6-0.75）×3.2-0.9×2.1×2.9=100.1kN3轴：（7.2-0.5）×3.2×（3.6-0.75）=61.1kN4轴：100.5kN同三层墙4轴5轴：100.5kN同4轴6轴：100.5kN同4轴1/4轴：109.6kN1/5轴：109.6kNC轴：（21.6+6.6-2-0.5）×（3.6-0.75）×3.2-3.2×1.8×4×2.9-1.8×1.8×4×2.9=129.98kNC-1/C轴之间：6.9×（3.6-0.3）×3.2-2×1.5×1.8×2.9-0.9×2.1×2.9=51.7kN1/C轴：72.86kN幕墙：11.232kND轴：（32-3.2-k1.6-3.6-0.3-1.5-0.5）×2.85×3.2-（0.9×6-14- 扬州大学毕业设计专用纸×2.1×2.9）-1.8×2.1×2.9=159.52kN1/D轴：20.51kN2/D轴：21.6×（3.6-0.3）×3.2-0.9×2.1×2.9×6=195.21kNE轴：183.57kNG4墙总重=（95.63+69.12+100+61.1+100.5×3+109.6×2+129.98+51.7+72.86+159.52+20.51+195.21+183.57）×2=3459.76kN（5）、第五结构层重力荷载代表值计算：G5G5柱总重=913.5kN六层板：G6板=3423.14KN同五层板六层梁总重：1912.87kN同五层梁五层墙：G5墙总重=3459.76-58.75×2=3342.26kN（6）、第六结构层重力荷载代表值计算：G6屋面板：（1024.24-3.3×5.1×2-6.9×5.1×2）×4.96=4564.192kN屋面梁同六层梁=1912.87kN六层柱同五层=913.5kN六层墙同五层=3342.26kN屋面女儿墙：（64×2+14.5×2）×0.9×3.2=452.16kN（7）、各层的重力荷载代表值汇总（见表3-2-1）和各质点的重力荷载代表值示意图见3-2-1：恒载：1）（一层墙+一层柱）/2+二层板+二层梁=10142.32kN2）（二层墙+二层柱）/2+三层板+三层梁=9634.96kN3）（三层墙+三层柱）/2+四层板+四层梁=9922.85kN4）（四层墙+四层柱）/2+五层板+五层梁=9650.524kN5）（五层墙+五层柱）/2+六层板+六层梁=9591.77kN6）（六层墙+六层柱）/2+屋面板+顶层梁+女儿墙=9057.102kN活载：Mq1（1）(9×10.2+3.3×10.2+2.08×18)×2×2.5=814.5kN(2)(10.2×6.9+18×4.8+18×6.9)×2×2=1123.92kN(3)雨蓬：0.35×（7.2×3.85+3.6×4×2）=19.782kNMq2814.5+2.5×2×3.6×3.581=880kNMq31123.92+814.5=1845.5kNMq4(1)(10.2×9+3.3×3.2+2.08×21.6)×2×2.5=736.44kN-14- 扬州大学毕业设计专用纸(2)0.35×5.1×10.2×2=36.4kN(3)(21.6×4.8+6.9×21.6)×2×2=1010.88kNMq51010.88+736.44=1747.32kNMq60.35×931.2=325.92kN重力荷载代表值G=恒载+0.5活载G1=10142.32+979.1=11121.42kNG2=9654.96+1001.96=10636.92kNG3=9922.85+969.21=10892.06kNG4=9650.524+891.86=10542.38kNG5=9591.77+873.66=10465.43kNG6=162.96+9057.102=9220.06kN-14-扬州大学毕业设计专用纸3-2-1　质点重力荷载值各楼层标高处的重力荷载代表值Gi（单位：kN）表3-2-1值层Gi六层9220.06五层10465.43四层10542.38三层10892.06二层10636.92一层11121.42-14-扬州大学毕业设计专用纸3.2.2抗侧移刚度计算1）、框架梁柱线刚度的确定（柱C30：EC=3.0×104N/mm233 扬州大学毕业设计专用纸、梁C25：）EC=2.8×104N/mm2）（1）框架横梁线刚度的确定KJ-1、KJ-2、KJ-11、KJ-12AC跨梁：i=1.5×2.8×106××0.25×0.753/5.1=72×103kN·mCD跨梁：i=2×2.8×106××0.25×0.753/6.9=71×103kN·mDE跨梁：i=1.5×2.8×106××0.25×0.753/7.2=51×103kN·mKJ-3、KJ-4、KJ-5、KJ-8、KJ-9、KJ-10CD跨梁：i=1.5×2.8×106××0.25×0.753/6.9=53×103kN·mDE跨梁：i=1.5×2.8×106××0.25×0.753/7.2=51×103kN·mKJ-6、KJ-7二层梁：BC跨梁：i=1.5×2.8×106××0.25×0.753/3.9=95×103kN·mCD跨梁：i=2.0×2.8×106××0.25×0.753/6.9=71×103kN·mDE跨梁：i=1.5×2.8×106××0.25×0.753/7.2=51×103kN·m三层--屋顶梁：CD跨梁：53×103kN·mDE跨梁：51×103kN·m（2）框架柱线刚度的确定KJ-1、KJ-2、KJ-11、KJ-12底层柱i=30×106××0.5×0.53/4.5=34.70×103kN·m2~6层柱：i=30×106××0.5×0.53/3.6=43.4×103kN·mKJ-3、KJ-4、KJ-9、KJ-10底层柱i=30×106××0.5×0.53/4.5=34.70×103kN·m2~6层柱：i=30×106××0.5×0.53/3.6=43.4×103kN·mKJ-5、KJ-8底层柱：C、E轴i=30×106××0.5×0.53/4.5=34.70×103kN·m33 扬州大学毕业设计专用纸D轴i=30×106××0.6×0.63/4.5=72×103kN·m2~6层柱：C、E轴i=30×106××0.5×0.53/3.6=43.4×103kN·mD轴i=30×106××0.6×0.63/3.6=90×103kN·mKJ-6、KJ-7底层柱：B、C、E轴i=30×106××0.5×0.53/4.5=34.70×103kN·mD轴i=30×106××0.6×0.63/4.5=72×103kN·m2~6层柱：C、E轴i=30×106××0.5×0.53/3.6=43.4×103kN·mD轴i=30×106××0.6×0.63/3.6=90×103kN·m2）、柱的侧移刚度D柱的侧移刚度---其中值反映了梁柱线刚度比值对柱侧向刚度的一个影响（降低）系数，当框架梁的线刚度为无穷大时，。一般情况下值由K值决定。楼层简图K一般层33 扬州大学毕业设计专用纸底层⑴、⑵、⑾、⑿轴线首层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱A中柱Ｃ中柱D0.边柱E2～3层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱A中柱Ｃ中柱D0.59边柱E0.3733 扬州大学毕业设计专用纸4层D值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱Ｃ中柱D边柱E5～6层D值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱Ｃ中柱D0.57边柱E0.37⑶、⑷、⑼、⑽轴线首层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)33 扬州大学毕业设计专用纸边柱Ｃ中柱D0.7边柱E0.572～6层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱Ｃ中柱D0.55边柱E0.37⑸、⑻轴线首层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱Ｃ中柱D边柱E0.572～6层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)33 扬州大学毕业设计专用纸边柱Ｃ中柱D边柱E⑹、⑺轴线首层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱B中柱Ｃ中柱D边柱E0.572层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱Ｃ中柱D0.3933 扬州大学毕业设计专用纸边柱E3～6层Ｄ值的计算Ｄ＝D=(KN/m)边柱Ｃ中柱D边柱E将上述不同情况下同层框架柱侧移相加，即得框架各层层间侧移刚度∑D，如下：D1=601000KN/m、D2=797400KN/m、D3=779600KN/m、D4=689600KN/m、D5=662400KN/m、D6=662400KN/m3.2.3、自振周期计算按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数=0.7（考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数，实砌填充砖墙取0.6~0.7，轻质墙取0.8），计算公式为T=1.7,式中为假想集中在各层楼面处的Gi为水平荷载，按弹性方法求得的结构顶点假想位移，对突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等假想位移指主体结构位移（单位：m）（求层间位移-=，再求顶点位移），按D值法计算见表4-1-5。横向框架顶点位移计算表4-1-533 扬州大学毕业设计专用纸层次G(KN)(KN)D-=(m)(m)69220.069220.066624000.01390.3096510465.4319685.496624000.02970.2957410542.3830227.876896000.04380.266310892.0641119.937796000.05270.2222210636.9251756.857974000.06490.1695111121.4262878.276010000.10460.1046所以T=1.7×0.7×=0.662s由于本设计方案，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切变形为主，以及近似于单质点体系的结构，故可用底部剪力法计算水平地震作用，采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度。地震作用按7度类场地（地基土不液化），地震动参数区划的特征周期分为二区考虑，按规范查得扬州的特征周期为T=0.4s,则=0.12。采用底部剪力法计算，由于T=0.662>1.4T=1.4×0.4=0.56s,故应考虑顶点附加地震作用，取=0.08T+0.01=0.08×0.609+0.01=0.0628结构底部剪力为：F=G=()×0.85=()×0.12×0.85×62878.27=4061.90KN　　FEK为结构水平地震作用标准值；相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值，多层砌房屋、底部框架和多层内框架砖房，宜取水平地震影响系数最大值；Geq结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%。顶点附加地震作用为F=F=0.0628×4061.90=255.09KNF(1-)=4061.9×（1-0.0628）=3806.8kNF=F(1-)=3806.8×式中Fi为质点I的水平地震作用标准值；Gi33 扬州大学毕业设计专用纸为集中于质点i的重力荷载代表值；Hi为质点i的计算高度；为顶部附加地震作用系数，多层钢筋混凝土和钢结构房屋可查规范表4-1-6，多层内框架砖房可采用0.2，其它房屋可采用0.0；F为顶部附加水平地震作用。　顶部附加地震作用系数表4-1-6Tg(s)F1>1.4TgT1≤1.4Tg≤0.350.08T1+0.07不考虑<0.35~0.550.08T1+0.01>0.550.08T1-0.02注：T1为结构基本自振周期Vi=ΣFj+ΔFn，采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递，但与该突出部分相连的构件应予计入。3.3横向地震作用计算3.3.1各层剪力标准值及位移计算具体计算过程见表4-1-7。各楼层的地震剪力计算结果列于表4-1-7。各层地震作用及楼层地震剪力表4-1-7层次h(m)H(m)G(KN)GHFV(KN)63.622.59220.062074510.251206.791206.7953.618.910465.431977970.238906.022112.8143.615.310542.381612980.194738.522851.3333.611.710892.061274370.154586.253437.5833 扬州大学毕业设计专用纸23.68.110636.92861590.104395.913833.4914.54.511121.42500460.06228.4084061.90注：=8301884、变形验算，结果列于表4-1-8。图3-3-1层间剪力、位移示意图各类结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内最大的弹性层间位移应符合下式要求，Δμe小于等于[θe]h式中Δμe为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；计算时除以弯曲变形为主的高层建筑外，可不扣除结构整体弯曲变形；应计入扭转变形，各作用分项系数均应采用1.0；钢筋混凝土结构构件的截面刚度可采用弹性刚度。h为计算楼层层高。33 扬州大学毕业设计专用纸变形验算表4-1-8层数层间剪力V(KN)层间刚度Du-u=层高h(m)层间相对弹性转角备注61206.796624000.01393.61/1125层间相对弹性转角均满足要求〈=（规范3-19）5906.026624000.02973.61/8574738.526896000.04383.61/7353586.257796000.05273.61/6552395.917974000.06493.61/6001228.4086010000.10464.51/9713.3.2、横向框架KJ-5水平地震作用内力计算1、计算结果列于表4-2-1。横向框架①~①轴线柱端弯矩计算表4-2-1层次层高层间　剪力Vi(kN)层间刚度弯矩计算DV(kn)y(m)M上(KN·m)M下(KN·m)C63.612076624001.53281.220.36164.4136.3933 扬州大学毕业设计专用纸轴柱53.621136624001.53491.220.4597.0279.3843.628516896001.53631.220.461122.25104.5533.634387796001.53671.220.50120.6120.623.638337974001.53741.220.50133.2133.214.540626010001.17791.520.624133.67221.83D轴柱63.612076624003.08561.160.358129.4372.1753.621136624003.08981.160.45194.04158.7643.628516896003.081271.160.458247.80209.433.634387796003.081361.160.5244.8244.823.638337974003.081481.160.50266.40266.4014.540626010002.411631.440.628272.86460.64E轴柱63.612076624001.49271.180.35962.3134.8953.621136624001.49481.180.4595.0477.7643.628516896001.49621.180.459120.75102.4533.634387796001.49661.180.50118.80118.8023.638337974001.49721.180.50129.60129.6013.340626010001.17791.460.627132.60222.90注：表中y=yo+y1+y2,3;Vim=ViDim/Di;M下=Vimyihi;M上=Vim(1-yi)hi式中y为反弯点高度，yo为标准反弯点高度比，y1为某层上、下梁线刚度不同时，对yo的修正值，y2为上层层高与本层高度不同时反弯点高度修正值，y3为下层高度与本层高度不同时反弯点高度修正值；Vim为第i层第m根柱所分配的地震剪力，Dim为第i层第根柱的侧移刚度，Vi为第i层剪力，Di为第层所有柱的侧移刚度之和。6、根据所分配的任务，仍以KJ-1为例，柱端弯矩计算见详表4-2-1，地震作用下框架梁柱弯矩、梁端剪力及柱轴力分别见图4-2-1、图4-2-2。33 扬州大学毕业设计专用纸图3-2-1　左震作用下KJ-5梁柱弯矩图（单位：kN.m）33 扬州大学毕业设计专用纸图3-2-2　左震作用下KJ-5梁端剪力及柱轴力（单位：kN）33 扬州大学毕业设计专用纸第四章　纵向水平地震作用计算计算方法同横向水平地震作用计算。采用PKPM软件计算，计算结果见PKPM计算部分.图4-1-1：左震作用KJ-D弯距图33 扬州大学毕业设计专用纸第五章　竖向荷载作用下的内力计算5.1KJ-5恒、活荷载作用及内力计算5.1.1、荷载计算1、计算单元取①轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2米，如图6-1-1所示，由于房间内布置有次梁，故直接传给框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架以集中力的形式传给横向框架作用于各节点上，由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还有集中弯矩。2、荷载计算（1）、恒荷载计算在图4中所示，q1、q2代表横梁自重，均布荷载。对于第7层：q1=(0.25×0.65×25+0.65×0.68)=4.50kN/mq2和q3、q4分别为房间和走道板、厕所板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图6-1-2所示的几何关系可得：恒载：33 扬州大学毕业设计专用纸1）板：1—5层q2=3.72×1.8=6.7kN/m、q3=3.72×1.2=4.5kN/m、q4=3.72×1.8=6.7kN/m屋顶：q2=4.96×1.8=8.9kN/m、q3=4.96×1.2=6.0kN/m、q4=4.96×1.8=8.9kN/m2）主梁：5轴（0.75+0.1）×0.25×25=4.0625kN/m3）1—5层梁C轴每米梁自重4.1kN/m板荷载3.6×3.72/2=6.7kN/m次梁每米自重：（0.6-0.1）×0.25×25=3.125kN/m2/D轴：次梁（0.3-0.1）×0.25×25=1.25顶层：4.96×3.6=17.9E轴同C轴4）墙1层：5轴3.2×（3.9-0.75）=10.1kN/mC轴：[（14.4-0.5-0.5）×3.2×3.15-4×（3.2×2.1）×（3.2-0.3）]/13.4=4.3kN/mD轴：[13.4×3.2×3.15-2×3.2×2.1×（3.2-0.3）-4×0.9×2.1×2.9]/13.4=5.5kN/m2/D轴：[（3.9-0.3）×3.2×14.4-2×3.2×2.1×2.9-4×0.9×2.1×2.9]/14.4=7.3kN/mE轴：[13.4×3.2×3.15-4×2.1×1.8×（3.2-0.3）]/13.4=6.8kN/m2--3层：5轴3.2×（3.6-0.75）=9.12kN/mC轴：（13.4×3.2×2.85-4×3.2×1.8×2.9）/13.4=4.1kN/mD轴：（13.4×3.2×2.85-2×3.2×1.8×2.9-4×0.9×2.1×2.9）/13.4=5.0kN/m2/D轴：（3.6-0.3）×3.2×14.4-2×3.2×1.8×2.9-4×0.9×2.1×2.9）/14.4=6.7kN/mE轴：[13.4×3.2×（3.6-0.735）-4×1.8×1.8×（3.3-0.3）]/13.4=6.3kN/m4—6层：5轴9.12kN/mC轴：[（7.2-0.5）×2.85×3.2-2×3.2×1.8×2.9]/6.7=4.1kN/mD轴：（6.7×2.85×3.2-0.9×2.1×2×2.9）/6.7=7.5kN/m2/D轴：（7.2×3.2×3.2-2×0.9×2.1×2.9）=9.0kN/mE轴：（6.7×3.2×2.85-2×1.8×1.8×2.9）/6.7=6.3kN/m33 扬州大学毕业设计专用纸1/4轴：[（7.2+6.9-2.4）×3.2×（3.6-0.6）]/11.7=9.6kN/m同1/5屋顶：女儿墙3.2×0.9×7.2=20.736kN/m梯形荷载化成均布荷载公式：（1-2+）q(r=a/l)如图：图5-1-4梯形荷载图三角形荷载化成均布荷载公式：5q/8P1、P3、P5分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重，楼板重和女儿墙等的重力荷载，P2、P4分别由二级次梁传给横梁的恒载，它包括梁自重，楼板重等的重力荷载，一层：C轴：3.72×1.8×1.8=3.125（6.9+3.3）×1.8/2=9.183.125×3.45=10.78所以1/4处为：9.18+10.78+84.7=104.66kN33扬州大学毕业设计专用纸33扬州大学毕业设计专用纸33 扬州大学毕业设计专用纸33扬州大学毕业设计专用纸33扬州大学毕业设计专用纸D轴：集中力[3.72×3.6×1.8/2+（3.6+1.2）1.2×3.72/2]×2=45.59.6×7.2=69.12得：69.12+45.5=114.622/D--D：53.53×2.4/7.2=17.8总得：114.62+25.15+27.6+17.8+3.96=189.13kN图5-1-54—6轴荷载计算简图2/D：[3.6×1.8×3.72/2+3.72×（3.6+1.2）×1.2/2]=22.75F1/4=22.5=F1/5所以F5=22.75+30.78=53.53E轴：3.72×3.6×1.8×2/2=24.17.2×10.9=78.48（4.8+1.2）×1.8×3.72/2=20.120.1+3.125×2.4=36.7553.53×4.8/7.2=35.7得：102.58+36.75+35.7=175.03二层如图：130 扬州大学毕业设计专用纸二层同三层四层—六层：5轴q1=25q2=9.7q3=23.61/4轴：3.125+9.6=12.712.7×6.9/2=43.8合计：83.24+53=136.24D轴同三层=111.02二级次梁22.75+36.9=59.65F1/4=F1/5=F5D轴：4.1+7.5=11.645.5+11.6×7.2=129.0253+5.4+12.7×2.4/2+20.1+12.7×2.4=124.2259.65×2.4/7.2=19.9合计：124.22+19.9+129.02=273.14E轴：24.1+7.2×10.4=98.985.4+15.24+20.1+30.48=71.2259.65×4.8/7.2=39.8合计：98.98+111.02=210.00顶层：5轴q1=15.9q2=9.7q3=14.5C轴：4.1+2.88=6.9824.2+6.98×7.2=74.5合计：74.5+19.96=94.46二级次梁：2/D轴1.25×3.6+22.75=27.25=F1/4=F1/5=F5130 扬州大学毕业设计专用纸D轴45.5+4.1×7.2=75.0229.11+27.6+27.25×2.4/7.2=65.8合计：65.81+75.02=140.83E轴：4.1+2.88=6.9824.1+7.2×6.98=74.527.25×4.8/7.2=18.2合计：18.2+36.75+74.5=129.45（2）、活荷载计算。1）板：2—6层走道活载2.5kN/m房间活载：2.0kN/m五轴：C-D2.0×1.8×2=7.2D-2/D2×2.5×1.2=62/D-E2.0×1.8×2=7.2梯形荷载化成均布荷载公式：（1-2+）q(r=a/l)三角形荷载化成均布荷载公式：5q/8得：CDr=1800/6900=0.261130 扬州大学毕业设计专用纸（1-2×+）×7.2=6.35kN/mD-2/D5×6/8=3.75kN/m2/D-Er=1800/4800=0.375（1-2×+）×7.2=5.55kN/m所以2—6层5轴如图所示图5-1-9　KJ-52至6层梁上活荷载分布图C轴：集中力2.0×3.6×1.8/2=12.962.0×（6.9+3.3）×1.8/2=18.36得12.96+18.36=31.32[2.0×3.6×1.8/2+（3.6+1.2）×1.2/2×2.5]×2=27.362.4×1.2×2.5/2=36（4.8+1.2）×1.8×2/2=10.8得27.36+18.36+3.6+10.8=60.122/D跨中：13.68×2.4/7.2=4.56合计F=60.12+4.56=64.682/D轴：[3.6×1.8×2/2+2.5×（3.6+1.2）×1.2/2]=13.68F1/4=F5=F1/5=13.68E轴：2×3.6×1.8×2/2=12.96合计：3.6+10.8+12.96+13.68×4.8/7.2=36.48二到六层活载如图所示：130 扬州大学毕业设计专用纸图5-1-102—6层活载梁上分布屋顶：5轴0.5×1.8×2=1.80.5×1.2×2=1.20.5×1.8×2=1.8梯形荷载化成均布荷载公式：（1-2+）q(r=a/l)三角形荷载化成均布荷载公式：5q/8得：CDr=1800/6900=0.261（1-2×+）×1.8=1.59kN/mD-2/D5×1.2/8=0.75kN/m2/D-Er=1800/4800=0.375（1-2×+）×1.8=1.39kN/m所以顶层5轴如图所示130 扬州大学毕业设计专用纸图5-1-11顶层活载梁上分布C轴：集中力2.0×0.5×3.6×1.8/2=3.240.5×（6.9+3.3）×1.8/2=4.59得3.24+4.59=7.83[3.6×1.8/2+（3.6+1.2）×1.2/2]×0.5×2=6.122.4×1.2×0.5/2=0.72（4.8+1.2）×1.8×0.5/2=2.72/D跨中：3.06×2.4/7.2=1.02合计F=0.72+2.7+4.59+6.12+1.02=15.152/D轴：[3.6×1.8×0.5/2+0.5×（3.6+1.2）×1.2/2]=3.06F1/4=F5=F1/5=13.68E轴：0.5×3.6×1.8×2/2=3.24合计：0.72+2.7+3.24+3.06×4.8/7.2=8.7屋顶活载如图所示：130 扬州大学毕业设计专用纸　　　　　　　　　　　图5-1-12　　屋顶活载梁上分布图横向框架恒载汇总表表6-1-1层次q1(kN/m)q2(kN/m)q3(kN/m)P1(kN)P2(kN)P3(kN)P4(kN)屋顶15.99.714.594.46140.8327.25129.454~6259.723.6136.24273.1459.652102~3259.723.6103.2111.0251.39169.93横向框架活载汇总表表6-1-2层次q1(kN/m)q2(kN/m)q3(kN/m)P1(kN)P2(kN)P3(kN)P4(kN)屋顶1.590.751.397.8315.153.068.72~66.353.755.5531.3264.6813.6836.484）、将以上计算得到的荷载布置于框架上可得图130 扬州大学毕业设计专用纸130 扬州大学毕业设计专用纸130 扬州大学毕业设计专用纸5.1.2、固端弯矩计算恒载1）均布荷载产生的弯矩2—6层：MCD=—q/12=-25×/12=-99.19MDC=99.19屋顶：MCD=—q/12=-15.9×/12=-63.08MDC=63.082—6层：D-E如图MDE=-（12a-3b+）C=2400a=c/2=1200=7.2b=6000MDE1=-=-17.072MED=（12b+3b-2）MED1==4.656MDE=-（12a-3b+）C=4800a=4800=7.2b=2400MDE2=-=-60.416MED=（12b+3b-2）130 扬州大学毕业设计专用纸MED2==90.624得：MDE=-17.072-60.416=-77.49MED=4.656+90.624=95.28屋顶：同法MDE1=-=-17.072MED1==4.656MDE2=-=-37.12MED2==55.68得：MDE=-17.072-37.12=-54.19MED=4.656+55.68=60.342）集中力产生的弯矩顶层：MD=—ME=MD3=—=—29.07ME3==14.534—6层：MD3=—=-63.63130 扬州大学毕业设计专用纸ME3==31.812—3层：MD3=—=-54.816ME3==27.41合计得：2—3层：MD=-77.49-54.82=-132.31ME=95.28+27.41=122.694—6层：MD=-77.49-63.63=-141.12ME=95.28+31.81=127.09顶层：MD=-54.19-29.07=-83.26ME=60.34+14.53=74.87弯矩分配系数：KJ-5梁柱线刚度如下二——顶层梁：=5.3=5.1柱底层：=3.47=7.2=3.47二至六层：=4.34=9.0=4.34得分配系数六层：C柱右梁==0.55下柱==0.45D轴左梁==0.27右梁==0.26下柱==0.47E轴左梁==0.54130 扬州大学毕业设计专用纸下柱==0.46二——五层：C轴上柱下柱==0.31左梁==0.38D轴上柱同下柱左梁右梁E轴上柱同下柱左梁底层：C轴上柱右梁下柱D轴左梁右梁下柱上柱E轴左梁上柱下柱130 扬州大学毕业设计专用纸图5-1-15KJ-5恒荷载作用下支座弯矩计算（单位：kN.m）1130 扬州大学毕业设计专用纸活载1）均布荷载产生的弯矩2—6层：CD段MCD=—q/12=-6.35×/12=-25.19MDC=25.19屋顶：MCD=—q/12=-15.9×/12=-63.08MDC=63.082—6层：D-E如图　　MDE=-（12a-3b+）C=2400a=c/2=1200=7.2b=6000MDE1=-=-6.60.MED=（12b+3b-2）MED1==1.8MDE=-（12a-3b+）C=4800a=4800=7.2b=2400MDE2=-=-14.21MED=（12b+3b-2）130 扬州大学毕业设计专用纸MED2==21.31得：MDE=-6.6-14.21=-20.81MED=1.8+21.31=23.11屋顶：同法MDE1=-=-1.32MED1==0.36MDE2=-=-3.56MED2==5.34得：MDE=-1.32-3.56=-4.88MED=0.36+5.34=5.702）集中力产生的弯矩2—6层：MD=—ME=MD3=—=—14.59ME3==7.30顶层：MD3=—=-3.26130 扬州大学毕业设计专用纸ME3==1.63合计得：2—6层：MD=-14.59-20.81=-35.4ME=7.3+23.11=30.41顶层：MD=-4.88-3.26=-8.14ME=5.7+1.63=7.33130 扬州大学毕业设计专用纸图5-1-16KJ-5活荷载作用下支座弯矩计算（单位：kN.m）130 扬州大学毕业设计专用纸5.1.3内力计算：（1）、恒载作用时：C~D轴：如图Vc=Mc=Ⅰ、顶层：Vc=Vd=54.86+6.84=61.70M中=Ⅱ、五层：Vc=Vd=M中=Ⅲ、四层：Vc=Vd=130 扬州大学毕业设计专用纸M中=Ⅳ、三层：Vc=Vd=M中=Ⅴ、二层：Vc=Vd=M中=Ⅵ、一层：Vc=Vd=M中=D—E轴：如图Vd=130 扬州大学毕业设计专用纸Ve=Ⅰ、顶层：Vd=Ve=M中=68.153.6-9.72.42.4-27.251.2-14.51.30.6-99.23=46.90Ⅱ、五层：Vd=Ve=M中=105.843.6-9.72.42.4-23.61.20.6-159.19-59.651.2=77.39Ⅲ、四层:Vd=Ve=99.28-8.25=90.46kNM中=90.463.6-23.63.61.8-95.99=76.74Ⅳ、三层：Vd=Ve=99.28-8.83=90.45kNM中=90.453.6-152.928-95.73=76.96Ⅴ、二层：Vd=Ve=96.53-8.07=88.46kNM中=88.463.6-93.23-23.63.61.8=72.30Ⅵ、一层：Vd=130 扬州大学毕业设计专用纸Ve=87.13kNM中=87.133.6-83.11-152.928=77.63（2）、活载作用时：C~D轴：如图Vc=Mc=Ⅰ、顶层：Vc=Vd=5.95M中=Ⅱ、五层：Vc=Vd=M中=Ⅲ、四层：Vc=19.83kNVd=23.99kNM中=Ⅳ、三层：130 扬州大学毕业设计专用纸Vc=20.04kNVd=23.78kNM中=Ⅴ、二层：Vc=20.05kNVd=23.77kNM中=Ⅵ、一层：Vc=19.46kNVd=24.18kNM中=D—E轴：如图Vd=Ve=Ⅰ、顶层：Vd=Ve=M中=5.223.6-1.393.61.8-6.03=3.75130 扬州大学毕业设计专用纸Ⅱ、五层：Vd=Ve=23.82-2.47=21.35kMM中=21.353.6-5.553.61.8-21.83=19.07Ⅲ、四层:Vd=Ve=23.82-2.34=21.48kNM中=21.483.6-35.964-22.98=18.38Ⅳ、三层：Vd=Ve=23.82-2.34=21.48kNM中=21.483.6-35.964-22.98=18.38Ⅴ、二层：Vd=Ve=23.82-2.34=21.48kNM中=21.483.6-35.964-22.98=18.38Ⅵ、一层：Vd=Ve=23.82-2.52=21.30kNM中=21.303.6-35.964-21.32=19.40由此得出KJ-5恒（活）载作用下的弯矩图如下：130 扬州大学毕业设计专用纸图5-2-17　恒荷载作用下KJ-5弯矩图（单位：kN.m）130 扬州大学毕业设计专用纸图5-2-18活荷载作用下KJ-5弯矩图（单位：kN.m）130 扬州大学毕业设计专用纸恒载作用下柱的剪力表：C轴D轴E轴6层柱19.498.49-25.715层柱19.749.91-26.884层柱19.649.86-26.723层柱19.638.71-25.992层柱21.738.31-28.481层柱6.982.88-9.26恒载作用下柱的轴力表：C轴D轴E轴6层柱上端142.48270.68181.436层柱下端164.98303.08203.935层柱上端379.89775.89504.305层柱下端402.39808.29526.804层柱上端617.411280.90827.264层柱下端639.911313.30849.763层柱上端854.901785.951150.213层柱下端877.401818.351172.712层柱上端1059.742122.221431.102层柱下端1082.242154.621453.601层柱上端1262.932461.471453.601层柱下端1291.062501.971738.79130 扬州大学毕业设计专用纸活载作用下柱的剪力表：C轴D轴E轴6层柱3.381.44-4.295层柱5.552.43-6.644层柱4.252.32-6.383层柱4.982.32-6.382层柱5.492.48-6.771层柱1.760.83-2.82活载作用下柱的轴力表：C轴D轴E轴6层柱12.8627.4112.995层柱64.05144.0156.114层柱115.20260.52198.973层柱166.56376.82141.832层柱217.93493.11185.081层柱268.89609.99224.38130 扬州大学毕业设计专用纸5-2-20　恒荷载作用下KJ-5柱轴力图（单位：kN）130 扬州大学毕业设计专用纸　　　　　　　　　　　5-2-21　活荷载作用下KJ-5柱轴力图（单位：kN）130 扬州大学毕业设计专用纸　　　　　　5-2-22　KJ-5恒载下框架剪力图（Ｖ．单位：kN）130 扬州大学毕业设计专用纸　　　　　　　　5-2-23KJ-5活载下框架剪力图（Ｖ．单位：kN）130 扬州大学毕业设计专用纸5.3弯矩调幅5.3.1支座弯矩调幅由于钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载下可以考虑适当降低梁端弯矩，进行调幅，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。对于现浇框架，调幅系数β可取0.8~0.9，本设计取0.8。将调幅后的梁端弯矩叠加简支梁的弯矩，则可得到梁的跨中弯矩。支座弯矩调幅降低后，梁跨中弯矩相应增加，且调幅后的跨中弯矩不应小于简支情况下跨中弯矩的50%，如图6-2-1所示，跨中弯矩为：M4=M3+[(M1+M2)/2-(M1+βM2)/2]。只有竖向荷载作用下的梁端弯矩可以调幅，水平荷载作用下的梁端弯矩不能考虑调幅。因此，必须先将竖向荷载作用下的梁端弯距调幅后，再与水平荷载产生的梁端弯矩进行组合。KJ-5内力组合1、荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1）、永久荷载的分项系数：（1）当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；（2）当其效应对结构有利时一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移和漂浮验算，应取0.92）、可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算S=γGSGE+γEHSEHK+γEVSEVK+ψWγWSWK式中S——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；γG——重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利是，不应大于1.0；γEH、γEV——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表6-3-1采用；γW——风荷载分项系数，应采用1.4；SGE——重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；SEHK——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；SEVK——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；130 扬州大学毕业设计专用纸SWK——风荷载标准值的效应；ψW——风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2表6-3-1地震作用γEHγEV仅计算水平地震作用1.30.0仅计算竖向地震作用0.01.3同时计算水平与地震作用1.30.5本筑工程的组合为；1.2恒荷载+1.4活荷载1.35恒荷载+1.0活荷载1.2（恒荷载+0.5活荷载）+1.3地震荷载（注：永久荷载的效应对结构不利时）1.0（恒荷载+0.5活荷载）+1.3地震荷载（注：永久荷载的效应对结构有利时）调幅后弯距图见图5-3-1、图5-3-2。130 扬州大学毕业设计专用纸图5-2-24　调幅后恒荷载作用下KJ-5弯矩图（单位：kN.m）130 扬州大学毕业设计专用纸图5-2-25调幅后活荷载作用下KJ-5弯矩图（单位：kN.m）130 扬州大学毕业设计专用纸第六章、横向框架KJ-5截面设计6.1、内力组合内力组合的计算要点1）、结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式(荷载规范5.4.2)：SR/γRE式中γRE——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表6-3-2采用；R——结构构件承载力设计值。承载力抗震调整系数表6-3-2材料结构构件受力状态γRE钢柱，梁支撑节点板件，连接螺栓连接焊缝0.750.800.850.90砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他抗震墙受剪受弯0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏压0.750.750.800.850.852）、本建筑主体结构为现浇钢筋混凝土框架，建筑高度为23.9米小于30米，结构为框架结构，属于公共建筑，且扬州抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，场地土类别为Ⅱ类，由规范查得本设计建筑物的抗震等级为三级。3）、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：∑MC=ηC∑Mb式中∑MC——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配。∑Mb——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和。ηC——柱端弯矩增大系数，三级取1.1。4）、本工程框架为三级框架，结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，乘以增大系数1.15130 扬州大学毕业设计专用纸，底层柱纵向钢筋按上下端的不利情况配置（注：底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层）。(抗震规范6.2.3)5）、三级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值按下式调整(抗震规范6.2.4)：（6.2.4-1）V——梁端截面组合的剪力设计值；ln——梁的净跨；VGB——梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；Mbl、Mbr——分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值；ηvb——梁端剪力增大系数，三级取1.1。重力荷载代表值作用下梁端剪力VGB的计算(抗震规范6.2.5)：梁在重力荷载代表值作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，VGb为1.2倍（恒载+0.5倍的活荷载）作用下的放大系数。6）、三级框架柱的剪力设计值按下式调整：V=ηvc(Mbc+Mtr)/Hn式中：V——柱端截面组合的剪力设计值；Hn——柱的净高；Mbc、Mtr——分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，应符合第6.2.2、6.2.3条的规定；ηvc——柱剪力增大系数，三级取1.1。7）、三级框架的角柱，经调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。(抗震规范6.2.5)3、各层梁的内力组合结果见表6-3-3，表中梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8），计算方法见表中公式，计算要点见（2）；框架柱剪力、轴力组合见表6-3-4、6-3-5，其中控制截面取每层柱顶和柱底，计算方法见表中公式，计算要点见（2），组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表6-3-5。6.1.1、梁内力组合见表6.1.2、柱内力组合见表130 扬州大学毕业设计专用纸柱的内力组合杠件号截面内力标注荷载作用下的内力内力组合恒载活载地震作用恒载+活载0.8*（重力荷载代表值+水平地震）左震右震1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活0.8*[1.2（恒+0.5活）+1.3地]MinMAXMinMAX|M|maxNmaxNminC0-C1柱上端M20.935.72-13413425.1233.1228.255533.98161.8552161.86-116.178N-1263-26978.5-79-1516-1892-1705-1974-1423.13-1423-1259.83下端M10.472.64-22222212.5616.2614.134516.77242.0216242.02-219.385N-1291-26978.5-79-1549-1926-1742.9-2012-1450.14-1450-1286.83剪力V-6.98-1.879-79-8.38-10.8-9.423-11.2-89.7056-89.7174.6144C1-C2柱上端M36.39.17-13313343.5656.449.00558.18177.7776177.78-99.2784N-1060-21874.5-75-1272-1577-1430.6-1649-1199.48-1199-1044.44下端M41.9410.6-13313350.3365.1556.61967.21183.8736183.87-93.1824N-1082-21874.5-75-1299-1604-1461-1679-1221.08-1221-1066.04剪力V-21.73-5.574-74-26.1-33.8-29.336-34.8-100.456-100.553.464C2-C3柱上端M35.369-12112142.4355.0347.73656.74163.6896163.69-87.1584N-854.9-16766.2-66-1026-1259-1154.1-1321-969.48-969.5-831.826下端M35.318.92-12112142.3754.8647.668556.59163.6032163.6-87.2448N-877.4-16766.2-66-1053-1286-1184.5-1351-991.08-991.1-853.426剪力V-19.63-567-67-23.6-30.5-26.501-31.5-90.9152-90.9248.4448C3-C4柱上端M35.366.3-12212242.4351.2547.73654.04164.1096164.11-90.1704N-617.4-11559.3-59-741-902-833.5-949-709.63-709.6-586.39下端M35.369-10510542.4355.0347.73656.74146.9976147-70.4664N-639.9-11559.3-59-768-929-863.88-979-731.23-731.2-607.99剪力V-19.64-4.363-63-23.6-29.5-26.514-30.8-86.4144-86.4144.6256上端M35.729.77-979742.8656.5448.22257.99139.8816139.88-61.92130 扬州大学毕业设计专用纸C4-C5柱N-379.9-6439-39-456-546-512.85-577-435.998-436-354.878下端M35.3610.2-7979.442.4356.7347.73657.95121.4016121.4-43.7088N-402.4-6439-39-483-573-543.23-607-457.598-457.6-376.478剪力V-19.74-5.649-49-23.7-31.5-26.649-32.2-72.5744-72.5729.3456C5-C6柱上端M35.624.88-6464.442.7449.5848.08752.97103.524103.52-30.4488N-142.5-1318.9-19-171-189-192.35-205-162.599-162.6-123.308下端M34.547.28-3636.441.4551.6446.62953.9174.498474.498-1.1928N-165-1318.9-19-198-216-222.72-236-184.199-184.2-144.908剪力V-19.49-3.428-28-23.4-28.1-26.312-29.7-49.4528-49.458.7872D0-D1柱上端M8.642.48-27327310.3713.8411.66414.14293.2592-274.3293.2592N-2461-610-5.45.36-2954-3808-3323-3933-2650.23-2661-2650.23下端M4.321.24-4614615.1846.925.8327.072483.808-474.3483.808N-2502-610-5.45.36-3002-3856-3377.7-3988-2689.11-2700-2689.11剪力V-2.88-0.8163-163-3.46-4.62-3.888-4.72-172.683166.36-172.683D1-D2柱上端M13.714.18-26626616.4522.318.508522.69292.224-261.9292.224N-2122-493-5.25.22-2547-3237-2865-3358-2268.6-2279-2268.6下端M16.194.76-26626619.4326.0921.856526.62294.8832-259.2294.8832N-2155-493-5.25.22-2586-3276-2908.7-3402-2299.7-2311-2299.7剪力V-8.31-2.5148-148-9.97-13.4-11.219-13.7-163.088144.75-163.088D2-D3柱上端M16.574.18-24524519.8825.7422.369526.55272.5056-236.7272.5056N-1786-377-4.54.51-2143-2671-2411-2788-1890.7-1900-1890.7下端M14.794.18-24524517.7523.619.966524.15270.7968-238.4270.7968N-1818-377-4.54.51-2182-2710-2454.8-2832-1921.8-1931-1921.8剪力V-8.71-2.3136-136-10.5-13.7-11.759-14.1-150.915131.96-150.915D3-D4柱上端M17.534.18-24824821.0426.8923.665527.85276.5472-238.9276.5472N-1281-261-43.99-1537-1902-1729.2-1990-1350.56-1359-1350.56下端M17.984.18-20920921.5827.4324.27328.45237.0432-198.5237.0432130 扬州大学毕业设计专用纸N-1313-261-43.99-1576-1941-1773-2033-1381.67-1390-1381.67剪力V-9.86-2.3127-127-11.8-15.1-13.311-15.6-142.659121.5-142.659D4-D5柱上端M18.164.56-19419421.7928.1824.51629.08221.424-182.2221.424N-775.9-144-2.82.82-931-1133-1047.5-1191-811.046-816.9-811.046下端M17.534.18-15915921.0426.8923.665527.85183.9456-146.3183.9456N-808.3-144-2.82.82-970-1172-1091.2-1235-842.15-848-842.15剪力V-9.91-2.498-98-11.9-15.3-13.379-15.8-112.691.24-112.6D5-D6柱上端M14.381.84-12912917.2619.8319.41321.25149.2952-119.9149.2952N-270.7-27-1.41.42-325-363-365.42-393-271.533-274.5-271.533下端M16.193.35-7272.219.4324.1221.856525.2192.2072-57.9192.2072N-303.1-27-1.41.42-364-402-409.16-437-302.637-305.6-302.637剪力V-8.49-1.456-56-10.2-12.2-11.462-12.9-67.081649.398-67.0816E0-E1柱上端M-27.77-8.5-133133-33.3-45.2-37.49-45.9-168.619-168.6107.1888N-1711-224-7373.2-2053-2367-2309.4-2534-1826.01-1826-1673.86下端M-13.89-4.2-223223-16.7-22.6-18.752-23-247.181-247.2216.4512N-1739-224-7373.2-2087-2401-2347.4-2572-1853.02-1853-1700.86剪力V9.262.8279-7911.1115.0612.50115.3292.403292.403-71.9168E1-E2柱上端M-47.19-11-130130-56.6-72.7-63.707-75.2-185.602-185.683.9664N-1431-185-6969.3-1717-1976-1932-2117-1534.79-1535-1390.6下端M-55.33-13-130130-66.4-84.4-74.696-87.6-194.078-194.175.4896N-1454-185-6969.3-1744-2003-1962.4-2147-1556.39-1556-1412.2剪力V28.486.7772-7234.1843.6538.44845.22105.4704105.47-44.2896E2-E3柱上端M-47.52-11-119119-57-73.1-64.152-75.6-174.686-174.772.4176N-1150-142-6261.7-1380-1579-1552.8-1695-1236.42-1236-1108.14下端M-46.03-11-119119-55.2-71.3-62.141-73.6-173.256-173.373.848N-1173-142-6261.7-1407-1606-1583.2-1725-1258.02-1258-1129.74剪力V25.996.3866-6631.1940.1235.086541.4796.652896.653-40.6272130 扬州大学毕业设计专用纸E3-E4柱上端M-47.99-11-121121-57.6-73.7-64.787-76.3-177.166-177.273.9944N-827.3-99-5555.3-993-1131-1116.8-1216-899.146-899.1-784.205下端M-48.2-11-102102-57.8-73.9-65.07-76.6-158.335-158.354.7608N-849.8-99-5555.3-1020-1158-1147.2-1246-920.746-920.7-805.805剪力V26.726.3862-6232.064136.07242.4593.193693.194-35.7664E4-E5柱上端M-48.76-12-9595-58.5-75.9-65.826-78.3-151.618-151.646.0656N-504.3-56-3636.2-605-684-680.81-737-548.688-548.7-473.434下端M-47.99-11-7877.8-57.6-73.7-64.787-76.3-132.456-132.529.2848N-526.8-56-3636.2-632-711-711.18-767-570.288-570.3-495.034剪力V26.886.6448-4832.2641.5536.28842.9378.91278.912-20.928E5-E6柱上端M-46.29-6-6262.3-55.5-64-62.492-68.5-112.135-112.117.4696N-181.4-13-1717.5-218-236-244.93-258-198.577-198.6-162.239下端M-46.28-9.4-3534.9-55.5-68.7-62.478-71.9-85.2264-85.23-12.6552N-203.9-13-1717.5-245-263-275.31-288-220.177-220.2-183.839剪力V25.714.2927-2730.8536.8634.70853954.820854.821-1.3392130 扬州大学毕业设计专用纸梁的内力组合表格杆件截面内力恒载活载地震作用不考虑地震作用的内力组合0.75*[1.2*（恒+0.5*活）+1.3*地震控制内力左震右震1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活左震右震①②③④C1-D1梁左M-53.44-15.9266.9-266.9-86.332-88.004204.96525-315.43125-315.431V77.4919.64-78.578.51120.484124.25152.03175155.12625155.1263跨中M121.9829.633.98-3.98187.858194.303126.996119.235194.3梁右M107.0432.19274.8-274.8173.514176.694378.771-157.128378.771V-95.01-24.2-78.578.51-147.864-152.4435-172.93725-19.84275-172.937C2-D2梁左M-60.87-18.1253.8-253.8-98.37-100.2645184.5315-310.3785-310.379V79.1420.05-74.574.54123.038126.8897.572152.925152.925跨中M127.0131.13.36-3.36195.952202.5635131.58125.028202.56梁右M104.4131.48260.5-260.5169.364172.4335362.142-145.872362.142V-93.36-23.8-74.574.54-145.31-149.806-167.397-22.044-167.397C3-D3梁左M-60.11-18225.2-225.2-97.318-99.1385157.32675-281.71575-281.716V78.7520.04-66.266.18122.556126.352515.3675144.4185144.4185跨中M125.8231.053.16-3.16194.454200.907130.2915124.1295200.91梁右M106.0331.48231.5-231.5171.308174.6205335.27625-116.09025335.2763V-93.75-23.8-66.266.18-145.792-150.3425-159.6015-30.5505-159.602C4-D4梁左M-60.11-16.5201.6-201.6-95.232-97.6485135.06525-258.11325-258.113V78.7819.83-59.359.25122.298126.18322.05675137.59425137.5943跨中M125.9430.32.78-2.78193.548200.319129.6915124.2705200.32梁右M105.831.48207.2-207.2171.032174.31311.39625-92.62425311.3963V-93.72-24-59.359.25-146.05-150.512-152.91225-37.37475-152.912C5-D5梁左M-59.73-17133.4-133.4-95.532-97.675568.64975-191.49975-191.5V78.6719.87-3939122.222126.074541.7195117.7695117.7695跨中M125.5930.461.13-1.13193.352200.0065127.83975125.63625200.01梁右M106.116.35135.7-135.7136.222149.5985230.625-33.912230.625V-93.83-24-3939-146.126-150.6205-133.2495-57.1995-150.62130 扬州大学毕业设计专用纸C6-D6梁左M-30.28-4.8864.41-64.41-43.168-45.75833.35175-92.24775-92.25V48.025.03-18.918.8964.66669.85727.0637563.8992569.86跨中M73.727.820.78-0.7899.412107.34270.627569.1065107.34梁右M72.118.1665.96-65.9697.956105.5085132.8824.26132.88V-61.7-5.95-18.918.89-82.37-89.245-76.62525-39.78975-89.25D1-E1梁左M-128.2-39.4264.5-264.5-209.008-212.456124.74675-390.93075-390.93V100.8228.02-73.273.15160.212164.12732.02575174.66825174.67跨中M72.5619.4-1.131.13114.232117.35672.9322575.13575117.36梁右M70.6421.32262.2-262.2114.616116.684328.815-182.475328.82V-87.13-21.3-73.273.15-134.376-138.9255-159.32325-16.68075-159.32D2-E2梁左M-128.6-39.8250.7-250.7-210.118-213.4805110.73225-378.11325-378.11V99.4927.84-69.369.32158.364162.151534.482169.656169.66跨中M67.9418.38-1.151.15107.26110.09968.2957570.53825110.1梁右M79.2522.98248.4-248.4127.272129.9675323.856-160.524323.86V-88.46-21.5-69.369.32-136.224-140.901-156.867-21.693-156.87D3-E3梁左M-135.4-39.8222.7-222.7-218.23-222.606577.397-356.946-356.95V105.7627.84-61.761.67165.888170.61647.58375167.84025170.62跨中M72.218.38-0.750.75112.372115.8572.5197573.98225115.85梁右M81.3722.98221.3-221.3129.816132.8295299.29275-132.14475299.29V-90.45-21.5-61.761.67-138.612-143.5875-151.19925-30.94275-151.2D4-E4梁左M-135.6-39.8199.4-199.4-218.47-222.876554.441-334.35-334.35V105.7527.84-55.355.26165.876170.602553.8245161.5815170.6跨中M71.9818.38-0.440.44112.108115.55372.62473.482115.55梁右M81.5922.98198.5-198.5130.08133.1265277.31925-109.77525277.32V-90.46-21.5-55.355.26-138.624-143.601-144.9585-37.2015-144.96D5-E5梁左M-135.3-39.6130.6-130.6-217.84-222.2885-12.32175-266.89425-266.89V105.8427.97-36.236.18166.166170.85472.567143.118166.17跨中M72.5819.07-0.310.31113.794117.05373.6012574.20575117.05梁右M80.7821.83129.9-129.9127.498130.883209.20725-44.15625209.21V-90.37-21.4-36.236.18-138.334-143.3495-126.216-55.665-143.35130 扬州大学毕业设计专用纸D6-E6梁左M-84.35-1063.47-63.47-115.22-123.8725-18.53175-142.29825-142.3V68.156.31-17.517.4790.61498.312547.1412581.2077598.31跨中M42.933.75-0.580.5856.76661.705539.75940.8961.71梁右M39.356.0362.31-62.3155.66259.152598.88075-22.6237598.88V-51.98-5.22-17.517.47-69.684-75.393-66.16425-32.09775-75.39130 扬州大学毕业设计专用纸6.2、截面设计6.2.1、框架梁截面设计（1）、底层C~D跨梁（其它层配筋均同底层）：1）、梁的正截面受弯承载力计算从表中分别选出CD跨跨间截面及支座截面的最不利内力。支座弯矩：MC=315.43kN.mMB=378.77kN.m跨中弯矩M中＝194.30kN.m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。对于跨中截面：经比较得，翼缘计算宽度按跨度考虑，取bf’=L/3=2300mm，梁内纵向钢筋选用HRB400级钢，下部跨间截面按单筋矩形计算。因为环境类别为二类，故梁的混凝土保护层最小厚度为a=40mm,h=750mm，则ho=750-40=710mm，hf’=100mm。混凝土等级为C25，则fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2，钢筋采用三级钢，刚fy=fy’=360N/mm2α1fcbf’hf’(h0-hf’/2)=1.0×11.9×2300×100×(710-100/2)=1833.79kN.m>194.30kN·m属于第一类T形截面求计算系数：αS＝M/(α1fcbf’h02)=194.30×106/(1.0×11.9×2300×7102)=0.012ξ=1-=0.012<0.518=(1+)/2=0.994AS=M/(fyγsho)=194.30×106/(360×0.994×710)=754mm2选用416，AS=804mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.22%＜2%，满足要求。对于C支座：M1=AS’fy’(h0-aS’)=760×360×(710-30)=188.78kN·mM2=M-M1=315.41-188.78=126.65kN·mαS2＝M2/(α1fcbh02)=126.65×106/(1.0×11.9×250×7202)=0.18ξ=1-=0.18＜0.518=(1+)/2=0.98130 扬州大学毕业设计专用纸AS2=M2/(fyγsho)=126.65×106/(360×0.98×720)=498.6mm2AS=AS1+AS2=760+498.6=1258.6mm2受拉区选用218+222，AS=1269mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.28%＜2%，满足要求。受压区选用222，AS=760mm2对于D支座：M1=AS’fy’(h0-aS’)=760×360×(710-30)=188.78kN·mM2=M-M1=378.77-188.78=189.99kN·mαS2＝M2/(α1fcbh02)=189.99×106/(1.0×11.9×250×7202)=0.12ξ=1-=0.13＜0.518=(1+)/2=0.94AS2=M2/(fyγsho)=189.99×106/(360×0.94×720)=779mm2AS=AS1+AS2=779+760=1539mm2受拉区选416+222，AS=1564mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.4%＜2%，满足要求。受压区选用222，AS=760mm22）、梁斜截面受剪承载力计算：箍筋用HRB235级钢筋（fyv=210N/mm2）对C支座：V=155.13kN<0.25βcfcbho=0.25×1.0×11.9×250×720=535.5kN，故截面满足要求。V=155.13kN<0.7ftbho=0.7×1.27×250×720=160kN故按构造配筋：加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(250×100)=0.4%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.27/210=0.15%箍筋设置满足要求。对D支座：V=172.94kN<0.25βcfcbho=0.25×1.0×11.9×250×720=535.5kN，故截面满足要求。V=173.6kN>0.7ftbho=0.7×1.27×250×720=160kN故按计算配筋：n·ASV/S=(V-0.7ftbho)/(1.25fyho)=(172.94×103-160×103)/(1.25×210×720)=0.068mm2/mm130 扬州大学毕业设计专用纸S=2×50.3/0.77=1398mm梁端加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(250×100)=0.4%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.27/210=0.15%箍筋设置满足要求。（2）、底层D~E跨梁（其它层配筋均同底层）：1）、梁的正截面受弯承载力计算从表中分别选出DE跨跨间截面及支座截面的最不利内力。支座弯矩：MD=390.93kN.mME=328.82kN.m跨中弯矩M中＝117.36kN.m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。对于跨中截面：经比较得，翼缘计算宽度按跨度考虑，取bf’=L/3=2400mm，梁内纵向钢筋选用HRB400级钢，下部跨间截面按单筋矩形计算。因为环境类别为二类，故梁的混凝土保护层最小厚度为a=40mm,h=750mm，则ho=750-30=710mm，hf’=100mm。混凝土等级为C25，则fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2，钢筋采用三级钢，刚fy=fy’=360N/mm2α1fcbf’hf’(h0-hf’/2)=1.0×11.9×2400×100×(710-100/2)=1913.52kN.m>117.36kN·m属于第一类T形截面求计算系数：αS＝M/(α1fcbf’h02)=117.36×106/(1.0×11.9×24000×7102)=0.008ξ=1-=0.008<0.518=(1+)/2=0.996AS=M/(fyγsho)=117.36×106/(360×0.996×710)=455mm2选用218，AS=509mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.28%＜2%，满足要求。对于D支座：M1=AS’fy’(h0-aS’)=509×360×(710-30)=126.44kN·mM2=M-M1=390.93-126.44=264.49kN·mαS2＝M2/(α1fcbh02)=264.49×106/(1.0×11.9×250×7102)=0.17130 扬州大学毕业设计专用纸ξ=1-=0.19＜0.518=(1+)/2=0.91AS2=M2/(fyγsho)=264.49×106/(360×0.91×710)=1121mm2AS=AS1+AS2=1121+509=1630mm2受拉区选用218+420，AS=1765mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.98%＜2%，满足要求。受压区选用218，AS=509mm2对于E支座：M1=AS’fy’(h0-aS’)=509×360×(710-40)=126.44kN·mM2=M-M1=328.82-126.44=202.38kN·mαS2＝M2/(α1fcbh02)=202.38×106/(1.0×11.9×250×7202)=0.13ξ=1-=0.14＜0.518=(1+)/2=0.93AS2=M2/(fyγsho)=202.38×106/(360×0.93×710)=840mm2AS=AS1+AS2=840+509=1349mm2受拉区选用618，AS=1527mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.8%＜2%，满足要求。受压区选用218，AS=509mm22）、梁斜截面受剪承载力计算：箍筋用HRB235级钢筋（fyv=210N/mm2）对D支座：V=174.64kN<0.25βcfcbho=0.25×1.0×11.9×250×720=535.5kN，故截面满足要求。V=174.64kN>0.7ftbho=0.7×1.27×250×720=160kN故按计算配筋：n·ASV/S=(V-0.7ftbho)/(1.25fyho)=(176.67×103-160×103)/(1.25×210×720)=0.43mm2/mmS=2×50.3/0.43=437mm梁端加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(250×100)=0.4%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.27/210=0.15%箍筋设置满足要求。对E支座：V=159.32kN<0.25βcfcbho=0.25×1.0×11.9×250×720=535.5kN，130 扬州大学毕业设计专用纸故截面满足要求。0.7×1.27×250×720=160kN>V=159.32kN故按构造配筋：加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(250×100)=0.4%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.27/210=0.15%箍筋设置满足要求。梁端加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(250×100)=0.4%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.27/210=0.15%箍筋设置满足要求。6.2.2、框架柱截面设计混凝土等级为C30，则fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，钢筋采用三级钢，刚fy=fy’=360N/mm2。在实际工程中，考虑到左右震会引起不同的内力组合，而且由于按对称配筋设计求得的纵向钢筋的总量比按不对称配筋设计所得纵向钢筋的总量增加不多，故柱的配筋采用对称配筋Ⅰ、C柱：根据C柱内力组合表选出最不利内力，进行配筋计算。①取｛Mmax，N｝＝｛242.02，1450.14｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=500-40=460mmeo=M/N=242.02×1.1×106/(1450.14×103)=184mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即500/30＝16.7mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=184+20=204mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×204/460=1.4>1，取ζ1＝1.0lo/h=4500/500=9<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×204/470）=1.13ηei=1.13×204=230.52>0.3h0=0.3×460=138，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=230.52+500/2-40=440.52mmx=N/(α1fcb)=1450.14×103/(1.0×14.3×500)=62.80<2×40=80取x=80130 扬州大学毕业设计专用纸AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(1450.14×103×440.52-1.0×14.3×500×80×(470-80/2))/(360×(460-40))=786mm2②取｛Nmax，M｝＝｛2011.82，16.77｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=500-40=460mmeo=M/N=16.77×106/(2011.82×103)=8mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即500/30＝16.7mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=8+20=28mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×28/460=0.36<1，取ζ1＝0.36lo/h=4500/500=9<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×28/460）=1.34ηei=1.34×28=37.52<0.3h0=0.3×460=138，故按小偏心计算e=ηei+h/2-as=37.52+500/2-40=247.52mmξ=0.07取x=0.07×460=32.2<2a=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(2011.82×103×247.52-1.0×14.3×500×80×(460-80/2))/(360×(460-30))=1104mm2③取｛Nmin，M｝＝｛123.32，30.45｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=500-40=460mmeo=M/N=30.45×106/(123.31×103)=272mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即500/30＝16.7mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=272+20=292mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×292/460=1.855>1，取ζ1＝1.0lo/h=4500/500=9<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×292/460）=1.09ηei=1.09×292=308.61>0.3h0=0.3×460=138，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=308.61+500/2-40=518.61mmx=N/(α1fcb)=123.31×103/(1.0×14.3×500)=17.25<2×40=80取x=80130 扬州大学毕业设计专用纸AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(123.31×103×518.61-1.0×14.3×500×80×(460-80/2))/(360×(460-40)=1166mm2综上：C柱每边选用420，AS=AS’=1256mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.82%＜2%，满足要求。④柱斜截面受剪承载力计算：取｛Vmax，N｝＝｛100.46，1221.08｝组合进行配筋计算。λ=H0/2h0=4500/(2×460)=4.9>3，取λ=31.75ftbho/(λ+1)+0.07N=1.75×1.43×500×460/(3+1)+0.07×1221.08×103=229.369kN>100.46kN，故按构造配筋柱端加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(500×100)=0.2%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%箍筋设置满足要求。Ⅱ、D柱：根据D柱内力组合表选出最不利内力，进行配筋计算。1)取｛Mmax，N｝＝｛483.81,2689.11｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=600-40=560mmeo=M/N=483.81×1.1×106/(2689.11×103)=198mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即600/30＝20mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=198+20=218mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×218/560=1.25>1，取ζ1＝1.0lo/h=4500/500=7.5<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+7.52×1.0×1.0/（1400×218/560）=1.1ηei=1.1×218=239.80>0.3h0=0.3×570=171，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=239.8+600/2-40=499.8mmx=N/(α1fcb)=2689.11×103/(1.0×14.3×600)=31.20<2×40=80取x=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(2689.11×103×218-1.0×14.3×600×80×(560-80/2))/(360×(560-40))=1224.90mm2②取｛Nmax，M｝＝｛3987.63,7.07｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=600-40=560mm130 扬州大学毕业设计专用纸eo=M/N=7.07×106/(3987.63×103)=2mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即600/30＝20mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=20+2=22mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×22/560=0.31<1，取ζ1＝0.31lo/h=4500/600=7.5<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×22/560）=1.32ηei=1.32×22=29.04<0.3h0=0.3×560=168，故按小偏心计算e=ηei+h/2-as=168+600/2-40=428.00mmξ=0.69取x=0.69×560=86.4>2a=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(3987.60×103×428-1.0×14.3×600×86.4×(560-86.4/2))/(360×(560-40))=1419mm2③取｛Nmin，M｝＝｛271.53,149.30｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=600-40=560mmeo=M/N=149.30×1.1/271.53=605mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即600/30＝20mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=605+20=625mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×625/560=3.16>1，取ζ1＝1.0lo/h=4500/600=7.5<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×625/560）=1.04ηei=1.04×625=650>0.3h0=0.3×560=171，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=650+600/2-40=870mmx=N/(α1fcb)=271.53×103/(1.0×14.3×600)=31.65<2×40=80取x=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(271.53×103×870-1.0×14.3×600×80×(560-80/2))/(360×(560-40)=215mm2综上：D柱每边选用422，AS=AS’=1520mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.82%＜2%，满足要求。130 扬州大学毕业设计专用纸④柱斜截面受剪承载力计算：取｛Vmax，N｝＝｛172.68,2689.11｝组合进行配筋计算。λ=H0/2h0=4500/(2×560)=4.>3，取λ=31.75ftbho/(λ+1)+0.07N=1.75×1.43×600×560/(3+1)+0.07×2689.11×103=210kN>172.68kN，故按构造配筋柱端加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(500×100)=0.2%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%箍筋设置满足要求。Ⅲ、E柱：根据E柱内力组合表选出最不利内力，进行配筋计算。1)取｛Mmax，N｝＝｛247.18,1853.02｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=500-40=460mmeo=M/N=247.18×1.1×106/(1853.02×103)=737mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即500/30＝16.7mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=737+20=757mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×757/460=4.5>1，取ζ1＝1.0lo/h=4500/500=9<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×757/470）=1.04ηei=1.04×757=787.28>0.3h0=0.3×460=141，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=787.28+500/2-40=1007.28mmx=N/(α1fcb)=1853.02×103/(1.0×14.3×500)=51.60<2×40=80取x=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(1853.02×103×1007.28-1.0×14.3×500×80×(460-80/2))/(360×(460-40))=1153mm2②取｛Nmax，M｝＝｛2571.75,22.98｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=500-40=460mmeo=M/N=22.98×106/(2571.75×103)=159mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即500/30＝16.7mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=159+20=179mm130 扬州大学毕业设计专用纸由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×179/460==1.2>1，取ζ1＝1lo/h=4500/500=9<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×179/460）=1.15ηei=1.15×179=205.85>0.3h0=0.3×460=138，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=205.85+500/2-40=425.85mmx=N/(α1fcb)=2571.75×103/(1.0×14.3×500)=67<2×40=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(2571.75×103×425.85-1.0×14.3×500×80×(460-80/2))/(360×(460-40))=324mm2③取｛Nmin，M｝＝｛162.24,17.47｝组合进行配筋计算。ho=h-aS=500-40=460mmeo=M/N=17.47×1.1/162.24=118mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较在值，即500/30＝16.7mm，故取ea=20mm。所以ei=eo+ea=118+20=138mm由于最不利内力位于底层，所以柱的计算长度取为lo=1.0H=1.0×4500＝4500mm因为ζ1=0.2+2.7×ei/ho=0.2+2.7×138/460=1.01>1，取ζ1＝1.0lo/h=4500/500=9<15，取ζ2＝1.0η＝1+(lo/h)2ζ1ζ2/（1400ei/ho）＝1+92×1.0×1.0/（1400×138/460）=1.2ηei=1.2×138=165.6>0.3h0=0.3×460=141，故按大偏心计算e=ηei+h/2-as=165.60+500/2-40=385.60mmx=N/(α1fcb)=162.241×103/(1.0×14.3×500)=22.7<2×40=80取x=80AS=(Ne-α1fcbx(ho-x/2))/(fy’(ho-a’))=(162.24×103×385.60-1.0×14.3×500×80×(460-80/2))/(360×(460-40)=797mm2综上：E柱每边选用420，AS=AS’=1153mm20.20%＜ρ=AS/(b·ho)=0.5%＜2%，满足要求。④柱斜截面受剪承载力计算：取｛Vmax，N｝＝｛105.47,1556.39｝组合进行配筋计算。λ=H0/2h0=4500/(2×470)=4.8>3，取λ=31.75ftbho/(λ+1)+0.007N=1.75×1.43×500×470/(3+1)+0.07×1556.39×103=184.05kN>105.47kN，故按构造配筋130 扬州大学毕业设计专用纸柱端加密区箍筋取双肢￠8@100，非加密区箍筋取双肢￠8@200。ρ=n·ASV/(b·S)=2×50.3/(500×100)=0.2%>ρ=0.24·ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%箍筋设置满足要求。130 扬州大学毕业设计专用纸第七章　纵向框架KJ--D截面计算计算方法同横向水平地震作用计算。采用PKPM软件计算，计算结果见部分，具体计算略。下面为PKPM软件计算的内力图。130 扬州大学毕业设计专用纸130 扬州大学毕业设计专用纸130 扬州大学毕业设计专用纸第八章．基础设计(Ｄ轴线)一．基础的设计说明1．根据详勘资料地下土层分为五层：第①层：素填土，平均厚度1.1m；第②层：粉土，黄色~黄灰色，稍湿~很湿，稍密状态，fak=140kPa,平均厚度1.8m；第③层：粉砂夹粉土，黄灰~灰色，饱和，中密状态，fak=200kPa,平均厚度8.1m；第④层：粉质粘土，黄灰色，黄棕色，可塑~硬塑状态，fak=250kPa,平均厚度1.9m；第⑤层：粘土夹粉质粘土，黄色，黄灰色，硬塑状态，fak=300kPa,未砖穿；场地15m深范围内土体不会出现液化现象；地下水位在自然地面以下1.7m，对混凝土无腐蚀作用。场地平整后，绝对标高（85年高程系）为8.00m，室内外高差0.45m2．地基承载力：fak=140Kpa3．内力计算使用倒梁法，上部结构刚度较好，荷载分布均匀，地基反力呈线性分布，以柱子作为支座，地基反力作为荷载，将基础梁视作倒置的多跨连续梁来计算各控制截面的内力。支座反力由于未考虑到基础梁挠度与地基变形协调条件而造成与上部柱传来的竖向荷载有较大的不平衡，故进行局部的调整，将支座反力与柱轴力间的差值均匀分布在相应的支座的两侧各1/3跨度范围内，作为地基反力的调整值。4．基础垫层的厚度取100mm，混凝土标号为C25。基础混凝土标号为C25，主筋为HRB335钢筋，箍筋为HPB235钢筋。二．基础截面尺寸的确定1．底板宽度B的确定上部结构内力传给基础的内力（设计值）框架N恒+活(kN)框架N恒+活(kN)KJ-12809.5KJ-74433.1130 扬州大学毕业设计专用纸KJ-23832KJ-84649.1KJ-31616.1KJ-93563.9KJ-43548.4KJ-101606.5KJ-54637.7KJ-113833.5KJ-63548.4KJ-122809.3初步确定基础宽度：基础梁宽：b=50×2+600=700mm基础梁高：h=(1/4~1/6)×7200=1800~1200mm，取h=1600mm基础外挑梁长：l=6.9/4=1.725m基础梁总长：L=1.725×2＋64=67.45m地基承载力：地基承载力修正，该基础埋深大于0.5m，修正后：=+ηbr(B-3)+ηbrd(d-0.5)=140+2.0×20×(3-3)+3.0×20×(1.6+0.15-0.5)=215取=215kP取B=3.5m。130 扬州大学毕业设计专用纸图8-1-1基础截面尺寸三．基础梁内力计算1．依据规范，本工程可不进行天然地基和基础的抗震强度验算，荷载不考虑地震作用。2．用倒梁法进行内力计算，由于本工程中基础梁有11跨，为对称结构，基础梁的EI→∞，地基反力直线分布。3．倒置连续梁计算简图：净反力计算：图8-1-2净反力计算简图130 扬州大学毕业设计专用纸图8-1-3倒置连续梁计算简图(1)130 扬州大学毕业设计专用纸图8-1-4倒置连续梁计算简图(2)130 扬州大学毕业设计专用纸4、固端弯矩计算该框架为对称结构，取一半进行计算。5.弯矩分配计算⑴梁截面为b×h=250×750I=bh3，连续梁的线刚度处处相等。，，，，，分配系数：，130 扬州大学毕业设计专用纸，,,,⑵分配弯矩130 扬州大学毕业设计专用纸弯距图：6.剪力计算⑴梁端弯矩产生的剪力12：V=23：V=34：V=45：V=56：V=⑵均布荷载产生的剪力12：V23：V34：V45：V56：V67：V=760×3.6=2736KN悬臂处：V=760×1.725=1311KN130 扬州大学毕业设计专用纸7．地基反力的调整值支座反力与轴力间差值均布分布在支座两侧1/3跨范围内计算分布图如下：⑴调整的均布荷载：1：P==-294KN/m2:P==-390KN/m3:P==340KN/m4:P==-337KN/m5:P==-207KN/m6:P==-280KN/m调整荷载的计算简图：130 扬州大学毕业设计专用纸⑵两端固端弯矩计算：悬臂梁：12：查梁的固端弯矩系数得K1=3.35K2=0.9023：查梁的固端弯矩系数得K1=3.35K2=0.9034：查梁的固端弯矩系数得K1=3.35K2=0.90130 扬州大学毕业设计专用纸45：查梁的固端弯矩系数得K1=3.35K2=0.9056：查梁的固端弯矩系数得K1=3.35K2=0.9067：130 扬州大学毕业设计专用纸⑶调整弯矩进行弯矩分配，分配系数与第一次相同。⑷调整后弯矩产生的剪力12：V=±23：V=34：V=±45：V=±56：V=±⑸调整后均布荷载产生的剪力130 扬州大学毕业设计专用纸可计算得各跨的支座反力为：169.05kN（向下），713kN（向下）961kN（向下），613kN（向下）77.5kN（向上），494.4kN（向上）490.4kN（向下），739.8kN（向下）566kN（向下），569kN（向下）600kN（向下），504kN（向下）130 扬州大学毕业设计专用纸△R１＝37.33△R２＝249.22△R３＝208.79△R４＝15.44△R５＝143.79△R６＝97.54所得支座反力与前面所算差值相差较小，可认为调整符合要求⑹调整后的支座内力值截面12345671082230950.19207828572940-1383-1082-2309-50.19-2078-2857-294011421940330166222952105163016431078187121982232弯矩图剪力图：130 扬州大学毕业设计专用纸⑺基础梁的跨中弯矩计算四．基础的配筋计算采用单筋矩形配筋，砼采用C25：fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2受力纵筋采用HRB335钢筋：fy=360N/mm2箍筋采用HPB235钢筋：fy=210N/mm21.正截面计算①支座中弯矩最大处计算5、6、7、8支座：Mmax=2940KN·m,，b=700,，跨中：=3500,=300130 扬州大学毕业设计专用纸选配732验算：2、4、9、11支座：Mmax=2309KN·m,，b=700,，跨中：=3500,=300选配925验算：130 扬州大学毕业设计专用纸1、3、10、12支座：Mmax=1082KN·m,，b=700,，跨中：=3500,=300选配720验算：②取跨中最大弯矩计算12跨梁跨中弯矩最大：，，尺寸如图所示：130 扬州大学毕业设计专用纸属于第一类型的T型梁。选配628+325验算：2．基础梁斜截面配筋计算⑴验算截面尺寸130 扬州大学毕业设计专用纸截面符合要求⑵验算是否需计算配箍选用4肢箍φ10@100，配筋率基础梁支座处加密区用φ10@100非加密区用φ10@2003．基础板底配筋计算正截面取1m宽板带计算q=217kN/m,取1m宽板带计算。s=(3500-700)/2=1400mmM=ql2=×217×1400*1400=212.67kN·mho=h-as=600-50=550mm选配814＠110，As=1399㎜2，配筋率ρ=>0.2%，符合要求。130 扬州大学毕业设计专用纸第九章　楼面设计9．1楼面板内力计算分类及基本设定板分为五种类型：A、B、C、D、E。为便于计算，全部按四边固定板计算，跨度按轴线间距计算。板厚取100mm。四边固定板计算模型如下：6900/3600＜２所以为双向板楼面活荷载,板自重加上面层、粉刷层等，恒荷载，采用C25砼，板中钢筋采用HRB400钢筋，板厚取100。按弹性理论设计（1）荷载设计值g=1.2×3.72=4.464kN/㎡q=1.4×2.5=3.5kN/㎡g+q/2=4.464+3.5/2=6.214kN/㎡q/2=3.5/2=1.75kN/㎡g+q=4.464+3.5=7.964kN/㎡（2）计算跨度均为轴线间的距离l0=lx=3.6m根据lx/ly=3600/6600=0.55，查表得：四边固定时：mx(0.0394),my(0.0046),mx0(-0.08224),my0=(-0.05704)130 扬州大学毕业设计专用纸四边简支时：mx(0.0933),my(0.018984)（3）弯矩计算跨中最大弯矩为内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。砼的泊桑比取0.2，支座最大弯矩为当内支座固定时在g+q作用下的支座弯矩。跨中：mx=(0.0394+0.2×0.0046)×6.214×3.62+(0.0933+0.2×0.018984)×1.75×3.62=5.45kN·mmy=(0.0046+0.2×0.0394)×6.214×3.62+(0.018984+0.2×0.0933)×1.75×3.62=1.86kN·mmx0=-0.08224×7.964×3.62=-8.49kN·mmy0=-0.05704×7.964×3.62=-5.89kN·m9.2楼面板配筋计算截面有效高度：h0=h-20=80mm，由于现浇板的尺寸比较大，所以弯矩值均不折减。为便于计算，近似取，跨中：Ｘ方向mx：选８＠180=279Ｙ方向：my：选８＠200=251支座　　mx0：130 扬州大学毕业设计专用纸my0：选8@150，=335mm2，满足2)单向板的设计（1）荷载板的荷载总设计值：g+q=1.2×3.72+1.4×2.5=7.964KN/m（2）计算简图板的计算跨度为轴线长度，取1m板宽为计算单元。取２－３/Ｃ－Ｄ　　lx=3.3ly=6.96900/3300>2（3）弯矩设计值1支座：跨中：1/C支座：（4）正截面受弯承载力计算板厚100mm，h0=100-20=80mm，C30砼：，130 扬州大学毕业设计专用纸HRB335钢筋：截面C支座跨中1/C支座弯矩设计值(kN·m)14.85.110.320.160.0560.0110.180.0580.012(㎜2)572184381实际配筋(㎜2)8＠1108＠2008＠130其它楼面板配筋方法同上，结果见电算部分。9.3次梁截面设计9.3.1二级次梁：b×h=250mm×600mm一级次梁1/1轴/D――C轴：梁自重为0.25×(0.6-0.1)×25=3.125kN/m梁侧、底粉刷为(0.25+0.2)×2×0.02×20=0.5kN/m活载：2.5×2=5.0kN/mg+q=(3.125+0.5)×1.2+5×1.4=11.35kN/mN130 扬州大学毕业设计专用纸（1）、跨中截面配筋计算如图，=600-30=570mm属于第一类型的T型梁。=0.5(1+)=0.96130 扬州大学毕业设计专用纸选用212，As=226mm2（通长布置）。（2）、斜截面计算1．验算截面尺寸截面符合要求2．验算是否需计算配箍故按构造配箍，选配Ф8＠200，且梁端箍筋加密Ф8＠1009.3.2一级次梁：b×h=250mm×600mm梁自重为0.25×0.6×25=3.75kN/m梁侧、底粉刷为(0.25+0.6)×2×0.02×20=0.68kN/m活载：2.0kN/mg+q=(3.75+0.68)×1.2+2.0×1.4=8.1kN/m130 扬州大学毕业设计专用纸（1）、跨中截面配筋计算如图，=600-30=570mm属于第一类型的T型梁。，满足=0.5(1+)=0.967选用216，As=402mm2（通长布置）。（2）、斜截面计算130 扬州大学毕业设计专用纸1．验算截面尺寸截面符合要求2．验算是否需计算配箍故按构造配箍，选配8＠200，且梁端箍筋加密8＠100二级次梁：b×h=250×300梁自重为0.25×(0.30-0.1)×25=1.25KN/m梁侧、底粉刷为[0.25+(0.30-0.1)×2]×0.02×20=0.26KN/m活载：2.5×2=5.0KN/mg+q=1.51×1.2+5.0×1.4=5.3KN/mN（1）、跨中截面配筋计算130 扬州大学毕业设计专用纸如图，属于第一类型的T型梁。，可以=0.5(1+)=0.98选用212，As=226㎜2（通长布置）。（2）、斜截面计算1．验算截面尺寸130 扬州大学毕业设计专用纸截面符合要求2．验算是否需计算配箍故按构造配箍，选配Ф8＠200，且梁端箍筋加密Ф8＠100130 扬州大学毕业设计专用纸第十章　楼梯设计10.1楼梯板设计取板厚h=120mm，约为板斜长的1/30。板倾斜角为，，取1m宽板带计算。（1）荷载计算梯段板的荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载水泥白石子面层0.02×20=0.4三角形踏步0.3×0.15×25/2=２砼斜板0.12×25=3板底抹灰0.02×20=0.4小计5.8活荷载2.5恒载：q=5.8/=5.8/0.878=6.6总荷载设计值：p=1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m（2）截面设计板水平计算跨度：ln=13×300=3900mm弯矩设计值：板的有效高度：，满足130 扬州大学毕业设计专用纸选用Ф10＠140ρ=>0.2%，符合要求。分布筋每级踏步1根Ф810.2平台板设计设平台板厚h=80mm，取1m宽板带计算。（1）荷载计算平台板的荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载15mm水泥白石子面层0.015×28=0.42100mm厚砼板0.1×25=2.5板底抹灰0.02×20=0.420mm找平0.02×20=0.4小计３.７２活荷载2.5总荷载设计值：p=1.2×3.72+1.4×2.5=8.0KN/m（2）截面设计板长3300板宽1500板厚100平台板的计算跨度：弯矩设计值：板有效高度：h0=100-20=80mm130 扬州大学毕业设计专用纸选配Ф6＠150,As=189mm2.ρ=>0.15%，符合要求。10.3．平台梁设计设平台梁的截面尺寸为：250mm×300mm（1）荷载计算平台梁的荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载梁自重0.25×0.3×25=1.9梁侧粉刷0.02×0.3×2×20=0.24平台板传来4×1.65/2=1.9梯段板传来6.6×3.9/2=12.87小计18.31活荷载2.5×(3.9/2+1.5/2)=6.75总荷载设计值：p=1.2×18.31+1.4×6.75=31.43kN/m（2）截面设计计算跨度：l0=1.05×(3.3-0.24)=3.21m弯矩设计值：剪力设计值：截面按倒L型计算：梁的有效高度为：h0=300-35=265mm属第一类T型截面。130 扬州大学毕业设计专用纸，满足选配218配置双肢Ф8＠200箍筋，则斜截面受剪承载力：满足要求。130 扬州大学毕业设计专用纸第十一章　毕业设计总结经过四年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在张老师的指导和同学的帮助下，经过十七周的努力我成功地完成了这次的设计课题——扬州大学实验农牧场综合楼结构设计。在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计期间，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。期间本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到张老师的审批和指正。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。土木工程是一门古老而又现代的学科，在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争激烈的国际市场中占据我们的一席之地。130 扬州大学毕业设计专用纸“三个臭皮匠，顶个诸葛亮。”在繁忙紧张的工程实践中，作为一名工程技术人员，我们应该努力调动集体的积极性和创造力，充分挖掘团队的潜力，这样我们的工作才能以最高的效率来进行。在工程实践上，有很多问题应该发挥集体的智慧和力量，所以我们要重视团队作用的发挥。“养兵千日，用兵一时。”在本次毕业设计中，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实践相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时特别想学什么就马上能用有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。同样，通过这次毕业设计，我也感觉到我们的课程设置方面的优势和不足。在建筑学院土木工程学科，我们拥有相当一批非常优秀的结构和施工方面的老师，拥有一批相当勤奋的同学，在教和学的环节处理上，可以说是相当不错的。但话有说回来，我们在一些课程的设置上是不甚合理的。在本次框架结构设计中，我觉得知识涉及面最广的莫过于建筑结构抗震和钢筋混凝土结构，可是在我们的课程设置中，建筑结构抗震设计属于专业选修课，没有得到应有的重视，而且钢筋混凝土课程的课时安排比较紧张，有很多东西只能通过自学。希望以后的课程能够设置得更加合理，这样我们运用起来可能会更加自如。大学毕业后，我将在新的学校开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我四年的大学生活最充实得一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的基础知识。在研究生阶段，我将更加对基础知识的学习，继续扎实的学习土木工程的专业知识，争取早日成为一名优秀的结构工程师。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。130 扬州大学毕业设计专用纸第十二章　参考文献1．混凝土结构（上、下册）（教材）2．多层框架结构设计（教材）3．建筑抗震设计（教材）4．钢筋混凝土结构设计手册、静力结构设计手册、混凝土结构各种图集、抗震构造图集。5.建筑设计资料集、门窗图集、建筑构造施工图集、建筑施工说明6.有关结构设计规范：《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001)《钢筋混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)《工业与民用建筑设计规范》《工业与民用建筑防火规范》《工业与民用建筑抗震设计规范》《工业与民用建筑地基基础设计规范》《简明建筑结构设计手册》《建筑物抗震构造详图》（CG329（一）、（二））《江苏省建筑构件通用图集》（苏J9501～9508）《木门窗图集》、《铝合金门窗图集》、《塑钢门窗图集》《建筑结构构造资料集》上、下册。制图规范及相关的教材等。130 扬州大学毕业设计专用纸130'