简支转连续引桥上部结构毕业设计

'简支转连续桂江大桥毕业设计（论文） 摘要桂江大桥位于佛山市南海区，单幅宽10m，五跨等跨径为25m，全长100m。桂江大桥简支转连续箱梁结构总体的设计，需要理解桥梁体系的转换，采用Midas软件进建立模型。设计主要内容有：恒载和活载计算，估算配筋面积，配置预应力钢束；计算细部结构的受力状况；划分各个施工阶段，对每个施工阶段进行结构安全的受力计算和分析；使用阶段进行结构永久荷载、活荷载、预应力和附加应力的计算和结构合理性的分析；承载能力极限状态和正常使用极限状态的截面验算，作出包罗图；根据上部结构的计算结果对下部结构进行设计。设计难点有：预应力的张拉控制和施工阶段的加载。关键词：简支转连续，预应力连续箱型梁，Midas软件，预应力钢束，施工阶段，恒载，活载，应力组合，包络图，截面验算。 AbstractGuijiangBridgeislocatedinGuangdongProvince,isaTwo-yonghighwayoverpass,asinglewidthof10m,totallengthof100m.BanyanBridgesimplysupportedTbeamcontinuousoveralldesign,needtounderstandtheconversionofthebridgesystem,theuseofBridgeDoctorsoftwareintothemodel.Designelementsinclude:deadloadandliveloadcalculations,estimatesreinforcementsize,configurationprestressedsteelbeam,calculatedetailedstructureofthestressstate;byeachconstructionstage,constructionstageofthestructuralsafetyofeachoftheforcecalculationandanalysis;withstagestructure,permanentloads,liveloads,prestressedandadditionalstresscalculationsandstructuralanalysisofreasonableness;ultimatelimitstateandlimitstatesectionalchecking;structurecalculationbasedontheresultsoftheupperstructureofthelowerpartofthedesign.Designchallengeare:pre-stresstensioncontrolandconstructionphaseoftheload.Isimplifiedthedesign,construction,totalconstructionphase3,calculationissimple.Keywords:simplysupportedcontinuousprestressedT-beamBridgeDoctor,prestressedsteelbeams,constructionstage,deadload,liveload,stresscombination,envelope,crosschecking. 目录前言-10-第一章工程概况-11-1.1设计基本概况-11-1.1.1桥梁线型布置-11-1.1.2主要技术标准-11-1.1.3主要材料-11-1.1.4桥面铺装-12-1.1.5桥面排水-12-1.1.6施工方式-12-1.1.7设计依据-12-1.1.8支座强迫位移-13-1.1.9温度影响-13-1.2桥型及纵、横断面布置-13-1.2.1桥型布置及孔径划分-13-1.2.2截面形式及截面尺寸拟定-13-1.2.3箱梁底板厚度及腹板宽度设置-15-1.3毛截面几何特性计算-17-1.4截面效率指标-17-第二章桥面板设计-18-2.1桥面板恒载内力计算-18-2.2桥面板活载内力计算-19-2.3桥面板荷载内力组合-21-2.4主梁行车道板配筋-22-2.4.1行车道板尺寸的复核-22-2.4.2支点处配筋-22-2.4.3板跨中配筋-23-2.5抗剪验算-23-第三章上部结构内力计算-25-3.1、单元划分-25-3.1.1节点坐标表-26-3.2、施工过程介绍-27-3.3、恒载内力计算-28- 3.3.1预制箱梁一期恒载集度-28-3.3.2成桥后一期恒载集度-29-3.3.3二期恒载集度-30-3.3.4各阶段恒载效应计算-30-3.4横向分布系数计算-35-3.5活载内力计算-38-3.6温度次内力计算-46-3.7支座位移引起的内力计算-48-第四章主梁内力初步组合-51-4.1按持久状态承载能力极限状态设计-51-4.1.1基本组合-51-4.1.2偶然组合-52-4.2按持久状态下正常使用极限状态设计-52-4.2.1作用短期效应组合-52-4.2.2作用长期效应组合-53-第五章预应力钢束的估算及布置-61-5.1预应力筋的估算-61-5.1.1按正常使用极限状态的应力要求计算-61-5.1.2按承载能力极限状态的强度要求计算-65-5.2预应力筋束的布置-66-5.2.1预应力筋的布置原则-66-预应力钢筋最小配筋率验算-74-5.2.2普通钢筋的布置-77-第六章预应力损失及有效预应力的计算-78-6.1预应力损失计算-79-6.1.1预应力损失计算-79-第七章主梁截面验算-82-7.1截面强度验算-82-7.2截面抗裂验算-87-7.2.1正截面和斜截面抗裂验算-87-7.2.2法向拉应力-89-7.2.3主拉应力和主压应力-89-参考文献-101-结束语-102- 致谢-104-前言预应力连续箱型型梁在中小跨径桥梁的设计中能满足安全、经济、合理的基本要求。而且还有美观、适用、施工方便等优势。桂江大桥设计采用5跨等跨径的连续预应力箱型梁，简支转连续施工。做桂江大桥的简支转连续结构总体设计就需要有各种地质水文资料、设计标准、参考文献等。在连续箱梁的设计中，要对桥梁的各个结构，各个施工阶段进行具体的计算和分析。（1）拟定桥梁的分跨、箱梁的截面尺寸，查看各种设计资料，采用Maisd软件进行模型的建立。（2）计算恒载和活载，估算配筋面积，配置预应力钢束，计算细部结构的受力状况。（3）划分各个施工阶段，对每个施工阶段进行结构安全的受力计算和分析。（4）在使用阶段进行结构永久荷载、活荷载、预应力和附加应力的计算和结构合理性的评估，进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的截面验算。在本设计中，把连续箱梁当做全预应力构件，所以在设计说明书中主要考虑预应力钢束，普通钢筋的作用几乎可以忽略。我在做毕业设计的这段时间内认真学复习了专业知识，学习了新的知识。我通过复习课本知识，了解了我所要做的设计的基本方向；通过去图书馆查阅资料使我有了设计的具体思路；通过与同学、老师的交流使我知晓了我的设计细节；通过我具体的行动操作使我明白了为什么要这么做。本设计中主要的应用软件是Midas博士，我花了大量的时间用在学习使用Midas上。我向老师，同学还有学长请教过，终于使我从了解到熟悉再到最后能够熟练的使用。使用它我完成了模型的建立，结构的计算。数据的处理是用excel来完成的，图纸是使用autoCAD来做成的。设计中的每个环节都使我获益匪浅。 第一章工程概况1.1设计基本概况桂江大桥位于广东省佛山市。根据线路及相应行业技术要求，经比选，采用简支转连续预应力混凝土等截面小箱梁桥型方案。1.1.1桥梁线型布置1)平曲线半径：无平曲线。2)竖曲线半径：无竖曲线，纵坡采用1.5%。1.1.2主要技术标准1)设计荷载：公路I级，人群荷载取3.02)设计速度：1003)桥面布置：采用双向四车道车道，总宽：22（人行道）+20.5（护栏）+43.75（行车道）=20m4)设计基准期：100年5)设计安全等级：一级6)设计洪水频率：1/1007)通航标准：不通航1.1.3主要材料1）混凝土①预制箱梁、横梁：C50混凝土，弹性模量Ec=34500；②现浇接头、湿接缝、人行道、护栏：C40混凝土；； ③水泥混凝土铺装层：C25混凝土，Ec=28000。2）钢材①预应力钢绞线：低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTMA416-97的规定，单根钢绞线直径15.24，钢绞线面积；钢绞线抗拉强度标准=1860，设计值，弹性模量。②普通钢筋：采用符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB13013－91和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499-98的规定。直径≥12者，均采用HRB335（20MnSi）热轧螺纹钢筋，，；凡钢筋直径＜12者，采用R235（A3）钢筋，，。3）其它①锚具及管道成孔。预制箱梁锚具采用锥形锚具，预应力孔道采用金属波纹管，孔道内径为5.5。②桥梁支座性能应符合交通部行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》JT/T4-93的规定。采用GPXZ协调抗震型盆式橡胶支座。③桥梁伸缩采用J-75型伸缩装置。1.1.4桥面铺装桥面铺装采用8cm厚的防水混凝土铺装，混凝土容重按25KN/m3计，之上是10cm厚沥青混凝土桥面铺装，桥面横坡采用1%，在梁底利用三角垫层设置横向坡度。1.1.5桥面排水桥面纵向设置1.5%的坡度，排水采用自然排水。1.1.6施工方式简支转预应力连续施工方法。1.1.7设计依据1)交通部标准《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；2)交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；3)交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）；4)范立础桥梁工程（上册）5)徐岳预应力混凝土连续梁桥设计 1.1.8支座强迫位移每个支座单独下沉1，取最不利组合设计。1.1.9温度影响主梁上、下缘温差为5℃。1.2桥型及纵、横断面布置1.2.1桥型布置及孔径划分为了缩短工期，提高行车的舒适性，综合分析比较各种桥型后最终采用预应力混凝土连续梁桥，跨径为425m，施工方法为简支转连续。考虑伸缩缝的设置，实际桥跨长为99.84，即在桥的两头各设8cm的伸缩缝，桥跨结构的计算简图见图3-1所示。图中，两边跨计算跨径为2452cm，两中跨计算跨径为2500cm，连续梁两端至边支座中心线之间的距离为40cm。主梁计算简图（单位：）1.2.2截面形式及截面尺寸拟定（1）截面形式及梁高采用等高度箱型截面。梁高1.25m，高跨比H/L=1/20。选用箱型截面主要是出于其突出的受力和构造特点。（2）横截面尺寸桥面总宽为20m，分两幅，每幅桥面宽度为10。由于采用先简支后连续的施工方法，主梁需先预制再运输、吊装就位，因此在横截面布置时应考虑到施工中的运输及吊装能力。将每幅桥做成四个单箱单室的组合截面。其中，预制中梁顶板宽210,底板宽100；预制边梁顶板宽230，底板宽100；预制主梁间采用40的湿接缝。从而减少主梁的吊装质量。边、中主梁均采用斜腹板，以减轻主梁自重，腹板斜度为1:4。为满足顶板负弯矩钢束、普通钢筋的布置及轮载的局部作用，箱梁顶板取等厚度15 。同时为了防止应力集中和方便脱模，在腹板与顶板交界处设置2010的承托。跨中、支点横断面箱梁布置图如图所示。主梁横断面构造图如图所示。1/2跨中处横断面箱梁布置图（cm）1/2支点处横断面箱梁布置图（cm）跨中边梁跨中中梁 主梁跨中横断面构造图（cm）支点边梁支点中梁主梁支点横断面构造图（cm）1.2.3箱梁底板厚度及腹板宽度设置（1）箱梁底板厚度的设置，如图所示。简支转连续施工的梁桥跨中正弯矩较大，因此底板不宜过厚；但是支点处存在负弯矩，需要底板有一定的厚度来提供受压面积。因此将底板厚度在跨内大部分区域设置为15，仅在距边支点160、中支点220处开始加厚，加厚区段长度均为150,且底板加厚至25，为锚固底板预应力束提供空间。边支承线中支承线箱梁底板厚度变化示意图（单位：）（2）腹板宽度设置，如图3-5所示。 由连续梁剪力变化规律，兼顾施工方便性，腹板宽度除在支点附近区域加宽，其余均为15，距边支点160、中支点220处开始加宽，加宽区段长度均为150，且腹板最终加宽至25。腹板宽度变化示意图（单位：）1.3毛截面几何特性计算采用迈达斯计算各控制截面几何特性，计算结果列于下表毛截面特性数据序号名称截面积m2Iyy截面惯性矩（m4）Czm中性轴至梁底距离（m）预制跨中中梁0.79560.15840.7576支点中梁1.04560.19140.7015支点边梁1.08870.19880.7142跨中边梁0.83440.16430.7712成桥跨中中梁0.8530.1680.786支点中梁1.10.2040.726跨中中梁0.8530.1680.786支点中梁1.10.2040.7261.4截面效率指标跨中截面效率指标计算采用表3-3数据结果，由以下公式求解。上核心距：（1-1） 下核心距：（1-2）截面效率指标：一般截面效率指标取，且较大者更经济（1-3），。初拟的主梁跨中截面是合理的。经计算其他截面尺寸都合理，计算过程略。第二章桥面板设计主梁桥面板计算示意图如图4-1所示。主梁跨中截面桥面板计算示意图（单位：） 由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第4.1.1条，因板的长边长度与短边长度之比为25/1.35=18.5≮2，故按单向板计算。2.1桥面板恒载内力计算以纵向梁宽1m的板梁计算,每延米板上恒载：铺装层：，将承托的面积摊于桥面板上面，则板厚桥面板：计算梁肋处的截面有效高度：，，S=27.5。总恒载：肋间净距：=120计算跨径：L=；=1.35，=1.35，因此取L=1.35。跨中弯矩：支点剪力：2.2桥面板活载内力计算单向板内力计算简图如图所示。 单向板内力计算简图（单位：）采用公路Ⅱ级汽车荷载，后轴轴重标准值，车轮着地宽度。（1）荷载分布宽度平行于板的跨径方向的荷载分布宽度：垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：单个车轮在板的跨径中部：荷载位于靠近板的支承处：冲击系数取,汽车荷载在1m宽简支板条中所产生的内力，跨中弯矩计算公式（2-1）：（2-1） 代入数据：剪力计算计算公式（2-2）：（2-2）式中：故,2.3桥面板荷载内力组合跨中弯矩：，支点剪力：，内力修正：因即主梁抗扭能力大，故支点弯矩修正：跨中弯矩修正：支点剪力：。 2.4主梁行车道板配筋2.4.1行车道板尺寸的复核对正截面尺寸进行复核在给定尺寸的前提下，矩形截面板的抗弯极限承载力按下式计算。（2-3）式中：相对界限受压区高度，参考表5.2.1；,参考第5.1.5条；钢筋合力点到受拉边缘的距离，板条宽b=1,。则跨中，；支点，将数据代入式（2-3）：>>>>由此可见，板厚满足正截面设计要求。2.4.2支点处配筋取单位1宽计算（b=1），采用Ⅱ（HRB335）级钢筋,C40混凝土。有效高度,钢筋合力点到受拉边缘的距离。计算高度。查第5.2.2公式：（2-4）(2-5)（2-6）式中：；； ；；；；b-板宽，。式（2-4）取等号，将数据代入式（2-4）和式（2-5）中。，。，满足式（2-6），可以。选用布置钢筋，钢筋间距20，，。2.4.3板跨中配筋取单位1宽板计算（b=1）钢筋合力点到受拉边缘的距离，计算高度，，由公式（2-4），公式（2-5）。解得：，，可以。选用布置钢筋，钢筋间距19，，。2.5抗剪验算由第5.2.10计算公式：（2-7） ；；；混凝土抗拉强度。代入式（2-7）右边:故,混凝土已经能满足抗剪要求，只需按构造配置箍筋。第三章上部结构内力计算3.1、单元划分本设计采用软件MIDAS进行上部结构分析。此设计实例为先简支后连续的预应力连续梁桥，结合施工、使用中结构的受力特性及预应力钢束布置，将全桥划分为103个单元、104个节点，如图所示： 3.1.1节点坐标节点号X（m）节点号X（m）节点号X（m）节点号X（m）节点号X（m）节点号X（m）1018173534525169688685211918363553527069878632201937365453717088874321203837555472718988542221393856557372908965232240395756747391907624234140585775749291872524424159587674.89392982624.8434260597776949310927264443616078779594111028274544626179789695121129284645636280799796131230294746646381809897141331304847656482819998151432314948666583821009916153332504967668483101100171634335149.86867858410225.2110350.2110475.213.2、施工过程介绍第一施工阶段为预制主梁，待混凝土强度达到设计强度的100%后张拉正弯矩区段的预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制箱梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁状态；第二施工阶段首先浇注第1、2跨及第3、4跨连续段湿接头混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩区段的预应力钢束并压注水泥浆，严格来说此阶段形成了两联连续梁，且每联为3跨连续；三施工阶段是先浇注第2、3跨连续段接头混凝土，达到设计强度后，再张拉负弯矩区段预应力钢束并压注水泥浆，此阶段形成了7 跨连续梁（4大跨3小跨）；第四施工阶段拆除全桥的临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，最终形成4跨连续梁体系；第五施工阶段进行防护栏及桥面铺装施工。由施工过程可知结构荷载是分阶段形成的，主要包括：预制箱梁的一期恒载集度（g1），二期恒载集度（g2）[2]。根据本设计横断面的具体构造特点及平面杆系有限元计算分析的特点，恒载计算时将空间桥跨结构简化为平面结构进行分析，即只对由单片梁够成的四跨简支转连续梁进行结构分析，在活载计算时将采用横向分布这一实用计算方法（全桥都采用跨中横向分布系数），，恒载空间效应按每片梁均分考虑（将桥面铺装和栏杆及其他空间效应给四片梁均摊）。3.3、恒载内力计算预应力混凝土简支转连续梁桥恒载内力计算与施工方法有着直接的联系。当为简支结构时，按简支梁受力特性计算，当形成连续结构时，按连续结构进行内力计算，其中在体系转换阶段，应计入撤除临时支承引起的内力，主梁恒载最终弯矩应由各阶段内力叠加而成。3.3.1预制箱梁一期恒载集度由预制箱梁的构造知横隔梁均位于支承处，横隔梁自重对于主梁不产生恒载弯矩，因此计算中将横隔梁作为集中荷载作用在支承点上面。故仅为预制箱梁的自重集度，计算公式为：（3-1）式中：—预制箱梁第i号单元的一期恒载集度；—预制箱梁第i号单元的截面面积，可由毛截面几何特性表3-3中求得，截面变化的单元，为该单元两端节点截面积的平均值。得，截面变化的单元，为该单元两端节点截面积的平均值。按以上公式计算预制中、边梁各单元一期恒载集度见表。此恒载集度主要用于主梁简支状态下的施工验算。预制中梁一期恒载集度（）单元号123-2425集度26.1423.01519.8923.015单元号262728-5051 集度26.1423.01519.8923.015单元号525354-7677集度26.1423.01519.8923.015单元号787980-102103集度26.1423.01519.8923.015单元号104集度26.14预制边梁一期恒载集度（）单元号123-2425集度27.21824.0420.8624.04单元号262728-5051集度27.21824.0420.8624.04单元号525354-7677集度27.21824.0420.8624.04单元号787980-102103集度27.21824.0420.8624.04单元号104集度27.2183.3.2成桥后一期恒载集度预制梁计入每片梁间现浇湿接缝后的恒载集度即为成桥一期恒载集度。成桥后忽略横隔梁产生的结构内力，仅计其产生的支持反力，并且由于中、边梁的构造尺寸完全相同，因此成桥以后中、边箱梁的一期恒载集度相同，记为。计算公式为：（3-2）式中：—成桥后箱梁第i号单元的一期恒载集度；— 成桥后箱梁第i号单元的毛截面面积，可由毛截面几何特性表中求得。当i单元截面变化，为该单元两端节点截面积的平均值。按以上公式计算成桥以后各箱梁的恒载集度见表成桥以后各箱梁的恒载集度（）单元号123-2425集度27.523.752023.75单元号262728-5051集度27.523.752023.75单元号525354-7677集度27.523.752023.75单元号787980-102103集度27.523.752023.75单元号104集度27.53.3.3二期恒载集度二期恒载集度为桥面铺装、护栏、人行道恒载集度之和。桥面铺装采用8cm厚的防水混凝土铺装，混凝土容重按25KN/m3计，之上是10cm厚沥青混凝土桥面铺装，容重按26KN/m3计，且桥面铺装宽7.5。护栏及人行道恒载集度取7.5计算。因桥梁横断面布置有四片箱梁组成，将全部二期恒载平均分摊到四片主梁，故二期恒载集度为：=1/4[0.087.525+0.17.526+7.5]=10.53.3.4各阶段恒载效应计算第一施工阶段的恒载内力位置剪力(kN)弯矩(kN*m)位置剪力(kN)弯矩(kN*m)I[1]-261.150I[27]-231.63191.17I[2]-233.87247.52I[28]-212.13413.05I[3]-213.29471.11I[29]-192.63615.43I[4]-192.71674.11I[30]-173.12798.3I[5]-172.13856.53I[31]-153.19961.46 I[6]-151.541018.36I[32]-133.251104.68I[7]-130.961159.61I[33]-113.321227.97I[8]-110.381280.28I[34]-92.731331I[9]-89.791380.37I[35]-72.151413.44I[10]-69.211459.87I[36]-51.561475.29I[11]-48.621518.78I[37]-30.981516.56I[12]-28.041557.11I[38]-10.41537.25I[13]-7.461574.86I[39]10.191537.35I[14]13.131572.03I[40]30.771516.87I[15]33.711548.61I[41]51.361475.81I[16]54.31504.6I[42]71.941414.16I[17]74.881440.02I[43]92.521331.93I[18]95.461354.85I[44]113.111229.11I[19]116.051249.08I[45]133.041106.03I[20]135.981123.07I[46]152.98963.02I[21]155.92977.11I[47]172.91800.07I[22]175.85811.22I[48]192.42617.4I[23]195.36625.62I[49]211.92415.23I[24]214.86420.51I[50]231.42193.55I[25]234.36195.89I[99]213.32467.83I[102]-252.320第一施工阶段恒载剪力图 第一施工阶段恒载弯矩图第三施工阶段的恒载内力位置剪力(kN)弯矩(kN*m)位置剪力(kN)弯矩(kN*m)I[1]-247.530I[27]-220.1171.91I[2]-221.56234.55I[28]-201.19382.56I[3]-201.67446.17I[29]-182.28574.29I[4]-181.78637.89I[30]-163.37747.14I[5]-161.89809.73I[31]-144.07900.86I[6]-142961.68I[32]-124.771035.28I[7]-122.111093.73I[33]-105.471150.42I[8]-102.221205.9I[34]-85.581245.94I[9]-82.331298.17I[35]-65.691321.58I[10]-62.441370.55I[36]-45.81377.32I[11]-42.551423.05I[37]-25.911413.17I[12]-22.661455.65I[38]-6.021429.13I[13]-2.771468.36I[39]13.871425.2I[14]17.121461.18I[40]33.761401.38I[15]37.011434.11I[41]53.661357.67I[16]56.911387.15I[42]73.551294.07I[17]76.81320.3I[43]93.441210.58I[18]96.691233.56I[44]113.331107.18I[19]116.581126.93I[45]132.63984.2I[20]135.881000.7I[46]151.93841.93I[21]155.18855.17I[47]171.23680.33 I[22]174.48690.34I[48]190.14499.65I[23]193.39506.4I[49]209.05300.05I[24]212.3303.56I[50]227.9681.48I[25]231.2181.8I[99]213.32467.83I[102-239.84-9.83第三施工阶段恒载剪力图第三施工阶段恒载弯矩图第四施工阶段恒载内力位置剪力-z(kN)弯矩-y(kN*m)位置剪力-z(kN)弯矩-y(kN*m)I[1]-274.040I[27]-247.53131.58I[2]-245.41259.73I[28]-226.68368.69I[3]-223.48494.18I[29]-205.82584.94 I[4]-201.54706.69I[30]-184.97780.38I[5]-179.61897.27I[31]-163.68954.71I[6]-157.681065.92I[32]-142.41107.75I[7]-135.741212.63I[33]-121.111239.57I[8]-113.811337.4I[34]-99.181349.72I[9]-91.871440.24I[35]-77.241437.93I[10]-69.941521.15I[36]-55.311504.2I[11]-481580.12I[37]-33.371548.54I[12]-26.071617.15I[38]-11.441570.95I[13]-4.131632.26I[39]10.491571.42I[14]17.81625.42I[40]32.431549.96I[15]39.731596.65I[41]54.361506.56I[16]61.671545.95I[42]76.31441.23I[17]83.61473.32I[43]98.231353.97I[18]105.541378.74I[44]120.171244.7I[19]127.471262.23I[45]141.451113.89I[20]148.761124.11I[46]162.74961.8I[21]170.05964.71I[47]184.03788.37I[22]191.33784.01I[48]204.88593.92I[23]212.19582.25I[49]225.73378.61I[24]233.04359.63I[50]246.59142.28I[25]253.89116.16I[99]225465.15I[102]-269.29-72.73第四施工阶段恒载剪力图 第四施工阶段恒载弯矩图3.4横向分布系数计算桥梁的单跨计算跨径为25m,横截面如下图所示、试求1-4号边梁的荷载横向分布系数mq。因为结构受力对称，只需取一半即可求出想要的结果，计算1-2号梁的横向分布系数。1号梁的影响线图示（尺寸单位：cm）1号梁分布系数计算图示（尺寸单位：cm）此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构的长宽比为 故可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数mq。本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=4,梁间距为2.5m，则：（3.3）==31.25（1）号梁横向影响线的竖标值为：（3.4）（3.5）由和绘制的1号梁横向影响线，图中并按《公路通规》确定了车辆荷载和人群荷载的最不利荷载位置。可由和计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x，则解得：x=5.83m于是，1号梁的荷载横向分布系数可计算如下：车辆荷载：（3.6）===0.519（2）2号梁横向影响线的竖标值为： 由和绘制的1号梁横向影响线，图中并按《公路通规》确定了车辆荷载和人群荷载的最不利荷载位置。可由和计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x，则解得：x=14.4m2号梁分布系数计算图示（尺寸单位：cm）于是，2号梁的荷载横向分布系数可计算如下：车辆荷载：（3.6）===0.459 连续梁桥荷载横向分布系数的简化使用计算方法是按等刚度原则,将连续梁的某一跨等代为等跨径的等截面简支梁来计算荷载横向分布系数。用等效简支梁变换比拟法计算,即求出P=1作用于连续梁跨中时的跨中挠度ω,再取一等效简支梁其跨径与非简支梁荷载跨相同其换算刚度为EI*,相应的挠度为ω0。由以上两个挠度得等效简支梁换算惯矩I*的换算系数Cω=ω/ω0,然后可应用各种等截面简支梁的荷载横向分布系数计算方法计算mc值。结合电算已经算出简支梁阶段跨中挠度ω0=39.4mm。连续梁的跨中挠度ω=48.9mm。得(3.8)计算得到，1号梁的横向分布系数最大mcq=0.420作为横向分布系数设计值。3.5活载内力计算计算各截面最大弯矩和最小弯矩及剪力《桥规》4.3规定：汽车荷载有车道荷载和车辆荷载组成。车道荷载由均布荷载和集中荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞、桥台和挡土墙土压力等的计算采用车辆荷载。车辆荷载和车道荷载不得叠加。本设计设计荷载是公路Ⅰ级，其车道荷载的均布荷载标准值为qk=10.5kN/m;集中荷载标准值为Pk=320kN。计算剪力效应时Pk应乘以1.2，Pk=1.2×320=384kN车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中最大影响线峰值处。将车道荷载的均布荷载标准值布置在第1、2、3、、4跨上，集中荷载标准值布置在该截面处。计算公式：(3.9)式中：Sp——所求截面的最大活载内力（弯矩或剪力）；——汽车荷载冲击系数，取1.3——荷载横向分布系数Pi——车辆荷载的轴重；yi——沿桥纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。 现在取第一跨做计算，左支点截面是支座处截面弯矩影响线为零，1/4跨截面，跨中1/2跨截面，跨中3/4跨处截面，右支点截面是第二个支点处的截面。计算出控制截面的活载内力影响线。左支点截面剪力影响线（Fz)1/4跨截面剪力影响线（Fz) 1/4跨截面弯矩影响线（My)1/2跨截面剪力影响线（Fz)1/2跨截面弯矩影响线（My) 3/4跨截面剪力影响线（Fz)3/4跨截面弯矩影响线（My)右支点截面剪力影响线（Fz) 右支点截面弯矩影响线（My)各截面弯矩最大和弯矩最小及相应的剪力单元号汽车汽车汽车汽车单元号汽车汽车汽车汽车maxMminMmaxQminQmaxMminMmaxQminQ10019.81-406.3453465.43-1463.160.44-458.52378.52-19.116.6-378.5254495.62-1246.363.04-444.193702.6-39.228.66-351.1355484.06-951.0266.48-424.064972.74-59.443.7-324.2556376.27-690.0870.34-402.5151191.79-79.2558.7-297.9557460.5-476.0174.64-379.7361361.51-99.0673.54-272.358548.68-413.8460.01-355.9271498.82-118.888.21-247.3959643.81-336.5470.43-331.581604.77-138.6102.69-223.2760772-274.3881.6-306.6991666.48-158.5116.94-200.0461885.54-234.3393.41-281.68101686.92-178.3134.75-177.7562975.44-207.7107.7-256.66111669.37-198.1156.18-154.43631052.8-202.01124.4-231.83121617.51-217.9182.41-136.38641098.3-196.26143.7-207.41131586-237.7208.21-117.44651112.4-243.97164.1-183.53141561.64-257.5233.82-100.11661111.7-288.92185.8-161.11151494.64-277.3260.15-84.04671108.8-333.87208.8-139.48161388.13-297.1285.83-69.26681075.4-378.81232.6-118.76171245.52-317310.79-57.15691014.4-427.82257.0-102.04 181070.56-336.8334.95-46.8870931.93-489.89281.8-87.9419867.42-356.6358.24-37.971829.05-567.4306.8-75.4820640.9-387.2380.58-29.6472688.17-647.05331.8-63.5521461.16-470.4401.89-22.1473556.6-743.45356.6-52.2622330.01-580.0422.06-15.4574455.83-862.57381.1-41.6923211.47-803.9440.85-9.6175345.13-994.63404.9-31.9724107.24-1118.458.21-4.6676231.27-1143.7428.1-37.12538.1-1461.474.08-1.5977266.4-1330.4450.0-3326248.93-1521.30.53-466.1781.12-1798.30.04-487.2227260.6-1386.32.03-457.887919.42-1646.40.78-481.6228183.1-1219.35.09-441.378057.55-1363.72.4-470.1129276.26-106239.22-41981145.74-1028.76.34-454.0830389.12-920.635.81-395.6182252.22-724.5411.46-436.6131494.58-792.045.81-371.5283375.13-539.7517.45-417.7432592.99-686.356.61-346.9284505.57-436.924.25-397.5833743.32-597.968.12-322.0185716.72-365.8731.84-376.3634864.13-516.180.23-296.9986938.29-343.5840.15-354.1435966.41-453.292.83-272.05871135.6-324.4949.16-331361038.11-395.4108.38-247.38881304.5-305.460.09-307.03371091.54-352.6126.61-223.19891440.7-286.3172.88-282.3381113.63-309.8147.62-199.67901540.8-267.2387.78-256.87391105.87-266.9169.52-176.99911601.4-248.14103.9-230.81401111.32-224.0192.47-155.85921619.6-229.05121.4-205.47411085.78-199.4216.53-135.77931660.9-209.96140.3-179.96421028.62-206.3241.11-116.9941707.8-190.88160.4-154.0343942.42-215.8266.01-101.47951720.3-171.79181.6-132.8544846.49-251.2291.04-88.35961694.8-152.7203.8-115.2545731.53-301.0316.01-76.74971628.1-133.61226.8-101.1746598.91-367.0340.7-65.8981517.4-114.53250.8-86.8747513.81-451.5364.94-55.65991377.5-95.44275.5-72.3848422.31-546.8388.45-71.111001203.6-76.35300.9-57.7449341.29-782.7410.81-66.93101980.81-57.26326.9-42.9850472.33-1057.431.91-63.22102707.05-38.18353.5-28.1351443.4-1326.451.42-59.74103380.61-19.09380.6-16.23 52471.09-1601.59.23-465.95活载最大最小弯矩图活载最大最小剪力图3.6温度次内力计算箱形截面连续梁桥由于日照温差引起的内力及次内力重分布计算，主要是考虑由于桥面板受到日照，在桥面板和梁肋之间产生温差，而在梁体内产生内力。对于简支转连续箱梁，在简支梁阶段，结构处于静定状态，温度产生的内力计算中，无二次弯矩。在连续梁阶段，结构处于超静定状态，温度产生的内力计算中，除了计算初弯矩还需计算二次弯矩。由于连续梁只有一个横向支座，所以整体温变对梁体的内力没有影响，考虑到桥面板由于日照等因素产生的不均匀温变，假设桥面板和梁底的不均匀温差为20℃。 温度作用：均匀温度和梯度温度.均匀温度：体系温差5℃主要控制截面由温度变化引起的内力值见下表温度次内力位置剪力-z弯矩-y位置剪力-z弯矩-y位置剪力-z弯矩-y(kN)(kN*m)(kN)(kN*m)(kN)(kN*m)I[1]00I[34]-20.79130.45I[67]-21.1460.87I[2]-21.15-313.64I[35]-20.79121.43I[68]-20.7961.23I[3]-21.26-309.28I[36]-20.79112.48I[69]-20.7961.78I[4]-21.15-277.52I[37]-20.79133.79I[70]-20.7962.37I[5]-21.15-224.65I[38]-20.67124.67I[71]-20.79145.52I[6]-21.15-150.65I[39]-20.79110.41I[72]-20.79218.27I[7]-21.15-66.07I[40]-20.7690.34I[73]-20.79265.92I[8]-21.15-2.63I[41]-20.7987.43I[74]-20.79297.08I[9]-21.1560.81I[42]-20.7977.65I[75]-20.79301.22I[10]-21.15145.39I[43]-20.8175.43I[104]-20.67307.98I[11]-21.15146.39I[44]-20.7972.35I[77]-20.79-314.62I[12]-21.02147.39I[45]-20.971.24I[78]-20.76-310.89I[13]-21.15148.39I[46]-20.7962.37I[79]-20.79-304.03I[14]-21.11149.39I[47]-20.79145.52I[80]-21.14-299.67I[15]-21.15158.39I[48]-20.79218.27I[81]-21.17-267.92I[16]-21.15167.39I[49]-20.79265.92I[82]-21.14-219.3I[17]-21.15169.39I[50]-20.79297.08I[83]-21.25-145.32I[18]-21.02175.39I[103]-20.79301.22I[84]-21.14-146.87I[19]-21.15189.39I[52]-20.79307.98I[85]-21.14147.45I[20]-21.11219.4I[53]-20.79-311.95I[86]-21.14-67.54I[21]-21.15267.88I[54]-20.79-308.29I[87]-21.14-60.77I[22]-21.15299.58I[55]-20.79-301.54I[88]-21.142.65I[23]-21.02303.79I[56]-20.79-297.25I[89]-21.1466.07I[24]-21.15310.67I[57]-20.79-266.03I[90]-21.1469.34I[25]-21.11-311.95I[58]-20.79-218.23I[91]-21.14136.13I[102]-21.15-308.29I[59]-20.79-145.49I[92]-21.02138.67I[27]-20.79-301.54I[60]-20.79-62.34I[93]-21.14143.94 I[28]-20.81-297.25I[61]-20.67-61.45I[94]-21.14149.65I[29]-20.79-266.03I[62]-20.79-60.24I[95]-21.14150.63I[30]-20.9-218.23I[63]-20.760.01I[96]-21.14224.61I[31]-20.79-145.49I[64]-20.7959.88I[97]-21.02277.31I[32]-20.79-144.49I[65]-21.1460.11I[98]-21.14308.99I[33]-20.79-143.49I[66]-21.1760.45I[99]-20.14309.54I[100]003.7支座位移引起的内力计算由于各个支座处的竖向支反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是一种对支座不均匀沉降特别敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重要组成部分，其具体计算方法是：五跨跨连续梁的六个支座中取边支座下沉1cm，其余支座不动，按以上方法用Maids程序计算出支座位移引起的内力。支座沉降次内力位置剪力-z弯矩-y位置剪力-z弯矩-y位置剪力-z弯矩-y(kN)(kN*m)(kN)(kN*m)(kN)(kN*m)I[1]24.730I[34]-53.44236.78I[67]53.44236.79I[2]24.7320.76I[35]-53.44255.39I[68]53.44240.86I[3]24.7114.97I[36]-53.44256.87I[69]53.44245.37I[4]24.73-21.28I[37]-53.44258.45I[70]53.41255.74I[5]24.73-83.1I[38]-53.41280.47I[71]53.44237.13I[6]24.73-169.64I[39]-53.44-286.93I[72]53.44-345.07I[7]24.73-268.54I[40]-53.44-453.71I[73]53.44-496.11I[8]24.73-267.46I[41]-53.44464.35I[74]53.44-619.13I[9]24.73-268.41I[42]-53.44489.6I[75]53.44-699.2I[10]24.73-276.48I[43]-53.44524.42I[104]53.44-709.92I[11]24.73-287.58I[44]-53.44614.54I[77]-24.73-727.25I[12]24.71-289.34I[45]-53.44617.54I[78]-24.73-715.03I[13]24.73-303.63I[46]-53.41621.67I[79]-24.73-710.92I[14]24.73-304.88I[47]-53.44623.19I[80]-24.71-702.66I[15]24.73-308.66I[48]-53.44745.87I[81]-24.73-698.5I[16]24.73-310.56I[49]-53.44826.27I[82]-24.73-660.63 I[17]24.73-339.65I[50]-53.44836.92I[83]-24.73-603.75I[18]24.73-341.67I[103-53.44854.33I[84]-24.73-517.21I[19]24.73-342.72I[52]53.44866.68I[85]-24.73-488.76I[20]24.73-416.9I[53]53.44857.37I[86]-24.73-467.52I[21]24.71-515.81I[54]53.44839.96I[87]-24.73-456.24I[22]24.73-602.35I[55]53.41829.36I[88]-24.73-452.11I[23]24.73-658.3I[56]53.44749.11I[89]-24.71-418.3I[24]24.73-696.31I[57]53.44626.19I[90]-24.73-344.12I[25]24.73-701.03I[58]53.44621.75I[91]-24.73-320.76I[102]-53.44-709.29I[59]53.44631.54I[92]-24.73-304.56I[27]-53.44-739.58I[60]53.44636.86I[93]-24.73-299.65I[28]-53.44-730.19I[61]53.44645.23I[94]-24.73-289.34I[29]-53.41-712.86I[62]53.44671.34I[95]-24.73-269.93I[30]-53.44-701.96I[63]53.44-456.04I[96]-24.71-171.02I[31]-53.44-622.01I[64]53.41-289.26I[97]-24.73-84.48I[32]-53.44-499.09I[65]53.44223.67I[98]-24.71-21.8I[33]-53.44-346.89I[66]53.44243.58I[99]-24.7314.43I[100]00支座沉降最大最小弯矩图 支座沉降最大最小剪力图第四章主梁内力初步组合本设计结构按极限状态设计法设计：正常使用极限状态和承载能力极限状态。对于这两种极限状态，应按相应的荷载组合规律进行内力组合。对于预应力混凝土连续梁桥，同一截面因不同荷载作用所产生的内力可能同号也可能异号，因此应考虑不同的荷载安全系数进行内力组合。4.1按持久状态承载能力极限状态设计4.1.1基本组合其基本组合：永久作用的设计值效应与可变作用的设计值效应相组合，其效应组合表达式为：（5.1） 式中：——桥梁结构的重要性系数，按结构设计安全等级采用，取1.0——第i个永久效应的分项系数，当永久作用效应对结构的承载力不利时，取1.4。——第i个永久作用效应的标准值；——汽车荷载效应的分项系数，取1.4；——汽车荷载的效应标准值；——在作用效应组合中除汽车荷载效应风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取1.4；——在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他第j个可变作用效应的标准值；——在作用效应组合中除汽车荷载效应组合时，人群荷载的组合系数取0；当其除汽车荷载外尚有两种可变作用参与组合时，其组合系数取0.7；尚有三种其他可变作用参与组合时，取0.6；尚有四种可变作用参与时取0.5；4.2按持久状态下正常使用极限状态设计正常使用极限状态设计采用短期效应和长期效应两种组合。4.2.1作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达示为：(6-3)式中: 4.2.2作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：(6-4)式中:—第j个可变作用效应的准永久值系数具体到本设计：极限承载能力组合=1.2恒荷载+1.4汽车荷载+1.0二期恒载+1.12温度荷载+0.5沉降+徐变+收缩正常使用阶段短期效应组合=1.0恒载+0.7汽车荷载+1.0二期恒载+1.0温度荷载+1.0沉降+徐变+收缩正常使用阶段长期效应组合=1.0恒载+0.4汽车荷载+1.0二期恒载+1.0温度荷载+1.0沉降+徐变+收缩利用maids软件输出内力组合列于下表承载能力基本组合单元位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)弯矩-y(kN*m)弯矩-z(kN*m)1I[1]15.8939.37-1254.33294.27-149.51173.035I[5]-28.3439.59-1236.78339.11236.451166.8810I[10]14.3539.37-648.07284.666338.96869.815I[15]15.1939.37913.07283.494745.51321.5420I[20]16.1139.371438.24262.49-4513.6237.5526I[26]17.2447.39-1452.85305.87-5468.111275.6330I[30]-31.0647.65-1378.34300.24-4721.461243.5935I[35]17.2747.39-834.57289.993930.57896.2540I[40]17.8647.39802.89288.564213.44235.245I[45]18.647.391344.48271.46-4145.87-112.4451I[51]17.2747.47-1423.61300.44-4991.231276.97 55I[55]-3047.73-1349.5311.55-4217.011244.760I[60]17.347.47-808.19287.144178.89896.8865I[65]17.9247.47829.27285.83972.44234.6570I[70]18.6747.471373.31266.24-4642.62-113.776I[76]21.5259.15-1515.4304.35-5523.251468.8480I[80]-28.7559.48-1442.8295.06-4594.361430.6985I[86]21.5659.15-917.86285.584705.4995.2990I[90]22.1859.15643.08284.146374.46170.2495I[95]23.0859.151231.5268.15317.64-275.54101I[101-4.80-428.51-0.08-112.420作用短期效应组合单元位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)弯矩-y(kN*m)弯矩-z(kN*m)1I[1]-5574.4336.48-440.65206.37-1487.74489.265I[5]-5574.82-49.23-216.5202.09-1428.66483.4210I[10]-5667.3636.42-344.05242.26-1303.13329.3415I[15]-7767.4736.41532.06260.02-1794.63-367.720I[20]-9065.6536.6602.69282.75-2978.91-950.2226I[26]-3598.3344.56-1098.27242.39-2279.87816.4530I[30]-8098.93-79.92-347.28176.51-2912.35277.3735I[35]-4554.944.51-506.14219.14-2578.01454.6140I[40]-6775.2644.53479.88233.56-1387.35-365.94 45I[45]-8096.7744.69626.27250.78-2575.04-988.1151I[51]-3593.244.65-1075.31239.33-2002.64818.2555I[55]-8104.31-79.92-323.88180.82-2633.97277.5760I[60]-4568.2444.6-484.12217.18-2512.16454.0665I[65]-6772.3644.62501.81231.66-1450.19-366.3170I[70]-8099.8644.78649.37247.8-2841.03-989.6676I[76]-3629.756.21-1140.94270.24-2256.011004.2580I[80]-9072.68-83.29-263.08181.85-3033.38350.385I[86]-5558.8256.15-535.82241.88-2921.32462.0490I[90]-5661.5656.18340.02259.49-1285.67-326.8895I[95]-5564.5356.33423.12288.17-1372.29-860.32101I[101-5585.850.1-664.5854.13-1475.04-628.26作用长期效应组合单元位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)弯矩-y(kN*m)弯矩-z(kN*m)1I[1]-5582.3514.61-349.79198.75-1456.32164.95I[5]-5579.51-71.16-126.42182.9-1401.2916210I[10]-5675.314.55-289.01232.91-1193.84173.515I[15]-7775.4214.54446.42250.7-1478.92-217.3620I[20]-9073.614.72491.37274.98-2422.1-640.4126I[26]-3606.1323.08-989.71219.39-1672.91494.1130I[30]-8102.89-101.46-241.1148.05-2339.74-37.8135I[35]-4562.723.03-429.04195.56-2200.8304.26 40I[40]-6783.0523.05408.03210.02-1067.33-215.6345I[45]-8104.5623.21525.97228.21-2106.3-681.251I[51]-3600.9923.17-972.22217.08-1492.44495.9355I[55]-8108.46-101.46-223.11150-2162.46-37.4860I[60]-4576.0323.12-412.01193.89-2191.74303.7265I[65]-6780.1623.14424.97208.4-1073.79-216.0170I[70]-8107.6623.3543.66225.96-2271.61-682.7776I[76]-3637.6434.33-1027.1260.87-1632.63678.7180I[80]-9076.6-105.22-151.33167.96-2471.7838.5285I[86]-5566.7634.27-449.93232.1-2604.58311.6790I[90]-5669.4934.31285.27249.85-1175.54-171.0795I[95]-5572.4534.45333.64279.47-1350.22-540.65101I[101-5585.060.1-595.5954.13-1456.53-628.26第五章预应力钢束的估算及布置5.1预应力筋的估算预应力混凝土梁的设计与其他构件的设计一样均应满足安全、适用和耐久性等方面的要求，这些方面主要包括：构件应具有足够的承载力，以满足构件达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备，这是保证结构安全可靠的前提。这种情况是以构件可能处于最不利工作条件下，而又可能出现的荷载效应最大值来考虑的。 在正常使用极限状态下，构件的抗裂性和结构变形不应超过规范规定的限制，对允许出现裂缝的构件，裂缝宽度也应限制在—定范围内。在长期使用荷载作用下，构件的截面应力(包括混凝土正截面压应力、斜截面主压应力和钢筋拉应力)不应超过规范规定的限制。为了保证构件在制造、运输、安装时的安全工作，在短期荷载作用下构件的截面应力，也要控制在规范规定的限制范围以内。根据规,预应力混凝土连续梁应满足使用荷载下的应力要求和承载能力极限状态下的正截面强度要求。因此,预应力筋的数量可从这两方面综合确定。5.1.1按正常使用极限状态的应力要求计算（1）按正常使用极限状态短期效应的应力要求计算配筋量采用短期效应组合估算，假设只在下缘配置力筋。上缘不出现拉应力时截面下缘所需的预应力筋数：（5-1）下缘不出现拉应力时下缘所需的力筋数：（5-2）上缘混凝土不致压碎时下缘所需的力筋数：（5-3）下缘混凝土不致压碎时下缘所需的力筋数：（5-4）拟采用，预应力钢绞线张拉控制应力。预应力损失按张拉控制应力的20%估算。由已知：；，；；=0.163，上核心距，下核心距;，，; 假设，则代入以上公式（5-1）～式（5-4）得：束,束由计算结果可知正常使用配筋的估算根数为21.9到37.8根之间，取39根。5.1.2按承载能力极限状态的强度要求计算采用持久状况承载能力极限状态估算最少钢筋量。预应力梁达到极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面的安全性是通过计算截面安全系数来保证的。在初步估算预应力筋数量时，箱型截面当中性轴位于受压翼缘内可按矩形截面计算，但是当忽略实际上存在双筋影响时（受拉区，受压区都有预应力筋）计算结果偏大，作为力筋的估算是允许的。如图7-1所示，参考规第5.2.2条，按破坏阶段估算预应力筋的基本公式：（7-20）（7-21）由上式（8-20），式（8-21）可得：（7-22）（7-23）（7-24）式中： ；，5.2预应力筋束的布置5.2.1预应力筋的估算与布置纵向预应力钢束采用Ⅱ级松弛预应力钢绞线（17）束，截面面积为。为方便钢束布置和施工，每片预制主梁正弯矩束采用24束钢束，钢束规格采用4束，规格为6。负弯矩束在桥梁支点处的数量为15根，每片主梁连续端顶板负弯矩钢束采用5束，规格为3。图7-2简支梁阶段钢束纵向布置图7-3第二施工阶段钢束纵向布置图7-4连续梁阶段钢束纵向布置 图7-5边梁跨中横截面钢束布置（单位：）图7-6简支梁阶段临时支座处截面钢束布置（单位：）图7-7连续梁阶段永久支座处截面钢束布置（单位：） 预应力钢筋估算量单元位置顶/底Mg1(kN*m)Msum(kN*m)Mj(kN*m)ey(m)Ny(kN)Ay(m^2)1I[1]底000-0.3787001I[1]顶0000.2688005I[5]底809.7311787.31692425.9786-0.2394452.28350.00355I[5]顶778.6513516.2786484.57890.41740010I[10]底1370.55492575.51513524.3928-0.58214699.19040.003710I[10]顶1327.1329710.2871638.96260.41740015I[15]底1434.11312179.04353063.7224-0.59814084.96320.003215I[15]顶1407.8012407.0299296.08080.41740020I[20]底1020.9508624.13211080.6305-0.43141440.84070.001120I[20]顶1000.7003-403.9847-558.8730.5127745.1640.000625I[25]底178.0683-1165.310-1133.708-0.47280025I[25]顶81.8028-2665.325-3250.0900.28194333.45350.003426I[26]底0446.1364545.7099-0.5778727.61330.000626I[26]顶-110.2709-1324.006-1954.5430.56932606.05810.002130I[29]底574.29391225.66631496.1731-0.10274192.4360.003330I[29]顶559.4711-84.0979-452.35550.5109603.14060.000535I[34]底1245.94212266.92292902.6754-0.53953870.23390.003135I[34]顶1209.9678847.2194665.90210.41740040I[39]底1425.2042329.15123058.7197-0.59814078.29290.003240I[39]顶1397.56993.7605904.13190.41740045I[44]底1117.3391336.37921850.4267-0.51042467.23560.00245I[44]顶1107.1823303.8201183.40740.51310051I[50]底175.9305-430.4174-236.7601-0.48560051I[50]顶81.4817-2200.051-2730.5440.25963640.72530.002955I[53]底393.566111.8918384.2279-0.5794512.30390.000455I[53]顶375.4944-1323.186-1703.5940.13912271.45960.001860I[58]底1154.14191476.51932016.1488-0.48522688.19840.002160I[58]顶1116.3134430.1326320.37890.41740065I[63]底1425.17122350.12683080.1204-0.59814106.82720.003365I[63]顶1397.4678993.7568896.16820.41740070I[68]底1210.8092207.49732820.0608-0.55693760.08110.00370I[68]顶1198.9499785.6717589.7150.417400 76I[74]底377.4536850.6718998.9424-0.60161331.92320.001176I[74]顶278.8209-524.3088-981.79460.09441309.05950.00180I[77]底175.7254-1050.832-998.742-0.5120080I[77]顶145.3533-2472.153-3017.6620.22334023.54950.003285I[82]底1050.3777774.55441271.3166-0.43041695.08870.001385I[82]顶1018.4626-308.0301-454.37740.5127605.83650.000590I[87]底1469.91742279.40473189.7211-0.59814252.96150.003490I[87]顶1405.1676471.3468364.45650.41740095I[92]底1392.48592642.66923609.2998-0.58234812.39980.003895I[92]顶1324.3539750.5477681.83250.417400101I[98]底643.17761467.27081988.2302-0.12814692.0280.0037101I[98]顶609.864429.1982406.29310.417400102I[99]底448.67571051.24911423.8047-0.60141898.40630.0015102I[99]顶425.2886306.0228290.75270.05651854.89080.0015103I[100底234.2832562.6495761.7482-0.54411015.66430.0008103I[100顶222.0005162.9567155.32170.17892430.33460.0019预应力钢筋最小配筋率验算单元最大/最小验算Mcr(kN*m)Mud(kN*m)单元最大/最小验算Mcr(kN*m)Mud(kN*m)1最大OK1291.18152089.668952最小OK1957.12724047.75721最小OK979.9452089.668953最大OK2667.2414928.7452最大OK1011.6972521.57953最小OK2023.74444928.7452最小OK887.28512521.57954最大OK1110.42634811.93583最大OK1024.32053436.86954最小OK1743.21612448.10453最小OK954.2783436.86955最大OK1051.03094695.36754最大OK1162.69674339.452855最小OK1945.91543232.3664最小OK886.99114339.452856最大OK1109.74254562.85575最大OK1306.43375231.024756最小OK1948.50574137.82685最小OK818.93555231.024757最大OK1272.87784369.02646最大OK1449.61856062.859157最小OK1748.73165036.15716最小OK753.53296062.859158最大OK1417.52424244.01747最大OK1578.18716750.700658最小OK1624.10465880.65187最小OK697.24436750.700659最大OK1551.56643772.7311 8最大OK1686.29967291.339759最小OK726.38376598.84628最小OK650.83697291.339760最大OK1684.30417177.80559最大OK1773.38197691.553160最小OK635.74747177.80559最小OK614.29347691.553161最大OK1776.23437607.508310最大OK1835.81197944.319461最小OK598.03897607.508310最小OK589.26837944.319462最大OK1844.72297891.238511最大OK1851.82598063.681362最小OK571.58047891.238511最小OK578.02568063.681363最大OK1871.82738038.615312最大OK1844.94198070.702663最小OK558.51548038.615312最小OK576.95768070.702664最大OK1869.82748069.228113最大OK1840.06848070.702664最小OK556.80498069.228113最小OK576.1338070.702665最大OK1865.48778070.702614最大OK1842.38498070.702665最小OK557.36838070.702614最小OK574.46258070.702666最大OK1866.44118070.702615最大OK1848.72928070.702666最小OK557.42238070.702615最小OK1246.67828070.702667最大OK1872.82958070.702616最大OK1853.21198063.681367最小OK556.84988070.702616最小OK1244.26488063.681368最大OK1877.56838065.155817最大OK1840.05753873.208868最小OK556.86478065.155817最小OK1258.25227944.319469最大OK1867.72377969.385418最大OK1783.15223947.726669最小OK564.82827969.385418最小OK1295.31727691.553170最大OK1811.61467744.63419最大OK1683.59313880.648370最小OK586.64467744.63419最小OK1418.21027284.123171最大OK1712.37637368.181920最大OK1580.54593752.844471最小OK657.37577368.181920最小OK1498.22316743.363972最大OK1605.96676856.934321最大OK2764.3444218.753572最小OK705.11696856.934321最小OK1596.9816055.401773最大OK1477.88354196.311922最大OK2507.2694403.723873最小OK763.65226199.906922最小OK1773.18355219.246674最大OK1315.59584376.882723最大OK2274.71344535.639874最小OK865.32185394.073423最小OK1903.43294535.639875最大OK1165.89264507.177424最大OK2050.62314667.852675最小OK941.22154514.873224最小OK2036.18284667.852676最大OK1022.02064639.3945 25最大OK2619.80464863.901376最小OK1017.12463614.422225最小OK2137.02454863.901377最大OK1353.71914833.422226最大OK971.26694047.757277最小OK1006.29552701.608126最小OK893.15418257.319278最大OK2042.20084047.757227最大OK1392.02064928.660978最小OK2019.40484047.757227最小OK938.86022219.003779最大OK2638.66664922.536328最大OK1105.88924811.622679最小OK2089.86724922.536328最小OK845.48242448.489680最大OK2164.00714805.985329最大OK1049.71234695.060480最小OK1819.43264805.985329最小OK966.18633232.712981最大OK2043.614669.923730最大OK1108.93244562.492581最小OK2042.0074669.923730最小OK973.85064138.14182最大OK2268.95264537.533331最大OK1274.65734368.653882最小OK1908.8654537.533331最小OK861.92845036.313283最大OK2528.33034344.443832最大OK1422.61335880.788883最小OK1717.49575208.957132最小OK790.745880.788884最大OK1452.79334220.262933最大OK1559.33186598.964984最小OK1600.13996043.626833最小OK727.76526598.964985最大OK1576.35163755.928634最大OK1693.09557177.800185最小OK1500.7646735.145734最小OK637.07177177.800186最大OK1698.19423830.670335最大OK1785.22947607.504386最小OK1354.10487285.933335最小OK598.62517607.504387最大OK1780.44273948.255936最大OK1852.73337891.23687最小OK1297.03837687.550936最小OK571.71457891.23688最大OK1839.67957941.791837最大OK1877.97998038.614188最小OK1259.38487941.791837最小OK558.44268038.614189最大OK1858.67578062.487738最大OK1873.64918069.228189最小OK1244.04778062.487738最小OK556.66628069.228190最大OK1850.20338070.632439最大OK1866.90048070.702690最小OK572.56688070.632439最小OK557.18718070.702691最大OK1843.50198070.702640最大OK1865.4428070.702691最小OK574.70228070.702640最小OK557.19928070.702692最大OK1841.03288070.702641最大OK1869.41948070.702692最小OK576.36228070.702641最小OK556.58488070.702693最大OK1845.52448070.7026 42最大OK1871.76368065.155893最小OK577.20368070.702642最小OK556.55288065.155894最大OK1848.27648063.751543最大OK1859.88717969.386694最小OK578.71518063.751543最小OK564.3597969.386695最大OK1832.84067945.51344最大OK1802.54657744.636595最小OK589.77297945.51344最小OK585.78357744.636596最大OK1777.11797694.080745最大OK1702.74687368.076696最小OK614.04247694.080745最小OK656.6467368.076697最大OK1689.81937295.341846最大OK1597.61993717.051597最小OK650.59397295.341846最小OK1475.23736856.810598最大OK1581.92086756.10747最大OK1472.14324196.705598最小OK697.0016756.10747最小OK1575.95916199.764699最大OK1453.66826071.092848最大OK1313.04254377.318599最小OK753.11676071.092848最小OK1754.37695393.7854100最大OK1308.74325242.816149最大OK2278.25484507.5921100最小OK817.84515242.816149最小OK1888.84524514.5517101最大OK1164.56914353.959350最大OK2041.23954639.7541101最小OK885.11914353.959350最小OK2026.20143614.0677102最大OK1026.78673453.687951最大OK2606.62714833.9381102最小OK952.0073453.687951最小OK2118.91884833.9381103最大OK1018.96112541.066252最大OK2055.11414047.7572103最小OK893.29252541.06625.2.2普通钢筋的布置对于全预应力混凝土构件，根据构造要求配置非预应力钢筋。在箱梁底部配置6根HRB335钢筋。箍筋采用HRB335钢筋，直径为8，双肢箍筋。间距。 第六章预应力损失及有效预应力的计算设计预应力混凝土受弯构件时，需要事先根据承受外荷载的情况，估算其预应力的大小。但是，由于施工因素、材料性能和环境条件等的影响，预应力筋的预加应力并不是常量，而是随时间增长而逐渐减小，预应力筋这种预加应力减少的现象称为预应力损失。预应力实际损失值大于或小于计算值，对结构强度的影响是较小的，但会影响到荷载作用下的结构性能(如变形、反拱、开裂荷载)，在使用荷载下，过高或过低估计损失值都是不利的。在大跨径预应力混凝土桥梁设计时，对结构施工中的预应力损失要有足够的估计，根据实际施工情况，合理地配置预应力筋。只有准确地估计预应力损失大小，才能合理地进行结构的预应力设计，保证预应力混凝土结构的承载能力，确保桥梁结构的安全性、可靠性、经济性和使用寿命。设计中所需要的预加应力，应是张拉时初始预加应力(一般称为张拉控制应力)，扣除相应阶段的应力损失后钢束中实际余存的预应力(即有效预应力)值。因此一方面要预先确定预应力筋张拉时的初始张拉应力，另一方面要准确估算预应力损失值，有效预应力。6.1预应力损失计算6.1.1预应力损失计算1．摩阻损失（5.6）式中：——张拉控制应力，； ——摩擦系数，取=0.25；——局部偏差影响系数，取=0.0015。2．分批张拉损失=式中：——在计算截面一批钢筋截面重心处，由张拉全部钢筋产生的混凝土法向应力——预应力钢筋混凝土弹性模量之比，预应力筋束的张拉顺序为1.有效张拉力Nep为张拉控制力减去了摩擦损失和锚具变形损失后的张拉力。按平均预应力损失计算每根筋的应力损失：（5.8）——全部钢筋的预应力扣除相应的预应力损失（5.9）、——构件净截面面积和惯性矩——张拉钢筋截面重心至净截面重心的距离3．钢筋应力松弛损失式中：——超张拉系数，=1.0——钢筋松弛系数，采用低松弛钢绞线，取=0.3——传力锚固时的钢筋应力，。预应力损失主要是在张拉的那个施工阶段，现在取底板11号通过迈达斯计算得到。底板11号钢束是正弯矩区的预应力钢束，在第一施工阶段已张拉。底板11号第一施工阶段预应力损失 单元位置应力(考虑瞬时损失)弹性变形损失:比值(A+B)/A徐变/收缩损失松弛损失应力(考虑所有损失)/应力(考虑瞬时损失)端部有效钢束数1I1043426.66260.74571.0001-4038.8259-5537.98780.990911J1052179.93258.56911.0001-4011.2778-5855.68320.990712I1052179.93271.76011.0001-4475.9631-5854.93220.990212J1096817.12876.35841.0001-4291.6592-7545.09560.989313I1096817.12876.35761.0001-4291.5277-7545.09580.989313J1105278.08586.00961.0001-4331.5407-7878.52680.98914I1105278.08586.00881.0001-4331.4325-7878.52690.98914J1113682.965112.40441.0001-4736.5182-8213.24580.988515I1113682.965112.40351.0001-4736.4111-8213.2460.988515J1124613.533157.91371.0001-5494.5347-8654.33520.987616I1124613.533157.91251.0001-5494.4232-8654.33540.987616J1139839.291218.48881.0002-6436.4826-9280.65210.986417I1139839.291218.48771.0002-6436.4039-9280.65220.986417J1155253.89285.62731.0002-7387.2204-9928.58710.985318I1155253.89285.62661.0002-7387.1781-9928.58710.985318J1170487.262351.13851.0003-8226.3785-10582.7830.984219I1170487.262351.13791.0003-8226.345-10582.7830.984219J1185894.392404.87161.0003-8833.6632-11258.7630.9834110I1185894.392404.87121.0003-8833.6413-11258.760.9834110J1173018.861412.46131.0004-8933.9431-10691.6680.9836111I1173018.861412.46111.0004-8933.9317-10691.6680.9836111J1159722.945399.26761.0003-8765.4205-10116.8370.9841112I1159722.945399.26761.0003-8765.42-10116.8370.9841112J1151748.401390.63551.0003-8661.5797-9777.06490.9843113I1151748.401390.63551.0003-8661.5797-9777.06490.9843113J1153269.543392.42041.0003-8681.5994-9841.58710.9843114I1153269.543392.42041.0003-8681.5994-9841.58710.9843114J1160906.295400.71161.0003-8792.1529-10167.5560.984115I1160906.295400.71161.0003-8792.1535-10167.550.984115J1168944.251408.67561.0003-8926.205-10514.3300.98371 16I1168944.251408.67591.0003-8926.2174-10514.3300.9837116J1182347.01401.74571.0003-8840.4931-11101.6030.9835117I1182347.01401.74611.0003-8840.5163-11101.6020.9835117J1169456.289350.61551.0003-8261.8198-10537.9090.9842118I1169456.289350.61621.0003-8261.8547-10537.9090.9842118J1153918.964285.06321.0002-7426.4092-9871.70140.9853119I1153918.964285.37291.0002-7420.3697-9871.70910.9853119J1138553.738218.34191.0002-6476.1716-9227.02930.9864120I1138553.738218.34311.0002-6476.2566-9227.02920.9864120J1123002.298157.80071.0001-5539.8669-8588.59210.9876121I1123002.298157.8021.0001-5539.9865-8588.59190.9876121J1107638.333111.3521.0001-4780.3445-7971.47460.9886122I1107638.333111.75241.0001-4804.6313-7971.43440.9886122J1096613.10486.6021.0001-4445.5164-7536.80560.9892123I1096613.10486.60281.0001-4445.6341-7536.80540.9892123J1088140.66379.57791.0001-4475.045-7207.1270.9893124I1088140.66379.57891.0001-4475.1877-7207.12680.9893124J1079611.69488.23731.0001-4851.3827-6878.90430.9892125I1079611.69472.03311.0001-4321.4442-6879.79610.9897125J1036436.67665.02131.0001-4245.1917-5287.26190.99091第七章主梁截面验算预应力混凝土梁从预加力开始到承载破坏，需经受预加应力、使用荷载作用、裂缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力可靠并予以控制，应对控制截面进行各个阶段的验算。验算中用到的计算内力值为第六章内力组合值。本章后续内容为：先进行破坏阶段（即承载能力极限状态下）的截面强度验算，再进行正常使用极限状态下的截面应力验算。根据《预规》JTGD62-2004对于全预应力梁在使用荷载作用下，只要截面不出现拉应力就不必进行抗裂性验算。 7.1截面强度验算在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿着面和斜截面都有可能破坏，本设计只验算正截面的强度，斜截面强度忽略不计。翼缘位于受压区的T形截面或I形截面受弯构件，箱形截面受弯构件的正截面承载能力可参照T形截面计算，由于本设计未考虑普通钢筋，故其正截面抗弯承载能力按下列规定进行计算时也不考虑普通钢筋的影响，所以有：1当符合下列条件时(7.1)应以宽度为的矩形截面按下面公式计算正截面抗弯承载力：(7.2)混凝土受压区高度应按下式计算：(7.3)截面受压区高度应符合下列要求：(7.4)当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压即（）为正时，(7.5)当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即()为负时，(7.6)2当不符合公式（7.1）的条件时，计算中应考虑截面腹板受压的作用，其正截面抗弯承载力应按下列规定计算：(7.7)此时，受压区高度应按下列公式计算，应应符合（7.4）、（7.5）、（7.6）的要求。(7.8) 式中—桥梁结构的重要性系数，按《预规》JTGD62-2004第5.1.5条的规定采用，本设计为二级，取=1.0；—弯矩组合设计值；—混凝土轴心抗压强度设计值，按《预规》JTGD62-2004表3.1.4采用；—纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值，按《预规》JTGD62-2004表3.2.3-2采用；—受拉区纵向预应力钢筋的截面面积；—矩形截面宽度或T形截面腹板宽度，本设计应为箱形截面腹板总宽度；—截面有效高度，，此处为截面全高；、—受拉区、受压区普通钢筋和预应力钢筋的合力点至受拉区边缘、受压区边缘的距离；—受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离；—T形或I形截面受压翼缘厚度；—T形或I形截面受压翼缘的有效宽度，按《预规》JTGD62-2004第4.2.2的规定采用。迈达斯电算截面强度验算结果：第一跨单元使用阶段正截面抗弯验算单元位置最大/最小组合名称类型验算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大cLCB1-OK02089.66891I[1]最小cLCB1-OK02089.66892I[2]最大cLCB2FX-MAXOK829.73512521.5792I[2]最小cLCB4FX-MINOK165.34982521.5793I[3]最大cLCB2FX-MAXOK1544.83463436.8693I[3]最小cLCB4FX-MINOK305.47523436.8694I[4]最大cLCB2FX-MAXOK2151.66744339.45284I[4]最小cLCB4FX-MINOK423.7214339.4528 5I[5]最大cLCB2FX-MAXOK2653.03685231.02475I[5]最小cLCB4FX-MINOK520.0875231.02476I[6]最大cLCB2FX-MAXOK3052.19236062.85916I[6]最小cLCB4FX-MINOK594.57346062.85917I[7]最大cLCB2FX-MAXOK3375.16426750.70067I[7]最小cLCB4FX-MINOK647.18016750.70068I[8]最大cLCB2FX-MAXOK3623.59847291.33978I[8]最小cLCB4FX-MINOK677.90717291.33979I[9]最大cLCB2FX-MAXOK3777.63697691.55319I[9]最小cLCB4FX-MINOK686.75447691.553110I[10]最大cLCB2FX-MAXOK3841.86777944.319410I[10]最小cLCB4FX-MINOK673.7227944.319411I[11]最大cLCB2FX-MAXOK3821.34588063.681311I[11]最小cLCB4FX-MINOK638.80998063.681312I[12]最大cLCB2FX-MAXOK3721.73078070.702612I[12]最小cLCB4FX-MINOK582.01818070.702613I[13]最大cLCB2FX-MAXOK3627.18668070.702613I[13]最小cLCB4FX-MINOK503.34678070.702614I[14]最大cLCB2FX-MAXOK3517.41168070.702614I[14]最小cLCB4FX-MINOK402.79558070.702615I[15]最大cLCB2FX-MAXOK3315.70578070.702615I[15]最小cLCB4FX-MINOK280.36478070.702616I[16]最大cLCB2FX-MAXOK3026.89888063.681316I[16]最小cLCB4FX-MINOK136.05428063.681317I[17]最大cLCB2FX-MAXOK2656.25527944.319417I[17]最小cLCB4FX-MINOK-30.1363873.208818I[18]最大cLCB2FX-MAXOK2209.52487691.553118I[18]最小cLCB4FX-MINOK-218.20593947.726619I[19]最大cLCB2FX-MAXOK1693.14647284.123119I[19]最小cLCB4FX-MINOK-428.15553880.648320I[20]最大cLCB2FX-MAXOK1114.886743.363920I[20]最小cLCB4FX-MINOK-676.27163752.844421I[21]最大cLCB2FX-MAXOK583.19396055.401721I[21]最小cLCB4FX-MINOK-1026.6794218.7535 22I[22]最大cLCB2FX-MAXOK100.85485219.246622I[22]最小cLCB4FX-MINOK-1438.8464403.723823I[23]最大cLCB2FX-MAXOK-387.28474535.639823I[23]最小cLCB4FX-MINOK-2048.2194535.639824I[24]最大cLCB2FX-MAXOK-878.33924667.852624I[24]最小cLCB4FX-MINOK-2817.3714667.852625I[25]最大cLCB2FX-MAXOK-1340.3174863.901325I[25]最小cLCB4FX-MINOK-3652.7974863.901326I[26]最大cLCB4FX-MAXOK560.10328257.319226I[26]最小cLCB2FX-MINOK-2198.2114047.7572第一跨单元使用阶段斜截面抗剪验算单元位置最大/最小组合名称类型验算rVd(kN)Vn(kN)截面验算剪力验算1I[1]最大cLCB4FX-MAXOK-179.6331025.9865OK跳过1I[1]最小cLCB2FX-MINOK-889.71611025.9865OK验算2I[2]最大cLCB4FX-MAXOK-156.0128944.9772OK跳过2I[2]最小cLCB2FX-MINOK-812.5905944.9772OK验算3I[3]最大cLCB4FX-MAXOK-115.55711030.5677OK跳过3I[3]最小cLCB2FX-MINOK-744.15271030.5677OK验算4I[4]最大cLCB4FX-MAXOK-70.5173635.1564OK跳过4I[4]最小cLCB2FX-MINNG-676.4997635.1564NG验算5I[5]最大cLCB4FX-MAXOK-25.5335727.3927OK跳过5I[5]最小cLCB2FX-MINOK-609.7436727.3927OK验算6I[6]最大cLCB4FX-MAXOK19.1918805.8109OK跳过6I[6]最小cLCB2FX-MINOK-543.9963805.8109OK验算7I[7]最大cLCB4FX-MAXOK63.6715863.813OK跳过7I[7]最小cLCB2FX-MINOK-479.3706863.813OK验算8I[8]最大cLCB4FX-MAXOK107.8487906.0722OK跳过8I[8]最小cLCB2FX-MINOK-415.9811906.0722OK验算9I[9]最大cLCB4FX-MAXOK151.6667933.1269OK跳过9I[9]最小cLCB2FX-MINOK-353.9402933.1269OK验算10I[10最大cLCB4FX-MAXOK200.9754944.6495OK跳过10I[10最小cLCB2FX-MINOK-293.3677944.6495OK跳过 11I[11最大cLCB4FX-MAXOK255.8521943.7474OK跳过11I[11最小cLCB2FX-MINOK-231.1955943.7474OK跳过12I[12]最大cLCB4FX-MAXOK318.1313937.8195OK跳过12I[12]最小cLCB2FX-MINOK-177.1393937.8195OK跳过13I[13]最大cLCB2FX-MAXOK379.7814937.4263OK验算13I[13]最小cLCB4FX-MINOK-121.7631937.4263OK跳过14I[14]最大cLCB2FX-MAXOK445.4822937.4263OK验算14I[14]最小cLCB4FX-MINOK-73.1924937.4263OK跳过15I[15]最大cLCB2FX-MAXOK512.2846937.8195OK验算15I[15]最小cLCB4FX-MINOK-26.5546937.8195OK跳过16I[16]最大cLCB2FX-MAXOK578.0867943.7474OK验算16I[16]最小cLCB4FX-MINOK18.0834943.7474OK跳过17I[17]最大cLCB2FX-MAXOK642.7745944.6495OK验算17I[17]最小cLCB4FX-MINOK58.60771398.1075OK跳过18I[18]最大cLCB2FX-MAXOK706.2362933.1269OK验算18I[18]最小cLCB4FX-MINOK96.30831413.8018OK跳过19I[19]最大cLCB2FX-MAXOK768.3601906.0722OK验算19I[19]最小cLCB4FX-MINOK132.00691432.0049OK跳过20I[20]最大cLCB2FX-MAXOK828.246863.813OK验算20I[20]最小cLCB4FX-MINOK165.95941447.9718OK跳过21I[21]最大cLCB2FX-MAXNG886.5436805.8109NG验算21I[21]最小cLCB4FX-MINOK198.74151464.0648OK跳过22I[22]最大cLCB2FX-MAXNG943.0708727.3927NG验算22I[22]最小cLCB4FX-MINOK230.27961476.66OK跳过23I[23]最大cLCB2FX-MAXOK996.97531480.5554OK验算23I[23]最小cLCB4FX-MINOK260.06861480.5554OK跳过24I[24]最大cLCB2FX-MAXOK1048.66671382.2941OK验算24I[24]最小cLCB4FX-MINOK288.48971382.2941OK跳过25I[25]最大cLCB2FX-MAXOK1098.06151702.8905OK验算25I[25]最小cLCB4FX-MINOK314.02641702.8905OK跳过26I[26]最大cLCB4FX-MAXOK-170.31341072.9015OK跳过26I[26]最小cLCB2FX-MINOK-990.07511678.5617OK验算 7.2截面抗裂验算7.2.1正截面和斜截面抗裂验算预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正截面和斜截面抗裂验算：1正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求：1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件(7.9)分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件(7.10)2）A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下(7.11)但在荷载长期效应组合下(7.12)2斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列要求：1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件(7.13)现场浇筑（包括预制拼装）构件(7.14)2）A类和B类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件(7.15)现场浇筑（包括预制拼装）构件(7.16)式中—在作用（或荷载）短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按公式（7.17）计算； —在荷载长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按公式（7.18）计算；—扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压力，按《预规》JTGD62-2004第6.1.5条规定计算；—由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力，按《预规》JTGD62-2004第6.3.3条规定计算；—混凝土的抗拉强度标准值，按《预规》JTGD62-2004表3.1.3采用。7.2.2法向拉应力受弯构件由作用（或荷载）产生的截面抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应按下列公式计算：(7.17)(7.18)式中—按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值；—按荷载长期效应组合计算的弯矩值，在组合的活荷载弯矩中，仅考虑汽车、人群等直接作用于构件的荷载产生的弯矩值。注：后张法构件在计算预施应力阶段由构件自重产生的拉应力时，公式（7.17）、（7.18）中的可改用，为构件净截面抗裂验算边缘的弹性抵抗矩。7.2.3主拉应力和主压应力预应力混凝土受弯构件由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力和主压应力，应按下列公式计算；(7.19)(7.20) (7.21)(7.22)式中—在计算主应力点，由预加力和作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩产生的混凝土法向应力；—由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土竖向压应力；—在计算主应力点，由预应力弯起钢筋的预加力和按作用（或荷载）短期效应组合计算的剪力产生的混凝土剪应力；当计算截面作用有扭矩时，尚应计入由扭矩引起的剪应力；对后张预应力混凝土超静定结构，在计算剪应力时，尚宜考虑预加力引起的次剪力；—在计算主应力点，由扣除全部预应力损失后的纵向预加力产生的混凝土法向预压应力，后张法预应力构件按《预规》JTGD62-2004（6.1.5-4）公式计算，此处是由预加力在后张法预应力混凝土连续梁等超静定结构中产生的次弯矩；—换算截面重心轴至计算主应力点的距离；—在同一截面上竖向预应力钢筋的肢数；、—竖向预应力钢筋、纵向预应力弯起钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；—单肢竖向预应力钢筋的截面面积；—竖向预应力钢筋的间距；—计算主应力点处构件腹板的宽度；—计算截面上同一弯起平面内预应力弯起钢筋的截面面积；、—计算主应力点以上（或以下）部分换算截面面积对换算截面重心轴、净截面面积对净截面重心轴的面积矩；—计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵轴线的夹角。 用迈达斯进行截面抗裂验算，选取第一跨1-26个单元进行列表使用阶段正截面抗裂验算单元位置组合名称短/长类型验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2)Sig_TR(kN/m^2)Sig_BR(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_ALW(kN/m^2)1I[1]cLCB8短期FX-MAXOK1134.5569197.18081134.5569197.18081134.5569197.1808197.180802I[2]cLCB8短期FX-MAXOK2677.6768-2022.77922677.6768-2022.77922677.6768-2022.7792-2022.779203I[3]cLCB8短期FX-MAXOK3761.9887-3835.19863761.9887-3835.19863761.9887-3835.1986-3835.198604I[4]cLCB8短期FX-MAXOK4612.729-5326.73214612.729-5326.73214612.729-5326.7321-5326.732105I[5]cLCB8短期FX-MAXOK5272.6287-6487.6315272.6287-6487.6315272.6287-6487.631-6487.63106I[6]cLCB8短期FX-MAXOK5760.7798-7342.08575760.7798-7342.08575760.7798-7342.0857-7342.085707I[7]cLCB8短期FX-MAXOK6145.0441-8003.70476145.0441-8003.70476145.0441-8003.7047-8003.704708I[8]cLCB8短期FX-MAXOK6428.7634-8489.81486428.7634-8489.81486428.7634-8489.8148-8489.814809I[9]cLCB8短期FX-MAXOK6578.2446-8747.22846578.2446-8747.22846578.2446-8747.2284-8747.2284010I[10]cLCB8短期FX-MAXOK6604.4785-8792.47436604.4785-8792.47436604.4785-8792.4743-8792.4743011I[11]cLCB8短期FX-MAXOK6522.6087-8718.51196522.6087-8718.51196522.6087-8718.5119-8718.5119012I[12]cLCB8短期FX-MAXOK6327.4496-8448.65946327.4496-8448.65946327.4496-8448.6594-8448.6594013I[13]cLCB8短期FX-MAXOK6131.4164-8152.92526131.4164-8152.92526131.4164-8152.9252-8152.9252014I[14]cLCB8短期FX-MAXOK5894.9734-7752.0745894.9734-7752.0745894.9734-7752.074-7752.074015I[15]cLCB8短期OK0 FX-MAX5485.2584-7030.56185485.2584-7030.56185485.2584-7030.5618-7030.561816I[16]cLCB8短期FX-MAXOK4914.887-6024.35564914.887-6024.35564914.887-6024.3556-6024.3556017I[17]cLCB8短期FX-MAXOK4222.9862-4791.85224222.9862-4791.85224222.9862-4791.8522-4791.8522018I[18]cLCB8短期FX-MAXOK3435.2224-3451.76323435.2224-3451.76323435.2224-3451.7632-3451.7632019I[19]cLCB8短期FX-MAXOK2920.7947-2137.9872920.7947-2137.9872920.7947-2137.987-2137.987020I[20]cLCB8短期FX-MINOK-1081.33384356.7065-1081.33384356.7065-1081.33384356.7065-1081.3338021I[21]cLCB8短期FX-MINOK-1706.78735405.8654-1706.78735405.8654-1706.78735405.8654-1706.7873022I[22]cLCB8短期FX-MINOK-2425.33326613.4626-2425.33326613.4626-2425.33326613.4626-2425.3332023I[23]cLCB8短期FX-MINOK-3553.05128463.3835-3553.05128463.3835-3553.05128463.3835-3553.0512024I[24]cLCB8短期FX-MINOK-4995.767610826.4471-4995.767610826.4471-4995.767610826.4471-4995.7676025I[25]cLCB8短期FX-MINOK-6078.202410088.1952-6078.202410088.1952-6078.202410088.1952-6078.2024026I[26]cLCB8短期FX-MAXOK-1798.1325-4926.7043-1798.1325-4926.7043-1798.1325-4926.7043-4926.70430使用阶段斜截面抗裂验算单元位置组合名称类型验算Sig_P1(kN/m^2)Sig_P2(kN/m^2)Sig_P3(kN/m^2)Sig_P4(kN/m^2)Sig_P5(kN/m^2)Sig_P6(kN/m^2)Sig_P7(kN/m^2)Sig_P8(kN/m^2)Sig_P9(kN/m^2)Sig_P10(kN/m^2) 1I[1]cLCB8FX-MINOK0000-587.680-587.6806-781.0099-781.0099-680.1333-680.13332I[2]cLCB8FX-MAXNG00-1906.2483-1906.2483-9.9186-9.9186-18.8635-18.8635-1338.7429-1338.74293I[3]cLCB8FX-MAXNG00-3624.4231-3624.4231-0.5104-0.5104-1.2067-1.2067-2718.816-2718.8164I[4]cLCB8FX-MAXNG00-5021.0142-5021.0142-1.7548-1.7548-4.8107-4.8107-3851.8436-3851.84365I[5]cLCB8FX-MAXNG00-6083.6766-6083.6766-8.9711-8.9711-26.8581-26.8581-4715.7834-4715.78346I[6]cLCB8FX-MAXNG00-6840.7739-6840.7739-16.8423-16.8423-52.9726-52.9726-5331.169-5331.1697I[7]cLCB8FX-MAXNG00-7415.4335-7415.4335-23.6196-23.6196-76.5552-76.5552-5797.2784-5797.27848I[8]cLCB8FX-MAXNG00-7828.7855-7828.7855-31.2488-31.2488-102.6329-102.6329-6132.8807-6132.88079I[9]cLCB8FX-MAXNG00-8027.7999-8027.7999-39.7559-39.7559-129.9906-129.9906-6295.4347-6295.434710I[10]cLCB8FX-MAXNG00-8031.2151-8031.2151-52.3176-52.3176-166.7093-166.7093-6300.9397-6300.939711I[11]cLCB8FX-MAXNG00-7946.7884-7946.7884-72.2499-72.2499-222.7938-222.7938-6242.9781-6242.978112I[12]cLCB8FX-MAXNG00-7681.6912-7681.6912-111.538-111.5386-320.1626-320.1626-6044.6524-6044.652413I[13]cLCB8FX-MAXNG00-7389.3012-7389.3012-169.679-169.6797-445.9041-445.9041-5828.6709-5828.670914I[14]cLCB8FX-MAXNG00-6986.8604-6986.8604-241.230-241.2304-576.7088-576.7088-5526.9043-5526.904315I[15]cLCB8FX-MAXNG00-6260.9948-6260.9948-331.998-331.9983-709.7706-709.7706-4973.2868-4973.286816I[16]cLCB8FX-MAXNG00-5251.6809-5251.6809-429.431-429.4317-818.1812-818.1812-4203.7132-4203.713217I[17]cLCB8FX-MAXNG00-4027.6781-4027.6781-528.308-528.3086-895.2377-895.2377-3284.437-3284.437 18I[18]cLCB8FX-MAXNG00-2725.6191-2725.6191-647.177-647.1773-973.0748-973.0748-2364.403-2364.40319I[19]cLCB8FX-MAXNG00-1478.6872-1478.6872-777.957-777.9574-1072.7252-1072.7252-1607.2792-1607.279220I[20]cLCB8FX-MAXOK0000-960.886-960.886-1151.9012-1151.9012-921.4165-921.416521I[21]cLCB8FX-MINNG-1672.8695-1672.869500-399.774-399.7747-86.5949-86.5949-9.4049-9.404922I[22]cLCB8FX-MINNG-2320.7451-2320.745100-658.902-658.9029-113.794-113.794-11.0699-11.069923I[23]cLCB8FX-MINNG-3396.3608-3396.360800-1131.44-1131.4493-155.5053-155.5053-12.5726-12.572624I[24]cLCB8FX-MINNG-4786.1566-4786.156600-1767.66-1767.6658-204.5783-204.5783-13.7196-13.719625I[25]cLCB8FX-MINNG-5838.3338-5838.333800-2728.84-2728.8422-255.073-255.073-26.3382-26.338226I[26]cLCB8FX-MAXNG-1768.7306-1768.7306-4938.8279-4938.8279-2442.88-2442.8826-3153.6887-3153.6887-4322.2788-4322.2788施工阶段法向压应力验算单元位置最大/最小阶段验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2)Sig_TR(kN/m^2)Sig_BR(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_ALW(kN/m^2)1I[1]最大底板预应力张拉完成OK1395.8704240.17841395.870240.17841395.8704240.17841395.8704181441I[1]最小张拉顶板束OK1334.7071231.91171334.707231.91171334.7071231.9117231.9117-14842I[2]最大简支变连续OK2069.6782-376.57252069.678-376.5722069.6782-376.57252069.6782181442I[2]最小简支变连续OK2069.6782-376.57252069.678-376.5722069.6782-376.5725-376.5725-24383I[3]最大简支变连续OK18144 2370.6661-823.89222370.666-823.8922370.6661-823.89222370.66613I[3]最小简支变连续OK2370.6661-823.89222370.666-823.8922370.6661-823.8922-823.8922-24384I[4]最大简支变连续OK2572.3594-1201.02032572.359-1201.022572.3594-1201.02032572.3594181444I[4]最小简支变连续OK2572.3594-1201.02032572.359-1201.022572.3594-1201.0203-1201.0203-24385I[5]最大简支变连续OK2723.2035-1487.83072723.203-1487.832723.2035-1487.83072723.2035181445I[5]最小简支变连续OK2723.2035-1487.83072723.203-1487.832723.2035-1487.8307-1487.8307-24386I[6]最大简支变连续OK2840.9296-1702.81522840.929-1702.812840.9296-1702.81522840.9296181446I[6]最小简支变连续OK2840.9296-1702.81522840.929-1702.812840.9296-1702.8152-1702.8152-24387I[7]最大简支变连续OK2952.9743-1889.36012952.974-1889.362952.9743-1889.36012952.9743181447I[7]最小简支变连续OK2952.9743-1889.36012952.974-1889.362952.9743-1889.3601-1889.3601-24388I[8]最大简支变连续OK3059.1818-2061.27043059.181-2061.273059.1818-2061.27043059.1818181448I[8]最小简支变连续OK3059.1818-2061.27043059.181-2061.273059.1818-2061.2704-2061.2704-24389I[9]最大简支变连续OK3159.5487-2222.31153159.548-2222.313159.5487-2222.31153159.5487181449I[9]最小简支变连续OK3159.5487-2222.31153159.548-2222.313159.5487-2222.3115-2222.3115-243810I[10]最大简支变连续OK3257.3146-2375.62423257.314-2375.623257.3146-2375.62423257.31461814410I[10]最小简支变连续OK3257.3146-2375.62423257.314-2375.623257.3146-2375.6242-2375.6242-243811I[11]最大简支变连续OK3360.4107-2618.96363360.410-2618.963360.4107-2618.96363360.41071814411I[11]最小简支变连续OK-2438 3360.4107-2618.96363360.410-2618.963360.4107-2618.9636-2618.963612I[12]最大简支变连续OK3450.5669-2837.60443450.566-2837.603450.5669-2837.60443450.56691814412I[12]最小简支变连续OK3450.5669-2837.60443450.5669-2837.60443450.5669-2837.6044-2837.6044-243813I[13]最大简支变连续OK3484.8522-2932.91323484.852-2932.913484.8522-2932.91323484.85221814413I[13]最小简支变连续OK3484.8522-2932.91323484.852-2932.913484.8522-2932.9132-2932.9132-243814I[14]最大简支变连续OK3458.3779-2881.43563458.377-2881.433458.3779-2881.43563458.37791814414I[14]最小简支变连续OK3458.3779-2881.43563458.377-2881.433458.3779-2881.4356-2881.4356-243815I[15]最大底板预应力张拉完成OK3385.6507-2715.56773385.650-2715.563385.6507-2715.56773385.65071814415I[15]最小底板预应力张拉完成OK3385.6507-2715.56773385.650-2715.563385.6507-2715.5677-2715.5677-243816I[16]最大底板预应力张拉完成OK3271.2861-2468.94963271.286-2468.943271.2861-2468.94963271.28611814416I[16]最小底板预应力张拉完成OK3271.2861-2468.94963271.286-2468.943271.2861-2468.9496-2468.9496-243817I[17]最大底板预应力张拉完成OK3144.4583-2180.25673144.458-2180.253144.4583-2180.25673144.45831814417I[17]最小底板预应力张拉完成OK3144.4583-2180.25673144.458-2180.253144.4583-2180.2567-2180.2567-243818I[18]最大底板预应力张拉完成OK3025.5184-1979.95183025.518-1979.953025.5184-1979.95183025.51841814418I[18]最小底板预应力张拉完成OK3025.5184-1979.95183025.518-1979.953025.5184-1979.9518-1979.9518-243819I[19]最大底板预应力张拉完成OK3109.6021-1894.59213109.602-1894.593109.6021-1894.59213109.60211814419I[19]最小底板预应力张拉完成OK3109.6021-1894.59213109.602-1894.593109.6021-1894.5921-1894.5921-243820I[20]最大张拉顶板束OK34.870734.870718144 3131.03023131.03034.87073131.03023131.030220I[20]最小底板预应力张拉完成OK2981.7258-1690.60652981.725-1690.602981.7258-1690.6065-1690.6065-243821I[21]最大张拉顶板束OK-309.03563702.3808-309.0353702.380-309.03563702.38083702.38081814421I[21]最小底板预应力张拉完成OK2853.143-1482.98392853.143-1482.982853.143-1482.9839-1482.9839-243822I[22]最大张拉顶板束OK-555.57134245.1508-555.5714245.150-555.57134245.15084245.15081814422I[22]最小底板预应力张拉完成OK2852.5867-1331.17442852.586-1331.172852.5867-1331.1744-1331.1744-243823I[23]最大张拉顶板束OK-950.85854924.524-950.8584924.524-950.85854924.5244924.5241814423I[23]最小底板预应力张拉完成OK2682.5797-1038.57212682.579-1038.572682.5797-1038.5721-1038.5721-243824I[24]最大张拉顶板束OK-1389.12255688.5326-1389.125688.532-1389.12255688.53265688.53261814424I[24]最小张拉顶板束OK-1389.12255688.5326-1389.125688.532-1389.12255688.5326-1389.1225-243825I[25]最大张拉顶板束OK-1750.41444771.5636-1750.414771.563-1750.41444771.56364771.56361814425I[25]最小张拉顶板束OK-1750.41444771.5636-1750.414771.563-1750.41444771.5636-1750.4144-243826I[26]最大简支变连续OK-370.141266.2132-370.141266.2132-370.141266.2132266.21321814426I[26]最小张拉顶板束OK-1522.0289-3077.7527-1522.02-3077.75-1522.0289-3077.7527-3077.7527-2438受拉区钢筋的拉应力验算钢束验算Sig_DL(kN/m^2)Sig_LL(kN/m^2)Sig_ADL(kN/m^2)Sig_ALL(kN/m^2)底板11OK1043426.6621149198.73813950001209000底板11(右）OK1043426.6621149198.73813950001209000底板12OK1047206.9221156634.10713950001209000 底板12bOK1047206.9221156634.10713950001209000底板13OK1110333.5541179675.60513950001209000底板13bOK1110333.5541179675.60513950001209000底板21OK1040161.1041178196.72813950001209000底板21（右）OK1040161.1041178196.72813950001209000底板22OK1044653.0241191276.413950001209000底板22bOK1044653.0241191276.413950001209000底板23OK1109925.2191220098.96513950001209000底板23bOK1109925.2191220098.96513950001209000底板31OK1040161.2631178548.16913950001209000底板31（右）OK1040161.2631178548.16913950001209000底板32OK1044653.1451187355.34813950001209000底板32bOK1044653.1451187355.34813950001209000底板33OK1109925.2391220554.02413950001209000底板33bOK1109925.2391220554.02413950001209000底板41OK1040170.9921146792.47213950001209000底板41(右)OK1040170.9921146792.47213950001209000底板42OK1044653.1451159237.28813950001209000底板42bOK1044653.1451159237.28813950001209000底板43OK1109925.2391182899.61313950001209000底板43bOK1109925.2391182899.61313950001209000顶板束1T1OK1002781.1161058103.73513950001209000顶板束1T1BOK1002781.1161058103.73513950001209000顶板束1T2OK1102431.0641172822.0113950001209000顶板束1T3OK1102431.0641172822.0113950001209000顶板束1T3BOK1102431.0641172822.0113950001209000顶板束2T1OK1002781.0311072328.67413950001209000顶板束2T1BOK1002781.0311072328.67413950001209000顶板束2T2OK1102430.981187012.32713950001209000顶板束2T3OK1102430.981187012.32713950001209000顶板束2T3BOK1102430.981187012.32713950001209000顶板束3T1OK1002781.0311061719.93313950001209000顶板束3T1BOK1002781.0311061719.93313950001209000顶板束3T2OK1102430.981176446.63213950001209000 顶板束3T2BOK1102430.981176446.63213950001209000顶板束3T3OK1102430.981176446.63213950001209000使用阶段正截面压应力验算单元位置组合名称类型验算Sig_T(kN/m^2)Sig_B(kN/m^2)Sig_TL(kN/m^2)Sig_BL(kN/m^2)Sig_TR(kN/m^2)Sig_BR(kN/m^2)Sig_MAX(kN/m^2)Sig_ALW(kN/m^2)1I[1]cLCB16FX-MINOK1334.7097231.91431334.7097231.91431334.7097231.91431334.7097162002I[2]cLCB16FX-MAXOK2880.6172-1906.24832880.6172-1906.24832880.6172-1906.24832880.6172162003I[3]cLCB16FX-MAXOK3924.1277-3624.42313924.1277-3624.42313924.1277-3624.42313924.1277162004I[4]cLCB16FX-MAXOK4727.1708-5021.01424727.1708-5021.01424727.1708-5021.01424727.1708162005I[5]cLCB16FX-MAXOK5338.8921-6083.67665338.8921-6083.67665338.8921-6083.67665338.8921162006I[6]cLCB16FX-MAXOK5780.895-6840.77395780.895-6840.77395780.895-6840.77395780.895162007I[7]cLCB16FX-MAXOK6125.6263-7415.43356125.6263-7415.43356125.6263-7415.43356125.6263162008I[8]cLCB16FX-MAXOK6376.9151-7828.78556376.9151-7828.78556376.9151-7828.78556376.9151162009I[9]cLCB16FX-MAXOK6500.979-8027.79996500.979-8027.79996500.979-8027.79996500.9791620010I[10]cLCB16FX-MAXOK6509.8738-8031.21516509.8738-8031.21516509.8738-8031.21516509.87381620011I[11]cLCB16FX-MAXOK6420.2258-7946.78846420.2258-7946.78846420.2258-7946.78846420.22581620012I[12]cLCB16FX-MAXOK6224.3305-7681.69126224.3305-7681.69126224.3305-7681.69126224.33051620013I[13]cLCB16FX-MAXOK6027.7315-7389.30126027.7315-7389.30126027.7315-7389.30126027.731516200 14I[14]cLCB16FX-MAXOK5790.1422-6986.86045790.1422-6986.86045790.1422-6986.86045790.14221620015I[15]cLCB16FX-MAXOK5378.9679-6260.99485378.9679-6260.99485378.9679-6260.99485378.96791620016I[16]cLCB16FX-MAXOK4807.6131-5251.68094807.6131-5251.68094807.6131-5251.68094807.61311620017I[17]cLCB16FX-MAXOK4121.2619-4027.67814121.2619-4027.67814121.2619-4027.67814121.26191620018I[18]cLCB16FX-MINOK-451.95723723.5028-451.95723723.5028-451.95723723.50283723.50281620019I[19]cLCB16FX-MINOK-660.26084249.7293-660.26084249.7293-660.26084249.72934249.72931620020I[20]cLCB16FX-MINOK-1086.97854946.7576-1086.97854946.7576-1086.97854946.75764946.75761620021I[21]cLCB16FX-MINOK-1672.86955913.1583-1672.86955913.1583-1672.86955913.15835913.15831620022I[22]cLCB16FX-MINOK-2320.74517015.5927-2320.74517015.5927-2320.74517015.59277015.59271620023I[23]cLCB16FX-MINOK-3396.36088770.4981-3396.36088770.4981-3396.36088770.49818770.49811620024I[24]cLCB16FX-MINOK-4786.156611041.9021-4786.156611041.9021-4786.156611041.902111041.90211620025I[25]cLCB16FX-MINOK-5838.333810146.189-5838.333810146.189-5838.333810146.18910146.1891620026I[26]cLCB16FX-MINOK-4878.43993431.101-4878.43993431.101-4878.43993431.1013431.10116200使用阶段斜截面主压应力验算 参考文献[1]中华人民共和国行业标准.公路桥涵设计通用规范（JTGD60－2004）.北京：人民交通出版社，2004[2]中华人民共和国行业标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62－2004）.北京：人民交通出版社，2004[3]中华人民共和国交通部标准.公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024－85）.北京：人民交通出版社，1986[4]中华人民共和国行业标准.公路工程技术标准（JTGB01－2003）.北京：人民交通出版社，2004[5]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010－2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[6]徐岳等主编.预应力混凝土连续梁桥设计.北京：人民交通出版社，2000[7]陈忠延.土木工程专业毕业设计指南.北京：中国水利水电出版社，2000[8]陈宝春.桥梁工程.北京：人民交通出版社，2008[9]贾金青.桥梁工程设计计算方法及应用.北京：中国建筑工业出版社，2003[10]叶见曙.混凝土结构设计原理（第二版）北京：人民交通出版社，2005[11]邓学均.路基路面工程.北京：人民交通出版社，2008[12]王晓谋.基础工程.北京：人民交通出版社,2003[13]包世华.结构力学.武汉：武汉理工大学出版社，2007结束语将近三个月的毕业设计接近尾声，在这段时间里，我学习到了一些课堂上学不到的东西，而且也系统地巩固了学过的知识。我不仅在理论上有了更深刻的理解，也在实践上有所斩获，其喜悦之情溢满身心。主要总结为以下几点：一、设计成果 这次毕业设计中，在充分阅读设计资料和查阅大量资料的基础上，结合工点的地形、地貌、线路的设计标准等条件，经过在技术、经济和施工等方面的比选，最后确定了桥跨布置为4×25m的简支转连续的预应力混凝土桥作为设计方案。其中我完成的主要工作是：公路预应力混凝土连续梁桥上部和下部结构的设计和验算，并使用CAD绘出了主梁构造图和预应力配筋图等。根据工程的实际情况，经过方案比选选定的方案，我们进行了施工过程的拟定、各尺寸拟定、各种内力的计算、预应力钢束的计算布置、内力组合等等。最后经过对主梁结构的设计和验算，并且应用有限元软件进行了校核，该桥梁的主梁截面尺寸拟定基本合理；材料选定基本合适；预应力钢束的数量和布置比较合理；主梁结构设计安全。二、存在的不足在设计中，虽然根据工点情况进行了方案比选，并按照设计规范进行了主梁的结构设计和验算，检算的结果也都符合要求。但由于经验的缺乏和时间紧张的关系，还存在一定的不足。在主梁的内力计算中，考虑的次内力的影响因素不全面。在配筋过程中，把主梁看成全预应力构件，没有考虑普通钢筋。没有考虑桥面铺装的构造钢筋，主梁的构造钢筋也没布置，主梁变截面也没有考虑进去。从检算结果看，在该设计中主梁尺寸拟定、预应力钢束的配置偏于保守，导致结构承载能力包络图很富余。下部结构设计中地质资料欠详细。三、收获和体会毕业设计是对大学四年学业成果的一次大检阅，同时又是面向社会、面向工作、面向实际工程出发，在培养学生从事工程设计工作正确思想方法的同时，培养学生勇于探索、敢于创新、实事求是、用实践来检验理论，全方位考虑问题等设计人员应具有的素质。在方案比选中，进一步理解了桥梁设计中适用、安全、经济、美观的基本原则和主要技术标准。通过对预应力混凝土连续梁的设计计算，了解了桥梁设计阶段的基本程序，熟悉了设计规范、计算软件的使用和设计计算基本原理的应用。知道了如何进行桥梁的总体布置，对主梁细部尺寸如何进行拟定；怎样进行恒载、活载内力的计算和组合；对拟采用简支转连续的施工方法，如何进行预应力钢束的配置、计算、检算。在沈老师的严格要求下，通过绘图，使CAD绘图得到了进一步的熟练和掌握；通过文整过程的文档录入、图文并貌、图表结合，使得文档的编辑能力也得到了质的提高。由于不知如何将学到的知识很好的应用到设计中来，不能与现实的设计联系到一起，导致绕了许多弯路，甚至出现一些错误，造成了很多次的返工，但是，我认为这是一次次的进步。在这次毕业设计当中，我学到了许多东西，不仅在学习上有茅塞顿开的感觉，而且在于同学相互交流、学习、互补长短、加强合作方面都得到了提高。 毕业设计忙了两个多月，深深地体会到：毕业设计其实就是一个连接学习和工作的桥梁。我相信自己的实力，也相信这次毕业设计对于我以后工作的益处，在即踏入社会的时候，有信心把凭自己的能力把工作做好。致谢毕业设计在紧张和忙碌中画上了一个句号。在这期间我们设计小组得到了指导老师罗许国的悉心指导和关怀，以及热心帮助，罗老师定时到教研室答疑，对存在的问题进行及时的指导，并督促我们按时、按计划的完成预计进度。除此之外，罗老师还传授我们一些他认为对我们学习、工作方面有益的东西，教导我们怎么应用网络来查找、学习、解决问题。正是因为罗老师的敬业和对学生的关心才使我的本次设计及时完成。在毕业设计结束之际，特此表示我最真诚的谢意，谢谢罗老师！祝您在以后的生活中身体健康、工作顺利！同时，对四年来辛苦培养和关心我的各位尊敬的师长和同学们表示真诚的感谢! 另外，湖南科技大学图书馆也提供了便利的条件，使我们能够很方便地查阅和借阅设计资料。也非常感谢本设计小组内的同学，互相协作的友情将成为我一生中最珍贵的回忆。由于四年来所学的知识比较零碎，没有系统的总结过，所以做起设计就比较困难，但多亏给为任课老师的严格要求，再加上沈老师给我们悉心的总结和梳理。我要在以后的工作过程中继续努力学习，有些不懂得问题，还要向这位老师请教。最后，让我再次感谢给予我耐心指导的罗老师！'