结构毕业设计计算书

'毕业设计（论文）计算书（结构部分设计）题目：专业：班级：学号：姓名：指导教师： 一、工程概况：1、工程名称:***实验中学教学楼2、建筑地点:***3、建筑规模:1)建筑总面积:4051m22)建筑层数:整体四层。（不上人屋面）3)结构类型:钢筋混凝土框架结构4)层高:3.9m4、建筑功能：①普通教室18间70.2m2/间②语音教室2间140.4m2/间（含辅助用房）③微机教室2间140.4m2/间（含辅助用房）④阅览室1间140.4m2/间⑤活动室1间140.4m2/间⑥会议室1间112.32m2/间⑦办公室14间行政办公室6间28.08m2/间教师办公室6间42.12m2/间行政休息室兼开水房4间30.42m2/间⑧走廊走廊为2.4m宽⑨楼梯共两个楼梯⑩厕所每层设男女厕所各两个5、建筑技术条件（1）气象条件:1)常年主导风向:西北风2)夏季主导风向:西南风3)平均风速:夏季3.1m/s,冬季4m/s4)基本风压:Wo=0.40KN/m25)基本雪压:So=0.35KN/m2最大积雪深度:11cm6)最高气温:40.6℃最低气温:--9.3℃7)最冷月平均温度:4.5℃(1—2月)8)最热月平均温度:29.7℃(7—9月)9)最大降雨量:50.4mm/h月最大降雨量：184.3mm(4—6月)（2）工程地质条件1)天然地面以下1m厚为填土,地基标准承载力为120KN/m2.填土以下的2m厚为粘土,地基承载力为250KN/m2.粘土以下为中密粗砂层,地基承载力为300KN/m2。2)地下水位:天然地面以下4m处3)地震设防烈度:6度 （3）施工条件1）施工单位：江西省建工集团2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K<1.63）材料供应：各种材料均可保证供应4）预制构件和模板、钢筋骨架、门窗等半成品：可由公司构件厂供应（运距10公里）5）机械设备：除大吊装机械外，施工单位均能解决。6）施工用水、电：由建设单位保证供应，路边即有水源、电源。7）施工道路：Ⅱ级公路8）施工工期：2007年3月1日－8月25日，共178天6、结构设计依据：1）任务书提供的气象条件和工程地质条件2）任务书提供的施工条件3）建筑使用要求和已完成的建筑施工图4）混凝土结构设计规范GB50010-20025）建筑结构荷载规范GB50009-20016）建筑地基基础设计规范GB50007-20027）混凝土结构设计原理、混凝土结构设计8）多层与高层建筑结构设计9）简明建筑结构静力设计手册由于在进行结构方案设计时要考虑结构型式、结构体系、结构布置是否满足安全经济、方便施工等方面的原因，特作如下设计说明：7.结构类型分析及结构选型：.1）结构型式包括：混合结构、框架结构、筒体结构、剪立樯结构混合结构：优点：施工简单，就地取材，造价低，用钢量少。缺点：整体性能差，很难满足大空间的要求，高层比较困难。框架结构：优点：整体性能好，满足大空间要求，耐久性好。缺点：用钢量大，造价高。其中框架结构又包括：装配式框架、装配整体式及现浇式装配式框架结构：优点：工期短，施工快。缺点：对结点要求高（需焊接，用钢量大）装配整体式：优点：结点简单，焊接少，用钢量少，抗震整体性较好。缺点：工序多，工期长。现浇式：优点：整体性好，抗震性好。缺点：模板多，工期长。筒体结构：优点：抗侧、抗扭刚度及承载力大，建筑材料可得到充分利用。缺点：工程量大，用钢量多。 剪立樯结构：优点：整体性好，承载力及侧向刚度大。缺点：剪力墙结构平面布置不灵活，空间局限结构自重大。经以上分析，该建筑物选用现浇式框架结构。2）框架承重方式选择：承重方式有：横向框架承重，纵向框架承重，纵横向框架混合承重横向框架往往跨数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，而纵向框架则往往反接，构造要求布置较小的联系梁，有利于房屋室内的采光和通风纵向承重墙框架的横向梁高度较小，有利于设备管线的穿行，当在房屋开间方向需要较大空间时，可获得较高的室内净高，并且可利用纵向框架的刚度来调整房间的不均匀沉降，缺点是房屋的横向抗侧刚度较差，进深尺寸受到限制。纵横向框架混合承重则具有较好的整体工作性能，对抗震有利。经以上分析，并结合建筑功能要求，该建筑物采用横向框架承重。8.初定梁柱截面尺寸:主梁取h=600mm,b=300mm柱:(底层柱高)h=(1～1.5)b取h=450mm,b=350mm连系梁:5400mm取h=450mm,b=250mm5100mm取h=450mm,b=250mm4500mm取h=400mm，b=250mm3900mm取h=350mm,b=250mm3600mm取h=300mm，b=250mm9.其它结构选型屋面结构采用现浇屋盖,屋面找坡为材料找坡楼面结构楼板、雨篷、楼梯均采用现浇.雨篷结构雨篷结构为现浇，采用悬梁式，有组织排水基础梁选用现浇式钢筋混凝土基础梁，尺寸估算：b=250mmh=400mm.基础从地质条件可以看出,基础的持力层不太深(在天然地面以下3m)地基承载力为250KN/m2(>200KN/m2)故采用钢筋混凝土柱下独立基础.在⑩～⑾轴之间设置伸缩缝由于建筑物总长为62.13m(>55m),故需设置伸缩缝,缝宽为90mm10、结构布置1)因本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置 2)基础平面布置图基础平面布置图上主要构件有:钢筋混凝土基础、基础梁3)楼面结构布置图主要构件有:框架、楼面梁、阳台梁4)屋面结构布置图主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟.采用有组织的内天沟外排水形式，坡度为2％11、屋面、楼面均采用现浇板三张平面布置图见附图1、基础平面布置图2、楼面结构布置图3、屋面结构布置图二、雨篷、厕所、楼梯的计算1、雨篷计算：本工程采用悬梁式雨篷，且板面采用有组织排水。1）雨蓬板的计算：①：YPB-1Lo2=1800-100=1700mm＞2所以可按单向板计算a：恒荷载标准值计算20mm厚防水砂浆面层KN/m25‰的排水坡度1700×5‰×1/2×20×1/1000=0.085KN/m2板自重0.08×25=2KN/m2板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2合计：gk=2.825KN/m2b：活荷载标准值：qk=0.5KN/m2g+q=1.2×2.825+1.4×0.5=4.084KN/m2取1m宽板带，即：b=1000mm作为计算单元.则：g+q=4.084KN/m c：弯矩设计值：KN.md）配筋计算：板厚：h=80mm=80-20=60mm砼采用C20，则，1=1.0钢筋采用HPB235则根据：==故：=mm2选6@250As实=113mm2另：（1）雨篷板中分布钢筋按构造配筋.选用6@250（2）YPB-1与YPL-1、YPL-2及YPL-3、LL-6相交处所需配的负筋可按构造配筋，采用6@1802）雨蓬梁的计算： ①：YPL-3lo1=lo2=5100mm对于YPL-3截面：根据取：h=400mmb=对于YPL-1截面取250mm×400mmYPL-2截面取200mm×300mm荷载计算：a：恒荷载标准值（半宽）梁底抹灰：0.02×17×0.1=0.034KN/m梁侧做水刷石面层（25mm）厚：0.5×0.4=0.25KN/m梁自重：0.2×（0.4-0.08）×25=1.6KN/m雨蓬板传来的恒载：KN/m合计：gk=4.074KN/m恒荷载设计值：g=1.2×4.074=4.889KN/m活载设计值：q=KN/mg+q=4.889+0.595=5.484KN/m内力计算：经查《简明建筑结构设计手册》可查得内力系数：MB=-0.1×5.484×5.12=-14.17KN.mM1=0.08×5.484×5.12=11.34KN.mM2=11.34KN.mVA=0.4×5.484×5.1=11.12KNVB左=0.6×5.484×5.1=16.67KNVB右=0.5×5.484×5.1=13.89KN①对于支座处：根据： ====mm2选用210As=157mm2②对于跨中：====mm2选用210As=157mm2　　　（跨中受力筋皆按此配置）斜截面计算：验算截面尺寸hW=ho-80=285mm＜4根据0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KN>V截面满足要求0.7ftbho=0.71.1200365=56.24KN>V故只需按构造配箍筋现配置φ6@200 对于YPL-1b=300mmh=500mm其截面形式如下图所示：∵lo=1800ho=400-35=365mm＞0.1∴荷载计算：恒荷载：（半宽）梁底抹灰：0.02×17×0.125=0.051KN/m梁侧做水刷石面层（25mm）厚：0.5×0.4=0.2KN/m梁自重：0.25×（0.4-0.08）×25=2KN/m合计:gk=2.243KN/m其设计值：g=1.2×2.243=2.692KN/m另：由YPL-3传来的集中荷载：P= 计算简图如下：支座处弯矩M及剪力V：==29.37=2.692×1.8+13.895=18.74KN根据====mm2选用210+112As=270mm2　但符合要求。斜截面计算：验算截面尺寸hW=ho-80=285mm＜4根据0.25fcbho=0.259.6300365=262.8KN>V截面满足要求0.7ftbho=0.71.1300365=84.315KN>V故只需按构造配箍筋现配置φ6@200 对于YPL-2b=200mmh=300mm其截面形式如下图所示：根据荷载计算：恒荷载：梁自重：0.2×（0.3-0.08）×25=1.1KN/m其设计值：g=1.2×1.1=1.32N/m另：由YPL-3传来的集中荷载：P=计算简图如下： 支座处弯矩M及剪力V：==52.16=1.32×1.8+27.79=30.17KN根据==103.68＞M故属于第一类T形截面根据====mm2选用116+218As=710mm2　斜截面计算：验算截面尺寸hW=ho-80=185mm＜4根据0.25fcbho=0.259.6200265=127.2KN>V截面满足要求0.7ftbho=0.71.1200265=40.81KN>V 故只需按构造配箍筋现配置φ6@200厕所现浇板的计算：一、对于XB-1：计算跨度：lo1=3800mmlo2=3900mm＞0.5故按双向板计算1）荷载计算a）恒荷载标准值：马赛克地面：0.55KN/m220mm厚水泥砂浆：0.02×17=0.34KN/m2100mm厚板自重:0.10×25＝2.5KN/m215mm厚板底粉刷：0.015×17=0.26KN/m2 小计gk＝3.65KN/m2其设计值：g=1.2×3.65=4.38KN/m2b)活荷载标准值：qk＝2.5KN/m2其设计值：q=1.4×2.5=3.5KN/m2g+q/2=4.38+3.5/2=6.13KN/m2q/2=3.5/2=1.75KN/m2g+q=4.38+3.5=7.88KN/m22）：弯矩计算：跨中最大正弯矩为内支座固定时，在g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时，在q/2作用下的跨中弯矩值之和（此处并考虑泊松比=0.2的影响），支座最大负弯矩为当内支座固定时，在g+q作用下弯矩值。按弹性理论计算弯矩由可查表：m1==4.74KN.mm2==3.91KN.mKN.m3）截面设计：为便于计算，近似取γs=0.95As＝M/γshofylo1方向：ho=80mmlo1方向：ho=70mm区格跨中：方向选用：8@170=296 方向选用：8@180=279区格支座：方向ho=80mm方向选用：12@180=628次梁设计计算取bh=200300mm1、荷载计算恒载标准值：板传荷载：次梁自重：0.2（0.3-0.1）×25=1KN/m次梁粉刷：（0.3—0.1）20.0217=0.136KN/m小计：gk=4.746KN/m活载标准值：qk=总设计值：g+q=1.2×4.746+1.4×2.47=9.15KN/m 1、计算跨度：lo=3.9m2、内力计算：1.弯矩设计值：2.剪力设计值：3、承载力计算：跨中按T形截面计算：根据==268.32＞M故属于第一类T形截面根据====mm2Asmin=0.2%×200×300=120mm2选用212As=226mm2　对于支座：=== =mm2＞Asmin选用212As=226mm2　斜截面计算：验算截面尺寸hW=ho-100=165mm＜4根据0.25fcbho=0.259.6200265=127.2KN>V截面满足要求0.7ftbho=0.71.1200265=40.81KN>V故只需按构造配箍筋选用6@200　四、现浇楼梯计算此处所计算的现浇楼梯为梁式楼梯，楼梯的结构布置如图所示。楼梯跑的两侧都布置有斜梁，踏步板两端均与斜边梁整结，踏步板位于斜边梁上部，斜边梁两端与平台梁及楼层梁整结。该楼梯：踏步尺寸为150mm300mm，采用C20混凝土，板中采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋 （一）：踏步板设计设踏步板厚度：t=50mm，取1个踏步作为计算单元，楼梯的倾斜角为：cosα==0.894α=26037，1、荷载计算，如下表：荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒载踏步自重==0.9821.21.17830厚水磨石面层=0.3381.20.41 板底20厚纸筋灰粉刷=0.1071.20.13小计g1.4271.718活载q3.51.44.9总计ps4.9276.618P，s=pscosα=6.6180.894=5.916KN/m2、内力计算：由于踏步板两端均与斜边梁相整浇，这时踏步板的计算跨度ls=ln.s=1795－250=1545mm跨中最大设计弯矩为M=KN.m3、截面设计：h1==206mmh2=h1-150=56mm所以：h=0.5（h2+h1）=0.5（206+56）=131mm截面的有效高度：截面宽度：=== =mm2选用28As=101mm2　另分布筋采用6@250（二）斜梁设计1、截面形式及尺寸截面形状：踏步位于斜梁上部截面尺寸：斜梁截面高度：取：h=350mm斜梁截面宽度取：b=250mm2、荷载计算：斜梁荷载计算表荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒载栏杆自重踏步板传来的荷载斜梁外侧20厚纸筋灰粉刷斜梁自重斜梁底及内侧20厚纸筋灰粉刷0.2=1.21.21.21.21.20.245.960.1982.5160.236小计g9.15活荷载1.45.12总计14.27斜梁跨中最大设计弯矩为： 斜梁端部最大设计剪力为：斜梁的支座反力：R=3、截面设计由于踏步位于斜梁的上部，而且梯段的两侧均有斜边梁，故斜边梁按倒L形截面设计翼缘计算宽度：翼缘高度取踏步板斜板的厚度：鉴别T形截面类型：根据==145.46＞M=27.13KN.m故属于第一类T形截面根据====mm2选用214As实=308mm2　斜截面抗剪能力计算验算截面尺寸hW=ho-80=235mm＜4根据0.25fcbho=0.259.6250315=189KN>V截面满足要求0.7ftbho=0.71.1250315=60.64KN>V故只需按构造配箍筋选用6@200（三）平台板设计： 取平台板厚：h=80mm，取1m宽板带作为计算单元1）荷载计算：恒载：水磨石面层0.65KN/m80mm厚混凝土板0.08×25=2KN/m板底抹灰0.02×17=0.34KN/m小计：gk=2.99KN/m活荷载：qk=3.5KN/m总荷载设计值：g+q=1.2×2.99+1.4×3.5=8.488KN/m2）截面设计：平台板的计算跨度：lo=弯矩设计值：M=板的有效高度：ho=80－20=60mm====mm2选用8@190As实=265mm2　（四）平台梁设计1、平台梁截面尺寸：h=550mmb=250mm2、平台梁荷载计算：（见下面表格）荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒载由平台板传来的荷载平台梁自重平台梁上水磨石面层重0.651.21.21.21.23.144.1280.780.464 平台梁底部和侧面粉刷小计g8.096活荷载q1.45.513均布荷载合计p13.609由斜板传来的集中荷载（F）27.83KN3、平台梁内力计算：平台梁两端与竖立在框架上的短柱整结，故平台梁的计算跨度l3取净跨：l3n=3790mm平台梁跨中最大弯矩：==70.911KN.m梁端最大剪力：==53.62KN截面设计：（1）正截面抗弯能力计算ho=h－35=550－35=515mm== ==mm2选用316As实=603mm2　（1）斜截面抗剪能力计算验算截面尺寸hW=ho-80=435mm＜4根据0.25fcbho=0.259.6250515=309KN>V截面满足要求0.7ftbho=0.71.1250515=99.138KN>V故只需按构造配箍筋选用6@200（五）绘制施工图： 梁式楼梯斜梁的配筋图 4-4剖面图平台梁TL-1配筋图框架荷载、内力计算一、确定计算简图1、计算单元KJ-⑿2、计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，室内外高差为0.45m，而基础的埋深取0.7米，故基顶标高根据地质条件暂定-（0.45+0.7）=-1.15m，取作-1.2m。则底层柱高为（3.9-0.1+1.2）=5m，其余各层柱高为层高，均为3.9m。框架计算简图 其中，轴线之间的距离分别为：7800、2400、7800mm，现取柱的截面尺寸为350×450mm2则各柱中之间的距离分别为：==7800+120×2-450=7590mm=2400-120×2+450=2610mm1、主要杆件尺寸估算混凝土梁：C20则Ec=2.55104N/mm2柱：C30则Ec=3.00104N/mm2横向框架梁（边跨）h=b=则h=取h=600mmb=取b=300mm框架柱：b=（底层柱高）=h=（1～1.5）b取：b=350mmh=450mm横向框架梁（中跨）取b=300mmh=450mm纵向连梁：考虑其兼做过梁：取：b=250mmh=600mm次梁取：b=250mmh=取h=350mm 1、惯性矩线刚度计算其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取=2（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）：横向框架边跨梁I边梁=中跨梁I中梁=底层柱I底层柱=其余各层柱I余层柱=令=1则其余杆的相对线刚度为： ===框架梁柱相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据二、各种荷载设计值计算：（1）屋面框架相关荷载计算：三毡四油防水层0.45KN/m220mm厚1：2水泥砂浆找平层：0.02×20=0.40kN/m220~220mm厚炉渣水泥找坡（最薄处20厚）：14×（0.02+0.22）/2=1.68kN/m2100mm厚现浇混凝土板：0.1×25=2.5kN/m2V型轻钢龙骨及铝合金龙骨吊顶：0.12kN/m2小计：5.15kN/m2屋面板传给次梁荷载：5.152=10.3KN/m次梁自重：0.25×（0.35-0.1）×25=1.563kN/m小计：11.863KN/m 次梁传来集中荷载：11.863×4.5=53.384KN主梁自重：（0.6-0.1）×0.3×25=3.75kN/m屋面板的恒载设计值：1.2×5.15=6.18kN/m2屋面板的活载设计值：（不上人屋面）1.4×0.5=0.7kN/m2屋面次梁的恒载设计值：1.2×11.863=14.236kN/m2屋面次梁的活载设计值：1.4×2×2=5.6kN/m2屋面边跨主梁中：屋面边跨主梁活载设计值：5.6×4.5=25.2kN屋面中跨主梁中屋面中跨主梁活载设计值：边柱纵向连系梁自重：0.25×0.6×25=3.75kN/m梁侧粉刷：(0.6-0.1)×17×0.02=0.17kN/m梁外侧贴面砖：0.5×0.6=0.3kN/m0.9m高女儿墙自重：0.24×0.9×19=4.104kN/m0.9m高女儿墙内侧粉刷：0.9×0.025×18=0.405kN/m0.9m高女儿墙外侧贴面砖：0.5×0.9=0.45kN/m屋面板传来的荷载：小计：14.464KN/m顶层边节点集中荷载标准值：14.464×4.5=65.088kN其设计值：1.2×65.088=78.106kN顶层边节点活载设计值：中柱纵向连系梁自重：0.25×0.6×25=3.75KN/m中柱纵向连系梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×17×0.02=0.34KN/m屋面板传来的荷载：小计：14.69KN/m顶层中结点集中荷载标准值：14.69×4.5=66.11kN其设计值：1.2×66.11=79.33kN顶层中结点活荷载设计值： （2）标准层框架相关荷载计算：30mm厚水磨石面层0.65KN/m2100mm厚现浇混凝土板：0.1×25=2.5kN/m2V型轻钢龙骨及铝合金龙骨吊顶：0.12kN/m2小计：楼板恒载标准3.27kN/m2其设计值1.2×3.27=3.924kN/m2楼面板传给次梁荷载：3.272=6.54KN/m次梁自重：0.25×（0.35-0.1）×25=1.563kN/m小计：8.103N/m次梁传来集中荷载：8.103×4.5=36.464KN主梁自重：（0.6-0.1）×0.3×25=3.75kN/m楼面板的恒载设计值：1.2×3.27=3.924kN/m2楼面板的活载设计值：1.4×2=2.8kN/m2楼面次梁的恒载设计值：8.103×1.2=9.274KN/m楼面次梁的恒载设计值：1.4×2×2=5.6kN/m2楼面边跨主梁中：楼面边跨主梁活载设计值：5.6×4.5=25.2kN/m2楼面中跨主梁：楼面中跨主梁活载设计值：边柱纵向连系梁自重：0.25×0.6×25×4.5=16.875kN梁侧粉刷：(0.6-0.1)×17×0.02×4.5=0.765kN梁外侧贴面砖：0.6×0.5×4.5=1.35kN楼面板传来荷载：窗下墙体自重：0.24×0.9×19×3.3=13.543kN窗下墙体粉刷：0.02×0.9×17×3.3=1.01kN窗下墙体贴面砖：0.5×0.9×3.3=1.485kN铝合金窗自重0.45×3.3×2.4=3.564kN窗边墙体自重：3.3×0.24×19×（4.5-3.3-0.35）=12.791kN窗边墙体粉刷：0.02×3.3×17×（4.5-3.3-0.35）=0.954kN窗边墙体贴面砖：0.5×3.3×（4.5-3.3-0.35）=1.403kN框架柱自重：0.35×0.45×3.9×25=15.356kN 框架柱粉刷：0.77×0.02×3.9×17=1.021kN框架柱贴面砖：0.5×3.9×0.35=0.683kN小计：标准层边柱集中荷载标准值：84.165kN其设计值：1.2×84.165=100.998kN楼层边节点活荷载设计值：中柱连系梁自重：0.25×0.6×25×4.5=16.875kN中柱连系梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×17×0.02×4.5=1.53kN楼面板传来的荷载：内纵墙自重：（3.3×4.5-0.9×2.1-2.4×1.2）×0.2419=45.965kN内纵墙粉刷：（3.3×4.5-0.9×2.1-2.4×1.2）×0.02×17×2=6.854kN框架柱自重及粉刷：15.356+（0.35×2+0.21×2）×3.9×0.02×17=16.841kN内纵墙门自重：0.9×2.1×0.2=0.378KN内纵墙窗自重：2.4×1.2×0.45=1.296KN小计：标准层中结点集中荷载标准值：120.019kN其设计值：1.2×120.019=144.023kN标准层中结点活荷载设计值：（3）底层框架相关荷载计算基础梁：bh=250mm400mm基础梁自重：0.25×0.40×4.5×25=11.25kN铝合金窗自重：0.45×3.3×2.4=3.564kN窗下墙体自重：0.24×1.6×3.3×19=24.077kN窗下墙体粉刷：1.350.023.317=1.514kN窗下墙体贴面砖：0.51.353.3=2.228kN窗边墙体自重：4×（4.5-3.3-0.35）×0.24×19=15.504kN窗边墙体粉刷：（4.5-3.3-0.35）×3.75×0.02×17=1.084kN窗边墙体贴面砖：（4.5-3.3-0.35）×3.75×0.5=1.594kN小计：基础台阶上集中荷载标准值：60.815kN其设计值：1.2×60.815=72.978kN框架柱自重：0.35×0.45×5×25=19.688kN框架柱粉刷：0.77×0.02×3.9×17=1.021kN框架柱贴面砖：0.5×（3.9+0.45）×0.35=0.761kN对于中柱基础： 基础梁自重：0.25×0.4×4.5×25=11.25kN内纵墙自重：0.24×（4.5×4-0.9×2.1-2.4×1.2）×19=60.329kN内纵墙粉刷：（4.5×4-0.9×2.1-2.4×1.2）×0.02×17×2=8.996kN内纵墙门自重：0.9×2.1×0.2=0.378KN内纵墙窗自重：2.4×1.2×0.45=1.296KN框架柱自重：0.35×0.45×5×25=19.688kN框架柱粉刷：1.12×0.02×3.9×17=1.485kN小计：中柱基础台阶上集中荷载标准值：82.249kN其设计值：1.2×82.249=98.699kN恒载作用、活载作用下结构计算简图如下所示 （5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算根据风压标准值计算公式为：，其中为高度z处风振系数，由于本建筑高度H=16.5m<30.00m，可以取；对于矩形平面，风荷载体系数1=+0.8；2=-0.5风压高度变化系数μz经查规范如下表；由设计资料可知。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，其计算过程如下表：根据：ww=γQwos（H5+0.5H4）=1.4×（0.8+0.5）×1×wos（H5+0.5H4）=1.82wos（H5+0.5H4）W4=1.82wos（0.5H4+0.5H3）=0.91wos（H4+H3） W3=0.91wos（H3+H2）W2=0.91wos（H2+H1）S：为开间.H5为女儿墙高，取0.9m风荷载计算表层数γQwoSHW设41.41.31.01.150.44.53.910.7431.41.31.01.00.44.53.912.7821.41.31.01.00.44.53.912.7811.41.31.01.00.44.54.713.92风荷载作用下的内力计算：框架在风荷载作用下（以左向右吹）的内力用D值法进行计算，其步骤为： ⒈计算各柱抗侧刚度D及总剪力在各柱间的剪力分配；⒉确定各柱反弯点高度系数y；⒊求各柱杆端弯矩及梁端弯矩①：计算各柱抗侧刚度D及总剪力在各柱间的剪力分配层数层剪力边柱D值中柱D值∑D每根边柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）410.741.004 323.521.004236.31.004150.220.606②：确定各柱反弯点高度系数yn：为总层数j：为所在层k：为梁柱线刚度比yo：标准反弯点高度比（由n、j、k查表可得）α1：上下梁刚度变化时的刚度比α2=上层层高/所计算层层高α3=下层层高/本层层高由α1、α2、α3可查得y1、y2、y3层数边柱中柱4n=4j=4k=1.786yo=0.439α1=1y1=0y=0.439+0=0.439n=4j=4k=2.196yo=0.45α1=1y1=0y=0.45+0=0.453n=4j=3k=1.786yo=0.45α1=1y1=0n=4j=3k=2.196yo=0.46α1=1y1=0 α2=1y2=0α3=1y3=0y=yo+y1+y2+y3=0.45α2=1y2=0α3=1y3=0y=yo+y1+y2+y3=0.462n=4j=2k=1.786yo=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=5/3.9=1.282y3=0y=yo+y1+y2+y3=0.5n=4j=2k=2.196yo=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=5/3.9=1.282y3=0y=yo+y1+y2+y3=0.51n=4j=1k=2.273yo=0.55α2=3.9/5=0.78y2=0y=yo+y2=0.55n=4j=1k=2.932yo=0.55α2=3.9/5=0.78y2=0y=yo+y2=0.55③：求各柱杆端弯矩及梁端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算i层第j个柱端弯矩上端弯矩：Mtij=Vijh（1-y）下端弯矩：Mbij=Vijhy由柱端弯矩，并根据节点平衡计算梁端弯矩对于边跨梁端弯矩：Mbi=Mtij+Mbi+1，j对于中跨，由于梁端弯矩与梁的线刚度成正比，因此：Mlbi=（Mtij+Mbi+1，j）Mrbi=（Mtij+Mbi+1，j）再根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在该梁上的竖向荷载，求出梁跨中弯矩和剪力经计算，其内力图如下： 风荷载作用下的M图（） 风荷载作用下V图（KN）风荷载作用下的N图（KN）四框架内力计算1、恒载设计值作用下内力计算中间跨BC杆线刚度乘0.5修正系数可求得节点各杆端弯矩分配系数如图（利用对称性求内力计算）荷载引起的固端弯矩（可将集中荷载转化为均布荷载，根据qE=主梁自重按原均布荷载不变）· 恒荷载作用下（等效）计算简图活荷载作用下（等效）计算简图计算分配系数 1）：屋面==173.55KN.m173.55KN.m==7.51KN.m7.51KN.m2）：标准层楼面梁==125.39KN.m125.39KN.m==5.42KN.m5.42KN.m则恒载引起的节点不平衡弯矩：（173.558.201）=165.35KN.m173.557.518.33=157.71KN.m（125.3910.605）=114.785KN.m125.395.4215.122=104.85KN.m 恒荷载作用下迭代法计算 恒荷载作用下最后杆端弯矩恒载作用下M图（） 恒载作用下V图（KN）恒载作用下的N图（KN） 2、活载作用下的内力计算活载直接作用于BC跨时的内力，利用对称性.荷载引起的固端弯矩屋面==0.648KN.m标准层==2.593KN.m由荷载引起的偏心弯矩2.723KN.M2.723KN.m活载在BC跨时，引起的不平衡弯矩：=（0.648+2.723）=3.371KN.m=（2.593+2.723）=5.316KN.m 活荷载作用在BC跨时迭代法计算活荷载作用在BC跨时最后杆端弯矩 活荷载作用在BC跨时的M图（KN.M） 活载设计值作用在AB跨时的内力计算：计算汇交于每个节点各杆的转角分配系数： 活载引起的不平衡弯矩：①活载引起的固端弯矩：==59.77KN.m59.77KN.m==59.77KN.m59.77KN.m 则活载引起的节点不平衡弯矩：（59.771.323）=58.447KN.m59.772.723=57.047KN.m（59.771.323）=58.447KN.m59.772.723=57.047KN.m 活载作用在AB跨时的N图（KNm）内力组合：根据最不利而又可能的原则进行内力组合，并进行承载力计算：①恒载标准值1.2②恒载标准1.2+活载标准值1.4③恒载标准1.2+风载标准值1.4④恒载标准值1.2+活载标准值1.4+0.6风载标准值1.4或近似：恒载标准值1.2+0.85（活载标准值+风载标准值）1.4假定：当时，（M，N，V）标准值设计值/1.25注：本设计由于屋面在CE跨内有造型“葡萄架”，使得CE跨内柱的轴力增大，故组合时选取CE跨内力进行考虑。符号规定：梁：弯矩下侧受拉为“+”反之为“-”剪力以绕杆端顺时针为“+”柱：弯矩M：以柱左侧受拉为“+”轴力N：以柱受压为“+”受拉为“-” 用于承载力计算的框架荷载效应组合表梁编号截面内力KN(KN.M)恒载活载活载活载左风右风123456WL-CD左M-140.38-53.295-1.2255.2233.02-3.02V123.0742.060.202-0.84-1.0411.041中M157.14852.383-0.4582.037-0.930.93V右M-91.81-31.3770.31-1.149-4.8794.879V-103.27-33.540.202-0.84-1.0411.041WL-BC左M-68.039.39-0.226-30.2613.715-3.715V17.27-15.191.4915.19-2.8472.847中M-56.76-10.4360.746-10.43600V右M-68.03-30.261-0.2269.39-3.7153.715V-17.27-15.19-1.4915.19-2.8472.8473L-CD左M-113.09-54.13-1.5342.2628.978-8.978V117.9540.310.273-0.42-3.0623.062中M206.67645.186-0.4490.651-2.6432.643V右M-103.27-45.5740.536-0.96-14.26414.264V-108.39-35.290.273-0.42-3.0623.0623L-BC左M-24.67.511-1.551-19.39911.043-11.043V12.46-10.315.9610.31-8.4628.462中M-16.47-5.9442.339-5.94400V右M-24.6-19.399-1.5517.511-11.04311.043V-12.46-10.31-5.9610.31-8.4628.4622L-CD左M-113.03-54.178-1.5182.59114.839-14.839V118.8140.530.271-0.46-5.0135.013中M211.80645.959-0.4890.844-4.1864.186V右M-94.8-43.9210.54-0.904-23.21123.211V-107.53-35.070.271-0.46-5.0135.0132L-BC左M-29.847.563-1.565-20.38218.252-18.252V12.46-10.715.9610.71-13.98613.986中M-21.71-6.412.325-6.4100V右M-29.84-20.382-1.5657.563-18.25218.252V-12.46-10.71-5.9610.71-13.98613.9861L-CD左M-108.79-53.647-1.7183.54723.179-23.179V119.5541.040.296-0.61-8.3518.351 中M216.66648.35-0.5961.236-8.5138.513V右M-86.98-39.490.526-1.076-40.20440.204V-106.79-34.560.296-0.61-8.3518.3511L-BC左M-34.928.372-1.393-24.12128.51-28.51V12.46-12.455.9612.45-21.84721.847中M-26.79-7.8752.497-7.87500V右M-34.92-24.121-1.3938.372-28.5128.51V-12.46-12.45-5.9612.45-21.84721.847用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表）梁编号截面+Mmax及相应的V-Mmax及相应的V|V|max及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值WL-CD上　1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-197.861*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-197.86　166.18166.18中1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6212.44　　　　　下　1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-127.851*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-127.85　-138.34-138.34WL-BC上　1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-101.951*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-101.95　37.1737.17中　1*1.2+(2+4)*1.4-77.87　　　下　1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-101.951*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-101.95　-37.17-37.173L-CD上　1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-176.941*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-176.94　160.74160.74中1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6251.52　　　　　下　1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-160.841*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-160.84　-146.11-146.113L-BC上　1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-54.501*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-54.50　35.8735.87中　1*1.2+(2+4)*1.4-29.13　　　下　1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-54.501*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-54.50　-35.87-35.872L-CD上　1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-180.861*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-180.86　163.12163.12中258.57　　 1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6　　　下　1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-156.811*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-156.81　-146.39-146.392L-BC上　1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-65.491*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-65.49　40.0340.03中　1*1.2+(2+4)*1.4-35.20　　　下　1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-65.491*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-65.49　-40.03-40.031L-CD上　1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-182.021*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-182.02　166.68166.68中1*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6269.26　　　　　下　1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-155.951*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-155.95　-147.52-147.521L-BC上　1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-81.261*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-81.26　47.2647.26中　1*1.2+(2+4)*1.4-43.36　　　下　1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-81.261*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-81.26　-47.26-47.26用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表）柱编号截面内力恒载活载活载活载左风右风123456Z-Cw上M64.0220.211-1.2724.134-6.7356.735N219.6783.1827.622-16.031.806-1.806下M-44.97-17.2861.342-3.0725.511-5.511N236.5183.1827.622-16.031.806-1.806V-27.95-9.610.67-1.853.14-3.14Z-Dw上M-84.35-29.8860.31-1.152-4.8794.879N181.3846.14-0.2020.841.041-1.041下M58.324.474-0.2840.6723.818-3.818N198.4446.14-0.2020.841.041-1.041V36.5813.94-0.1520.472.23-2.23Z-C3上M28.3414.654-1.4062.144-14.5114.51N494.1159.7359.787-26.767.206-7.206下M-30.7-14.9741.399-2.27812.361-12.361N510.94159.7359.787-26.767.206-7.206 V-15.14-7.590.719-1.136.89-6.89Z-D3上M-35.08-19.6610.254-0.274-10.44610.446N390.7794.03-0.4751.264.103-4.103下M38.6620.26-0.250.3568.547-8.574N407.8394.03-0.4751.264.103-4.103V18.9110.24-0.1290.164.87-4.87Z-C2上M35.4116.245-1.4722.734-20.7320.73N769.4236.991.949-37.9316.179-16.179下M-37.76-17.251.552-3.05620.73-20.73N786.24236.991.949-37.9316.179-16.179V-18.76-8.590.775-1.4810.63-10.63Z-D2上M-45.6-22.620.288-0.552-14.66414.664N599.3141.7-0.7461.729.116-9.116下M48.9624.381-0.330.66614.664-14.664N616.36141.7-0.7461.729.116-9.116V24.2512.05-0.1580.317.52-7.52Z-C1上M219.512-0.8541.76-30.9630.96N1045.43316.32124.136-50.9929.675-29.675下M-10.5-4.7560.427-0.8837.84-37.84N1066.6316.32124.136-50.9929.675-29.675V-6.3-2.850.342-0.5313.76-13.76Z-D1上M-27.4-13.6940.196-0.41-25.5425.54N807.08188.86-1.0422.3317.467-17.467下M13.76.847-0.0980.20531.21-31.21N828.55188.86-1.0422.3317.467-17.467V8.224.11-0.0590.1211.35-11.35用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表）柱编号截面Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值Z-Cw上1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.678.141*1.2+4*1.4+6*1.4*0.670.621*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.693.25336.20191.72284.88下1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-57.331*1.2+4*1.4+6*1.4*0.6-50.321*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-69.68352.36207.88301.04-34.73-31.01-41.78Z-D3上1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-119.021*1.2+3*1.4+6*1.4*0.6-77.351*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-119.02 227.44173.20227.44下1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.686.701*1.2+3*1.4+6*1.4*0.653.081*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.686.70243.82189.58243.8252.7533.4552.75Z-C3上1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.632.291*1.2+4*1.4+6*1.4*0.639.361*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.655.77725.04439.52618.42下1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-36.371*1.2+4*1.4+6*1.4*0.6-40.331*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-57.10741.20455.69634.59-17.60-20.43-28.93Z-Ｄ3上1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-63.021*1.2+3*1.4+6*1.4*0.6-26.371*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-63.02484.62371.85484.62下1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.665.951*1.2+3*1.4+6*1.4*0.631.071*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.665.95501.00388.23501.0033.0714.7433.07Z-C2上1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.636.611*1.2+4*1.4+6*1.4*0.650.991*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.669.181117.81685.27950.60下1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-39.901*1.2+4*1.4+6*1.4*0.6-53.601*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-72.921133.97701.44966.76-19.62-26.81-36.43Z-D3上1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-79.581*1.2+3*1.4+6*1.4*0.6-33.601*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-79.58742.08568.37742.08下1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.684.911*1.2+3*1.4+6*1.4*0.636.781*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.684.91758.46584.74758.4642.1818.0542.18Z-C1上1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.69.051*1.2+4*1.4+6*1.4*0.642.941*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.653.591516.87926.561280.84下1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.610.501*1.2+4*1.4+6*1.4*0.6-36.491*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6-41.821537.19946.891301.160.39-15.89-19.08Z-D1上1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-59.261*1.2+3*1.4+6*1.4*0.6-8.921*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-59.261000.67761.891000.67下1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.642.021*1.2+3*1.4+6*1.4*0.6-7.931*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.642.021021.28782.501021.2820.260.2020.26框架梁柱配筋计算1.框架梁配筋计算：框架梁、柱截面配置应满足承载力的要求，对于梁和的偏心受压柱还应满足裂缝宽度要求，当梁的截面尺寸在常用高跨比范围内时，其挠度一般可以不必验算。1）支座截面的配筋可考虑柱的支承宽度的影响，即按支座边缘截面的弯矩计算，其 值为：M其中：支座边缘截面的弯矩设计值支座中线组合弯矩设计值与b=450mm1）梁的截面尺寸验算：其中钢筋：选用Ⅱ级HRB335砼：C20若为单排钢筋时其as=35mm若为双排钢筋时其as=60mm边跨梁截面尺寸bh=300600mm根据由M===366.83KN.m＞V=0.25cfcbho=0.251.09.6300（600－35）=406.8KN＞中跨梁截面尺寸：b×h=300×450mm2同理根据M===197.91KN.m＞ V=0.25cfcbho=0.251.09.6300（450－35）=298.8KN＞3)求纵筋对于现浇屋盖：梁板整体浇注，主梁与次梁相交支座处上部纵筋相互交叉重叠，致使主梁承受负弯矩的纵筋位置下移，故梁有效高度减少=-50=600-60=540mm其它单排钢筋处：=35mmho=h－=600－35=565mm中跨：ho=h－=450－35=415mm①对于屋面梁:正弯矩的跨中截面按T形截面计算验算截面类型：a)确定翼缘计算宽度b，f按计算跨度lo考虑时:b，f=按梁（肋）净距Sn考虑时：b，f=b+Sn=300+4500=4800mm取二者较小值：b，f=2530mmb)判别T形截面类型=1250.83KN.m＞故属于第一类型T形截面负弯矩的支座截面按矩形计算按四级抗震设计：最小配筋率=0.2%b=0.2%×300×565=339 =0.2%b=0.2%×300×415=249根据裂缝宽度要求：4）：斜截面计算梁配箍筋：①支座处最大剪力：验算是否需要按计算配置箍筋：根据0.7ftbho=0.7×1.1×300×540=124.74KN＜故需按计算配置箍筋.选用Ф8双肢箍筋抗剪根据得S1≤另根据：≥=≥得S2≤S3≤Smax加密区S3=min=min=150mm非加密区边跨当V＞0.7ftbho时，取S≤250mm当V≤0.7ftbho时，取S≤350mm中跨当V＞0.7ftbho时，取S≤200mm 当V≤0.7ftbho时，取S≤300mm根据抗震设计规范中跨加密区长度为1.5hb=1.5×450=675mm取700mm边跨加密区长度为1.5hb=1.5×600=900mm取1000mm对于边跨梁：hw=600-100=500mm＞450mm故需要设立腰筋：选用φ12根据As腰≥0.1%bhw=0.1%×300×500=150mm22φ12As=226mm22、框架柱的配筋计算：①确定柱的计算长度按现浇式:底层lo=1.0H=5m其余层lo=1.25H=1.253.9=4.875m②计算柱的纵向受力钢筋各层柱在横向框架平面内,按单向偏心受压构件计算,且纵向受力筋按AS=AS"对称布置在弯矩作用方向对边；在横向框架平面外,按轴心受压构件验算。因需考虑四级抗震，对于中柱、边柱：0.6%≤ρ≤5%角柱：0.8%≤ρ≤5%且单侧配筋率ρ≥0.2%柱最不利截面内力组合的偏心距增大系数η和稳定系数的计算如下：根据：当：≤5时取=1.0其中eo=ea=max=+=当＞1.0时取=1.0当lo/h＜15时,取=1.0当==1.15-当：N≤Nb时，按大偏心受压计算 N＞Nb时，按小偏心受压计算若按大偏心受压计算时，根据：则：AS=AS"=其中e=ei+=+且需满足：≤≥2as若按小偏心受压计算时：=（=0.8）==二、柱的裂缝宽度计算：当＞0.55时，应作裂缝宽度验算三、柱箍筋计算：①验算柱的截面尺寸：根据：=0.25×1.0×14.3×350×415=519.27KN＞ 符合要求因:入=取入=3（其余柱）入=取入=3（底层柱）0.3fcA=0.314.3350450=675.68KN>N=243.82KN=107.9KN>V故此时仅按构造要求配置箍筋同理：可验算在其它V作用下，也仅只需按构造要求配置箍筋加密区长度:上面各层柱上.下端:取max={h,，500mm}即为==633mm,取650mm底层柱的柱根处取==1667mm,取1700mm对于加密区：取φ8@100非加密区：取φ8@150对于加密区体积配筋率：ρv===0.5%＞ρvmin=0.4%满足要求其中fc：轴心抗压强度设计值，低于C35的按C35取值.四、柱平面外轴压验算：垂直于弯矩作用方向的承载力按轴心受压验算：由经查表：=0.921经查表：=0.913<按式：N=0.9[fcbh+f’y（A’s+As）]=0.9×0.913×[14.3×350×450+300×（1017+1017）]=2352.07KN＞Nmax满足要求 以下既是该框架的梁柱配筋表KJ-3配筋柱编号截面eo/ho>0.55Mk(KN·m）Ateρteδskψdeqωmax≤[ωmax]=0.3Z-Cw上0.8074.6787500.013162.800.48180.14下0.5655.744787500.013117.610.24180.05Z-Ew上1.2895.216787500.013214.770.63180.24下0.8769.36787500.013152.400.44180.124.框架柱柱下基础设计对KJ-⑿中D轴线的柱下基础（JC-1）1）选型根据框架的型式及荷载小的特点，且无地下室，现选用阶梯形独立基础,砼等级为C20.钢筋为HPB235.2）确定基础顶荷载⑴由基础梁传来的恒载设计值：Nb=72.98KN=0.105mMb=72.98×0.105=7.66KN.m⑵由柱Z-D1传来的荷载设计值：第一组(Nmax与相应的M与V) M=42.02KN.mN=1021.28KNV=20.26KN第二组(Mmax与相应的N与V)M=42.02KN.mN=1021.28KNV=20.26KN故作用于基顶的荷载设计值第一（二）组：M=42.02+7.66=49.68KN.mN=1021.28+72.98=1094.26KNV=20.26KN3）确定基础基底的尺寸A0因考虑偏心的影响，基础面积按增大30﹪计算A=1.3A0=1.3×6.16=8.008m2初步选择基础面积A=2.6×3=7.8m2W=G=eo=＜=250+1.2×18×（1.4-0.5）=269.44Kpa基础边缘的最大和最小压力计算：Pmax===190.78kpaPmin===157kpa因为：Pmax=190.78kpa＜1.2fa=1.2×269.44=323.3kpa＜fa=269.44kpa故该基础底面尺寸满足要求4）确定基础高度： 地基净反力计算：Pn，max===157.18kpaPn,min===123.4kpa因：＞h=800mm＞h=800mm即：基础底面落在450线以外故应进行抗冲切验算按比例可求得相应于柱边缘、变阶处及冲切破坏锥体外边缘处的地基净反力值。 ①柱边基础截面抗冲切验算：∵＞∴考虑冲切荷载时取用的面积为：A=[=[=1.224m2bt=350mmbb=350+2×750=1850mmbm=＞故在柱边缘处满足冲切要求②变阶处抗冲切验算：h1=400mmho1=350mm∵＜mm∴考虑冲切荷载时取用的面积为：A=[=[=1.80m2 bt=1600mmbb=1600+2ho=1600+2×350=2300mmbm=＞故在柱变阶处满足冲切要求即：该基础高度满足受冲切承载力要求（4）基础底板配筋计算：沿基础长边方向，对柱边截面Ⅰ-Ⅰ处的弯矩MⅠ计算：MⅠ===225.56KN.m按下式可得As1==1591mm2变阶处截面Ⅰ，-Ⅰ，的弯矩M1，为：MⅠ，===82.60KN.m变阶处有效高度ho1，=400-50=350mm则A，s1==1249mm2＜As1故基础长边方向应按As1配筋，现配置：φ12@180，As=1582mm2＜As1，但＜5%，符合要求。沿基础短边方向的计算：按轴心受压考虑 Pn=MⅡ===190.35KN.m按下式可得AsⅡ==1361mm2变阶处截面Ⅱ，-Ⅱ，的弯矩MⅡ，为：MⅡ，===63.80KN.m变阶处有效高度hoⅡ，=400-60=340mm则A，sⅡ==993mm2＜AsⅡ故基础短边方向应按AsⅡ配筋，现配置：φ12@250As=1356mm2＜AsⅡ但：＜5%，符合要求。对KJ-⑿中C轴线的柱下基础（JC-2）选型根据框架的型式及荷载小的特点，且无地下室，现选用阶梯形独立基础,砼等级为 C20.钢筋为HPB235.确定基础顶荷载⑴由基础梁传来的恒载设计值：Nb=98.699KN=0.105mMb=98.699×0.105=10.36KN.m⑵由柱Z-C1传来的荷载设计值：第一组(Nmax与相应的M与V)M=10.50KN.mN=1537.09KNV=0.39KN第二组(Mmax与相应的N与V)M=－41.82KN.mN=1301.16KNV=－19.65KN故作用于基顶的荷载设计值第一组：M=10.36－10.50=－0.14KN.mN=1537.19+98.699=1635.89KNV=0.39KN第二组：M=－41.82－10.36=－52.18KN.mN=1301.16+98.699=1399.86KNV=－19.08KN（3）确定基础基底的尺寸A0初步选择基础面积A=2.9×3.2=9.28m2W=G=eo=＜83=250+1.2×18×（1.4-0.5）=269.44Kpa（ηb=0）基础边缘的最大和最小压力计算：Pmax===198.07kpa Pmin===170.82kpa因：Pmax=198.07kpa＜1.2fa=1.2×269.44=323.32kpa＜fa=269.44kpa故该基础底面尺寸满足要求5）确定基础高度：地基净反力计算：Pn，max===164.47kpaPn,min===137.22kpa因：＞h=800mm＞h=800mm即：基础底面落在450线以外故应进行抗冲切验算 按比例可求得相应于柱边缘、变阶处及冲切破坏锥体外边缘处的地基净反力值。①柱边基础截面抗冲切验算：∵＞∴考虑冲切荷载时取用的面积为：A=[=[=1.54m2bt=350mmbb=350+2×750=1850mm bm=＞故在柱边缘处满足冲切要求②变阶处抗冲切验算：h1=400mmho1=350mm∵＜mm∴考虑冲切荷载时取用的面积为：A=[=[=2.12m2bt=1700mmbb=1700+2ho=1700+2×350=2400mmbm=＞故在柱变阶处满足冲切要求即：该基础高度满足受冲切承载力要求（4）基础底板配筋计算：沿基础长边方向，对柱边截面Ⅰ-Ⅰ处的弯矩MⅠ计算：MⅠ===307.38KN.m按下式可得As1==2168mm2变阶处截面Ⅰ，-Ⅰ，的弯矩M1，为： MⅠ，===111.13KN.m变阶处有效高度ho1，=400-50=350mm则A，s1==1680mm2＜As1故基础长边方向应按As1配筋，现配置：φ14@200As=2154mm2＜As1但：＜5%，符合要求。沿基础短边方向的计算：按轴心受压考虑Pn=MⅡ===279.96KN.m按下式可得AsⅡ==2002mm2变阶处截面Ⅱ，-Ⅱ，的弯矩MⅡ，为：MⅡ，===92.79KN.m变阶处有效高度hoⅡ，=400-60=340mm则A，sⅡ==1444mm2＜AsⅡ故基础短边方向应按AsⅡ配筋，现配置：φ14@240， As=2000mm2＜AsⅡ但：＜5%，符合要求。'