框架结构毕业设计

'摘要此本设计说明是对苏州某科技城独立式标准框架厂房的设计说明。在了解该厂房的原始设计资料、工程概况的情况下，对该框架厂房的设计作了建筑、结构等方面的设计要求。拟定了长60米，宽28米的5层框架厂房后，画出符合要求的建筑图。然后根据工程概况（风荷载、抗震等级、楼面活荷载等）和框架厂房的自身情况等因素确定框架的最不利内力，并以此作为结构设计的荷载依据。在本设计中，框架的梁、柱、基础、楼板、楼梯均作了详细的计算，而且都符合规范要求。最后，将手算的结构与PKPM软件所计算的结果进行比较，发现两者的结果接近。本设计中还附带了在PKPM软件电算的内容。关键词：工程概况框架结构内力计算构件设计 ABSTRACTThedesigndescriptionsaretotallyfortheframestructureofaworkshopinSuzhou.Withitsoriginaldesignresourcesandsituationoftheproject,wehaveputforwardsomestandardsinaspectsofconstructionandstructure.Weestimatetheworkshop60minlength28minwid-thanhave5floors.ThenIdrewconstructionfiguresunderstandards.Accordingtooriginalresources(windload,seismicgrade,liveloadonfloor,etc)andfigureofframeworkworkshop,Iworkedouttheworstinternalforceofstructure,whichIusedtodesignthestructure.Amongtheprocessofdesignation,Icalculatedbars,columns,floorsandstairsindetails.Besides,allthedesignationarefittostandards.Finally,IcomparedproductdesignedbymyselfwiththeonedesignedbyPKPM.Asaresult,thetwodesignationsaresimilar.CalculationbyPKPMisalsoincludedinthecalculation.Keywords:situationofproject,framestructure,internalforcecalculation,componentdesignation. 目录第一章设计任务及要求11.1设计原始资料11.2建筑设计任务及要求11.3结构设计任务及要求2第二章结构设计计算42.1结构布置及计算简图42.2荷载计算62.3框架侧移刚度计算112.4横向水平作用下框架内力和侧移计算122.5竖向荷载作用下结构的内力计算212.6截面设计442.7楼板设计512.8基础设计552.9楼梯设计61第三章PKPM建模数据64参考文献72致谢73 第一章设计任务及要求1.1设计原始资料1.1.1工程概况该厂房为4~5层钢筋混凝土框架结构，总建筑面积为8000~10000，建筑等级为二类建筑。建筑基础埋深1.2m，一层层高5.4m，标准层高4.5m。建筑物平面形式为矩形，南北宽不超过40m，东西长40~60，室内外高差450mm。本建筑设楼梯二座（东、西两个出入口），电梯二部；无地下室为车库，各层由办公室、会议室及大空间操作车间等组成；顶层有电梯机房，屋面为平屋顶；平面、立面尺寸拟定应符合国家有关模数规范。1.1.2设计条件1、冬季采暖室外空气计算温度-5℃，夏季通风室外空气计算温度30℃，冬季采暖室内空气计算温度18℃；2、冬季主导风向东北，平均风速1.9m/s，夏季主导风向东南，平均风速2.2m/s，e基本风压0.50kN/m2；3、年平均降水量1450mm，日最大降水量100.6mm；4、常年地下水位低于-2m，水质对混凝土没有侵蚀作用；5、建筑场地50年一遇的基本雪压S0=0.40kN/m2；6、地基承载力特征值为240kN/m2，I类场地；7、建筑结构设计使用年限50年，安全等级二级。8、建筑抗震设防类别为丙类，设防烈度6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为第一组，I类场地设计特征周期0.25s；9、结构形式为框架结构，框架抗震等级为三级；1.2建筑设计任务及要求 根据毕业设计大纲要求，建筑设计只进行方案设计，设计深度达到扩初设计水平。分配三周的时间。具体要求完成以下任务：（1）建筑方案图（为了后面计算简便，注意横向对称）1、底层平面图1:100~2002、标准层平面图1:100~2003、主要立面图1:2004、剖面图（剖到电梯井）1:100~2005、总平面示意图1:500~1000图纸工作量：计算机绘图A2图纸6张左右（2）建筑设计说明书要求完成一份建筑设计说明书。具体内容提纲如下：1、设计任务简介2、建筑设计提纲3、平、立、剖面设计说明4、承重结构的选择与布置5、围护结构的选择与布置6、主要节点构造说明7、其他说明（3）设计要求1、在充分理解设计任务要求的基础上，使建筑设计达到房间设置合理，使用方便，交通安全流畅；设计方法正确；步骤清晰完整；并学会正确使用规范和标准图集。2、绘图要求严格按照制图标准要求，做到图幅规范，布图紧凑匀称，线条流畅，粗细分明，尺寸齐全，注字规范。3、说明书的撰写应字迹工整，结构严谨，条理清楚，文字通顺。1.3结构设计任务及要求结构设计分配六周时间（1）学生通过调研收集资料，完成调研及方案论证报告；（2）结构设计计算书 1、结构方案的确定，根据使用要求，场地条件，抗震设计等要求并遵循使用方便、结构合理、施工可行的原则，经过分析比较确定结构方案。包括结构选型、结构体系的选型、结构布置、基础形式的确定和主要承重构件截面尺寸的确定；2、结构内力计算（手算一榀标准框架）；3、结构电算复核，电算主要成果输出，并将电算结果与手算作对比分析；4、楼梯、楼板设计；5、基础设计。（3）结构施工图1、基础图1张；2、结构布置图1~2张；3、楼梯配筋图1张；4、楼板配筋图1张；5、框架配筋图1张。图纸工作量：计算机绘图A2图纸6张左右。（4）设计要求1、每个学生应通过毕业设计锻炼自己独立思考的能力，提高阅读和使用参考资料、综合运用所学各门知识，分析和解决问题的能力。熟悉并正确运用各种规范。2、设计方案合理；设计方法正确；计算数据可靠；计算书条理清晰，文字简练，书写工整。3、设计图纸能正确表达设计意图，符合制图标准，图面布置协调合理。 第二章结构设计计算2.1结构布置及计算简图2.1.1结构布置根据该厂房的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面的设计。主体结构共5层，局部突出屋面的塔楼为电梯机房，高3米。填充墙采用240mm厚的粉煤灰轻渣空心砌块。门有木门和铁门，铁门装在厂房的入口处，其他地方为木门，洞口大小见建筑图。楼盖和屋盖均采用现浇混凝土结构，楼板后100mm。梁截面高度按跨度的1/12~1/8估算。估算结果见表2.1.。表2.1中还给出来隔层梁、柱、板的混凝土强度等级和截面尺寸。表2.1各层梁截面尺寸及混凝土强度等级横梁（b×c）/纵梁（b×h）次梁（b×c1~3C30350×600350×700300×4504~5C30300×600300×700300×450柱的截面尺寸可根据进行估算。该框架厂房的抗震等级为三级，框架柱轴压比限值为=0.9。底层中这算在单位面积上的重力荷载代表值近似取13,其他各层去12，先偏安全地取为13。边柱和中柱的负荷面积分别为3.5m×6m，7m×3m，7m×6m。则第一层柱截面的面积应为：边柱：中柱： 如截面取正方形，则边柱与中柱的边长分别为371mm，505mm。若柱截面按照（1/15~1/10）进行估算（为第i层层高），则底层柱的边长为b=（1/15~1/10）×(5.0+0.45+0.2)×=（377~565）mm，其中0.2为基础埋深减去基础高度（即1.2－1.0）m；其他层柱的边长b=（1/15~1/10）×4.5×=（300~450）mm。根据以上计算结果并综合其他因素，本设计截面尺寸从1~5层都取600mm×600mm。基础选用柱下扩展独立基础，埋深为1.2m，基础高度为1.0m。框架结构的计算简图如图2.1所示。取顶层柱的形心线为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2~5层的柱高为层高，即为4.5m；底层柱的层高取基础顶面与第二层楼面底部标高之差，则底层柱高为（1.2－1.0）+0.45+5.0=5.65m。2.1.2框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁，取，对于边框架梁，取，对于柱取。1~3层梁：4~5层梁：底层柱： 图2.1框架横向计算简图注：括号中的数值为边框架的相对线刚度4~5层柱：设2~5层柱的相对线刚度为1，则底层柱的相对线刚度为诶0.80，1~3层中框架梁的相对线刚度为0.75，4~5层中框架梁梁的相对线刚度为0.64，1~3层边框架梁的相对线刚度为0.56，4~5层边框架梁的相对线刚度为0.48。2.2荷载计算2.2.1重力荷载计算1、屋面（上人）自重 30厚细石混凝土三毡四油防水层20厚水泥砂浆找平层40厚蛭石水泥砂浆找坡层25厚玻璃保温层100厚钢筋混凝土板10厚混合砂浆抹灰层合计：4.432、1~4层楼面自重水磨石地面：20厚水泥砂浆打底，10厚面层100厚钢筋混凝土板10厚混合砂浆抹灰层合计：3.323、梁自重1~3层主梁钢筋混凝土结构抹灰层合计：5.484~5层主梁钢筋混凝土结构 抹灰层合计：4.72次梁自重钢筋混凝土结构抹灰层合计：3.561~3层纵梁钢筋混凝土结构抹灰层合计：6.3894~5层纵梁钢筋混凝土结构抹灰层合计：5.5054、柱自重钢筋混凝土结构抹灰层合计：9.41 5、墙体自重木门重0.2，钢铁门重0.45，铝合金窗重0.45。外墙：水刷石外墙面0.5240厚粉煤灰轻渣空心砌块20厚混合砂浆内墙抹面合计：2.76内墙：240厚粉煤灰轻渣空心砌块20厚混合砂浆内墙抹面合计：2.602.2.2活荷载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据《06建筑结构荷载规范》查得上人屋面2.0楼面4.0雪荷载屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中的较大者。2.2.3重力荷载代表值重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值加上个可变荷载组合值，即。表2.2汇总了各层重力荷载代表值的计算过程。 表2.2梁柱重力荷载标准值层次构件1横梁5.4806.404415434374纵梁6.3895.40551725次梁3.5606.9038933柱9.4105.656132432~3横梁5.4806.404415434374纵梁6.3895.40551725次梁3.5606.9038933柱9.4104.506125834~5横梁4.7206.404415433891纵梁5.5055.40551725次梁3.5606.9038933柱9.4104.50612583由表2.2中的数据进行各层重力荷载代表值的计算，汇总于表2.3.表2.3各层重力荷载代表值层次梁（）柱（）板（）墙（）可变系数活载（）（）层上柱层上柱层上层下6289010235802150.514.7=7.35971538911021119609170315150.5480=2401366143891111911194562151515150.54122=20611578234374111911194469151515150.54038=20191613024374111911194469151515150.54038=20191613014374111914354469151517360.54038=201916667 2.3框架侧移刚度计算柱的侧移刚度按计算，其中系数为柱侧移刚度的修正系数，可根据梁柱线刚度比值以及柱的位置（中柱或边柱、底层或一般层）确定。现以第二层的B-5柱为例计算侧移刚度，说明计算过程，其余柱的侧移刚度计算见表2.4~表2.7。图2.2是B-5柱及与之相连的梁的相对线刚度。图2.2B-5柱及与之相连的梁相对线刚度，表2.4中框架柱侧移刚度D值层次边柱（18个）中柱（23个）50.6400.242103251.2800.3901664056857040.6950.258110081.3900.410174936004832、30.7500.273116481.5000.4291830463065610.9380.489105511.8750.61313225494273表2.5边框架柱侧移刚度D值层次边柱（4个）中柱（6个）50.4800.19482771.2800.39016640123948 续表2.5边框架柱侧移刚度D值40.5200.20687891.3900.410174931401142、30.5600.21993441.1200.5282252817254410.7000.44495901.4000.55912058110708表2.6楼、电梯间框架柱侧移刚度D值层次B-3、B-9、C-3、C-951.1200.359153176126841.2150.37816128645122、31．3100.396168966758411.6380.5881268150724表2.7横向框架层间侧移刚度层次123456557058707848707848051097627862.4横向水平作用下框架的内力和侧移计算2.4.1横向水平地震作用下框架的内力和位移计算1、横向自震周期计算结构顶点假想侧移由和计算，计算过程见表2.8.将突出屋顶的电梯机房部分的折算至主体结构顶层,折算后荷载为。表2.8结构顶点假象位移计算层次5148171481776278619.4304.6 续表2.8结构顶点假象位移计算4157823059980510738.0285.23161304672987078453.7247.22161306285987078472.2193.511666779526655705121.3121.3本厂房是质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，可按式计算基本周期，其中的量纲为m，结构基本自震周期考虑非承重砖墙影响折减系数=0.7，则1、水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计的结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可以用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按下式确定：，其中为相应于结构基本自震周期的水平地震影响系数，为结构等效总重力荷载，多质点时取总重力荷载的85%。因1.4=，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数按计算，则，故各质点的水平地震作用按式计算，则 ，具体的计算过程见表9。各楼层地震剪力按式计算，计算结果见表2.9。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布见图2.3。（a）水平地震作用分布（b）层间剪力分布图2.3横向水平地震作用及楼层地震剪力表2.9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次626.6597125877.150.02322.7522.75523.6513661323082.650.282417.43440.18419.1515782302225.300.264261.13701.31314.6516130236304.560.206203.76905.07210.1516130163719.500.143141.451046.52 续表2.9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表15.651666794168.550.08281.111127.633、水平地震作用的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式和式确定，计算过程见表2.10，表中还计算了各层的层间弹性位移角。表2.10横向水平地震作用下的位移验算层次5440.187627860.585.4145001/77594701.318051070.874.8345001/51723905.078707841.043.9645001/432721046.528707841.202.9245001/375011127.636557051.721.7256501/3285查表得弹性层间位移角限值。由表2.9可知最大弹性层间位移角发生在第一层，其值为1/3285小于1/500，满足要求。4、水平地震作用下的框架内利计算以⑤轴线横向框架的内利计算为例，说明计算方法，其余框架的内里计算从略，计算结果见表2.11。框架柱端剪力及弯矩分别按式和式，计算。其中取自表4，取自表2.7，层间剪力取自表2.9，各柱的反弯点高度比。表2.11各层柱端弯矩及剪力计算层次边柱54.5440.18762786103255.960.6400.40010.7316.09 续表2.11各层柱端弯矩及剪力计算44.5701.31805107110089.590.6950.52522.6620.5034.5905.078707841164812.110.7500.50027.2527.2524.51046.528707841164814.000.7500.53833.8629.1415.651127.636557051055118.140.9380.65066.6235.87层次中柱54.5440.18762786166409.601.2800.45019.4423.7644.5701.318051071749315.241.3900.50034.2934.2934.5905.078707841830419.021.5000.50042.8042.8024.51046.528707841830422.001.5000.50049.5049.5015.651127.636557051322522.741.8750.60677.8650.62注：表中h、M、V、D的量纲分别为：m、、和。两端弯矩、剪力及轴力分别按，，和进行计算，梁柱的线刚度由图2.1可查得，计算结果汇总于表2.12。表2.12两端弯矩、剪力、轴力计算层次边梁中间梁柱轴力l/ml/mE轴D轴C轴B轴A轴516.0911.887.04.0011.8811.887.03.394.00-0.6100.61-4.00431.2326.877.08.3026.8726.877.07.6812.30-1.2301.23-12.30349.9138.557.012.6438.5538.557.011.0124.94-2.8602.86-24.94256.3946.157.014.6546.1546.157.013.1939.59-4.3204.32-39.59169.7350.067.017.1150.0650.067.014.3056.70-7.1307.13-56.70注：表中M、V、N的量纲分别为：、和,设轴力的拉力为正值 水平地震作用下框架弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图2.4所示。（a）框架弯矩图（单位：kN·m）（b）梁端剪力及柱端轴力图（单位：kN）图2.4水平地震作用下⑤轴线框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图注：图（a）中的弯矩以在梁的上部为正，以在柱的左部为正 2.4.2横向风荷载作用下框架柱的结构内利和侧移计算1、风荷载标准值风荷载标准值按式计算，基本风压。由《06荷载规范》查得风荷载的体形系数迎风面为0.8，背风面为-0.5；该厂房位于苏州某科技城，假设建在城郊，属于B类地区。风振系数可按式确定。确定脉动增大系数，=0.66s，，查表得=1.33；确定脉动影响系数，H/B=，且该厂房位于B类地区，查表得=0.42；振型系数的确定，=。仍取⑤轴线横向框架，其负载宽度为6.0m，由得沿房屋高度分布风荷载标准值可如下表示：根据各楼层标高处的可查得，带入上式可得各楼层标高处的，其值汇总于表2.13，沿高度分布如图2.5，图2.5还包括了风荷载下框架的内力简图。表2.13各楼层标高处的风荷载标准值层次（迎风面）（背风面）523.651.001.311.4264.4832.802419.150.811.231.3684.0382.524314.640.621.131.3063.5422.214210.150.431.001.2402.9761.86015.650.241.001.1342.7221.701《06荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计中H=23.65小于30m，且 H/B=23.65/28=0.845小于1.5，但由表12可见在1.134和1.426之间变化，即要受风压脉动的影响。（a）风荷载载沿高度的分布（单位：kN/m）（b）风荷载的等效节点荷载（单位：kN） （c）风荷载作用下的弯矩图（单位：kN·m）（d）风荷载作用下的梁端剪力及柱端轴力（单位：kN）图2.5⑤轴线框架上的风荷载 1、风荷载作用下的水平位移验算根据图2.5（b）所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后根据表2.4求出⑤轴线框架的层间侧移刚度，再按式和计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表2.14。表2.14风荷载作用下框架层间剪力和位移计算层次515.9815.98705700.234.841/930429.5345.51744950.614.611/976325.9071.41782080.914.001/1125221.7693.17782081.193.091/1456122.45115.62607771.901.901/33628注：为各柱的高度由表2.14可见，风荷载作用下框架的最大层间弹性位移角为诶1/930小于1/550，满足规范要求。2.5竖向荷载下框架结构的内力计算2.5.1横向框架的内力计算1、计算单元取⑤轴线横向框架进行计算，计算单元宽为6.0m，如图2.6所示。由于房间内布置有次梁，故可以对直接将力传递给该框架的楼面板块进行适当地划分，即图中阴影线所示部分；计算单元内阴影线外的楼面荷载则通过次梁和纵梁以集中力的形式传递给横向框架梁。由于边纵梁的中心线不与柱的中心线重合，因此在边框架节点上有集中力偶的作用。 图2.6横向框架计算单元1、计算荷载（1）恒荷载横向框架梁受恒荷载的简图如图2.7所示。图中代表各层横梁的自重；代表楼/屋面板直接传给横梁的三角形荷载；代表有边纵梁传递给横梁的荷载；它包括纵梁自重、墙自重和楼板重；代表由次梁传递给横梁的荷载，它包括次梁自重和楼板重；代表由纵梁传递给横梁的荷载，它包括纵梁自重和楼板重；M代表由于边柱和边纵梁中心线不重合引起的节点弯矩。图2.7框架梁受恒荷载作用为便于计算可按照梁端弯矩等效原则将三角形荷载等效为均布荷载，；将梯形荷载等效为均布荷载，，本设计中，即。现以第8层为例说明、、和M的计算过程，其他各层的竖向荷载计算结果汇总于表2.15。对于第8层，， 表2.15竖向荷载下恒荷载的计算层次M54.7215.519.696.620.1589.31100.80112.4713.4044.7211.627.264.960.15117.9180.8892.5517.6935.4811.627.264.960.125123.2180.8897.8515.4025.4811.627.264.960.125123.2180.8897.8515.4015.4811.627.264.960.125123.2180.8897.8515.40注：上表中的单位为，的单位为，M单位为（2）活荷载横向框架梁上受活荷载的简图如图2.8所示。各力的计算方法与恒荷载的计算方法相同计算结果汇总于表2.16。图2.8各层作用的活荷载表2.16竖向荷载下活荷载的计算层次M57.004.382.990.1517.9335.872.69414.008.755.980.1535.8771.745.38314.008.755.980.12535.8771.744.48214.008.755.980.12535.8771.744.48114.008.755.980.12535.8771.744.48注：上表中的单位为，的单位为，M单位为（3）内力计算图2.9是横向框架所受的竖向荷载总图。 图2.9横向框架竖向荷载总图（集中力单位为kN，均布荷载单位为kN/m）用弯矩二次分配法进行竖向荷载下框架的内里计算。由于设计中框架的结构、受力都对称，在忽略轴向变形的情况下，可将框架取半来简化计算，简化后如图2.10所示。竖向荷载下的内力及计算过程见图2.11~图2.13。图2.10内力计算简图 （a）恒载下的弯矩图（单位：kN/m）（b）恒载下的剪力图（单位：kN） （c）恒载下的轴力图（单位：kN）图2.11恒载下框架的内里图 图2.12恒荷载作用下框架的内里计算 （a）活载下的弯矩图（单位：kN/m）（b）活载下的剪力图（单位：kN） （a）活载下的轴力图（单位：kN）图2.13活载下框架的内里图2.5.2横向框架内里组合1、框架梁内力组合该厂房考虑了四种内力组合，即、、和。其中这种内力组合的效应与考虑地震作用的效应相近，本设计不考虑。各层梁的内力组合见表2.16，表中、两列中的梁端弯矩M为经调幅后的弯矩（调幅系数为0.8）。现以第一层AB跨的最大跨间弯矩的计算为例，作计算说明。其他各层的内力值汇总于表2.18。，左震：设x为跨间最大弯矩处到A端的距离，由于，故x=3.5m，即跨间最大弯矩出现在跨中位置。 右震：，故x=3.5m，即跨间最大弯矩出现在跨中位置。 表2.17框架梁内力组合层次截面位置内力一层AM-77.58-60.7173.3369.7-77.194-261.99-29.15-165.13-165.44-178.09114.38V79.661.417.717.11150.58195.1993.60131.41168.86181.48M-108-87.3452.5950.1-305.91-173.39-185.31-87.69-233.14-251.88V90.4671.2517.717.11220.63176.029147.51109.70193.37208.30M-101.1-81.3152.5950.1-157.51-290.039-78.77-176.39-217.80-235.15107.27V85.5466.9415.0314.3168.05205.939105.59137.19182.42196.36M-98.23-78.852.5950.1-283.43-93.399-172.68-47.04-211.41-228.20V84.2566.0515.0314.3203.2678.17135.4246.64179.79193.57续表2.17框架梁内力组合 四层AM-87.67-66.8218.631.2-165.96-212.83-78.52-139.42-185.18-198.7590.07V79.5163.064.928.3168.67181.07104.09122.43170.40183.70M-103.67-86.315.8526.8-253.11-213.177-158.28-106.00-226.255-245.22V85.2369.934.928.3196.59184.19131.77113.43184.99200.18M-97.7-80.5815.8526.8-198.8-238.74-98.05-150.33-212.48-230.05100.30V82.7266.814.537.68177.74189.15109.96126.94178.48192.80M-95.75-78.815.8526.9-234.16-93.54-147.83-44.81-208.06-225.22V82.0266.184.537.68187.5278.47125.9044.28176.91191.08跨间一层71.9945.85121.4094.9864.2448.5543.0571.8195.88114.5848.9131.84四层48.4144.93100.0894.3352.2135.9441.4691.7894.02127.9047.3830.30注：表中、分别为AB跨、BC跨的跨间最大弯矩，M以下部受拉为正；该厂房的抗震等级为诶三级，梁端剪力增大系数=1.1；为承载力抗震调整系数，在弯矩计算中取0.75，在剪力计算中取0.85。表2.18（a）横向框架A柱弯矩和轴力组合 层次截面位置内力屋面均布荷载屋面雪荷载5柱顶M89.0635.2811.866.316.1143.39159.2674.46107.924155.51156.26159.2674.46155.51N181.148.659.341.64276.69280.65174.22182.54293.19285.48280.65174.22293.19柱底M-56.59-37.64-30.374.210.7-110.04-120.63-57.74-80.06-114.04-120.60-120.63-57.74-114.04N212.248.659.341.574313.95317.91204.03212.35335.11322.74317.91204.03335.114柱顶M35.3240.5144.9514.420.575.28111.5734.1676.8088.1999.10111.5734.1688.19N407．7147.6107.876.4912.667.05683.4430.41455.99698.02695.89683.4430.41698.02柱底M-44.22-39.94-39.9415.8822.7-83.38-123.40-38.06-85.19-99.64-108.98-123.40-38.06-99.64N436.9147.6107.876.4912.3702.034718.41458.41483.99737.40730.89718.41458.41737.40续表2.18（a）横向框架A柱弯矩和轴力组合3M44.4539.4239.4223.972.84133.1733.2589.9399.43108.53133.1733.25108.53 柱顶27.3N640.82246.11206.416.624.91058.191099.97688.32740.201111.221113.541099.97688.321113.54柱底M-43.97-38.34-38.3423.9427.2-70.91-131.24-32.27-88.95-97.70-106.44-131.24-32.27-97.70N669.99246.11206.416.624.91093.201134.98716.32768.21150.601148.541134.98716.321150.602柱顶M45.3639.1139.1128.829.167.46139.9632.0192.62100.35109.19139.9632.01109.19N873.98344.8305.0431.739.61443.181523.14944.271026.611524.621531.431523.14944.271531.43柱底M-53.99-47.26-47.2633.5933.9-82.01-166.66-39.30-109.73-120.15-130.95-166.66-39.30-130.95N903.13344.8305.0431.739.61478.161558.12972.251054.601563.981566.411558.12972.251566.411柱顶M27.5824.1524.1539.735.913.45113.600.7675.3761.3866.91113.600.76113.60N1105.9442.36402.6549.4356.71822.241946.811196.031313.961935.411946.461946.811196.031946.81续表2.18（a）横向框架A柱弯矩和轴力组合1M-13.79-12.0861.04250.25-88.32-30.70-33.4650.25 柱底-12.0873.6666.68-124.58-124.58-124.58N1145.9442.36402.6549.4357.71870.231994.801233.381352.351989.391994.441994.801233.381994.80注：表中M以左侧受拉为正，单位为kN·m，N以受压为正。表2.18（b）横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底——100.1875.73————————155.6891.10——317.91683.401558.121946.81表2.19横向框架A柱剪力组合（kN）层次 5-32.4-16.2（-9.38）2.335.96-56.32-62.19-31.22-44.39-59.90-61.5291.244-17.68-17.88（-18.86）6.739.59-35.27-52.22-17.06-38.25-41.75-46.2576.603-19.65-17.2810.6412.11-31.95-58.76-15.47-42.24-43.81-47.7786.202-22.08-19.1913.8614-33.21-68.14-16.84-47.78-49.00-53.3699.961-7.32-6.4120.0718.148.43-42.159.31-30.78-16.29-17.7661.83注：表中V以绕柱端顺时针转为正；一项中括号内的数值为屋面作用雪荷载时的框架内力值。相应于本层柱柱净高上下端的剪力值。表2.20（a）横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力 位置屋面均布荷载屋面雪荷载5柱顶M-11.41-3.98-0.79.3323.76-30.46-6.95-36.0013.42-19.38-19.26-36.0013.42-19.38N324.26105.3117.720.240.61522.11521.50320.43319.16543.06536.55320.43319.16543.06柱底M3.733.43.47.6419.4418.39-0.8725.43-15.008.449.2425.43-15.008.44N353.43105.3117.720.240.61557.11556.50348.43347.16582.44571.55348.43347.16582.444柱顶M-3.73-3.41-3.4124.0534.29-39.0821.53-40.8830.44-8.45-9.25-40.8830.44-9.25N613.93313.8226.60.631.231132.41131.3699.42696.861142.601176.02699.42696.861176.0柱底M4.193.673.6724.0534.2939.96-20.6541.45-29.889.3310.1741.45-29.8810.17N643.1313.8226.60.631.231167.91166.3727.42724.861181.961211.03727.42724.861211.0续表2.20（a）横向框架B柱弯矩和轴力组合3柱顶M-4.19-3.67-3.6737.642.8-36.0037.72-50.3038.73-9.33-10.17-50.3038.73-10.17N916.141.912.86320.431759.541831.22 522.75435.561755.631091.541085.591091.541085.591831.22柱底M4.193.673.6737.642.825.43-37.7250.30-38.739.3310.1750.30-38.7310.17N944.95522.75435.561.912.86348.431790.201119.201113.251798.431865.791119.201113.251865.792柱顶M-4.19-3.67-3.6749.0749.5-40.8852.18-57.2645.70-9.33-10.17-57.2645.70-10.17N1217.56731.6644.414.684.32699.422377.001482.671473.682375.312485.311482.671473.682485.31柱底M4.313.773.7749.0749.541.45-51.9157.43-45.539.5910.4557.43-45.5310.45N1246.73731.6644.414.684.32727.422412.001510.671501.692414.692520.321510.671501.692520.321柱顶M-4.31-3.77-3.7756.1150.62-36.0060.78-58.5946.70-9.59-10.45-58.5946.70-10.45N1520.58941.53854.347.357.13320.433001.761877.261862.422994.313142.841877.261862.423142.84续表2.20（a）横向框架B柱弯矩和轴力组合1柱底M2.161.891.8986.0577.8625.43-103.4583.96-77.994.815.238-103.45-77.995.238 N1560.57941.53854.347.357.13348.433049.751915.651900.823048.33190.833049.751900.823190.83表2.20（b）横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底——10.3313.95————————81.4376.36——348.43699.422423.793020.29表2.21横向框架B柱剪力组合（kN）层次 513.361.64(0.91)3.779.622.8513.3524.703.4819.6818.3317.0241.761.5710.6915.2417.56-9.3819.44-14.243.954.3122.8131.861.6316.7119.0225.34-16.7723.75-18.294.144.5127.8721.891.6521.8122.0031.83-23.1327.08-21.544.204.5831.7711.15125.1622.7434.34-29.0626.81-23.442.552.7831.50表2.22（a）横向框架C柱弯矩和轴力组合层次截面位置内力屋面 屋面均布荷载雪荷载5柱顶M0009.3323.76-11.7611.76-24.7124.71040024.710424.71040N311.91101.6717.6800502.40502.40307.92307.92522.75516.63307.92307.92522.75柱底M0007.6419.449.63-9.6320.22-20.217600-20.2176-20.21760N341.08101.6717.6800537.40537.40335.92335.9232562.13551.63335.9232335.9232562.134柱顶M00024.0534.29-30.3030.30-35.6635.66160035.661635.66160N597.67305.77221.78001102.471102.47680.22680.21761112.631145.28680.2176680.21761145.28柱底M00024.0534.2930.30-30.3035.66-35.661600-35.6616-35.66160N626.84305.8221.8001137.481137.48708.22708.221152.001180.29708.22708.221180.3续表2.22（a）横向框架C柱弯矩和轴力组合3柱顶M00037.642.8-47.3847.38-44.5144.5120044.51244.5120N893.85509.71425.72001714.861714.861062.441062.4421716.411786.211062.4421062.4421786.21 柱底M00037.642.847.38-47.3844.51-44.51200-44.512-44.5120N923.02509.71425.72001749.861749.8591090.4451090.4451755.7871821.221090.4451090.4451821.222柱顶M00049.0749.5-61.8361.83-51.4851.480051.4851.480N1190.03713.65629.66002327.242327.241444.671444.672320.192427.151444.671444.672427.15柱底M00049.0749.561.83-61.8351.4851.480051.4851.480N1219.2713.65629.66002362.242362.241472.671472.672359.572462.151472.671472.672462.151柱顶M00056.1150.62-70.7070.70-52.64-52.6400-52.64-52.640N1486.09917.49833.5002939.352939.351826.731826.732923.713067.791826.731826.733067.79柱底M00086.0577.86108.42-108.4280.9780.970080.9780.970N1526.1917.5833.5002987.332987.331865.121865.122977.703115.781865.11865.13115.8 表2.23横向框架C柱剪力组合（kN）层次5003.779.6-4.750212.09612.5307-8.68530040010.6915.24-13.469419.202422.2921-11.38830030016.7119.02-21.054623.965229.5392-12.4950020021.8122-27.480627.7235.4331-13.18690010025.1622.74-31.701628.652437.9593-12.296100剪力计算：左震：=7.0-0.6=6.4m右震：又有，则，2、框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，采用与梁相同的四种内力组合。组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表2.18~表2.23。在考虑地震作用效应的组合中，屋面活荷载取雪荷载进行组合。 2.6截面设计2.6.1框架梁截面设计这里仅以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其他层梁的配筋计算结果见表2.24~表2.25。1、梁的正截面受弯承载力计算从表2.17中分别选出AB跨间及支座截面的最不利内力，并将支座弯矩换算成支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩：跨间弯矩控制界面，及梁的跨中截面:梁下部受拉时，按T形截面计算；上部受拉时，按矩形截面计算。翼缘宽度去：①；②；③由于，故此项不受限制。综合上述三者，近似取。由于，故该截面为第一类T形截面。，实际配筋为2根直径为20mm的三级钢筋()，将下部跨间的2根钢筋伸入支座，作为支座负弯矩的受压钢筋()，在计算相应的。A支座处： ，即有富余，故实际配筋为4跟直径为22mm的三级钢筋()，，且=0.413>0.3，满足要求。B支座处：，即有富余，故实际配筋4为根直径为22mm的三级钢筋()，，且=0.413>0.3，满足要求。1、梁斜截面受剪承载力计算AB跨：,，，故满足截面尺寸的要求。梁端箍筋加密区长度取0.9m，采用，即箍筋等级为HPB235级钢筋（），则其斜截面的承载力为非加密区的箍筋采用，此时可满足设计要求。BC跨：，采用与AB跨相同的配筋，可满足要求。 表2.23框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kN/m实配钢筋/%1支坐A-210.32-0.05962811024#22（1520）0.4130.77-247.51-0.08362812974#22（1520）0.4130.77AB跨间121.400.0126192#22（760）0.38支坐-235.52-0.07562812344#22（1520）0.4130.77-229.63-0.07262812034#22（1520）0.4130.77BC跨间114.580.0115672#22（760）0.384支坐A-164.90-0.0346288644#20（1256）0.50.74-201.07-0.06162810534#20（1256）0.50.74AB跨间100.080.015162#20（628）0.37支坐-188.67-0.0516289884#20（1256）0.50.74-184.52-0.0486289674#20（1256）0.50.74BC跨间127.900.0126192#20（628）0.37由上表可知均大于0.3，且都大于max{0.25%，}=0.25%，满足设计要求。"#"代表三级钢筋。 表2.25框架梁箍紧数量计算表层次截面/kN/kN梁端加密区非加密区实配钢筋（）实配钢筋(/%)1114.4706.96-0.70(2.01)(0.38)107.3706.96-0.76(2.01)(0.38)490.07605.97-0.91(1.68)(0.37)100.3605.97-0.82(1.68)(0.37)表中均小于0，即可进行构造配筋。2.6.2框架柱截面设计1、剪跨比和轴压比的验算表2.26给出了框架柱各层剪跨比和轴压比的计算结果，其中剪跨比也可取。注意表中的内力值是相应于的一组内力值，且取和N柱顶和柱底中的较大值。是当为地震组合下的内力值时，和N都不应考虑承载力的抗震调整系数。表2.26柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mm/mm///A柱160056014.3124.5842.151994.805.280.39360056014.3133.1758.761099.974.050.21560056014.3159.2662.19280.654.570.05B柱160056014.3113.4029.063068.276.970.60360056014.362.8827.941399.004.020.27560056014.345.0029.06435.542.770.08C柱160056014.3108.4222.742987.338.510.58360056014.355.6434.751363.062.860.26560056014.330.8914.74419.903.740.08由表可见，剪跨比都大于2，轴压比都小于0.8，即各柱的剪跨比和轴压比都满足要求。2、柱正截面承载力计算以第二层A柱为例说明计算过程。将表2. 18（a）中支座中心处的内力值换算成支座边缘的的内力值，并与柱端弯矩的调整值比较后，选出最不利内力进行配筋计算。对于第二层A柱的柱底，M=166.66，N=1558.72kN，，，，，故应考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩。，其中；,故取=1，；故故，=286.17采用对称配筋，，属于大偏心受压的情况。，。故按照构造要求配置钢筋。再按及相应的M一组计算，，。,，，，故应考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩。，其中；,故取=1，；故故，=277.60采用对称配筋，，属于大偏心受压的情况。， 。故按照构造要求配置钢筋。查规范可知，中柱和边柱的最小配筋率为0.7%，则。配置钢筋4根直径为22mm的三级钢筋（）。1、柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例做计算说明，其他各层柱的箍紧数量见表2.27。查表2.19中的数据可知，框架A柱第一层的剪力设计值。，，故满足截面要求。，取。与相应的轴力为1822.74，故取。，故该层柱应按照构造要求配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用。查表2.25中的数据可知，一层底柱的轴压比为0.39，由规范可知柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值，则最小体积配箍率为取钢筋，则有。故可满足要求。加密区长度取，近似取为1900mm。非加密区的箍筋间距还应满足，且非加密区的配箍率不应小于加密区的50%，非加密区箍筋可取。 表2.27框架A柱箍紧数量表柱号层次V/N///mm/%实际配筋（）加密区非加密区A柱161.831946.811544.4-1.280.43（0.6）（0.33）386.201099.97-0.860.41（0.6）（0.33）591.24280.65-0.430.41（0.6）（0.33）B柱131.502346.581544.4-1.540.57（0.94）（0.52）327.871364.43-1.470.46（0.6）（0.33））517.02400.54-1.240.41（0.6）（0.33）C柱103067.191544.40.54（0.94）（0.52）301786.210.41（0.6）（0.33）50522.750.41（0.6）（0.33）注：因大于各个截面的剪力值，故所有截面均满足尺寸要求；表中所有箍筋均按构造要求配置。2.6.3框架柱梁节点核芯区截面抗震验算以第一层B柱为例进行计算。按式由节点两侧梁的受弯承载力计算借点核芯区的剪力设计值。本设计的抗震等级为三级，取（偏大）；（有左风参与组合时）；为柱的计算高度，取节点上、下柱反弯点之间的距离，即，则因为，故取，，，则有 ，满足要求。截点核芯区的受剪承载力。其中N取max{第二层柱底轴力（），}，即取N为。设节点区的配箍率为，则故满足承载力要求。2.7楼板设计以底层的楼板的设计为例，本设计采用塑性铰线法。第一层的楼板结构平面布置图如图2.14所示。楼面活荷载，楼面板的自重。混凝土采用C25级（，），板中钢筋采用HPB235级（）。2.7.1荷载设计值内跨：（为梁宽），边跨：。各板的跨度值见表2.28。2.7.2弯矩计算首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同；支座截面配筋率不随板带而变，取同一值；跨中钢筋在离支座处间隔弯起50%；对于所有区格均取；。按式进行计算。对于区格板， 图2.14楼板结构平面布置图取， 对于区格板，将区格板的作为区格板的的已知值，并取，则，由，对于区格板，将区格板的作为区格板的的已知值，并取，则，由，对于区格板， 将区格板的作为区格板的的已知值，且将区格板的作为区格板的的已知值，并取，则，，由，，表2.28正截面受弯承载力设计值的计算项目/区格2.9753.1752.9753.1755.4505.4505.6505.650-33.25-33.220-33.310-7.74-5.7800-7.734.553.054.202.941.410.951.300.91-6.10-6.10-5.88-5.880-6.100-5.88-2.60-1.82-2.60-1.8200-2.60-1.82注：弯矩单位为：kN·m。2.7.3截面计算现以区格板方向的配筋过程做计算说明，其他各区格板的截面配筋计算见于表 2.29。，取，则，）实际配筋取，。表2.29按塑性理设计的截面配筋截面/项目配筋跨中区格方向814.55275.40296方向731.4193.08118区格方向813.05183.14231方向730.9562.46118区格方向814.20253.96296方向731.3085.63118区格方向812.940.8=2.352138.62166方向730.910.8=0.72847.81118支座81-2.60155.6017781-2.60155.60117781-1.82108.3217781-1.820.8=-1.45686.2917781-6.1373.1738781-5.88360.7738781-5.880.8=-4.704285.9573022.8基础设计本设计将基础做成柱下独立基础。由设计资料可知，地基承载力，基础埋置深度为1.2m。混凝土采用C30级(， )，底板钢筋采用HRB335级钢（），箍筋采用HPB235级钢（）。2.8.1基础顶面的内力组合在此仅以A柱为例计算。与轴力最大相应的一组内力值为：，，（有右风参与的组合值）。与弯矩最大相应的一组内力值为：，，（有右风参与的组合值）。弯矩和轴力都较大的一组内力值为：，，（有右震参与的组合值）。2.8.2确定基础地面尺寸A柱的设计应考虑偏心作用，取。取基础底面积为。基础平面图如图2.15所示。2.8.3持力层承载力验算此项计算采用标准组合。则，其中。所以基础底面符合尺寸要求。2.8.4基础高度验算假定基础高度为1000mm；设两阶阶梯，每阶高度为500mm；；A住的截面尺寸为，。抗冲切破坏强度验算时用基本组合，即，，。 基底净反力设计值为：图2.15基础平面图净偏心距，基底最大净反力设计值为：。 基础分两级，需要验算使破坏从柱底就开始的冲力力，以及使破坏从第一阶底开始的冲切力。先验算使破坏从柱底就开始的冲力力，净压力在破坏锥面上引起的冲切荷载为：抗冲切力，满足要求。再验算使破坏从第一阶底开始的冲切力。下阶，，，。。净压力在破坏锥面上引起的冲切荷载为：抗冲切力，满足要求。2.8.5基础配筋计算计算时取柱边缘截面或台阶边缘截面，因为这些地方弯矩最大，并用基本组合下的内力值。（1）有弯矩方向的配筋计算取Ⅰ-Ⅰ截面（即柱边缘截面）取Ⅲ-Ⅲ截面（即柱边缘截面） <按照构造要求，底板的配筋率不宜小于0.15%，即。可取24根直径为16mm的三级钢筋，间距为150mm（），满足要求。（2）无弯矩方向的配筋计算取Ⅱ-Ⅱ截面取Ⅳ-Ⅳ截面而，故采用与有弯矩方向相同的配筋，24根直径为16mm的三级钢筋，间距为150mm（）。2.8.6基础尺寸及配筋的验算第二组数据与第一组相同，不需验算。只需取第三组数据进行尺寸和配筋验算。由前可知轴力与弯矩都较大的一组内力值为：，。（1）持力层承载力验算（用标准组合）则，其中。所以基础底面符合尺寸要求。（2）抗冲切破坏强度验算（用基本组合）， 基底净反力设计值为：净偏心距，基底最大净反力设计值为：先验算使破坏从柱底就开始的冲力力，净压力在破坏锥面上引起的冲切荷载为：抗冲切力，满足要求。再验算使破坏从第一阶底开始的冲切力。净压力在破坏锥面上引起的冲切荷载为：抗冲切力，满足要求。（1）基础配筋计算①有弯矩方向的配筋计算取Ⅰ-Ⅰ截面（即柱边缘截面）取Ⅲ-Ⅲ截面（即柱边缘截面）②无弯矩方向的配筋计算 取Ⅱ-Ⅱ截面取Ⅳ-Ⅳ截面由以上的验算内容可知基础的尺寸、高度均符合要求，基础配筋按照轴力最大相应的一组内力值计算的为准。经计算，B柱的基础尺寸可选为，基础高度为1m。有弯矩方向基础的计算配筋为，实际配筋采用与A柱相同的配筋为24根直径为16mm的三级钢筋，间距为150mm；无弯矩方向基础的计算配筋为，实际配筋为24根直径为16mm的三级钢筋，间距为150mm。C柱的基础尺寸可选为，基础高度为1m，有弯矩方向基础的计算配筋为，实际配筋采用与A柱相同的配筋为24根直径为16mm的三级钢筋，间距为150mm；无弯矩方向基础的计算配筋为，实际配筋为24根直径为16mm的三级钢筋，间距为150mm。2.9楼梯设计2.9.1楼梯资料该厂房的楼梯为现浇板式楼梯。标准层高为4.5m，踏步尺寸为150mm×270mm。采用C30混凝土，板钢筋采用HPB235钢筋，梁的纵向钢筋采用HRB335钢筋。楼板上均布活荷载为3.5kN/㎡。2.9.2梯段板设计取板厚h=130mm，约为斜板长的1/30。斜板倾角,。取1m宽板板带计算。1、荷载计算梯段板的荷载计算列于表2.30中。恒荷载和活荷载的分项系数分别为1.2和1.4。总荷载设计值。 表2.30梯段板的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载水磨石面层（0.27+0.15）×0.65/0.27=1.011三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小计6.995活荷载3.51、截面设计板水平水平计算跨度，弯矩设计值。板的有效高度。，。实际配筋为（），分布钢筋采用，每级踏步一根。2.9.3平台板设计平台板厚设为90mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算平台板的荷载计算列于表2.31。总荷载设计值2、截面设计平台版的计算跨度。弯矩设计值。板的有效高度。，，面积太小。故按照单向板构造配筋，取=0.8%，，实际配筋为（）。分布钢筋采用（）。表2.31平台板的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载水磨石面层1×0.65=0.65700mm混凝土板板底抹灰小计3.24 活荷载3.52.9.4平台梁设计设平台梁截面尺寸为。1、荷载计算平台板的荷载计算列于表2.32。总荷载设计值2、截面设计计算跨度。弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算，，梁的有效高度。经判别该截面属于第一类T形截面，则。实际配筋为3根直径为18mm的二级钢筋（）。箍筋采用，满足要求。表2.32平台梁的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载梁自重梁粉刷平台板传来梯段板传来小计31.45活荷载 第三章PKPM建模数据******PK11.EXE******DATA:5/26/2012-------总信息--------节点总数=30柱子总数=25梁数=20是否规则框架=20600支座约束数=5标准截面总数=2活载计算信息=1风活载计算信息=1抗震等级=3柱砼等级=0梁砼等级=0梁柱主筋级别=2梁柱箍筋级别=1柱保护层=30梁保护层=30柱梁自重计算信息=1基础计算信息=0输出方式=1梁支座负弯矩调幅系数=0.80梁惯性矩增大系数=1.00结构重要性系数=1.00柱计算长度考虑GB50010-2002第7.3.11-3条规定=0--------------节点坐标-----------------节点号x坐标y坐标节点号x坐标y坐标节点号x坐标y坐标(1)0.005.65(2)7.005.65(3)14.005.65(4)21.005.65(5)28.005.65(6)0.0010.15(7)7.0010.15(8)14.0010.15(9)21.0010.15(10)28.0010.15(11)0.0014.65(12)7.0014.65(13)14.0014.65(14)21.0014.65(15)28.0014.65(16)0.0019.15(17)7.0019.15(18)14.0019.15(19)21.0019.15(20)28.0019.15(21)0.0023.00(22)7.0023.00(23)14.0023.56(24)21.0023.56(25)28.0023.56(26)0.000.00(27)7.000.00(28)14.000.00(29)21.000.00(30)28.000.00--柱杆件关联号(左为上部节点号,右为下部节点号)--(1)261(2)272(3)283(4)294(5)305 (6)16(7)27(8)38(9)49(10)510(11)611(12)712(13)813(14)914(15)1015(16)1116(17)1217(18)1318(19)1419(20)1520(21)1621(22)1722(23)1823(24)1924(25)2025--梁杆件关联号(左为左边节点号,右为右边节点号)--(1)12(2)23(3)34(4)45(5)67(6)78(7)89(8)910(9)1112(10)1213(11)1314(12)1415(13)1617(14)1718(15)1819(16)1920(17)2122(18)2223(19)2324(20)2425--------------支座约束信息----------------(1)26111(2)27111(3)28111(4)29111(5)30111------------柱平面内计算长度--------------(1)5.01(2)5.00(3)5.00(4)5.00(5)5.01(6)5.63(7)5.63(8)5.63(9)5.63(10)5.63(11)5.63(12)5.63(13)5.63(14)5.63(15)5.63(16)5.63(17)5.63(18)5.63(19)5.63(20)5.63(21)5.63(22)5.63(23)5.63(24)5.63(25)5.63------------柱平面外计算长度--------------(1)5.01(2)5.00(3)5.00(4)5.00(5)5.01(6)5.63(7)5.63(8)5.63(9)5.63(10)5.63(11)5.63(12)5.63(13)5.63(14)5.63(15)5.63(16)5.63(17)5.63(18)5.63(19)5.63(20)5.63(21)5.63(22)5.63(23)5.63(24)5.63(25)5.63--------------节点偏心值----------------(1)0.00(2)0.00(3)0.00(4)0.00(5)0.00(6)0.00(7)0.00(8)0.00(9)0.00(10)0.00(11)0.00(12)0.00(13)0.00(14)0.00(15)0.00(16)0.00(17)0.00(18)0.00(19)0.00(20)0.00(21)0.00(22)0.00(23)0.00(24)0.00(25)0.00(26)0.00(27)0.00(28)0.00(29)0.00(30)0.00-------------标准截面数据----------------(1)1.000.700.70 (2)1.000.350.80--------------柱截面类型号----------------(1)1(2)1(3)1(4)1(5)1(6)1(7)1(8)1(9)1(10)1(11)1(12)1(13)1(14)1(15)1(16)1(17)1(18)1(19)1(20)1(21)1(22)1(23)1(24)1(25)1--------------梁柱截面类型号----------------(1)2(2)2(3)2(4)2(5)2(6)2(7)2(8)2(9)2(10)2(11)2(12)2(13)2(14)2(15)2(16)2(17)2(18)2(19)2(20)2------恒载计算------节点荷载:节点弯矩垂直力水平力1-96.67354.080.002-126.28294.570.003-122.90187.450.004-126.28294.570.005-96.67354.080.006-104.20334.240.007-125.27294.580.008-122.78187.450.009-125.27294.580.0010-104.20334.240.0011-104.20334.240.0012-125.27294.580.0013-122.92187.450.0014-104.27294.580.0015-125.20334.240.0016-109.20334.240.0017-122.27294.580.0018-119.76187.450.0019-122.27294.580.0020-109.20334.240.00 21-102.71314.270.0022-165.18436.360.0023-147.72258.350.0024-165.18436.360.0025-102.71314.270.00柱间荷载柱信息荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁间荷载:连续数荷载个数类型荷载值参数类型荷载值参数116100.803.50114.410.00116100.803.50114.410.00116100.803.50114.410.00116100.803.50114.410.0011680.883.50111.980.0011680.883.50111.980.0011680.883.50111.980.0011680.883.50111.980.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50 112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.0011680.883.50112.740.00------活载计算------节点荷载:节点弯矩垂直力水平力1-75.89103.500.002-101.64207.000.003-97.97103.500.004-101.64207.000.005-75.89103.500.006-82.30103.500.007-101.98207.000.008-98.78103.500.009-101.98207.000.0010-82.30103.500.0011-81.67103.500.0012-101.86207.000.0013-98.56103.500.0014-101.86207.000.0015-81.67103.500.0016-83.78103.500.00 17-100.32207.000.0018-98.65103.500.0019-100.32207.000.0020-83.78103.500.0021-37.98103.500.0022-51.86207.000.0023-49.72103.500.0024-51.86207.000.0025-37.98103.500.00柱间荷载柱信息荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁间荷载:连续数荷载个数类型荷载值参数类型荷载值参数1164.383.501164.383.501164.383.501164.383.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.501168.753.50 -----------风荷载计算----------节点荷载:节点水平力垂直力123.330.00628.530.001129.980.001632.480.002116.910.000柱间荷载柱信息荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20-----------地震力计算------------计算振型数=3地震烈度=6.00场地土分类=1.00附加重量的质点数=0地震力计算方式=0阻尼系数=0.05**左地震方向计算**振动质点号:16111621振动质点质量:3132.4563077.4803077.4803077.4803581.437第1振动周期T=0.690质点特征向量值:0.2050.4700.7080.8881.000质点水平地震力:79.98145.76205.75259.87418.54**右地震方向计算**振动质点号:510152025振动质点质量:3132.4563077.4803077.4803077.4803581.437第1振动周期T=0.690质点特征向量值:0.2050.4700.7080.8881.000 质点水平地震力:79.98145.76205.75259.87418.54此书中仅列出PKPM建模数据以及各荷载下的内力值。经比较，手算的内力值与PKPM软件电算所得的内力值相似。并且，将框架的配筋结果进行比较可得，两者的结果也很接近。故经PKPM软件的电算的检验可知，手算的结果符合要求。参考文献[1]梁兴文主编，混凝土结构设计原理[M]，北京：中国建筑工业出版社，2007：119-165.[2]东南大学、同济大天津大学合编，混凝土结构中册.[M].北京：中国建筑工业出版社，2003.9：3-68. [3]周景星主编，基础工程[M]，北京：清华大学出版社，2006.3：23-84.[4]中华人民共和国行业标准，《建筑结构荷载规范GB50009-2001》[S]，北京：中国建筑工业出版,2006:4-55.[5]中华人民共和国行业标准,《混凝土结构设计规范GB50010-2010》[S]，北京：中国建筑工业出版,2010,34-167.[6]中华人民共和国行业标准，《建筑抗震设计规范GB50010-2010》[S]，北京：中国建筑工业出版,2010,31-71.致谢在陆春华老师的悉心教导下，我得以完成毕业设计。陆春华老师治学态度严谨，学识渊博，为人和蔼可亲。并且在整个毕业设计过程中，陆春华 老师不断对我得到的成果进行评价，提出正确的建议，并提出新的问题，使得我的毕业设计课题能够深入地进行下去，也使我接触到了许多理论和实际上的新问题，使我做了许多有益的思考。在此表示诚挚的感谢和由衷的敬意。同时我也要感谢学院、同学在这个过程中给与我的的关怀和鼓励，让我在做毕业设计的过程中收获了很多课堂内外的知识。'