大四钢结构毕业设计

'南京工业大学毕业设计（论文）第一章设计资料1.1工程概况1.1.1工程名称南京沃得有限公司成品车间厂房设计1.1.2工程地点江苏,南京1.1.3已确定的设计初步方案本工程为两跨单层轻型门式刚架钢结构厂房，每跨跨度18m，刚架间距9m，平面轴线尺寸为36m×72m，跨内各设置起重量为5t的A5级电动单梁吊车1台。建筑总平面示意图、初步确定的柱网布置、厂房剖面示意图见附图。1.1.4工程地质资料（1）本工程废弃建筑已拆除，场地无液化土层，Ⅱ类场地。场地绝对标高为9.2m~9.8m（2）根据野外地质钻探、原位测试结合室内土工试验，本场地土层分布情况如下：①层素填土：黄灰色，黄褐色，可塑或软流塑状态，结构松散，含植物根茎，具湿陷性；②-1粉质粘土：黄褐色，黄灰色，可塑状态为主，局部硬塑状态，可见铁锰质氧化物，中等压缩性，该层土切面稍有光滑，干强度中等，韧性中等，无摇震反应。ES1-2=7.86Mpa，fak=170kpa，e0=0.693；②-2层粉质粘土夹粉土：黄灰-青灰色，可塑状态，土切面稍有光滑，干强度中—低，韧性中-低，粉土与粉质粘土呈混杂形式，土质不均。ES=5.69Mpa，fak=120kpa，e0=0.925；②-3层粉土夹粉质粘土：青灰色，很湿，稍密状态，见云母片，局部减少量朽木、贝壳，粉质粘土呈软塑状态，无光泽反应，干强度低，韧性低中等。ES=7.12Mpa，fak=130kpa，e0=0.940；③粉质粘土：深灰色，可塑状态为主，中等压缩性，土切面稍有光滑，干强度中等，韧性中等，ES=7.09Mpa，fak=180kpa，e0=0.739；④粘土夹硕石：灰色，粉质粘土呈软可塑状态，硕石含量约5%~20%，为硅质硕，硕径2cm~5cm，硕石呈棱角状，磨圆度不好。（3）拟建场区内地下水类型为空隙潜水，局部为微承压水，空隙潜水赋存于①层、②-2层土中，微承压水主要赋存于②-3层土中，①层、②-2层为弱透 南京工业大学毕业设计（论文）水层，孔内稳定水位埋深在0.44m~1.78m，建议设计基准内年最高水位埋深按拟建建筑室外地坪下0.5m考虑；（4）根据拟建建筑的结构、荷载特点、地基土分布情况建议本工程采用天然地基，挖除①层填土，以②-1层粉质粘土层作为持力层。1.1.5设计荷载按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001采用1.1.6抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第一组1.1.7施工技术条件本工程由建筑工程公司承建，设备齐全，技术良好1.1.8材料供应三材及一般材料能按计划及时供应1.1.9水、电供应由建筑单位保证1.2设计内容和要求1.2.1建筑部分根据已有的总平面图，设计该工业厂房的单体方案，并深化至初步设计阶段，局部达到施工图要求。在已定的建筑初步方案上进行建筑设计，并完成下列建筑施工图绘制。1.2.2结构部分要求编制结构设计计算书，绘制结构施工图，并进行简要的技术经济分析。且应符合如下要求：1.2.2.1进行结构布置，选择构件截面尺寸及材料标号；1.2.2.2对下列结构、构件进行设计计算；1.2.2.2.1一榀门式刚架的荷载计算，内力分析（荷载、活载、风载、吊车荷载）及组合，构件截面设计；墙梁、檩条、吊车梁设计；1.2.2.2.2上机计算（PKPM）并与手算结果校核；1.2.2.2.3基础设计（采用柱下独立基础）；1.2.2.3绘制施工图。 南京工业大学毕业设计（论文）1.3参考文献[1]苏J9501—9509.江苏省建筑配件通用图集［S］.[2]GB50017—2003.钢结构设计规范［S］.北京：中国计划出版社，2003.[3]GB50010—2002.混凝土结构设计规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2006.[4]GB50007—2002.建筑地基基础设计规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2002.[5]GB50009—2001.建筑结构荷载规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2002.[6]包头钢铁设计研究总院，中国钢结构协会房屋建筑钢结构协会.钢结构设计与计算（第2版）［M］.北京：机械工业出版社，2006.[7]《钢结构设计手册》编辑委员会.钢结构设计手册（上册）第三版［M］.北京：中国建筑工业出版社，2004.[8]陈绍蕃.钢结构（下册）房屋建筑钢结构设计［M］.北京：中国建筑工业出版社，2005.[9]唐锦春，郭鼎康.简明建筑结构设计手册[M].北京：中国建筑工业出版社，2003.[10]侯兆欣，蔡昭昀，李秀川.轻型钢结构建筑节点构造[M].北京：机械工业出版社，2004. 南京工业大学毕业设计（论文）第二章建筑设计以及结构的选型与布置2.1建筑设计2.1.1建筑布局本工程建筑设计采用门式刚架结构方案，厂房平面尺寸为36m×72m,柱距为9.0m,室内外高差0.3m,采用双跨单层轻型门式钢架钢结构，屋面坡度1/15。厂房设有两台起重量为5t的A5级电动单梁吊车1台。2.1.2主体厂房设计根据使用功能，生产区为36m×72m，能满足产品生产的需要。地面为混凝土水泥地面，造价经济，施工方便。2.1.3屋面、墙面设计屋面和墙面均采用压型钢板板，目前被广泛使用。本工程屋面采用非上人屋面。屋面排水为两边内置天沟排水，坡度为1%。2.1.4门窗设计在厂房的南西北各设各有两个钢推拉门，供运输车辆和人员的出入。窗户共有四种型号，大小不等，具体规格可见建筑设计总说明中的门窗表，设置可见厂房的平面图。2.2.1柱网布置首先柱网布置应满足生产工艺要求，其次，为使结构设计经济合理，厂房结构构件逐不统一，提高设计标准化、生产工厂化及施工机械化的水平，柱网布置还必须满足《厂房建筑统一化基本规则》的规定。2.2.2定位轴线 南京工业大学毕业设计（论文） 南京工业大学毕业设计（论文）2.2.3墙梁设置门式刚架轻型房屋钢结构的侧墙，在采用压型钢板作维护面时，墙梁宜布置在刚架柱的外侧，其间距随墙板板型及规格而定，但不大于计算确定的值2.2.4屋面结构压型钢板是目前轻型屋面有檩体系中应用最广泛的屋面材料屋面坡度1/15，檩条采用H型钢檩条，本工程采用，间距为1.5m,跨度为9m，与1/3处各设一道拉条，钢材Q235。2.2.5墙体结构采用压型钢板墙梁采用H型钢200*150*4.5*6间距1.5m,跨度9m。2.2.6吊车梁A5级电动单梁吊车，电动吊车梁总高H=520mm上翼缘宽度290mm，厚度14mm；下翼缘宽度290mm,厚度14mm2.2.7刚架结构门式刚架的梁和边柱均采用H600*250*6*10型钢。2.2.8抗风柱抗风柱选用型柱，间距为9m。2.2.9基础类型基础选用柱下独立基础，基础材料采用C30混凝土和HRB335级钢筋，基础埋深1.65m。2.2.10构造说明本工程地下为钢筋混凝土独立基础，上部为门式刚架结构，钢材采用Q345，焊条E50型，节点采用焊接和高强螺栓连接。3.1压型钢板的设计屋面材料采用压型钢板。檩条间距为1.5m。选用YX130-300-600(W600)型压型钢 南京工业大学毕业设计（论文）板，板厚t=0.8mm，截面形状及尺寸如图(1)所示：图1压型钢板板重为10.98kgm2设计荷载为：0.11×1.2+0.65×1.4=1.042kNm23.1.1内力计算压型钢板单波线荷载：qx=1.042×0.3=0.31kNm按简支梁计算跨中最大弯矩：Mmax=18qxl2=18×0.31×1.52=0.09kN∙m3.1.2截面几何特征计算D=130mm，b1=55mm，b2=70mm，h=156.7，t=0.8mmL=b1+b2+2h=55+70+2×156.7=438.4mmy1=Dh+b2L=130×156.7+70438.4=67.2mmy2=D-y1=130-67.2=62.8mmIx=tD2Lb1b2+23hL-h2=0.8×1302438.4×55×70+23×156.7×438.4-156.72=77382.6mm5Wcx=Ixy1=773862.667.2=11515.8mm4 南京工业大学毕业设计（论文）Wtx=Ixy2=773862.662.8=12322.7mm43.1.3有效截面计算3.1.3.1腹板：系非均匀受压的两边支撑板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用：σmax=MmaxWcx=0.09×10611515.8=7.82Nmm2(压)σmin=MmaxWtx=-0.09×10612322.7=-7.30Nmm2(拉)ψ=-7.307.82=-0.934>-1k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8+6.29×0.934+9.78×0.9342=22.2相邻板件：σcx=MmaxWcx=0.09×10611515.8=7.82Nmm2ψ=7.827.82=1，c=55，b=156.7kc=5.89-11.59ψ+6.68ψ2=5.89-11.59×1+6.68=0.98ξ=cbkkc=55156.7×22.20.98=1.67>1.1k1=0.11+0.93ξ-0.052=0.11+0.931.67-0.052=0.46因为ψ=-0.934<0则α=1.15ρ=205k1kσ1=205×0.46×22.27.82=16.36ht=156.70.8=195.88<18αρ=18×1.15×16.36=338.65因此腹板全截面有效。3.1.3.2上翼缘：k=0.98，kc=22.2，b=55，c=156.7ξ=cbkkc=156.755×0.9822.2=0.6<1.1k1=1ξ=10.6=1.29ψ=1，α=1.15-0.15ψ=1ρ=205k1kσ1=205×1.29×0.987.82=5.76 南京工业大学毕业设计（论文）bt=550.8=68.75<18αρ=18×1×5.761=103.70因此上翼缘板件全截面有效。3.1.3.3下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。3.1.3.4有效截面特性计算：由以上计算分析，上翼缘的计算宽度应按有效宽度be考虑，因此整个截面的几个特性须重计算：D=130mm，b1"=b1=37.23mm，b2=70mm，h=156.7mmL"=b1"+b2+2h=37.23+70+2×156.7=420.63mmy1"=Dh+b2L"=130×156.7+70420.63=70.06mmy2"=D-y1"=130-70.06=59.94mmIx"=tD2L"b1"b2+23hL"-h2=0.8×1302420.63×37.23×70+23×156.7×420.63-156.72=706905.56mm5Wcx"=Ix"y1"=706905.5670.06=10090mm4Wtx"=Ix"y2"=706905.5659.94=11793.6mm43.1.3.4强度验算3.1.3.4.1正应力验算：σmax=MmaxWcx"=0.09×10610090=8.9Nmm2<205Nmm2σmin=MmaxWtx"=0.09×10611793.6=7.6Nmm2<205Nmm23.1.3.4.2剪应力验算：Vmax=12qxl=12×0.31×1.5=0.2325kN腹板最大剪应力： 南京工业大学毕业设计（论文）τmax=3Vmax2ht=3×0.2325×1032×2×156.7×0.8=1.39100所以τ<855000195.8752=22.3根据以上计算分析，该压型钢板的强度满足设计要求。3.1.3.5刚度验算：按单跨简支板计算跨中最大挠度：wmax=5ql4384EI=5×0.31×1.54×10120.1875384×2.06×105×706905.56=3/4mm0计算系数取α=1.15上翼缘受压区宽度bc=b=150mm3.2.4.2.2上翼缘属于部分加劲板件，最大压应力作用于支承边稳定系数kc=5.89-11.59ψ+6.68ψ2=5.89-11.59×0.92+6.68×0.922=0.8811ψ=σminσmax=-133。11144。21=-0.92 南京工业大学毕业设计（论文）3.2.4.2.3腹板属于加劲板件，稳定系数k=7.8-6.29ψ+9.78×ψ2=7.8-6.29×（-0.92）+9.78×（-0.92）2=21.683.2.4.2.4翼缘有效宽度上翼缘的相邻板件为腹板，翼缘宽b=150mm,腹板宽c=150mmξ=cbkkc=15015021.860.88=4.98>1.1k1=1ξ=14.98=0.448<2.4ρ=205k1kσ1=205×21.86×0.448145.0=3.72bt=1506=25<18αρ=18×1.15×3.72=75<38×1.15×1.23=158.32所以全截面全部有效be=bc=150mm3.2.4.2.5腹板有效宽度腹板的相邻板件为翼缘，腹板宽b=150mm，翼缘宽c=150mm.有效截面特性上翼缘无效截面腹板应扣除拉条连接孔φ13（距上翼缘连接板边缘50mm）腹板无效截面宽度小于此值，且位置基本相同。Aen=2421-13×6=2343mmIenx=2343000-6×13×150=2331300mm4Ieny=3376000-112×13×63-13×6×18=3374362mm4Wenx=Ienxymax=51795.1mm3Weny=Ienyxmax=24519.4mm3Iex=2331300-112×6×113-6×11×144-6×11×144=2318226.5mm4Iey=3376000-112×11×63-11×6×2=3375670mm4Wey1=Ienxymax=2318226.545.01=51795.1mm3Wey2=Ienyxmax=3375670137.62=24528.9mm3强度计算，最大处应力σ=MxWenx+MyWeny 南京工业大学毕业设计（论文）=-10.76×10676144.8-0.14×1063086.2=-141.3-45.4=-186.7N/mm2<205N/mm2所以，强度满足要求3.2.5挠度计算qkcosα=1.425×cos8.57°=1.41KN/mvl=5qkcosαl3384EIx=5×1.41×90004384×2.06×105×1032×104=56.66<60mm所以，刚度满足要求3.2.6强度验算σ=挠度计算（简支梁）mm<60mm3.2.7构造要求长细比验算<200<2003.2.8拉条强度验算N=Vmax=0.625qx·l=0.625x0.283x9=1592N满足要求。所以，整体稳定满足要求所以，檩条截面高频焊接H型钢150*150*4.5*6满足要求3.3墙梁设计3.3.1设计资料与说明纵向墙梁QL1跨度l=9m，计算最大梁间距2.7m，跨中在1/3分点设两道拉条，外侧挂 南京工业大学毕业设计（论文）有墙板，墙梁初选截面为高频焊接H型钢200*150*4.5*6。墙板自重通过自身传给基础连梁，故墙梁不受墙板重。3.3.2荷载及内力计算2墙梁荷载标准值墙梁自重0.09KN/m设计值0.09x1.2=0.108KN/m玻璃窗重标准值0.96KN/m设计值0.96x1.2=1.152KN/m3.3.2.1墙梁荷载标准值基本风压：W。=0.4KN/㎡地面粗糙程度B类，风压高度变化系数μ=1.0,风压体型系数μ=-1.1（风吸）,μ=1.0（风压）。按风吸力计算风荷载标准值ωk=μzμsω0=-1.1×1.0×0.42=-0.462KN/m2作用于墙梁上的水平风荷载设计值q=-0.647×2.4=-1.55KN/m墙梁自重设计值1.2×0.1=0.12KN/m墙梁跨中三分点各设置一道拉条，墙梁与墙面板可靠连接，保证墙板一侧墙梁不失稳。3.3.2.2内力计算两种组合11.2X竖向永久荷载+1.4x水平风压力荷载弯矩设计值对x轴21.2X竖向永久荷载+1.4x水平风吸力荷载 南京工业大学毕业设计（论文）弯矩设计值对x轴同上对y轴3.3.3截面选择3.3.3.1初选墙梁截面选用高频焊接H型钢200*150*4.5*6A=26.46cm=1943.3cm=337.64cm=194.3=45.02cm=45.02cm=8.56cm,=3.57cm（1）强度验算点1处应力最大Wex=Wx=194300mm3Wey1=Wy1=45020mm3Wey2=Wy2=45020mm3净截面特性有效净截面模量为：Wenx=Ienxy=194300-112×6×103-6×10×60100=1942mm3Weny1=450200-112×10×63-6×10×2020=22441mm3Weny2=22441mm3N/mm（压） 南京工业大学毕业设计（论文）高频焊接H型钢b/t<18ap<38ap全截面有效be=bc=150mmVx,max=1.462×62=4.386KNVy,max=1.26×62=3.78KNτx=3Vx,max4b0t=3×4.386×1034×150×6=3.655Nmm213应计算梁的整体稳定性吊车梁截面为双轴对称截面ξ=l1t1b1h=9000×14290×520=0.836<2.0βb=0.73+0.18ξ=0.73+0.18×0.836=0.88λy=l1iy=900071.6=125.7φb=βb4320λy2∙AhWx1+λyt14.4h2×235fy=0.88×4320125.72×11072×5202228.59×103×1+125.7×104.4×5202×235215=0.78>0.6φb"=1.07-0.282φb=1.07-0.2820.78=0.71MxφbWx+MyWy=182.59×1060.71×2228.59×103+5.72×106392.52×103=115.40+14.57=129.97Nmm2λx，查表得,φy=0.471NφA=584.79×1030.471×8480=165.4N/mm20.8有公式得，fv"=[1-0.64（λw-0.8]fv=[1-0.64×0.97-0.8]×180=160.42N/mm2Vd=hwtwfv"=430×6×160.42×10-3=413.87KNVmax=75.48KN0.80.8<1.26=λw<1.4fv"=[1-0.64（λw-0.8]fv=[1-0.64×1.26-0.8]×180=127.01N/mm2Vd=hwtwfv"=580×6×127.01×10-3=441.99KNVmax=121.37KN120235/fy=99.0φb=4320λy2∙AhWx1+λyt14.4h2×235fy=4320108.32∙8480×6001775.74×1031+108.3×104.4×6002×235345=0.78按端部截面内力验算梁的平面外稳定NφyA+βtxM1φbyW1x=43.32×1030.381×8480+1.0×424.82×1060.78×1775.74×103=13.4+306.71=320N/mm2≈310N/mm2320-310310=3.2%<5%，满足要求刚架截面计算完毕 南京工业大学毕业设计（论文）3.9刚架节点设计梁柱节点节点编号图节点4（梁柱节点）采用如图所示的连接形式 南京工业大学毕业设计（论文）采用10.9级M20高强摩擦型螺栓，分5排两列布置,连接表面用钢丝刷除锈，μ=0.35，如下图所示3.9.1柱4与梁1处用端板1连接 南京工业大学毕业设计（论文）3.9.1.1连接处内力组合值M=281.09KN∙m，N=62.62KN，V=106.1KN由于连接面不垂直于横梁，故N、V数值应修正为垂直于连接面的数值N"=62.62cosθ-106.1sinθ=46.12KNV"=106.1cosθ+62.62sinθ=114.21KN3.9.1.2梁柱节点采用高强螺栓摩擦型连接，在梁翼缘两侧各布置2排螺栓，中间布置1排，为提高端板的承载能力，对外伸端板用加劲板加强（1）螺栓设计选用10.9级M24高强螺栓，螺栓预拉力P=225KN，连接表面喷丸，端板采用Q345钢，抗滑移系数μ=0.50，则每个螺栓的抗剪承载力为：Nvb=0.9nfμP=0.9×1×0.5×225=101.25KN抗拉承载力为：Ntb=0.8P=0.8×225=180KN在剪力作用下，每个螺栓受力Nv=V"n=114.2112=9.5KN在弯矩M、轴力N作用下，受力最大螺栓受力Nt=（281.09-62.62×0.345）×0.69/(2×（0.69²+0.59²+0.51²+0.305²+0.10²）)=75.4KN（Nt/180）²+（Nv/101.25）²=0.43<1满足要求（2）端板厚度设计端板厚度t根据支撑条件确定ew=47mmef=45mm联办支承类端板（端板外伸）t≥6efewNtewb+2efef+ewf=6×45×47×75.4×10347×250+2×45×45+47×295=12.7mm取端板厚度t=18mm（3）节点域剪应力验算τ=Mdbdctc=281.09×106580×600×10=80.77Nmm20.4P=0.4×225=90KN 南京工业大学毕业设计（论文）Nt2ewtw=91.24×10347×6=323.58N/mm2≈f=310N/mm2321.1-310310=4.3%<5%，在允许误差范围内，可以接受。满足要求。柱脚节点设计（左柱） 南京工业大学毕业设计（论文）柱脚节点设计（中柱） 南京工业大学毕业设计（论文）3.9.4柱脚节点设计3.9.4.1边柱柱脚设计（1）柱脚底板尺寸的初选柱脚底板长度：L=840mm柱脚底板宽度：B=400mm（2）柱脚验算柱1底面控制内力M=-203.36KN∙m，N=199.14KN，V=-65.43KN底板面积验算：底板长度和宽度应根据底板下的混凝土的抗压强度确定。基础混凝土采用C30等级，fce=12.5N/mm2σmax=NBL+6MBL2=199.14×103400×840+6×203.36×106400×8402=0.59+4.32=4.91N/mm2v=65.43KN不需要设置抗剪键3.9.5.中柱柱脚设计（1）柱脚底板尺寸的初选柱脚底板长度：L=840mm柱脚底板宽度：B=400mm（2）柱脚验算柱1底面控制内力M=-34.97KN∙m，N=183.39KN，V=2KN底板面积验算：底板长度和宽度应根据底板下的混凝土的抗压强度确定。基础混凝土采用C30等级，fce=12.5N/mm2σmax=NBL+6MBL2=183.39×103400×840+6×34.97×106400×8402=0.55+0.74=1.29N/mm2v=2KN不需要设置抗剪键3.9.6钢牛腿设计3.9.6.1设计基本资料（1）牛腿截面：焊接H形Q345钢在钢牛腿与钢柱连接位置处，钢柱上对应牛腿的翼缘位置设置水平加劲肋。（2）牛腿荷载计算钢牛腿承担的荷载：吊车梁体系的自重及吊车轮压牛腿根部截面上的剪力设计值:V=P=1.2PG+1.4ΣDmaxi 南京工业大学毕业设计（论文）其中，PG=（342×9.8+3.3×103×9.8）×10-3=35.69KNΣDmaxi=36KNV=1.2×35.69+1.4×36=93.23KNM=Pe=93.23×0.5=46.61KN∙m3.9.6.2牛腿截面设计（1）截面初选Q345，H350×250×10×20A=131cm2，Wx1=1699.48cm2（2）截面验算正应力：σ=MxγxWnx=46.61×1031.05×1699.48=26.12N/mm2<310N/mm2剪应力：τ=Vhwtw=93.23×103310×10=30.07N/mm2<310N/mm2（1）支承加劲肋计算支撑加劲肋的稳定性验算此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15tw235/fy范围内的腹板面积。e=400mm，e1=300mm，tw=10mm支承加劲肋计算长度h0=264.3mm加劲肋外伸宽度bs≥h030+40=264.330+40=48.8mm，取bs=80mm厚度ts≥bs15=8015=5.3mm，取ts=10mm15tw235fy=15×10∙235345=123.8mm截面面积As=123.8×10+2×80×10=2838mm2Iz=112×10×803+80×10×452×2+112×123.8×103×2=4.11×106mm4iz=IzA=4.11×1062838=38.1mmλz=h0iz=264.338.1=6.94， 南京工业大学毕业设计（论文）按b类截面，Q345钢，查表得轴心受压稳定系数φ=0.995NφAs=93.23×1030.995×2838=33.02N/mm22×0.6+0.52=1.72mAl=1.8×2.2÷2-0.6÷2-0.6-2.0÷2-0.25÷2-0.62=0.28m2Fl=177.57×0.28=50.5KN0.7βhpftamh0=0.7×1×1430×0.6+0.25×0.65=1008.1KNFl=50.5KN<0.7βhpftamh0=1008.1KN所以，柱边冲切满足要求。 南京工业大学毕业设计（论文）验算台阶处得冲切h0=325-45=280mFbl=177.57×（(1.25-0.9-0.28)×1.8-1-0.65-0.282）=21.5KN0.7βhpftamh0=0.7×1×1430×121.3+1.3+2×0.28=1581.6KN>21.5KN所以，台阶处冲切满足要求。3.10.1.3基础底板配筋MI=148pjmax+pjminb-bt2at+2l=148177.57+117.572.2-0.620.25+2×1.8=60.6KN∙mMII=148pjmax+pjminl-at2bt+2b=148177.57+117.571.8-0.2520.6+2×2.2=73.86KN∙mASI=MI0.9h0fy=60.6×1060.9×605×210=530.0ASI=MII0.9h0fy=73.86×1060.9×595×210=656.79所以，基础长宽方向均以构造配筋。2∅22，基础至钢柱间短柱也按构造配筋即可满足受力要求。3.10.2边柱基础设计3.10.2.1柱1基础设计地基基础设计等级，丙级。基础类型：刚劲混凝土扩展基础。3.10.2.2地基设计，（1）基础埋置深度持力层：粉质粘土层。基础底面置于持力层下150mm基础埋深：选定基础埋深为自天然地面下1.65m。地基承载力地基承载力特征值修正fa=fak+ηbγb-3+ηdγmd-0.5 南京工业大学毕业设计（论文）=170+1.6×15.02×1.65-0.5=197.64kPa其中，γm=16.5×0.4+16.5-10×1.1+（18.5-10）×0.15÷1.65=15.02KN∙m（2）基础底面尺寸柱1底荷载效应标准组合控制内力荷载效应标准组合Mmax控制Fk=199.14/1.35=147.5KNMk=-203.36/1.35=-150.6KNmQk=-65.43/1.35=-48.5KNNmax控制Fk=291.871.35=216.2KNMk=-183.651.35=136.0KNmQk=-60.531.35=44.8KN柱1台阶上设基础连梁以承受墙面板重量。连梁截面初选250×400。从连梁顶至室外地坪砌砖墙。砖墙采用MU30烧结普通砖。砖墙重2.0KN/m墙面板重3.2KN/m连梁自重2.5KN/m（1）连梁按简支梁设计，C30混凝土，HRB335钢筋，保护层厚度取25mm。跨中弯矩M=18×7.7×92=77.96KNm单层配筋h0=400-35=365mmαs=77.96×1061.0×14.3×250×3652=0.164<0.399满足适筋要求γs=0.5(1+1-2×0.164=0.91As=77.96×106300×0.91×365=782.4mm2取4Φ16，As=804mm2验算最小配筋率 南京工业大学毕业设计（论文）ρ=804180×220=0.02>0.002满足要求同时按照构造配置箍筋即能满足抗剪要求。边柱基础，混凝土等级为C30，基础下设100mm素混凝土垫层，每边伸出基础边100mm，底板受力钢筋HPB235，保护层厚度40mm。取A=1.8×2.2=4m2，能满足计算要求。第四章工程量计算项目单位数量计算公式（实腹柱、牛腿）t21.04t一榀：柱：V=（250×10×2+580×8）×9000×2+（250×10×2+580×6）×10200=260016000mm=0.260016mm=×v=7.85×10×0.2600=2041Kg牛腿:V=（280×20×2+335×10）×650×4=37830000mm=0.03783mm=×v=7.85×10×0.03783=296.97Kg 南京工业大学毕业设计（论文）（钢梁）t19.736一榀：V=[（250×10×2+580×6）×3600+(250×10×2+430×6)×10800+（250×10×2+430×6）×3600]×2=279360000mm=0.27936mm=×v=7.85×10×0.27936=2192.976Kg（吊车梁）t35.569t一跨：(0.29×0.014×2+0.462×0.006)×9×7.85×10×4=3078.0792Kg轨道：38×9×4=1368Kg010605001（屋面板）t0.0778t全部：0.03×36×72=77.76Kg010605002（墙面板）t0．039t全部：0.03×[(9.0×36+72×9.0)×2-2.7×2.7×72-3.6×3.9×8]=39.204Kg010606001（钢支撑）t7.769tm=16.3×10.81×12+7.38×9×44+13.12×15.24×9+27.54×9×3+2.73×6.7×16=7768.9152Kg（钢檩条）t35.568tm=19×9×13×2×8=35568Kg（钢抗风柱）t5.329tm=69.39×（10.2+9）/2×8=5329.152Kg（钢墙架）t17.945tm=20.77×8×（36+72）=17945.28Kg72m的刚架总用钢量为：21.04+19.736+35.569+0.0778+0.039+7.769+35.568+5.329+17.945=133.07t长度为72m的，每跨9m的单脊厂房为133.07t 南京工业大学毕业设计（论文）致谢毕业设计的结束就意味着我们就要迈出学校的大门了，回首大学四年及这近四个月的毕业设计生活，可以用丰富多彩来形容，从一个学生慢慢成长为一名社会人，也学习到不少的知识。能够顺利完成这次毕业设计，首先要感谢我的毕业设计指导老师黄炳生，在这三个多月的时间里黄老师始终非常耐心的教导，并在多方面给予我们帮助：从设计规范到能涉及设计知识的各种资料，黄老师都会尽量提供给我们，每遇到问题总能及时从老师那里获得最佳的解决办法。同时黄老师还会孜孜不倦地向我们讲解设计内容及重点难点，这样我们设计时才能做到心中有数，有条不紊。同时也非常感谢我的建筑指导老师朱世宝，在建筑设计部分给予了我很多的建议和帮助，使我能很好地完成我的建筑设计部分。同组的同学也很热心，给了我很多帮助，让我体会到了集体的力量。这次设计让我充分体会到了集体作战的强大性，集体合作的愉快性。我再次感谢那些在我设计中帮助过我的老师和同学们。谢谢！ 南京工业大学毕业设计（论文） 南京工业大学毕业设计（论文）参考文献[1]苏J9501—9509.江苏省建筑配件通用图集［S］.[2]GB50017—2003.钢结构设计规范［S］.北京：中国计划出版社，2003.[3]GB50010—2002.混凝土结构设计规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2006.[4]GB50007—2002.建筑地基基础设计规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2002.[5]GB50009—2001.建筑结构荷载规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2002.[6]GB50011—2001.建筑抗震设计规范［S］.北京：中国建筑工业出版社，2001.[7]包头钢铁设计研究总院，中国钢结构协会房屋建筑钢结构协会.钢结构设计与计算（第2版）［M］.北京：机械工业出版社，2006.[8]《钢结构设计手册》编辑委员会.钢结构设计手册（上册）第三版［M］.北京：中国建筑工业出版社，2004.[9]陈绍蕃.钢结构（下册）房屋建筑钢结构设计［M］.北京：中国建筑工业出版社，2005.[10]唐锦春，郭鼎康.简明建筑结构设计手册[M].北京：中国建筑工业出版社，2003.[11]侯兆欣，蔡昭昀，李秀川.轻型钢结构建筑节点构造[M].北京：机械工业出版社，2004.[12]张其林.轻型门式刚架[M].济南：山东科学技术出版社，2004.[13]《建筑设计资料集》编委会.建筑设计资料集[M].第二版.北京：中国建筑工业出版社，1997.[14]陈保胜.建筑构造资料集（上、下）[M].北京：中国建筑工业出版社，1994. 南京工业大学毕业设计（论文）[15]苏J01-2005.施工说明［S］.[16]苏J9503-J04-2005.屋面建筑构造、阳台、楼梯、卫生间、洗手池［S］.[17]苏J9508.室外工程［S］.[18]苏J11-2006.铝合金门、窗［S］.[19]苏J09-2005.轻质隔墙、墙身、楼地面变形缝［S］.'