七层旅馆设计框架结构毕业设计建筑结构计算书

'———大学本科毕业论文(设计)题目：旅馆设计学院：学院班级：程姓名：目录第一篇建筑设计说明31概述32建筑平面的设计3113 2.1使用部分的平面设计32.2抗震设计4第二篇结构设计说明81工程概况102设计资料103.结构平面布置103.1结构平面布置图103.2框架梁柱截面尺寸的确定113.3楼板设计124.横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算184.1恒荷载作用下的计算简图及内力计算184.2框架结构在活荷载作用下的计算简图354.3横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图及内力计算384.4横向框架在恒荷载作用下的内力计算464.5横向框架在活荷载作用下的内力计算514.6.横向框架在重力荷载代表值作用下的内力计算585.横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算655.1横向框架在风荷载作用下的计算655.2横向框架在风荷载作用下的位移计算685.3横向框架在风荷载作用下的内力计算696.横向框架在水平地震作用下的内力和位移776.1重力荷载代表值计算776.2横向框架的水平地震作用和位移806.3横向框架在水平地震作用下的内力计算857.框架梁柱内力组合927.1框架梁内力组合927.2框架柱内力组合938框架梁柱截面设计948.1框架梁抗震截面设计948.2框架柱抗震截面设计979楼梯设计999.1楼梯梯段斜板设计999.2平台板设计101113 9.3平台梁设计10210基础设计104参考文献111113 第一篇建筑设计说明1概述本设计为某旅馆的建筑设计，总建筑面积为9000平方米，拟建7层。本设计共分为以下几个部分：建筑平面的设计；建筑剖面的设计；建筑体型和立面的设计；抗震设计；房屋层数的确定和剖面的组合形式；旅馆设计的基本要求。2建筑平面的设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋个部分的组合关系。在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效应来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的的可能性和合理性；也就是说，我们从平面设计入手，但是要着眼于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组合平面各部分面积的使用性质来分析，主要可归纳为使用部分和交通联系部分两大类：使用部分是指主要使用活动和辅助使用活动的面积，即各类建筑物中的使用房间和辅助房间。交通联系部分是指建筑物中各个房间之间、楼层之间和房间内外之间联系通行的面积，即各类建筑物中的走廊、门厅、过道、楼梯、电梯等占的面积。2.1使用部分的平面设计一般说来，旅馆的客房要求安静，少干扰，而且有较好的朝阳方向。使用房间平面的设计的要求：①房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具设备合理布置的要求。②门窗的大小和位置，应考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风较好。113 ③房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间的组合，所有材料要符合相应的建筑面积。④室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。使用房间的面积、形状和尺寸：①房间的面积使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点，使用人数的多少，家具设备的多少等因素来决定的。一个房间内部的面积，根据他们的使用特点，可以分为以下几个部分：家具或设备所占的面积；人们在屋内的使用活动面积；房间内部的交通面积。具体进行设计时，在已有面积定额的基础上，仍然需要分析各类房间中家具布置，人们的活动和通行情况，深入分析房间内部的使用要求，然后确定各类房间合理的平面形状和尺寸。②房间平面形状和尺寸初步确定房间的使用面积大小以后，还需进一步确定房间的形状和具体尺寸。房间平面的形状和尺寸，主要是由室内活动的特点、家具布置方式以及采光、通风、剖面等要求所决定。在满足使用要求的同时，我们还应从构成房间的技术经济条件及人们对室内空间的观感来确定，考虑房间的平面形状和尺寸。房间平面形状和尺寸的确定，主要是从房间内部的使用要求和技术经济条件来考虑的，同时室内空间处理美观要求，也是影响房间平面形状的重要因素。2.2抗震设计建筑物由于受气温变化、地基不均匀沉降以及地震等因素的影响，使结构内部产生附加应力和变形。解决的办法有二：一是加强建筑物的整体性；二是预先在这些变开敏感部位将结构断开，留出一定的缝隙，以保证各部分建筑物在这些缝隙中有足够的变形宽度而不造成建筑物的破损。在这里，我们主要是来谈一下沉降缝和防震缝。2.2.1沉降缝1．沉降缝的设置113 沉降缝是为了预防建筑物各部分由于不均匀沉降引起的破坏而设置的变形缝。凡属下列情况时，均应考虑设置沉降缝：①同一建筑物相邻部分的高度相差较大或荷载大小相差悬殊，或结构形式变化较大，易导致地基沉降不均时；②当建筑物各部分相邻基础的形式、宽度及埋置深度相差较大，造成基础地面底部压力有很大差异，易形成不均匀沉降时；③当建筑物建造在不同地基上，且难于保证均匀沉降时；④建筑物体型比较复杂、连接部位又比较薄弱时；⑤新建建筑物与原有建筑物紧相毗连时。2.沉降缝构造沉降缝主要满足建筑物各部分在垂直方向的自由沉降变形，故应将建筑物从基础到顶面全部剖断开。沉降缝的宽度随地基情况和建筑物的高度不同而定，参见表2.1。表2.1随地基情况和建筑物的高度不同沉降缝的宽度地基情况建筑物高度沉降缝宽度（mm）一般地基H＜5mH=5～10mH=10～15m305070软弱地基2～3层4～5层5层以上50～8080～120＞120湿陷性黄土地基30～702.2.2防震缝在地震区建造房屋，必然充分考虑地震对建筑造成的影响。为此我国制定了相应的建筑搞震设计规范。对多层和高层钢筋混凝土结构房屋应尽量选用合理的建筑结构方案，不设防震缝。当必须设置防震缝时，其最小宽度应符合下列要求：①高度不超过15m时，可采用70mm；②高度超过15m时，按不同设防列度增加缝宽：6度地区，建筑每增高5m，缝宽增加20mm；7度地区，建筑每增高4m，缝宽增加20mm；113 8度地区，建筑每增高3m，缝宽增加20mm；9度地区，建筑每增高2m，缝宽增加20mm；防震缝应沿建筑物全高设置，缝的两侧应布置双墙或双柱，或一墙一柱，使各部分结构都有较好的刚度。一般情况下，防震缝基础可不分开，但在平面复杂的建筑中，或建筑相邻部分刚度差别很大时，也需将基础分开。按沉降缝要求的防震缝也应将基础分开。防震缝因缝隙较宽，在构造处理时，应充分考虑盖缝条的牢固性以及适应变形的能力。2.2.3标准层1.标准层设计的一般规定：①公共用房与辅助用房应根据旅馆等级、经营管理要求和旅馆附近客提供使用个公共设施情况确定。②建筑布局应与管理方式和服务手段相适应，做到分区明确，联系方便，保证客房及公共房具有良好的住居和活动环境。③建筑热公设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。④建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做到建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。⑤采暖地区的旅馆客房部分的保温隔热标准应负荷现行的«民用建筑节能设计标准»规定。⑥锅炉房、冷却塔等不宜设在客房楼内，如必须设在客房楼内时，应自成一区，并应采取防火、隔音、减震等措施。⑦室内应尽量利用自然采光。2.标准层设计要求①标准层客房要求：尽可能提高客房面积在标准层中的比例，增加客房间数。客房间数还应按服务人员服务的客房数（1～16）倍数确定。②自然环境和能源要求：标准层设计应考虑周围环境，占据好的朝向及景向，减少外墙面积，节省能源。③平面形式：平面形式应考虑疏散梯位置均匀分布，位置要明显，负荷建筑设计防火规范要求。④服务台：按管理要求设置或不设置。⑤113 服务用房：根据管理要求，每层设置或隔层设置。位置应隐藏客设于标准层中部或端部。服务用房应有出入口供服务人员进入客房区。服务用房厅、棉品储存库、休息、厕所、垃圾污物管道间及服务电梯厅。⑥标准层公共走道净高大于2.1m。3.客房的设计①客房设计应根据气候特点、环境位置、景观条件，争取良好的朝向。②客房设计应考虑家具布置，家具设计应符合人体尺度、方便使用和有利于维修。③客房长宽比以不超过2：1为宜。④客房净高一般大于等于2.4m，不设空调时不应低于2.6m。⑤客房内走道宽度大于等于1.1m，公共走道净高不应低于2.1m。⑥客房门洞宽度一般大于等于0.9m，高度大于等于2.1m。⑦客房的允许噪音等级根据不同要求，设计时需要根据具体要求确定。⑧客房室内色彩及装修宜简洁、协调。⑨标准较高的客房客设置电话和集中的电器控制设施。⑩多床间内床位数不宜多于4床。4.卫生间设计①根据旅馆等级确定卫生间设计标准，包括卫生设备的配套，面积的确定和墙、地面材料等的选用。②卫生间管道应集中，便于维护和更新。③卫生间地面应低于客房地面0.02m，净高大于2.1m，门洞宽大于等于0.75m，净高大于等于2.1m。④卫生间地面及墙面应选用耐火易洁面材料，并应做防火层，泛水及地漏。⑤卫生间一般需设置通风就干燥装置。⑥当卫生间无自然通风时，应采取有效的通风、排风措施。⑦卫生间不应设在餐厅、厨房、食品储藏，变配电室等严格卫生要求火防潮要求用房的直接上层。⑧卫生间不应向客房火走道开窗。⑨客房上下层直通的管道井不应在卫生间内开设检修门。⑩卫生间管道应有可靠的防漏水，防洁露和隔音措施，并便于检修。第二篇结构设计说明113 摘要：本次毕业设计是一幢旅馆设计，包括建筑设计和结构设计两部分内容。建筑设计是在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑基地环境、使用功能、综合选型、施工、材料、建筑设备、建筑艺术及经济等。着重解决了建筑物与周围环境、建筑物与各种细部构造，最终确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计是在建筑物初步设计的基础上确定结构方案；选择合理的结构体系；进行结构布置，并初步估算，确定结构构件尺寸，进行结构计算。结构计算包括荷载计算、变形验算、内力分析及截面设计，并绘制相关的结构施工图。本工程为旅馆设计，因地处城市中心交通要道，在总体规划设计时，考虑到场地要求、绿化设施、其它功能要求，以及周围建筑物的影响，设计时采用矩形结构。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则，两部分空间合理，连接紧凑，主次分明，使建筑空间的舒适度加以提高。关键词：抗震结构条基Summary:Thistimegraduationdesignisahoteldesignandincludebuildingdesignandstructuredesigntwopartcontents.Thebuildingdesignisunderthepremiseofthetotalprogramming,accordingtodesignmissionbookofrequest,comprehensiveconsiderationbaseenvironment,usagefunction,comprehensivechooseatype,construction,material,buildingequipments,buildingartandeconomyetc..Emphasizedtosolvebuildingandsurroundingsenvironment,buildingandvariousminutepartstructure,endassurancedesignproject,paintingbuildingconstructiondiagram.Structuredesignisatbuildingfirststepdesignoffoundationtopassurancestructureproject;Thechoiceisreasonableofstructuresystem;Carryonastructuredecoration,andthefirststepestimate,assurancestructureGoupiecesize,carryonstructurecalculation.Thestructurecalculationincludealotustocarryacalculation,transformtocheckcalculate,insidedintanalysisandpiecenoodlesdesign,anddrawrelatedstructureconstructiondiagram.Thisengineeringisahoteldesign,becauseofgroundthetransportationmainrouteofthecitycitycenter,attotalprogrammingdesign,in113 considerationofplacerequest,greenturnfacilities,otherfunctionrequest,andsurroundingsbuildingofinfluence,designhouradoptionrectanglestructure.Infine,apply,safety,economy,usageconvenienceistheprincipleofthisdesign,twopartspacereasonable,conjunctiontightlypacked,lordthetimebeclearandmakebuildingspatialofcomforttakeintoexaltation.Keyword:Theanti-earthquakestructurefoundation.1工程概况113 某旅馆为七层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约9000㎡，一层层高为4.2m,二层层高为3.6m，标准层层高为3.6m，3~6层为标准层，七层层高为3.6m。一层的结构层高为5.2m，其它层层高为3.6m。室内外高差为0.45m，建筑设计使用年限50年。2设计资料2.1地质资料根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，场地类别Ⅱ类，标准冻结深度为1.79m，第一层杂填土为1m，第二层粗砂为3m，基持力层为粗砂，地基承载力特征值=220KPa.2.2气象资料基本风压：W0=0.55KN∕㎡,地面粗糙度类别为C类。基本雪压：0.30KN∕㎡。2.3抗震设防烈度抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组为第一组，建筑场地土类别为二类，场地特征周期为0.35s,框架抗震等级为三级。2.4材料梁、板、柱的混凝土均选用C30，梁、柱主筋选用HRB400,箍筋选用HPB235，板受力钢筋选用HRB335。3.结构平面布置3.1结构平面布置图根据建筑结构功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案，本方案的各层平面布置图如图3.1.1所示。113 2.1结构平面布置图3.2框架梁柱截面尺寸的确定3.2.1框架梁截面尺寸初步估算⑴横向框架梁A—B跨：=6.5mh=(1/8～1/12)=812.5～541.6mm,取h=700mmb=(1/2～1/3)h=350～233mm,取h=350mmB—C、C—D跨同A—B跨的计算结果相同。⑵纵向框架梁A轴：=6.6mh=(1/8～1/12)=825～550mm,取h=700mmb=(1/2～1/3)h=350～233mm,取h=350mm因A轴纵向框架梁沿柱外边平齐放置，为减小梁柱偏心，梁宽适当取的宽一些，B轴、C轴、D轴和A轴相同。⑶横向次梁=6.5mh=(1/8～1/12)=812.5～541.7mm,取h=600mmb=(1/2～1/3)h=300～200mm,取h=250mm3.2.2框架柱截面尺寸初步估算⑴按轴压比要求初步估算柱截面尺寸框架柱的受荷面积如图3.2所示，框架柱选用C30混凝土，=14.3N/,框架抗震等级为三级，轴压比=0.9，由于轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，可按式AC=≥计算。柱轴向压力设计值的估算公式N=。①3轴与B轴相交中柱N==1.25×14×（6.6×4.75）×8×1.05×1.0×1.0=4032KNAC=≥==313286.7因为=600×600=360000，故取中柱截面尺寸为600×600mm。113 ②3轴与A轴相交边柱N==1.25×14×（6.6×3.25）×8×1.05×1.0×1.0=2759KNAC=≥==241172因考虑到边柱受偏心荷载且跨度大，故取A轴边柱截面尺寸大一些，即为600×600mm。③1轴与A轴相交边柱角柱虽承担的面荷载比较小，但受双向偏心荷载作用，受力复杂，故取与A轴边柱截面尺寸相同，即为600×600mm。所以框架柱截面尺寸只有一种:600×600mm。⑵校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求①按构造要求框架柱截面高度不应小于400mm，宽度部小于350mm。②为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层较短柱高，H=3600mm,H∕h=6>4⑶框架柱截面高度和宽度一般取层高的1∕10～1∕15。H≥(1∕10～1∕15)H=(1∕10～1∕15)×4200=420～280故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。3.3楼板设计因为在确定框架计算简图时需要利用楼板的传递荷载，因此在进行框架手算之前应进行楼板的设计。各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板，板厚根据现浇板的跨度选定，具体参考《混凝土结构设计规范》第10.1.1条规定，所选大部分板厚取120mm，雨篷、卫生间取100mm，平面布置图如图所示。113 3.3.1楼板荷载1.恒荷载（单位：KN∕㎡）⑴不上人屋面恒荷载（板厚120mm）找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=1.30防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水1.0防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.4找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=1.30找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平0.04×14=0.56保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16结构层：120现浇钢筋混凝土板0.12×25=3抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：6.89取7.0⑶标准层楼面恒荷载（板厚120mm）板面装修荷载1.10结构层：120现浇钢筋混凝土板0.12×25=3抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：4.27取4.5⑷标准层楼面恒荷载（板厚100mm）板面装修荷载1.10结构层：100现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5113 抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：3.77取4.0⑹雨篷恒荷载（板厚100mm）40厚细石混凝土面层1.00防水层0.30找坡层0.50防水层0.30找平层0.40结构层：100现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5板底粉刷0.10×20=2.0合计：5.7⑺卫生间恒荷载（板厚100mm）板面装修荷载1.10找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30结构层：100现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5防水层0.30蹲位折算荷载（考虑局部20厚炉渣填高）1.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：5.87取6.02.恒荷载（单位：KN∕㎡）不上人屋面活荷载0.5办公楼一般房间活荷载2.0走廊、门厅、楼梯活荷载2.0雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.5卫生间活荷载2.03.3.2楼板配筋计算在各层楼盖平面，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板，如果各板块比较均匀，可按连续单向板或双向板查表进行内力计算；如果各板块分布部均匀，精确的计算可取不等跨的连续板为计算模型，用力矩分配法求解内力，，比较近似的简便方法是按单独板块进行内力计算，但需要考虑周边的支撑情况。下面按单独一块板的计算方法计算两块双向板和一块单向板，为计算简便，板块计算近似轴线之间的间距。1.A区格板配筋计算113 =6.6m=6.5m,∕=6.6∕6.5=1.02,按双向板计算。⑴荷载设计值恒荷载设计值g=1.2×4.5=5.4KN∕㎡活荷载设计值q=1.4×2.0=2.8KN∕㎡恒荷载+活荷载g+q=5.4+×2.8=6.8KN∕㎡活荷载q=×2.8=1.4KN∕㎡g+q=5.4+2.8=8.2KN∕㎡⑵内力计算=6.6m=6.5m,∕=6.5∕6.6=0.98单位板宽跨中弯矩：=(0.0185+0.2×0.0174)×6.8×6.52+(0.0385+0.2×0.0366)×1.4×6.52=9KN·m∕m=(0.00174+0.2×0.0185)×6.8×6.52+(0.0366+0.2×0.0385)×1.4×6.52=8.7KN·m∕m单位板宽支座弯矩：==-0.0528×8.2×6.52=-18.29KN·m∕m==-0.0519×8.2×6.52=-17.98KN·m∕m⑶截面设计板的保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）。短跨方向跨中弯矩截面有效高度:h01=h-c-d∕2=120-20-4=96mm长跨方向跨中弯矩截面有效高度:h02=h-c-3d∕2=120-20-4=88mm故支座处h0为96mm.截面弯矩设计值部考虑折减。计算配筋时，取内力臂系数=0.95，，板配筋选用HRB335,=300N∕,配筋计算结果见表3.4.1。113 表3.3.1A区格板配筋计算位置截面M(KN·m∕m)AS选配钢筋实配钢筋跨中方向9619328.958@150334.9方向888.7346.898@120418.67支座A边支座（向）96-18.29668.498@100785A边支座（向）96-17.98657.168@1007852.B区格板配筋计算=6.6m=3.0m,∕=6.6∕3.0=2.2m>2,按单向板计算。⑴荷载组合设计值由可变荷载效应控制的组合g+q=1.2×4.5+1.4×2.0=8.2KN∕㎡由永久荷载效应控制的组合g+q=1.35×4.5+1.4×0.7×2.=8.035KN∕㎡故取可变荷载效应控制的组合g+q=8.2KN∕㎡⑵内力计算取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格的计算跨度=3000mm，如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩M=(g+q),考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故取跨中弯矩M=(g+q)，如果B区格板两端是完全嵌固的，则支座弯矩为M=-(g+q)，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为M=-(g+q)，B区格板的弯矩计算见表3.4.2。表3.3.2B区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数-M=(g+q)5.76-4.11⑶截面设计板的保护层厚度取20mm，选用6113 钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为h0=h-c-d∕2=120-20-3=97mm混凝土采用C30,则=14.3N∕,板受力钢筋选用HRB335，=300N∕，B区格板配筋计算见表3.4.3。表3.3.3B区格板配筋计算截面跨中支座截面跨中支座M((KN·m∕m)5.76-4.11()202.39143.390.04280.0305选配钢筋6@1006@1500.9780.985实配钢筋()282.6189C区格配筋计算=6.6m=6.5m,∕=6.5∕6.6=1.03,按双向板计算⑴荷载设计值卫生间恒荷载设计值g=1.2×6.0=7.2KN∕㎡活荷载设计值q=1.4×2.0=2.8KN∕㎡恒荷载+活荷载g+q=7.2+×2.8=8.6KN∕㎡活荷载q=×2.8=1.4KN∕㎡g+q=7.2+2.8=10KN∕㎡⑵内力计算=6.6m=6.5m,∕=6.6∕6.5=0.98单位板宽跨中弯矩：=(0.0198+0.2×0.0172)×8.95×6.52+(0.041+0.2×0.0364)×1.4×6.52=11.26KN·m∕m=(0.0172+0.2×0.0198)×8.95×6.52+(0.0364+0.2×0.041)×1.4×6.52=10.33KN·m∕m单位板宽支座弯矩：==-0.055×10×6.52=-23.24KN·m∕m113 ==-0.0528×10×6.52=-22.3KN·m∕m⑶截面设计板的保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中弯矩截面有效高度:h01=h-c-d∕2=100-20-4=76mm长跨方向跨中弯矩截面有效高度:h02=h-c-3d∕2=100-20-12=68mm故支座处h0为76mm。截面弯矩设计值部考虑折减。计算配筋时，取内力臂系数=0.95，，板配筋选用HRB335,=300N∕,配筋计算结果见表3.4.4。表3.3.4A区格板配筋计算位置截面M(KN·m∕m)AS选配钢筋实配钢筋跨中方向7611.2651910@100785方向6810.3353310@100785支座A边支座（向）76-23.24107212@1001130.4A边支座（向）76-22.3102912@1001130.44.横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算4.1恒荷载作用下的计算简图及内力计算4.1.1横向框架简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。底层柱高从基础顶面至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.45m，基础顶面至室外地坪通常取-0.500m，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.550m，二楼楼面为+4.200m，故底层柱高为3.9+0.45+0.55=5.2m，其余各层层高为3.6m，113 ⑧轴线横向框架简图如图4.1所示。4.1.2第一层框架计算简图计算简图如图所示；4.4第一层框架计算简图4.5等效荷载简化图分析图4.2和图4.3的荷载传递，⑧轴线第一层框架简图如图4.4所示，在AB跨和ED跨作用有梯形荷载，等效荷载简化为如图4.5所示的计算简图，图中集中力作用点有A、B、C、D等4个点。⑴计算：①板A的面荷载为4.5KN∕㎡，由图4.3可知，传递给AB段为梯形荷载，等效荷载转化为均布荷载为:(〔1-2(+〕×4.5×1.65=6.7KN∕m因为左右两边给板A传递荷载，故板A传递的荷载为13.4KN∕m。②梁自重及抹灰梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5KN∕m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m小计：5+0.197=5.197KN∕m③墙体荷载墙体选用250厚，则填充墙外墙面荷载计算：墙体自重：5.5×0.25=1.3水刷石外墙面0.5水泥内墙面0.36合计：2.18KN∕㎡填充墙内墙面荷载计算：113 墙体自重：1.3水泥粉刷外墙面0.36水泥粉刷内墙面0.36合计：2.04KN∕㎡AB段墙体荷载为0KN∕m④荷载小计=13.4+5.197=18.59KN∕m⑵计算部分只有梁自重及抹灰梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=4.06KN∕m抹灰层：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m小计：4.06+0.197=4.26KN∕m⑶计算部分包括板C传递荷载、梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。①由板A传递荷载板C的面荷载为4.0KN∕㎡，由图4.3可知，传递给CD段为梯形荷载，等效荷载转化为均布荷载为:(〔1-2(+(〕×4.0×1.65=5.93KN∕m因受两边板C传递荷载，故为11.86KN∕m。②梁自重及抹灰梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5KN∕m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m③墙体荷载墙体荷载为2.04×（3.6-0.7）=5.9KN∕m④荷载小计=11.09+11.86=22.95KN∕m⑷计算：计算简图如图4.6所示113 4.6计算简图及等效计算简图①、和计算包括梁自重和抹灰、板A传来的荷载和梁上墙体荷载。（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5KN∕m抹灰层：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m梁上墙体荷载：梁上墙体长为13.2m，有4个窗户:1.8m×2.1m,门窗荷载为0.45KN∕㎡。KN∕m合计：=5+0.197+4.34=9.54KN∕m荷载包括板A传递的线荷载为：×4.5×1.65=4.64KN∕m②计算为L-1和L-2传递的集中荷载，计算简图如图4.7所示。4.7计算简图及等效荷载图梁自重和抹灰：L-1（250mm×600mm）自重：25×0.25×（0.6-0.12）=3.0KN∕m抹灰层：0.01×（0.6-0.12）×2×17=0.163KN∕m113 板A传递的荷载传给L-1为梯形荷载，等效荷载转化为：6.7KN∕m则=54.7KN则=15.4×6.6+54.7=148.3KN⑸计算计算简图如图4.6.2所示。为梁自重和抹灰、板B传来的荷载和梁上墙体荷载。4.8计算简图及等效计算简图包括梁自重和抹灰、板B传来的荷载和梁上墙体荷载。梁自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5KN∕m抹灰层：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m板B传来的荷载：板B的面荷载为4.5KN∕㎡，传递的线荷载为:64.5×1.65÷2=5.96KN∕m梁上墙体荷载：梁上墙体长为13.2m，有三个门:1.0m×2.1m,门荷载为0.45KN∕㎡，故KN∕m荷载包括板A传来的三角形荷载为：×4.5×1.65=4.64KN∕m集中力F为LL1和LL2传来的集中荷载：梁的自重：（0.6-0.12）×0.25×25=3KN∕m抹灰：0.01×（0.6-0.12）×17×2=0.163KN∕m梁上墙体荷载为0楼板传来的荷载为：=6.7KN∕m113 则F=（3+0.163+6.7×2）×6.6÷2=54.7KN∕m则=21.19×6.6+54.7=194.6KN⑹计算，计算简图如图所示：4.9计算简图①楼梯梯段斜板荷载计算（14台阶）4.10楼梯计算简图栏杆自重：0.2锯齿形斜板自重：25×0.5×0.3×0.15×1/0.3+25×0.15××=6.06KN∕面层（30厚水磨石）自重：=1.13KN∕113 抹灰层（20厚纸筋灰粉刷）自重：16×0.02/0.894=0.36KN∕合计：恒荷载：7.75KN∕活荷载：2.0KN∕②楼梯梯段斜板荷载计算（12台阶）斜板厚度t:斜板水平投影长度：=3.3m斜向净长：==3691mm取130mm栏杆自重：0.2锯齿形斜板自重：25×0.5×0.3×0.15×1/0.3+25×0.15××=5.51KN∕面层（30厚水磨石）自重：=1.13KN∕抹灰层（20厚纸筋灰粉刷）自重：16×0.02/0.894=0.36KN∕合计：恒荷载：7.2KN∕活荷载：2.0KN∕③求：4.11计算简图TB1传来的荷载：7.75×3.9/2=15.1KN∕mTB2传来的荷载：7.2×3.3/2=11.9KN∕mPTB1传来的荷载：4.0×1.1/2=2.2KN∕m梁（200×400）的自重及抹灰：25×0.2（0.4-0.1）=1.5KN∕m17×0.01×（0.4-0.1）×2=0.1KN∕m113 =26.2KN④计算：4.12计算简图在如图所示的TLT2上，有TB2传来的荷载为：7.2×3.9/2=11.9KN∕m，由TB3传来的荷载为：11.9KN∕m由PTB2传来的荷载为：4×2.1/2=4.2KN∕m梁（200×400）的自重及抹灰：25×0.2×（0.4-0.1）=1.5KN∕m17×2×0.01×（0.4-0.1）=0.1KN∕m合计：11.9+4.2+1.5+0.1=17.7KN∕m则=17.7×3.3/2=29.2KN∕m⑤求：4.13计算简图包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。梁（250mm×600mm）自重：25×0.25×（0.6-0.1）=3.125KN∕m抹灰层：0.01×（0.6-0.1）×2×17=0.17KN∕m梁上墙体荷载（无洞口）：=6.12KN∕m合计：=9.4KN∕m为板C传来的梯形荷载：=5.93KN∕m113 +=9.4+5.93=15.3KN∕m则==72.5KN⑥求：包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载（两边板厚不同，近似取两边相同为100mm），自重：25×0.25×（0.6-0.1）=3.125KN∕m抹灰：17×2×0.01（0.6-0.1）=0.17KN∕m上部墙体自重：（3.6-0.6）×2.04=6.12KN∕m合计：9.4KN∕m为板C和板A传来的荷载：板C：5.93KN∕m板A：6.7KN∕m合计：12.63KN∕m+=22.03KN∕m=22.03×6.5/2=71.6KN⑦求如图所示113 4.14计算简图为梁的自重、抹灰及板B传来的荷载梁的自重：25×0.35×（0.7-0.1）=5.25KN∕m抹灰自重：17×2×0.01×（0.7-0.1）=0.2KN∕m板B传来的荷载：4.5×2.65/2=5.96KN∕m上部墙体自重：KL1上一跨内的墙长为3.3m，并有一个0.9×2.1m的门（门窗的荷载为0.45KN∕m）。=2.5KN∕m合计：14.7KN∕m为板PTB1及板C和板A传来的荷载：PTB1传来的荷载：4×1.1/2=2.2KN∕m板C传来的荷载：=×4×1.65=4.125KN∕m板A传来的荷载：=×4.5×1.65=4.6KN∕m则=×3.3×1.65÷6.6+÷2+×3.3×4.95÷6.6×2+×3.3×1.65÷6.6+÷2=195KN⑺计算:计算简图如图4.15所示。4.15计算简图113 ①求，在求中的时，即可求出==73.9KN求，在求时可知，==21.9KN为梁的自重、抹灰及上部墙体自重，由计算时可知=10.85KN∕m、为板C传来的荷载：==4.125KN∕m为板A传来的荷载：=4.64KN∕m。则=81.1KN4.1.3第二层框架计算简图第二层楼面梁布置图如图所示，第一层楼面板布置图如图所示。为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标出梁和板。4.16第二层框架结构计算简图及等效计算简图⑴求：由第一层框架计算过程可知，=25.7KN∕m⑵求：由第一层框架计算过程可知，=4.26KN/m⑶=22.95KN/m⑷求：计算简图如图所示：与同第一层相同，即+=14.18KN/m由第一层计算可知：=54.7KN113 4.17计算简图及等效计算简图求：梁自重：3KN/m抹灰层自重：0.163KN/m梁上墙体自重：2.04×（3.6-0.7）=5.9KN/m板A传来的荷载：=6.38KN/m则=72KN则=14.18×6.6+=156.9KN⑸求：4.18计算简图及等效计算简图为梁自重、抹灰及梁上墙体自重=5+0.197++6.75=19.15KN为板A传来的荷载：4.64KN/m求：=54.7KN求：=72KN则=23.79×6.6+=220.36KN⑹求：计算简图如图4.20所示113 4.19第二层楼梯计算简图①斜板的厚度t：斜板水平投影长度为=3.3m斜向净长为==3691mmt==147mm～123mm,取t=130mm.栏杆自重：0.2锯齿形斜板自重：25×0.5×0.3×0.15×1/0.3+25×0.15××=5.51KN∕面层（30厚水磨石）自重：=1.13KN∕抹灰层（20厚纸筋灰粉刷）自重：16×0.02/0.894=0.36KN∕合计：恒荷载：7.2KN∕活荷载：2.0KN∕4.20计算简图113 ②求：计算简图如图所示4.21计算简图及等效计算简图TB3传来的荷载为：7.2×3.3/2=11.9KN/mTB4传来的荷载为：11.9KN/mPTB3传来的荷载为：4×1.1/2=2.2KN/m梁自重（200×400）及抹灰自重：1.5KN/m和0.1KN/m则=25.9KN③求，如图4.19所示中的TLT4上，TB4与TB5传来的荷载为：11.9KN/mPTB3与PTB4传来的荷载为；4×2.1/2=4.2KN/m则=29.2KN④==58.3KN⑤=71.2KN⑥=13.9+29.1+93.2+15.9+35.6=187.7KN⑺求，计算简图如图所示4.22计算简图①求=29.2+25.9+13.3×6.5-58.3=96.25KN则=×3.3×1.65÷6.6+÷2+×3.3×4.95÷6.6×2+÷2+×3.3×1.65÷6.6=8.95+48.1+20.42+10.95+3.83=92.25KN113 4.1.4顶层框架计算简图顶层楼面梁布置如图所示，第八层楼面板布置如图所示，分析图和图的荷载传递，⑧轴线第八层的框架简图如图所示。4.23顶层框架计算简图⑴计算：①板H的面荷载为7.0KN∕㎡，由图可知，传递给AB段为梯形荷载，等效荷载转化为均布荷载为:(〔1-2(+〕×7.0×1.65=10.3KN∕m因为左右两边给板E传递荷载，故板E传递的荷载为20.6KN∕m。②梁自重及抹灰梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5KN∕m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m③荷载小计=20.6+5+0.197=25.8KN∕m⑵计算:部分只有梁自重及抹灰小计：5.2KN∕m⑶计算:同荷载相同，即==25.8KN∕m⑷计算:计算简图如图所示。4.24计算简图及等效计算简图①包括梁自重和抹灰：113 梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5.0KN∕m抹灰层：0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197KN∕m女儿墙自重：女儿墙面荷载为3KN∕，高为1m，线荷载为3×1=3KN∕m合计：5+0.197+3=8.2KN∕m②荷载包括板E传递的荷载：×7.0×1.65=7.2KN∕m③求：计算简图如图所示4.25计算简图包括梁自重和抹灰：5.2KN∕m荷载包括板E传递的荷载：20.6KN∕m则=25.8×6.5/2=83.85KN则=（8.2+7.2）×6.6+=185.5KN⑸计算：计算简图如图所示计算简图及等效计算简图包括梁自重和抹灰及板F传来的荷载：=5.2+7×3/2=14.5KN∕m荷载包括板E传递的荷载：=7.2KN∕m=83.85KN则=22.9×6.6+83.85=227KN113 ⑹==227KN⑺==185.5KN4.1.5框架在恒荷载作用下的最终计算简图如图所示4.27框架在恒荷载作用下的最终计算简图113 4.2框架结构在活荷载作用下的计算简图4.2.1第一层框架在活荷载作用下的计算简图⑴计算：〔1-2(+〕×2.0×1.65=2.97KN∕m由于AB梁两边受到板A传来的梯形荷载，则=2.97×2=5.93KN∕m⑵计算：同荷载相同，即==5.93KN∕m⑶计算：计算简图如图所示。4.28计算简图为板A传来的三角形荷载：×2.0×1.65=2.06KN∕m为板A传来的荷载：=9.6KN则=2.06×6.6+9.6=23.2KN⑷计算：4.29计算简图及等效计算简图为板B传来的荷载：=2.0×2.65/2=2.65KN∕m荷载板A传递的荷载：=×2.0×1.65=2.06KN∕m为梁L-1传来的集中力，其中q为板A传来的荷载：q=113 〔1-2(+〕×2.0×1.65=2.97KN∕m=2×2.97×6.5/2=19.3KN则=（2.65+2.06）×6.6+19.3=50.4KN⑸计算：4.30的计算简图①为板B传来的荷载：2.0×3/2=3KN∕m②荷载为楼梯平台传来的荷载：2.0×1.1/2=1.1KN∕m③荷载为板C传递的荷载：×2.0×1.65=2.06KN∕m④==2.06KN∕m⑤为L-1传来的集中力：4.31计算简图为板C传来的荷载：〔1-2(+〕×2.0×1.65=2.97KN∕m为梯柱传来的荷载：其中q=3.3×2.0×2/2+2.1×2.0/2=8.7KN∕m则=8.7×6.5/2=29.8KN∕m为斜板与平台板传来的荷载：=3.3×2/2+3.9×2.0/2+2.0×1.1/2=3.3+3.9+1.1=8.3KN∕m113 则==40.7KN⑥计算=19.3KN则=×3.3×1.65÷6.6+÷2+×3.3×4.95÷6.6×2+÷2+×3.3×1.65÷6.6=3.4+20.35+25+9.65+4.2=62.6KN⑹的计算：计算简图如图所示4.32计算简图在求时可知=23.7KN==19.2KN为板A和板C传来的荷载：=×2.0×1.65=2.06KN∕m=÷2+2.06×3.3×4.95÷6.6×2+÷2+2.06×÷6.6=23.7÷2+2.06×3.3×4.95÷6.6×2+19.2÷2+2.06×3.3×1.65÷6.6=11.85+10.2+9.6+1.7=33.35KN4.2.2第二层框架在活荷载作用下的计算⑴与第一层计算相同，即=5.93KN∕m⑵与第一层计算相同，即=5.93KN∕m⑶与第一层计算相同，即=23.2KN⑷与第一层计算相同，即=52.7KN⑸与第一层计算过程相同，即在求==39.5KN=19.2KN113 则=×3.3×1.65÷6.6+÷2+×3.3×4.95÷6.6×2+÷2+×3.3×1.65÷6.6=3.4+19.75+25+9.6+4.2=61.95KN⑹与第一层计算相同，即=33.35KN4.2.3顶层框架在活荷载作用下的计算简图⑴为板传来的梯形荷载：=〔1-2(+〕×0.5×1.65=1.47KN∕m⑵==1.47KN∕m⑶计算：计算简图如图所示4.33计算简图为板A传来的荷载：=×0.5×1.65=0.52KN∕m则=0.52×6.6+4.9=8.3KN⑷计算：为板B传来的荷载=0.5×2.65/2=0.66KN∕m为板A传来的荷载=×0.5×1.65=0.52KN∕m则=（0.66+0.52）×6.6+4.9=12.7KN⑸==12.7KN⑹==8.3KN4.2.4框架在活荷载作用下最终计算简图如图所示：113 4.34活荷载作用下框架最终计算简图113 4.3横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图及内力计算在“有地震作用的荷载效应组合”时需要用到重力荷载代表值，对于楼层，重力荷载代表值取全部的恒荷载和50％的楼面荷载；对于屋面，重力荷载代表值取全部的恒荷载和50％的雪荷载，基本雪压为0.30KN∕㎡。下面依据恒荷载和活荷载作用下横向框架的计算结果，详细求出重力荷载代表值作用下的计算简图。4.3.1第一层框架简图=18.59+0.5×5.93=21.6KN∕m=4.26KN∕m=22.95+0.5×9.93=25.9KN∕m=148.3+0.5×23.2=159.9KN=194.6+0.5×50.4=219.8KN=195+0.5×62.6=226.3KN=81.1+0.5×33.35=97.8KN则第一层框架计算简图如图4.37所示。4.3.2第二层至第六层框架简图=25.7+0.5×5.93=28.7KN∕m=4.26KN∕m=22.95+0.5×9.93=25.9KN∕m=156.9+0.5×23.2=168.5KN=220.36+0.5×50.4=245.6KN=187.7+0.5×62.6=218.7KN=92.25+0.5×33.35=108.9KN4.3.3顶层框架简图顶层楼面的活荷载取基本雪压为0.30KN∕113 ㎡的雪荷载，不计入屋面活荷载，下面计算⑧轴线第八层的框架在雪荷载作用下的计算简图，如图4.38所示。⑴计算：板H的雪荷载为0.30KN∕㎡，传递给AB段为梯形荷载，等效荷载转化为均布荷载为:=(〔1-2(+〕×0.3×1.65=0.445KN∕m因为左右两边给板H传递荷载，故板H传递的荷载为0.89KN∕m。⑵计算：同荷载相同，即==0.89KN∕m⑶计算：是由KL-3传来的集中力，计算简图如图所示。4.35计算简图①、和计算为板F传来的荷载:0.3×2.65÷2=0.4KN∕m荷载包括板E传递的荷载：×0.3×1.65=0.3KN∕m②计算：=0.89×6.6/2=2.9KN则计算：=2.9+（0.3+0.4）×6.6=7.52KN⑷计算：计算同的计算结果相同，==7.52KN⑸计算：是由KL-4传来的集中力，计算简图如图所示。4.36计算简图①计算：荷载包括板E传递的荷载：×0.3×1.65=0.3KN∕m113 ②计算：和计算同“计算”中相同：=2.9KN③计算：=0.3×6.6+2.9=4.9KN⑹计算：计算“计算”中计算结果相同。⑺顶层框架计算简图根据前面的计算结果，画出第七层框架在雪荷载作用下的计算简图。=25.8+0.5×0.89=26.3KN∕m=4.26KN∕m=4.26KN∕m=185.5+0.5×4.9=187.9KN=227+0.5×7.52=230.8KN=227+0.5×7.52=230.8KN=185.5+0.5×4.9=187.9KN4.3.5横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图，如图4.37所示4.4横向框架在恒荷载作用下的内力计算4.4.1用弯矩二次分配法计算弯矩根据“图4.20恒荷载作用下横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算⑧轴线框架在恒荷载作用下的弯矩。⑴计算各框架梁柱的截面惯性矩框架梁的截面惯性矩6.5m跨度：I=∕12=350×∕12=1.0×3.0m跨度：I=∕12=350×∕12=1.0×框架柱的截面惯性矩600×600mm:I=∕12=600×∕12=1.08×⑵计算各框架梁柱的线刚度及相对线刚度113 考虑现浇板对梁刚度的加强作用，故对⑧轴线框架（中框架梁）的惯性矩乘以2.0。框架梁柱的线刚度及相对线刚度计算过程见表4.4.1。框架梁柱的线刚度及相对线刚度计算表4.4.1构件位置线刚度相对线刚度框架梁6.5m跨度=2.0×=2.0×=3.08×1.033.0m跨度=2.0×=2.0×=6.67×2.22框架柱七层=4.14×1.0六层=4.14×1.0五层=4.14×1.0四层=4.14×1.0三层=4.14×1.0二层=4.14×1.0一层=×=2.87×0.67计算弯矩分配系数⑴边柱:以8节点为例说明：8节点：==0.51==0.49其他节点同上，其计算结果见图4.44。113 4.37横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图⑵中柱:以16节点为例说明：113 16节点：==0.24==0.52==0.0.24其他节点同上，其计算结果见图4.44。⑴计算固端弯矩由于框架梁承担荷载比较复杂，故采用叠加法计算在复杂荷载作用下的固端弯矩，每一跨的两端分布荷载分解为满布均匀荷载和局部分布荷载。①均布荷载作用下的固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩，可按图所示。第七层AB段框架梁两端的固端弯矩：==-90.84BC段：==-3.9CD段:同AB段相同。第一层AB段框架梁两端的固端弯矩：==-65.45BC段：==-3.2CD段:==-80.8第二层至第六层的AB、BC和CD的固端弯矩：113 AB段：==-90.49BC段：==-3.2CD段:==-80.8⑷固端弯矩的计算过程见表4.4.2。表4.4.2恒荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各部分产生固端弯矩()最终固端弯矩()满跨均布荷载局部分布荷载第七层框架梁-90.84______________-90.84-3.9______________-3.9-90.84______________-90.84第二层至第六层框架梁-90.49______________-90.49-3.2______________-3.2-80.8______________-80.8第一层框架梁-65.45______________-65.45-3.2______________-3.2-80.8______________-80.85.分层法过程：采用分层法计算框架在恒荷载作用下的弯矩，分布过程如图4.39所示。113 4.39分层法计算框架在恒荷载作用下的梁柱端弯矩4.4.2绘制内力图⑴弯矩图：根据弯矩二次分配法的计算结果画出恒荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图4.48所示。113 4.40框架在恒荷载作用下的弯矩图⑵根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出恒荷载作用的框架梁柱剪力图，如图4.40所示。①计算各柱的剪力：以第二层A轴柱为例，,其他柱计算结果见剪力图。113 4.41框架在恒荷载作用下梁柱剪力②计算各梁的剪力：以A轴与B轴之间的为例，113 同理，A轴与B轴之间的其他梁和B轴与C轴之间梁及C轴与D轴之间的梁的剪力计算方法与此相同，⑵画轴力图根据剪力图和节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力，如图4.50所示。A轴中柱的轴力：＝＋＝185.5+79.94=265.44KN=+G=265.44+32.4=297.84KN＝＋+＝297.84+156.9+81.76=536.5KN=+G=536.5+32.4=568.9KN=＋+＝568.9+156.9+81.76=807.56KN=+G=807.56+32.4=839.96KN=＋+＝839.96+156.9+81.76=1078.62KN=+G=1078.62+32.4=1111.02KN=＋+＝1111.02+156.9+81.76=1349.68KN=+G=1349.68+32.4=1382.08KN=＋+＝13882.08+156.9+81.76=1620.74KN=+G=1620.74+32.4=1653.14KN=＋+＝1653.14+58.71+148.3=1860.15KN=+G=1860.15+46.8=1906.95KNB轴、C轴和D轴中各柱的计算方法和过程同A轴中各柱的轴力的计算相同。具体结果见于图4.42。113 4.42框架在恒荷载作用下柱的轴力图4.5横向框架在活荷载作用下的内力计算4.5.1用弯矩二次分配法计算弯矩根据“图4.36活荷载作用下的横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算⑧轴线框架在活荷载作用下的弯矩。⑴113 框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与表4.4.1中相应数值相同。⑵计算固端弯矩①均布荷载作用下的固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩，可按图4.45所示。第七层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-20.88BC段:0，-20.88第一层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-5.18-5.18第二层至第六层的AB段的固端弯矩同第一层的相同。②固端弯矩的计算：固端弯矩的计算过程见于表4.5.1。表4.5.1活荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各部分产生固端弯矩()最终固端弯矩()满跨均布荷载局部分布荷载第七层框架梁-5.18______________-5.180______________0-5.18______________-5.185.18______________5.18第一层至第六层框架梁-20.88______________-20.880______________0-20.88______________-20.8820.88______________20.883.弯矩二次分配过程：采用弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的弯程如图4.52113 4.34弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的梁柱端弯矩113 4.5.2绘制内力图⑴弯矩图：根据弯矩二次分配法的计算结果画出活荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图4.44所示。4.44框架在活荷载作用下梁柱弯矩图⑵113 根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出活荷载作用的框架梁柱剪力图，如图4.45所示。4.45框架在活荷载作用下梁柱剪力图①计算各柱的剪力：以第二层A轴柱为例，,其他柱计算结果见剪力图。113 ②计算各梁的剪力：应根据如图4.49中的计算公式计算，以A轴与B轴之间的为例，同理，以A轴与B轴之间的其他梁和B轴与C轴之间梁及C轴与D轴之间的梁剪力计算。⑶画轴力图根据剪力图和节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力，如图4.46所示。A轴中柱的轴力：＝＋＝8.3+4.57=12.87KN=+G=12.87+32.4=45.27KN＝＋+＝45.27+18.88+23.2=87.35KN=+G=87.35+32.4=119.75KN=＋+＝119.75+23.2+32.4=161.9KN=+G=161.9+32.4=194.3KN=＋+＝194.3+18.95+23.2=236.45KN=+G=236.45+32.4=268.85KN=＋+＝268.85+23.2+18.95=311KN=+G=311+32.4=343.4KN=＋+＝343.4+18.97+23.2=385.57KN=+G=385.57+23.2=417.97KN=＋+＝417.97+23.2+18.74=468.91KN=+G=468.91+46.8=515.71KNB轴、C轴和D轴中各柱的计算方法和过程同A轴中各柱的轴力的计算相同。113 4.46框架在活荷载作用下柱的轴力图113 4.6.横向框架在重力荷载代表值作用下的内力计算4.6.1用弯矩二次分配法计算弯矩根据“图4.43恒荷载作用下横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算⑧轴线框架在重力荷载代表值作用下的弯矩。⑴框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与表4.4.1中相应数值相同。⑵计算固端弯矩固端弯矩的计算过程见表4.6.1。①均布荷载作用下的固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩，可按图4.45所示。第七层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-92.6CD段:同AB段相同。第一层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-76.05BC段：=-3.2CD段:=-91.19第二层至第六层的AB、BC和CD的固端弯矩：=-101.05BC段：=-3.2CD段:=-91.19113 4.47弯矩二次分配法计算框架在重力荷载作用下梁柱的弯矩⑷固端弯矩的计算过程见表4.6.1。113 表4.6.1重力荷载代表值作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各部分产生固端弯矩()最终固端弯矩()满跨均布荷载局部分布荷载第七层框架梁-92.6______________-92.6-3.9______________-3.9-92.6______________-92.6第二层到第六层框架梁-101.05______________-101.05-3.2______________-3.2-91.19______________-91.19第一层框架梁-76.05______________-76.05-3.2______________-3.2-91.19______________-91.19⑸弯矩二次分配过程：采用弯矩二次分配法计算框架在重力荷载代表值作用下的弯矩，分布过程如图4.47所示。4.6.2绘制内力图⑴弯矩图：根据弯矩二次分配法的计算结果画出重力荷载代表值作用下的框架梁柱弯矩图，如图4.57所示。⑵根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件求出剪力，并画出恒荷载作用的框架梁柱剪力图，如图4.58所示。①计算各柱的剪力：以第二层A轴柱为例，,其他柱计算结果见剪力图。②计算各梁的剪力：应根据如图4.49中的公式计算，以A轴与B轴之间的113 为例，同理，以A轴与B轴之间的其他梁和B轴与C轴之间梁及C轴与D轴之间的梁的剪力计算方法与此相同，计算结果见如图4.58的剪力图。⑶画轴力图根据剪力图和节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力，如图4.59所示。A轴中柱的轴力：＝＋＝81.33+187.9=269.23KN=+G=269.23+32.4=301.63KN＝＋+＝301.63+91.81+168.5=561.94KN=+G=561.94+32.4=594.34KN=＋+＝594.34+168.54+91.53=854.37KN=+G=854.37+32.4=886.77KN=＋+＝886.77+91.53+168.5=1146.8KN=+G=1146.8+32.4=1179.2KN=＋+＝1179.21+91.53+168.5=1439.23KN=+G=1439.23+32.4=1471.63KN=＋+＝1471.63+91.86+168.5=1731.99KN=+G=1731.99+32.4=1764.39KN=＋+＝1746.39+159.9+68.39=1992.68KN=+G=1990.68+46.8=2039.48KNB轴、C轴和D轴中各柱的计算方法和过程同A轴中各柱的轴力的计算相同。具体结果见于图4.59。113 4.48框架梁柱在重力荷载代表值作用下的弯矩图113 4.49框架梁柱在重力荷载作用下的剪力图113 4.50框架柱在重力荷载代表值作用下的轴力图113 5.横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算：5.1横向框架在风荷载作用下的计算：由4.1节可知，该办公室为七层钢筋砼框架结构体系，室内外高差0.45m。基本风压=0.55KN/㎡，地面粗糙度类别为C类，结构总高度为30.4m。5.1.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算：计算主要承重结构时，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值应按式：计算。⑴为风荷载体型系数，根据《高规》规定，矩形平面风荷载体型系数：=0.80=－（0.48+0.03H/L）=－（0.48+0.03×26.8/66.4）=0.50.==－0.06。⑵为风压高度变化系数，建筑物离地面高度为26.8M，地面粗糙类可查《建筑结构荷载规范》中表7.2.1得知。表5.1.1离地面高度（M）地面粗糙类别C类4.650.748.250.7411.850.7415.450.7519.050.8222.650.8826.250.94⑶为风振系数本框架结构层数n=7，基本自振周期=（0.08～0.1）n=0.08×113 7=0.56＞0.25s。根据《建筑结构荷载规范》第7.4.1规定，应考虑风振系数。按式计算（为脉动增大系数，为脉动影响系数，为振型系数，为风压高度变化系数）①求脉动增大系数：0.62×0.55×=0.11查表可知=1.24②求脉动影响系数H/L=26.25/16=2且H＜30m查表可知=0.45受荷面积B=（6.6+6.6）/2=6.6③求风振系数表5.1.2层号离地高度相对高度14.650.11.240.450.020.741.0228.250.31.240.450.170.741.13311.850.41.240.450.270.741.2415.450.51.240.450.380.751.28519.050.71.240.450.670.821.46622.650.81.240.450.740.881.47726.2511.240.4510.941.595.1.2各层楼面处集中风荷载标准值计算⑴各层楼面处集中风荷载标准值计算列于表5.1.3中表5.1.3层号离地高度14.650.741.021.30.554.653.614.7228.250.741.131.30.553.63.614.19113 311.850.741.21.30.553.63.615.11415.450.751.281.30.553.63.618.81519.050.821.461.30.553.63.620.33622.650.881.471.30.553.63.621.98726.250.941.591.30.553.6116.245.1.3风荷载作用下的计算简图。根据表5.1.3画出8轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图，如图5.1所示5.1风荷载作用下的计算简图113 5.2横向框架在风荷载作用下的位移计算5.2.1.框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对⑦轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩盛以2.0，框架梁的线刚度计算见表5.1.4，框架柱的线刚度计算见表5.1.5。框架梁线刚度计算表5.1.4截面b×h砼强度等级弹性模量跨度矩形截面惯性矩0.35×0.7C303.0×6.50.010.029.2×0.35×0.7C303.0×3.00.010.0220×框架柱线刚度计算表5.1.5框架柱位置砼强度等级截面b×h高度矩弹性模量矩形截面惯性矩二～七层C300.6×0.63.63.0×0.01815×首层C300.6×0.65.23.0×0.01810×5.2.2侧移刚度D计算考虑到梁柱的线刚度，用D值法计算柱的侧移刚度，计算结果如表5.1.6所示：表5.1.6柱的位置线刚度比侧移刚度修正系数柱的侧移刚度D中柱边柱中柱边柱中柱边柱底层柱2.920.921.090.574.8×2.5×二～七层1.950.610.490.234.5×3.19×113 5.2.3风荷载作用下框架侧移计算：风荷载作用下框架的层间侧移可按式计算各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和，即⑦轴线框架在风荷载作用下侧移的计算过程列于风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算表5.1.7楼层h/h716.2415.38×1.1×3.60.3×621.9838.2215.38×2.5×3.616.24520.3358.5515.38×3.8×3.61.1×418.8177.3615.38×5×3.61.4×315.1192.4715.38×6×3.61.7×214.19106.6615.38×6.9×3.61.9×114.72121.3814.6×8.3×4.651.8×总和0.00336m对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550，此框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为0.19×＜1/550=1.8×，满足要求5.3横向框架在风荷载作用下的内力计算：5.3.1反弯点高度计算：反弯点高度比按计算，将反弯点的高度比的计算列于表5.1.8中。层数边柱中柱113 7n=7k=0.611y=0.26j=7=0.26=0n=7k=1.951y=0.4j=7=0.4=06n=7k=0.61y=0.35j=6=0.35n=7k=1.95y=0.45j=6=0.455n=7k=0.61y=0.4j=5=0.4n=7k=1.95y=0.5j=5=0.54n=7k=0.61y=0.45j=4=0.45n=7k=1.95y=0.5j=4=0.53n=7k=0.61y=0.45j=3=0.45n=7k=1.95y=0.5j=3=0.52n=7k=0.61=1.29y=0.5j=2=0.5n=7k=1.95=1.29y=0.5j=2=0.51n=7k=0.92=0.77y=0.65j=1=0.65n=7k=2.92=0.77y=0.55j=1=0.555.3.2柱端弯矩及剪力计算：风荷载作用下的柱端剪力按计算，风荷载作用下的柱端弯矩按和计算。现将风荷载作用下的柱端剪力和弯矩计算列于表5.1.9中柱楼层yyhA轴716.24319001538000.213.40.260.949.063.18113 638.22319001538000.218.030.351.2618.7910.12558.55319001538000.2112.30.41.4426.5717.71477.36319001538000.2116.250.451.6232.1826.33392.47319001538000.2119.420.451.838.4531.462106.66319001538000.2122.40.53.0240.3340.321121.38250001460000.1720.630.651.4425.9962.35B轴716.24450001538000.294.710.41.6210.176.78638.22450001538000.2911.080.451.821.9417.95558.55450001538000.2916.980.51.830.5630.56477.36450001538000.2922.430.51.840.3740.37392.47450001538000.2926.820.51.848.2848.282106.66450001538000.2930.930.51.855.6755.671121.38480001460000.3340.060.552.5664.9102.55C轴同B轴，D轴同A轴。5.3.3梁端弯矩及剪力计算：由于节点平衡条件可知：梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和。将节点左右弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而可求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算：中柱：边柱：⑴风荷载作用下的梁端弯矩计算列于表4.6.11中表5.1.10梁端弯矩计算层数柱端弯矩柱端弯矩之和7—9.069.069.0663.1821.9721.9718.79510.1236.6936.6926.57417.7149.8949.8932.18326.3364.7864.7838.45231.4671.7871.7840.32140.3266.3166.31113 25.99表5.1.11梁端弯矩楼层柱端弯矩柱端弯矩之和7—10.17920002000003.26.7910.1766.7828.72920002000009.0519.6721.94517.9548.519200020000015.2833.2330.56430.5670.939200020000022.3548.5840.37340.3788.659200020000027.9360.7248.28248.28103.959200020000032.7571.255.67155.67158.229200020000049.85108.37102.55与相同，与相同，与相同.⑵风荷载作用下梁端剪力计算列于表5.1.12中:表5.1.12楼层79.063.21.96.976.974.65621.979.054.819.6719.6713.11536.6915.28833.2333.2322.15449.8922.3511.148.5848.5832.39364.7827.9314.360.7260.7240.48271.7832.7516.171.271.247.47166.3149.8517.9108.37108.3772.25CD跨的梁端剪力同AB跨.5.3.4柱轴力计算:由梁柱节点的平衡条件计算风荷载作用下的柱轴力,计算过程见表5.1.13.表5.1.13柱轴力计算楼层113 71.9-1.91.94.65-2.752.751.964.8-6.74.813.11-11.0611.066.758-14.7822.15-25.2125.2114.7411.1-25.811.132.39-46.546.525.8314.3-40.114.340.48-72.6872.6840.1216.1-56.216.147.47-104.05104.0556.2117.9-74.117.972.25-158.4158.474.15.3.5柱的剪力计算:A轴:-16.99KN－22.4KN－19.42KN－16.25KN－12.3KN－8.03KN－3.4KNB轴:－32.2KN－30.93KN－23.49KN－22.43KN－16.98KN－11.08KN－4.71KN5.3.6绘制内力图:⑴弯矩图:如图5.2⑵剪力图:如图5.3⑶轴力图:如图5.4113 5.2框架在风荷载作用下的弯矩图113 5.3风荷载作用下梁柱的剪力图113 5.4风荷载作用下框架柱的轴力图113 6.横向框架在水平地震作用下的内力和位移6.1重力荷载代表值计算本框架高度为26.8m<40m，以剪切变形为主，且质量和高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。6.1.1第七层重力荷载代表值计算：⑴女儿墙的自重标准值=3×0.3×（16+66.4）×2=148.32KN⑵第七层屋面板结构层及构造层自重标准值=7.0×16.25×66.65=7581.44KN⑶第七层梁自重标准值=25×0.35×（0.7-0.12）×6.5×19+25×0.35×（0.7-0.12）×3×10+25×0.35×（0.7-0.12）×6.6×35+25×0.25×（0.6-0.12）×6.5×17=2282.84KN⑷第七层柱自重标准值（取50％）=25×0.6×0.6×（1.8-0.12）×39=589.68KN⑸第七层墙自重标准值（取50％）=×2.18×〔（6.6-0.6）×（3.6-0.7）×16+（6.5-0.6）×（3.6-0.7）×4+〔（6.6-0.6）×（3.6-0.7）×2+（3-0.6）×（3.6-0.7）×2-1.8×2.1×30〕+×2.04×〔（6.5-0.6）×（3.6-0.6）×15+（6.5+0.1）×（3.6-0.6）×10+（6.6-0.6）×（3.6-0.7）×15-0.9×2.1×24〕=1228.94KN⑹屋顶雪荷载标准值（取50％）==0.5×0.3×16.25×66.65=162.46KN⑺重力荷载代表值汇总=+++++=148.32+1228.94+7581.44+2282.84+589.68+162.46=11993.68KN⑻重力荷载设计值=1.2（++++）+1.4×2=1.2×（148.32+1228.94+7581.44+2282.84+589.68）+1.4×324.92113 =14652.35KN6.1.1标准层（三层至六层）重力荷载代表值计算：⑴标准层楼面板结构层及构造层自重标准值=6.6×6.5×6.0=257.4KN=16.25×66.65×4.5=4873.78KN⑵楼面梁自重标准值=25×0.30×（0.7-0.12）×18×6.5+25×0.35×（0.7-0.1）×1×6.5+25×0.25×（0.6-0.12）×15×6.5+25×0.25×（0.6-0.1）×6.5×2+25×0.35×（0.7-0.12）×6.5×35=2133.35KN⑶标准层柱自重标准值（取50％）=25×0.6×0.6×（1.8+1.8-0.12）×39=1221.48KN⑷标准层墙自重标准值（取50％）=×2.18×〔（6.6-03-.6）×（3.6-0.7）×18+（6.5-0.6）×（3.6-0.7）×4+（3-0.6）×（3.6-0.7）×2-1.8×2.1×34〕+×2.04×〔（6.5-0.6）×（3.6-0.7）×15+（6.5+0.1）×（3.6-0.6）×10+（6.6-0.6）×（3.6-0.7）15-0.9×2.1×24〕+×0.45×1.8×2.1×34+×0.9×2.1×24×0.45=1215.86KN⑸标准层活荷载标准值（取50％）=×（+++）=×〔2.0×（53.4×7.1＋60×7.1）+2.0×3×60+2.0（3.3+0.25）×7.1+2.0×6.6×7.1〕=1057.2KN⑹重力荷载代表值汇总=++++++=1215.86+4873.78+257.4+2133.35+1221.48+1057.2=10759.07KN⑺重力荷载设计值=1.2（+++++）+1.4×2=1.2×（+++++）+1.4×2114.4=14602.4KN6.1.2第二层楼面处重力荷载代表值计算：113 ⑴第二层楼面板结构层及构造层自重标准值=13.2×6.5×6.0=514.8KN=59.65×16.25×4.5=4361.9KN⑵楼面梁自重标准值=2133.35KN⑶第二层柱自重标准值（取50％）：=1221.48KN⑷第二层墙自重标准值（取50％）=291.07+×2.04×〔（6.5-0.6）×（3.6-0.7）×11+（6.5+0.1）×（3.6-0.6）×7+（6.6-0.6）×（3.6-0.7）×14－0.9×2.1×15－2.4×2.7×2〕×28.92+×0.9×2.1×15×0.45+2.4×2.7×2×0.45=1013.34KN⑸第二层活荷载标准值（取50％）=1057.2KN⑹重力荷载代表值汇总=++++++=4361.9+514.8+1013.34+2133.35+1221.48+1057.2=10302.07KN⑺重力荷载设计值=1.2（+++++）+1.4×2=1.2×（+++++）+1.4×2114.9=14054.42KN6.1.4第一层楼面处重力荷载代表值计算：⑴第一层楼面板结构层及构造层自重标准值=514.8KN=4361.9KN⑵楼面梁自重标准值=2133.35KN⑶第一层柱自重标准值（取50％）=25×0.6×0.6×（1.8+2.6-0.12）×39=1502.28KN⑷第一层墙自重标准值（取50％）113 =×2.18×〔（6.6-0.6）×（4.65-0.7）×18+（6.5-0.6）×（4.65-0.7）×3+（3-0.6）（4.65-0.7）-1.8×2.7×19-2.4×2.7×1-2.4×3-3.3×（4.65-0.7）〕+×2.04×〔（6.5-0.6）×（4.65-0.7×10+（6.5+0.1）×（4.65-0.6）×7+（6.6-0.6）×（4.65-0.7）×11-0.9×2.1×10-2.4×2.7×5-2.4×3.3×1〕+×0.45×（1.8×2.7×19+2.4×2.7×6+2.4×3×3+0.9×2.1×10+2.4×3.3）=1081.04KN⑸第一层活荷载标准值（取50％）=×（+++）=1057.2KN⑹重力荷载代表值汇总=++++++=+1057.2=10651.9KN⑺重力荷载设计值=1.2（+++++）+1.4×2=1.2×（4361.9+514.8+2133.35+1502.8+1081.04）+1.4×2114.9=13204.89KN6.2横向框架的水平地震作用和位移6.2.1.框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对中框架梁的惯性矩乘以2.0。对边框架的惯性矩乘以1.5。框架梁的线刚度计算见于表6.1，框架柱的线刚度见于表6.2。表6.1框架梁线刚度计算框架梁位置截面b×h(㎡)砼强度等级弹性模量(KN∕㎡)跨度L(m)矩形截面惯性矩=1.5=2.0=∕L()0.35×0.7C303×6.50.01000.01506.9×113 边框架梁0.35×0.7C303×3.00.01000.015015×中框架梁0.35×0.7C303×6.50.01000.02009.2×0.35×0.7C303×3.00.01000.020020×表6.2框架柱线刚度计算框架梁位置截面b×h(㎡)砼强度等级弹性模量(KN∕㎡)高度H(m)矩形截面惯性矩（）∕L()2层至7层柱0.6×0.6C303×3.60.01082.0×底层柱0.6×0.6C303×5.20.01086.2×6.2.2侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算框架柱的侧移刚度，计算过程详见于表6.2中。其中：一般层=∕2，=∕（2+）底层=∕2，=（0.5+）∕（2+）侧移刚度D计算表6.2楼层D=12∕根数二至七层A轴边框边柱9×0.770.28233002A轴中框边柱9×1.020.34283007B轴边框中柱9×2.430.55458002B轴中框中柱9×3.240.62517008C轴边框中柱9×2.430.55458002113 C轴中框中柱9×3.240.62517008D轴边框边柱9×0.770.28233002D轴中框边柱9×1.020.34283008底层A轴边框边柱6.2×1.110.52143002A轴中框边柱6.2×1.480.57157007B轴边框中柱6.2×3.530.73201002B轴中框中柱6.2×4.710.78215008C轴边框中柱6.2×3.530.73201002C轴中框中柱6.2×4.710.78215008D轴边框边柱6.2×1.110.52143002D轴中框边柱6.2×1.480.571570086.2.3结构基本自振周期的计算⑴采用假想顶点位移法计算结构基本自振周期。结构重力荷载代表值作用下的假想顶点位移计算见表6.4。假想顶点位移计算表6.4楼层△=∕(m)(m)711993.6811993.6815281000.00780.263610759.0722752.7515281000.0150.255510759.0733511.8215281000.0220.24410759.0744270.8915281000.0290.218310759.0755029.9615281000.0360.189210302.0765332.0315281000.0430.153110651.0975983.127171000.110.11由“结构基本周期的近似计算”113 可知，采用假想顶点位移法计算结构基本自振周期的计算公式：。考虑填充墙对框架结构的影响，取周期折减系数=0.7，则结构的基本自振周期为=1.7×0.7×=0.633s⑵采用“能量法”计算结构基本自振周期的计算公式为和的计算列于表6.5中。“能量法”计算结构基本自振周期表6.5楼层(KN)(m)711993.680.007893.550.73610759.070.015161.392.42510759.070.022236.75.21410759.070.029312.019.05310759.070.036387.3313.94210759.070.043462.6419.89110651.090.111171.62128.882825.24180.12将和代入自振周期计算公式，则=2×3.14×0.7=0.352s6.2.4横向水平作用计算⑴本工程所在场地为7度设防，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ113 类，结构基本自振周期采用能量法的计算结果，即=0.352s。查《抗震设计规范》表5.1.4-1得水平地震影响系数=0.12，由表5.1.4-2可知，特征周期值=0.35s。因为＜=0.727s＜5，根据地震影响曲线，则地震影响系数为：—衰减系数，取0.9.—阻尼调整系数，取1.0⑵各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算:对于多质点体系，根据式可知，结构底部总横向水平地震作用标准值=0.08×0.85×75983.12=5166.85KN由于=0.352s＜1.4=0.49s,故不需要考虑顶部附加水平地震的影响，顶部附加地震作用系数为：并由式可计算各层水平地震作用标准值，进而求出各楼面地震剪力及楼层层间位移，计算过程详见表6.7。各层水平地震作用标准值，楼层地震剪力及楼层层间位移计算表6.7楼层（m)∕711993.6826.8321430.62445127.8679.22679.2215281000.00044610759.0723.2249610.42445127.8527.461206.6815281000.00079510759.0719.6210877.82445127.8445.611652.2915281000.0011410759.071617860.62445127.8377.42029.6915281000.0013310759.0712.4133412.52445127.8281.922311.6115281000.0015210759.078.895110.22445127.8200.982512.5915281000.0016110651.095.255385.72445127.8117.042629.637171000.0017113 楼层最大位移与楼层层高之比：==﹤，故满足位移要求。⑶刚重比和剪重比验算为了保证结构的稳定和安全，需进行刚重比和剪重比的验算，刚重比和剪重比的验算详见于表6.8。刚重比和剪重比的验算表6.8层数(m)KN∕mKNKN（代表值）（设计值）73.615281005501200679.2211993.6814652.35375.450.05763.6152810055012001206.6822752.7514602.4376.730.05353.6152810055012001652.2933511.8214602.4376.730.04943.6152810055012002029.6944270.8914602.4376.730.04633.6152810055012002311.6155029.9614602.4376.730.04223.6152810055012002512.5965332.0314054.42391.420.03815.271710037289002629.6375983.1213204.89382.390.035由表6.8可知各层的刚重比均大于10，满足稳定的要求，由规范表5.2.5查得楼层最小地震剪力系数值=0.016，查表6.8可知各层的剪重比均大于0.016，满足剪重比的要求。6.3横向框架在水平地震作用下的内力计算横向框架在水平地震作用下的内力计算采用D值法，以⑧轴线横向框架为例。6.1.3反弯点高度比同风荷载中的计算结果相同列于表6.9中。表6.9反弯点高度y楼层边柱中柱113 7y=0.26y=0.46y=0.35y=0.455y=0.4y=0.54y=0.45y=0.53y=0.45y=0.52y=0.5y=0.51y=0.65y=0.556.3.2柱端弯矩及剪力计算柱端弯矩及剪力计算见于6.10。柱端弯矩及剪力计算表6.10柱楼层（KN）（KN∕m）KN∕m（KN）yyh(m)A轴7679.222830015281000.01912.90.260.93634.3712.0761206.682830015281000.01922.930.351.2653.6628.8951652.292830015281000.01931.390.41.4467.845.242029.692830015281000.01938.560.451.6276.3562.4732311.612830015281000.01943.920.451.6286.9671.1522512.592830015281000.01947.740.51.885.9385.9312629.63157007171000.02249.960.653.3890.93168.86B轴7679.225170015281000.03423.090.41.4449.8733.2561206.685170015281000.03441.030.451.6281.2466.4751652.295170015281000.03456.180.51.8101.12101.1242029.695170015281000.03469.010.51.8124.22124.2232311.615170015281000.03478.590.51.8141.46141.4622512.595170015281000.03485.430.51.8153.77153.7712629.63215007171000.0378.890.552.86184.6225.63C轴的计算结果同B轴相同，D轴的计算结果同A轴相同。6.3.3梁端弯矩及剪力计算113 ⑴水平地震作用力下的梁端弯矩计算列于表6.11和表6.12。梁端弯矩计算表6.11层号柱端弯矩柱端弯矩之和()层号柱端弯矩柱端弯矩之和()445.2121.55121.5576.357—34.3734.37362.47149.43149.4334.3786.96612.0765.7365.73271.15157.08157.0853.6685.93528.8996.6996.69185.93176.86176.8667.890.93梁端弯矩和计算表6.12楼层柱端弯矩柱端弯矩之和（）（）（）（）7—49.879.2×20×15.7134.1649.87633.25114.499.2×20×36.0778.4281.24566.47167.599.2×20×52.8114.79101.124101.12225.349.2×20×71154.34124.223124.22265.689.2×20×83.71181.97141.462141.46295.239.2×20×93.02202.21113 153.771153.77338.379.2×20×106.61231.76184.6⑵水平地震作用下的梁端剪力计算水平地震作用下的梁端剪力计算见于表6.13.梁端剪力计算表6.13楼层（）（）(KN)（）（）(KN)734.3715.717.734.1634.1622.78665.7336.0715.6678.4278.4252.28596.6952.0822.89114.79114.7976.534121.557129.62154.34154.34102.893149.4383.7135.87181.97181.97121.312157.0893.0238.48202.21202.21134.811176.86106.6143.61231.76231.76154.51CD跨中的各梁剪力同AB跨内相同。⑶轴力计算由梁柱的节点平衡条件计算水平地震作用下的轴力计算过程见于表6.14。水平地震作用下的轴力表6.14楼层77.7-7.77.722.78-15.0815.087.7615.66-15.615.6652.28-36.0236.0215.66522.89-22.8922.8976.53-53.6453.6422.89429.62-29.6229.62102.89-73.2773.2729.62335.87-35.8735.87121.31-85.4485.4435.87238.48-38.4838.48134.81-96.3396.3338.48113 143.61-43.6143.61154.51-110.9110.943.616.3.4绘制内力图⑴依据表6.10～表6.12，可画出⑧轴线横向框架在水平地震作用下的弯矩图，如图6.1所示。6.1框架梁柱在地震作用下的弯矩图⑵剪力图依据表6.10～表6.13可画出⑧113 轴线横向框架在水平地震作用下的剪力图，如图6.2所示，6.2框架梁柱在地震作用下的剪力图⑶轴力图根据图6.14可画出⑧轴线横向框架在水平地震作用下的轴力图，如图6.3所示。113 6.3框架梁柱在地震作用下的轴力图7.框架梁柱内力组合：113 7.1框架梁内力组合选择第三层AB框架梁为例进行内力组合，考虑恒载、活载、重力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。7.1.1内力换算和梁端负弯矩调幅：根据式和=V-qb/2将框架梁轴线处的内力换算为梁支座边缘处的内力值，计算过程详见表4.8.1，梁端负弯矩调幅系数取0.85，梁端负弯矩调幅后的数值列于表4.8.1中，轴线处的内力换算为梁支座边缘处的内力值表7.1楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震轴线处内力左端M-74.69-84.36-17.4864.78-64.78149.43-149.43V81.7691.5318.95-14.314.3-35.8735.87跨中M55.2761.5412.7918.43-18.4332.86-32.86V———————右端M-86.22-95.71-19.5727.93-27.9383.71-83.71V-85.3-95.03-19.59-14.314.3-35.8735.87梁支座边缘处内力左端M-50.16-56.9-11.860.49-60.49138.67-138.67V74.0582.9217.17-14.314.3-35.8735.87跨中M55.2761.5412.7918.43-18.4332.86-32.86V———————右端M-60.63-67.2-13.6923.64-23.6472.95-72.95V-77.59-86.42-17.81-14.314.3-35.8735.87梁支座边缘调幅后内力左端M-42.64-48.37-10.0351.42-51.42117.87-117.87V74.0582.9217.17-14.314.3-35.8735.87跨中M46.9852.3110.8715.67-15.6727.93-27.93V———————右端M-51.54-57.12-11.6420.09-20.0962.01-62.01V-77.59-86.42-17.81-14.314.3-35.8735.87113 7.1.2地震作用效应和其他荷载效应的基本组合：地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合，其组合过程列于表4.8.3用于承重力计算的框架抗震基本组合表（第三层AB框架梁）表7.2楼层截面位置内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震3左端M-48.37117.87-117.8771.39-158.46V82.92-35.8735.8744.94124.21跨中M52.3127.93-27.9374.3119.85V—————右端M-57.1262.01-62.019.05-111.87V-86.42-35.8735.87-127.78-48.51注：1.受弯时，承载力抗震调整系数=0.75，受剪时=0.857.2框架柱内力组合选择第一层A轴线框架柱为例进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、重力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。7.2.1控制截面的内力对于框架柱，直接采用轴线处的内力值进行计算，不换算成边缘截面的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋量略多一些，框架柱控制截面的内力计算详见表7.3第一层A轴框架柱控制截面的内力值表7.3楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震1柱顶M16.7515.274.9-25.9925.99-90.9390.93N1992.681860.15468.91-74.174.1-43.6143.61V5.054.091.44-16.9916.99-49.9649.96柱底M-9.51-6-2.6162.35-62.35168.86-168.86N2039.481906.95515.71-74.174.1-43.6143.61V5.054.091.44-16.9916.99-49.9649.967.2.2地震作用效应和其他荷载效应的基本组合113 对一般结构，风荷载组合值系数为0，所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合，弯矩和轴力组合过程列于表7.4。剪力组合过程列于表7.5。表7.4楼层截面位置内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震1柱顶M16.75-90.9390.93-78.49110.65N1992.68-43.6143.611867.621958.33柱底M-9.51168.86-186.86166.48-184.74N2039.48-43.6143.611912.552003.26注：对于框架柱，偏压时承载力抗震调整系数=0.80用于承载力计算的框架柱抗震剪力基本组合表表7.5楼层截面位置内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震1柱身V5.05-49.9649.96-50.0560.36注:对于框架柱,受剪时承载力抗震调整系数=0.858框架梁柱截面设计8.1框架梁抗震截面设计8.1.1.选择最不利组合内力由表7.6可知,抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力有一种组合，具体列于表7.6中楼层截面位置内力抗震组合（左震）抗震组合（右震）3左端M71.39▲-158.46V44.94△124.21跨中M▲74.3119.85113 右端M9.05△-111.87V▲-127.78-48.51从表中可以看出，支座负弯矩选择由右震控制的抗震组合值，跨中正弯矩选择由左震选择的抗震组合值，数值用“▲”作标记。抗震设计时框架剪力的最不利组合取由右端截面剪力和由右震控制的左端截面剪力，即数值前带“△”标记，在进行斜截面抗剪承载力计算时，应根据“强剪弱弯”的原则对梁端截面组合的剪力设计值进行调整。8.1.2框架梁正截面受弯承载力计算：第三层AB框架梁的截面尺寸为：350mm×700mm。砼等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋HPB235，框架抗震等级为三级，查《抗震规范》中5.4.2承载抗震调整系数：受弯时=0.75，受剪时=0.85。材料的强度标准值和设计值如下：砼强度为C30，=14.3,=1.43,=2.01钢筋：HRB400=360=400HPB335=210=235相对受压高度，由x≤,可知=0.35第三层AB框架梁的正截面受弯承载力计算及纵向钢筋计算过程详见表7.7中第三层AB框架梁正截面受弯承载力计算表7.7截面位置M配筋实配支座左端-158.460.070.0730.964676.541017.36右端-111.870.050.0510.974471.6941017.36跨中74.310.030.030.985310.463763.02查《规范》中表9.2.1可知梁纵向受力钢筋的砼保护层最小厚度为25mm.7.1.3规定：当砼强度等级≤C50时=1.0。最小配筋率：113 支座：=max｛0.25％,（55）％｝=max（0.25％,0.22％）=0.25％跨中:=max｛0.2％,（45）％｝=max（0.2％,0.18％）=0.2％各截面的配筋率均大于最小配筋率。符合要求。8.1.3框架梁斜截面受剪承载力计算，为避免梁在弯曲破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则调整框架梁端截面组合的剪力设计值。该框架梁的抗震等级为三级，框架梁端截面剪力设计值，应按规范中公式V=进行调整。—1.1，梁端剪力增大系数将第三层AB框架梁从图4.5.38中按照简支梁取出，由此可得出：=28.7×6.5/2=93.28KN梁端控制截面剪力的调整详见表7.8中截面位置V左端95.1912.075.993.28113.2896.29右端-211.2805.993.28132.67112.77在表中梁右端的弯矩均为负值，将绝对值较小的弯矩取为0，承载力抗震调整系数=0.85。从表7.6中可知，框架梁左端最大剪力组合值为124.21KN，右端最大剪力组合值为127.78KN，近似取表中数值进行第三层AB框架梁斜截面受剪承载力计算。8.1.4斜截面受剪承载力及配筋计算⑴对于加密区应满足：8d=8×18=144mmh/4=700/4=175mm150mm三者中取最小值，则s=145mm.则需=145×0.157=22.77选用84肢箍=200.96＞22.77⑵验算配筋率：三级抗震等级：==200.96/350×145=0.39％＞0.18％中部非加密区：s=200113 ==0.29％＞0.18％⑶加密区长度：=2×700=1400mm.表7.9截面位置V实配加密区四肢箍筋实配非加密区四肢箍筋加密区长度左端124.21813.31-0.157＜08@1458@2000.34％0.18％1400右端-127.78813.31-0.137＜08@1458@2000.34％0.18％14008.2框架柱抗震截面设计8.2.1选择最不利组合内力由表7.10可知，抗震设计时框架柱弯矩的最不利内力有一种组合，具体列于表7.10中表7.10楼层截面位置内力抗震组合（左震）抗震组合（右震）1柱顶M-78.49110.65N1867.621958.33柱底M166.48-184.74N1912.552003.26柱身V-50.0560.36由表可知，轴向压设计值N=2003.26KN，柱端组合弯矩设计值分别为：=110.65KN·m和=184.74KN·m，截面为0.6m×0.6m，=158.46KN·m，8.2.2轴压比验算：抗震等级为三级的框架柱的限值是0.9==0.39＜0.9满足要求8.2.3根据“强柱弱梁”的原则调整柱的弯矩设计值：三级抗震等级要则有：=110.65+184.74=295.39＞1.1×158.46=174.31KN。113 满足要求，按进行计算。8.2.4根据“强柱弱梁”的原则调整柱的截面剪力设计值：①剪力设计值：=1.1×=72.2KN②剪压比计算：=600-2×30=540mm=×0.2×14.3×600×540=1090.16KN＞72.2KN③箍筋计算：由于柱反弯点在层高范围内，取=4.17N=2003260NN＞0.3×14.3×600×600=1544.4KN故取N=1544.4KN所以==1013126.4N所需箍筋：→72200=（1013126.4+210×540）→=-8.39＜0。按构造配筋。对柱端加密区尚应满足：s＜8d=8×25=200mms＜100mm两者取最小值，则s=100mm则需要=100×8.39=839选用165肢箍。得=5×200.96=1004.8＞839对非加密区采用s=150mm8.2.5体积配筋率：113 根据=0.37，可知箍筋最小配箍特征值=0.067==1.67％＞0.067=0.46％满足要求柱箍筋非加密区的体积配箍率不宜小于加密区的1/2：==1.1％＞0.5×1.67％=0.84％8.2.6确定柱端箍筋加密区长度：=600mm=750mm500mm三者取最大值，则=750mm。9楼梯设计：楼梯混凝土强度等级选用C25,钢筋直径d不小于12mm时采用Ⅱ级钢筋，d不小于10mm时采用Ⅰ级钢筋。如图1所示。8.1楼梯平面图9.1楼梯梯段斜板设计：113 对斜板去1m宽作为计算单元，斜板跨度可按净跨计算。⑴确定斜板厚度（14阶）:斜板的水平投影净长=3900mm斜板的斜向净长=∕cos=300/0.894=4362mm斜板的厚度=（1/25～1/30）=175～145mm取t=150mm⑵荷载计算：栏杆自重：0.2KN/m锯齿形斜板自重：25×1/2×0.3×0.15×＋25×0.15××=6.06KN/m30厚水磨石面层：25×0.03×（0.15+0.3）/0.3=1.13KN/m板底20厚纸筋灰粉刷：16×0.02/0.894=0.36KN/m恒荷载合计：7.75KN/m活荷载合计：2.0KN/m⑶荷载效应组合：由可变荷载效应控制的组合P=1.2×7.75+1.4×2.0=12.1KN/m由永久荷载效应控制的组合P=1.35×7.75+1.4×0.7×2.0=12.42KN/m故选永久荷载效应控制的组合来进行计算：取P=12.42KN/m⑷计算简图：8.2楼梯斜板的计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁代替，如图2所示。其计算跨度取水平投影净长=3900mm。⑸内力计算：113 斜板的内力一般只需要计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取：M=12.42×3.9×3.9/10=18.89KN·m⑹配筋计算：=-20=150-20=130mm==0.094选用受力钢筋，分布钢筋选用。9.2平台板设计⑴平台板计算简图平台板为四边支承板，长宽比为3300∕（1700-125）=2.09﹥2，近似地按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元，平台梁的截面尺寸取：200mm×400mm，平台梁的计算简图如图3所示，由于平台板两端与梁整结，所以计算跨度取净跨=1325mm，平台板厚度取=100mm。8.3楼梯平台计算简图113 ⑵平台板的荷载计算如下：平台板自重：25×0.1×1=2.5KN/m20厚水磨石面层：25×0.02×1=0.5KN/m板底20厚纸筋灰粉刷：16×0.02×1=0.32KN/m恒荷载合计：3.32KN/m活荷载合计：2.0KN/m⑶荷载效应组合：由可变荷载效应控制的组合P=1.2×3.32+1.4×2.0=6.78KN/m由永久荷载效应控制的组合P=1.35×3.32+1.4×0.7×2.0=6.44KN/m故选永久荷载效应控制的组合来进行计算：取P=6.78KN/m⑷内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取KN·m⑸配筋计算==100-20=80mm==0.021选用受力钢筋，分布钢筋选用。9.3平台梁设计⑴平台梁计算简图平台梁的两端搁置在梯柱上，所以计算跨度取净跨=3400mm,平台梁的计算简图如图4所示。8.4平台梁的计算简图113 ⑵荷载计算平台梁荷载计算过程如下:由斜板传来的恒荷载:7.75×∕2=7.75×3.9∕2=15.11KN/m由平台板传来的恒荷载：3.32×∕2=3.32×1.325∕2=2.2KN/m平台梁自重：25×1×0.4×0.25=2.5KN/m平台梁底部和侧面的粉刷：16×1×0.02×〔0.20+2×(0.4-0.1)〕=0.256KN/m恒荷载合计：20.07KN/m活荷载合计：2.0×(3.9∕2+1.325∕2+0.2)=5.6KN/m⑶荷载效应组合：由可变荷载效应控制的组合P=1.2×20.07+1.4×5.6=31.92KN/m由永久荷载效应控制的组合P=1.35×20.07+1.4×0.7×5.6=32.58KN/m故选永久荷载效应控制的组合来进行计算：取P=32.58KN/m⑷内力计算最大弯矩：KN·m最大剪力：KN⑸配筋计算①正截面受弯承载力计算==400-35=365mm==0.12考虑到平台梁两边受力不均匀，会使平台梁受扭，故在平台梁内适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故选用受力钢筋。②斜截面受剪承载力计算=0.7×1.0×1.27×200×365=64.89KN﹥13.85KN113 按构造配置箍筋，取的双肢箍。10基础设计本工程采用柱下条形基础，地基承载力特征值=220，场地类别为Ⅱ类，标准冻结深度为1.79米，基础埋置深度为1.8米，地基持力层为粗砂，混凝土等级采用C30，纵向受力钢筋采用HRB335和HRB400。10.1框架柱内力组合各轴中柱在重力荷载代表值作用下的轴力：A轴：=2039.48KNB轴：=2608.56KNC轴：=2443.61KND轴：=1034.99KN各柱在水平地震作用下的轴力:A轴：左震=-193.83KN右震=193.83KNB轴：左震=-471.28KN右震=471.28KNC轴：左震=-471.28KN右震=471.28KND轴：左震=-193.83KN右震=193.83KN根据公式可计算出组合值，其中=0.80，可计算出各轴中柱的内力组合值：左震：=1756.32KN右震：=2159.48KN=2014.09KN=2994.35KN=2835.9KN=1855.73KN=1195.17KN=792KN故选=2159.48KN，=2994.35KN，=2835.9KN，=1195.17KN一组内力组合值进行计算。113 10.2基础截面尺寸的确定⑴基础高度的确定：梁高H=（1∕4～1∕8）,为柱距，通常梁高为H=1000～2000mm，故H=（1∕4～1∕8）×6.5=1.625～0.8125m，取H=1.3m⑵翼板厚度取250mm，采用梯形翼板。⑶基础长度基础外伸长度一般为边跨的（1∕3～1∕4），=（1∕3～1∕4）×6.5=1.625～2.167m，故取=2m。总长度=6.5+3.0+6.5+2.0+2.0=20m9.1条形基础计算简图⑷基础的底面宽度（综合荷载分项系数为1.35）A===1.85m取2.0m进行设计。10.3基础梁内力计算由于合力作用在基础的形心位置，故基底反力均匀分布，单位长度地基的净反力：=459.25KN/m113 基础梁可看作均布线荷载q作用下以柱为支座的连续梁，由于跨度和荷载均不相同，用力矩分配法计算该连续连梁在荷载作用下的弯矩，计算简图和过程如下：由于条形基础梁两端为悬臂梁，为静定部分，该部分的内力根据静力平衡条件可求得：=×459.25×=918.5KN·m=918.5KN·m在力矩分配过程中将悬臂去掉，将和作为外力作用于节点A和D处，节点A和D便简化成铰支端，整个计算按此考虑。⑴计算弯矩分配系数===0.257===0.743==0.743=0.257⑵固端弯矩：=-×671.02×=-503.27KN·m对于B支座左端和C支座右端相当于一段固定另一端铰支的单跨梁，除跨中受均布荷载作用外，并在铰支座处一集中力和一集中力偶，其固端弯矩为：=1966.16KN·m=-344.44KN·m⑶弯矩计算弯矩分配过程详见于下表，画出基础梁的弯矩图。9.2基础梁的弯矩图113 弯矩分配过程表10.1ABCD分配系数0.2570.7430.7430.257固端弯矩918.5-918.51966.16-344.44344.44-1966.16-918.5-416.78-212.35-29.31-4.05-0.56-0.08-1204.9826.28-613.93114.04-84.7315.74-11.692.18-1.620.3--0.22→←→←→←→←→←-602.451652.56-306.97228.08-42.3731.48-5.854.35-0.810.6571.6178.8910.891.50.21最终弯矩918.5-918.51303.03-1303.031303.06-1303.06918.5-918.5⑷梁的剪力计算=.990.5KN=1443.09KN=1542.03KN=688.88KN=688.88KN=1551.72KN=1370.4KN113 ==.990.5KN画出基础梁的剪力图，如图所示。9.3基础梁的剪力图⑸梁底板部分计算基底宽2000mm，主肋宽（600+2×50）=700mm翼板外挑长度×（2000-700）=650mm，翼板边缘厚度300mm，梁肋处翼板厚度为500mm，翼板采用C20混凝土，HRB335钢筋。基底净反力设计值=229.63①斜截面抗剪强度验算，按每米长计算。V=229.63×1.0=229.63=298.22mm假定受力钢筋直径为20mm，则实际=500-40-10=450mm﹥298.22mm，满足要求。②翼板受力筋计算M=×229.63×=48.5KN·m∕m==3999.18∕m选配。⑹肋梁部分计算肋梁高取1100mm，宽700mm，主筋用HRB335，箍筋采用HPB235，C20混凝土。①正截面设计根据基础梁的弯矩图，对各支座、跨中分别按矩形、T形截面进行正截面强度计算。113 计算公式：将其计算过程列于表1中。基础梁正截面配筋计算表1截面弯矩M(KN·m)配筋()A支座918.50.1240.1333128.16725，=3436B支座1303.030.1760.1954586.4625，522，=4844.7C支座1303.060.1760.1954586.4625，522，=4844.7D支座918.50.1240.1333218.16725，=3436A-B跨中1314.650.1770.1964609.92625，522，=4844.7B-C跨中786.390.1060.1122634.24625，=2945C-D跨中1314.650.1770.1964609.92625，522，=4844.7①斜截面强度计算→，计算过程列于表2中。斜截面配筋计算表2113 截面剪力（KN）(x)初选钢筋选用钢筋s≤nA支座左990.51.5410=4=78.5203.910@200A支座右1443.093.1812=4=113.04142.212@100B支座左1542.033.5412=4=113.04127.7312@100B支座右688.880.458=4=50.24446.58@200C支座左688.880.458=4=50.24446.58@200C支座右1551.723.5812=4=113.04126.312@100D支座左1370.42.9212=4113.04154.812@100D支座右990.51.5410=4=78.5203.8910@200113 参考文献[1]房屋建筑制图统一标准GB∕T50001-2001[2]建筑设计防火规范GB50016-2006[3]民用建筑设计通则GB50032-2005[4]高层民用建筑设计防火规范GB50045-95(2005版)[5]旅馆建筑设计规范JGJ62-90[6]《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）[7]《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）[8]《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）[9]周俐俐编著《多层钢筋混凝土框架结构设计实例详解》，中国水利水电出版社。[10]东南大学、同济大学、天津大学合编《混凝土结构》中册，中国建筑工业出版社。[11]李廉锟主编《结构力学》上册，高等教育出版社。[12]同济大学，大钊主编《土力学与基础工程》，中国建筑工业出版社。[13]包世华编著《新编高层建筑结构》第二版，清华大学土木工程系组编，中国水利水电出版社，知识产权出版社。[14]丰定国，王社良.抗震结构设计[M].湖北：武汉理工大学出版社，2003.[15]黄展东.建筑工程设计施工详细图集混凝土结构工程[S].北京：中国建筑工业出版社，2000.113 结束语毕业设计是对两年半专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。在这次的设计中我也发现了自己有很多的不足，不仅有专业知识方面，还有认真的态度上面，我会把这些珍贵的收获牢记在心，在以后的生活和学习中，不断的去鞭策自己，去为自己的理想脚踏实地的去奋斗！本设计是在我的专业老师的悉心指导和严格要求下完成的，从方案选择到具体的设计无不凝聚着老师的心血和汗水，在两年半的本科学习和生活期间，也始终感受着老师们精心指导和无私关怀，在此向老师表示深深的感谢和崇高的敬意。设计能顺利的完成，也归功于各位任课老师的认真负责，使我能掌握和运用专业知识，并在设计中得以体现，在此向大同函授站的全体老师表示由衷的谢意，感谢他们两年多来的辛勤栽培。113'