多层钢筋混凝土框架结构毕业设计计算书.doc

'XXXX大学毕业论文多层钢筋混凝土框架结构毕业设计计算书独创性声明本人声明所呈交的毕业论文是本人在张智导师专心指导下进行的理论学习、实习实践以及计算设计所取得的成果，除了文中特别加以标注和致谢之处外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含获得xxxx大学或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。与我一起探讨、工作的同学对本论文所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。毕业论文作者签名：签字日期：年月日 XXXX大学毕业论文毕业论文版权使用授权书本毕业论文作者完全了解青海民族大学有关保留、使用毕业论文的规定。特授权xxxx大学可以将毕业论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，并采用影印、缩印或扫描等复制手段保存、汇编以供查阅和借阅。同意学校向国家有关部门或机构送交论文的复印件和磁盘。论文作者签名：签字日期：年月日指导教师签名：签字日期：年月日 XXXX大学毕业论文摘要本次设计题目是青海民族大学学生公寓楼设计，该设计包括建筑设计和结构设计。其中结构设计采用手算一榀框架及点算整栋建筑。建筑设计根据建设用地条件和建筑使用功能，校园周边环境特点，首先进行平面图功能性设计，其次设计建筑立面，并与建筑平面造型相结合，并充分考虑防火分区及安全疏散。钢筋混凝土框架结构设计包括水平荷载计算及其作用下的侧向位移验算、内力计算，竖直荷载计算及其作用下的内力计算，并考虑延性要求，然后进行内力组合及截面设计。其中水平荷载作用下的内力计算采用D值法，竖直作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。结构电算为钢筋混凝土框架结构电算，遵循参数判定、判断依据，出施工图的设计步骤。关键词：建筑设计结构设计学生宿舍楼框架结构结构电算 XXXX大学毕业论文 青海民族大学毕业论文绪论毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的一次综合性学习阶段，是毕业前对于大学四年所学知识的一次全面、综合的运用，是深化、拓展、综合教和学的重要过程，更是一次作为土木工程专业的毕业生走上这个行业打下了坚实的基础。通过这次毕业设计，可以将以前所学的知识重温回顾，对疑难知识再学习，对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过这次毕业设计，使我们在资料查找，施工图绘制、设计安排、分析计算、口头表达等各个方面得到综合训练，具备了从事相关工作的基本技术素质和技能。我的毕业设计题目为《青海民族大学学生公寓楼设计》，本工程采用6层框架结构体系。此结构体系平面结构布置对称，各种构件配置均匀、规整。在设计过程中，框架梁、柱的布置充分考虑了建筑物的使用功能和结构合理性，既可以满足空间的灵活布置，同时考虑框架为多层承受竖向荷载和侧向力的作用的有效形式，可以满足抵抗水平和竖向荷载。针对现在框架结构在当今得到广泛运用，并且自己在毕业后将继续深造，研究方向为高层建筑与大跨度建筑的设计，所以为了给自己打下一个良好的基础，我做的设计分为建筑部分和结构部分，每部分的设计在指导老师及各种规范的指导下进行，力求做到安全、合理并经济。毕业设计期间，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了天正绘图和结构设计软件PKPM，基本上达到了毕业设计的目的与要求。限于自己的能力有限，在本设计书中难免存在很多考虑不周全与错误之处。望各位老师批评指正。第一章建筑设计1.1平面设计1.1.1使用部分的平面设计使用部分的平面设计主要包括休息室、学习室等主要使用房间的平面设计。主要的参考资料《房屋建筑学》、《宿舍设计规范》、《建筑模数协调统一标准》、《房屋建筑制图统一标准》。155 青海民族大学毕业论文休息室：供学生睡眠、休息的空间。它必须是一个房间，有门、有床、有窗、有衣柜。本设计供六人休息，购置高低床3张。通往阳台安装门推拉门，宿舍门为900*2100，推拉门为1800*2100、床为900*2000的高低床，衣柜为1140*2100*780、按设计尺寸定做衣柜。平面布置图见建施01.学习室：学习室是供学生晚上、周末学习的地方，门为900*2100mm，窗户为1800*1800mm，桌子布置见建施01。1.1.2辅助部分的平面设计辅助部分的平面设计主要包括阳台、卫生间、盥洗室等生活必须又不是主要的很使用房间的平面设计。主要的参考资料《房屋建筑学》、《宿舍设计规范》、《建筑模数协调统一标准》、《房屋建筑制图统一标准》。阳台：阳台是居住空间户外活动的场所。本设计方案南北都有阳台，处于休息室之外，其主要的作用是供学生种职花卉、晾晒衣服等室外活动需求。阳台窗台高为900mm，平面尺寸为3600*1500mm。卫生间：卫生间是多样设备聚合的公共空间，有是私密性要求比较高的空间。它拥有的基本设备有盥洗槽、淋浴喷头、蹲便。其面积5.76m²，平面尺寸1600*3600mm，推拉门的尺寸为800*2000mm.1.1.3交通部分平面设计交通部分主要是指走到室外公共交通部分本设计主要指走道和楼梯。按2100mm设计，力求宽敞，便于活动。楼梯为双跑楼梯、分别设在东、西两处，梯段宽按1650设计。本设计的平面相关见图纸建施01.1.2剖面设计1.2.1层数：考虑到经济性、使用要求的需求、节约土地、防火的需要，本设计方案根据任务书的要求设地上6层。1.2.2层高：考虑到宿舍的使用性质和活动特点、结构的布置需求、室内空间的比例要求、采光通风要求及《宿舍设计规范》层高统一为3.3m。为了防止室外雨水倒流室内，同时为了防止因为建筑物沉降而使首层室内地面标高过低，室内外高差为0.45m.1.2.3卫生间标底的确定为防止卫生间的水进入其他房间，将卫生间的地面低于楼层20mm，以防积水外渗。155 青海民族大学毕业论文本设计的剖面见附图纸建施08.1.3立面设计1.3.1立面设计的目的是紧密结合平面、剖面的内部空间组合、外部环境及在满足建筑使用要求和技术经济条件下，充分考虑学生宿舍对于采光、通风的要求，运用建筑造型和立面构图的规律进行的，对其外表面内的种种要素进行组织安排，已取得良好的构图效果。对基部、墙身、檐部重点处理。本设计立面见图纸建施6及结施。1.4构造设计1.4.1工程做法1.屋面做法40厚C20细石混凝土保护层1.5厚合成高分子防水卷材一道2厚合成高分子防水涂膜一道25厚1:3水泥砂浆找平层1:6水泥焦渣找坡100厚现浇钢筋混凝土板10mm厚板底抹灰层2.楼面做法10厚1：2水泥石子磨光20厚1:2.5水泥砂浆打底15厚水泥浆一道100厚现浇钢筋混凝土板10mm厚板底抹灰层3.卫生间楼面做法10厚1：2水泥石子磨光20厚素水泥浆结合层一道15厚水泥砂浆结合层2厚氯丁沥青防水涂料，四周沿墙上翻150高刷基层处理剂一道15厚1：2水泥砂浆找平155 青海民族大学毕业论文100厚现浇钢筋混凝土板10mm厚板底抹灰层4.地面做法10厚1：2水泥石子磨光5厚水泥砂浆粘结层一道20厚水泥沙浆结合层20厚水泥浆一道60厚C15混凝土垫层150厚3:7灰土素土夯实5.卫生间地面做法10厚1：2水泥石子磨光撒素水泥面30厚水泥结合层1.5厚合成高分子涂膜防水层四周翻起150高60厚C20细石混凝土找坡垫层素土夯实6.墙体做法(1)外墙外刷防水涂料30mm苯板保温20厚水泥砂浆找平300厚墙体层（采用粉煤灰空心砌块）（2）内墙刷白色乳胶漆两遍刮腻子两遍20厚水泥砂浆找平200厚墙体层（采用粉煤灰空心砌块）1.4.2门窗构造1.155 青海民族大学毕业论文本工程其门窗的强度设计、构造设计、防烟、防雨、密闭构造等均由承包商负责，并应满足规范要求。2.门窗名称、规格、数量详见门窗表。3.塑钢窗安装应采用弹性连接，与墙体及砂浆接触处应做好表面的防腐处理。5.外门窗应有由具有行业专业资质的单位承担设计和施工，门窗构造及玻璃厚度应根据工程项目的使用要求，国家规范要求进行设计确定。1.4.3油漆工程1.所有木门、门套、木扶手等木做油漆：基层清理、除污、砂纸打磨；刷底子油一遍；局部刮腻子，砂纸打磨光平；刷调和漆一遍；刷磁漆二遍(木材本色)。2.楼梯栏杆、金属扶手及露明铁件：金属表面清理、除锈；刷防锈漆一遍；局部刮腻子，砂纸打磨光平；刷银色调和漆一遍。3.凡预埋木砖均做防腐处理。1.4.4其他1.图中所选用标准图中有对结构工种的预埋件、预留洞，如楼梯、平台钢栏杆、门窗、建筑配件等，本图所标注的各种留洞与埋件应与各工种密切配合后，确认无误后方可施工。2.两种材料的墙体交接处，应根据饰面材质在做饰面前加钉金属网或在施工中加贴玻璃丝网格布，防止裂缝。3.楼板留洞的封堵：待设备管线安装完毕后，用C20细石混凝土封堵密实，管道竖井每层进行封堵。管道穿过隔墙楼面时，应作预埋套管处理，并高出楼地面30。4.施工中应严格执行国家各项施工质量验收规范。本说明未尽之事项应严格按有关施工及验收规范执行。5.凡未尽事宜，应按国家现行有关规范和操作规范执行，二次装修不得改变建筑物防火等级。该建筑的防火等级为二级。第二章结构设计2.1设计依据2.1.1主要设计依据（1）．国家标准建筑结构荷载规范（GB50009—2001）155 青海民族大学毕业论文（2）．国家标准建筑抗震设计规范（GB50009—2010）(3)．国家标准建筑工程抗震设防分类标准（GB50223—2004）(4).国家标准混凝土结构设计规范（GB50010—2002）(5).国家建筑标准设计图集建筑物抗震构造详图（03G329—1）2.1.2结构类型、结构安全等级、设计使用年限技技术指标技术条件结构类型框架结构结构安全等级二级设计使用年限502.1.3湿陷性黄土地基的湿陷类型、湿陷等级、建筑物分类技技术指标技术条件湿陷性黄土地基的湿陷类型自重湿陷等级2级建筑物分类乙类2.1.4基本风压、基本雪压、楼面和屋面活荷载的取值（1）风荷载、雪荷载荷载类型取值（kN/m2）基本风压0.35基本雪压0.4（2）楼面和屋面活荷载的取值荷载类型取值（kN/m2）楼面2.0雨棚（不上人考虑）0.5不上人屋面0.5未注明者均参照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）有关条款执行155 青海民族大学毕业论文2.1.5混凝土的材料混凝土强度等级梁、板1层：C35fc=16.7kN/m2ft=1.57kN/m22~6层：C35fc=16.7kN/m2ft=1.57kN/m2柱1层：C35fc=16.7kN/m2ft=1.57kN/m22~6层：C35fc=16.7kN/m2ft=1.57kN/m2板2~6层：C30fc=14.3kN/m2ft=1.43kN/m22.1.6钢筋受力纵筋用：HRB400级钢筋（fy=360N/mm2）箍筋或构造钢筋用：HPB235级钢筋（fy=210N/mm2）2.1.7混凝土结构构件纵筋、箍筋等的保护层厚度梁纵筋、箍筋的保护层厚度：35mm柱纵筋、箍筋的保护层厚度：30mm2.1.8混凝土结构钢筋的连接要求：采用螺丝套筒连接2.2结构布置工程主体结构共6层，层高3.3m，总高度为19.8m。采用混凝土框架结构。为了使刚度均匀对称分布，减小偏心和扭转，建筑平面布置成规则的长方形。柱网横向采用内廊式布置，边跨跨度为6.6m，中间跨跨度为2.1m。纵向跨度3.6m。依据柱网的布置情况，楼板除走廊部分以外均是双向板，走廊部分为单向板。楼板采用现浇板，厚度初步取120mm。该工程采用全现浇体系，一层混凝土强度等级为C35,以上各层均为C35。结构平面布置图详见图2.2.2。155 青海民族大学毕业论文2.2.2结构平面布置155 青海民族大学毕业论文155 青海民族大学毕业论文2.3板、梁、柱截面尺寸的初步确定2.3.1楼板尺寸初步确定2.3.1.1楼板厚度的确定根据平面布置，单向板的最大跨度为3.6m，按刚度条件，板厚为l/40=3600/40=90mm；按构造要求，现浇钢筋混凝土单向板的最小厚度为60mm；综合荷载等情况考虑，取板厚h=100mm.其设计强度：C25（fc=11.7N/mm2，ft=1.27N/mm2）。2.3.2梁的截面尺寸初步确定2.3.2.1次梁截面尺寸确定根据平面布置，次梁的最大跨度为6600mm，1.次梁高h=(1/18—1/12)l=(1/18—1/12)3600=450mm—300mm，取h=300；次梁宽b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)350=175mm—150mm，取b=175mm2.3.2.2框架梁截面尺寸确定1.横向框架梁：横向框架梁的最大跨度为6600mm，横向框架梁高h=(1/8—1/12)l=(1/8—1/12)6600=825mm—550mm，取h=700mm；横向框架梁宽b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)700=350mm—233mm，取b=350mm2.纵向框架梁：纵向框架梁高h=(1/8—1/12)l=(1/8—1/12)7200=900mm—600mm，取h=750mm；纵向框架梁宽b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)750=375mm—250mm，取b=350mm估算梁截面，具体尺寸见表2.3.12.3.3柱截面尺寸确定155 青海民族大学毕业论文对于多层框架，无论从受力的角度，还是柱的净高而言，都以底层最为不利。底层层高H=3.3m，柱截面高度取h=(1/15-1/20)H=(1/15—1/20)4300=286mm—215mm。边柱的负载面积为：F=6.6/2×3.6/2=5.94m中柱的负载面积为：F=×3.6/2=7.83m²由《建筑抗震设计规范》可知，本工程位于西宁市，抗震设防烈度为7°设计基本地震加速度为0.1g，抗震等级为三级，轴压比限制[UN]=0.8,各层的重力荷载代表值近似取14kN/mm2。柱的截面初估采用公式式2-3-1式中：N-柱组合的轴压力设计值，N=β*F**n；F-按简支状态计算的柱的负载面积；-折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12-15KN/m²；β-考虑地震作用组合后柱轴压力的增大系数，边柱取1.3，不等跨内取1.25，等跨内柱取1.2n-验算截面以上的楼层层数；-混凝土轴心抗压强度设计值-框架柱的轴压比限制，二级框架取0.8边柱：≥(1.35.94126)/0.814.3=48600mm²中柱：≥(1.27.83126)/0.814.3=59135.7mm²根据计算结果并综合其它因素，柱截面取为：1层柱：500mm×500mm2-6层柱：450mm×450mm表2.3.1框架梁的截面尺寸表（单位：mm）表2-1梁截面尺寸（mm)及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（b*h)纵梁（b*h)次梁（b*h)柱1C35350×700350×750150×250500×500155 青海民族大学毕业论文2~6C35350×700350×750150×250450×4502.3.1.1基础的确定根据地质勘察报告的建议，地基持力层可设在中粗沙层上，现选用独立基础。2.4结构计算简图及梁柱刚度计算说明：选取一榀框架作为计算单元。本设计中，选取第12轴线作为计算单元。假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架柱与柱刚接，梁跨度等于柱截面形心，轴线间距。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面。基顶标高暂定为-1.0m，故底层柱的计算高度为4.3m，其余各层柱的计算高度均为3.3m。混凝土采用：柱采用：标准层C35：fc=16.7，f=1.57一层C35：fc=16.7，f=1.57梁：（C35混凝土），（HRB400级）。板采用：C25,fc=11.9,f=1.27框架结构计算简图见图2.4.1,图2.4.2所示.155 青海民族大学毕业论文横向框架计算简图为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩）；对中框架梁取I=2.0I0。柱的线刚度ic=EcIc/h,其中Ic为柱的截面惯性矩，为框架柱的计算高度。2.4.1梁的线刚度计算表2-4-1梁的线刚度计算类别L/mmAB，CD梁350×7006600155 青海民族大学毕业论文BC梁350×55021002.4.2柱的线刚度计算表2-4-2柱的线刚度计算层号14300500×5002-63300450×4502.4.3各杆件相对刚度计算令2-6层的柱子的线刚度为1.0，则可算得各杆件相对线刚度值，见图2.4.3。155 青海民族大学毕业论文图2.4.3各杆件相对刚度计算2.4.4侧移刚度计算1.框架柱抗侧移计算柱的侧移刚度按公式计算，式中为柱侧移刚度修正系数。的取值如下表：位置边柱中柱简图K简图K标准层155 青海民族大学毕业论文底层固接铰接根据梁柱线刚度比K的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。现以第12轴的二层12-C柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果见表3-3。第二层13-C柱及与其相连的梁的相对线刚度如图所示，图中数据取自表3-1，3-2。则该梁柱的线刚度比K为：155 青海民族大学毕业论文框架边柱侧移刚度值的计算层数KDi1N（根）侧移刚度11.650.59262~62.040.5026框架中柱侧移刚度值的计算层数KDi1NDi1之和15.020.72262~66.180.7626将上述同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，如下表所示：层次123456∑Di剪切刚度(∑Di*层高)由上表可见，∑D1/∑D2=8.5/11.1=0.77＞0.7，故该框架为规则框架。2.5重力荷载计算2.5.1恒荷载代表值（标准值）计算一．板面荷载计算1.屋面做法155 青海民族大学毕业论文20厚C20细石混凝土保护层0.02×20kN/m3=0.4kN/m24厚SBS改性沥青防水卷材0.35kN/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层0.02×20kN/m3=0.4kN/m21:6水泥焦渣找坡0.03×12kN/m3=0.36kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25kN/m3=2.5kN/m210mm厚板底抹灰层0.01×17kN/m3=0.17kN/m2共计：4.18kN/m22.楼面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.65kN/m3=0.0065kN/m220厚1:2.5水泥砂浆打底0.02×20kN/m3=0.4kN/m215厚水泥浆一道0.015×20kN/m3=0.3kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25kN/m3=2.5kN/m210mm厚板底抹灰层0.01×17kN/m3=0.17kN/m2共计：3.38kN/m23.雨棚做法20细石混凝土面层0.02×20kN/m3=0.4kN/m21:6水泥焦渣找坡0.03×12kN/m3=0.36kN/m23厚SBS改性沥青防水卷材0.3kN/m290厚现浇钢筋混凝土板结构层0.09×25kN/m3=2.25kN/m210mm厚板底抹灰层0.01×17kN/m3=0.17kN/m2共计：3.48kN/m2155 青海民族大学毕业论文3.卫生间楼面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.65kN/m3=0.0065kN/m220厚素水泥浆结合层一道0.02×20kN/m3=0.4kN/m215厚水泥砂浆结合层0.015×20kN/m3=0.30kN/m22厚氯丁沥青防水涂料，四周沿墙上翻150高刷基层处理剂一道15厚1：2水泥砂浆找平0.015×20kN/m3=0.3kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25kN/m3=2.5kN/m210mm厚板底抹灰层0.01×17kN/m3=0.17kN/m2共计：3.67kN/m25.阳台板做法20厚水泥砂浆找平层0.02×20kN/m3=0.4kN/m280厚现浇钢筋混凝土板0.08×25kN/m3=2.0kN/m210mm厚板底抹灰层0.01×17kN/m3=0.17kN/m2共计：2.57kN/m26.地面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.65kN/m3=0.0065kN/m25厚水泥砂浆粘结层一道0.005×20kN/m3=0.1kN/m220厚水泥沙浆结合层0.02×20kN/m3=0.4kN/m2155 青海民族大学毕业论文20厚水泥浆一道0.02×20kN/m3=0.4kN/m260厚C15混凝土垫层0.06×25kN/m3=1.5kN/m2150厚3:7灰土素土夯实共计：2.40kN/m27.卫生间地面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.55kN/m3=0.0065kN/m2撒素水泥面30厚水泥结合层0.03×20kN/m3=0.6kN/m21.5厚合成高分子涂膜防水层四周翻起150高60厚C20细石混凝土找坡0.06×24kN/m3=1.44kN/m2垫层素土夯实共计：2.05kN/m2二.梁柱自重1.横梁AB、CD跨（350×700）0.35×（0.70-0.1）×25kN/m3×6.6×2=69.3BC跨（350×700）：0.35×（0.70-0.1）×25kN/m3×2.1=11.03抹灰层10厚混合砂浆：AB、CD跨（350×700）0.01×[（0.70-0.1）×2+0.35]×17kN/m3×6.6×2=3.48155 青海民族大学毕业论文BC跨（350×700）0.01×[（0.70-0.1）×2+0.35]×17kN/m3×2.1=0.55合计：84.36KN/m折算为均布线荷载：84.36/（6.6×2+2.1）=5.51KN/m2.纵梁（350×750）：自重0.35×（0.75-0.1）×25kN/m3=5.69KN/m抹灰层10厚混合砂浆0.01×[（0.75-0.1）×2+0.35]×17kN/m3=0.26KN/m合计：5.95KN/m3.次梁（150×250）：自重0.15×（0.25-0.1）×25kN/m3=0.56KN/m抹灰层10厚混合砂浆0.01×[（0.25-0.1）×2+0.15]×17kN/m3=0.08KN/m合计：0.64KN/m4.柱自重：底层柱（500×500）自重（0.5×0.5）×25kN/m3=6.25KN/抹灰10厚混合砂浆0.01×（0.5×4）×17kN/m3=0.34KN/m合计：6.59KN/m标准层柱（450×450）自重（0.45×0.45）×25kN/m3=5.06KN/m抹灰10厚混合砂浆0.01×（0.45×4）×17kN/m3=0.31KN/m合计：5.34KN/m5.外纵墙300厚加气块，内侧抹灰20厚，窗洞为1.8×1.8，采用塑钢窗(0.3kN/m2)。自重0.3×[3.6×(3.6-0.75)-1.8×1.8]×5.5kN/m3=11.63kN窗（1.8×1.8)×0.3kN/m2=0.97kN抹灰0.02×[3.6×(3.6-0.75)-1.8×1.8]×17kN/m3=2.38kN155 青海民族大学毕业论文合计14.98kN折算为均布线荷载4.16kN/m6.外横墙300厚加气块，内侧抹灰20厚。自重0.24×(3.6-0.7)×5.5kN/m3=4.79kN/m抹灰0.02×(3.6-0.7)×17kN/m3=0.99kN/m合计5.78kN/m7.内纵墙200加气块，两侧抹灰20厚，门洞1.0*2.1，防盗门，0.45kN/m2自重0.2×[3.6×(3.6-0.75)-1.0×2.1]×5.5kN/m3=8.98kN门重1.0×2.1×0.45=0.95kN/m抹灰2×（0.02×(3.6-0.7)×17kN/m3）=1.98kN/m合计11.91kN折算为均布线荷载3.3kN/m8.内横墙200厚加气块自重0.2×(3.6-0.7)×5.5kN/m3=3.19kN/m抹灰2×（0.02×(3.6-0.7)×17kN/m3=1.98kN/m合计5.17kN/m9.卫生间隔墙100厚加气块自重0.1×(3.6-0.25)×5.5kN/m3=1.84kN/m抹灰2×（0.02×(3.6-0.25)×17kN/m3=2.28kN/m合计4.11kN/m9.女儿墙1.0×（18×0.24+17×0.02）＝4.66kN/m155 青海民族大学毕业论文2.5.2活荷载作用下的标准值的计算1.屋面及楼面可变荷载标准值查《建筑结构荷载规范》5.1.1不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2楼面活荷载标准值2.0kN/m2.屋面雪荷载标准值根据本工程所给的自然条件基本雪压=0.4kN/m2查《建筑结构荷载规范》第7.2.1条表7.2.1。本建筑屋面积雪分布系数=1.0，屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为：==0.4×1.0=0.4kN/m2式中：雪荷载标准值（kN/m2）；基本雪压（kN/m2）；屋面积雪分布系数（1.0）；屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。2.5.3各层重力荷载标准值计算说明：对于高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度均匀分布，适用于底部剪力法计算水平地震作用。本工程主体高度为19.8m，底部剪力适合于本工程。155 青海民族大学毕业论文该方法将结构简化为作用在各楼层位置的多质点葫芦串，结构剪力与地震影响系数及各质点的重力荷载代表值有关。为计算各质点的重力荷载代表值，先分别计算各楼面层梁板柱的重量，各楼层墙体的重量，然后按以楼层为中心上下各半个楼层的重量集中于该楼层的原则计算各质点的重力荷载代表值。1.各构件的重力荷载代表值计算1）荷载汇总（kN/m）表2-6-1构件线荷载汇总构件不上人屋面标准层楼面横梁纵梁次梁首层柱荷载线值4.183.385.515.950.646.59构件标准层柱外纵墙外横墙内纵墙内横墙隔墙线荷载值5.344.165.783.35.174.112）首层的墙体重力荷载标准值=[（43.2-12×0.5）×（4.16×2+3.3×2）]+[（3.6-0.2）×8×4.11]+[2×(15.3-1.0-0.6)×5.78]+[(6.6-0.8)×2×11×5.17]=1484.87kN3）标准层的墙体重力荷载标准值=[（43.2-12×0.45）×（4.16×2+3.3×2）]+[（3.6-0.2）×84.11]+[2×(15.3-0.9-0.5)×5.78]+[(6.6-0.6)×2×11×5.17]=1518.89kN4）首层柱的重力荷载标准值=6.59×4.3×52（根）=1473.52kN5)标准层柱的重力荷载标准值155 青海民族大学毕业论文=5.34×3.3×52（根）=916.34kN6）横梁的重力荷载标准值=5.51×15.3×13=1095.94kN7）纵梁的重力荷载标准值=5.95×43.2×4=1028.16kN8）次梁的重力荷载标准值=0.64×3.6×8(根)=18.43kN9）女儿墙的重力荷载标准值（1.0m高，普通砖砌筑，混凝土压顶）=1.0×（18×0.24+17×0.02）×（43.2+15.3）×2=545.22kN考虑其他一些综合因素，取女儿墙自重=550kN2.各楼层的重力荷载标准值计算说明：1.恒载取100%，活载（雪载）取50%计入组合。2.每层的楼梯不另行计算，而改考虑为楼梯间处重为原有的1.5计入荷载值。3.一般楼层取=1.0恒+0.5活+1.0自重。4.墙、梁、柱分层总计，上下各半。1）顶层：550(女儿墙)+4.18×(43.2×15.3)(屋面)+1518.89/2（标墙）+916.34/2（标柱）+1095.94（横梁）+1028.16（纵梁）+18.43（次梁）+2.57×(1.6×3.6×8)(阳台)=6831.16kN155 青海民族大学毕业论文2)标准层：3.38×(43.2×15.3-3.6×6.6×2-1.6×3.6×8)(标准层楼面)+3.67×(3.6×6.6×2+1.6×3.6×8)(盥洗室、公厕、卫生间楼面)+1095.94（横梁）+1028.16（纵梁）+18.43（次梁）+2.57×(1.6×3.6×8)(阳台)+1518.89×2/2（墙体）+916.34×2/2（标柱）=6997.3kN3）首层：3.38×(43.2×15.3-3.6×6.6×2-1.6×3.6×8)(标准层楼面)+3.67×(3.6×6.6×2+1.6×3.6×8)(盥洗室、公厕、卫生间楼面)+2.57×(1.6×3.6×8)(阳台)+1484.87/2（首墙）+1518.89/2（标墙）+1473.52/2（首柱）+916.34/2（标柱）+1095.94（横梁）+1028.16（纵梁）+18.43（次梁）=7258.75kN3.屋面雪荷载标准值计算及活荷载标准值计算=0.4×(43.2×15.3)=264.38kN=（2.0+0.5）×(43.2×15.3)=1652.4kN两者不同时考虑，取大值参与计算，=1652.4kN4.总重力荷载代表值计算=+0.5=6831.16+0.5×1652.4=7657.36kN=+0.5=6997.3+0.5×1652.4=7823.5kN=+0.5=7258.75+0.5×1652.4=8084.95kN155 青海民族大学毕业论文重力荷载代表值2.6横向水平地震力作用下框架结构的内力、位移计算2.6.1横向自震周期的计算1.由于横向各框架的质量和刚度接近，可仅取轴12框架计算结构横向的自振周期，计算时可取各层的自重作为水平荷载，计算水平荷载作用下的侧向位移时则用D值法，轴12框架刚度及荷重常数层/柱六/边柱3.0912.62.040.501.70×中柱3.0938.26.180.762.59×五/边柱3.0912.62.040.501.70×中柱3.0938.26.180.762.59×四/边柱3.0912.62.040.501.70×155 青海民族大学毕业论文中柱3.0938.26.180.762.59×三/边柱3.0912.62.040.501.70×中柱3.0938.26.180.762.59×二/边柱3.0912.62.040.501.70×中柱3.0938.26.180.762.59×一/边柱3.86.31.650.591.50×中柱3.819.15.020.721.78×层/六/11154007657.367657.360.00690.1601225.2196.0五/11154007823.5015480.860.0140.1531197.0183.1四/11154007823.5023304.360.0210.1391087.5151.2三/11154007823.5031127.860.0280.118923.2108.9二/11154007823.5038951.360.0350.090704.163.4一/8528008084.9547036.310.0550.055444.724.5自上向下累加自下向上累加5581.7727.1一框架，ABCD柱各一根，一共有13榀框架.首层：框架抗侧移总刚度（）=13×2×（17800+15000）=852800kn/m标准层：框架抗侧移总刚度（）=13×2×（25900+17000）=1115400kn/m2.采用能量方法：155 青海民族大学毕业论文考虑填充墙的周期折减系数，对周期进行修正=0.7×0.72=0.5(s)2.6.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1.结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×（7657.36+7823.5×4+8084.95）=39980.86（KN）2.计算水平地震影响系数根据设计任务书类场为II类，基本地震加速度为0.05g，防烈度为7度，查表表2.6.2.1和表2.6.2.1得地震特征周期值Tg=0.35s、水平地震影响系数最大值аmax=0.08表2.6.2.1特征周期值（s）设计地震分组场地类别IIIIIIIV第一组0.250.350.450.65155 青海民族大学毕业论文第二组0.300.400.550.75第三组0.350.450.650.90表2.6.2.2水平地震影响系数最大值地震影响设防烈度6789多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇地震-0.50（0.72）0.90（1.20）1.40注：括号中的数值分别用于基本地震加速度取0.15g和0.30g的地区。轴框架地震作用地震影响系数=（0.35/0.50）0.9×0.08=0.06s3.结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=Geq=0.06×39980.86=2398.85KN已知，Tg=0.35s，T1=0.50s>1.4Tg=1.4×0.35=0.49s。该结构为钢筋混凝土房屋结构，则需考虑结构顶部附加集中作用。顶部附加水平地震作用。查表2.6.2.3得：表2.6.2.3顶部附加地震作用系数155 青海民族大学毕业论文≤0.350.08+0.07不考虑0.35-0.550.08+0.01≥0.550.08-0.02=0.08+0.07=0.11则：=0.11×2398.85=263.87KN各质点横向水平地震作用按下式计算：=2135GiHi/∑GjHj（KN）式中-结构总水平地震作用标准值（底部剪力）-质点i的水平地震作用标准值GiGj-分别为作用于质点i,j的重力荷载代表值HiHj-分别为质点i,j的计算高度地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）计算过程见表3-1表5-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi/kNGiHi/kN•mGiHi/∑GjHjFi/kNVi/kN620.87657.4159273.90.27263.9576.5840.4155 青海民族大学毕业论文517.57823.5136911.30.23491.11331.5414.27823.5111093.70.19405.71737.2310.97823.585276.150.15320.32057.527.67823.559458.60.10213.52271.014.38085.034765.30.06128.12399.1各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图3.1.1图3.1.1横向水平地震作用及楼层地震剪力分布2.6.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移ui分别按下列公式计算：和各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi155 青海民族大学毕业论文，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<[1/550]。计算过程如下表2.6.3表2.6.3横向水平地震作用下的位移验算层次Vi/kN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mmhi/mmθe=△ui/hi6263.9576.50.7610.2533001/434251331.21.209.4933001/275041737.21.578.2933001/210232057.51.856.7233001/178422271.02.054.8733001/161012399.12.822.8243001/1525备注Vi/∑DiuT=∑△ui 自下而上累加由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/1525<[1/550]，满足规范要求。2.6.4水平地震作用下框架内力由平面图12轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法。框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：（高层61页）155 青海民族大学毕业论文注：y0框架柱的标准反弯点高度比。由附表5-1查取（抗震176）；y1为上下层梁线刚度不等时的修正值。由附表8.21查取（高层226）；y2、y3为上下层层高不等时的修正值。由附表8.22查取（高层226）；y框架柱的反弯点高度比。附表8.19至附表8.22（高层书223页）由力法计算框架各层的弯矩和剪力后求的。反弯点法高度取决于荷载形式，梁柱刚度比、建筑总层数和柱所在的楼层号。当反弯点高度0≤y≤1.0时，反弯点在本层；当y>1.0时，本层无反弯点，反弯点在本层之上；当求得的y<0，反弯点在本层之下。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其它柱均无修正。1.在水平地震作用下，轴12框架结构的内力计算见表2.6.4表2.6.4轴12框架内力计算层/Vi/kN柱六840.4边柱1.70×12.92.041.00中柱2.59×19.66.181.00五1331.2边柱1.70×20.42.041.00155 青海民族大学毕业论文中柱2.59×30.66.181.00四1737.2边柱1.70×26.62.041.00中柱2.59×40.06.181.00三2057.5边柱1.70×31.52.041.00中柱2.59×47.36.181.00二2271.0边柱1.70×34.72.041.00中柱2.59×52.26.181.00一2399.1边柱1.50×36.71.651.00中柱1.78×55.25.021.00层/六0（边）1.000.40000.425.517.00（中）1.000.450000.4535.629.1五1.00（边）1.000.450000.4537.030.31.00（中）1.000.50000.550.550.5四1.00（边）1.000.450000.4547.638.91.00（中）1.000.50000.56666三1.00（边）1.000.50000.560601.00（中）1.000.50000.57878二1.00（边）1.300.50000.557.357.31.00（中）1.300.50000.586.186.1155 青海民族大学毕业论文一0.77（边）00.550000.557186.80.77（中）00.550000.55106.8130.5注：表中M单位为kN·m,V单位为kN。梁端弯矩、剪力及柱轴力由以下公式计算：对于边柱：对于中柱：-其中梁的线刚度取自表2-4-1，计算结果见表2.6.5：表2.6.5梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力lVblVb边柱N中柱N62511.76.65.623.923.92.122.8-5.6-17.25546.612.253.353.32.150.8155 青海民族大学毕业论文26.3-17.8-55.8477.938.46.617.678.178.12.174.4-35.4-112.6398.947.56.622.296.596.52.192.0-57.6-182.42117.354.26.626.0109.9109.92.1104.7-83.6-261.11128.363.66.629.1129.2129.22.1123.0-112.7-355注：M单位为kN·m，V单位为kN，N单位为kN，l单位为m,负号表示柱子受拉。2.水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图2.6.5所示。155 青海民族大学毕业论文框架弯矩图（kN·m）155 青海民族大学毕业论文梁端剪力及柱轴力图（kN）图2.6.5左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图2.7横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算2.7.1基本资料由于是现浇框架，而且每榀横向框架的车移刚度基本相同，故各榀框架承受同样的风力。现取出第12轴计算水平风荷载。依据建筑结构荷载规范进行设计。基本风压，Ⅱ类建筑场地，地面粗糙度为B类。1.垂直于建筑物表面上的风荷载标准值155 青海民族大学毕业论文（1）风荷载体型系数的计算本设计按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001查得风荷载体形系数（迎风面）和（背风面），合计为=1.3。（2）风压高度变化系数为的计算（查高层结构附表8.1见表5.5.1.1）本设计地面粗糙度类别为B类，按表2.7.1.1“风压高度变化系数”中B类粗糙度选取风压高度变化系数在4.3m、7.6m、10.9m、14.2m、17.5m和20.8m处分别为：1.00、1.00、1.03、1.12、1.20和1.26。（3）风振系数的计算《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中的第7.4.1条规定：对于基本自振周期大于0.25s的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，根据能量法计算得=0.7×0.72=0.5(s)>0.25s，（对于较规则框架结构可取=（0.08～0.1)n，n为结构层数。）故应考虑风振系数，按下式计算：式中：-脉动影响系数。（H/B=20.8/15.3=1.36，地面粗糙类别为B类，查高层附表8.3可得=0.47,见表2.7.1.2）-脉动增大系数。与基本风压，结构基本自振周期T及地面粗糙度有关，框架结构基本自振周期取=0.7×0.72=0.5(s)故，T2=0.50.52=0.13（查高层结构附表8.2用内插法可得=1.245，见155 青海民族大学毕业论文2.7.1.3）-阵型系数。（在一般情况下，对顺风向响应可仅考虑第1振型的影响，对横风向的共振响应，应验算第1-4振型的频率，查表2.7.1.4）-风压高度变化系数。（查表2.7.1.1）风振系数的计算过程：层号离地面高度相对高度13.750.21.2450.470.081.001.0527.050.41.2450.470.271.001.16310.350.51.2450.470.381.031.22413.650.71.2450.470.671.121.35516.950.81.2450.470.741.201.36620.251.01.2450.471.001.261.59表2.7.1.1风压高度变化系数（）离地面高度/m地面粗糙度类别离地面高度/m地面粗糙度类别ABCDABCD≥4504003503002503.123.123.123.122.993.123.123.122.972.803.123.122.942.752.543.122.912.682.452.1970605040302.202.122.031.921.801.861.771.671.561.421.451.351.251.131.001.020.930.840.730.62155 青海民族大学毕业论文20015010090802.832.642.402.342.272.612.382.092.021.952.302.031.701.621.541.921.611.271.191.1120151051.631.521.381.171.251.141.001.000.840.740.740.740.620.620.620.62表2.7.1.2脉动影响系数（）H/B粗糙度类别房屋总高度H/m≤3050100150200250300350≤0.5ABCD0·440·420·400·360·420·410·400·370·330·330·340·340·270·280·290·300·240·250·270·270·210·220·230·250·190·200·220·270·170·180·200·221.0ABCD0·480·460·430·390·470·460·440·420·410·420·420·420·350·360·370·380·310·360·340·360·270·290·310·330·260·270·290·320·240·260·280·312.0ABCD0·500·480·450·410·510·500·490·460·460·470·480·480·420·420·440·460·380·400·420·440·350·360·380·420·330·350·380·420·310·330·360·39155 青海民族大学毕业论文表2.7.1.3脉动增大系数（）T2/()地面粗糙度类别A类B类C类D类0.060.080.100.200.400.600.801.001.211.231.251.301.371.421.451.481.191.211.231.281.401.381.421.441.171.181.191.241.291.331.361.381.141.151.161.191.241.281.301.32表2.7.1.4高层建筑的振型系数（）相对高度z/H振型序号12340.10.02-0.090.22-0.380.20.08-0.300.58-0.730.30.17-0.500.70-0.400.40.27-0.680.460.330.50.38-0.63-0.030.680.60.45-0.48-0.490.290.70.67-0.18-0.63-0.47155 青海民族大学毕业论文0.80.740.17-0.340.620.90.860.580.27-0.021.01.001.001.001.002.各层楼面处集中荷载标准值计算（1）框架风荷载负荷宽度的计算12轴线框架的负荷宽度B=(3.6+3.6)÷2=3.6m（2）各层楼面处集中风荷载标准值计算层号离地面高度（kN）13.751.051.31.000.53.753.38.727.051.161.31.000.53.33.39.0310.351.221.31.030.53.33.39.7413.651.351.31.120.53.33.311.7516.951.361.31.200.53.33.312.6620.251.591.31.260.53.30.07.72.7.2横向框架在风荷载作用下的位移计算1.框架梁、柱线刚度计算考虑到现浇板对梁刚度的加强作用，对12轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁、柱的线刚度计算过程见下表：表1-6-2-1梁的线刚度计算155 青海民族大学毕业论文类别L/mmAB，CD梁350×7006600BC梁350×5502100表1-6-2-2柱的线刚度计算层号14300500×5002-63300450×4502.侧移刚度D计算考虑到梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度，计算数据见下表：框架边柱侧移刚度值的计算层数KDi1N（根）侧移刚度11.650.5922~62.040.502框架中柱侧移刚度值的计算层数KDi1NDi1之和15.020.7222~66.180.762155 青海民族大学毕业论文将上述同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，如下表所示：层次12-6∑Di3.风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中：第层的总剪力标准值；第层所有柱的抗侧移刚度之和；第层的层间侧移。各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和，即第层侧移：；顶点侧移：12轴线框架在风荷载作用下侧移的计算过程见下表：楼层（kN）（kN）（kN/m）(m)(m)67.77.7858000.89×10-43.30.27×10-4512.620.3858002.37×10-43.30.71×10-4155 青海民族大学毕业论文411.732858003.73×10-43.31.81×10-439.741.7858004.86×10-43.31.13×10-429.050.7858005.91×10-43.31.79×10-418.759.4656009.10×10-43.752.41×10-40.003m4.侧移验算弹性层间位移角限值结构类型钢筋混凝土框架1/550各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《抗震规范》，对于钢筋混凝土框架结构，层间弹性位移角限值[θe]<[1/550]。由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，2.41×10-4（1/4120）<[1/550]，侧移满足规范要求。2.7.3横向框架在风荷载作用下框架内力由平面图12轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法。框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：（高层61页）注：y0框架柱的标准反弯点高度比。由附表5-1查取（抗震176）；155 青海民族大学毕业论文y1为上下层梁线刚度不等时的修正值。由附表8.21查取（高层226）；y2、y3为上下层层高不等时的修正值。由附表8.22查取（高层226）；y框架柱的反弯点高度比。附表8.19至附表8.22（高层书223页）由力法计算框架各层的弯矩和剪力后求的。反弯点法高度取决于荷载形式，梁柱刚度比、建筑总层数和柱所在的楼层号。当反弯点高度0≤y≤1.0时，反弯点在本层；当y>1.0时，本层无反弯点，反弯点在本层之上；当求得的y<0，反弯点在本层之下。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其它柱均无修正。1.在水平地震作用下，轴12框架结构的内力计算见表2.7.3表2.7.3轴12框架内力计算层/Vi/kN柱六7.7边柱1.70×1.532.041.00中柱2.59×2.326.181.00五20.3边柱1.70×4.022.041.00中柱2.59×6.136.181.00四32边柱1.70×6.342.041.00中柱2.59×9.666.181.00三41.7边柱1.70×8.262.041.00中柱2.59×12.596.181.00155 青海民族大学毕业论文二50.7边柱1.70×10.052.041.00中柱2.59×15.36.181.00一59.4边柱1.50×13.51.651.00中柱1.78×16.115.021.00层/六01.000.40000.43.022.0201.000.450000.454.213.45五1.001.000.450000.457.306.001.001.000.50000.510.1110.11四1.001.000.450000.4511.519.411.001.000.50000.515.9415.94三1.001.000.50000.513.6313.631.001.000.50000.520.7720.77二1.001.300.50000.516.5816.581.001.300.50000.525.2525.25一0.7700.550000.5522.7827.840.7700.550000.5527.1933.23注：表中M单位为kN·m,V单位为kN。梁端弯矩、剪力及柱轴力由以下公式计算：155 青海民族大学毕业论文对于边柱：对于中柱：-其中梁的线刚度取自表2-4-1，计算结果见表2.6.5：表2.6.5梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力lVblVb边柱N中柱N63.021.396.60.672.822.822.12.69-0.67-2.0259.324.476.62.099.099.092.18.66-2.76-8.59417.518.596.64.0017.4617.462.116.63-6.76-21.22323.0412.116.65.3324.6024.602.123.43-12.09-39.32230.2115.186.66.8830.8430.842.129.37-18.97-61.81139.3617.306.68.5835.1435.142.133.47-27.55-86.70注：M单位为kN·m，V单位为kN，N单位为kN，l单位为m,负号表示柱子受拉。155 青海民族大学毕业论文2.水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图2.7.3所示。框架弯矩图155 青海民族大学毕业论文梁端剪力及柱轴力图（kN）图2.6.5风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图2.8竖向荷载作用下框架结构内力计算2.8.1计算单元的选择确定取12轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为3.6m，如下图所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。框架横梁自重以及直接作用在横梁上的填充墙体自重则按均布荷载考虑。155 青海民族大学毕业论文2.8.2恒荷载作用下的内力计算恒荷载作用下各层横框架梁上的荷载分布如下图所示：q1、q1，代表横梁自重，均为均布荷载。q2,q2’分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。P1、P2、P3分别为边纵梁、纵向次梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重纵梁上女儿墙重等重力荷载。M1、M2是梁偏轴产生的集中力矩。155 青海民族大学毕业论文说明：三角形荷载作用时：q=5/8p（p-荷载)梯形荷载作用时：q=(p(-高度/跨度)155 青海民族大学毕业论文1.第6层q1=5.51kN/m,q1’=5.51kN/m（查表2-6-1）=[(1-2+)1.84.18]2=11.84q2’=（5/8p=5/81.054.18）2=5.48(4.1-屋面恒荷载)P1=[(5/84.181.8)+5.95（纵梁）+4.66（女儿墙）]3.6m=55.13KNP2=[0.64（次梁）+5/84.181.8+4.180.9m(卫生间屋板)]3.6=32.77KNP3=[0.64+(1-2+)1.054.18+4.180.9m(卫生间屋板)+]3.6=28.95KN集中力矩M1=P1e1=55.13×（0.75-0.35）/2=11.03kN·mM3=P3e3=28.95×（0.75-0.35）/2=5.79kN·m2.2～5层q1=5.51kN/m,q1’=5.51kN/m（查表2-6-1）=[(1-2+)1.83.38]2=10.40q2’=（5/8p=5/81.053.38）2=4.44(3.38-楼面恒荷载)P1=[(5/83.381.8)+5.95（纵梁）+4.16（纵墙）]3.6m=50.09KNP2=[0.64（次梁）+5/83.381.8+3.670.9m(卫生间板)+4.11(内纵墙)]3.6=42.68KN155 青海民族大学毕业论文P3=[0.64(次梁)++）1.053.38+3.670.9(卫板)+4.11（内纵墙）]3.6=40.29KN集中力矩M1=P1e1=50.09×（0.75-0.35）/2=10.02kN·mM3=P3e3=40.29×（0.75-0.35）/2=8.06kN·m3.第1层q1=5.51kN/m,q1’=5.51kN/m（查表2-6-1）=[(1-2+)1.83.38]2=10.40q2’=（5/8p=5/81.053.38）2=4.44(3.38-楼面恒荷载)P1=[(5/83.381.8)+5.95（纵梁）+4.16（纵墙）]3.6m=50.09KNP2=[0.64（次梁）+5/83.381.8+3.670.9m(卫生间板)+4.11(内纵墙)]3.6=42.68KNP3=[0.64(次梁)++）1.053.38+3.670.9(卫板)+4.11（内纵墙）]3.6=40.29KN集中力矩M1=P1e1=50.09×（0.75-0.35）/2=10.02kN·mM3=P3e3=40.29×（0.75-0.35）/2=8.06kN·m2.8.3活荷载作用下的内力计算活荷载作用下各层横框架梁上的荷载分布如下图所示：155 青海民族大学毕业论文1.第6层=[(1-2+)1.80.5]2=1.54q2’=（5/8p=5/81.050.5）2=0.660.5-不上人屋面均布活荷载标准值P1=[(5/80.51.8)]3.6m=2.03KNP2=[(5/80.51.8)+0.50.9m(卫生间屋板)]3.6=3.65KNP3=[(1-2+)1.050.5+0.50.9m(卫生间屋板)]3.6=3.24KN集中力矩M1=P1e1=2.03×（0.75-0.35）/2=0.41kN·mM3=P3e3=3.24×（0.75-0.35）/2=0.65kN·m同理，在屋面雪荷载作用下：=[(1-2+)1.80.4]2=1.23q2’=（5/8p=5/81.050.4）2=0.530.4-不上人屋面雪荷载标准值155 青海民族大学毕业论文P1=[(5/80.41.8)]3.6m=1.62KNP2=[(5/80.41.8)+0.40.9m(卫生间屋板)]3.6=2.92KNP3=[(1-2+)1.050.4+0.40.9m(卫生间屋板)]3.6=2.58KN集中力矩M1=P1e1=1.62×（0.75-0.35）/2=0.32kN·mM3=P3e3=2.58×（0.75-0.35）/2=0.52kN·m2.2～5层=[(1-2+)1.82.0]2=6.16q2’=（5/8p=5/81.052.0）2=2.632.0--楼板活荷载标准值P1=[(5/82.01.8)]3.6m=8.1KNP2=[(5/82.01.8)+2.00.9m(卫生间屋板)]3.6=14.58KNP3=[(1-2+)1.052.0+2.00.9m(卫生间屋板)]3.6=12.94KN集中力矩M1=P1e1=8.1×（0.75-0.35）/2=1.62kN·mM3=P3e3=12.94×（0.75-0.35）/2=2.59kN·m3.1层=[(1-2+)1.82.0]2=6.16q2’=（5/8p=5/81.052.0）2=2.63155 青海民族大学毕业论文2.0--楼板活荷载标准值P1=[(5/82.01.8)]3.6m=8.1KNP2=[(5/82.01.8)+2.00.9m(卫生间屋板)]3.6=14.58KNP3=[(1-2+)1.052.0+2.00.9m(卫生间屋板)]3.6=12.94KN集中力矩M1=P1e1=8.1×（0.75-0.35）/2=1.62kN·mM3=P3e3=12.94×（0.75-0.35）/2=2.59kN·m将以上计算结果汇总，见表2.7.3.1及表2.7.3.2：表2.8.3.1横向框架恒载汇总表层次q1/(kN/m)q1"/(kN/m)q2/(kN/m)q2"/(kN/m)P1/kNP2/kNP3/kNM1/kN·mM3/kN·m65.515.5111.845.4855.1332.7728.9511.035.792～55.515.5110.404.4450.0942.6840.2910.028.0615.515.5110.404.4450.0942.6840.2910.028.06表2.8.3.2横向框架活载汇总表层次q2/(kN/m)q2"/(kN/m)P1/kNP2/kNP3/kNM1/kN·mM3/kN·m6155 青海民族大学毕业论文1.54（1.23）0.66（0.53）2.03（1.62）3.65（2.92）3.24（2.58）0.41（0.32）0.65（0.52）2～56.162.638.114.5812.941.622.5916.162.638.114.5812.941.622.59注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。2.8.4恒荷载作用下梁的内力计算该设计因结构和荷载均匀对称，故取对称轴一侧的框架为计算对象，中间跨梁取为竖向滑动支座。弯矩二次分配法计算杆端弯矩，首先计算杆件固端弯矩，其次计算杆端弯矩分配系数。等效于均布荷载与梯形、三角形荷载的叠加。1.第6层边框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩-20kN·m（2）局部荷载作用下的固端弯矩=-40.97kN·m155 青海民族大学毕业论文=32.27kN·m（2）集中荷载作用下的固端弯矩=-9.63kN·m=30.09kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-4kN·m2.第2-5层边框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩-20kN·m(2)局部荷载作用下的固端弯矩=-36.0kN·m=28.35kN·m155 青海民族大学毕业论文(3)集中荷载作用下的固端弯矩=-12.54kN·m=39.46kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-4kN·m2.第1层边框架的固端弯矩(1).均布荷载作用下的固端弯矩-20kN·m(2).局部荷载作用下的固端弯矩=-36.0kN·m=28.35kN·m(3)集中荷载作用下的固端弯矩155 青海民族大学毕业论文=-12.54kN·m=39.46kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-4kN·m2.8.4.1表恒荷载作用下梁的固端弯矩固端弯矩位置各部分产生的固端弯矩（kN·m）最终固端弯矩（kN·m）满跨均布荷载局部分布荷载第6层框架梁-20-40.97-9.63-70.602032.2730.0982.36-4---44--4第2-5层框架梁-20-36-12.54-68.542028.3539.4687.81-4---444-20-36-12.54-68.54155 青海民族大学毕业论文第1层框架梁2028.3539.4687.81-4---44--42.8.5活荷载作用下梁的内力计算1.第6层边框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩-5.59kN·m（2）集中荷载作用下的固端弯矩=-1.07kN·m=3.35kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-0.24kN·m同理，在屋面雪荷载作用下：1）均布荷载作用下的固端弯矩-4.46kN·m（2）集中荷载作用下的固端弯矩155 青海民族大学毕业论文=-0.86kN·m=2.68kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-0.19kN·m2.第2-5层边框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩-22.36kN·m(2)集中荷载作用下的固端弯矩=-4.28kN·m=13.39kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-2.98kN·m3.第1层边框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩155 青海民族大学毕业论文-22.36kN·m(2)集中荷载作用下的固端弯矩=-4.28kN·m=13.39kN·m中框架的固端弯矩（1）均布荷载作用下的固端弯矩=-2.98kN·m2.8.4.1表活荷载作用下梁的固端弯矩固端弯矩位置各部分产生的固端弯矩（kN·m）最终固端弯矩（kN·m）分布荷载第6层框架梁-5.59（-4.46）-1.07（-0.86）-6.66(-5.32)5.59（4.46）3.35（2.68）8.94(7.14)-0.24（-0.19）--0.24(-0.19)0.24（0.19）-0.24(0.19)第2-5层框架梁-22.36-4.28-26.6422.3613.3935.75-2.98--2.982.98-2.98-22.36-4.28-26.64155 青海民族大学毕业论文第1层框架梁22.3613.3935.75-2.98--2.982.98-2.98注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况2.8.6杆件弯矩分配系数的计算梁AB、CD梁BC梁柱底层2-6层表2.8.6.1各杆件节点弯矩分配系数654321A轴下柱0.330.250.250.250.250.29上柱00.250.250.250.250.23梁0.670.500.500.500.500.48B轴下柱0.140.120.120.120.120.15上柱00.120.120.120.120.12梁左0.280.250.250.250.250.24梁右0.580.510.510.510.510.49C轴下柱0.140.120.120.120.120.15上柱00.120.120.120.120.12梁左0.580.510.510.510.510.49梁右0.280.250.250.250.250.24D轴下柱0.330.250.250.250.250.29上柱00.250.250.250.250.23梁0.670.500.500.500.500.482.8.7竖向荷载作用下的内力计算155 青海民族大学毕业论文恒载、活载作用下框架各节点的弯矩分配以及分配弯矩的传递过程在图中进行，最后所得弯矩应为固端弯矩、分配弯矩、传递弯矩的代数和，不得记入节点力矩（因为节点力矩是外部作用，不是截面内力）。梁跨间最大弯矩根据梁两端的杆端弯矩及作用于梁上的荷载，用平衡条件求得。恒载作用下的弯矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.6750.3250.28　0.140.58　-70.6082.36　-423.3047.30-21.94　-10.97-45.458.57-11.5323.65　-5.03　0.981.89-5.21-2.610.7232.85-32.8578.86　-18.61-60.25　　　0.250.250.50　0.250.120.120.51　-68.5487.81　-417.1417.1434.26-20.95-10.06-10.06-42.7411.658.57-10.9817.14-5.77-5.03　-2.31-2.314.62-1.59-0.76-0.76-3.2326.4823.4-49.8882.41-16.59-15.85-49.97　　　　0.250.250.500.250.120.120.51155 青海民族大学毕业论文　-68.5487.81　-417.1417.1434.26-20.95-10.06-10.06-42.748.578.57-10.9817.14-5.03-5.03-1.54-1.54-3.08-1.77-0.85-0.85-3.6124.1724.17-48.3482.23-15.94-15.94-50.35　　0.250.250.500.250.120.120.51　-68.5487.81　-417.1417.1434.26-20.95-10.06-10.06-42.748.578.57-10.9817.14-5.03-5.03-1.54-1.54-3.08-1.77-0.85-0.85-3.6124.1724.17-48.3482.23-15.94-15.94-50.35　　　0.250.250.500.1860.3860.3860.042-68.5487.81　-417.1417.1434.27-20.95-10.06-10.06-42.748.577.88-10.9817.14-5.03-5.03-1.37-1.37-2.74-1.77-0.85-0.85-3.6124.3423.65-47.9982.23-15.94-15.94-50.35　　　　155 青海民族大学毕业论文0.230.290.48　0.240.120.150.49　-68.5487.81　-415.7619.8832.90-20.11-10.06-12.57-41.078.57-10.5415.45-5.03　0.45-9.800.95-2.50-1.25-1.56-5.1124.7820.45-45.2380.65-16.34-14.13-50.18AB155 青海民族大学毕业论文横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（单位：kN·m）活载作用下的弯矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.330.670.280.140.58　-6.668.94-0.242.204.46-2.44-1.22-5.05155 青海民族大学毕业论文3.33-1.222.23-1.96-0.70-1.41-0.07-0.04-0.154.83-4.838.66-3.22-5.44　　0.250.250.50　0.250.120.120.51-26.6435.75-2.986.666.6613.32-8.19-3.93-3.93-16.711.103.33-4.106.66-0.69-1.96-0.08-0.08-0.17-1.00-0.48-0.48-2.057.689.91-17.5933.22-5.10-6.38-21.74　　0.250.250.50　0.250.120.120.51-26.6435.75-2.986.336.6613.32-8.19-3.93-3.93-16.713.333.33-4.106.66-1.97-1.97-0.64-0.64-1.28-0.68-0.33-0.33-1.399.359.35-18.7033.54-6.23-6.23-21.08　　　　0.250.250.500.250.120.120.51-26.6435.75-2.98155 青海民族大学毕业论文6.336.6613.32-8.19-3.93-3.93-16.713.333.33-4.106.66-1.97-1.97-0.64-0.64-1.28-0.68-0.33-0.33-1.399.359.35-18.7033.54-6.23-6.23-21.080.250.250.500.250.120.120.51-26.6435.75-2.986.666.6613.32-8.19-3.93-3.93-16.713.333.06-4.106.66-1.97-1.97-0.57-0.57-1.15-0.68-0.33-0.33-1.399.429.15-18.5733.54-6.23-6.23-21.080.230.290.480.240.120.150.49-26.6435.75-2.986.137.7312.79-7.86-3.93-4.92-16.063.33-3.936.40-1.96-0.130.17-0.29-1.07-0.53-0.67-2.189.597.9-17.4933.23-6.42-5.59-21.22AB155 青海民族大学毕业论文横向框架在活荷载作用下的弯矩图（单位：kN·m）雪荷载作用下的弯矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.330.670.28　0.140.58-5.327.14　-0.191.763.56-1.95　-0.97-4.030.84-0.971.78　-0.52　155 青海民族大学毕业论文0.040.09-0.35　-0.18-0.732.64-2.646.62-1.67-4.95　　0.250.250.5　0.250.120.120.51-6.668.94　-0.241.671.673.33-2.18-1.04-1.04-4.440.883.33-1.091.67-0.49-1.96　-0.97-0.97-1.950.200.090.090.391.584.03-5.618.64-1.44-2.91-4.29　　AB2.8.8梁端剪力和柱轴力的计算根据作用于梁上的荷载及梁端弯矩，用平衡条件可求的梁端剪力和梁跨中弯矩。将柱两侧的梁端剪力、节点集中力及荷载引起的柱轴力叠加，包括求得的恒载和活载，即得柱轴力，恒载引起的下端柱轴力应计入柱自重，而活载引起的下端柱轴力应与上端柱轴力一样。具体计算结果见表2.8.8.1，表2.8.8.21.恒载作用下剪力的计算:1）6层剪力计算过程：155 青海民族大学毕业论文2）5层剪力计算过程：3）3～4层剪力计算过程：155 青海民族大学毕业论文4）2层剪力计算过程：5）1层剪力计算过程：155 青海民族大学毕业论文恒荷载作用下梁端剪力计算汇总表梁端剪力位置剪力值梁端剪力位置剪力值6层72.412层75.4055.9355.6411.5310.455层75.141层75.5965.7655.4610.4510.453～4层75.3555.6910.44（6）轴力的计算（取半结构进行计算）恒荷载作用下A轴轴力计算过程（单位：kN）位置梁端剪力柱自重集中力轴力6层荷载55.9317.6255.13上端55.93+55.13=111.06111.06下端111.06+17.62=128.68128.685层荷载65.7617.6250.09上端65.76+50.09+128.68=244.53244.53下端244.53+17.62=262.14262.144层荷载55.6917.6250.09155 青海民族大学毕业论文上端55.69+50.09+262.14=367.92367.92下端367.92+17.62=385.54385.543层荷载55.6917.6250.09上端55.69+50.09+385.54=491.32491.32下端491.32+17.62=508.94508.942层荷载55.6417.6250.09上端55.64+50.09+508.94=614.67614.67下端614.67+17.62=632.29632.291层荷载55.4628.3450.09上端55.46+50.09+632.29=737.84737.84下端737.84+28.34=766.18766.18恒荷载作用下B轴轴力计算过程（单位：kN）位置梁端剪力柱自重集中力轴力左右6F荷载72.4111.5317.6228.95上端72.41+11.53+28.95=112.89112.89下端112.89+17.62=130.51130.515F荷载73.1410.4517.6240.29上端73.14+10.45+40.29+130.51=254.39254.39下端254.39+17.62=272.01272.014F荷载75.3510.4417.6240.29155 青海民族大学毕业论文上端75.35+10.44+40.29+272.010=398.09398.09下端398.09+17.62=C415.713F荷载75.3510.4417.6240.29上端75.35+10.44+40.29+415.71=541.79541.79下端541.79+17.62=559.41559.412F荷载75.4010.4517.6240.29上端75.40+10.45+40.29+559.416=685.55685.55下端685.55+17.62=703.17703.171F荷载75.5910.4528.3440.29上端75.59+10.45+40.29+703.17=829.5829.5下端829.5+28.34=857.84857.841.活载作用下剪力的计算:1）6层剪力计算过程：155 青海民族大学毕业论文2）5层剪力计算过程：同理：雪荷载作用下剪力的计算:1）6层剪力计算过程：2）5层剪力计算过程：155 青海民族大学毕业论文3）3～4层剪力计算过程：4）2层剪力计算过程：155 青海民族大学毕业论文5）1层剪力计算过程：活荷载作用下梁端剪力计算汇总表梁端剪力位置剪力值梁端剪力位置剪力值6层5.8（5.12）2层24.985.09（3.93）20.400.70（0.55）2.765层25.08（5.00）1层25.1021.65（4.07）20.282.76（0.55）2.763～24.96155 青海民族大学毕业论文4层20.422.76（4）轴力的计算（取半结构进行计算）活荷载作用下A轴轴力计算过程（单位：kN）位置梁端剪力柱自重集中力轴力6层荷载5.09（3.93）17.622.03（1.62）上端5.09（3.93）+2.03（1.62）=7.12（5.55）7.12（5.55）下端7.12（5.55）+17.62=24.74（23.17）24.74（23.17）5层荷载21.65（4.07）17.628.1上端21.65（4.07）+8.1+24.74（23.17）=54.49（35.34）54.49（35.34）下端54.49（35.34）+17.62=72.11（52.96）72.11（52.96）4层荷载20.4217.628.1上端20.42+8.1+72.11（52.96）=100.63（81.48）100.63（81.48）下端100.63（81.48）+17.62=118.25（99.1）118.25（99.1）3层荷载20.4217.628.1上端20.42+8.1+118.25（99.1）=146.77（127.62）146.7（127.62）下端146.77（127.62）+17.62=164.39（120.94）164.3（145.24）2层荷载20.4017.628.1上端20.40+8.1+164.39（145.24）=192.89（173.74）192.8（173.74）155 青海民族大学毕业论文下端192.89（173.74）+17.62=210.51（191.36）210.5（191.36）1层荷载20.2828.348.1上端20.28+8.1+210.51（191.36）=238.89（219.74）238.8（219.74）下端238.89（219.74）+28.34=267.23（248.08）267.2（248.08）活荷载作用下B轴轴力计算过程（单位：kN）位置梁端剪力柱自重集中力轴力6层荷载5.8（5.12）17.623.24（2.58）上端5.8（5.12）+3.24（2.58）=9.04（7.7）9.04（7.7）下端9.04（7.7）+17.62=26.66（25.32）26.6（25.32）5层荷载25.08（5.0）17.6212.94上端25.08（5.0）+12.94+26.66（25.32）=64.68（43.26）64.6（43.26）下端64.68（43.26）+17.62=82.3（60.88）82.3（60.88）4层荷载24.9617.6212.94上端24.96+12.94+82.3（60.88）=120.2(98.78)120.2(98.78)下端120.2(98.78)+17.62=137.8(116.4)137.8(116.4)3层荷载24.9617.6212.94上端24.96+12.94+137.82(116.4)=175.7(154.3)175.7(154.3)下端175.7(154.3)+17.62=193.3(171.9)193.3(171.9)155 青海民族大学毕业论文2层荷载24.9817.6212.94上端24.98+12.94+193.3(171.9)=231.24(209.8)231.2(209.8)下端231.24(209.8)+17.62=248.86（227.4）248.9（227.4）1层荷载25.1028.3412.94上端25.10+12.94+248.86（227.4）=286.90（265.5）286.9（265.5）下端286.9（265.5）+28.34=315.3（293.8）315.3（293.8）汇总：表2.8.8.1恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次剪力柱轴力A-B跨B-C跨A柱B柱VAVBVB=VCN上N下N上N下655.9372.4111.53111.06128.68112.89130.51565.7675.1410.45244.53262.14254.39272.01455.6975.3510.44367.92385.54398.09415.71355.6975.3510.44491.32508.94541.79559.41255.6475.4010.45624.67632.29685.55703.17155.4675.5910.45737.84766.18829.5857.84表2.8.8.2活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）155 青海民族大学毕业论文层次剪力柱轴力A-B跨B-C跨A柱B柱VAVBVB=VCN上N下N上N下65.095.80.707.12（5.55）24.74（23.17）9.04（7.7）26.66（25.32）521.6525.082.7654.49（35.34）72.11（52.96）64.68（43.26）82.3（60.88）420.4224.962.76100.63（81.48）118.25（99.1）120.2（98.78）137.82（116.4）320.4224.962.76146.77（127.62）164.39（145.24）175.72（154.3）193.34（171.9）220.4024.982.76192.89（173.74）210.51（191.36）231.26（209.8）248.88（227.4）120.2825.102.76238.89（219.74）267.23（248.08）286.92（265.5）315.26（293.8）2.9框架梁的内力组合根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，由《抗震规范》查的本方案为二级抗震等级。本方案考虑了三种内力组合，即:155 青海民族大学毕业论文γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk];1.35SGk+1.0SQk及1.2SGk+1.4Sqk。此外，1.2SGk+1.4SWk这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表2.9.1，表中SGk、SQk两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。：按永久荷载标准值计算的荷载有效值：使用荷载的荷载效应标准值：有地震作用组合时荷载效应组合设计值在抗震设计中，考虑到地震作用的偶然性与短时性，对承载能力做出相应的调整，如表2.9.1所示。表2.9.1承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态γRE混凝土梁首弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比大于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏拉0.85注：本表摘自《建筑抗震设计规范》GB50011-2001155 青海民族大学毕业论文表2.9.2框架梁内力组合表层次截面位置内力SGkSQkSQk雪SEkγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRE[ηvb（Mbl+Mbr)/ln+VGb]→←→←一层AM-36.18-13.40648.76-648.76593.95-671.13-62.24-62.18255.31V81.7220.28-8.598.5974.3091.05130.60126.46B左M-64.52-26.58-594.66594.66-649.82509.76-113.68-114.64V100.6625.108.59-8.59110.2693.51160.99155.93B右M-40.14-17.0246.34-246.34196.41-283.96-71.19-71.97281.44V2.442.76-33.4733.47-29.2036.076.056.792跨中105.2929.2900107.94107.94171.43167.35　42.0114.290044.2444.2471.0070.418二层AM-38.39-14.90627.34-627.34570.40-652.91-66.73-66.93237.7V82.0320.40-6.886.8876.3089.72131.14127.00B左M-65.78-26.83-545.21545.21-602.86460.30-115.63-116.50V100.3524.986.88-6.88108.2694.85160.45155.39B右M-40.28-16.86277.23-277.23226.46-314.14-71.24-71.94256.66155 青海民族大学毕业论文V2.442.76-29.3729.37-25.2032.076.056.79跨中105.2929.2900107.94107.94171.43167.35　42.1214.180044.2944.2971.0470.40三层AM-38.67-14.96518.87-518.87464.36-547.43-67.16-67.35211.79V82.0320.42-5.335.3377.8288.21131.16127.02B左M-65.78-26.83-462.11462.11-521.83379.28-115.63-116.50V100.3525.085.33-5.33106.8096.40160.55155.53B右M-40.28-16.86237.07-237.07187.30-274.98-71.24-71.94230.10V2.442.76-23.4323.43-19.4126.286.0546.792跨中105.2929.2900107.94107.94171.43167.35　42.1214.180044.2944.2971.0470.40四层AM-38.67-14.96368.62-368.62317.87-400.94-67.16-67.35175.96V82.0320.42-4.004.0079.1286.92131.16127.02B左M-65.78-26.83-341.04341.04-403.79261.24-115.63-116.50V100.3525.084.00-4.00105.5097.70160.55155.53B右M-40.28-16.86177.94-177.94129.65-217.3-71.24-71.94191.64V2.442.76-16.6316.63-12.7819.656.0546.79155 青海民族大学毕业论文跨中105.2929.2900107.94107.94171.43167.35　42.1214.180044.2944.2971.0470.396五层AM-39.90-14.07-4.50222.59-222.59174.78-222.59-67.9-67.58131.30V82.1921.654.07-2.092.0981.6885.75132.60128.94B左M-65.93-26.58-6.90-193.03193.03-259.50116.91-115.59-116.33V100.1925.085.002.09-2.09103.5099.42160.34155.34B右M-39.98-17.39-3.96104.84-104.8458.41-146.03-71.36-72.32141.63V2.442.760.55-8.668.66-5.0111.886.056.792跨中105.2929.2900107.94107.94171.43167.35　41.8814.600044.2644.2671.1470.70六层AM-26.28-3.86-2.1118.54-118.54-222.59-222.59-39.34-36.9477.42V79.345.093.93-0.670.6773.0474.35112.20102.33B左M-63.09-6.93-5.30-98.0298.02-155.4735.67-92.10-85.41V97.675.85.120.67-0.6791.1789.86137.65125.32B右M-30.13-4.35-3.4349.34-49.3419.03-77.18-45.03-42.2581.78V2.440.700.55-2.692.69-0.115.1343.103.9197.642.040.220089.0189.01133.85120.02　155 青海民族大学毕业论文跨中36.183.522.770036.8536.8552.3648.34155 青海民族大学毕业论文注：表中V=γRE[ηvb（Mbl+Mbr)/ln+VGb]（γRE=0.75、）Mbl、Mbr为考虑地震作用组合时框架梁左、右端弯矩设计值；VGb为考虑地震作用组合的重力荷载代表值产生的剪力设计值，按简支梁确定。3.0框架柱的内力组合3.0.1框架柱的内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，在考虑地震效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合，组合结果如下表3.0.1.1、表3.0.1.2：表3.0.1.1横向框架A轴柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSQk雪SEk→←6柱顶M32.854.832.64-25.525.5155 青海民族大学毕业论文N111.067.125.55-5.65.6柱底M-26.48-9.91-1.58　17-17N128.6824.7423.17-5.65.65柱顶M23.47.684.03　-3737N244.5354.4935.34-17.817.8柱底M-24.17-9.35　30.3-30.3N262.1472.1152.96-17.817.84柱顶M24.17-9.35　-47.647.6N367.92100.6381.48-35.435.4柱底M-24.179.35　38.9-38.9N385.54118.2599.1-35.435.4155 青海民族大学毕业论文3柱顶M24.17-9.35　-6060N491.32146.77127.62-57.657.6柱底M-24.349.15　60-60N508.94164.39145.24-57.657.62柱顶M23.69-9.42　-57.357.3N614.67192.89173.74-83.683.6柱底M-24.787.9　57.3-57.3N632.29210.51191.36-83.683.61柱顶M20.45-9.59　-7171N737.84238.89219.74-112.7112.7柱底M-9.943.87　86.6-86.6155 青海民族大学毕业论文N766.18267.23248.08-112.7112.7表3.0.1.1横向框架A轴柱弯矩和轴力组合层次截面内力γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk∣Mmax∣NNminMNmaxM→←6柱顶M6.8856.549.1846.1856.56.8849.18N97.70108.62157.05143.24108.6297.70157.05柱底M-11.72-44.87-45.66-45.65-44.87-11.72-45.66N121.49132.41198.46189.05132.41121.49198.465柱顶M-11.6060.5939.2738.8360.59-11.6039.27N227.24261.95384.61369.72261.95227.24384.61柱底M3.58-55.50-41.98-42.09-55.503.58-41.98N251.02285.73425.10415.52285.73251.02425.104柱顶M-28.8663.9623.2815.9163.96-28.8623.28N341.90410.92597.32582.39410.92341.90597.32155 青海民族大学毕业论文柱底M20.38-55.47-23.28-15.91-55.4720.38-23.28N365.68434.71638.73628.20434.71365.68638.733柱顶M-40.9576.0523.2815.9176.05-40.9523.28N452.07564.39810.05795.06564.39452.07810.05柱底M40.71-76.29-23.71-16.40-76.2940.71-23.71N475.86588.18851.46840.87588.18475.86851.462柱顶M-38.7972.9522.5615.2472.95-38.7922.56N558.49721.511022.701007.65721.51558.491022.70柱底M37.12-74.61-25.55-18.68-74.6137.12-25.55N582.28745.301064.101053.46745.30582.281064.101柱顶M-55.1483.3118.0211.1183.31-55.1418.02N661.67881.441234.971219.85881.44661.671234.97柱底M77.23-91.64-9.55-6.51-91.6477.23-9.55N699.93919.701301.571293.54919.70699.931301.57注：表中M以受拉为正，单位为KN·m，N以受压为正，单位为KN。表3.0.1.1横向框架B轴柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSQk雪SEk155 青海民族大学毕业论文→←6柱顶M-18.61-3.222.64-35.635.6N112.899.047.7-17.217.2柱底M16.595.01-1.58　-29.129.1N130.5126.6625.32-17.217.25柱顶M-15.85-6.384.03-50.550.5N254.3964.6843.23-55.855.8柱底M15.946.23　50.5-50.5N272.0182.360.88-55.855.84柱顶M-15.94-6.23　-6666N398.09120.298.78-112.6112.6155 青海民族大学毕业论文柱底M15.946.23　-6666N415.71137.82116.4-112.6112.63柱顶M-15.94-6.23　-7878N541.79175.72154.3-182.4182.4柱底M15.946.23　78-78N559.41193.34171.9-182.4182.42柱顶M-15.94-6.23　-86.186.1N685.15231.26209.8-261.1261.1柱底M16.346.42　86.1-86.1N703.17248.88227.4-261.1261.11柱顶M-14.13-5.59　-106.8106.8155 青海民族大学毕业论文N829.50286.92265.5-355355柱底M6.292.46　130.5-130.5N857.84315.26293.8-355355接上表表3.0.1.1横向框架B轴柱弯矩和轴力组合层次截面内力γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk∣Mmax∣NNminMNmaxM→←6柱顶M-52.9016.51-28.34-26.84-52.9016.51-28.34N88.89122.43161.44148.12122.4388.89161.44柱底M-11.1845.5527.4026.9245.55-11.1827.40N112.68146.22202.84193.93146.22112.68202.84155 青海民族大学毕业论文5柱顶M-11.5560.5939.2738.8360.59-11.5539.27N227.24261.95384.60369.72261.95227.24384.60柱底M3.58-55.50-41.97-42.09-55.503.58-41.97N251.02285.73425.99415.52285.73251.02425.994柱顶M-28.8663.9523.2715.9163.95-28.8623.27N341.89410.92597.32582.38410.92341.89597.32柱底M20.38-55.47-23.27-15.91-55.4720.38-23.27N365.68434.71638.72628.19434.71365.68638.723柱顶M-93.1958.90-27.74-27.8558.90-93.19-27.74N388.84744.52907.13896.15744.52388.84907.13M93.19-58.9027.7427.8593.19-58.9027.74155 青海民族大学毕业论文柱底N412.63768.31948.54941.96768.31412.63948.542柱顶M-101.0966.79-27.74-27.85-101.0966.79-27.74N466.12975.271156.211145.94975.27466.121156.21柱底M101.54-66.3528.4728.59101.54-66.3528.47N490.27999.421198.151192.23999.42490.271198.161柱顶M-4.85203.40229.80331.47203.41-4.851229.80N529.531221.781406.741397.081221.79529.5391406.7柱底M134.00-120.4610.9510.99134.01-120.4710.95N567.791260.041473.341470.771260.05567.801473.34注：表中M以受拉为正，单位为KN·m，N以受压为正，单位为KN。3.0.2柱端弯矩设计值的调整155 青海民族大学毕业论文“强柱弱梁”的概念要求在强烈地震作用下，结构发生较大侧移进入非弹性间段时，为使框架保持足够的竖向承载能力而免于倒塌，要求实现梁铰侧移机制，即塑性铰应首先在梁上形成，尽可能避免在危害更大的柱上出现塑性铰。为此，就承载力而言，要求同一节点上、下柱端截面极限抗弯承载力之和应大于同一平面内节点左右梁端截面的极限抗弯承载之和。《抗震规范》规定：一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15外，柱端弯矩设计值应符合下式的要求：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc—节点上、下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上、下柱端的弯矩一般按弹性分析分配；ΣMb—节点左、右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和；ηc—柱端弯矩增大系数，二级取1.2。（1）A轴柱：第6层，按《抗震规范》，无需调整。第5层，柱顶轴压比[μN]=N/Acfc=157.05×103/16.7/4502=0.04＜0.15，无需调整。155 青海民族大学毕业论文柱底轴压比[μN]=N/Acfc=198×103/16.7/4502=0.06＜0.15，无需调整。第4层，柱顶轴压比[μN]=N/Acfc=579.32×103/16.7/4502=0.17＞0.15，需调整。同理3、2、1层也需调整，A柱柱端组合弯矩设计值的调整如下表6-8所示：表6-8横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次截面γRE（∑MC=ηC∑Mb)γREN6柱顶——柱底——5柱顶——柱底——4柱顶323.28447.99柱底323.28479.05155 青海民族大学毕业论文3柱顶351.99607.5柱底351.99638.62柱顶426.77767.03柱底426.77798.071柱顶332.01926.22柱底366.96976.18注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下端的弯矩设计值（2）B柱与C柱同理，计算结果见下表6-9：表6-9横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次截面γRE（∑MC=ηC∑Mb)γREN6柱顶——柱底——155 青海民族大学毕业论文5柱顶——柱底——4柱顶423.85447.99柱底423.85479.043柱顶474.23680.35柱底474.23711.42柱顶489.88867.16柱底489.88898.621柱顶489.631055.02柱底540.641105.0注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下端的弯矩设计值3.0.3柱端剪力组合和设计值的调整155 青海民族大学毕业论文非抗震设计时，柱端剪力组合设计值的表达式与梁相同，但式中的V应为各种荷载作用下的柱端剪力。抗震设计时，为了防止框架柱出现剪切破坏，应充分估计的柱端出现塑性铰即达到极限抗弯承载力时有可能产生的最大剪力，并以此进行柱斜截面计算。《抗震规范》规定：对于抗震等级为一、二、三级的框架柱端剪力设计值，应按下式调整：V=ηVc(Mtc＋Mbc)/Hn注：Hn—柱的净高；ηVc—柱剪力增大系数；Mtc、Mbc—柱的上、下柱端顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值应考虑强柱弱梁系数及底层柱下端弯矩放大系数的影响。表3.0.3.1横向框架A柱剪力组合（kN）层次SGkSQkSEkγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkηvc(Mcb+Mcl)/Hn155 青海民族大学毕业论文→←→←6-95.53-4.9454.27-54.27-35.28-141.12-133.91-121.56173.895-66.92-8.1791.77-91.7725.58-153.37-98.50-91.73184.054-69.99-8.17148.07-148.0777.70-211.04-102.66-95.43253.253-70.66-8.22181.23-181.23109.40-243.99-103.61-96.30292.072-72.72-9.13239.04-239.04163.50-302.62-107.30-100.05363.14155 青海民族大学毕业论文1-27.86-3.05207.10-207.10175.47-228.38-40.67-37.71274.00注：表中V以绕柱端顺时针为正。γRE[ηvc(Mcb+Mcl)/Hn]为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。表3.0.3.2横向框架B柱剪力组合（kN）层次SGkSQkSEkγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQηvc(Mcb+Mcl)/Hn→←→←687.683.6378.38-78.38156.964.12121.99110.30185.81155 青海民族大学毕业论文581.205.89122.60-122.60195.27-43.81115.51105.68212.26465.635.89183.60-183.60240.72-117.3094.4886.99286.19366.275.98221.42-221.42278.22-153.5595.4487.89331.02267.506.29231.86-231.86289.65-162.4897.4289.81344.31125.842.10231.72-231.72250.13-201.7336.9933.95299.40注：表中V以绕柱端顺时针为正。γRE[ηvc(Mcb+Mcl)/Hn]为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。155 青海民族大学毕业论文3.1框架梁截面设计3.1.1仅以第1-6层AB、BC跨框架梁为例,说明计算方法和过程。材料强度：1~6层混凝土采用C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2）；纵向钢筋采用HRB400级钢筋（fy=fy"=360N/mm2）；梁柱箍筋采用HRB235级钢筋（fy=fy"=210N/mm2）。3.1.2梁的正截面受弯承载力计算3.1.2.1框架梁配筋计算一、框架梁配筋计算1、纵向受力钢筋计算表3.1.2.1屋面框架梁正截面配筋计算（六层）梁所在层第6层杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(KN·m)-671.13171-649.82-283.9671155 青海民族大学毕业论文(mm)715715715715715b(支座)或(跨中)3503503503503500.220.060.220.100.020.250.120.250.110.020.870.970.870.90.99299768929021226279实配钢筋625225625420220实配钢筋面积294598229451256628表3.1.2.2框架梁正截面配筋计算（五层）155 青海民族大学毕业论文梁所在层第5层杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(KN·m)-222.59171.43-259.50-146.0371.14(m)715715715715715b(支座)或(跨中)3503503503503500.070.060.090.050.020.070.060.090.050.020.960.960.950.971.008126971045580232155 青海民族大学毕业论文实配钢筋418222420220218实配钢筋面积10177601256628509表3.1.2.3框架梁正截面配筋计算（四层）梁所在层第4层杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(KN·m)-400.94171.43-403.79-129.6571.04(m)715715715715715b(支座)或(跨中)3503503503503500.130.060.140.040.02155 青海民族大学毕业论文0.140.060.150.040.020.930.970.920.690.9916256971741464232实配钢筋425225425218218实配钢筋面积19649821964509509表3.1.2.3框架梁正截面配筋计算（三层）梁所在层第3层杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(KN·m)-547.43171.43-521.83-274.9871.04155 青海民族大学毕业论文(m)715715715715715b(支座)或(跨中)3503503503503500.180.060.170.090.020.200.120.190.090.020.90.880.910.950.992321119322061044464实配钢筋525325525420220实配钢筋面积2454147324541256628表3.1.2.3框架梁正截面配筋计算（二层）梁所在层第2层155 青海民族大学毕业论文杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(KN·m)-653171.43-603-31471.04(m)715715715715715b(支座)或(跨中)3503503503503500.220.060.200.100.020.250.120.230.100.020.870.880.890.950.992902139326701160232实配钢筋625325625420220155 青海民族大学毕业论文实配钢筋面积2945147329451256628表3.1.2.3框架梁正截面配筋计算（一层）梁所在层第1层杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(KN·m)-671.13171.43-649.8-283.9671.04(m)715715715715715b(支座)或(跨中)3503503503503500.220.060.220.100.020.250.120.250.100.02155 青海民族大学毕业论文0.870.880.870.950.992902139329021160232实配钢筋625325625420220实配钢筋面积2945147329451265314.2注：混凝土采用C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2）；纵向钢筋采用HRB400级钢筋（fy=fy"=360N/mm2）3.1.3梁的斜截面计算1.剪力设计值非抗震设计的剪力设计值和抗震设计的剪力设计值列于表3.2.3.1：表3.2.3.1框架梁剪力设计值所在层第六层155 青海民族大学毕业论文杆件号ABBC截面位置AB左B右(KN)77.4277.4281.78所在层第五层杆件号ABBC截面位置AB左B右(KN)131.30131.30141.63所在层第四层杆件号ABBC截面位置AB左B右(KN)175.96175.96191.64155 青海民族大学毕业论文所在层第三层杆件号ABBC截面位置AB左B右(KN)211.79211.79230.10所在层第二层杆件号ABBC截面位置AB左B右(KN)237.7237.7256.6所在层第一层杆件号ABBC截面位置AB左B右155 青海民族大学毕业论文(KN)225.31225.31281.44注：表中由（三级抗震等级）计算得出，其中为梁的跨度；、为考虑地震作用组合时框架梁左、右端弯矩设计值；为考虑地震作用组合的重力荷载代表值产生的剪力设计值，按简支梁计算确定。2.第一层1).AB跨V=255.31验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。满足要求。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm155 青海民族大学毕业论文取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.24％>0.240.192％非加密区：采用双肢箍筋：8@150P=0.2％>0.240.192％1).BC跨V=281.44验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm155 青海民族大学毕业论文取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.2％>0.240.192％第二层1）.AB跨V=225.31验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100155 青海民族大学毕业论文P=0.24％>0.240.192％非加密区：采用双肢箍筋：8@150P=0.2％>0.240.192％2).BC跨V=281.44验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100155 青海民族大学毕业论文P=0.2％>0.240.192％第三层1）.AB跨V=225.31验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.24％>0.240.192％155 青海民族大学毕业论文非加密区：采用双肢箍筋：8@150P=0.2％>0.240.192％2).BC跨V=281.44验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.2％>0.240.192％155 青海民族大学毕业论文第四层1）.AB跨V=225.31验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.24％>0.240.192％非加密区：采用双肢箍筋：8@150155 青海民族大学毕业论文P=0.2％>0.240.192％2).BC跨V=281.44验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.2％>0.240.192％第五层155 青海民族大学毕业论文1）.AB跨V=225.31验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.24％>0.240.192％非加密区：采用双肢箍筋：8@150P=0.2％>0.240.192％155 青海民族大学毕业论文2).BC跨V=281.44验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.2％>0.240.192％第六层1）.AB跨155 青海民族大学毕业论文V=225.31验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.24％>0.240.192％非加密区：采用双肢箍筋：8@150P=0.2％>0.240.192％2).BC跨155 青海民族大学毕业论文V=281.44验算是否需要按计算配箍可按构造配筋，根据构造及抗震要求选用双肢箍（n=2）8箍筋箍筋间距S=150，满足最大箍筋间距和最小箍筋间距。。验算最小配筋率：％>0.240.192％箍筋加密区长度：1.5h=1.5*750=1125mm取最低配箍要求，采用双肢箍筋：8@100P=0.2％>0.240.192％155 青海民族大学毕业论文3.2框架柱截面设计3.2.1柱截面尺寸验算根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，要求剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表7-3柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mmh0/mmfc/(N/mm2)Mc/kN·mVc/kNN/kN　　A柱645045016.7343.6141.12307.273.69＞20.20＜0.8545045016.7329.78153.37879.053.26＞20.27＜0.8445045016.7440.89211.041389.453.17＞20.34＜0.8345045016.7510.23243.991899.853.17＞20.36＜0.8245045016.7598.11302.662409.952.99＞20.06＜0.8150050016.7833.19228.382964.474.80＞20.14＜0.8B柱645045016.7360.96154.96447.143.53＞20.22＜0.8545045016.7360.80195.271005.562.80＞20.30＜0.8445045016.7535.79240.720.38＜0.8155 青海民族大学毕业论文1564.223.37＞2345045016.7628.39278.222122.873.42＞20.40＜0.8245045016.7701.07289.652681.813.67＞20.20＜0.8150050016.7856.32250.133286.264.50＞20.40＜0.8例：第1层A柱：柱截面宽度：b=500mm柱截面有效高度：h0=500-30=470mm混凝土轴心抗压强度设计值：fcm=16.7N/mm2柱端弯矩计算值：Mc取上下端弯矩的最大值,Mc=833.19KN·m柱端剪力计算值：Vc=228.38KN柱轴力N取柱顶、柱底的最大值：N=2964.47KN剪跨比：Mc/Vch0=833.19×103/228.38/470=7.76＞2轴压比：N/fcbh0=2964.19×103/16.7/470/470=0.14＜0.83.2.2柱正截面承载力计算先以第一层A柱为例说明计算过程，其它各层柱的配筋结果见表。材料强度：混凝土采用C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2）；纵向钢筋采用HRB400级钢筋（fy=fy"=360N/mm2）；箍筋采用HRB235级钢筋（fy=fy"=210N/mm2），取h0=770mm。框架柱的计算长度：现浇楼盖：底层柱155 青海民族大学毕业论文其余柱二~六层：柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。采用Mmax与相应的N及Nmax与相应的M的配筋，取较大者。1.第一层A柱顶配筋计算⑴柱顶配筋计算①Mmax与相应的N故属于大偏压柱155 青海民族大学毕业论文=238.52mm2选425，②与相应的M故属于大偏压柱155 青海民族大学毕业论文按构造配筋，按照《混凝土结构设计规范》GB50010—2002规定，当柱的抗震等级为二级，并且采用HRB400级钢筋时，柱全部纵向受力钢筋最小配筋率为0.7%，故选425，综上可得A柱顶截面配筋选425，⑴柱底截面配筋①Mmax与相应的N，,故属于大偏压柱155 青海民族大学毕业论文=1723mm2选425，②与相应的M,故属于大偏压柱155 青海民族大学毕业论文,按构造配筋。综上可得1柱底截面配筋,选425，则A柱配筋可选425,。单侧配筋率：，满足要求。柱截面总配筋为：1225，As=5890mm2。配筋率：，同时也小于5%,满足要求。3.2.3柱斜截面受剪承载力计算1.第一层A轴柱斜截面抗剪承载力计算为例，从表6-10可查得框架柱的剪力设计值：V=274.00kN剪跨比：，取λ=3。取155 青海民族大学毕业论文,,按构造配筋。加密区选复式4肢，非加密区选复式4肢。《建筑抗震设计规范》（GB5001-2001）要求的最小体积配箍率为：=0.05×16.7/210=0.30%在柱箍筋加密区范围内，箍筋的体积配箍率为：，满足要求。2.第一层B轴柱斜截面抗剪承载力计算从表6-10可查得框架柱的剪力设计值：V=299.40kN剪跨比：，取λ=3。取,155 青海民族大学毕业论文,按构造配筋。加密区选复式4肢，非加密区选复式4肢。《建筑抗震设计规范》（GB5001-2001）要求的最小体积配箍率为：=0.08×16.7/210=0.64%在柱箍筋加密区范围内，箍筋的体积配箍率为：，满足要求。加密区选复式4肢非加密区选复式4肢3.3楼板设计各层楼盖采用现浇混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。大部分板厚取100mm,雨棚板厚取90mm（板厚见2.3.1楼板尺寸初步确定，在此不再赘述）。下面以二层楼盖为例说明楼板的设计方法，二层楼板平面布置图如图所示。155 青海民族大学毕业论文155 青海民族大学毕业论文155 青海民族大学毕业论文3.3.1楼板荷载1.恒荷载表3.3.1.1楼面和不上人屋面恒荷载的取值荷载类型取值（kN/m2）楼面3.38雨棚（不上人考虑）3.48不上人屋面4.182.活荷载表3.3.1.2楼面和不上人屋面活荷载的取值荷载类型取值（kN/m2）楼面2.0雨棚（不上人考虑）0.5不上人屋面0.53.3.2楼板配筋计算155 青海民族大学毕业论文在各层楼盖平面，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。如果各板块比较均匀，可按连续单向板或双向板查表进行内力计算；如果各板块分布不均匀，精确的计算可取不等跨的连续板为计算模型，用力矩分配法求解内力；比较近似的简便方法是按单独板块进行内力计算，但需要考虑周边的支承情况。下面按计算两块双向板(A、B)和两块单向板(C、D)。1.A区格板(邻边简支、邻边固定)筋计算：2.，，故，双向板计算.()⑴荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.2（系数）×3.38=4.06（kN/m2)活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8（kN/m2)g+q/2=4.06+2.8/2=5.46（kN/m2)q/2=2.8/2=1.4（kN/m2)g+q=4.06+2.8=6.86（kN/m2)⑵内力计算。计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取A区格板：查附表7-5得（混凝土结构449页）155 青海民族大学毕业论文附表7-1得（混凝土结构446页）跨中最大弯矩可简化为当内支座固支时，g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时+(-)q/2作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。对于钢筋混凝土，=0.2单位板宽跨中弯矩：单位宽支座弯⑶截面设计板保护层厚度取20mm,选用8钢筋作为受力主筋，则方向跨中截面的，方向跨中截面的，支座截面处的h0均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，板筋采用HRB400，155 青海民族大学毕业论文。配筋结果见表3.3.1.3：表3.3.1.3A区格板配筋计算位置截面h0(mm)M(kN·m/m)(mm2/m)选配钢筋实有配筋面积跨中方向765.682198＠200251方向682.33100.28＠200251支座方向76-11.0423.28＠120419方向76-7.57291.28＠1702962.B区格板（三边固定、一边简支）配筋计算：，，，故按双向板计算。⑴荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.2（系数）×3.38=4.06（kN/m2)活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8（kN/m2)g+q/2=4.06+2.8/2=5.46（kN/m2)q/2=2.8/2=1.4（kN/m2)g+q=4.06+2.8=6.86（kN/m2)⑵内力计算。计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取A区格板：155 青海民族大学毕业论文查附表7-6得（混凝土结构449页）附表7-1得（混凝土结构446页）跨中最大弯矩可简化为当内支座固支时，g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时+(-)q/2作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。单位板宽跨中弯矩：单位宽支座弯⑶截面设计板保护层厚度取20mm,选用8钢筋作为受力主筋，则方向跨中截面的，方向跨中截面的，支座截面处的h0均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，板筋采用HRB400，155 青海民族大学毕业论文。配筋结果见表3.2.1.4：表3.2.1.4B区格板配筋计算位置截面h0(mm)M(kN·m/m)(mm2/m)选配钢筋实有配筋面积跨中方向764.05155.88＠200251方向682.21958＠200251支座方向76-7.23278.28＠180279方向76-5.52212.48＠2002513.C区格（三边固定、一边简支）板配筋计算：⑴荷载组合设计值。恒荷载设计值：g=1.2×3.38=4.06（kN/m2)活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8（kN/m2)由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.2×3.38+1.4×2.0=6.86（kN/m2)由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×3.38+1.4×0.7×2.0=6.52（kN/m2)故可取由可变荷载效应控制的组合：g+q=4.06+2.8=6.86（kN/m2)⑵内力计算。155 青海民族大学毕业论文取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取C区格板的计算跨度2100mm.如果C区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到C区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为；C区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为，C区格板的弯矩计算见下表：C区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数3.02-2.16⑶截面设计。板保护层厚度取20mm,选用8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：155 青海民族大学毕业论文混凝土采用C30，则;板受力钢筋选用HRB400,C区格板配筋计算见下表：C区格板的配筋计算位置截面选配钢筋跨中M(kNm/m)=3.028＠200=0.037=0.98=112支座M(kNm/m)=-2.168＠200=0.026=0.99=804.D区格板配筋计算：⑴荷载组合设计值。恒荷载设计值：g=1.2×3.67=4.40（kN/m2)活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8（kN/m2)155 青海民族大学毕业论文由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.2×3.67+1.4×2.0=7.20（kN/m2)由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×3.38+1.4×0.7×2.0=6.52（kN/m2)故可取由可变荷载效应控制的组合：g+q=4.40+2.8=7.20（kN/m2)⑵内力计算。取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取D区格板的计算跨度1600mm.如果D区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到D区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为；D区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为，D区格板的弯矩计算见下表：D区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座155 青海民族大学毕业论文弯矩系数1.84-1.32⑶截面设计。板保护层厚度取20mm,选用8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：混凝土采用C30，则;板受力钢筋选用HRB400,C区格板配筋计算见下表：D区格板的配筋计算位置截面选配钢筋跨中M(kNm/m)=1.848＠200=0.022=0.99=67.9支座M(kNm/m)=-1.328＠200=0.016=0.99=48.7155 青海民族大学毕业论文参考资料《建筑结构抗震设计》，中国建筑工业出版社，1998《混凝土结构》上册，第二版，中国建筑工业出版社，1998《房屋建筑学》，第三版，中国建筑工业出版社，1997《建筑工程制图》，第三版，同济大学出版社，1996《结构力学》上册，第四版，高等教育出版社，1998《建筑结构荷载规范》，02—1—10发布，中国建筑工业出版社，2002《混凝土结构设计规范》，02—2—20发布，中国建筑工业出版社，2002155 青海民族大学毕业论文致谢光阴似箭，转眼间，四年的大学生活即将结束，依依不舍之情难以言表，总结大学四年的生活，感觉获益还是颇多的，在这里需要感谢的人很多，是他们让我这大学四年从知识到人格上有了一个全新的改变。经过半年的忙碌，本次毕业论文设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业论文，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有XX导师的督促指导，以及XXX、XXX、XXX、XXX、XXX、XXX等同学的帮助，想要完成这个设计是难以想象的。在毕业设计的过程中，得到了XX老师的亲切关怀和耐心的指导。他严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。从课题的选择到设计的最终完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持。除了XX老师的专业水平外，他的治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。在此谨向XX老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。  同时，我要感谢在这四年来教导过我的老师们，感谢他们细心的教我知识，扩大了自己的知识面，最后我要感谢XXXX大学，这四年不仅在这里生活，学习，还使我成长，这是我永久的财富。155'