计算书 混凝土结构毕业设计

'扬州大学毕业设计（论文）专用纸第一章设计依据一．课程名称瓜州中学综合楼二．设计依据1、业主提供的设计委托书2、规划部门的有关批文及建筑红线3、国家现行有关规范4、地质报告及场地平面图三．技术功能要求1、总建筑面积：4560m2主体5层，局部6层，层高均为3.6m。2、平面布置一至五层参见建筑平面设计方案图。局部六层：电梯机房，要求设置14人客货两用电梯一部。厕所、楼梯、门厅、走廊按有关建筑标准设计。四．设计原始数据1、地质资料：①素填土：黄褐色～灰褐色，松散，含植物根茎，土质不均，δ=0.4～1.7m。②粉质粘土：黄褐色，软～可塑，δ=0.8～2.3m，中压缩性，顶面相对标高-0.6～-1.9m，fak=100kpa。③淤泥质粉质粘土：灰褐色，流塑，饱和，高压缩性，δ=4.2～6.2m，顶面对标高-1.9～-3.0m，fak=60kpa。④淤泥质粉质粘土夹薄层粉砂：灰～灰褐色，流塑，中压缩性，δ=5.3～7.8m，fak=80kpa。⑤粉砂夹淤泥质粉质粘土：灰褐色，流塑，饱和，高压缩性，δ=4.5～8.0m，顶面相对标高-13.2～-15.1m，fak=115kpa，可液化土层。⑥粉砂：灰色，中密，中压缩性，该层未钻穿，钻探揭示的最大厚度为7.3m，顶面相对标高-19.2～-22.2m，fak=115kpa。地下水位相对面变化-0.7～-1.6m该场地为轻微液化场地，场地类别为III类，对建筑抗震属于不利地段，地质报告建议进行地基处理。各土层物理力学性质指标采用值表详见副表。2．本工程室内首层地坪0.000，室外地坪-0.3003．荷载资料第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸根据《建筑结构荷载规范》GB5009-2001（以下简称荷载规范）3.1.2建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。对永久荷载应采用标准值作为代表值。对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。（1）民用建筑楼面均布活荷载标准植按表4.1.1规定采用办公室2.0kN/m2操作间4.0kN/m2阅览室2.0kN/m2走廊、门厅、楼梯、阳台取2.5kN/m2（2）荷载规范4.3.1屋面均布活荷载按表4.3.1规定采用不上人屋面0.5kN/m2上人屋面2.0kN/m2雨蓬0.5kN/m24．抗震设防烈度根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（以下简称抗震规范）附录A：扬州地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g。5．基本风压值：0.35km/m2，常年主导风向为西南风。6．最大雪荷载：0.3km/m2。五．建筑设计外观要求要求主立面设计美观、新颖、大方、装饰具有现代气息。六．结构设计1．结构形式根据建筑方案、建筑物的使用功能要求及结构受力特点，选择该建筑的合理的结构形式。2．抗震等级的确定（1）根据抗震规范3.1.1本建筑工程抗震设防类别为丙类。（2）抗震规范6.1.2丙类建筑的抗震等级三级。（3）防震缝的最小宽度应符合下列要求：框架结构房屋，当高度不超过15米时，可采用70mm，超过15m时，6、7、8和9度相应每增加高度5m、4m、3m、2m，宜加宽20mm。本工程的高度为21.6m，故抗震缝不宜小于110mm，取130mm。3．选用材料根据抗震规范3.9.2第二条选用材料如下：（1）混凝土强度等级的选用：主体框架、楼梯和楼板采用强度等级为C30混凝土，基础采用强度等级为C30的混凝土。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸（2）钢筋的选用：柱梁的受力钢筋为Ⅱ级钢，箍筋为Ⅰ级钢，现浇板的受力钢筋为Ⅲ级钢。（3）墙体选用：外墙用240厚空心砖，内墙用240厚空心砖。（4）门窗选用：门为木门，窗为塑钢窗。七．主要参考文献1．《建筑设计规范》2．《建筑结构荷载规范》（）3．《混凝土结构设计规范》4．《建筑地基基础设计规范》（）5．《建筑抗震设计规范》6．《江苏省建筑配件通用图集》（苏J9501～苏J9508）7．《建筑物抗震构造详图》（G9329-1～9）8．《土木工程毕业设计指南――房屋建筑工程分册》9．《建筑抗震毕业设计规范理解与运用》10．有关教材第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第二章结构布置及计算简图一．结构方案确定抗震规范6.1.1现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度：抗震设防地区框架结构最大高度为，本工程平面、立面规则，高度选用框架结构比较适宜。各层结构平面布置图如下一层二层三、四层五层第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸六层二．结构构件确定楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm。梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求，截面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比梁截面宽度可不宜小于4。梁截面宽度取梁高的1/3~1/2，同时不宜小于1/2柱宽，且不应小于250mm。由此估算的梁截面尺寸见表，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级，其设计强度：C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）。梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土等级横梁（b×h）悬挑梁（b×h）纵梁（b×h）横向次梁（b×h）纵向次梁（b×h）一层30250×600250×400250×400250×300250×400二~八30250×550250×400250×400250×300250×400柱截面尺寸可根据柱的轴压比限值按下列公式估算：式中：柱截面面积；：按简支状态计算的柱负载面积；：折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，本设计各层的重力荷载值近似取12kN/m2。：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2：柱组合的轴压力设计值；：混凝土轴心抗压强度设计值；第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸：框架柱轴压比限值，对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7，0.80.9。查表可知本框架结构的抗震等级为三级，则轴压比限值=0.9；按上述方法确定的柱截面高度hc不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4。框架柱上、下柱截面高度不同时，从下至上，边柱一般采取内缩，中柱宜采取两边缩。边柱中柱根据上述计算结果并考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1~2层400mm×500mm3~6层400mm×400mm基础选用交梁式条基。基础埋深取1.5m，基础梁高度取0.8m。框架结构计算简图如下图所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至楼板底面，与柱中心线重合，2~8层柱高度即为层高，取3.6m；底层柱高度从基础顶面取至二层楼面，即4.6m。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸框架结构计算简图第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第三章重力荷载代表值计算根据抗震规范1.0.2抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。5.1.3计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表4—1采用。组合值系数表4—1可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载1.0按等效均布荷计算的楼面活荷载藏书库、档案库0.8其他民用建筑0.5一．荷载标准值1．屋面（不上人）：a.40厚C20细石砼内配φ4双向钢筋中距150粉平压光22×0.04=0.88kN/m2b.三粘四油防水层0.4kN/m2c.20厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2d.70厚水泥防水珍珠岩块保温层4×0.07=0.28kN/m2e.20厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2f.120厚砼屋面25×0.12=3kN/m2合计5.36kN/m22．1~4层楼面a.8-10厚地砖楼面、干水泥檫缝19.8×0.008=0.1584kN/m2b.5厚1:1水泥砂浆结合层20×0.005=0.1kN/m2c.20厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2d.120厚捣制砼楼板25×0.12=3.0kN/m2e.6厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光0.006×20=0.12kN/m2f.12厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底0.012×20=0.24kN/m2合计4.02kN/m23．平台板a.8-10厚地砖楼面、干水泥檫缝19.8×0.008=0.1584kN/m2b.5厚1:1水泥砂浆结合层20×0.005=0.1kN/m2c.20厚1:3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸d.80厚捣制砼楼板25×0.08=2.0kN/m2e.6厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光0.006×20=0.12kN/m2f.12厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底0.012×20=0.24kN/m2合计3.02kN/m24．外墙a.20厚1:3水泥砂浆打底0.02×20=0.40kN/m2b.240厚粘土空心砖0.24×15=3.6kN/m2c.12厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底0.012×20=0.24kN/m2d.6厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光0.006×20=0.12kN/m2e.刷乳胶漆合计4.36kN/m25．内墙a.20厚1:3水泥砂浆打底0.02×20=0.40kN/m2b.240厚粘土空心砖0.24×15=3.6kN/m2c.12厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底0.012×20=0.24kN/m2d.6厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光0.006×20=0.12kN/m2e.刷乳胶漆合计4.36kN/m26．梁自重重力计算250mm×550mm梁自重梁自重0.25×(0.55-0.12)×25=2.688kN/m18厚水泥砂浆20×0.018×(0.55-0.12)×2=0.3096kN/m合计2.9976kN/m250mm×600mm梁自重梁自重0.25×(0.6-0.12)×25=3kN/m18厚水泥砂浆20×0.018×(0.6-0.12)×2=0.3456kN/m合计3.3456kN/m250mm×400mm梁自重梁自重0.25×(0.4-0.12)×25=1.75kN/m18厚水泥砂浆20×0.018×(0.55-0.12)×2=0.2016kN/m合计1.9516kN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸250mm×300mm梁自重梁自重0.25×(0.3-0.12)×25=1.125kN/m18厚水泥砂浆20×0.018×(0.55-0.12)×2=0.1296kN/m合计1.2546kN/m7．门窗自重重力荷载木门0.2kN/m塑钢窗0.44kN/m28．设备自重重力荷载电梯轿箱及设备重量200kN水、水箱及设备重量90kN二．重力荷载代表值计算1．恒载标准值第二层：横向主梁(10.8-0.3-0.5-0.25)×0.25×(0.6-0.12)+(2.0-0.25-0.37)×0.25×(0.4-0.12)=1.267m3横向次梁(2.65-0.05-0.125)×0.25×(0.3-0.12)=0.111m3/2横向内墙a.(4.1-0.6)×(10.8-0.3-0.5-0.25)-2.17×1.1-1.8×0.825=30.253m2b.(4.1-0.3)×(2.65-0.05-0.125)=9.405m2/2纵向主梁(7.6-0.2×2-0.4)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2×2)×0.25×(0.4-0.12)×2=0.952m3/2纵向次梁(3.8-0.125×2)×0.25×(0.4-0.12)×2+(3.8-0.2-0.125)×0.25×(0.4-0.12)=0.74m3/2构造梁(3.8-0.25×3)×0.25×0.4=0.305m3/2纵向内墙a.(3.8-0.125×2)×(4.1-0.4)+(3.8-0.2×2)×(4.1-0.4)+((3.8-0.4)×3.2-1.8×2.1)/2-1.5×2.1=26.115m2/2b.(2.1-0.35)×(3.8-0.24)-0.9×(2.1-0.35)+(3.6-0.1)×(3.8-0.24)-0.9×2.2=15.135m2/2纵向外墙a.(4.1-0.4)×(3.8-0.4)=12.58m2/2b.(4.1-0.4)×(3.8-0.4)-3.4×2.2=5.1m2/2横向外墙(2.0-0.25-0.37)×(4.1-0.4)-1.8×(1.2-0.25)=3.396m2/2楼面板3.8×(10.8+1.2+0.2)-2.55×2.65+4.8×3.8=57.843m2/2平台板(4.5-0.25)×1.9=8.075m2平台梁1.9×(0.4-0.1)×0.25=0.262m3楼梯0.056×11×1.9=1.171m3门0.9×2.2/2+1.5×2.1+1.8×2.1/2+0.9×2.1/2=6.975m2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸窗3.4×2.2+(2.08×2.2+0.68×2.2)/2=10.472m2柱4.1×(0.4×0.5×3+0.25×0.37×2)=3.219m3第三层：横向主梁(10.8-0.3-0.5-0.25)×0.25×(0.6-0.12)+(2.0-0.25-0.37)×0.25×(0.4-0.12)=1.267m3横向次梁(4.8-0.05-0.25)×0.25×(0.3-0.12)=0.203m3/2横向内墙a.(4.8+6-0.5)×1.8+(2.65+6.0)×1.2-2.17×1.1-1.5×2.1/2+(1.2-0.25)×(3.6-0.4)=27.998m2b.2.65×1.5+4.8×1.8=12.5m2/2纵向主梁(7.6-0.2×2-0.4)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2×2)×0.25×(0.4-0.12)×2=0.952m3/2纵向次梁(3.8-0.125×2)×0.25×(0.4-0.12)×3+(3.8-0.2-0.125)×0.25×(0.4-0.12)=0.989m3/2构造梁(3.8-0.25×3)×0.25×0.4=0.305m3/2纵向内墙a.(3.8-0.125×2)×1.4+(3.8-0.2×2)×1.4+(3.6-0.4)×(3.6-0.4)+(3.6-0.4)×(3.8-0.4)-(1.8×2.1+0.9×2.1)/2-1.5×2.1=25.087m2/2b.(3.6-0.1)×(3.8-0.24)-0.9×2.2=10.48m2/2纵向外墙a.(3.6-0.4)×(3.8-0.4)=10.88m2/2b.(3.6-0.4)×(3.8-0.4)-3.4×2.2=3.4m2/2横向外墙(0.8-0.37)×(3.6-0.4)=1.376m2/2楼面板3.8×(10.8+1.2+0.2)-2.55×2.65+4.8×3.8=57.843m2/2平台板(4.5-0,25)×1.9=8.075m2平台梁1.9×(0.4-0.1)×0.25=0.262m3楼梯0.056×11×1.9=1.171m3门0.9×2.2/2+1.5×2.1+1.8×2.1/2+0.9×2.1/2=6.975m2窗3.4×2.2+(2.08×2.2+0.68×2.2)/2=10.472m2柱3.6×(0.4×0.5×3+0.25×0.37×2)=2.826m3第四层：横向主梁(10.8-0.2-0.4-0.2)×0.25×(0.55-0.12)+(2.0-0.2-0.37)×0.25×(0.4-0.12)=1.175m3横向次梁(2.65-0.05-0.125)×0.25×(0.3-0.12)=0.111m3/2横向内墙a.(4.8+6-0.4×2)×（3.6-0.55）-1.5×2.1-2.17×1.1+(1.2-0.2)×(3.6-0.4)=28.003m2b.2.65×1.5+2.15×1.68+2.65×1.5=11.562m2/2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸纵向主梁(7.6-0.2×2-0.4)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2×2)×0.25×(0.4-0.12)×2=0.952m3/2纵向次梁(3.8-0.125×2)×0.25×(0.4-0.12)×2+(3.8-0.2-0.125)×0.25×(0.4-0.12)=0.74m3/2构造梁(3.8-0.25×3)×0.25×0.4=0.305m3/2纵向内墙a.(3.8-0.125-0.2)×1.4+(3.8-0.125×2)×1.4+2.55×1.8+(3.6-0.4)×(3.8-0.4)+0.9×2.1/2-1.5×2.1=21.21m2/2b.(3.6-0.1)×(3.8-0.24)-0.9×2.2=10.48m2/2纵向外墙a.(3.6-0.4)×(3.8-0.4)=10.88m2/2b.(3.6-0.4)×(3.8-0.4)-3.4×2.2=3.4m2/2横向外墙(0.8-0.37)×(3.6-0.4)=1.376m2/2楼面板3.8×(10.8+1.2+0.2)-2.55×2.65+4.8×3.8=57.843m2/2平台板(4.5-0,25)×1.9=8.075m2平台梁1.9×(0.4-0.1)×0.25=0.262m3楼梯0.056×11×1.9=1.171m3门0.9×2.2/2+1.5×2.1+1.8×2.1/2+0.9×2.1/2=6.975m2窗3.4×2.2+(2.08×2.2+0.68×2.2)/2=10.472m2柱3.6×(0.4×0.4×3+0.25×0.37×2)=2.394m3第五层：横向主梁(10.8-0.2-0.4-0.2)×0.25×(0.55-0.12)+(2.0-0.2-0.37)×0.25×(0.4-0.12)=1.175m3横向次梁(2.65-0.05-0.125)×0.25×(0.3-0.12)=0.111m3/2横向内墙a.(4.8+6-0.4×2)×（3.6-0.55）-1.5×2.1-2.17×1.1+(1.2-0.2)×(3.6-0.4)=28.003m2b.2.65×（3.6-0.3）=8.745m2/2纵向主梁(7.6-0.2×2-0.4)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2×2)×0.25×(0.4-0.12)×2=0.952m3/2纵向次梁(3.8-0.125×2)×0.25×(0.4-0.12)×2+(3.8-0.2-0.125)×0.25×(0.4-0.12)=0.74m3/2构造梁(3.8-0.25×3)×0.25×0.4=0.305m3/2纵向内墙a.2.55×3.2+(3.6-0.4)×(3.8-0.4)-1.5×2.1=15.98m2/2b.(3.6-0.1)×(3.8-0.24)-0.9×2.2=10.48m2/2纵向外墙a.(3.6-0.4)×(3.8-0.4)=10.88m2/2b.(3.6-0.4)×(3.8-0.4)-3.4×2.2=3.4m2/2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸横向外墙(0.8-0.37)×(3.6-0.4)=1.376m2/2楼面板3.8×(10.8+1.2+0.2)-2.55×2.65+4.8×3.8=57.843m2/2平台板(4.5-0,25)×1.9=8.075m2平台梁1.9×(0.4-0.1)×0.25=0.262m3楼梯0.056×11×1.9=1.171m3门0.9×2.2/2+1.5×2.1+1.8×2.1/2+0.9×2.1/2=6.975m2窗3.4×2.2+(2.08×2.2+0.68×2.2)/2=10.472m2柱3.6×(0.4×0.4×3+0.25×0.37×2)=2.394m3第六层：横向主梁(10.8-0.2-0.4-0.2)×0.25×(0.55-0.12)+(2.0-0.2-0.37)×0.25×(0.4-0.12)=1.175m3横向次梁(2.65-0.05-0.125)×0.25×(0.3-0.12)=0.111m3/2横向内墙a.(4.8+6-0.4×2)×（1.8-0.55）-1.5×2.1-2.17×1.1/2+(1.2-0.2)×(1.8-0.4)+2.65×0.8=13.252m2b.2.65×1.5+2.65×0.8=6.095m2/2纵向主梁(7.6-0.2×2-0.4)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2×2)×0.25×(0.4-0.12)×2=0.952m3/2纵向次梁(3.8-0.125×2)×0.25×(0.4-0.12)×2+(3.8-0.2-0.125)×0.25×(0.4-0.12)+4.0×0.25×(0.4-0.12)=1.02m3/2构造梁(3.8-0.25×3)×0.25×0.4=0.305m3/2纵向内墙2.55×1.4+2.55×0.8=5.61m2/2纵向外墙(7.6-0.4-0.4)×3.2+(3.2-2.2)×3.4+(3.2-2.2)×4/2=27.16m2/2女儿墙3.8×0.5×2=3.8m2/2横向外墙(0.8-0.37)×(3.6-0.4)=1.376m2/2楼面板9.88+7.2×3.8+4.8×7.6=73.72m2/2平台板(4.5-0,25)×1.9=8.075m2平台梁1.9×(0.4-0.1)×0.25=0.262m3楼梯0.056×11×1.9=1.171m3柱3.6×0.4×0.4×2+0.25×0.25×1.8+0.4×0.4×1.8+3.0×0.25×0..37=2.182m3第七层：横向主梁(4.8+4.8-1.2-0.4-0.125)×0.25×(0.55-0.12)=1.175m3纵向主梁(7.6-0.2×2-0.4)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2×2)×0.25×(0.4-0.12)=0.714m3/2纵向次梁(3.8-0.125×2)×0.25×(0.4-0.12)+(3.8-0.2-0.125)×0.25×(0.4-0.12)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸+4.0×0.25×(0.4-0.12)=0.772m3/2纵向外墙(7.6-0.4-0.4)×1.4+(3.2-2.2)×3.4/2+(3.2-2.2)×4/2+(4+3.8)/2+7.6×0.5=27.16m2/2女儿墙(4+3.8)×0.5/2+7.6×0.5/2+2.4=6.25m2/2楼面板13.3+(3.8+9.6)×3.8/2+4.8×3.8=57.0m2/2柱0.4×0.4×2×1.8+0.25×0.25×1.8=0.561m3第一质点：梁重(1.267+0.111/2+0.952/2+0.74/2+0.305/2+0.262)×28=72.324KN柱重3.219×25=80.475KN平台板8.075×3.06=24.693KN楼板57.843×4.06/2=117.364KN楼梯1.171×28=32.788KN内墙(30.253+9.405/2+26.115/2+15.135/2)×4.32=240.108KN外墙(3.396+12.58/2+5.1/2)×4.32=52.860KN门6.975×0.2=1.395KN窗10.472×0.44=4.608KN总重G=72.324+80.475+24.693+117.364+32.788+240.108+52.86+1.395+4.608=626.636KN第二质点：梁重(1.267+0.203/2+0.952/2+0.989/2+0.305/2+0.262)×28=77.098KN柱重2.862×25=70.65KN平台板8.075×3.06=24.693KN楼板57.843×4.06/2=117.364KN楼梯1.171×28=32.788KN内墙(27.998+12.5/2+25.087/2+10.48/2)×4.32=224.776KN外墙(1.376+10.88/2+3.4/2)×4.32=36.789KN门窗(1.5×2.1+0.9×2.2+0.9×2.1/2+1.8×2.1/2)×0.2+0.44×2.2×3.4+(2.08+0.68)×2.8×0.44=8.85KN总重G=77.098+70.65+24.693+117.364+32.788+224.776+36.789+8.85=593.428KN第三质点：梁重(1.175+0.111/2+0.952/2+0.74/2+0.305/2+0.262)×28=72.324KN柱重2.394×25=59.85KN平台板8.075×3.06=24.693KN楼板57.843×4.06/2=117.364KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸楼梯1.171×28=32.788KN内墙(28.003+11.562/2+21.21/2+10.48/2)×4.32=214.16KN外墙(1.376+10.88/2+3.4/2)×4.32=36.789KN门窗(1.5×2.1×2+0.9×2.2+0.9×2.1/2)×0.2+0.44×2.2×3.4+(2.08+0.68)×2.8×0.44=8.537KN总重G=72.324+59.85+24.693+117.364+32.788+214.16+36.789+8.537=566.504KN第四质点：梁重(1.175+0.111/2+0.952/2+0.74/2+0.305/2+0.262)×28=72.324KN柱重2.394×25=59.85KN平台板8.075×3.06=24.693KN楼板57.843×4.06/2=117.364KN楼梯1.171×28=32.788KN内墙(28.003+8.745/2+15.89/2+10.48/2)×4.32=196.821KN外墙(1.376+10.88/2+3.4/2)×4.32=36.789KN门窗(1.5×2.1×2+0.9×2.2)×0.2+(2.08+0.68)×2.8×0.44=8.348KN总重G=72.324+59.85+24.693+117.364+32.788+196.821+36.789+8.348=548.976KN第五质点：梁重(1.175+0.111/2+0.952/2+1.02/2+0.305/2+0.262)×28=76.244KN柱重2.182×25=54.55KN平台板8.075×3.06=24.693KN楼板73.72×4.06/2=149.578KN楼梯1.171×28=32.788KN内墙(13.525+6.095/2+5.61/2)×4.32=139.372KN外墙(18.68+27.16/2)×4.32=139.32KN女儿墙3.8/2×5.24=9.956KN门窗3.4×2.2×0.44+4×2.2×0.44/2=5.227KN总重G=76.224+54.55+24.693+149.578+32.788+139.372+139.32+5.227+9.956=576.786KN第六质点：梁重(0.954+0.714/2+0.772/2)×28=47.516KN柱重0.561×25=14.025KN楼板57×4.06/2=115.653KN外墙(6.0+17.07/2)×4.32=62.791KN女儿墙6.25/2×5.24=32.75KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸门窗3.4×2.2×0.44/2+4×2.2×0.44/2=3.582KN总重G=47.516+14.025+115.653+62.791+32.75+3.582=276.312KN2．活载标准值第二层（第一质点）：餐厅3.8×6×(6+1.2)+(7.0+2.0)×3.8+3.14×7×7/4=236.825m2厨房4×3.8×4.8+1.25×2.65=76.273m2门厅、走廊、楼梯2.15×3.8+10.1×3.8+4.8×3.8-1.4×2.4=61.43m2卫生间(0.7+2.0)×3.8=10.26m2总和Q=236.825×2.5+76.273×4+61.43×2.5+10.26×2.0=1071.225KN第三层（第二质点）：办公室(4.0+1.2)×3.8×6+4.8×(3.8×4+1.25)+9.0×3.8+3.14×7×7/4=270.185m2门厅、走廊、楼梯2.15×3.8+10.1×3.8+4.8×3.8-1.4×2.4+2×6×3.8-2.668=104.342m2卫生间(0.7+2.0)×3.8=10.26m2总和Q=270.185×2.0+104.342×2.5+10.26×2.0=821.745KN第四层（第三质点）：门厅、走廊、楼梯2.15×3.8+10.1×3.8+4.8×3.8-1.4×2.4-3.8×2.15=53.26m2卫生间(0.7+2.0)×3.8=10.26m2阅览室270.185+104.342-53.26=321.267m2总和Q=53.26×2.5+10.26×2.0+321.267×2.0=796.204KN第五层（第四质点）：门厅、走廊、楼梯2.15×3.8+10.1×3.8+4.8×3.8-1.4×2.4-3.8×2.15=53.26m2卫生间(0.7+2.0)×3.8=10.26m2活动室270.185+104.342-53.26-9×3.8-3.14×7×7/4=210.137m2办公室9×3.8+3.14×7×7/4=111.13m2总和Q=10.26×2.0+53.26×2.5×210.137×4.0+111.13×2.0=1216.478KN第六层（第五质点）：电梯机房3.8×4.8=18.24m2一般房间3.8×4.8+8×3.8/2+3.14×7×7/4+14.052+5.2×3.8×0.5=95.837m2屋面384.787-66.569-18.24-(3.8+4.8+4.8)×3.8/2-5.2×3.8×0.5=264.638m2总和Q=18.24×7.0+95.837×2.0+264.638×0.5=451.673KN第七层（第六质点）：屋面384.787-264.638=120.149m2总和Q=120.149×0.5=60.075KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸根据以上计算结果，各层的重力荷载代表值如下表所示：层数恒载Gi/KN活载Qi/KN组合值（Gi+0.5Qi）/KN一层4586.091071.2255121.703二层4473.29821.7455884.163三层4198.88796.2044596.982四层3833.501216.4784441.735五层4282.68451.6734508.517六层1502.1660.0751532.198第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第四章框架侧移刚度计算横向框架侧移刚度计算梁的线刚度ib=EcIb/l。其中Ec为混凝土弹性模量；l为梁的计算长度；Ib为梁截面惯性矩，对装配式楼面，按梁的实际截面计算；对现浇楼面：中框架梁Ib=2.0I0，边框架梁Ib=1.5I0，其中I0为梁矩形部分的截面惯性矩。横梁线刚度Ib计算表层次Ec/(N/mm2)b×h/mm×mmI0/mm4L/mmEcI0/L/N·mm1.5EcI0/L/N·mm2EcI0/L/N·mm1层3×104250×6004.500×10948002.813×10104.220×10105.626×10102～6层250×5503.466×10948002.166×10103.249×10104.332×10101层250×6004.500×10960002.250×10103.375×10104.500×10102～6层250×5503.466×10960001.733×10102.600×10103.466×1010柱线刚度Ic计算表层次hc/mmEc/(N/mm2)b×h/mm×mmIc/mm4EcIc/hc/N·mm6层36003×104400×4002.133×1091.778×10105层3600400×4002.133×1091.778×10104层3600400×4002.133×1091.778×10103层3600400×4002.133×1091.778×10102层3600400×5004.167×1093.473×10101层4600400×5004.167×1092.718×1010以第二层F框架（11）轴柱为例计算其线刚度,其余见下表第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸F框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次⑾轴⒀轴⒁轴62.4370.54990403.9000.661108791.4620.422695252.4370.54990403.9000.661108791.4620.422695242.4370.54990403.9000.661108791.4620.422695232.4370.54990403.9000.661108791.4620.422695221.4340.418134262.2940.534171770.8600.301967012.0700.63197323.3120.718110601.2420.5378281横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次123456280646388248258691258691260435100688，故该框架为规则框架第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第五章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一．横向自振周期计算对于带屋面局部突出间的房屋，ｕT应取主体结构顶点的位移。突出间对主体结构顶点位移的影响，可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层。当屋面突出部分为一层时，其重力荷载可按下式计算：将G6折算到主体结构的顶层，即对框架结构，ｕT可按下式计算；VGi=式中，Gk：集中在k层楼面处的荷载代表值；VGi:把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第层的层间剪力；:第i层的层间侧移刚度；:第i层的层间侧移；:第i层的顶部侧移；第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸结构顶点的假想侧移计算层次.56476.1826476.18226043524.9270.544441.78510917.91725869142.2245.734596.98215514.89925869160.0203.524908.66320399.06238824852.5143.515121.70325520.75628064690.990.9基本自震周期T1，ｕT其中的量纲为m，取ΨT=0.7，则其中，ｕT：计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移：ΨT：结构基本自振周期考虑非承重墙影响的折减系数，二．水平地震作用及楼层地震剪力计算本框架高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可以用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用为=0.85×（5121.703+4908.663+4596.982+4441.785+6476.182）=0.85×25085.276=21322.485kN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸所以，根据以上公式可求出各楼层地震剪力，如下表所示各楼层地震剪力值表层次622.61532.19834627.6750.113216.533216.533519.04508.51785661.8230.279535.659752.192415.44441.71368402.3800.223427.7331179.925311.84596.98254244.3880.177339.2001519.12528.24884.16340050.1370.131250.4411769.56614.65121.70323559.8340.077147.3241916.890水平地震作用分布层间剪力分布三．水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式计算，计算过程见表。表中还计算了各层的层间弹性位移角。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸横向水平地震作用下的位移验算层次5752.1922604352.88824.71036001/124641179.9252586914.56121.82136001/78931519.1252586915.87217.26036001/61321769.5663882484.55811.38836001/79011916.8902806466.8306.83046001/673最大层间弹性位移角发生在第三层，其值为1/613<1/550,满足要求四．水平地震作用下的框架内力第i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上、下端的弯矩和分别按下列各式计算：y=yn+y1+y2+y3式中，h：该层柱的计算高度；y：框架柱的反弯点高度比yn：框架柱的标准反弯点高度比；y1：上、下层梁线刚度变化是反弯点高度比的修正值；y2、y3：上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值；第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸以KJ-F为例计算简图各层柱端弯矩及剪力计算表1层次轴1163.6649.599100688904058.3222.4370.42088.18121.7853.6752.192260435904026.1092.4370.47044.1849.8243.61179.925258691904041.2322.4370.50074.2274.2233.61519.125258691904053.0852.4370.50095.5595.5523.61769.5663882481342661.1921.4340.500110.15110.15第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸14.61916.890280646973266.4722.0700.600183.46122.31注：表中M量纲为kN•m，V量纲为kN表2层次轴1363.6649.5991006881087970.1863.9000.450113.70138.9753.6752.1922604351087931.4203.9000.50056.5656.5643.61179.9252586911087949.6203.9000.50089.3289.3233.61519.1252586911087963.8843.9000.500114.99114.9923.61769.5663882481717778.2922.2940.500140.93140.9314.61916.8902806461106075.5423.3120.550191.12156.37注：表中M量纲为kN•m，V量纲为kN表3层次轴1463.6649.599100688695244.8491.4620.37059.74101.7253.6752.192260435695220.0781.4620.45032.5339.7543.61179.925258691695231.7071.4620.47053.6560.5033.61519.125258691695240.8221.4620.50073.4873.4823.61769.566388248967044.0760.8600.50079.3479.3414.61916.890280646828156.5611.2420.680176.9283.26注：表中M量纲为kN•m，V量纲为kN梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表层次轴11~13间梁轴13~14间梁柱轴力LVbLVb轴11轴13轴146121.7886.844.843.46252.12101.726.031.848-43.4620.2731.855138.00106.404.850.91663.8699.496.027.225-94.3843.9759.074118.3991.164.843.65754.7193.026.024.623-138.0463.0083.703169.77127.684.861.96976.63127.136.033.960-200.0091.01117.662205.70159.934.876.17395.99152.826.041.467-276.18125.71159.121232.46185.824.887.141111.47162.596.045.678-363.32167.18204.80第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸注：1）柱轴力的负号表示拉力。当为左震作用时，左侧一根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M单位为kN•m，V单位为kN，N的单位为kN，l单位为m根据以上数据可得水平地震作用下框架的弯矩、剪力、轴力图如下：水平地震作用下弯矩图第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸水平地震作用下的剪力、轴力图第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第六章竖向荷载作用下框架结构的内力计算一．横向框架的内力计算以F框架为例1．荷载计算第二层：恒载：横梁自重，，，包括梁自重和横墙自重=3.938+1.1874.32=9.066KN/m=3.938+(3.6-0.5)4.32=17.114KN/m=2.625+4.323.2=16.474KN/m=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=4.021.9=7.638KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=2.6253.8+4.323.83.2/2+4.32(3.83.2-1.51.8)/2+4.023.83.8/8+2.651.251.254.02/4/3.8+2.653.24.32(1.25+2.65/2)/3.8=71.24KN=2.6253.8/2+3.83.24.32/2+4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+2.651.251.254.02/4/3.8+2.653.24.32(1.25+2.65/2)/3.8=44.46KN=4.02(2.153.8-2.152.15/2)+(3.83.2-1.82.1)4.32/2+2.6253.8+4.021.91.9/2+0.50.751.728=66.46KN=0.50.751.728+3.80.350.25251.05/2+3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4=27.13KN=3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4+2.653.8+0.63.84.02/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+4.021.91.9/2=30.86KN=2.653.8/2+0.63.84.02/2+4.32(3.23.8-3.42.2)/2=25.73KN=3.80.40.25251.052/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+20.250.371.8251.05=22.95KN=71.24(0.5-0.25)/2=8.91KN·m=30.86(0.5-0.25)/2=3.86KN·m活载：=2.51.9=4.75KN/m=2.52.15/2=2.69KN/m=2.51.9=4.75KN/m=1.252.654.0/2/3.8+2.51.91.9/2=6.69KN=2.5(3.82.15-2.152.15/2)/4+1.252.654.0/2/3.8=5.84KN=2.5(3.82.15-2.152.15/2)/4+2.51.91.9/2+2.51.91.9/2+3.51.92.50.53/4=18.91KN=3.51.92.50.53/4+2.5(3.82.5-2.52.5/2)/4=10.21KN=2.5(3.82.5-2.52.5/2)/4+2.0(3.82.0-2.02.0/2)/4+2.51.91.9/2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸+2.50.63.80.5=14.14KN=2.50.63.80.5=2.85KN=2.0(3.82.0-2.02.0/2)/4=2.8KN=6.69(0.5-0.25)/2=0.84KN·m=14.14(0.5-0.25)/2=1.77KN·m第三层：恒载：=3.609+1.8964.32=11.800KN/m=3.609+(3.6-0.55)4.32=16.785KN/m=2.65+(3.6-0.4)4.32=16.474KN/m=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=4.021.0=4.02KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=4.021.9=7.638KN/m=2.6253.8+4.323.83.2/2+4.32(3.83.2-1.51.8)/2+4.023.83.8/8+2.651.251.254.02/4/3.8+2.653.24.32(1.25+2.65/2)/3.8=71.24KN=2.6253.8/2+3.83.24.32/2+4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+2.651.251.254.02/4/3.8+2.653.24.32(1.25+2.65/2)/3.8=44.46KN=4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+(3.82.0-2.02.0/2)4.02/4+2.6253.8+4.021.91.9/2+0.50.751.728=46.7KN=(3.82.0-2.02.0/2)4.02/4+2.6253.8/2+4.32(3.83.2-0.92.1)/2+4.021.91.9/2=40.06KN=0.50.751.728+3.80.350.25251.05/2+3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4=27.13KN=3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4+2.653.8+0.63.84.02/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+4.021.91.9/2=30.86KN=2.653.8/2+0.63.84.02/2+4.32(3.23.8-3.42.2)/2=25.73KN=3.80.40.25251.052/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+20.250.371.8251.05=22.95KN=71.24(0.4-0.25)/2=5.34KN·m=30.86(0.4-0.25)/2=2.31KN·m活载：=2.51.9=7.638KN/m=2.52.15/2=2.69KN/m=2.51.0=2.5KN/m=2.01.9=3.8KN/m=1.251.252.652.0/2/3.8+2.51.91.9/2=5.6KN=2.5(3.82.15-2.152.15/2)/4+1.252.654.0/2/3.8=5.84KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=2.5(3.82.15-2.152.15/2)/4+2.51.91.9/2+2.5(3.82.0+2.02.0/2)/4+3.51.92.50.53/4=17.9KN=2.5(3.82.0+2.02.0/2)/4+2.01.91.9/2=7.11KN=3.51.92.50.53/4+2.5(3.82.5+2.52.5/2)/4=10.21KN=2.5(3.82.5+2.52.5/2)/4+2.0(3.82.0+2.02.0/2)/4+2.01.91.9/2+2.00.63.80.5=12.67KN=2.00.63.80.5=2.28KN=2.0(3.82.0-2.02.0/2)/4=2.8KN=5.6(0.4-0.25)/2=0.7KN·m=12.67(0.4-0.25)/2=1.58KN·m第四层：恒载：=3.609+1.8964.32=11.800KN/m=3.609+(3.6-0.55)4.32=16.785KN/m=2.65+(3.6-0.4)4.32=16.474KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=4.021.9=7.638KN/m=2.6253.8+4.323.83.2/2+4.32(3.83.2-1.51.8)/2+4.023.83.8/8+2.651.251.254.02/4/3.8+6.21=71.24KN=2.6253.8/2+2.653.24.32(1.25+2.65/2)/3.8+4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+2.651.251.254.02/4/3.8+4.32(3.6-0.3)2.650.51.25/3.8=41.59KN=4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+2.6253.8+0.50.751.728+4.021.91.9=66.46KN=0.50.751.728+3.80.350.25251.05/2+3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4=27.13KN=3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4+2.653.8+0.63.84.02/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+4.021.91.9/2=30.86KN=2.653.8/2+0.63.84.02/2+4.32(3.23.8-3.42.2)/2=25.73KN=3.80.40.25251.052/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+20.250.371.8251.05=22.95KN=71.24(0.4-0.25)/2=5.34KN·m=30.86(0.4-0.25)/2=2.31KN·m活载：=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=4.021.9=7.638KN/m=1.251.252.652.0/2/3.8+2.51.91.9/2=5.6KN=2.0(3.82.15-2.152.15/2)/4+1.251.252.652.0/2/3.8=4.02KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=2.0(3.82.15-2.152.15/2)/4+2.51.91.9/2+2.01.91.9/2+3.51.92.50.53/4=17.28KN=3.51.92.50.53/4+2.5(3.82.5+2.52.5/2)/4=10.21KN=2.5(3.82.5+2.52.5/2)/4+2.0(3.82.0+2.02.0/2)/4+2.01.91.9/2+2.00.63.80.5=12.67KN=2.00.63.80.5=2.28KN=2.0(3.82.0-2.02.0/2)/4=2.8KN=5.6(0.4-0.25)/2=0.7KN·m=12.67(0.4-0.25)/2=0.95KN·m第五层：恒载：=3.609+1.8964.32=11.800KN/m=3.609+(3.6-0.55)4.32=16.785KN/m=2.65+(3.6-0.4)4.32=16.474KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=4.021.9=7.638KN/m=2.6253.8+4.323.83.2/2+4.32(3.83.2-1.51.8)/2+4.023.83.8/8+2.651.251.254.02/4/3.8+6.21=71.24KN=2.6253.8/2+2.653.24.32(1.25+2.65/2)/3.8+4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+2.651.251.254.02/4/3.8+4.32(3.6-0.3)2.650.51.25/3.8=41.59KN=4.02(2.153.8-2.152.15/2)/4+2.6253.8+0.50.751.728+4.021.91.9=66.46KN=0.50.751.728+3.80.350.25251.05/2+3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4=27.13KN=3.02(3.82.5-2.52.5/2)/4+2.653.8+0.63.84.02/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+4.021.91.9/2=30.86KN=2.653.8/2+0.63.84.02/2+4.32(3.23.8-3.42.2)/2=25.73KN=3.80.40.25251.052/2+3.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+20.250.371.8251.05=22.95KN=71.24(0.4-0.25)/2=5.34KN·m=30.86(0.4-0.25)/2=2.31KN·m活载：=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=4.021.9=7.638KN/m=1.251.252.652.0/2/3.8+2.51.91.9/2=5.6KN=2.0(3.82.15-2.152.15/2)/4+1.251.252.652.0/2/3.8=4.02KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=2.0(3.82.15-2.152.15/2)/4+2.51.91.9/2+2.01.91.9/2+3.51.92.50.53/4=17.28KN=3.51.92.50.53/4+2.5(3.82.5+2.52.5/2)/4=10.21KN=2.5(3.82.5+2.52.5/2)/4+2.0(3.82.0+2.02.0/2)/4+2.01.91.9/2+2.00.63.80.5=12.67KN=2.00.63.80.5=2.28KN=2.0(3.82.0-2.02.0/2)/4=2.8KN=5.6(0.4-0.25)/2=0.7KN·m=12.67(0.4-0.25)/2=0.95KN·m第六层:恒载：=3.609+2.227=5.836KN/m=3.609+(3.6-0.55)4.32=16.785KN/m=2.65+1.25.24=8.938KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=4.021.9=7.638KN/m=4.022.15/2=4.322KN/m=5.361.9=10.18KN/m=5.361.0=5.36KN/m=2.6253.8+4.323.83.2/2+4.323.83.2/2+4.023.83.8/8+2.551.31.34.02/4/3.8+0.82.554.321.3/2/3.8+2.552.53.02(1.3+1.25)/3.8=85.32KN=2.6253.8/2+2.553.24.32(1.25+2.55/2)/3.8+4.02(2.253.8-2.252.25/2)/4+2.551.31.34.02/4/3.8+4.322.52.550.8/3.8+0.82.554.321.3/2/3.8=32.38KN=4.02(2.253.8-2.252.25/2)/4+2.6253.8+0.50.751.728+4.021.91.9+(3.23.8-3.42.2)0.54.32=51.36KN=4.02(3.82.0-2.02.0/2)/4+2.653.8+0.63.84.02/2+4.32(3.83.2-3.42.2)/2+4.021.91.9/2=37.56KN=2.653.8/2+0.63.84.02/2+3.80.55.240.5=14.59KN=3.80.55.240.5+2.653.8/2+4.02(3.82.0-2.02.0/2)/4=15.6KN=85.32(0.4-0.25)/2=6.40KN·m=35.76(0.4-0.25)/2=2.82KN·m活载：=2.01.9=3.8KN/m=2.02.25/2=2.25KN/m=0.51.9=0.95KN/m=0.51.0=0.5KN/m=2.551.31.32.0/3.8/4+2.01.91.9/2+2.552.57(1.3+1.25)/3.8=34.13KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=2.551.31.32.0/3.8/4+2.552.57(1.3+1.25)/3.8+2.0(3.82.25-2.252.25/2)/4=34.30KN=2.0(3.82.25-2.252.25/2)/4+2.01.91.9/2+0.51.91.9/2+3.51.92.50.53/4=14.52KN=0.51.91.9/2+0.50.63.80.5+0.5(3.82.0-2.02.0/2)/4=2.17KN=0.50.63.80.5=0.57KN=0.5(3.82.0-2.02.0/2)/4=0.7KN=34.13(0.4-0.25)/2=2.56KN·m=2.17(0.4-0.25)/2=0.16KN·m第七层:恒载:=3.609KN/m=3.609+0.55.24=6.229KN/m=5.321.9=10.18KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=5.321.76=9.43KN/m=5.361.9=10.18KN/m=2.6253.8+5.361.91.9/2+1.2753.85.36/4+5.240.53.8=36.1KN=5.36(3.5253.8-3.5253.525/2)/4+100+2.6253.8/2+5.240.53.8=121.1KN=5.240.53.8/2+5.361.91.9+2.6253.8+5.36(3.5253.8-3.5253.525/2)/4=43.93KN=5.361.91.9/2+2.6253.8/2+5.240.53.8/2=29.23KN=36.1(0.4-0.25)/2=5.42KN·m=29.32(0.4-0.25)/2=2.20KN·m活载：=0.51.9=0.95KN/m=0.51.76=0.88KN/m=0.51.9=0.95KN/m=1.2753.80.50.5+1.91.90.5/2=2.11KN=1.2753.80.50.5+0.5(3.5253.8-3.5253.525/2)/4=2.11KN=5.36(3.5253.8-3.5253.525/2)/4+1.91.90.5/2+1.91.90.5/2=2.7KN=1.91.90.5/2=0.9KN=2.11(0.4-0.25)/2=0.158KN·m=29.32(0.4-0.25)/2=0.07KN·m将以上计算结果汇总如下表：第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸横向F框架恒载汇总表层次二层9.06617.11416.4747.6384.3227.638—71.2444.46三层11.8016.78516.4747.6384.3224.027.63871.2444.46四层11.8016.78516.4747.6384.3227.638—71.2441.59五层11.8016.78516.4747.6384.3227.638—71.2441.59六层5.83616.7858.9387.6384.32210.185.3685.3232.38七层3.6096.229—10.189.43010.18—36.10121.1续表层次二层66.4627.1330.8625.7322.95—8.913.86三层46.7040.0627.1330.8625.7322.958.913.86四层48.3627.1330.8625.7322.95—5.342.31五层48.3627.1330.8625.7322.95—5.342.31六层51.3637.5614.5915.60——6.402.82七层43.9329.32————5.422.20横向F框架活载汇总表层次二层4.752.694.75—6.695.8418.9110.21三层4.752.692.503.805.605.8417.907.11四层4.752.693.80—5.604.0217.2810.21五层4.752.693.80—5.604.0217.2810.21六层3.802.250.950.534.1334.3014.522.17七层0.950.880.952.112.112.70.9—第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸续表层次二层14.142.852.80—0.841.77三层10.2112.672.282.800.71.58四层12.672.282.80—0.70.95五层12.672.282.80—0.70.95六层0.570.70——2.560.16七层————0.1580.072．内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。此法要求先确定梁的固端弯矩及节点各杆的弯矩分配系数，而后进行弯矩分配与传递。梁端弯矩求出后，从框架中截取梁为隔离体，用平衡条件可得梁端剪力及跨中弯矩。某层柱的轴力为该层以上所有与该柱相连的梁端剪力之和，当为恒载作用时柱轴力中应包括柱自重。柱端剪力可由柱端弯矩用平衡条件确定。将以上梯形荷载和三角行荷载折算成均布荷载(恒载)以第二层为例,其余见表=7.638(1-20.396+0.396)=5.714KN/m=4.322=2.701KN/m=7.638(1-20.317+0.317)=6.347KN/m层次二层5.7142.7016.347—三层5.7142.7012.5135.011四层5.7142.7016.347—五层5.7142.7016.347—六层5.7142.7018.4603.350七层7.6155.8748.460—恒载作用下各杆端引起的弯矩第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸以第二层轴11~轴13间杆件为例,其余见表轴11端：由引起的弯矩KN·m由引起的弯矩KN·m由引起的弯矩KN·m由引起的弯矩KN·m总和M=-54.17KN·m轴13左端：由引起的弯矩KN·m由引起的弯矩KN·m由引起的弯矩由引起的弯矩KN·m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸总和M=60.18KN·m恒载作用下各杆端引起的弯矩层次轴11轴13左轴13右轴14二层-54.1760.18-86.8886.88三层-59.4165.42-114.44105.43四层-57.8963.12-85.9092.49五层-57.8963.12-85.9092.49六层-41.7146.05-75.7475.74七层-49.9557.25-44.7044.70活载作用下各杆端引起的弯矩层次轴11轴13左轴13右轴14二层-11.1713.09-18.0420.53三层-11.1713.09-20.0115.57四层-10.2111.89-15.7118.21五层-10.2111.89-15.7118.21六层-25.3828.97-2.372.37七层-3.872.88-2.372.37第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸梁端、柱端弯矩二次分配法计算见附表1（恒载）、附表2、3、4（活载），最后所得的弯矩图如下图所示。恒载作用下的弯矩第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸活载作用下的弯矩图（满跨）梁端剪力可由梁上荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加得到，柱轴力由梁端剪力、节点集中力（和柱自重）相叠加而得。计算结果见下表恒载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨VAVBVBVCVA=-VBVB=-VCVAVBVBVC6118.566.139.639.56-8.72-7.34109.774.8232.2246.9540.6246.5671.271.22-7.580.8133.0454.1472.0370.41459.0765.9777.381.84-9.543.1949.5375.5180.578.65第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸359.0765.9777.381.84-9.323.2549.7575.2980.5678.59260.3569.5597.190.9-10.520.6449.8380.0797.7190.26153.7860.9880.382.83-8.453.4945.3369.4383.7979.34续表层次柱轴力A柱B柱C柱N顶N底N顶N底N顶N底6145.84160.96151166.176.2291.345279.32294.44343.6358.7252.7267.94415.21430.33563.1578.2459474.13551.32566.44782.4797.6665.2680.32687.51706.4110221041883901.91822.98847.131261128510941118第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸活载作用下梁端剪力及柱轴力(满跨)层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱C柱VAVBVBVCVA=-VBVB=-VCVAVBVBVCN顶=N底N顶=N底N顶=N底63.52.921.951.95-0.35-0.293.153.271.662.245.267.633.14522.1825.671.951.95-0.95-0.4721.2326.621.482.4260.6250.259.549.3411.3510.5615.23-1.88-0.187.4613.2310.3815.4173.6891.1442.6639.3411.3510.5615.23-2.02-0.217.3213.3710.3515.4486.6132.1475.85210.1512.3613.7414.06-2.14-0.668.0114.513.0814.72100.21177.62108.32110.1512.3612.1516.82-2.15-0.198.0014.5111.9617.01114.9223.0145.12第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸二．纵向框架的内力计算1．荷载计算（1）恒载第二层计算简图：=1.85+4.32×3.2=15.674KN/m=1.85+3.96×3.2=14.522KN/m=3.49+3.96×2.95=15.172KN/m=4.32×1+0.44×2.2+1.85=7.138KN/m=0.44×2.1+3.96×1.1+1.85=7.13KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m集中力=1.85×1.9×2+0.5×1.92×4.02+4.32×3.2×2+2×1.9×4.02+1.5×3.6×1.9=67.47KN=1.85×1.9+（0.5×1.92+0.5×1.9）×4.02+13.173=35.019KN=3.16×2.4+(0.5×1.92+0.5×1.9)×4.02+32.754=51.413KN=0.5×（1.186+12.096）×2.65+0.25×1.25×2.65×4.02=20.928KN=3.16×2.4+(0.5×1.92+0.5×1.9)×4.02+29.532=48.191KN=3.16×2.4+4.02×（1.92×2+0.5×3.8）=44.246KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=3.16×2.4+4.32×3.2×2.4+（0.5×1.92+0.5×1.9）×4.02+4×（（0.1/3.3×1.8×2+0.15）×0.3×0.5×25×1.2+1.9×0.6×0.8×25）×3.6/4.8=72.435KN=（4×（0.1/3.3×1.8×2+0.15）×0.3×0.5×25×1.2+1.9×0.6×0.8×25）×3.6/4.8=20.598KN集中力矩=（0.2×3.6×1.9+1.85×1.9+0.5×4.02+0.9×4.02）×2+0.5×1.85×4+0.5×2.513×4=29.748KN·m=2.575KN·m第三层计算简图：=1.85+4.32×3.2=15.674KN/m=1.85+3.96×3.2=14.522KN/m=3.49+3.96×2.95=15.172KN/m=4.32×1+0.44×2.2+1.85=7.138KN/m=0.44×2.1+3.96×1.1+1.85=7.13KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m集中力=1.85×1.9×2+0.5×1.92×4.02+4.32×3.2×2+2×1.9×4.02+1.5×3.6×1.9=67.47KN=1.85×1.9+（0.5×1.92+0.5×1.9）×4.02+13.173=35.019KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=2.84×2.4+(0.5×1.92+0.5×1.9)×4.02+32.754=50.645KN=0.5×（1.186+12.096）×2.65+0.25×1.25×2.65×4.02=20.928KN=2.84×2.4+(0.5×1.92+0.5×1.9)×4.02+29.532=47.432KN=2.84×2.4+4.02×（1.92×2+0.5×3.8）+4.32×3.05×2.4=75.100KN=2.84×2.4+4.02×（1.92×2+0.5×3.8）=43.478KN=2.84×2.4+4.32×3.2×2.4+（0.5×1.92+0.5×1.9）×4.02+（4×（0.1/3.3×1.8×2+0.15）×0.3×0.5×25×1.2+1.9×0.6×0.8×25）×3.6/4.8=71.667KN=（4×（0.1/3.3×1.8×2+0.15）×0.3×0.5×25×1.2+1.9×0.6×0.8×25）×3.6/4.8=20.598KN集中力矩=（0.2×3.6×1.9+1.85×1.9+0.5×4.02+0.9×4.02）×2+0.5×1.85×4+0.5×2.513×4=29.748KN·m=20.598×0.5×（0.5-0.25）=2.575KN·m第四、五层计算简图：=1.85+4.32×3.2=15.674KN/m=1.85+3.96×3.2=14.522KN/m=3.49+3.96×2.95=15.172KN/m=4.32×1+0.44×2.2+1.85=7.138KN/m=0.44×2.1+3.96×1.1+1.85=7.13KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=4.02×1.9=7.638KN/m集中力=1.85×1.9×2+0.5×1.92×4.02+4.32×3.2×2+2×1.9×4.02+1.5×3.6×1.9=67.47KN=1.85×1.9+（0.5×1.92+0.5×1.9）×4.02+13.173=35.019KN=2.84×2.4+(0.5×1.92+0.5×1.9)×4.02+31.641=49.532KN=0.5×（1.186+12.096）×2.65+0.25×1.25×2.65×4.02=20.928KN=2.84×2.4+(0.5×1.92+0.5×1.9)×4.02+21.26=39.151KN=2.84×2.4+4.02×（1.92×2+0.5×3.8）=43.478KN=2.84×2.4+4.32×3.2×2.4+（0.5×1.92+0.5×1.9）×4.02+（4×（0.1/3.3×1.8×2+0.15）×0.3×0.5×25×1.2+1.9×0.6×0.8×25）×3.6/4.8=71.667KN=（4×（0.1/3.3×1.8×2+0.15）×0.3×0.5×25×1.2+1.9×0.6×0.8×25）×3.6/4.8=20.598KN集中力矩=（0.2×3.6×1.9+1.85×1.9+0.5×4.02+0.9×4.02）×2+0.5×1.85×4+0.5×2.513×4=29.748KN·m=20.598×0.5×（0.4-0.25）=1.545KN·m第六层计算简图：=1.85KN/m=1.85+4.32×3.2=15.674KN/m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=1.85+3.96×3.2=14.522KN/m=3.49+3.96×2.45=15.172KN/m=5.36×1.9=10.184KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m=4.02×1.9=7.638KN/m集中力=1.85×1.94+0.5×1.92×4.02+1.85×2+2×1.9×5.36+1.85×1.9+0.25×2×（1.2+2）×25=78.354KN=（0.5×1.92×2+0.5×1.9）×4.02+1.85×1.9=21.846KN=（1.92+0.5×3.8）×4.02+2.84×2.4=28.966KN=0.5×（1.92×0.5×3.8）×（5.36+4.02）2.84×2.4+50.173=32.658KN=（1.92×0.5×3.8）×5.36+2.84×2.4=36.35KN=0.5×（1.92×0.5×3.8）×5.36+2.84×2.4=21.583KN集中力矩=（0.5×0.25×2×（1.2+2）×25+1.85×1.9）×2+0.5×1.85×4+0.5×3.35×4+1.4×5.36=64.934KN·m=21.583×0.5×（0.4-0.25）=1.619KN·m第七层计算简图：第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=1.85KN/m=3.49KN/m=5.36×1.9=10.184KN/m=5.36×1.9=10.184KN/m集中力=0.5×1.92×5.36+1.85×1.9=13.19KN=（0.5×1.92×2+0.5×1.9）×5.36+1.85×1.9=27.957KN=（1.92+0.5×3.8）×5.36+2.84×2.4+99.708=136.058KN=0.5×（1.92×0.5×3.8）×5.36+2.84×2.4+50.173=71.756KN集中力矩=·e=13.19×0.5×（0.4－0.25）=0.989KN·m=·e=21.583×0.5×（0.4－0.25）=1.619KN·m（2）活载第二层计算简图：=4×1.9=7.6KN/m=2×1.9=3.8KN/m=2×1.9=3.8KN/m集中力=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+2×2×1.9=13.11KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸=（1.92+0.5×1.9）×2=9.12KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×4+2.057=13.077KN=2.65/2×1.3/2×2=1.732KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×4+4.58=15.6KN=（1.92+0.5×3.8）×4=22.04KN=（1.92+0.5×3.8）×4×0.2=11.02KN集中力矩=（12×0.5+0.9）×2×2+2=7.6KN·m第三、四、五层计算简图：=2×1.9=3.8KN/m=2×1.9=3.8KN/m集中力=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+2×2×1.9=13.11KN=（1.92+0.5×1.9）×2=9.12KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+2.057=7.567KN=2.65/2×1.3/2×2=1.732KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+4.58=10.09KN=（1.92+0.5×3.8）×2=11.02KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2=5.51KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸集中力矩=（1×0.5+0.9）×2×2+2=7.6KN·m第六层计算简图：=0.5×1.9=0.95KN/m=7×1.25=8.75KN/m=2×1.9=3.8KN/m=2×1.9=3.8KN/m集中力=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+0.5×2×1.9=7.41KN=（1.92+0.5×1.9）×2=9.12KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+12.421=17.931KN=2.65/2×1.3/2×2=1.732KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2+6.563=12.073KN=（1.92+0.5×3.8）×2=11.02KN=（0.5×1.92+0.5×1.9）×2=5.51KN集中力矩=（12×0.5+0.9）×0.5×2+0.5=1.9KN·m=5.51×0.5×（0.4-0.25）=0.413KN·m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第七层计算简图：=0.5×1.9=0.95KN/m=0.5×1.9=0.95KN/m集中力=0.5×1.92×0.5=0.903KN=（0.5×1.92+1.92）=2.28KN=（1.92+0.5×3.8）×0.5=2.755KN=0.5×（1.92+0.5×3.8）×0.5=1.378KN集中力矩=·e=0.903×0.5×（0.4－0.25）=0.068KN·m=·e=1.378×0.5×（0.4－0.25）=0.103KN·m2．内力计算采用弯矩二次分配法进行计算，具体计算见附表5、6第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第七章内力组合一．横向框架梁内力组合荷载规范5.4.2结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：S式中——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表6―2采用；R——结构构件承载力设计值。承载力抗震调整系数表6―2材料结构构件受力状态钢柱，梁支撑节点板件，连接螺栓连接焊缝0.750.800.850.90砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他抗震墙受剪受弯0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏压0.750.750.800.850.851．组合方法（1）、结构抗震等级。结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查表可知，本工程的框架为三级抗震等级。（2）、框架梁的内力组合结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。对于框架结构，荷载效应组合的设计值可按下列规定采用：由可变荷载效应控制的组合第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸由永久荷载效应控制的组合式中，γG：永久荷载的分项系数；γQi：第i个可变荷载的分项系数；SGK：按永久荷载的标准值计算的荷载效应值；SQ1k：按可变荷载的标准值Sik计算的荷载效应值；Ψci：可变的组合值系数；n：参与组合的可变荷载数永久荷载的分项系数按下列规定采用：当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取1.2，对由永久荷载效应控制的组合取1.35；当其效应对结构有利时，一般情况下取1.0，对结构的倾覆、划移或漂移验算取0.9。可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4，对荷载标准值大于4KN/m2的工业建筑楼面结构的活荷载取1.3。梁内力控制截面一般取两端支座截面及跨中截面。支座截面内力有支座正、负弯矩及剪力，跨中截面一般为跨中正弯矩。a、梁支座负弯矩组合的设计值非抗震设计-M=-(1.2MGk+1.4MQk)-M=-(1.35MGk+1.4ΨcMQk)抗震设计-M=-(1.35MGE+MEk)式中，MGk、MQk为由恒载及楼面活荷载在梁截面上产生的弯矩标准值；MGE、MEk为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在梁截面上产生的弯矩标准值；Ψc为可变荷载组合值系数，对多层房屋取0.9，高层房屋取1.0。梁支座正弯矩组合的设计值b、梁支座正弯矩组合的设计值非抗震设计M=-1.0MGkM=-1.0(MGk+MQk)抗震设计M=1.3MEk-1.0MGE在进行上面式子组合内力时，其中MGk、MQk、MGE可乘以弯矩调幅系数β，取0.85。c、梁端剪力第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸非抗震设计V=1.2VGk+1.4VQkV=1.2VGk+1.4ΨcVQkV=1.35VGk+VQk式中，VGk、VQk分别表示由恒载及楼面活载在梁端截面产生的剪力标准值。抗震设计时，一、二、三级的框架梁跨高大于2.5的连梁，其梁端剪力设计值应按下式调整：V=ηvb(Mlb+Mrb)/ln+VGb式中，ln为梁的净跨；VGb为梁在重力荷载值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；Mlb、Mrb分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值；ηvb为梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级为1.1。d、跨间最大正弯矩组合的设计值抗震设计时，梁跨间最大弯矩应是水平地震作用产生的跨间弯矩与相应的重力荷载代表值产生的跨间弯矩的组合。由于水平地震作用可能来自左、右两个方向，因而应考虑两种可能性，分别求出跨间弯矩，然后取较大者进行截面配筋计算，如下图所示。求跨间最大弯矩通常采用两种方法：作弯矩包络图及解析法下面以左震作用时说明如何用解析法求跨间最大弯矩。从框架中截取梁为隔离体，如图所示。梁上作用重力荷载代表值1.2q1（梁自重及墙重）和1.2q2(板重及楼面活载的组合值)；梁两端作用弯矩设计值，它等于水平地震作用及重力荷载代表值产生的弯矩设计值之和，即Mlb=1.3MlEk-1.2MlGEβ，Mrb=1.3MrEk+1.2MrGEβ，此处为弯矩调幅系数。按下述步骤求梁跨间最大弯矩：（1）用平衡条件求梁端剪力Vlb。（2）写出距梁端截面x处的弯矩方程式M(x)；对图所示情况，最大弯矩可能在AC段或CD段，应分段写出方程式。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸（3）令dM(x)/dx=0，求出x。若x>0且与原假定相符合(如假定x在AC段)，则所得x有效；若x>0但于原假定不符合,应重新写M(x)并求x；若x<0，说明梁跨间弯矩比梁端正弯矩小，此时应以梁端正弯矩作为跨间最大正弯矩。（4）将x代入M(x)，即得梁跨间最大正弯矩。下面以第一层13~14轴梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大正弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。2．框架梁内力组合见附表73．确定跨间最大弯矩以第二层轴13~轴14间的梁为例,其余见表恒载=17.114KN/m=7.638KN/m=27.13KN第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸活载=4.75KN/m=10.21KN设计值=17.1141.2=20.537KN/m=(7.638+0.54.75)1.2=12.016KN/m=(27.13+10.210.5)1.2=38.68KN考虑左震情况下=267.53KN·m=326.71KN·m则乘以抗震调整系数0.75,则考虑右震情况=-341.12KN·m=-161.21KN·m第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸则乘以抗震调整系数0.75,则取其中的较大值,M=200.84KN·m层次轴11~轴13轴13~轴14二层189.50200.84三层165.62121.54四层140.03106.19五层93.5096.14六层112.7679.36七层171.80124.20二．横向框架柱内力组合柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。1．组合方法a．柱端弯矩M和轴力N组合的设计值非抗震设M=1.2MGk+1.4MQkN=1.2NGk+1.4NQkM=1.35MGk+1.4ΨcMQkN=1.35NGk+1.4ΨcNQk抗震设计M=1.35MGE+MEkN=1.35NGE+NEk式中，MGk、MQk为由恒载及楼面活载在柱端截面产生的弯矩标准值；NGk、NQk为由恒载及楼面活载在柱端截面产生的轴力标准值；MGE、MEk、NGE、NEk为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在柱端截面产生的弯矩、轴力标准值。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上述组合中求出下列最不利内力：第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸（1）/M/max及相应的N（ax及相应的M2）Nm（3）Nmin及相应的M对于抗震设计的组合，应注意从两个方面的水平地震或风荷载效应中确定它最不利内力，如图所示。b．柱端弯矩设计值的调整（1）一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：∑Mc=ηc∑Mb式中：∑Mc为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配；∑Mb为节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；ηc为柱端弯矩增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1。当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端的弯矩设计值可直接乘以上述强柱系数。框架底部若干层的柱反弯点不在楼层内时，说明该若干层的框架梁相对较弱，为了避免在竖向荷载和地震共同作用下引起变形集中，压曲失稳，故对柱端弯矩乘以柱端增大系数。（2）为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25、1.15。此处，底层是指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。c．柱端组合剪力设计值的调整非抗震设计时，柱端截面剪力组合设计值的表达式与梁相同，此时的V应为各种荷载作用下的柱端剪力。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸抗震设计时，一、二、三级的框架柱和框支柱端部组合的剪力设计值应按下式调整：V=ηvc（Mtc+Mbc）/Hn式中：V为柱端截面组合的剪力设计值；Hn为柱的净高；Mtc、Mbc分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，应符合上述柱端弯矩设计值调整的要求；ηvc为柱端剪力增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1。d．框架角柱地震作用效应的调整由地震引起的建筑结构扭转会使角柱地震作用效应明显增大，故应对角柱的地震作用效应予以调整。一、二、三级框架的角柱，经过上述调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值应乘以不小于1.10的增大系数。2．框架柱弯矩和轴力组合见附表8、附表9、附表10，框架柱柱端弯矩设计值的调整和剪力组合见附表11。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第八章截面设计一．框架梁截面设计抗震规范6.3.3梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：（1）梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入收压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。（2）梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。（3）梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.3采用，当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于2.0%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。本建筑工程抗震等级为三级，加密区长度为1.5和500中取大值，为900mm，箍筋最大间距为150mm，最小直径为8mm。1．梁的正截面受弯承载力计算当梁下部受拉时，按T行截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计翼缘计算按计算跨度考虑时：轴11~轴13间梁（T形梁）轴13~轴14间梁（倒L形梁）按梁间净距考虑时：轴11~轴13间梁（2~3层）轴11~轴13间梁（2~3层）轴11~轴13间梁（4~7层）轴11~轴13间梁（4~7层）第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸按翼缘厚度考虑时：，故不起控制作用（2层），故不起控制作用（3~7层）以第二层轴11~轴13间梁为例进行配筋，其余见附表12由上所诉翼缘宽度取1600mm，梁内纵向钢筋采用，，，属于第一类T形截面实配钢筋4Φ20（），，满足要求将下部跨间截面的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋，即轴13支座上部说明富裕，且不达到屈服，近似取实配钢筋4Φ20（），第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸满足要求轴11支座上部说明富裕，且不达到屈服，近似取实配钢筋5Φ20（），满足要求2．梁斜截面受剪承载力计算以第二层轴11~轴13间梁为例进行配筋，其余见附表12故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取2肢φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋（），则加密区长度取950mm，非加密区箍筋取2肢φ8@150，箍筋设置满足要求。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸二．框架柱截面设计抗震规范6.3.8柱的钢筋配置，应符合下列各项要求：（1）柱纵向钢筋的最小总配筋率应按下表采用，同时每一侧配筋率不应小于0.2%；柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（白分率）表8―1类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8（2）箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求1）一般情况下，当抗震等级为三级时，箍筋的最大间距采用8d，150（柱根100）的较小值，最小直径为2）三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm。框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm。1．柱截面尺寸验算柱截面尺寸宜满足剪跨比和轴压比的要求。柱的剪跨比不宜小于2，以防止发生脆性破坏。本框架结构的抗震等级为三级，根据《抗震规范》规定，柱的轴压比不宜超过0.9，具体验算见下表：第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸截面尺寸验算柱号层次轴11柱640036514.3179.9965.35252.817.550.11540036514.380.4124.82512.398.870.22440036514.3115.1943.22740.057.300.32340036514.3138.4177.94991.694.870.43240046514.3162.7392.741266.853.770.44140046514.3243.2681.541557.816.420.54轴13柱640036514.3183.3292.22230.245.450.10540036514.376.2539.60517.795.280.23440036514.3119.1563.27830.465.160.36340036514.3157.7379.441154.665.440.50240046514.3198.8395.911519.134.460.53140046514.3249.8397.341892.855.520.66轴14柱640036514.3152.5652.24152.898.000.07540036514.352.8524.54403.935.900.18440036514.384.4438.21703.346.050.31340036514.399.8452.111014.835.250.44240046514.3109.4155.261354.184.260.47140046514.3206.7171.641694.806.210.592．柱正截面承载力计算以第二层轴13柱为例，其余见附表13，根据轴13柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。轴13柱节点左、右梁端弯矩左震下右震下第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸取其中的大值，则根据强柱弱梁可得，框架为三级框架则，在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值（500/30=16.7mm），故取。柱的计算长度的确定：，因为，故应考虑偏心距增大系数。则取第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸对称配筋为大偏心受压情况。再按及相应的一组计算。，节点上、下柱端弯矩此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取。同理可求得，，第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸故为小偏心受压。按上式计算时，应满足及因为而故按构造配筋，且应满足。单侧配筋率所以选配2Φ20+1Φ18（实际）总配筋率3．柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值对于三级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值（满足要求）其中取较大的柱下端值，而且、不应考虑第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸取故该层柱选用φ8@150。柱端加密区的箍筋选用φ8@100。一层柱的轴压比n=0.66，查表可得，则最小体积配箍率取φ8，，则，根据构造要求，取加密区为φ8@100，加密区长度的取值：本框架抗震等级为三级，则柱箍筋加密区范围：柱端，取截面高度、柱净高的1/6和500mm三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的1/3。此处取500mm、4120/6=700mm、500mm中的较大值为700mm，具体位置见图纸。非加密区还应满足，故箍筋取φ8@150满足要求，其余柱箍筋计算结果见下表第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸框架柱箍筋计算表柱号层次实配箍筋（加密区非加密区轴11686.26417.56176.00686.400.280.5453φ8@1003φ8@150544.02417.56395.40686.40<00.5453φ8@1003φ8@150460.34417.56577.52686.40<00.5583φ8@1003φ8@150375.32417.56778.84686.40<00.6543φ8@1003φ8@150296.37531.96995.33858.00<00.6673φ8@1003φ8@150196.07531.961223.06858.00<00.8043φ8@1003φ8@150轴136103.92417.56159.07686.400.520.5453φ8@1003φ8@150546.21417.56308.27686.40<00.5453φ8@1003φ8@150472.58417.56518.81686.40<00.5863φ8@1003φ8@150392.12417.56719.92686.40<00.7493φ8@1003φ8@1502114.19531.96935.67858.000.120.7903φ8@1003φ8@1501106.2531.961143.37858.000.030.9673φ8@1003φ8@150轴146100.05417.56101.06686.400.520.5453φ8@1003φ8@150551417.56308.63686.40<00.5453φ8@1003φ8@150480.49417.56548.15686.40<00.5523φ8@1003φ8@150392.04417.56797.34686.40<00.6673φ8@1003φ8@150296.11531.961065.20858.00<00.7083φ8@1003φ8@150184.06531.961332.66858.00<00.8723φ8@1003φ8@150第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第九章楼板计算荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1．永久荷载的分项系数：1）当其效应对结构不利时对由可边荷载效应控制的组合，应取1.2；对由应用就荷载效应控制的组合，应取1.35；2）当其效应对结构有利时一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移和漂浮验算，应取0.92．可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：S=式中——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；——重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利是，不应大于1.0；、——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表3—1采用；——风荷载分项系数，应采用1.4；——重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——风荷载标准值的效应；——风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸地震作用仅计算水平地震作用1.30.0仅计算竖向地震作用0.01.3同时计算水平与地震作用1.30.5按弹性理论设计一．荷载设计值板B1，B2，B3板B4，B5，B6，B7，B8，B9，B0第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸二．双向板、单向板的确定：根据GB50010-200210.1.2lx/ly为双向板lx/ly为单向板钢筋混凝土板厚120mm，混凝土强度等级为C30，钢筋Ⅲ级钢。双向板支承情况见下图四边固定三边固定一边简支两边固定两边简支一边固定三边简支第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸四边简支三．计算跨度内跨：（轴线间距离），边跨：四．弯距计算跨中最大弯距为当内支座固定时在作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在作用下的跨中弯矩值之和。混凝土的泊松比为0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时作用下的支座弯矩。以B5板为例计算其跨中及支座弯矩按弹性理论计算的弯矩值区格项目B2B3B4B5B7B8B9B038003735373538002085373538101940481048106000600038004810700038200.790.780.620.630.550.780.540.51g+q/2(系数)0.03140.03700.01670.01270.01270.01210.01210.05790.01210.03750.04370.04960.04960.05040.05040.0064q/2(系数)0.05730.05850.07920.08920.08920.09070.09070.09500.03310.03270.02540.02100.02100.02030.02030.0181g+q-0.0728-0.0905-0.0769-0.0780-0.0780-0.0781-0.0781-0.1207第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸(系数)-0.0570-0.0753-0.1008-0.1093-0.1093-0.1104-0.11040.00006.3317.3034.4225.6701.3665.7234.5522.1333.8386.5405.3522.5571.7965.2326.0540.692-11.009-13.221-8.981-9.393-2.839-10.570-9.491-3.803-11.0090.0000.000-9.3930.000-10.5700.0000.000-8.619-11.000-11.773-6.903-3.978-8.794-13.4170.0000.0000.000-11.773-6.903-3.9780.000-13.4170.000五．截面设计根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20029.5.1钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表3—2规定的数值。钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%）表3—2受力类型最小配筋百分率受压构件全部纵向钢筋0.6一侧纵向钢筋0.2受弯构件、偏心受拉、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋0.2和45中的较大值板的最小配筋率截面有效高度：板底基本选用φ8钢筋，支座选用φ10钢筋，则方向跨中截面的，方向跨中截面的，支座截面的。截面设计用的弯矩可折减，折减方法如下：1）中间跨的跨中截面及中间支座截面，减少20%2）边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，当时减少20%；第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸当时减少10%，式中为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度；为沿楼板边缘方向板的计算跨度。为了便于计算，近似取，截面配筋情况如下现浇板钢筋计算项目截面配筋实际跨中B11.16910158φ8@200252B2l016.331101251φ8@150335l023.83893165φ8@180279B3l017.303101290φ8@130387l026.54093282φ8@130387B4l014.422101176φ8@180279l025.35293231φ8@150335B5l015.670101225φ8@180279l022.55793110φ8@200252B60.8610143φ8@200252B7l011.36610161φ8@200252l021.7969387φ8@180279B8l015.723101227φ8@150335l025.23293226φ8@150335B9l014.552101203φ8@180279l026.05493294φ8@150335B0l012.13310195φ8@180279l020.6929334φ8@200252支座1—2-8.619101342φ8@1303872—2-11.009101437φ8@1005032—3-13.221101525φ8@806292—5-8.619101342φ8@1303872—7-11.009101437φ8@1005033—5-11.000101437φ8@100503第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸4—5-9.393101373φ8@1203874—6-11.773101467φ8@1005034—7-11.773101467φ8@1005035—5-9.393101373φ8@1303875—6-6.903101274φ8@1503357—1-3.978101158φ8@1802797—8-10.570101420φ8@1303879—8-13.417101599φ10@1306039—0-13.417101599φ10@130603第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第十章次梁计算对二层轴1/13次梁进行计算一．内力计算计算简图由于同一性，取其中的一块图形进行荷载计算，荷载图如下恒载：活载：荷载折算：恒载第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸活载总荷载采用弯矩分配法进行计算，由于对称性，可进行简化（如下图）第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸跨内最大弯矩，，剪力最大值二．截面设计考虑AB跨，先对跨中进行配筋按计算跨度考虑按梁净距考虑按翼缘高度考虑，不考虑则第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸最小配筋率则配3Φ16（）对支座进行配筋则，富裕，达不到屈服配3Φ16（）梁斜截面配筋故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取2肢φ8@150，箍筋用HPB235级钢筋（），则非加密区箍筋取2肢φ8@150。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第十一章基础设计《建筑地基基础设计规范》GB50007——20023.0.2根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：1．所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；2．设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计；3．本工程满足可不作地基变形验算的建筑物条件，故可不作地基变形验算。3.0.4地基基础设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应按下列规定：1.按地基承载力确定基础底面积及埋深，传至基础上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。2.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载下应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。3.在确定基础高度、计算基础内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数。荷载规范的4.1.2设计基础时，楼面活荷载标准值应乘以规定的折减系数活荷载按楼层的折减系数表9―1墙、柱、基础计算截面以上的层数12～34～56～89～20》20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00（0.90）0.850.700.650.600.55一．基底面积确定根据地质勘察报告，地面下存在软弱层，为了防止地基产生不均匀沉降，本工程的基础采用十字交梁基础，由于底层柱的尺寸为、，故地基梁的尺寸确定为宽500mm，高800mm。同时对地基进行加固处理。根据地质材料查表可知，基床系数，级混凝土第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸，以F框架为例，确定其底面积。1．确定地基承载力经地基加固得根据地质勘察部门提供的地质资料，初步确定基底埋深为1.2米=120+1.1×20×（1.2-0.5）=135Kpa2．正常使用极限状态下荷载效应的标准组合轴11柱：Nk=847.13+114.90=962.03KN轴13柱：Nk=1284.77+223.00=1507.77KN轴14柱：Nk=1117.91+145.12=1263.03KN3．确定底面积（1）荷载分配F框架地基梁的弹性特征长度为由于纵向框架轴11、轴13、轴14地基梁的尺寸与F框架地基梁的尺寸相同，则地基梁的弹性特征长度相同，都为5.66mm。对节点荷载进行分配，过程如下第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸节点1节点2节点3由表查得（2）基底面积确定第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸取，验算是否符合要求满足要求理论上应对上述结果进行迭代，最终确定基底面积，根据有关方面的论文，该结果基本符合工程要求，故荷载不再重新分配，仅对局部位置进行调整。其余基底面积尺寸如上计算确定，最终平面图如下：二．内力计算以F框架为例1．考虑左震情况节点1第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸节点2节点3（1）截面特征第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸（2）节点荷载分配节点1节点2节点3由表查得（3）地基梁计算简图第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸（4）采用倒梁法计算F轴地基梁作用在地基梁上的压力由于轴F与轴G之间有电梯间，因此在电梯间底部浇筑现浇板与基础梁连成整体，进行内力计算时采用倒楼盖方法计算板的配筋，同时将板上的地基反力折算成荷载作用在地基梁上，然后进行地基梁内力计算。基底净反力　利用弯矩分配法求支座及跨间弯矩第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸具体分配如下弯矩图分别以各段梁为研究对象，可求得支座反力为剪力图第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸用倒梁法计算所得的支座反力与上部柱传来的竖向荷载之间有较大的不平衡力，这不平衡力主要是由于未考虑到基础梁的扰度与地基变形协调条件而造成的。因此对反力进行局部调整，将支座反力与柱轴力间的差值（正或负）均匀分布在相应支座两侧各1/3跨度范围内（支座悬臂段满布），作为地基反力的调整值，然后再进行一次连续梁分析。荷载作用情况如下弯矩图剪力图综合以后的弯矩、剪力图如下弯矩图第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸剪力图2．考虑右震情况节点1节点2节点3节点荷载分配与左震计算方法相同节点1节点2节点3作用在地基梁上的压力第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸基底净反力采用弯矩分配法然后进行支座反力调整，最后所得弯矩、剪力图如下：弯矩图剪力图3．考虑恒载与活载的组合（恒载起控制作用）节点1节点2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸节点3节点荷载分配与左震计算方法相同节点1节点2节点3作用在地基梁上的压力基底净反力采用弯矩分配法然后进行支座反力调整，最后所得弯矩、剪力图如下：第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸弯矩图剪力图考虑J框架计算简图根据规范，抗震荷载组合可以不考虑，故只对恒载与活载组合进行内力计算，采用倒梁法计算J轴地基梁内力，计算过程与F框架相似。考虑恒载与活载的组合1．情况：节点1节点2第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸节点3节点荷载分配节点1查表得，节点2节点3查表得，作用在地基梁上的压力（由于弯矩、剪力比较小，计算时不考虑）第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸基底净反力采用弯矩分配法然后进行支座反力调整，最后所得弯矩、剪力图如下：弯矩图剪力图2．节点1第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸节点2节点3节点荷载分配节点1查表得，节点2节点3查表得，作用在地基梁上的压力（由于弯矩、剪力比较小，计算时不考虑）第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸基底净反力采用弯矩分配法然后进行支座反力调整，最后所得弯矩、剪力图如下：弯矩图剪力图三．基础梁截面配筋第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸F框架截面配筋1．正截面配筋计算根据以上三种情况支座弯矩最大发生在恒载与活载组合情况下支座2处，跨中最大弯矩也发生在恒载与活载组合情况下，由于两跨弯矩比较接近，故取进行配筋。支座处按矩形梁进行计算，跨间按T形梁进行计算，首先对跨中进行配筋。最小配筋率则配5Φ20（）对支座进行配筋则，富裕，达不到屈服第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸配5Φ25（）2．斜截面配筋计算根据以上三种情况斜截面剪力最大发生在恒载与活载组合情况下支座2右侧。选配Φ10，，则，箍筋间距非加密区取150mm，加密区取100mm。加密区位置及长度按规范要求确定，具体见图纸J框架截面配筋与F框架计算方法相同，具体配筋：跨间轴11~132Φ20+2Φ18（）轴13~142Φ20+3Φ18（）支座5Φ20（）加密区箍筋取Φ10@100，非加密区箍筋Φ10@150。四．地基加固1．确定桩长桩径考虑到本工程地质条件及施工技术条件，取桩径，同时根据地质勘测报告可得，地面下四层土下承载力较好，如若桩要达到第四层土，桩长。取桩长。1．初估按以下两公式计算，取其中的较小值。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸3．设计要求水泥掺合比应以第四层淤泥质土为标准。查地质勘测报告可知其为16.8KN/m3，即取，则满足要求。4．确定取m=0.24，则可近似取5．确定桩总数根第十二章楼梯设计一．楼梯板设计取板厚h=100mm，板倾斜角tanα=150/280=0.5357，cosα=0.8815，取1m板带计算。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸1．荷载计算梯段板的荷载计算列于下表。恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γQ=1.4。总荷载设计值p=1.2×6.095+1.4×2.5=10.814kN/m。梯段板的荷载荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载水磨石面层(0.28+0.15)×0.65/0.28=0.998三角形踏步0.5×0.28×0.15×25/0.28=1.875混凝土斜板0.1×25/0.8815=2.836板底抹灰0.02×17/0.8815=0.386小计6.095活荷载2.52．截面设计TB1板水平计算跨度ln=2.24m，弯矩设计值。板的有效高度h0=100-20=80mm。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸选Ф8@150，As=348mm2分布筋每级踏步1根Ф8。TB2板水平计算跨度ln=1.4m，弯矩设计值1.42=2.120kN·m。板的有效高度h0=100-20=80mm。选Ф8@150，As=348mm2分布筋每级踏步1根Ф6。二．平台板设计设平台板厚为h=80mm，取1m宽板带计算。1．荷载计算平台板的荷载列于下表，总荷载设计值p=1.2×2.99+1.4×2.5=7.088kN/m。平台板的荷载荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载水磨石面层0.6580mm厚混凝土板0.08×25=2.0板底抹灰0.02×17=0.34小计2.99活荷载2.52．截面设计平台板的计算跨度，弯矩设计值，板的有效高度。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸三．平台梁的设计设平台梁的截面尺寸为200mm×400mm。（1）荷载计算平台梁的荷载荷载种类荷载标准值恒荷载梁自重0.2×(0.4-0.1)×25=1.5梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×17=0.102平台板传来2.99×1.2/2=1.784梯段板传来6.095×2.24/2=6.8264小计10.212活荷载（2）截面设计平台梁的计算简图（单位：kN/m）第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸平台梁的弯矩图（单位：）平台梁的剪力图（单位：kN）截面按倒L形计算，，梁的有效高度h0=300-35=265mm。经判别属第一类T形截面配置箍筋，则斜截面受剪承载力满足要求。第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸第十三章砌体结构一．砌体结构计算控制数据结构类型：砌体结构结构总层数：5结构总高度：17.950地震烈度：7.5楼面结构类型：现浇钢筋砼楼面(刚性)墙体材料：烧结砖墙体材料的自重(kN/m3)：22.0地下室结构嵌固高度(mm)：0.0砼墙与砌体弹塑性模量比(3-6)：3.0构造柱是否参与共同工作：是二．结构计算总结果结构等效总重力荷载代表值：24495.4墙体总自重荷载：19292.2楼面总恒荷载：10307.0楼面总活荷载：3197.0水平地震作用影响系数：0.120结构总水平地震作用标准值(kN)：2939.4三．各层计算结果第1层本层层高(mm)：4600.0本层重力荷载代表值(kN)：6653.2本层墙体自重荷载标准值(kN)：4759.2本层楼面恒荷载标准值(kN)：2080.0本层楼面活荷载标准值(kN)：754.0本层水平地震作用标准值(kN)：276.7本层地震剪力标准值(kN)：2939.4本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M7.5(墙体各项验算结果见下图)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸1层局部受压计算结果(抗力与效应之比)1层抗震验算结果(抗力与效应之比)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸1层墙高厚比验算结果(高厚比β/允许高厚比［β］)1层墙受压承载力计算图(抗力与荷载效应之比φfA/N)第2层本层层高(mm)：3600.0本层重力荷载代表值(kN)：5861.7本层墙体自重荷载标准值(kN)：3633.2本层楼面恒荷载标准值(kN)：1855.0本层楼面活荷载标准值(kN)：747.0第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸本层水平地震作用标准值(kN)：434.6本层地震剪力标准值(kN)：2662.7本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M7.5(墙体各项验算结果见下图)2层局部受压计算结果(抗力与效应之比)2层抗震验算结果(抗力与效应之比)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸2层墙高厚比验算结果(高厚比β/允许高厚比［β］)2层墙受压承载力计算图(抗力与荷载效应之比φfA/N)第3层本层层高(mm)：3600.0本层重力荷载代表值(kN)：5861.7本层墙体自重荷载标准值(kN)：3633.2本层楼面恒荷载标准值(kN)：1855.0本层楼面活荷载标准值(kN)：747.0本层水平地震作用标准值(kN)：625.4本层地震剪力标准值(kN)：2228.2本层块体强度等级MU:10.0第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见下图)3层局部受压计算结果(抗力与效应之比)3层抗震验算结果(抗力与效应之比)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸3层墙高厚比验算结果(高厚比β/允许高厚比［β］)3层墙受压承载力计算图(抗力与荷载效应之比φfA/N)第4层本层层高(mm)：3600.0本层重力荷载代表值(kN)：5861.7本层墙体自重荷载标准值(kN)：3633.2本层楼面恒荷载标准值(kN)：1855.0本层楼面活荷载标准值(kN)：747.0本层水平地震作用标准值(kN)：816.1本层地震剪力标准值(kN)：1602.8第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见下图)4层局部受压计算结果(抗力与效应之比)4层抗震验算结果(抗力与效应之比)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸4层墙高厚比验算结果(高厚比β/允许高厚比［β］)4层墙受压承载力计算图(抗力与荷载效应之比φfA/N)第5层本层层高(mm)：3600.0本层重力荷载代表值(kN)：4579.6本层墙体自重荷载标准值(kN)：3633.2本层楼面恒荷载标准值(kN)：2662.0本层楼面活荷载标准值(kN)：202.0本层水平地震作用标准值(kN)：786.7本层地震剪力标准值(kN)：786.7本层块体强度等级MU:10.0第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见下图)5层抗震验算结果(抗力与效应之比)5层墙高厚比验算结果(高厚比β/允许高厚比［β］)第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸5层墙受压承载力计算图(抗力与荷载效应之比φfA/N)四．砌体基础设计1．基础选型因房屋荷载较大，为增加基础整体性，选用肋式墙下条形基础。根据构造要求，基础断面尺寸如下图所示。（1）基础宽度计算考虑到刚性基础截面高度较大，预选基础埋深为室外地坪下1.5米。（2）地基承载力（3）按地基承载力计算基底宽度取b=2.1m2．配筋计算（1）基底实际压力第121页 扬州大学毕业设计（论文）专用纸基础板配筋计算取1m板宽，计算翼缘根部内力所以，选配φ12@100，1131mm2（2）肋梁配筋，纵肋内的纵向受力钢筋，按构造要求应配置上、下相同的钢筋，选配4φ18，As=1017mm2,0.2%，满足要求。其他基础计算从略，详见下表：基础配筋表基础种类b(mm)梁高梁宽基础板配筋As(mm2)肋梁配筋As(mm2)1-11500450480φ12@10011314φ1810172-21800450480φ12@10011314φ1810173-32100450480φ12@10011314φ181017第121页'