基坑支护毕业设计

'本科毕业设计（论文）郑州地铁碧沙岗站基坑支护设计专业名称：土木工程年级班级：土木本11-5班学生姓名：指导教师：河南理工大学土木工程学院二○一三年六月十日 河南理工大学本科毕业设计（论文）Abstract摘要基坑支护工程是我国当前工程领域一个重要的研究方向，随着我国建设事业的发展，城市的高层建筑大量涌现，极大的推动了深基坑工程设计理论和施工技术的不断发展，同时也产生了大量的深基坑支护设计与施工问题。如何根据场地工程性质、水文地质、环境条件制定合理的设计方案；如何在保证稳定性的前提条件下，设计最经济的方案，也是基坑比较重要的问题。因此在基坑工程设计与施工中，需要严谨、周密的分析与计算。本基坑根据工程概况及其特点，在考虑基坑的安全性和经济性的前提下，通过方案比选采用地下连续墙加钢支撑支护方案，采用朗肯土压力理论计算土压力，通过等值梁法计算墙体内力及各支点反力。本设计主要内容有：工程概况的论述；支护方案的比选；土压力计算；围护结构内力的计算；钢支撑设计；基坑的稳定性分析；基坑变形估算及控制；施工组织设计。关键词：基坑支护；地下连续墙；钢支撑；等值梁法II 河南理工大学本科毕业设计（论文）AbstractAbstractFoundationpitsupportingprojectiscurrentlyanimportantresearchdirectioninthefieldofengineeringinChina,withthedevelopmentofconstructioncauseinourcountry,thecity"shigh-risebuildingsspringingup,thedeepfoundationpitengineeringhasbeenheavilypromotedbythedevelopmentofdesigntheoryandconstructiontechnology,atthesametimealsoproducedalargenumberofdeepfoundationpitsupportingdesignandconstructionproblems.Howtoaccordingtothenatureofsiteengineering,hydrogeology,environmentalconditions,formulatereasonabledesignscheme;Howtoensurethestabilityofthepremisecondition,designthemosteconomicalsolution,alsoisfoundationofthemoreimportantquestion.Thereforeindesignandconstructionoffoundationpitengineering,theneedtorigorous,carefulanalysisandcalculation.Accordingtotheengineeringgeneralsituationandcharacteristicsofthefoundationpit,andonthepremiseofthesafetyoffoundationpitandeconomy,throughschemescomparisonusingundergroundcontinuouswallwithsteelsupportsupportscheme,earthpressureisobtainedbyusingtheRankine"searthpressuretheory,throughtheequivalentbeammethodtocalculateinternalforceandthepivotreactionforceofwall.Thisdesignmaincontentincludes:projectoverviewisdiscussed;Supportschemecomparison;Earthpressurecalculation;Retainingstructureinternalforcecalculation;Steelsupportdesign;Stabilityanalysisoffoundationpit;Deformationcalculationsandcontrol;Constructionorganizationdesign.Keywords:Foundationpitsupporting;Theundergroundcontinuouswall;Steelsupport;EquivalentbeammethodII 河南理工大学本科毕业设计（论文）目录目录第一章绪论11.1毕业设计目的及意义11.2国内外研究现状简述11.3毕业设计主要内容及方法1第二章工程概况22.1工程简介22.1.1设计依据22.1.2设计原则22.2工程地质与水文地质条件22.2.1工程地质条件22.2.2地震烈度52.2.3水文地质条件52.2.4工程地质评价62.3车站基坑周边情况62.3.1车站基坑周边管线情况62.3.2车站基坑周边建筑物情况72.3.3车站基坑周边交通疏解情况7第三章支护方案的选择与比较93.1基坑支护的类型及其特点和适用范围93.1.1深层搅拌水泥土围护墙93.1.2土钉墙93.1.3排桩支护93.1.4槽钢钢板桩103.1.5SMW工法103.1.6地下连续墙103.2方案的比较及确定113.2.1基坑的特点113.2.2支护方案的选择1149 河南理工大学本科毕业设计（论文）目录第四章支护结构设计134.1土压力计算参数确定134.1.1地面荷载的确定134.1.2计算参数的确定134.2结构内力计算154.2.1计算理论的确定154.2.2初步选定各支撑点位置154.2.3土压力计算154.2.4用等值梁法计算弯矩174.3地下连续墙的配筋计算244.3.1纵筋配置244.3.2水平筋配置274.4支撑设计274.4.1方案比较274.4.2内支撑系统的材料及结构布置274.4.3支撑设计274.4.4立柱设计294.5基坑的稳定性验算294.5.1概述294.5.2基坑的整体稳定性验算294.5.3基坑的抗隆起稳定验算304.5.4基坑支护结构踢脚稳定性验算314.6基坑变形估算及控制324.6.1概述324.6.2水平位移估算324.6.3基坑隆起估算324.6.4地表沉降估算33第五章支护结构施工345.1地下连续墙的施工345.1.1导墙施工3449 河南理工大学本科毕业设计（论文）目录目录5.1.2槽段开挖施工355.1.3钢筋笼吊装施工375.1.4接头形式395.1.5泥浆系统施工395.2钢支撑施工405.3地下连续墙施工难点425.3.1导墙施工的难点及对策425.3.2成槽的难点及对策435.3.3钢筋笼安装难点及对策445.3.4导管装配、浇筑混凝土的难点及对策445.4工程质量的保证445.5文明施工措施455.6环境保护措施45第六章结论47参考文献48致谢4949 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢第一章绪论1.1毕业设计目的及意义基坑支护工程造价高，开工数量多，是各施工单位争夺的重点，由于其技术复杂，涉及范围广，变化因素多，也是工程中最具有挑战性的技术难点，同时也是降低工程造价，确保工程质量的重点。本设计根据车站建筑及市区施工对环境的要求，经过与其它支护方案对比，采用了地下连续墙加钢支撑支护。地下连续墙支护刚度大，止水效果好，工效高，工期短，质量可靠，是支护结构中最强的支护型式，适用于地质条件差和复杂，基坑深度大，对振动、噪音要求较高的基坑。本工程地处城市建筑密集区，空间狭小，采用地下连续墙可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，能够充分发挥其经济效益，在施工过程中，几乎不会引起地面沉降，因此对周围建筑影响较小。1.2国内外研究现状简述地下连续墙正在代替很多传统的施工方法，被用于基础工程的很多方面。随着许多新技术、新设备和新材料的出现，地下连续墙的研究与创新仍在不断进行。目前地下连续墙多为现浇地下连续墙，常用成槽施工机械有：抓斗式成槽机，回转式成槽机，冲击式成槽机。由于工厂化预制技术的发展，预制技术也在不断运用到地下连续墙中。预制地下连续墙多为空心截面，节省材料，便于运输，制作与养护不占用绝对工期，泥浆护壁时间大大缩短，免掉了拔出锁口管的过程，节约成本和工期。随着施工技术的的发展、高强混凝土的开发、施工自动化管理的实现以及新型深槽挖掘机的面世，超薄型、大深度、工厂化预制已成为地下连续墙的重要研究方向。1.3毕业设计主要内容及方法根据车站周边建筑及市区施工对环境的要求，车站基坑采用地下连续墙及钢支撑技术。根据车站地质勘察资料，采用朗肯理论计算土压力。在进行结构内力计算时，按照等值梁法来计算挡土结构的弯矩和支撑力，参照《建筑基坑支护技术规程》确定地下连续墙的嵌固深度。为保证基坑的安全与稳定，对基坑稳定性进行验算，并对基坑变形进行估算。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢第二章工程概况2.1工程简介碧沙岗站是郑州市轨道交通1号线一期工程的一个盾构过渡站，车站位于建设西路与百花路十字交叉口，靠建设路北侧。建设西路为双向六车道，为郑州市十条精品街之一，路面交通流量及商业客流量大，站位附近的用地以商业用地，居住用地为主。车站起点里程右DK14+325.200，终点里程右DK14+515.600，有效站台中心里程右DK14+447.000，车站基坑长度190.4m，基坑开挖深度16.26m。车站主体结构为地下二层双跨结构，结构宽18.5m，高13.06m，顶板覆土厚3.0m，车站底板底埋深16.06m。2.1.1设计依据⑴《郑州轨道交通1号线一期工程施工图设计第四篇车站工程第六册碧沙岗站第二分册车站结构第一部分主体围护结构》（2009年6月发）⑵招标文件和投标文件⑶我单位上报的总体施工组织设计2.1.2设计原则⑴根据对现场的实地考察，设计和编制经济合理、切实可行的施工图纸和施工方案。⑵采用先进施工技术和施工设备，严格管理，确保工程质量。⑶严格服从总体施工组织设计安排。2.2工程地质与水文地质条件2.2.1工程地质条件碧沙岗站地貌类型为山前冲洪积缓倾斜平原，场地较平整。根据野外编录资料，结合场地原位测试与室内土工试验成果，本场地45m以上地基土属第四系（Q）沉积地层，按其成因类型、岩性和工程性能可划分七个主层，六个亚层。各土层特征自上而下分述如下：第层（Q4ml）：杂填土，杂色，稍湿，稍密，上部1～6cm为沥青路面，下部主要为三七灰土、碎石子等，含建筑垃圾。层底标高101.7～106.33m，层底深度0.5～49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢3.8m，平均层厚1.5m。第层（Q3al）：粉砂，浅黄色，稍湿，中密，矿物成分以长石、石英、云母为主，可见植物根系及贝壳碎片，该层分布极不均匀，局部可见此层。静力触探Ps平均值为8.0MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为17.3。第-1层（Q3al）：粉土，褐黄色，稍湿～湿，中密，含锈黄斑、浅灰斑，粘粒含量稍高，局部有少量小钙核和蜗牛碎片。无光泽反应,干强度低，韧性低，摇振反应中等。静力触探Ps平均值为4.5MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为15.9。第-2层（Q3al）：粉土，浅黄色，稍湿，中密～密实，局部含大量铁锈斑、少量浅灰斑，含少量小钙核、砂质含量高，偶见蜗屑，少许钙白色斑点。无光泽反应,干强度低，韧性低，摇振反应中等。静力触探Ps平均值为10.2MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为19.5。第层（Q3al）：粉砂，褐黄色，稍湿，中密～密实，矿物成分以长石、石英、云母为主，含少量粘粒。标贯击数N经杆长修正后的值为22.6。第-1层（Q3al＋pl）：粉土，黄褐色，稍湿～湿，稍密～中密，粘粒含量较高，局部为粉质粘土，含铁锈斑、少量浅灰斑，含较多钙质结核，粒径1～3cm。无光泽反应,干强度低，韧性低，摇振反应中等。静力触探Ps平均值为3.3MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为17.9。第-2层（Q3al＋pl）：粉土，黄褐色，稍湿，中密~密实，砂质含量较高，局部为粉质粘土，含铁锈斑，少量浅灰斑，含少量钙质结核，粒径1～4cm。无光泽反应,干强度低，韧性低，摇振反应中等。静力触探Ps平均值为7.32MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为22.3。第-3层（Q3al＋pl）：粉土，棕黄~褐黄色，稍湿～湿，中密～密实，含Fe、Mn铁斑点，含少量钙核。无光泽反应,干强度低，韧性低，摇振反应中等。静力触探Ps平均值为3.11MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为16.5。第-4层（Q3al＋pl）：粉土，棕黄～褐黄色，稍湿，中密～密实，含铁、锰斑点，含大量钙质，局部钙质胶结。稍有光泽,干强度中等，韧性中等，摇振反应中等。静力触探Ps平均值为10.34MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为33.4。第-1层（Q2al＋pl）：粉质粘土，棕黄~褐黄色，可塑～硬塑，含铁锈斑，夹有少量青灰斑、黑色斑块，含少量钙核稍有光泽,干强度中等，韧性中等，无摇振反应。静力触探Ps平均值为2.9MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为17.5。第-2层（Q2al＋pl49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢）：粉质粘土，棕黄～褐红色，可塑～硬塑，含铁锰质斑点、少量浅灰斑，含大量钙核，局部夹有钙质胶结。稍有光泽,干强度中等，韧性中等，无摇振反应。静力触探Ps平均值为3.6MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为17。第-3层（Q2al＋pl）：粉质粘土，褐黄色～棕红色，可塑～硬塑，见铁锰质斑点，较多钙质结核，切面光滑。稍有光泽,干强度中等，韧性中等，无摇振反应。静力触探Ps平均值为3.0MPa，标贯击数N经杆长修正后的值为17.2。第层（Q2al＋pl）：粉土，褐黄色～棕红色，湿，密实，具有绿色团块，含锰质斑点，含钙质结核，局部钙质胶结层，局部夹薄层钙质胶结层，无光泽，强度中等，韧性中等，摇震反应中等。标贯击数N经杆长修正后的值为19.6。表2-1基坑的土层设计参数值地层岩土自地面往下深度（m）平均深度（m）天然密度凝聚力kPa内摩擦角°压缩系数压缩模量Mpa静止侧压力系数承载力特征值Kpa杂填土0～2.01.51.755100.327.810.7150粉砂1.2～4.82.21.90280.248.470.6160-1粉土3.6～93.11.818200.1610.10.58160-2粉土6.1～10.32.71.8419210.1112.90.56190粉砂9～17.42.520290.05910.240.5200-1粉土11.8～14.31.31.7921190.1811.40.48150-2粉土14.3～19.23.41.8419220.1210.50.42220-3粉土16.9～22.52.11.8617200.1410.80.4180-4粉土18.7～23.41.51.9317190.168.40.38220-1粉质粘土20.7～26.83.61.9826210.1810.80.37230-2粉质粘土24.7～30.53.21.9921230.1790.35240-3粉质粘土27.6～345.11.9124180.257.10.35280粉土32.2～37.34.81.9325190.219.10.328049 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢2.2.2地震烈度据《建筑抗震设计规范》“GB50011-2010”规范附录A，郑州市抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.15g。根据本场地资料，覆盖层厚度40m左右，根据站点波速测试资料，场地20m深度内土层的等效剪切波速为275.0m/s、276.3m/s，平均值Vse大于250m/s，根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第4.1.3条，确定本场地为中硬场地土；属Ⅱ类建筑场地；按照“GB50011-2010”规范第5.1.4条，场地特征周期值为0.35s。2.2.3水文地质条件（1）地表水位于工作区东约1.5Km为金水河，且金水河河水位变化受人为控制，目前河底部及河床两侧已进行表面硬化，因此与地下水联系不大。但根据前期对暴雨条件下的地面水情况的观察，本地区市政排水管网排水能力较差，根据走访调查，在雨季，本区域的地表水最高达50cm，对施工影响较大。（2）地下水位埋深本区浅层含水层岩性以粉土、粉质粘土为主，属松散岩类孔隙潜水。本场地3～5年最高水位埋深约为25m（标高约83m），抗浮设计水位按百年最高水位考虑最高水位埋深约为23m（标高约85m）。（3）地下水类型及富水性在现有勘探深度内，含水层岩性以粉土、粉质粘土为主，属松散岩类孔隙潜水。据规范GB50307-2012表8.3.4条含水层属弱透水层，富水性较差，深5.0m的单井涌水量＜100.0m3/d。（4）地下水的补给、径流、排泄及动态特征含水层岩性以粉土为主，主要接受大量降雨及侧向迳流补给。天然条件下浅层地下水流向为WN向310o，水力坡度为2.69%0，地下水降落漏斗流速1.88×m/d郑州市浅层中心在西开发区附近，场地地下水流向北西301度，水力坡度2.69‰。受周围棉纺厂生活区地下开采的影响，排泄方式主要以人工开采及水平径流为主。（5）水化学特征及腐蚀性评价本场水化学类型主要为HCO3.CL-Ca型。本地区干燥指数小于1.5，属湿润区，场地土层含水量一般小于30%，本地区环境类型为Ⅲ类。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢2.2.4工程地质评价本车站地层以粉土、粉质粘土为主，中间夹两层粉砂，对施工而言，总体地质条件较差，尤其是粉砂层，土层凝聚性系数为0。填土层组成物质复杂，颗粒粒度极不均匀，土性差异大，结构松散，开挖易坍塌，引起地面变形。拟建场地可能分布废弃枯井，枯井中可能充填有块石，施工中还可能遇到未查明的地下构造物等硬物，应及时处理。2.3车站基坑周边情况2.3.1车站基坑周边管线情况本车站横跨主体结构的管线相对较多，主要有给水管、通讯、电力、燃气、路灯、排水等。附属结构范围内管线相对较多，部分对施工影响大的管线需要改迁。根据主体及围护结构范围内各种管线的具体情况编制各种管线拆迁、保护方案。建设单位应当在基坑工程勘察前，对基坑外边缘3倍开挖深度范围内的各类管线进行详细调查，结合基坑围护设计绘制管线分布图，详细标明管线类型、管径、埋深、管线与基坑距离等信息，并交管线权属单位认可。工程开工前，建设单位（施工单位）应与管线权属单位协商制定专项管线保护方案，并经管线权属单位认可。办理正式施工手续前，应完成1、2项工作并提交基坑工程周边管线保护确认会签单。表2-2主体结构范围内管线序号管线名称型号位置m长度m埋深m处理方案1排水砼DN800建设路中北16m1412改迁中北18m2通讯PVC400*300百花路中西8.5m18.51.15悬吊保护3热力钢2根520百花路中西6.5m18.56抬高后悬吊4排水砼DN500百花路中心18.50.7临时废除5电力隧道钢筋砼2.6*2.6百花路中东2.5m233.14永久改迁6给水铸铁DN200百花路中东5.9m18.51.1悬吊保护7热力钢DN250DN100百花路中东18.56抬高后悬吊8燃气钢DN200百花路中东7.5m18.51.2悬吊保护9电力PVC300*200百花路中东9m18.50.95悬吊保护49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢表2-3附属结构范围内管线序号管线名称型号位置m长度m埋深m处理方案1雨水砼DN800中北181422.04废除2燃气钢DN200中北22.5242.81.2临时改迁3给水铸铁DN800中北23.5236.791.3临时改迁4电力PVC400*300中北27229.860.95临时改迁5雨水砼DN800中南17207.672.4废除6污水砼DN1000中南20191.542.8废除7给水铸铁DN200中南28.5130.151.1永久改迁8电力PVC400*300中南23.5225.830.95废除9通讯PVC400*200中南26.5234.410.86临时改迁10电力PVC中北22229.860.9临时改迁2.3.2车站基坑周边建筑物情况根据有关要求，对碧沙岗站基坑周围50m范围的的建筑物进行了初步调查。表2-4基坑周围的建筑物序号结构物名称距基坑距离结构形式地上层数地下层数基础形式埋深（m）建造时间1鑫苑国际22.4m框架结构212箱式1020092房产交易中心36.3m框架结构121桩基4.4519973群艺宫40.2m框架结构31桩基3.519584泰隆大厦32.4m框架结构201条形4.619985五厂家属楼12.9m砖混结构30条形1.519562.3.3车站基坑周边交通疏解情况建设西路为双向六车道，为郑州市十条精品街之一，路面交通流量及商业客流量大。施工期间，建设西路主线机动车道需向两侧绕行通行，根据相关单位批准的碧沙岗站临时用地范围及施工期间交通疏解方案：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢在建设路北侧，破除施工围挡2.4米宽的现状混行车道、拆除6米宽的现状人行道，在施工围挡北侧新建9.7米宽临时道路（占用规划红线外1.3米）；在建设路南侧，施工围挡以南新建16.3米宽临时道路，其中拆除4.0米现状花坛和4.8米现状人行道，保留现状7.5米混行车道，拆除的人行道和花坛按新建机动车道沥青混凝土路面恢复，保留的现状7.5米湖混行车道在其上复浇0.04米厚的沥青混凝土。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢第三章支护方案的选择与比较3.1基坑支护的类型及其特点和适用范围3.1.1深层搅拌水泥土围护墙深层搅拌水泥土围护墙是采用深层搅拌机就地将土和输入的水泥浆强行搅拌，形成连续搭接的水泥土柱状加固体挡墙。水泥土围护墙优点：由于一般坑内无支撑，便于机械化快速挖土，具有挡土、止水的双重功能，一般情况下较经济，施工中无振动、无噪音、污染少、挤土轻微，因此在闹市区内施工更显出优越性。水泥土围护墙的缺点：首先是位移相对较大，尤其在基坑长度大时，为此可采取中间加墩、起拱等措施以限制过大的位移；其次是厚度较大，只有在红线位置和周围环境允许时才能采用，而且在水泥土搅拌桩施工时要注意防止影响周围环境。3.1.2土钉墙土钉墙是一种边坡稳定式的支护，其作用与被动的具备挡土作用的围护墙不同,它是起主动嵌固作用,增加边坡的稳定性,使基坑开挖后坡面保持稳定。土钉墙主要用于土质较好地区,我国华北和华东北部一带应用较多,目前我国南方地区亦有应用,有的已用于坑深10m以上的基坑,稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好、在土质较好地区应积极推广。采用土钉墙的一般要求：①土钉墙可适用于塑，不塑或坚硬的粘性土；②在有地下水的土层中，土钉支护应该在充分降排水的前提下采用；③土钉墙容易引起土体位移，采用土钉墙支护应慎重考虑，墙体变形对周围环境的影响。3.1.3排桩支护基坑开挖时，对不能放坡或由于场地限制不能采用搅拌桩支护，开挖深度在6～10m左右时，即可采用排桩围护。排桩可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩等。当基坑开挖深度较大时，可设置多道支撑，以减少内力,采用冲钻孔桩能够穿越条石、旧基础。可以同步施工，从而施工有利于组织、方便、工期短;49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢桩间缝隙易造成水土流失，特别时在高水位软粘土质地区，需根据工程条件采取注浆、水泥搅拌桩、旋喷桩等施工措施以解决挡水问题；适用于软粘土质和砂土地区，但是在砂砾层和卵石中施工困难应该慎用；桩与桩之间主要通过桩顶冠梁和围檩连成整体，因而相对整体性较差，当在重要地区，特殊工程及开挖深度很大的基坑中应用时需要特别慎重。3.1.4槽钢钢板桩这是一种简易的钢板桩围护墙，由槽钢正反扣搭接或并排组成。槽钢长6～10m,型号由计算确定。其特点为：槽钢具有良好的耐久性,基坑施工完毕回填土后可将槽钢拔出回收再次使用，施工方便,工期短，不能挡水和土中的细小颗粒，在地下水位高的地区需采取隔水或降水措施；抗弯能力较弱，多用于深度小于4m的较浅基坑或沟槽，顶部宜设置一道支撑或拉锚，支护刚度小，开挖后变形较大。这与本工程地下水位高，地水丰富的地质条件极不相称。很显然本基坑软弱的地质条件16.26m的开挖深度，以及地处城市建筑密集区对挠曲位移的严格要求等均不适宜采用钢板桩支护，一经采用必将造成严重后果。3.1.5SMW工法SMW工法亦称劲性水泥土搅拌桩法，即在水泥土桩内插入H型钢等(多数为H型钢，亦有插入拉森式钢板桩、钢管等)，将承受荷载与防渗挡水结合起来，使之成为同时具有受力与抗渗两种功能的支护结构的围护墙。SMW支护结构的支护特点主要为：施工时基本无噪音，对周围环境影响小，结构强度可靠，凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可使用，特别适合于以粘土和粉细砂为主的松软地层。挡水防渗性能好，不必另设挡水帷幕，可以配合多道支撑应用于较深的基坑，此工法在一定条件下可代替作为地下围护的地下连续墙，在费用上如果能够采取一定施工措施成功回收H型钢等受拉材料，则大大低于地下连续墙，因而具有较大发展前景。3.1.6地下连续墙通常连续墙的厚度为600mm、800mm、1000mm，也有厚达1200mm的。地下连续墙刚度大，止水效果好，是支护结构中最强的支护型式，适用于地质条件差和复杂，基坑深度大，周边环境要求较高的基坑，但是造价较高，施工要求专用设备优点：①施工时振动小，噪音低，非常适合本基坑的开挖支护设计；②墙体刚度大，特别适合本基坑复杂的地质条件，尤其是对松散填土及软塑淤泥质粉质粘土的支挡效果明显，基坑安全性能够得到保证；③防渗性能好，地下连续墙现今工艺已成熟，在墙体结头和施工方法上都得到改进，墙体几乎不透水；④49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢占地少，本工程地处城市建筑密集区，空间狭小，采用地下连续墙可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，能够充分发挥其经济效益，在施工过程中，不会引起地面沉降，因此对周围建筑没有丝毫影响；⑤工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。采用地下连续墙是真正的优质高效，符合现代都市的竞争理念，业主容易接受。缺点：①对废泥浆处理，不但会增加工程费用，如泥水分离不完善或处理不当，造成新的环境污染；②槽壁坍塌问题。如地下水位急剧上升，护壁泥浆液面急剧下降，土层中有软弱的砂性砂层，泥浆的性质不当或已变质，施工管理不当等均可能引起壁槽壁坍塌，引起地面沉降，危害邻近工程结构和地下管理的安全；③同时也可能使墙体混凝土体积超方，墙面粗躁结构尺寸超出允许界限；采用地下连续墙费用要相对较高。3.2方案的比较及确定3.2.1基坑的特点综合分析本工程的地理位置、土质条件、基坑开挖深度及周围环境的影响，有以下的特点：（1）基坑开挖面积较大，下方市政管线较多。（2）基坑开挖深度范围内的土层的工程性较差，地层复杂，施工控制难度大。（3）基坑周围存在高层建筑及待建高层，对沉降要求较高，且可能牵扯到文物的保护，环境条件复杂。（4）开挖深度达16.26米，属一级基坑。（5）基坑所在地地下水常年在25米以下，而开挖深度在16.26米，所以无需作降水处理。（6）站址周围居民区较多，对于施工噪音、泥浆排放、废水处理及排放等均有较高的要求。3.2.2支护方案的选择根据本工程的特点，设计时此基坑有可能采用的几种支护形式从技术上和经济上进行了分析比较。（1）采用钻孔灌注桩作为挡土结构、深层水泥搅拌桩为止水帷幕及结合钢管内支撑的支护体式。优点：钻孔灌注桩施工容易、造价较低，目前此种技术比较成熟。另外49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢深层水泥搅拌桩为止水帷幕时有好的效果防水。钢管内支撑具有拼装方便、施工速度快并可以多次重复使用等优点，并可施加预应力。此时支护结构有一定的安全性和经济性。缺点：主体结构深度太大，支护结构整体性较差，施工复杂，难度较大。（2）采用地下连续墙及钢支撑。优点：施工振动小，噪音低，非常适于城市施工；墙体刚度大，防渗性能好，可以贴近施工；适用于多种地基条件，可以作为刚性基础；占地少，可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间；工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。本方案充分考虑了基坑在交通干线旁，高度大等特点。主体采用地下连续墙强度高又可以止水，并成为基础的结构部分，与后浇的内衬共同组成永久性结构的侧墙。机械化程度高，能保证工期，是比较安全可靠的施工方法。缺点：地下连续墙作为挡土结构时造价比较高；在一些特殊地质条件下施工难度大；还须有泥浆处理条件，对废泥浆的处理会造成环境污染。施工中如出现槽壁坍塌问题会引起邻近地面沉降，墙体混凝土超方。由于碧沙岗站周围都是住宅或是商用建筑，所以对整个车站建设过程的要求都比较高，这样对本站的建设工期提出了严峻的考验，为了应对这一问题，地下连续墙工法是有绝对优势的，它不但在降低噪音方面可以不用考虑对周围居民的影响，而且这种工法在整个施工过程中机械化程度高，施工效率高，可以减少按预定工期完成建设的压力。其次，碧沙岗站施工场地占用空间有限，工作展开比较困难，而连续墙它可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，能够充分发挥其经济效益，在施工过程中，不会引起地面沉降，因此对周围建筑几乎没有影响的，在这一问题的解决上有绝对的优势。再者，地下连续墙作为本基坑的开挖支护方案，它在防渗性能方面也有极好的作用，对建成后的车站有防水防渗方面的保护。地下连续墙工法在诸多方面都满足周围环境的要求，所以通过综合比较选择第二种开挖支护方案，地下连续墙工法作为本基坑的开挖支护方案。第四章支护结构设计49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢4.1土压力计算参数确定4.1.1地面荷载的确定本车站位于五厂家属院附近，站址周围居民区较多，城市中心地带施工，交通干扰大，道路交通繁忙,车流量较大。因此取上部荷载为20kPa。4.1.2计算参数的确定表4.1土体物理学参数岩土名称平均深度（m）天然密度凝聚力kPa内摩擦角°杂填土1.51.75510粉砂2.21.9028粉土3.11.81820粉土2.71.841921粉砂2.52029粉土1.31.792119粉土3.41.841922粉土2.11.861720粉土1.51.931719粉质粘土3.61.982621粉质粘土3.21.992123粉质粘土5.11.912418粉土4.81.932519本工程场地平坦，土体上部荷载20kPa，在影响范围内无建筑物产生的侧向荷载，假定支护墙面垂直光滑，故采用郎肯土压力理论计算。（1）计算方法：按朗肯理论计算主动与被动土压力强度，其公式如下：（4-1）（4-2）、——朗肯主动与被动土压力强度，；——地面均匀荷载，；——第层土的重度，；——第层土的厚度，；49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢、——朗肯主动与被动土压力系数；（4-3）（4-4）式中、——计算点土的抗剪强度指标（2）参数加权平均数由于各土层物理力学参数相差不大，故采用加权平均法计算土压力，各加权平均参数计算为：平均容重：（4-5）平均抗剪强度指标：（4-6）（4-7）（3）土压力系数主动土压力系数：0.455被动土压力系数：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢4.2结构内力计算4.2.1计算理论的确定本工程地质条件较为均匀，但开挖深度较深，为了减少支护墙的弯矩可以设置多层支撑。在进行结构内力计算时，按照等值梁法来计算挡土结构的弯矩和支撑力。这种方法考虑了施工时的实际情况。4.2.2初步选定各支撑点位置根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012要求，采用多层水平支撑时，各水平支撑宜布置在同一竖向平面内，层间净高不宜小于3m，支撑至基底的净高不宜小于3m。本基坑采用四道水平支撑，竖向深度依次为1.5m，4.5m，9.5m，13.1m。4.2.3土压力计算（1）土压力零点深度，由得：（4-8）m（2）各支点及坑底处的土压力：O点：A点：B点：C点：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢D点：E点：（3）土力零点（近似弯矩零点）土压力零点距离基坑底的距离，可根据净土压力零点处墙前被动土压力强度与墙后主动土压力强度相等的关系求得。因为反弯点确定困难较大，且结果都不太理想，参考已有案例将土压力零点近似为弯矩零点。基底粉质粘土重度(4-9）（4-10）（4）基坑支护计算简化基坑支护结构简图如图所示，将点F近似看作为弯矩0点，看做地下支点无弯矩。将基坑支护图简化成为一连续梁，其荷载为水土压力及地面荷载，如图所示：图4.1连续梁结构计算简图4.2.4用等值梁法计算弯矩49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢等值梁法的基本思想：找到基坑底面下连续墙弯矩为零的某一点，以该点假想为一个铰。一旦假想较的位置确定，即可将梁划分为两段，上段相当于多跨连续梁，下段为一次超定静梁。(1)分段计算固端弯矩1）连续梁OA段悬臂部分弯矩，计算简图如下所示：图4.2OA段计算简图（4-11）2）连续梁AB段弯矩，将B支点固定，计算简图如下所示：（4-12）49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢图4.3AB段计算简图3）连续梁BC段弯矩，将B、C支点固定，计算简图如下所示：（4-13）（4-14）图4.4BC段计算简图4）连续梁CD段弯矩，将C、D支点固定,计算简图如下所示：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢（4-15）（4-16）图4.5CD段计算简图5）连续梁DEF段弯矩，计算简图如下所示，其中F点为零弯矩点，从《建筑结构静力计算手册》可以查得：（4-17）49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢图4.6DEF段计算简图（2）弯矩分配计算固端弯矩不平衡，需用弯矩分配法平衡支点弯矩。在等截面杆件的情况下，各杆的转动刚度和传递系数如下：远端为固定支座时：S=4i，C=1/2=0.5远端为铰支座时：S=3i，C=0其中i=EI/l，称为杆件的线刚度。在前面的分段计算中得到的固定端C、D的弯矩不能相互平衡，需要继续用刚刚介绍的弯矩分配法来平衡支点C、D的弯矩。分配系数（4-18）A点：B点：C点：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢D点（远端固定时为，远端铰支时为）：由于D点的不平衡力矩M=M+M=98.23–422.07=-323.84kN⋅mC点的不平衡力矩M=M+M=116.41–91.67=24.74kN⋅mB点的不平衡力矩M=M+M=20.95–98.84=–77.89kN⋅m显然应当首先对D支点进行弯矩分配，如下：表4.2弯矩分配表ABCD分配系数0.6250.3750.420.580.540.46固端弯矩0.35-0.35+20.95-98.84+116.41-91.67+98.23-422.1D点一次分配传递+87.44←+174.87+148.97C点一次分配传递-23.56←-47.12-65.06→-32.53B点一次分配传递+63.41+38.04→+19.02C点二次分配传递-4←-7.99-11.03→-5.52D点二次分配传递+10.28←+20.55+17.5C点二次分配传递-2.16←-4.32-5.96→-2.98B点二次分配传递+3.85+2.31→+1.16最后近似杆端弯矩0.35-0.3588.21-88.2177.16-77.16252.62-252.62通过力矩分配，得到各支点的弯矩为：弯矩图如下：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢图4.7弯矩图（3）各支点反力计算根据连续梁各支点的弯矩平衡，可以求得各支点反力。OA段梁：AB段梁：BC段梁：CD段梁：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢DF段梁（F点弯矩为零）：（4）反力核算：土压力及地面荷载总计：支点反力：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢误差：（5）嵌固深度计算根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，多层支撑地下连续墙，对于均质粘性土，及地下水位以上的粉土或砂类土，嵌固深度可按下式来计算：式中为嵌固深度系数，整体稳定分项系数，当无经验时，取1.3，可根据三轴试验，（当有可靠经验时，可采取直接剪切试验）确定土层固结不排水快剪内摩擦角及粘聚力系数查表A.0.2；粘聚力系数可按本规程A.0.3（确定。根据碧沙岗站，则，查表A.0.2得可得嵌固深度：（4-19）根据规程A.0.4，嵌固深度设计值按下式确定4.3地下连续墙的配筋计算4.3.1纵筋配置基坑支护地下连续墙厚度不小于，初拟地下连续墙厚度；以1m为单元长度进行配筋。同时根据《深基坑工程设计施工手册》本基坑支护墙体作为永久性支护结构，所以采用混凝土（大于），保护层厚（），基坑安全等级为一级，主筋采用HRB335，基坑安全等级系数。（1）背土侧：查表得：，49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢因为混凝土等级为，所以受压区等效矩形应力图形系数钢筋，，，=0.24%（4-20）有效高度：截面抵抗矩系数：（4-21）=0.044截面相对受压区高度：（4-22）所以满足适筋要求，（4-23）所以选配筋：22@20049 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢（2）迎土侧：截面抵抗矩系数：=0.05截面相对受压区高度：所以满足适筋要求，所以选配筋：22@1804.3.2水平筋配置根据《建筑基坑支护技术规范》构造配筋宜采用HPB235，直径不小于Φ16，净保护层厚不小于70mm，构造筋间距离200～300mm。故选择Φ18@300的水平配筋。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢本工程钢筋笼采用整幅起吊入槽，考虑到起吊时钢筋笼的刚度和强度，应对钢筋笼进行加固。每幅钢筋笼设置纵向桁架4榀，横向桁架沿竖向每4m设置一榀，选择25钢筋。4.4支撑设计4.4.1方案比较在深基坑支护结构中，常用的支护系统按材料可以分为钢管支撑，型钢支撑，钢筋混凝土支撑以及钢筋混凝土钢管混合支撑等。其中，钢筋混凝土支撑，结构整体性好，刚度好，变形小，安全可靠，但施工制作时间长于钢支撑，拆除工作繁重，材料回收率低；钢支撑，便于安装和拆除，材料的消耗量小，并且可以施加预紧力，合理控制基坑变形，同时，钢支撑的架设速度快，节约时间，可以很有效的提高施工效率，另外，钢支撑的回收率高，能减少大量浪费，现今建筑行业积极推广钢支撑的运用。本基坑地处软土地区，且位于闹市区，基坑工程对环境及变形沉降都有较高要求，同时考虑经济效益的要求，从长远利益及能源角度考虑，本工程拟采用钢管支撑支护。4.4.2内支撑系统的材料及结构布置(1)支撑系统的材料本基坑按照国内通常做法，采用钢管，钢支撑与地下连续墙通过三角钢板牛腿连接。(2)支撑的平面布置选择对撑布置的形式，水平支撑的间距初拟选择4m。本站基坑比较规则，拟建基坑由于基坑宽度比较大且坡面垂直所以要用斜撑，斜撑与墙体夹角为。(3)支撑的竖向布置支撑的竖向间距为满足施工要求，不小于3m，本基坑四道竖向间距依次为3m、5m、3.6m，符合要求。4.4.3支撑设计采用钢管，其计算跨度为，钢管壁厚，钢材容许应力值，取1.2的安全系数。（1）受力截面几何特性49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢截面积==0.02979截面惯性矩=(4-24)回转半径=0.21m(4-25)长细比(4-26)则满足长细比要求。查《钢结构设计原理》附录4.1得，稳定系数。（2）截面验算1）强度验算每根支撑的最大轴力为（支撑的水平距离为4m）：故满足要求。支撑的最大支撑力：角撑的最大轴力：=3111kN<满足要求。2）稳定性验算钢管支撑的应力：49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢满足稳定性要求。3）挠度验算钢管自重q=7.85×1000×0.02979=234计算挠度=0.0136m=1.36cm(4-27)预应力条件下挠度,施加0.6倍预应力，则　V==3.4cm(4-28)　允许挠度：[v]=l/250=1850/250=7.4cmV<[v],故满足要求。4.4.4立柱设计本基坑基础拟采用桩基，且分布均匀，故本基坑的所有立柱都利用现成的工程桩，不再另行设计。4.5基坑的稳定性验算4.5.1概述在基坑开挖时，基坑内土体挖出后，使地基的应力场和形变场变化，可能导致基坑的失稳。所以进行基坑支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应该采取适当的防范措施，使基坑的稳定性具有一定的安全度，保证基坑开挖整个过程安全。基坑稳定性分析的目的在于基坑侧壁支护结构在给定条件设计出合理的嵌固深度或验算已拟定支护结构的设计是否稳定和合理。4.5.2基坑的整体稳定性验算采用圆弧滑动法验算支护结构和地基的整体稳定性，应该注意本基坑支护结构有内支撑，墙面垂直的特点。考虑支撑作用时，通常不会发生整体稳定性破坏，因此当49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢支护结构设置多道支撑时可不做基坑的整体稳定性验算。4.5.3基坑的抗隆起稳定验算采用同时考虑值的抗隆起方法，基本假定：将墙底面作为求极限承载力的基准面，参照Prandtl的地基承载力公式，不考虑基坑尺寸的影响。(4-29)墙体入土深度=8.41m基坑开挖深度=16.26m墙体外侧及坑底土体重度=18.53kN/底面超载——（kN/）；地基承载力的系数用Prandtl公式，分别为：(4-30)=7.83(4-31)=16.9验算抗隆起安全系数。(4-32)=2.99，满足抗隆起稳定性要求。4.5.4基坑支护结构踢脚稳定性验算49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢支护结构在水平荷载作用下，对于本基坑内支撑体系，基坑土体有可能在支护结构产生踢脚破坏时出现不稳定现象。踢脚破坏产生于以支点处为转动点的失稳，对于多层支点结构，踢脚失稳可能产生于最下层支点处。踢脚安全系数的无量纲表达式：(4-33)，，，，，，，。=1.17>1.0满足踢脚稳定性要求。经以上验算基坑稳定性都满足设计要求，说明此段围护的设计合理。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢4.6基坑变形估算及控制4.6.1概述为保证基坑周围环境，除了基坑自身的安全与稳定，还要有效控制基坑周围地层位移。本基坑周围交通繁忙，且地质条件为软土，故需对基坑变形做严格变形估算及变形控制。4.6.2水平位移估算(4-34)基坑开挖深度H=16.26m。墙体厚度B=0.8m墙体嵌固深度D=8.41m基坑分段开挖长度L=60m位移经验系数ξ=0.84.6.3基坑隆起估算根据实际情况，采用同济大学提出的模拟试验经验公式：(4-35)=79.52mm4.6.4地表沉降估算49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢(4-36)；第五章支护结构施工5.1地下连续墙的施工5.1.1导墙施工49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢（1）导墙测量放样根据设计图纸提供的坐标计算出地下连续墙中心线角点坐标，用全站仪实地放出地下连续墙角点，放样误差≤±5mm，并作好护桩。为确保后期基坑结构的净空符合要求，导墙中心轴线应外放80mm，即结构总体扩大160mm。（2）导墙形式的确定导墙采用“┓┏”型现浇钢筋砼，导墙的净距按照设计要求大于地下连续墙的设计宽度50mm。导墙砼采用C20钢筋砼（内掺早强剂），导墙翼面一面置于便道砼面上，导墙翼面宽度设计为1.0m、墙厚0.2m，导墙深度1.5m，导墙顶面比地面高出10cm。导墙的净距按照《地下铁道工程施工及验收规范》的要求大于地下连续墙的设计宽度50mm。导墙各转角处需向外延30cm，以免成槽断面不足，防碍钢筋笼下槽。导墙的断面图如下：图5.1导墙的断面图（3）导墙沟槽开挖a.导墙分段施工，分段长度根据模板长度和规范要求，一般控制在20～30m，深度宜为1.2～2.0m，并使墙址落在原状土上。b.导墙沟槽开挖采用反铲挖掘机开挖，侧面人工进行修直，坍方或开挖过宽的地方做240砖墙外模。c.为及时排除坑底积水，在坑底中央设置一排水沟，在一定距离设置集水坑，用抽水泵外排。d.在开挖导墙时，若有废弃管线等障碍物进行清除，并严密封堵废弃管线断口，防止其成为泥浆泄漏通道，导墙要座于原状土上。e.导墙沟槽开挖结束，将中轴线引入沟槽底部，控制模板施工。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢（4）导墙钢筋施工导墙钢筋按设计图纸施工，搭接接头长度不小于45d，连接区段内接头面积百分率不大于25﹪。单面搭接焊不小于10d，连接区段内接头面积百分率不大于50﹪。（5）导墙模板施工模板按地连墙中轴线支立，左右偏差不大于5㎜，各道支撑牢固，模板表面平整，接缝严密，不得有缝隙、错台现象。（6）导墙混凝土浇注导墙混凝土必须符合设计要求，灌注时两侧均匀布料，50㎝振捣一次，以表面泛浆，混凝土面不下沉为准。每次打混凝土留试件一组。（7）导墙的施工允许偏差a.内墙面与地下连续墙纵轴平行度为±10mmb.内外导墙间距为±10mmc.导墙内墙面垂直度为5‰d.导墙内墙面平整度为3mme.导墙顶面平整度为5mm5.1.2槽段开挖施工(1)挖槽设备开挖槽段采用日本进口的MHL-60100AY型、MAL-80120AY型液压抓斗和KH180履带式起重机配套的槽壁挖掘机。挖掘地下墙如果遇到土层较硬，单独使用液压抓斗挖掘成槽，效率太低，为此采取先用钻机以液压抓斗开斗宽度为间距钻成疏导孔，再用液压抓斗挖掘机顺疏导孔而下挖除两孔之间土体的方法成槽，以此提高施工效率。(2)单元槽段成槽开挖宽度单元槽段成槽前，先根据本幅槽段的分幅宽度6m，加上接头管的宽度0.85m，考虑成槽时左右垂直度的偏差外放0.2m，则先施工幅的开挖宽度为即8.1m，以保证成槽结束后接头管和钢筋笼能顺利下放到位。(3)单元槽段开挖49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢单元槽段成槽时采用“三抓”开挖，先挖两端最后挖中间，使抓斗两侧受力均匀。在转角处部分槽段因一斗无法完全挖尽时或一斗能挖尽但无法保证抓两侧受力均匀时，根据现场实际情况在抓斗的一侧下放特制钢支架来平衡另一侧的阻力，防止抓斗因受力不匀导致槽壁左右倾斜。在成槽开始前，在导墙上定位出每一斗抓斗的中心位置，并放上标志物，以确保每次抓斗下放位置一致，防止抓斗左右倾斜。成槽机就位使抓斗平行于导墙，抓斗的中心线与导墙的中心线重合。挖土过程中，抓斗中心每次对准放在导墙上的孔位标志物，保证挖土位置准确。成槽开挖时抓斗闭斗下放，开挖时再张开，每斗进尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗时缓慢进行，避免形成涡流冲刷槽壁，引起坍方，同时在槽孔砼未灌注之前严禁重型机械在槽孔附近行走。在挖槽中通过成槽机上的垂直度检测仪表显示的成槽垂直度情况，及时调整抓斗的垂直度，确保垂直度≤1/300。(4)槽段检验a.槽段检验的内容槽段的平面位置,槽段的深度,槽段的壁面垂直度,槽段的端面垂直度。b.槽段检验的工具及方法①槽段平面位置偏差检测：用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。②槽段深度检测：用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平均深度即为该槽段的深度。③槽段壁面垂直度检测：用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最大凸出量或凹进量（以导墙面为扫描基准面）与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平均垂直度。槽段垂直度的表示方法为：X/L。其中X为壁面最大凹凸量，L为槽段深度。(5)成槽质量评定以实测槽段的各项数据，评定该槽段的成槽质量等级。(6)清底换浆清底的方法：a.沉淀法①清底开始时间:49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢由于泥浆有一定的比重和粘度，土渣在泥浆中沉降会受阻滞，沉到槽底需要一段时间，因而采用沉淀法清底只少要在成槽（扫孔）结束２小时之后才开始。②清底方法:根据实测槽深值，使用挖槽作业的液压抓斗直接挖除槽底沉渣。b.置换法①清底开始时间：置换法在抓斗直接挖除槽底沉渣之后进行，进一步清除抓斗未能挖除的细小土渣。②清底方法：使用Dg100空气升液器，由起重机悬吊入槽，空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法吸除沉积在槽底部的土碴淤泥。清底开始时，令起重机悬吊空气升液器入槽，吊空气升液器的吸泥管不能一下子放到槽底深度，应先在离槽底1～2m处进行试挖或试吸，防止吸泥管的吸入口陷进土渣里堵塞吸泥管。清底时，吸泥管都要由浅入深，使空气升液器的喇叭口在槽段全长范围内离槽底0.5米处上下左右移动，吸除槽底部土碴淤泥。③换浆的方法:换浆是置换法清底作业的延续，当空气升液器在槽底部往复移动不再吸出土碴，实测槽底沉碴厚度小于10厘米时，即可停止移动空气升液器，开始置换槽底部不符合质量要求的泥浆。清底换浆是否合格，以取样试验为准，当槽内每递增5米深度及槽底处各取样点的泥浆采样试验数据都符合规定指标后，清底换浆才算合格。在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让泥浆溢出槽外或让浆面落低到导墙顶面以下30厘米。5.1.3钢筋笼吊装施工(1)选择主、副吊起重吨位钢筋笼长达24.67m，宽6m，重约30t，对于这种超重、超长的钢筋笼，为了安全起见，本工程所有钢笼采用一次吊装完成。根据100t履带吊车技术性能表，查对符合起重量超过25t，起吊高度超过40m的履带吊车。100t履带吊主臂长58m，起吊重量最大为100t，仰角75°时，有效高度大于42m，可满足现场安全吊装的需要，故主吊选择100T履带吊车，副吊选50T履带吊车。（2）钢筋笼整幅吊装措施由于整钢筋笼是一个刚度极差的庞然大物，起吊时极易变形散架，发生安全事故，为此根据以往成功经验，采取以下技术措施：a.钢筋笼上设置纵、横向起吊桁架和吊点，使钢筋笼起吊时有足够的刚度防止钢筋笼产生不可复原的变形。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢b.对于拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转角度时以生变形。(3)吊装前质量检查在钢筋笼制作完成后，由制作负责人向技术部报检，质检工程师应立即前往检查，重点检查部位应包括如下几点是否达到技术交底的要求：a.指定的导管位置处不得布梅花筋、支撑筋等，应确保导管位置的空间。b.主吊环位置处两根主筋与分布筋交叉处应双面焊接。c.由吊环位置起，前九道分布筋与主筋交叉位置处应双面焊接，分布筋收口处应满焊。d.吊点位置处三根分布筋与主筋交叉位置处应双面焊接，收口筋应满焊。e.非吊点位置处的分布筋收口处应确保焊缝长度不低于搭接长度50%。f.在钢筋笼制作流程中应先行制作桁架筋，并应将桁架筋满焊于上下主筋之间。g.在布置主筋与分布筋时应确保间距均匀顺直。h.在钢筋笼起吊前应确保所有焊点已焊接，严禁钢筋笼在起吊过程中发生因缺焊、漏焊而导致钢筋脱落。i.在钢筋笼制作过程中应确保预埋钢板位置及副吊环标高与交底一致。j.安全员应在每次起吊前对吊具进行全面检查，确保所有吊具满足规范要求。(4)起吊经质检工程师与安全员对钢筋笼焊接质量、吊具安全性能以及钢丝绳与吊环、吊点连接情况检查合格后，方可起吊。起吊作业中，吊机所有动作由指挥长统一安排和指挥。在指挥长的指挥下，主、副吊机同时缓缓起吊，将钢筋笼平吊起身离地面约0.5m，将钢筋笼悬空约10～15分钟，以检验焊接质量。同时，由安全员再次检查吊环、吊点处与卸扣、钢丝绳的连接是否完好，钢筋笼的是否存在变形过大的问题。经检验无误后，由指挥长统一指挥主、副吊机将钢筋笼缓缓提升吊起，在吊起过程中，副吊机只需将钢筋笼尾部控制在离地面1～2m的距离即可；主吊机应缓缓提升扒杆，直至钢筋笼由水平状态转换为竖直状态。(5)钢筋笼就位、安装钢筋笼起吊竖直后，拆除副吊钢丝绳，由主吊移动钢筋笼至相应槽段，对正后缓缓将钢筋笼放入槽中，待放到钢丝绳下端卸扣处时，停止下放，将两根Φ32螺纹钢并排将钢筋笼担在槽孔处，确保担实不下滑后，装调工爬上钢筋笼将钢丝绳挂在吊环上，继续下放钢筋笼直至到设计标高。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢5.1.4接头形式在采用接头管连接的地下墙工程施工中，根据建筑基坑支护设计规范，本设计采用直径为850mm，长18m的预制接头管。5.1.5泥浆系统施工（1）泥浆池设计为了发挥泥浆的功能，最好在泥浆充分膨润之后再使用。在一般情况下，使用泥浆沉淀池使挖槽过程中混入泥浆里的土渣沉淀，同时该池又作为新鲜泥浆的储浆池使用，但这种方法在泥浆循环速度快的情况下，泥浆会得不到充分的水化膨润时间。考虑到漏浆等事故时会紧急需要大量的泥浆，所以最好设置新鲜泥浆的专用储浆池。根据膨润土的膨润特性，泥浆应在储浆池内至少储存12h，最好24h。一般泥浆储浆池采用钢制储浆罐，若在地下挖坑作为储浆池使用，必须防止地面水流入池内。（2）泥浆的分离净化在地下墙施工过程中，因为泥浆要与地下水、泥土、沙石、混凝土接触，其中难免会混入细微的泥沙颗粒、水泥成分与有害离子，必然会使泥浆受到污染而变质。因此，泥浆使用一个循环之后，要对泥浆进行分离净化，尽可能提高泥浆的重复使用率。槽内回收泥浆的分离净化过程是：先经过土渣分离筛，把粒径大于10mm的泥土颗粒分出来，防止其堵塞旋流除碴器下泄口，然后依次经过沉淀池、旋流除碴器、双层振动筛多级分离净化，使泥浆的比重与含砂量减小，如经第一循环分离后的泥浆比重仍大于1.15，含砂量仍大于4%，则用旋流除碴器和双层振动筛作第二、第三循规蹈矩环分离，直至泥浆比重小于1.15，含砂量小于4%为止。（3）泥浆的再生处理循环泥浆经过分离净化之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原有的护壁性能，因为泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触，并在槽壁表面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土、纯碱和CMC等成分,并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了的护壁性能，因此，循环泥浆经过分离净化之后，还需调整其性能指标，恢复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生处理。a.净化泥浆性能指标测试通过对净化泥浆的失水量、滤皮厚度、PH值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中主要成分膨润土、纯碱与CMC等消耗的程度。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢b.补充泥浆成分补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和CMC等成分，可以采用重新投料搅拌的方法，如大量的净化泥浆都要作再生处理，为了跟上施工进度,可采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其基本上恢复原有的护壁性能。c.再生泥浆使用尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，应同新鲜泥浆掺合在一起使用。（4）劣化泥浆处理劣化泥浆是指浇灌墙体混凝土时同混凝土接触受水泥污染而变质劣化的泥浆和经过多次重复使用，粘度和比重已经超标却又难以分离净化使其降低粘度和比重的超标泥浆。在通常情况下，劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。在不能用罐车装运外弃的特殊情况下，则采用泥浆脱水或泥浆固化的方法处理劣化泥浆。（5）泥浆施工管理各类泥浆性能指标均应符合国家规范、地方规范和“施组”的规定，并需经采样试验，达到合格标准的方可投入使用。成槽作业过程中，槽内泥浆液面应保持在不致外溢的最高液位，暂停施工时，浆面不应低于导墙顶面30厘米。5.2钢支撑施工（1）单个施工段钢支撑的施工工艺流程钢支撑的施工流程基坑土方开挖至第一道支撑底面以下30cm→凿出连续墙内的主筋（斜撑部分：凿出连续墙内的预埋铁）→焊接三角钢板牛腿→安装第一道钢支撑并施加轴力→依次分层开挖第土层，安装第二、三、四道支撑。直撑部分：每段土方开挖结束，立即测量钢支撑安装标高及水平位置，凿出地下连续墙上的主筋，焊接三角钢板牛腿（250×200），同时丈量两侧地下墙间的净间距，及时调整已拼装好的支撑长度。经复验无误后，再由一台50T履带吊将支撑吊入基坑，架设到设计位置。并及时按设计要求施加预应力。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢斜撑部分：每段土方开挖结束，立即测量钢支撑安装标高及水平位置，凿出地下连续墙上的预埋钢板，焊接三角钢板牛腿（250×200），同时丈量两侧地下墙间预埋钢板的净间距，及时调整已拼装好的支撑长度。经复验无误后，再由一台50T履带吊将支撑吊入基坑，将钢支撑架设到三角钢板牛腿上，并将斜钢垫箱的斜端头面与预埋钢板焊接牢固，及时按设计要求施加预应力。（2）支撑测量定位每次土方开挖结束前，支撑安装放样员应及时到现场，根据已计算出需安装的每根支撑中心标高并按冠梁顶面标高换算的垂深，采用钢尺重锤法，冠梁顶面沿地下墙分别量测出支撑安装中心。在钢牛腿安装部位，用红漆准确喷上标记，以便混凝土凿除及支撑安装，地连墙混凝土的凿除以暴露竖向钢筋为原则，并要求凿除面平整，使其与支撑面充分接触。（3）预应力施加钢支撑吊装到位，不要松开吊钩，将活络头子拉出顶住顶地下连续墙，再将2台200t液压千斤顶放入活络头子顶压位置，为方便施工并保证千斤顶顶伸力一致，千斤顶采用专用托架固定成一整体，将其骑放在活络头子上，接通油管后即可开泵施加预应力，预应力施加到位后，在活络头子中锲紧垫块，并烧焊牢固，然后回油松开千斤顶，解开起吊钢丝绳，完成该根支撑的安装。千斤顶施加预应力时，对预应力值做好记录备查。预应力施加按设计要求进行。油站读表数p换算公式p=F/2SF——预加轴力（K）S——千斤顶进油腔截面积（）S=3.14×=31400（4）预应力复加随着下道支撑预应力的施加，上道支撑的应力可能会减少，所以必须根据设计要求，钢支撑必须有复加预应力的装置，当墙体水平位移率超过警戒值时，可适量增加预应力以控制变形。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢支撑应力复加以监测数据检查为主，以人工检查为辅，人工检查做好检查记录，检查频率为每周一次。监测数据检查的目的是控制支撑每一单位控制范围内的支撑轴力。监测单位按规范和方案要求，以支撑道数分层布置轴力器作为监控点，每天提供以正在施加预应力的支撑之上的一道支撑及暴露时间过长的支撑为重点的、以大开挖动土为初始值所监测的数据给支撑单位，使支撑单位及时根据监测数据复加预应力。人工检查：人工检查的目的是控制支撑每一单位控制范围内单根松动的支撑轴力，以榔头敲击无控制点的支撑活络头塞铁，视其松动与否决定是否复加，其复加位置主要针对正在施加预应力的支撑之上的一道支撑及暴露时间过长的支撑。（5）支撑拆除由于本工程钢支撑有先拆和后拆两部分，所以在浇筑中板时需预留φ150左右的孔洞，作为后拆支撑拆除时吊钩安装点。预留孔的设置位置为，在每根钢支撑垂直上方沿支撑长度方向预留二个孔洞（支撑两端各一个）。钢支撑拆除时，预留孔内放置一个挂钩，再将二个5吨手拉葫芦吊住钢支撑，然后割除钢垫箱与内衬墙连接部分，下放钢支撑，在底板上解体钢支撑，再用卷扬机将支撑拖移动到钢支撑吊装出入口，分件吊出基坑。先拆部分利用吊车将支撑逐根拆除后直接吊出基坑。5.3地下连续墙施工难点 地下连续墙施工进程次要为放样、导墙施工、钢筋笼吊装、泥浆制造、成槽、吊装钢筋笼、灌注混凝土。以下将叙说各个重要施工环节中的要点和难点。5.3.1导墙施工的难点及对策导墙是地下连续墙施工的第一步，导墙的功用主要为维护槽口及保证槽段地位地的精确性，支承施工设备的荷载，支承焊接钢筋笼的接长，蓄浆并调理液面，避免槽壁顶部的坍塌等。导墙变形导致钢筋笼不能顺利下放：其次要原由是导墙施工终了后没有加纵向支撑，导墙侧向波动性缺乏，发生导墙变形。处理这个难点的措施是导墙拆模后，沿导墙纵向每隔2米设一道木支撑，将一片导墙支撑起来，导墙混凝土未到达设计强度前，制止重型机械在导墙正面行驶。 导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行：由于导墙自身的不垂直，形成整幅墙的垂直度不理想。导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行会形成建好的地下延续墙不契合设计要求。 5.3.2成槽的难点及对策（1）地下水的升降49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢遇到降雨等状况使地下水位急速上升，地下水又绕过导墙流入槽段使泥浆对地下水的超压力减小，极易发生塌方事故。为解决槽壁塌方，必要时降低地下水，保证槽壁的波动。另一个办法是进度泥浆液面，泥浆液面至多高出地下水位0.5～1.0m。在施工中发现漏浆跑浆要及时堵漏补浆，以保持泥浆规则的液面。 （2）刷壁次数刷壁要求在铁刷上没有泥才可中止，以确保接头面的新老砼接合严密，若达不到要求，能够形成两幅墙之间夹有泥土，发生严重的渗漏，对地下连续墙的全体性也有很大影响。（3）泥浆在土层中富含粉砂层的地区，在泥浆再生处理过程中，一定要对泥浆进行去砂处理，简单的方法是在泥浆池周边设置泥浆循环沟或则使用旋流器，施工条件好，可采用除砂器结合振动筛的模式来去除泥浆里的砂。（4）接头针对有些特殊的地质情况，考虑到成本价值及现场施工的实际情况，地下连续墙的接头建议选择锁口管接头。它施工成本低，需要的旌工场地小，防渗水能力强，接头处理简单。在使用锁口管时，要把握好锁口管起拔的时间。（5）槽工艺及成槽机械的选择针对一般的成槽施工工艺，建议采用液压抓斗施工工艺。如果地墙深度深的话，建议国产机械与进口机械配合使用。（6）地下连续墙槽壁坍塌主要缘由有以下几方面：①遇脆弱土层或流沙层；②护壁泥浆选择不当、泥浆密度不够、泥浆水质不契合要求，易于沉淀，起不到护壁作用；③地下水位过高或孔内呈现承压水；④在坚实砂层中进尺过快或空钻日子过长；⑤成槽后放置日子过长，泥浆沉淀。基于以上几个原由其相应的处理方法为：慢速钻进；适当加大泥浆密度成槽应依据土质状况选用适宜泥浆，并经过实验确定泥浆密度；控制槽段液面高于地下水位0.5m以上；控制进尺，不要过快或空转过久；槽段成孔后，及时放钢筋笼并浇灌混凝土。5.3.3钢筋笼安装难点及对策 49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢钢筋笼难以放下：一方面是槽壁变形过大或槽孔施工垂中转不到要求，以及呈现坍塌等；另一方面是钢筋笼尺寸不准，纵向接头处发生弯曲吊放时发生变形。其次要处理方法为严厉控制钢筋笼外形尺寸，其长宽应比槽孔小100～120mm，钢筋笼接长时使上段垂直对正下段，再停止焊接，并对称施焊，如因槽壁变形过大等钢筋笼不能放入，应将槽孔修整后在放钢筋笼。 钢筋笼上浮：钢筋笼上浮主要是由于钢筋笼太轻，槽底沉渣过多，导管埋入深渡过大，或混凝土浇灌速渡过慢，钢筋笼被托起上浮。其处理方法为钢筋笼在导墙上设置锚固点固定钢筋笼，肃清槽底沉渣，放慢浇灌速度，控制导管的最大埋深不超越6m。钢筋笼的吊放：钢筋笼的吊放进程中，笼在空中摇晃，吊点中心与槽段中心不重合。就会形成吊臂摆动，使笼在拔出槽内碰撞槽壁发作坍塌，吊点中心与槽段中心偏向大，钢筋笼不能顺利沉放到槽底等。 5.3.4导管装配、浇筑混凝土的难点及对策 导管装配：在浇筑混凝土时，要依据计算逐渐装配导管，但由于有些导管装不上去，严重的影响了混凝土灌注。其处理办法为只需每次混凝土灌注终了把每节导管装配壹遍，螺丝口涂黄油光滑。还应留意在运用导管时，避免导管碰撞变形，难以装配。 槽底淤积物对墙体质量的影响：槽孔底部淤积物是墙体夹泥的主要来源。混凝土开浇时向下冲击力大，混凝土将导管下的淤积物冲起。当多根导管同时浇注时，导管间混凝土分界面也能够夹泥，这些夹泥大多来自槽底淤积物。在浇筑进程中，对采用两根导管的地下连续墙，砼浇注应两根导管轮番浇灌，确保砼面平均上升，砼面高差小于50cm。以避免因砼面高差过大而发生夹层景象。 5.4工程质量的保证为了加强本工程建设中的质量管理，明确施工单位对工程质量的责任，保证工程按计划优质快速、顺利建成，特制定本质量保证措施。施工单位在本工程建设中将遵照本质量保证措施，开展工程质量管理活动，承担质量责任在本工程施工中抓好每道施工工序的质量，以工作质量来保证工程质量，用科学的管理、严格的制度来创造优质工程，把因人的因素对工程所造成的隐患降低到最低。5.5文明施工措施文明施工是工程建设的重要内容，是提高工程经济效益和社会效益的重要保证。为了确实保证工程建设的按期完成，特制定本文明施工措施。我们根据49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢文明施工管理的规定，采取有效措施将施工区域和非施工区域明显地分割开来，并在工地四周设置连续、密闭的围墙。在施工过程中，把文明施工列为主要内容之一，以“方便人民生活，有利生产发展，维护市容整洁和环境卫生”为宗旨。做到施工现场人行道畅通；施工工地沿线单位和居民出入口畅；施工中无管线事故；施工现场排水畅通无积水；施工工地道路平整无坑塘；施工区域与非施工区域必须严格分隔，施工现场必须挂牌施工，管理人员必须佩卡上岗，工地现场施工材料必须堆放整齐，工地生活设施必须文明，开展以创建文明工地为主要内容的思想政治工作等，具体措施如下：(1)施工区域或危险区域有醒目的安全警示标志，并定期组织专人检查。(2)工地主要出入口设置交通指令标志和示警灯，保证车辆和行人的安全。(3)施工现场设置以明沟、集水池为主的临时排水系统，施工污水经明沟引流、集水池沉淀滤清后，间接排入下水道；同时落实“防台”、“防汛”和“雨季防涝”措施，配备“三防”器材和值班人员，做好“三防”工作。(4)工程材料、制品构件分门别类、有条理地堆放整齐；机具设备定机定人保养，保持运行整洁，机具正常。(5)施工过程中对可能发生意外情况的地下管线，事先制订应急措施，配备好抢修器材，以便在管线出现险兆时及时抢修，做到防患于未然。5.6环境保护措施我们在建设施工的全过程中，根据客观存在的粉尘、污水、噪声和固体废物等环境因素，实施全过程污染预防控制，尽可能地减少或防止不利的环境影响。预防为主，加强宣传，全面规划，合理布局，改进工艺，节约资源，为企业争取最佳经济效益和环境效益。严格遵守国家和地方政府部门颁布的环境管理法律、法规和有关规定。(1)加强土方施工管理，挖出的湿土先卸在场内暂堆，沥干后再驳运外弃，如湿土直接外运，则使用经专门改装的带密封车斗的自卸卡车装运湿土，防止湿土如泥浆沿途滴漏污染马路。(2)加强泥浆施工管理，防止泥浆污染场地；废浆采用罐车装运外弃，严禁排入下水道或附近场地。(3)设立专职的“环境保洁岗”，负责检查、清除出场车辆上的污泥，清扫受污染的马路，做好工地内外的环境保洁工作。(4)施工单位必须确保施工期间，其发生的噪音不超过周围环境噪音的规定值。(5)施工废水不允许未经任何处理而直接排入城市雨水管道。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢第六章结论毕业设计是我们大学的最后一个任务，也是我们对大学学习生涯的最佳诠释方式，使我们最终走向未来的重要一步。从最初的开题报告到计算、绘图直到完成设计。其间，查找资料，老师指导，与同学交流，反复修改图纸，每一个过程都是对自己能力的检验，继而达到知识的充实。49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢在这次设计学习工作中，通过阅读《建筑基坑支护技术规程》，查阅相关基坑方面的书籍，参考相似工程案例，对本基坑作的主要工作有：详细阅读了碧沙岗站的实际工程地质概况和水文地质情况后对车站的开挖支护方案做了比选，确定了以地下连续墙结构作为本设计的支护方案；参照车站土层物理力学参数，根据规范通过朗肯土压力对土压力做出了计算，初步采用竖向间距依次为3m、5m、3.6m的四道钢管作为内支撑，然后应用等值梁法对单位墙体内力进行计算，并对内支撑进行验算；依据《混凝土结构设计规范》按受弯构件配筋的要求对连续墙体做出了配筋；对基坑及支护结构的稳定性做了验算结果满足要求；根据相关规范和参考文献对整个基坑支护施工过程作了详细说明。　　通过这次设计，让我深入理解了深基坑支护的概念及处理方法，熟悉了地下连续墙的设计步骤，锻炼了工程设计实践能力，培养了自己独立思考、设计的能力。此次毕业设计更是对我专业知识和专业基础知识一次实际检验和巩固，同时也是走向工作岗位前的一次热身。参考文献[1]陈忠汉，黄书秩，程丽萍.深基坑工程.北京:机械工业出版社，1999[2]赵志缙，应惠清.简明深基坑设计施工手册.北京:中国建筑工业出版社，2000[3]刘俊岩.深基坑工程.北京:中国建筑工业出版社，2001[4]丛蔼森.地下连续墙的设计施工与应用.北京:中国水利水电出版社，2001[5]中华人民共和国建设部.建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202－2002）.北京:中国建筑工业出版社，2002[7]应惠清.建筑工程设计施工详细图集.北京:中国建筑工业出版社，200349 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢[6]中华人民共和国建设部.地下铁道工程施工及验收规范（GB50299－1999）.北京中国计划出版社，2004[8]王卫东，邸国恩，黄绍铭.预制地下连续墙技术的研究与应用.地下空间，2005[9]赵顺波.钢结构设计原理.郑州:郑州大学出版社,2007[10]《郑州轨道交通1号线一期工程施工图设计第四篇车站工程第六册碧沙岗站第二分册车站结构第一部分主体围护结构》（2009年6月发）[11]中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京:中国建筑工业出版社，2011[12]梁兴文.混凝土结构基本原理.重庆:重庆大学出版社，2011[13]中华人民共和国住房和城乡建设部.混凝土结构设计规范（GB20010-2010）.北京:中国建筑工业出版社，2011[14]中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）.北京:中国建筑工业出版社，2011[15]中华人民共和国住房和城乡建设部.城市轨道交通岩土工程勘察规范(GB50307-2012).北京:中国建筑工业出版社，2012[16]中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012).北京:中国建筑工业出版社，2012致谢从开始学习毕业设计相关知识，然后开始查询资料，接着着手开始编写到最后的成文，此论文的完成过程中遇到了诸多的困难，因此我在此要感谢论文编写中为我提供了帮助的老师和同学。首先要感谢指导教师教授，虽然毕业设计运用的基本知识以前学过，但因其专业相关性强，涉及面广，对专业的知识的要求较深，不能熟练运用，所以在学习工作过程中时常得到闫老师的悉心指导和批评，使我对自己的毕业设计思路清晰明确，让我的许多困惑都迎刃而解49 河南理工大学本科毕业设计（论文）致谢。然后要感谢开题报告及中期检查评审小组的成员老师，为我的毕业设计提出了宝贵建议，让自己的毕业设计针对性更强，形式更规范。最后要感谢母校多年的培养，为我们提供了优质的师资条件，以及优越的图书借阅条件，为我的毕业设计提供了有力支持。通过本次设计学习，我了解了深基坑支护的概念及处理方法，熟悉了地下连续墙的设计步骤，锻炼了工程设计实践能力，培养了自己独立思考、设计的能力。由于设计时间紧迫，加之个人能力有限，疏漏、错误之处在所难免，殷切希望各位老师、专家批评指正。49'